Upload
shinta-yanuar-izzati
View
179
Download
28
Embed Size (px)
DESCRIPTION
Bab III - Perencanaan Penulangan Balok Anak
Citation preview
60006000600060006000
1 2 3 4 5 61' 6'
825
035
00
825
0
A
B
C
D
A'
D'
3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000
41
254
125
412
54
125
15
001
500
15001500
3000
BI 30 x 50
BA 30 x 45
BI 30 x 50
BI
30
x 5
5
BI
30
x 5
5
BI 30 x 50
BA 30 x 45
BI 30 x 50
BI
30 x
55
BI
30 x
55
BA
30
x 4
5B
A 3
0 x
45
3.2. Perencanaan Penulangan Balok Anak
3.2.1 Pembebanan
Beban Atap
1. Beban Mati (DL) = 354 kg/m2
2. Beban Hidup (LL) = 100 kg/m2
Beban Lantai
1. Beban Mati (DL) = 412 kg/m2
2. Beban Hidup (LL) = 250 kg/m2
3.2.2 Analisa Gaya Dalam
Gambar Distribusi Beban Pada Balok Anak Atap
82
50
6000
BI 30 x 50
BI 30 x 50
BI
30 x
55
BI
30 x
55
2 3
A
B
BA 30 x 45 BA 30 x 45
BA
30
x 45
BA
30
x 4
5
3.2.3 Perencanaan Penulangan Balok Anak Atap
3.2.3.1. Balok Anak Atap Melintang
qD = 354 kg/m2
qL = 100 kg/m2
Lx = 300 – ( 30/2 + 30/2 ) = 270 cm
Ly = 412,5 – ( 30/2 + 30/2 ) = 382,5 cm
Pembebanan Balok Anak Atap
Beban Mati (DL)
- Beban sendiri balok : 0,30 x 0,45 x 2400 kg/m3 = 324,00 kg/m
- Beban mati pelat :
2
825,3
70,2
3
1170,2543
2
12 xxxx
= 797,05 kg/m
= 1.121,05 kg/m
Beban Hidup (LL)
Beban hidup pelat :
2
825,3
70,2
3
1170,2010
2
12 xxxx = 225,16 kg/m
Kombinasi Pembebanan
qu = 1,2 DL + 1,6 LL
qu = 1,2(1.121,05 ) + 1,6(225,16 )
qu = 1.705,516 kg/m
Perhitungan momen menurut Pasal 13.2 akibat beban terbagi rata.
b = 300 mm d = 450 – (40 + 8 + ½ (14) ) = 395 mm
h = 450 mm Tulangan utama = D 14 mm
fc’ = 25 Mpa Tul.sengkang = 8 mm
fy = 350 Mpa β1 = 0,85
ρbalance
fyfy
xxfc
600
600'85,0 1
= 033.0350600
600
350
85.02585.0
xx
024.0033.075.0max x
fy
4.1min = 1,4 / 350 = 0,004
47,162585.0
350
'85.0
xfc
fym
Penulangan Lentur
Daerah Tumpuan = daearah lapangan
Mu = 1/10 x 1.705,516 x 4,125² = 2.902,042 kg.m = 29.020.420,69 Nmm
Mn =
Mu=
8.0
,6929.020.420 = 36.275.525,86 mm
Rn 22 395300
,8636.275.525
xbxd
Mn
= 0,775 N/mm2
ρperlu
fy
mRn
m
211
1
350
775,047,16211
47,16
1 x
= 0,0023 < min (dipakai min)
As perlu = ρperlu x b x d
= 0,004 x 300 x 395 = 474 mm2
Pasang tulangan tarik 4D14 (As = 616 mm2)
Pasang tulangan tekan praktis 2D14 (As = 308 mm2)
Spasi tulangan tarik
S = 1 tuljml
D x tuljml x 2 x t2 b lenturgeserdecking
.....OK25 33,4914
)144()82()402(300mm
xxxS
V
d
V u
2 5 0 0 2 5 0 0
5 0 0 0
100
300
45
0
2 D 19
4 D 19
2 Ø 12
100
300
450
2 Ø 12
2 D 19
4 D 19
Penulangan Geser
Vu = ½ x qu L
= ½ x 1.705,516 x 4,125 =3.517,63 kg/m = 35.176,28 N
Vu’ = Ln2/1
d)-Ln (1/2Vu x
)5,412(2/1
39,5)-30))-5((1/2(412, x 35.176,28
= 25.881,21 N (sejarak d dari muka kolom)
bw = 300 mm
h = 450 mm
d = 395 mm
φ Vs min = 0,75 . 1/3 . bw . d
206,25 202,25
Detail Tulangan Balok Anak Plat Atap daerah Tumpuan
Detail Tulangan Balok Anak Plat Atap daerah Lapangan
412,5
4 D14
2 D14
2 D14
4 D14
= 0,75 . 1/3 x 300 x 395 = 29.625 N
Vc = 0,75 x (1/6) x 'fc x bw x d
= 0,75 x (1/6) x 25 x 300 x 395 = 74.062,5 N
0,5 x Vc = 0,5 x 74.062,5 = 37.031,25 N
Cek kondisi perencanaan geser :
1. Vu’ ≤ 0,5 x Vc
25.881,21 N ≤ 37.031,25N N............(memenuhi)
Jadi, tidak perlu penguatan geser (balok praktis) akan tetapi tetap diberikan tulangan
geser minimum. Jadi dipasang sengkang Ø8 – 120 - 180
Kontrol Retak Bila tegangan leleh rencana yf untuk tulangan tarik melebihi 300 MPa, maka
penampang dengan momen positif dan negatif maksimum harus dirancang sedemikian
hingga nilai z yang diberikan oleh:
3 Adfz cs (SNI 03 – 2847 – 2002 Ps. 12.6.4.24)
Tidak melebihi 30 MN/m untuk penampang di dalam ruangan
Dimana:
sf = 0,6 x 350 MPa = 210 MPa
dc = mm552
14840
A = n
bdc 2 ; n = jumlah batang tulangan per lebar balok b
= 2
300552 = 16.500 mm2
Z = 3 Adf cs
).......(OK MN/m 30 MN/m33,20
N/mm44,331.20500.1655210 3
= 361011 Adf cs (SNI 03-2847-2002 Ps. 12.6.4.25)
= 36 500.165521085,01011 =0,19 mm < 0,4 mm
Nilai lebar retak yang diperoleh tidak boleh melebihi 0,4 mm untuk penampang di
dalam ruangan.
8250
6000
BI 30 x 50
BI 30 x 50
BI
30 x
55
BI
30 x
55
2 3
A
B
BA 30 x 45 BA 30 x 45
BA
30
x 4
5B
A 3
0 x
45
Selain itu, spasi tulangan yang berada paling dekat dengan permukaan tarik tidak
boleh melebihi s = c
s
cf
5,295000
(SNI 03-2847-2002 Ps. 12.6.4.26)
s = 40.5,2350
95000 = 352,38 mm ≥ S pakai = 200 mm....(ok)
Tetapi tidak boleh lebih besar dari
s =
sf252300 =
350252300 = 360 mm ≥ S pakai = 200 mm....(OK)
Kontrol Lendutan
Sesuai dengan SNI 03-2874-2002 tabel 8, maka tebal minimum balok:
- Balok anak ujung menerus21
min
Lh < h balok, Jadi untuk balok dengan L = 4250 mm
dengan menggunakan fy = 350 MPa, maka hmin adalah:
mm429,19621
4125
21
Lh min
Ketentuan di atas sudah terpenuhi karena hbalokanak1 = 400 mm
3.2.3.2. Balok Anak Atap Memanjang
qD = 354 kg/m2
qL = 100 kg/m2
Lx = 300 – ( 30/2 + 30/2 ) = 270 cm
Ly = 412,5 – ( 30/2 + 30/2 ) = 382,5 cm
Pembebanan Balok Anak Atap
Beban Mati (DL)
- Beban sendiri balok : 0,30 x 0,45 x 2400 kg/m3 = 324,00 kg/m
- Beban mati pelat : 2{¼3542,70}
= 238,95 kg/m
= 562,95 kg/m
Beban Hidup (LL)
Beban hidup pelat : 2{¼1002,70}
= 135,00 kg/m
Kombinasi Pembebanan
qu = 1,2 DL + 1,6 LL
qu = 1,2(562,95) + 1,6(135,00 )
qu = 891,54 kg/m
Beban P = Vu = 3.517,63 Kg
Pada kasus ini, balok memanjang menahan beban P dari kedua balok anak melintang.
Maka = xlPxxqxlMo )2(4
1
8
1 2
mkgxxxxxMo .82,564.146) 3.517,632(4
16 891,54
8
1 2
Perhitungan momen menurut Pasal 13.2 akibat beban tersusun.
b = 300 mm d = 450 – (40 + 8 + ½ (19) ) = 392,5 mm
h = 450 mm Tulangan utama = D 19 mm
fc’ = 25 Mpa Tul.sengkang = 8 mm
fy = 350 Mpa β1 = 0,85
ρbalance
fyfy
xxfc
600
600'85,0 1
= 033.0350600
600
350
85.02585.0
xx
024.0033.075.0max x
fy
4.1min = 1,4 / 350 = 0,004
47,162585.0
350
'85.0
xfc
fym
Penulangan Lentur
Daerah Tumpuan = daearah lapangan
Mu = 3/4 x Mo
= 3/4 x 14.564,82 = 10.923,615 kg.m = 109.236.150 Nmm
5/8 5/8 5/8
100
300
45
0
2 D 19
4 D 19
2 Ø 12
100
300
450
2 Ø 12
2 D 19
4 D 19
Mn =
Mu=
8.0
0109.236.15 = 136.545.187,5 mm
Rn 22 5,392300
7,5136.545.18
xbxd
Mn
= 2,95 N/mm2
ρperlu
fy
mRn
m
211
1
350
95,247,16211
47,16
1 x
= 0,0091 > min ( Dipakai ρperlu )
As perlu = ρperlu x b x d
= 0,0091 x 300 x 392,5 = 1.071,525 mm2
Pasang tulangan tarik 4 D19 (As = 1136 mm2)
Pasang tulangan tekan praktis 2 D19 (As = 563 mm2)
Spasi tulangan tarik
S = 1 tuljml
D x tuljml x 2 x t2 b lenturgeserdecking
.....OK25 67,4214
)194()82()402(300mmmm
xxxS
Detail Tulangan Balok Anak Plat Atap daerah Tumpuan
Detail Tulangan Balok Anak Plat Atap daerah Tumpuan
Detail Tulangan Balok Anak Plat Atap daerah Lapangan
V
d
V u
2 5 0 0 2 5 0 0
5 0 0 0
Penulangan Geser
Vu = ½ x qu L + ½ (2P)
= (½ x 891,54 x 6,0) + ½x(2x3.517,63) = 6.192,25 kg/m = 61.922,5 N
Vu’ = Ln2/1
d)-Ln (1/2Vu x
= 6002
1
39,25)-30)) - x(1/2(60061.922,5
x
= 50.724,85 N (sejarak d dari muka kolom)
bw = 300 mm
h = 450 mm
d = 392,5 mm
φ Vs min = 0,75 . 1/3 . bw . d
= 0,75 . 1/3 x 300 x 392,5 = 29.437,50 N
Vc = 0,75 x (1/6) x 'fc x bw x d
= 0,75 x (1/6) x 25 x 300 x 392,5 = 73.593,75 N
0,5 x Vc = 0,5 x 73.593,75 = 36.796,88 N
Cek kondisi perencanaan geser :
1. Vu’ ≤ 0,5 x Vc
50.724,85 N > 36.796,88 N............( tidak memenuhi)
2. 0,5 Vc Vu’ Vc
36.796,88 N < 50.724,85 N < 73.593,75 N .......( memenuhi)
Jadi, perlu penulangan geser.
Vsperlu=Vsmin= 29.437,50 N
Syarat spasi maksimum tulangan geser balok menurut SNI-2847-2002 ps 23.3.3:
s < d/2 = 392,5 /2 = 196,25 mm …..(menentukan)
s <600 mm
3000 3000
6000
bila dipasang Ø8 –180 mm, maka luas penampang sengkang diperlukan
Avmin = ���
��� =
3503
180 x 300
x= 51,43 mm2
Dipasang sengkang 2 kaki : Av = 100,531 mm2 ≥ 51,43 mm2………..(ok)
Gaya geser perlawanan sengkang
N 700,724.76 180
5,392350 100,531
x x
S
Av.fy.dVs
Vs= 0,75 x 700,724.76 = 57.543,53 N
Vs+ Vc= 57.543,53 + 73.593,75 = 131.137,28 N > Vu’ = 50.724,85 N ....OK
Jadi dipasang sengkang Ø8 – 120 – 180
Kontrol Retak
Bila tegangan leleh rencana yf untuk tulangan tarik melebihi 300 MPa, maka
penampang dengan momen positif dan negatif maksimum harus dirancang sedemikian
hingga nilai z yang diberikan oleh:
3 Adfz cs (SNI 03 – 2847 – 2002 Ps. 12.6.4.24)
Tidak melebihi 30 MN/m untuk penampang di dalam ruangan
Dimana:
sf = 0,6 x 350 MPa = 210 MPa
dc = mm5,572
19840
A = n
bdc 2 ; n = jumlah batang tulangan per lebar balok b
= 5
3005,572 = 6.900 mm2
Z = 3 Adf cs
).......(OK MN/m 30 MN/m43,15
N/mm91,430.15900.65,57210 3
= 361011 Adf cs (SNI 03-2847-2002 Ps. 12.6.4.25)
= 36 900.65,5721085,01011 =0,144 mm < 0,4 mm
Nilai lebar retak yang diperoleh tidak boleh melebihi 0,4 mm untuk penampang di
dalam ruangan.
82
50
6000
BI 30 x 50
BI 30 x 50
BI
30
x 6
0
BI
30
x 6
0
2 3
A
B
BA 30 x 45 BA 30 x 45
BA
30
x 4
5B
A 3
0 x
45
Selain itu, spasi tulangan yang berada paling dekat dengan permukaan tarik tidak
boleh melebihi s = c
s
cf
5,295000
(SNI 03-2847-2002 Ps. 12.6.4.26)
s = 40.5,2350
95000 = 352,38 mm ≥ S pakai = 200 mm....(ok)
Tetapi tidak boleh lebih besar dari
s =
sf252300 =
350252300 = 360 mm ≥ S pakai = 200 mm....(OK)
Kontrol Lendutan
Sesuai dengan SNI 03-2874-2002 tabel 8, maka tebal minimum balok:
- Balok anak ujung menerus21
min
Lh < h balok, Jadi untuk balok dengan L = 4250
mm dengan menggunakan fy = 350 MPa, maka hmin adalah:
mm43,19621
4125
21
Lhmin
Ketentuan di atas sudah terpenuhi karena hbalokanak1 = 400 mm
3.2.4 Perencanaan Penulangan Balok Anak Lantai
3.2.4.1. Balok Anak Lantai Melintang
qD = 412 kg/m2
qL = 250 kg/m2
Lx = 300 – ( 30/2 + 30/2 ) = 270 cm
Ly = 412,5 – ( 30/2 + 30/2 ) = 382,5 cm
Pembebanan Balok Anak Lantai
Beban Mati (DL)
- Beban sendiri balok : 0,30 x 0,45 x 2400 kg/m3 = 324,00 kg/m
- Beban mati pelat :
2
825,3
70,2
3
1170,2412
2
12 xxxx = 927,64 kg/m
= 1.251,64 kg/m
Beban Hidup (LL)
Beban hidup pelat :
2
825,3
70,2
3
1170,2025
2
12 xxxx = 562,89 kg/m
Kombinasi Pembebanan
qu = 1,2 DL + 1,6 LL
qu = 1,2(1.251,64) + 1,6(562,89)
qu = 2.402,59 kg/m
Perhitungan momen menurut Pasal 13.2 akibat beban terbagi rata.
b =300 mm d = 450 – (40 + 8 + ½ (14) ) = 395 mm
h = 450 mm Tulangan utama = D 14 mm
fc’ = 25 Mpa Tul.sengkang = 8 mm
fy = 350 Mpa β1 = 0,85
ρbalance
fyfy
xxfc
600
600'85,0 1
= 033.0350600
600
350
85.02585.0
xx
024.0033.075.0max x
fy
4.1min = 1,4 / 350 = 0,004
47,162585.0
350
'85.0
xfc
fym
Penulangan Lentur
Daerah Tumpuan = daearah lapangan
Mu = 1/10 x 2.402,59 x 4,125² = 4.088,16 kg.m = 40.881.570,47 Nmm
Mn =
Mu=
8.0
,4740.881.570 = 51.101.963,09 mm
Rn 22 395300
,0951.101.963
xbxd
Mn
= 1,09 N/mm2
ρperlu
fy
mRn
m
211
1
350
09,147,16211
47,16
1 x
= 0,0032 < min ( Dipakai ρmin )
100
300
45
0
2 D 19
4 D 19
2 Ø 12
100
300
450
2 Ø 12
2 D 19
4 D 19
As perlu = ρmin x b x d
= 0,004 x 300 x 395 = 474 mm2
Pasang tulangan tarik 4D14 (As = 616 mm2)
Pasang tulangan tekan praktis 2D14 (As = 308 mm2)
Spasi tulangan tarik
S = 1 tuljml
D x tuljml x 2 x t2 b lenturgeserdecking
......OK25 33,4914
)144()82()402(300mmmm
xxxS
Penulangan Geser
Vu = ½ x qu L
= ½ x 2.402,59 x 4,125 = 4.955,34 kg/m = 49.553,42 N
Vu’ = Ln2/1
d)-Ln (1/2Vu x
)5,412(2/1
39,5)-30))-5((1/2(412, x 49.553,42
= 36.459,30 N (sejarak d dari muka kolom)
Detail Tulangan Balok Anak Plat Lantai daerah Tumpuan
Detail Tulangan Balok Anak Plat Lantai daerah Lapangan
4 D14
2 D14
2 D14
4 D14
V
d
V u
2 5 0 0 2 5 0 0
5 0 0 0
bw = 300 mm
h = 450 mm
d = 395 mm
φ Vs min = 0,75 . 1/3 . bw . d
= 0,75 . 1/3 x 300 x 395 = 29.625 N
Vc = 0,75 x (1/6) x 'fc x bw x d
= 0,75 x (1/6) x 25 x 300 x 395 = 74.062,5 N
0,5 x Vc = 0,5 x 74.062,5 = 37.031,25 N
Cek kondisi perencanaan geser :
1. Vu’ ≤ 0,5 x Vc
36.459,30 N < 37.031,25 N............(memenuhi)
Jadi, tidak perlu penguatan geser (balok praktis) akan tetapi tetap diberikan tulangan
geser minimum. Jadi dipasang sengkang Ø8 – 120 - 180
Kontrol Retak
Bila tegangan leleh rencana yf untuk tulangan tarik melebihi 300 MPa, maka
penampang dengan momen positif dan negatif maksimum harus dirancang sedemikian
hingga nilai z yang diberikan oleh:
3 Adfz cs (SNI 03 – 2847 – 2002 Ps. 12.6.4.24)
Tidak melebihi 30 MN/m untuk penampang di dalam ruangan
Dimana:
sf = 0,6 x 350 MPa = 210 MPa
dc = mm552
14840
212,5 212,5 412,5
A = n
bdc 2 ; n = jumlah batang tulangan per lebar balok b
= 3
300552 = 11.000 mm2
Z = 3 Adf cs
).......(OK MN/m 30 MN/m76,17
N/mm15,761.17000.1155210 3
= 361011 Adf cs (SNI 03-2847-2002 Ps. 12.6.4.25)
= 36 000.115521085,01011 A =0,17 mm < 0,4 mm
Nilai lebar retak yang diperoleh tidak boleh melebihi 0,4 mm untuk penampang di
dalam ruangan.
Selain itu, spasi tulangan yang berada paling dekat dengan permukaan tarik tidak
boleh melebihi s = c
s
cf
5,295000
(SNI 03-2847-2002 Ps. 12.6.4.26)
s = 40.5,2350
95000 = 352,38 mm ≥ S pakai = 200 mm....(ok)
Tetapi tidak boleh lebih besar dari
s =
sf252300 =
350252300 = 360 mm ≥ S pakai = 200 mm....(OK)
Kontrol Lendutan
Sesuai dengan SNI 03-2874-2002 tabel 8, maka tebal minimum balok:
- Balok anak ujung menerus21
min
Lh < h balok, Jadi untuk balok dengan L = 4250
mm dengan menggunakan fy = 350 MPa, maka hmin adalah:
mm38,20221
4250
21
Lhmin
Ketentuan di atas sudah terpenuhi karena hbalokanak1 = 400 mm
825
0
6000
BI 30 x 50
BI 30 x 50
BI
30
x 6
0
BI
30
x 6
0
2 3
A
B
BA 30 x 45 BA 30 x 45
BA
30
x 4
5B
A 3
0 x
45
3.2.4.2. Balok Anak Lantai Memanjang
qD = 412 kg/m2
qL = 250 kg/m2
Lx = 300 – ( 30/2 + 30/2 ) = 270 cm
Ly = 412,5 – ( 30/2 + 30/2 ) = 382,5 cm
Pembebanan Balok Anak Lantai
Beban Mati (DL)
- Beban sendiri balok : 0,30 x 0,45 x 2400 kg/m3 = 324,00 kg/m
- Beban mati pelat : 2{¼4122,70}
= 556,2 kg/m
= 880,2 kg/m
Beban Hidup (LL)
Beban hidup pelat : 2¼2502,70
= 337,5 kg/m
Kombinasi Pembebanan
qu = 1,2 DL + 1,6 LL
qu = 1,2(880,2) + 1,6(337,5)
qu = 1.596,24 kg/m
Beban P = Vu = 4.955,34 Kg
Pada kasus ini, balok memanjang menahan beban P dari kedua balok anak melintang.
Maka = xlPxxqxlMo )2(4
1
8
1 2
6) 4.955,342(4
161.596,24
8
1 2 xxxxxMo = 22.049,1 kg.m
Perhitungan momen menurut Pasal 13.2 akibat beban tersusun.
b = 300 mm d = 450 – (40 + 8 + ½ (19) ) = 392,5 mm
h = 450 mm Tulangan utama = D 19 mm
fc’ = 25 Mpa Tul.sengkang = 8 mm
fy = 350 Mpa β1 = 0,85
5/8 5/8 5/8
ρbalance
fyfy
xxfc
600
600'85,0 1
= 033.0350600
600
350
85.02585.0
xx
024.0033.075.0max x
fy
4.1min = 1,4 / 350 = 0,004
47,162585.0
350
'85.0
xfc
fym
Penulangan Lentur
Daerah Tumpuan = daearah lapangan
Mu = 3/4 x Mo
= 3/4 x 22.049,1 = 16.536,83 kg.m = 165.368.250 Nmm
Mn =
Mu=
8.0
0165.368.25 = 206.710.312,5 mm
Rn 22 5,392300
2,5206.710.31
xbxd
Mn
= 4,47 N/mm2
ρperlu
fy
mRn
m
211
1
350
47,447,16211
47,16
1 x
= 0,014 > min ( Dipakai ρperlu )
As perlu = ρperlu x b x d
= 0,014 x 300 x 392,5 = 1.648,5 mm2
Pasang tulangan tarik 6 D 19 (As = 1.705 mm2)
Pasang tulangan tekan praktis 2 D 19 (As = 563 mm2)
Spasi tulangan tarik
S =
1 tuljml
D x tuljml x 2 x t2 b lenturgeserdecking
okk ......tida25 1816
)196()82()402(300mm
xxxS
120
300
450
2 D 19
6 D 19
2 Ø 12
Sehingga tulangan disusun 2 baris.
Kontrol ulang tulangan :
d1 = 450 – (40 + 8 + 19/2) = 392,5 mm
d2 = 450 – (40 + 8 + 19 + 25 + 19/2) = 348,5 mm
maka d pakai = 6
2 x 343,5 + 4 x 392,5
= 377,83 mm
Rn = 827,4 377,833008,0
0165.368.25
8.0 22
xxbd
Mu
ρperlu =
fy
xmxRn
m
211
1
=
350
827,447,16211
47,16
1 xx
= 0,015 > ρmin (dipakai ρperlu)
As = ρperlu x b x d
= 0,015 x 300 x 377,83
= 1.700,24 mm2
Jadi Tulangan tumpuan atas dipasang 6 D19 (As = 1.705 mm2)
Tulangan tumpuan bawah dipasang 2 D19 (As’= 563 mm2)
Spasi tulangan tarik
Smax =
1 tuljml
D x tuljml x 2 x t2 b lenturgeserdecking
=
14
194x 8 x 240 x 2 300
= 42,67 mm > 25 mm .......OK!!
Detail Tulangan Balok Anak Plat Atap daerah Tumpuan
Detail Tulangan Balok Anak Plat Lantai daerah Tumpuan
V
d
V u
2 5 0 0 2 5 0 0
5 0 0 0
120
300
45
02 Ø 12
6 D 19
2 D 19
Penulangan Geser
Vu = ½ x qu L + ½ (2P)
= (½ x 1.596,24 x 6,0) + ½ x (2 x 4.955,34) = 9.774,08 kg/m = 97.440,6 N
Vu’ = Ln2/1
d)-Ln (1/2Vu x
= 6002
1
37,85)-30)) - x(1/2(60097.440,6
x
= 80.274,81 N (sejarak d dari muka kolom)
bw = 300 mm
h = 450 mm
d = 378,9 mm
φ Vs min = 0,75 . 1/3 . bw . d
= 0,75 . 1/3 x 300 x 378,9 = 28.417,5 N
Vc = 0,75 x (1/6) x 'fc x bw x d
= 0,75 x (1/6) x 25 x 300 x 378,9 = 71.043,75 N
0,5 x Vc = 0,5 x 71.043,75 = 35.521,88 N
3000 3000
Detail Tulangan Balok Anak Plat Lantai daerah Lapangan
6000
Cek kondisi perencanaan geser :
1. Vu’ ≤ 0,5 x Vc
80.274,81 N > 35.521,88 N............( tidak memenuhi)
2. 0,5 Vc Vu’ Vc
35.521,88 N < 80.274,81 N > 71.043,75 N .......(tidak memenuhi)
3. 0,5 Vc < Vu’ [Vc + φ Vs min]
35.521,88 N < 80.274,81 N < 99.461,25 .......(memenuhi)
Jadi, perlu penulangan geser.
Vsperlu=Vsmin= 28.417,5 N
Syarat spasi maksimum tulangan geser balok menurut SNI-2847-2002 ps 23.3.3:
s < d/2 = 378,9/2 = 189,45 mm …..(menentukan)
s <600 mm
bila dipasang Ø8 –180 mm, maka luas penampang sengkang diperlukan
Avmin = ���
��� =
3503
180 x 300
x= 51,43 mm2
Ddipasang sengkang 2 kaki : Av = 100,531 mm2 ≥ 51,43 mm2………..(ok)
Gaya geser perlawanan sengkang
N 21,066.74 180
9,378350 100,531
x x
S
Av.fy.dVs
Vs= 0,75 x 21,066.74 = 55.549,66 N
Vs+ Vc= 55.549,66 + 71.043,75 = 126.593 N > Vu’ = 74.690,79 N ....OK
Jadi dipasang sengkang Ø8 – 120 – 180
Kontrol Retak
Bila tegangan leleh rencana yf untuk tulangan tarik melebihi 300 MPa, maka
penampang dengan momen positif dan negatif maksimum harus dirancang sedemikian
hingga nilai z yang diberikan oleh:
3 Adfz cs (SNI 03 – 2847 – 2002 Ps. 12.6.4.24)
Tidak melebihi 30 MN/m untuk penampang di dalam ruangan
Dimana:
sf = 0,6 x 350 MPa = 210 MPa
dc = mm5,572
19840
A = n
bdc 2 ; n = jumlah batang tulangan per lebar balok b
= 7
3005,572 = 4.928,57 mm2
Z = 3 Adf cs
).......(OK MN/m 30 MN/m79,13
N/mm75,793.1375,928.45,57210 3
= 361011 Adf cs (SNI 03-2847-2002 Ps. 12.6.4.25)
= 36 75,928.45,5721085,01011 =0,13 mm < 0,4 mm
Nilai lebar retak yang diperoleh tidak boleh melebihi 0,4 mm untuk penampang di
dalam ruangan.
Selain itu, spasi tulangan yang berada paling dekat dengan permukaan tarik tidak
boleh melebihi s = c
s
cf
5,295000
(SNI 03-2847-2002 Ps. 12.6.4.26)
s = 40.5,2350
95000 = 352,38 mm ≥ S pakai = 200 mm....(ok)
Tetapi tidak boleh lebih besar dari
s =
sf252300 =
350252300 = 360 mm ≥ S pakai = 200 mm....(OK)
Kontrol Lendutan
Sesuai dengan SNI 03-2874-2002 tabel 8, maka tebal minimum balok:
- Balok anak ujung menerus21
min
Lh < h balok, Jadi untuk balok dengan L = 4250
mm dengan menggunakan fy = 350 MPa, maka hmin adalah:
mm43,19621
4125
21
Lhmin
Ketentuan di atas sudah terpenuhi karena hbalokanak1 = 400 mm
3.3 Perencanaan Tangga
Syarat perencanaan tangga :
60 < 2t+I <65
60< (2x18,3)+27 < 65
60 < 63,6 < 65 ........OK
3.3.1 Data-data Perencanaan
Tipe Tangga : 1
Tinggi antar lantai : 550 cm
Lebar injakan (i) : 27 cm
Tanjakan (t) : 18,3 cm
Tebal pelat tangga : 14 cm
Tebal pelat bordes : 14 cm
Lebar bordes : 122 cm
Lebar tangga : 270 cm
Jumlah tanjakan dan injakan :
n.t = 3,18
275 = 15,03 ≈ 15 buah
n.i = n.t – 1 = 15 – 1 = 14 buah
Sudut kemiringan : tan-1 378
275 = 36°
Tebal pelat rata-rata :
Tebal rata-rata = 2
ix sin α (injakan dan tanjakan)
= 2
27x sin 36° = 7,935 cm ≈ 8 cm
Tebal rata-rata pelat tangga = 14 cm + 8 cm = 22 cm
27
270 1
20
30
120
122 378
500
Gambar Detail Tangga
3.3.2 Pembebanan Tangga
Beban Mati (DL)
Pelat tangga : 36
2/240022.0
Cos
mkgx = 652,64 kg/m2
Railing = 30,00 kg/m2
Spesi (2 cm) : 2 x 21 kg/m2 = 42 kg/m2
Tegel (1 cm) : 1 x 24 kg/m2 = 24 kg/m2 +
qD = 748,64 kg/m2
Beban HIdup (LL) qL = 250 kg/m2
Kombinasi
Q ult = (1,2 x qD) + (1,6 x qL)
= (1,2 x 748,64 kg/m2) + (1,6 x 250 kg/m2 )
= 1.298,368 kg/m2
3.3.3 Pembebanan Bordes
Beban Mati (DL)
Berat sendiri : 0,14 m x 2400 kg/m3 = 336,00 kg/m2
Railing = 30,00 kg/m2
Spesi (2 cm) : 2 x 21 kg/m2 = 42 kg/m2
Tegel (1 cm) : 1 x 24 kg/m2 = 24 kg/m2 +
qD = 432 kg/m2
Beban HIdup (LL) qL = 250 kg/m2
27
18,3
14
22
8
A B
C
1027 kg/m1375 kg/m
X2X1
2500
42002000
Kombinasi
Q ult = (1,2 x qD) + (1,6 x qL)
= (1,2 x 432 kg/m2) + (1,6 x 250 kg/m2 )
= 918,4 kg/m2
3.3.4 Analisa struktur Tangga
Pada proses analisa struktur tangga ini, menggunakan perhitungan ststis tertentu
dengan menggunakan perletakan Sendi-Rol, dimana pembebanan dan output seperti
gambar dibawah ini :
Gambar Pembebanan Struktur Tangga
ƩMC = 0
Ra x 5,00 – [(918,4 x 1,22)x((1,22/2) + 3,78)] – [(1.298,368 x 3,78)x(1/2 x 3,78)] = 0
Ra x 5,00 – 687,25 – 9.275,80 = 0
Ra = 1.992,61 Kg.
ƩMA = 0
Rc x 5,00 – [(918,4 x 1,22)x(1,22/2) ] – [(1.298,368 x 4,06)x((1/2 x 3,78)+ 1,22] = 0
Rc x 5,00 – 683,47 – 9.964,12 = 0
Rc = 2.129,52 Kg.
918,4 kg/m 1.298,368 kg/m2
275 cm
122 cm 378 cm
Kontrol:
ƩMV = 0
1.992,61 + 2.129,52 – (918,4 x 1,22) – (1.298,368 x 3,78) = 0
0 = 0 Ok
Perhitungan Gaya Lintang
Potongan X1
Dx1 = Ra – q1.X1 = 1.992,61 – (918,4. X1)
Untuk X1 = 0 m DA = 1.992,61 Kg
X1 = 1,22 m DB = 1.992,61 – (918,4 x 1,22) = 2.778,31 Kg
Potongan X2
Dx2 = -Rc + q2.X2 = - 2.129,52 + (1.298,368. X2)
Untuk X2 = 0 m Dc = -2.129,52 Kg
X2 = 3,78 m DB = -2.129,52 + (1.298,368x 3,78) = 2.778,31 Kg
Perhitungan Gaya Momen
Potongan X1
Mx1 = Ra.X1 – q1.X1. ½ X1 = 1.992,61. X1 – (918,4. X1). ½ X1
Untuk X1 = 0 m MA = 0 Kg
X1 = 1,22 m MB = 1.992,61x 1,22 – (918,4 X 1,22) x ½ . 1,22
= 1.747,51 Kg.m
Potongan X2
Mx2 = Rc. X2 - q2.X2. ½ X2 = 2.129,52. X2 - (1.298,368. X2). ½ X2
Untuk X2 = 0 m Mc = 0 Kg
X2 = 3,78 m MB = 2.129,52 x 3,78 - (1.298,368x 3,78). ½ 3,78
= 1.747,51 Kg.m
Momen Maksimum terjadi pada tangga
-Rc + q2 . X2 = 0
Dx2 = 0 - 2.129,52 + (1.298,368 x X2) = 0
X2 =1.298,368
2.129,52 = 1,64 m
Mmax = Mx2 = Rc. X2 - q2.X2. ½ X2
= 2.129,52 x 1,64 - (1.298,368 x 1,64). ½ x 1.64
= 1.746,37 Kg.m
AB
C
2 0 0 4 2 0
2 6 0
3 6 7 8 ,7 5 k g
1 6 2 4 ,7 5 k g
4 1 5 0 ,2 5 k g
X = 3 0 1 ,7
+
-
+
A B
C
200 420
260
X = 301,7
5303,5 kg.m
6263,48 kg.m
+
+
Gambar Bidang D
Gambar Bidang M
275 cm
122 cm 378 cm
1.992,61 Kg
2.778,31 Kg
X = 16,4
2.129,52 Kg
275 cm
122 cm 378 cm
1.747,51 Kg.m
1.746,37 Kg.m
X = 16,4
3.3.5 Perhitungan Tulangan Tangga
3.3.5.1 Penulangan Pelat Tangga
Data Perencanaan :
Mu = 1.746,37 Kg.m = 17.463.700 Nmm
Tebal pelat tangga 140 mm
Tebal decking 20 mm
Diameter tulangan rencana 14 mm
Mutu tulangan baja fy = 350 MPa
Mutu beton fc’ = 25 MPa ; β1 = 0,85
balance
fyfy
fc
600
600'85,0 1
350600
600
350
85,02585,0
= 0,0325
Max 0243,00325,075,0b75,0
Min = 0,0019
dx = 140 – 20 – ½ (14) = 113 mm
Rn 71,111310008,0
17.463.700
8,0 22
xxxbxd
Mu
47,162585,0
350
'85,0
fc
fym
perlu >0051,0350
47,1671,1211
47,16
1min
x
As perlu = perlu x b x d = 0,0051 x 1000 x 113 = 576,29 mm2
Digunakan tulangan lentur D14 – 200 (As = 769 mm2)
Tulangan susut dan suhu
As susut = Min x b x h = 0,0019 x 1000 x 140 = 266 mm2
As bagi = 0,2 x As perlu = 0,2 x 576,29 = 115,26 mm2
Dipasang tulangan Φ8 – 180 (As = 279 mm2)
Kontrol jarak spasi tulangan
Smax ≤ 2 x h
≤ 2 x 140 = 280 mm
Spasang = 180 ≤ 280 mm (OK)
3.3.5.2 Penulangan Pelat Bordes
Data Perencanaan :
Mu = 1.747,51 Kg.m = 17.475.000 Nmm
Tebal pelat tangga 140 mm
Tebal decking 20 mm
Diameter tulangan rencana 16 mm
Mutu tulangan baja fy = 350 MPa
Mutu beton fc’ = 25 MPa ; β1 = 0,85
dx = 140 – 20 – ½ (16) = 112 mm
Rn 74,111210008,0
17.475.000
8,0 22
xxxbxd
Mu
47,162585,0
350
'85,0
fc
fym
perlu >0052,0350
47,1674,1211
47,16
1min
x
As perlu = perlu x b x d = 0,0052 x 1000 x 112 = 582,4 mm2
Digunakan tulangan lentur D16 - 300 (As = 671 mm2)
D10 - 300 (As = 262 mm2)
(As = 933 mm2)
Tulangan susut dan suhu
As susut = Min x b x h = 0,0019 x 1000 x 140 = 266 mm2
As bagi = 0,2 x As perlu = 0,2 x 582,4 = 116,48 mm2
Dipasang tulangan Φ8 – 180 (As = 279 mm2)
Kontrol jarak spasi tulangan
Smax ≤ 2 x h ≤ 2 x 140 = 280 mm
Spasang = 180 ≤ 280 mm (OK)
Q u = 4 7 1 0 ,7 5 k g /m
3 6 0
3.3.6 Perhitungan Tulangan Balok Bordes
3.3.6.1 Pembebanan Balok Bordes
Beban Mati
Dari perhitungan tangga (Reaksi) = 1.992,61 kg/m
Berat sendiri balok = 0,3 x 0,4 x 2400 = 288 kg/m
Beban mati dinding = 2,75 x 250 = 687,5 kg/m +
qd = 975,5 kg/m
Kombinasi pembebanan :
Qu = 1,2 qd
Qu = (1,2 x 975,5) + 1.992,61
= 3.163,21 kg/m
3.3.6.2 Perhitungan Balok Bordes
Pada proses analisa struktur balok bordes ini, menggunakan perhitungan stats tak tentu
dengan menggunakan perletakan jepit-jepit, dimana pembebanan dan output seperti
gambar dibawah ini :
b = 300 mm Tulangan utama = D 16 mm
h = 400 mm Tulangan sengkang = Φ 8 mm
fc’ = 25 MPa d = 400 – (40 + 8 + (½ x 16)) = 344 mm
fy = 350 MPa β1 = 0,85
balance
fyfy
fc
600
600'85,0 1
350600
600
350
85,02585,0
= 0,0325
Max 0243,00325,075,0b75,0
Min = �,�
�� =
�,�
��� = 0,004
47,162585,0
350
'85,0
fc
fym
Qu = 3.163,21kg/m
412,5
Q u = 4 7 1 0 ,7 5 k g /m
3 6 0
3.3.6.3 Penulangan Lentur
mmNmkgxxxMu .16,995.823.59.39,982.5125,4125,4 3.163,2110
1
mmNMn .95,993.279.678,0
16,995.823.59
89,1344300
95,993.279.6722
xbxd
MnRn
perlu 0057,0350
47,1689,1211
47,16
1min
x
As perlu = perlu x b x d = 0,0057 x 300 x 344= 588,24 mm2
Digunakan tulangan lentur 3 D16 (As = 603 mm2)
Dipakai tulangan tekan praktis 3 D16 (As = 603 mm2)
S = 1
utama n.ØtulØsengkang.2.2
n
deckingbw
= OKmmmmx
....2516813
3x16x102402300
Penulangan daerah tumpuan = lapangan
3.3.6.4 Penulangan Geser
Vu = ½ x q x l
= ½ x 3.163,21 x 4,125
= 6.524,12 Kg = 65.241,21 N
Vu’ = 5,277
36,4) - 15-(277,5 x 65.241,21 = 53.156,89 N
Qu = 3.163,21/m
412,5
143.8
9140
300.00
400.
00
3 D16
3 D16
2 D8
V
d
V u
1 8 0 0 1 8 0 0
3 6 0 0
bw = 300 mm
h = 400 mm d = 344 mm
Vc =0,75 x 1/6 x 'fc x bw x d = 0,75 x 1/6 x 25 x 300 x 344 = 64.500 N
0,5 Vc = 0,5 x 64.500 N = 32.250 N
Vs min = 0,75 x 1/3 x bw x d = 0,75 x 1/3 x 300 x 344 = 25.800 N
Cek Kondisi Perencanaan geser
1. Vu’ ≤ 0,5 x Vc
53.156,89 N > 32.250 N........................... (tidak memenuhi)
2. 0,5 Vc Vu’ Vc
34.125 N < 53.156,89 N < 64.500 N .......(memenuhi)
Jadi, perlu penulangan geser.
Av = 2 x 4
1x .82 = 100,48 mm2 (Dipakai Ø = 8 mm, sengkang 2 kaki)
Syarat Smaks < d/2 = 344/2 = 172 mm
< 600 mm (SNI 03-2847-2002 ps23.3.3)
Bila dipasang spasi Ø8 – 120 - 170 mm, maka kontrol penampang sengkang :
Avmin 3503
200300
3 xxfy
sbw
= 48,571 mm2
dipasang sengkang 2 kaki : Av = 100,48 mm2 ≥ Avmin = 48,571 mm2...... OK
Gaya Geser Perlawanan Sengkang :
Vs 170
34435048,100
s
dfyAv = 71.163,482 N
φ Vs = 0,75 x 60.488,96 N = 53.372,612 N
φ Vs + φ Vc = 53.372,612 + 64.500
= 117.872,612 N > Vu = 53.156,89 N.........OK
Dipasang sengkang Ø8 – 120 - 170 mm
412,5
206,25 206,25
Kontrol Lendutan
Sesuai dengan SNI 03-2874-2002 tabel 8, disebutkan batas lendutan maksimum untuk
balok bordes adalah harus lebih kecil dari :
ijin = mm8125,25716
2700
16
L
ijin < h balok .................... 257,8125 mm < 400 mm (OK)