Caiet de Practica - Masini Unelte si Prelucrari prin Aschiere

UNIVERSITATEA DIN PITESTI

FACULTATEA DE MECANICA SI TEHNOLOGIE

Student: Sectia: T.C.M.

Grupa:3.1.2MASINA UNEALTA. DEFINITIIMasina: Sistem tehnic alcatuit din corpuri solide, cu miscari relative determinate, servind la

transformarea unei forme oarecare de energie n lucru mecanic util sau la transformarea unei

forme de energie n alta forma de energie, dintre care una este energie mecanica [Dictionarul

Politehnic 1967].Masina de lucru: transformarea unei forme oarecare de energie n lucru mecanic util.Masina de forta: transforma o forma de energie oarecare n alta forma de energie, dintre care

una este energie mecanica.Masina unealta: o masina de lucru care realizeaza un proces tehnologic de prelucrare prin

aschiere. Este utilizata pentru generarea suprafetelor pieselor obtinute prin aschiere.

CLASIFICAREA MASINILOR UNELTE

Principalele criterii de clasificare a masinilor unelte sunt:

1. Dupa tipul operatiei de baza: strunguri, masini de frezat, masini de gaurit etc.

2. Dupa universalitate: m-u universale, speciale, specializate.

- m-u universale sunt destinate pt. o nomenclatura larga de piese si pot realiza diferite cicluri de

lucru si cteva procedee dintre care unul este de baza; aceste masini prezints avantajul ca se

elimina transportul semifabricatelor ntre operatii, se elimina pozitionarile repetate ale piesei sau

sculei; sunt economicoase n prod de serie mica;

Exemple: Strungurile normale, masinile de frezat, masinile de rectificat universale etc.

- m-u speciale sunt destinate prel anumitor suprafete pe o gama restrnsa de piese utilizand un

anumit ciclu de lucru; sunt masini la tema si sunt economicoase pentru prod de serie mare si de masa;

Exemple: masinile ce alcstuiesc linia de prelucrare a blocului motor la ARO etc.

- m-u specializate sunt destinate pt un anumit tip de piesa sau suprafata la o gama dimensionala

diversificata; permit cateva cicluri de lucru pt un anumit tip de piese si un procedeu de baza.

Exemple: masinile de frezat roti dintate, masinile de rectificat filete etc.

3. Dupa gradul de automatizare: m-u cu comanda manuala, semiatomatizata, automatizata (rigida, flexibila).

4. Dupa marime: mici, mijlocii, mari.

5. Dupa clasa de precizie: de precizie normala, de precizie ridicata.

SIMBOLIZAREA MASINILOR UNELTE

Pentru simbolizarea masinilor unelte fabricate n Romnia s-a adoptat ca simbolul sa contina un grup de litere derivat din denumirea masinii unelte, urmat de cifre care ofera informatii asupra principalelor caracteristici ale masinii respective.

Exemple:

SN 400 x 1000 strung normal cu dimensiunile maxime ale piesei de prelucrat (diametrul maxim - 400 mm si lungimea maxima 1000 mm);

FU 32 freza universala cu latimea oglinzii mesei de 320 mm;

AF 100 masina de alezat si frezat cu diametrul brosei de 100 mm;

RU 100 masina de rectificat universala cu diametrul maxim al piesei de prelucrat - 100 mm.

CRITERII DE PERFORMANTA IMPUSE MASINILOR UNELTE

Performantele m-u sunt ntr-o dinamica permanenta. Ele se schimba calitativ si cantitativ n fiecare an.

Principalele criterii de performanta care trebuie luate n considerare la proiectarea unei masini unelte sunt:

Capacitatea de productie;

Precizia de prelucrare;

Costurile de productie;

Costurile de exploatare;

Estetica si ergonomia masinii.

Fig. 2. Strung normal. Prile componente

ROLUL SCULELOR ACHIETOARE N CONSTRUCIA DE MAINI.

DIRECII DE DEZVOLTARE

Scula achietoare este acea parte a sistemului tehnologic cu ajutorul creia se realizeaz nemijlocit ndeprtarea sub form de achii a surplusului de material dintr-un semifabricat n vederea obinerii formei, dimensiunilor i calitii de suprafa, prescrise prin documentaia tehnic, a unui organ de main.

Suprafeele prelucrate iau natere ca urmare a micrii relative dintre tiul sculei i semifabricat, realizat cu ajutorul mainii-unelte.

n ce privete destinaia sculelor, trebuie artat c diversitatea mare a formelor i dimensiunilor pieselor, a dus la apariia unui numr mare de tipuri de scule achietoare. Aceast diversitate de tipuri i dimensiuni este determinat de diferitele condiii impuse sculelor i suprafeelor prelucrate, de schemele de generare i achiere adoptate, de caracterul produciei. ntruct procedeele de lucru sunt foarte variate, rezult i scule cu forme geometrice diferite, ale cror tiuri au ns o geometrie comun.

Dezvoltarea tehnologiei construciilor de maini a condus la pefecionarea prelucrrii prin achiere, n special datorit faptului c aceasta reprezint nc procedeul principal prin care se pot realiza precizii nalte ale formei, dimensiunilor i netezimii suprafeelor, cu toate c n domeniul celorlalte prelucrri de formare, ca:

turnarea de precizie, tanarea, ambutisarea i extrudarea, rularea, .a., s-au fcut progrese nsemnate. Astfel, n ntreprinderile constructoare de maini i aparate, prelucrrile prin achiere reprezint peste 50 60% din totalul manoperei uzinale i respectiv din totalul manoperei de produs.

Se apreciaz c orice mbuntire realizat n construcia de scule achietoare exercit o puternic influen asupra construciei de maini, asupra perfecionrii proceselor tehnologice de fabricaie a organelor de maini n general.

Totodat, faptul c sculele achitoare se execut din materiale costisitoare, care, n unele cazuri, mpreun cu manopera, reprezint pn la 10% din costul produselor executate, face ca ele s prezinte interes nu numai n domeniul oarecum restrns al tehnologiei, ci i n planul economiei naionale.

Calitile unei maini depind de realizarea formei, a dimensiunilor, a poziiei relative i a netezimii suprafeelor active a organelor componente, n condiiile de precizie prescrise. Printre factorii care determin precizia se numr, fr ndoial, i scula achietoare cu precizia ei de proiectare, de execuie, de reglare pe mainaunealt.

Dar importana sculelor rezult i din aceea c, creterea performanelor lor conduce la cretera productivitii, la reducerea preului de cost al produsului. De asemenea, aa cum exist posibilitatea agregrii mainilor-unelte, exist i posibilitatea agregrii sculelor achietoare, prin realizarea i folosirea de scule combinate.

Sunt, aadar, pe deplin justificate preocuprile privind cretera produciei de scule tipizate, standardizate sau speciale, ct i preocuprile privind crearea de noi scule cu performane constructiv-funcionale superioare.

n domeniul perfecionrii sculelor se manifest o serie de tendine, dintre care pot fi menionate urmtoarele:

Mrirea capacitii achietoare a sculelor prin utilizarea de materiale i forme constructive noi i prin raionalizarea condiiilor de exploatare; capacitatea de achiere a oelurilor rapide, nalt aliate cu cobalt, vanadiu i molibden a fost sensibil mrit prin ridicarea coninutului de carbon i respectiv duritii de la 62 - 65 HRC la 72 HRC; performanele carburilor metalice uzuale au fost mbuntite considerabil prin utilizarea carburilor elaborate sau acoperite cu titan pur.

Rezultate interesante s-au obinut prin utilizarea de scule cu noi tipuri de carburi de tantal i niobiu, care asigur plcuelor o rezisten la incovoiere mrit, precum i o rezisten mai mare la temperaturi ridicate ( 900 1000C );

Utilizarea plcuelor mineralo-ceramice s-a extins ca urmare a rezolvrii problemelor de prindere mecanic pe supori cu capacitate crescut de absorie a vibraiilor; o larg utilizare au cptat-o la prelucrarea de finisare a materialelor dure, cristalele i policristalele de diamant i nitrur cubic de bor ( Borozon, Elbor, Cubonit ), care asigur sculelor respective o durabilitate de 30-35 ori mai mare dect a carburilor metalice;

Economisirea de material special de scule, tendin realizat prin nlocuirea n special a construciilor monobloc cu scule avnd numai partea achietoare din materiale speciale de scule; la sculele de dimensiuni mari aceast tendin prezint mare interes, deoarece construcia monobloc este neavantajoas, ducnd la risip de material scump; construcia de scule cu partea achietoare detaabil trebuie preferat i n cazul unor condiii grele de lucru, condiii la care se comport satisfctor plcuele din carburi metalice;

Tendina de folosire pe scar larg a plcuelor de carburi meralice i mineraloceramice a impus extinderea sistemului de fixare i reglare a prii achietoare a sculei;

nlocuirea treptat a sculelor cu un ti prin scule cu tiuri multiple sau, n general, cu posibilitatea utilizrii dup mai multe scheme de achiere;

Extinderea construciei de scule care permite mrirea simultan a avansurilor i vitezelor de achiere cu efecturea n aceeai trecere a degrorii i finisrii;

Cretera preciziei de profilare a sculelor cu profil complex prin utilizarea n procesele de proiectare a calculatoarelor electronice;

Dezvoltarea sistemelor de scule achietoare utilizate pe mainile-unelte cu comand numeric, destinate prelucrrii tridimensionale;

Limitarea varietilor constructive i a sortimentelor dimensionale prin standardizarea, tipizarea i normalizarea majoritii sculelor achietoare.

O preocupare important a specialitilor din domeniul sculelor achietoare se refer la perfecionarea metodologiilor de proiectare, n sensul creterii gradului de generalizare a acestora pentru o gam larg de tipuri de scule, precum i adaptarea acestora la posibilitile oferite de tehnica de calcul automat. n aceast direcie, n unele lucrri se propune o scul generalizat, abstract, prin care se poate obine majoritatea sculelor existente, ct i gsirea de noi scule achietoare, iar n alte lucrri, pe baza unor sisteme de referin legate fie de anumite pri

invariabile ale mainii-unelte sau piesei, fie de scula achietoare, se ajunge la stabilirea unor relaii cu caracter general pentru determinarea unghiurilor i a profilului prii achietoare a sculei, metode care deschid direcii noi privind determinarea parametrilor ce intervin la proiectarea unei scule, n strns legtur cu posibilitile reale de execuie i de control ale acesteia.

Dotarea i consumul de scule achietoare n industrie constituie un element important, care atest nivelul tehnologic al acesteia.

Folosirea unor scule achitoare adecvate proceselor tehnologice constituie o important surs de reducere a preului de cost al prelucrrii.

Scula achitoare se constituie astfel ca o important parte a sistemului tehnologic destinat prelucrrilor prin achiere. ntre parametrii consructivi-funcionali ai acestuia, ndeosebi capacitatea energetic a mainii-unelte i capacitatea de achiere a sculei este necesar s existe o compatibilitate, un echilibru reciproc, astfel ca puterea disponibil n sistem s poat fi consumat de ctre scul n proces i invers, posibilitile oferite de caracteristicile sculei s fie utilizate ct mai complet prin nivelul parametrilor funcionali ai mainii-unelte. Cutarea permanent, pe diverse ci, a acestui echilibru ntre capacitatea de achiere a sculei i capacitatea energetic a mainii-unelte a constituit mereu un important factor de progres tehnic n acest domeniu al tehnicii.

Lucrarea de fa se adreseaz studenilor de la facultile cu profil mecanic, fiind n acelai timp util i specialitilor ce activeaz n domeniul prelucrrii mecanice prin achiere.

CUITE

Denumirea de cuite achietoare este adoptat n general pentru o gam larg de scule monodinte (cu un singur dinte) utilizate n procesele de achiere, pe strunguri universale, strunguri revolver, automate, i semiautomate, strunguri carusel, pe maini de rabotat, de mortezat, pe maini de alezat, precum i pe alte maini cu destinaie special.

Diversitatea mare a mainilor-unelte care folosesc drept scule achietoare cuitele, a tipurilor de piese prelucrate, operaiilor care se execut, precum i a calitii cerute acestor operaii, a determinat existena n practica achierii a unei mari varieti de tipuri i dimensiuni de cuite.

Clasificarea cuitelor dup care se adopt n general i denumirea acestora se poate face innd seama de urmtoarele elemente:

Sensul avansului: cuite pe dreapta i pe stnga;

Forma i poziia prii active fa de corp: cuite drepte i ncovoiate;

Destinaie: cuite pentru strunjire longitudinal, transversal, etc.;

Aezare n raport cu piesa: normale i tangeniale;

Tipul mainii-unelte pe care se folosete: pentru strunjit, rabotat, mortezat;

Materialul tiului achietor: din oel rapid, din carburi metalice sinterizate;

Procesul tehnologic de fabricaie: cuite pentru degroare, finisare;

n raport cu operaia tehnologic pentru care sunt destinate, cuitale se submpart astfel:

Cuite pentru strunjire longitudinal;

Cuite pentru strunjire frontal i pentru praguri;

Cuite pentru strunjirea canalelor i degajrilor;

Cuite pentru retezat;

Cuite pentru strunjire interioar;

Cuite profilate;

Cuite pentru filetat.

1 Cuite pentru strunjire longitudinal

Cuitele pentru strunjire longitudinal au tiul principal nclinat la unghiuri de atac cuprinse ntre 30 i 90, fapt ce permite achierea cu viteze de avans mari, orientate n lungul axei de rotaie a semifabricatelor. Se pot de asemenea executa i micri de avans cu viteze mult reduse, ns pe direcia transversal la axa semifabricatului, n vederea prelucrrii unor suprafee conice sau profilate cu raz mare de curbur. Un exemplu de construcie al cuitelor de strunjit longitudinal este prezentat n Fig. 1, la care tiul activ este format dintr-un ti principal, unul auxiliar de lungime mic i unghi de atac micorat i un ti de trecere cu unghi de atac nul, geometrie specific sculelor destinate operaiilor de finisare.

Cuitele pentru strunjiri longitudinale sunt denumite i cuite laterale.

Dimensiunile pentru cuitele laterale fabricate din oel rapid sunt prevzute n STAS 359-67, iar pentru cele cu partea achietoare din carbur sinterizat n STAS 6381-80.

2 Cuite pentru strunjirea suprafeelor frontale i praguri

Cuitele pentru strunjirea suprafeelor frontale i praguri, Fig. 2, au tiul principal realizat cu unghi de atac de 90 sau 90 20, fapt ce permite prelucrarea cu viteze de avans mrite, dup o direcie prependicular pe axa de rotaie a semifabricatului.

Dimensiunile cuitelor frontale cu tiul din oel rapid sunt cuprinse n STAS 358-67, iar a celor cu partea achietoare din carburi metalice sinterizate n STAS 6382-80.

3 Cuitele pentru strunjirea canalelor i degajrilor

Cuitele pentru strunjirea canalelor i degajrilor se caracterizeaz prin faptul c partea achietoare este prevzut cu tiul principal ngust, orientat perpendicular pe direcia micrii de avans, i cu dou tiuri laterale, secundare, Fig. 3.

Ele lucreaz n condiii de achiere complex bilateral; pentru a se micora comprimarea plastic i pentru a se diminua frecrile pe cele dou tiuri secundare, acestea au un unghi de atac secundar egal cu 2 i un unhgi de aezare secundar de 2, valori ce sunt limitate de pericolul slbirii seciunii transversale a capului cuitului. Dimensiunile cuitelor pentru canelat cu partea achietoare din carburi metalice sinterizate sunt stabilite n STAS 6383-80, iar a celor pentru retezat, executate din oel rapid, n STAS 353-86 i STAS 354-67.

Pentru mrirea rigiditii dintelui, cuitele de retezat se construiesc uneori cu nlimea mai mare n zona acestuia, fa de nlimea corpului propriu-zis al sculei.

4 Cuite pentru strunjire interioar

Cuitele pentru strunjire interioar prezint dou particulariti care influeneaz asupra construciei acestora:

Suportul cuitului, deci i partea sa de fixare, se afl n afara alezajului prelucrat, i, prin urmare, ieirea n consol a cuitului poate fi mare, corespunztoare lungimii alezajului; din aceast cauz este dificil asigurarea unei rigiditi corespunztoare, mai ales n cazul lucrului cu seciuni mari de achie;

Exist pericolul interferenei ntre faa de aezare a prii achietoare i suprafaa prelucrat, motiv pentru care faa de aezare se execut de form dublu sau triplu plan.

n Fig. 4 se prezint construcia unui cuit pentru strunjit interior.

Dimensiunile acestor scule

sunt prevzute n STAS 6384-80 i STAS 6385-80.

Cuitele pentru finisat se disting prin construcia i valorile adoptate pentru parametrii geometrici ai prii achietoare, rezultate ca urmare a studierii influenei razei de racordare r a vrfului i a unghiului de atac principal K asupra criteriului calitii i preciziei suprafeei prelucrate. n acest sens, cunoscndu-se influena pozitiv a creterii razei de racordare a vrfului prii achietoare asupra rugozitii suprafeei prelucrate, s-au realizat cuite cu raz mrit de racordare a vrfului i cu unghiuri K i K mrite, pentru reducerea forei transversale de achiere, deci pentru creterea preciziei de prelucrare.

Dimensiunile acestor cuite sunt indicare n STAS 6378-80.

n Fig. 5 este prezentat un exemplu de construcie al cuitelor pentru finisat. Raza R la vrf este cuprins ntre 0,8 i 1,8 mm.

5 Cuite cu plcue din carburi metalice lipite pe corpul de baz

Lipirea plcuelor din aliaje dure metaloceramice sinterizate se execut n locauri speciale, practicate n corpul cuitului din oel de construcie (OL50, OL60 sau OLC45) tratat termic la HRC = 30 45.

Suprafaa locaului trebuie s fie prelucrat ngrijit, n special sub aspectul realizrii planitii suprafeei de aezare a plcuei.

Lipirea plcuelor din carburi metalice se realizeaz cu ajutorul unor aliaje:

cupru electrolitic, alam obinuit, aliaje de cupru-nichel sau cu aliaje pe baz de argint, n prezena unui fondant care are rolul de a dizolva oxizii de pe suprafeele ce se lipesc i de a mpiedica formarea lor n timpul procesului de lipire.

Lipirea se poate realiza folosind urmtoarele mijloace de nclzire: arztor oxi-acetilenic, cuptor cu flacr, cuptoare electrice cu atmosfer neutr, prin rezisten electric i cureni de nalt frecven.

Pentru a se evita apariia fisurilor n plcuele dure, ca urmare a nclzirii i rcirii brute sau neuniforme, este necesar practicarea unei rciri lente n mangal, nisip nclzit sau azbest, ntr-un cuptor cu temperatura de 200 500C timp de 4 5 ore.

Parametrii geometrici ai prii achietoare ale plcuelor se imprim prin operaia de ascuire rectificare, executat dup lipirea acestora pe corpul de baz. Alegerea acestora este n dependen cu condiiile de lucru.

Pentru partea activ a cuitelor se recomand urmtoarele forme constructive, Fig. 6, din care rezult i indicaii de utilizare ale acestora.

Condiiile generale de calitate ale cuitelor cu ti din oel rapid sunt prezentate n STAS 6542-84, iar pentru cuitele cu plcue din carburi metalice n STAS 6541-84.

6 Cuite cu plcue din carburi metalice fixate mecanic

Fixarea plcuelor prin lipire este n general o operaie laborioas i costisitoare, cu implicaii negative asupra calitii carburilor. Datorit acestui fapt, trecerea la fixarea mecanic este pe deplin justificat, deoarece se obin avantaje importante, printre care:

Se elimin tensiunile interne care apar n urma lipirii;

Permite folosirea unui corp de cuit la un numr mare de plcue;

Se reduce timpul pentru schimbarea sculei, ntruct suportul plcuei nu se scoate de pe main dup uzur, ci se nlocuiete, uor i rapid, numai plcua.

nlocuirea construciilor de cuite cu plcue lipite prin cuite cu plcue amovibile, fixate mecanic, duce n plus la mrirea capacitii de achiere, a muchiei de achiere nsi. Acest avantaj rezult din aceea c muchia achietoare, fiind lipsit de tensiunile de la lipire i de la reascuire, admite solicitri dinamice mai mari.

7 Sisteme de fixare mecanic a plcuelor achietoare

Modurile de fixare mecanic care s-au impus n ultima vreme prin simplitate tehnologic, rigiditate sporit i siguran n funcionare, pot fi clasificate astfel:

Fixare cu ajutorul unei bride;

Fixare cu ajutorul unui pivot central;

Fixare cu ajutorul unei pene;

Fixare cu ajutorul unui colier.

Fixarea cu ajutorul unei bride este construcia cea mai rspndit, Fig. 7, principial toate fiind identice, difereniindu-se doar prin unele detalii constructive.

n Fig. 7a este reprezentat o construcie care folosete o plcu 4, cu unghi de aezare diferit de zero, fixat pe corpul cuitului 1 cu ajutorul bridei 2.

Strngerea bridei se face cu ajutorul urubului 3. Construcia folosete un prag pentru sfrmarea achiilor, detaabil, construit din plcua 5, realizat tot din carburi metalice. Plcua 4 nu se sprijin direct pe corpul cuitului, ci prin intermediul plcuei 6, fixat pe corpul 1 cu tiftul elastic 7.

Fixarea mecanic cu brid, reprezentat n Fig. 7b, se aseamn cu precedenta cu deosebirea c folosete o plcu 4 de form prismatic, unghiurile i rezultnd din poziionarea plcuei n suport; de asemenea sfrmtorul de achii este fixat cu ajutorul bridei 8 i poate fi reglat prin intermediul unor crestturi practicate pe suprafaa de reazem.

La construcia din Fig. 7c se remarc plcua 4 cu gaur central. Brida 2 servete la aezarea plcuei de suportul 6, blocarea plcuei fcndu-se ntre tiftul central 7 i piesa de blocare 5, presat pe plcu de ciocul bridei 2 prin effect de pan. Strngerea bridei i a piesei de blocare 5 pe plcu se face cu ajutorul urubului 3.

n Fig. 7d este schematizat construcia unui cuit folosit pentru prelucrarea aliajelor uoare; se remarc unghiul de degajare mare, folosindu-se o plcu 4 fixat cu brida 2, care are ncorporat sfrmptorul de achii 5.

Fixarea cu ajutorul unui pivot central este prezentat n Fig.8 prin dou variante. Aceste construcii folosesc numai plcue cu gaur central.

La construcia din Fig. 12.8a plcua 4 este fixat cu ajutorul pivotului 2, construit sub forma unei prghii acionat de urubul 3.

n Fig. 9 se prezint fixarea prin intermediul unei pene la o plcu achietoare rezemat pe un pivot central.

Fixarea cu pan lateral sau utiliznd un pivot central, la plcuele cu gaur, are avantajul c asigur, pe lng o exploatare sigur i comod, evacuarea liber a achiilor, iar dimensiunile prii achietoare sunt reduse, ceea ce recomand aceast soluie pentru cuitele de interior.

Fixarea plcuelor achietoare pe cale mecanic a fcut posibil utilizarea i a plcuelor tangeniale, preferate n producia de serie mare i mas, ndeosebi la strunjirea prin copiere.

Sistemele de prindere utilizate n cazul cuitelor tangeniale urmresc meninerea constant a profilului prii achietoare i dup reascuiri. Acest lucru este posibil deoarece, n loc de plcue subiri se utilizeaz bare profilate din carburu metalice aezate tangenial fa de pies, unde reascuirea se face numai pe faa de degajare.Profilul imprimat pe faa de aezare rmne astfel neschimbat.

Suporii care permit o astfel de fixare sunt prevzui cu o deschidere frontal unde se introduce bara din carbur. Elementele componente ale unui suport sunt prezentate n Fig. 10.

1. Corpul suport;

2. Bar din carbur;

3. Colier de legtur;

4. urub de strngere;

5. urub de reglare;

6. Piuli de siguran.

Unghiurile tiului principal se obin prin aezarea corespunztoare a barei n suport (unghiul ) i prin ascuirea feei de degajare.8 Cuite cu reglaj micrometric

Astfel de cuite sunt folosite n special pentru operaii de finisare a gurilor cu bare de alezat, foarte rar utilizate ca parte sctiv a altor tipuri de scule achietoare.

Sub denumirea de cuit cu reglaj micrometric se nelege un dispozitiv format dintrun cuit (monobloc, armat prin lipire sau demontabil) i un mecanism de reglare ale crui performane sunt cuprinse n limitele 0,001 0,03 mm. n exclusivitate, mecanismul de reglare este n construcie cu urub-piuli micrometric, sub diferite variante.

Reglarea la cot se poate efectua pe main sau prin prereglare, folosind dispozitive speciale de prereglat. Datorit acestui fapt, precum i realizrii unei precizii ridicate de prelucrare, cuitele cu reglaj micrometric se ntlnesc cu preponderen pe mainile-unelte cu comand numeric. Soluia constructiv, prezentat n Fig. 11, se compune dintr-un cuit 1, pe corpul cruia s-a executat filetul micrometric, prevzut cu penele 5, care ptrund n canalele de pan practicate n corpul-suport 3, ceea ce l asigur mpotriva rotirii i dintr-o piuli de reglare 2, cu loca pentru cheie. Fixarea cuitului n poziie reglat se realizeaz cu ajutorul unui arc taler 6.

Varianta Coromant a unui cuit cu reglaj micrometric este prezentat n Fig. 12.

Cuitul 1, cu corpul cilindric filetat constituind urubul micrometric al dispozitivului, este solidarizat de corpul dispozitivului 3 prin intermediul cozii cu profil ptrat. Reglarea micrometric se face cu ajutorul piuliei 2, a crei deplasare axial fa de corpul 3 este preluat de bilele 4, cu rolul unui rulment axial, precum i pentru realizarea unei pretensionri necesare prelurii jocului. Construcia elastic a dispozitivului 3 i a piuliei 2, realizat prin existena a cte dou canale n ambele piese, are rolul principal de preluare a jocului din mbinarea urub-piuli.

Citirea deplasrii cuitului se face pe scala gradat pe piulia 2 i cu ajutorul vernierului de pe corpul dispozitivului 3, mrimea diviziunii minime de reglaj fiind de 0,001 mm.

9 Cuite profilate

Cuitele profilate sunt scule care se caracterizeaz prin faptul c generarea suprafeei profilate se face cu ajutorul unei curbe generatoare, materializat direct de forma tiului, iar curba directoare este generat de micarea principal de rotaie, n cazul cuitelor profilate de strung, sau de translaie, n cazul cuitelor de rabotat sau mortezat.

Caracteristica principal a acestor cuite este aceea c profilul se imprim pe faa de aezare, acesta rmnnd neschimbat n urma ascuirilor, care se execut n toate cazurile numai pe suprafaa de degajare.

Principalele avantaje ale utilizrii cuitelor profilate sunt:

Productivitate i preciuie dimensional ridicat, precum i identitatea formei profilului obinut, chiar la un lot mare de piese;

Permit un numr mare de reascuiri i, ca atare, au o durat de exploatare ridicat.

Cuitele profilate se execut n dou forme constructive diferite:

Cuite disc, Fig. 13, Fig. 14;

Cuite prismatice, Fig. 15, Fig. 16.

Cuitele disc se construiesc n mai multe variante:

Cu suprafa de aezare toroidal, obinut prin rotaia n jurul axei cuitului a curbei generatoare a suprafeei de aezare;

Cu suprafa de aezare elicoidal, obinut prin micarea elicoidal a curbei generatoare a suprafeei de aezare;

Cuitele prismatice au faa de aezare obinut prin translaia rectilinie a curbei generatoare a suprafeei de aezare.

Dup poziia suprafeei de degajare se pot distinge:

Cuite profilate cu o singur nclinare n plan longitudinal a suprafeei de degajare,y 0,x =0;

Cuite cu dubl nclinare a feei de degajare, y 0, x 0.

BURGHIE

Burghiele sunt scule achietoare utilizate la executarea gurilor din plin, fiind dintre cele mai rspndite scule.

Trebuie privite ca scule de degroare, cu toate c, n numeroase situaii, gurile burghiate pot fi considerate suficient de precise, astfel nct nu mai necesit prelucrri ulterioare. Se construiesc, de regul, cu dou tiuri, aflate permanent n contact cu materialul prelucrat n timpul achierii.

1 Clasificarea burghielor

Burghiele se pot clasifica dup construcie i dup execuie. n acest sens, n funcie de construcie, se disting urmtoarele categorii principale de burghie:

Burghie cu canale elicoidale, Fig.1;

Burghie cu canale drepte, Fig. 2 i Fig.3;

Burghie late, monobloc sau cu lam demontabil, Fig. 4 i Fig. 5;

Burghie de centruire;

Burghie pentru guri adnci.

Burghiele elicoidale sunt cel mai frecvent utilizate att datorit unei geometrii mai convenabile a prii achietoare, ct i datorit unei precizii sporite a prelucrrii i durabilitii totale ridicate, ca urmare a unui numr mare de reascuiri posibile.

Burghiele cu canale drepte reprezint o soluie constructiv mai simpl, dar ridic o serie de probleme n ceea ce privete evacuarea achiilor, mai ales n cazul burghierii n poziie vertical sau a prelucrrii gurilor de adncime relativ ridicat.Burghiele late sunt cele mai simple sub aspect constructiv, prezentnd, ns, o serie de dezavantaje legate de durabilitate i de precizia prelucrrii. Sunt folosite, mai ales, sub form de burghie lam, n componena unor scule combinate, pentru prelucrarea alezajelor, avnd partea achietoare fixat mecanic.

Burghiele de centruire au un domeniu specific de fabricaie i utilizare, avd caracteristici constructive deosebite.

n ceea ce privete burghiele pentru guri adnci, acestea reperezint construcii speciale, cu unul sau mai muli dini, asimetrici, dar cu proprieti autocentrante.

Dup materialul prii achietoare, exist:

Burghie din oeluri de scule;

Burghie din carburi metalice sinterizate.

2 Geometria burghielor elicoidale

Elementele caracteristice geometriei burghielor elicoidale sunt prezentate n Fig. 6.

a) Unghiul al canalelor elicoidale se execut pentru a imprima tiurilor achietoare valori pozitive unghiului de degajare, precum i a permite evacuarea uoar a achiilor.

Valoarea sa difer de al un punct la altul de pe ti, fiind maxim la exterior i minim la nivelul

diametrului miezului burghiului, Fig. 7.

ALEZOARE

Alezoarele sunt scule de finisare folosite la prelucrarea final a gurilor, asigurnd obinerea unor dimensiuni cuprinse n limitele treptelor de precizie 9 6.

Se deosebesc de burghie i adncitoare prin numrul de dini mai mare, conul de atac mai lung i prin stratul de material mai redus pe care-l ndeprteaz.

Ca urmare, procesul de achiere are ghidarea mai bun i, n consecin, asigur o rugozitate mic a suprafeelor prelucrate i o precizie ridicat.

1 Clasificarea alezoarelor

n funcie de modul de acionare:

Alezoare cu aciune manual;

Alezoare de main.

n funcie de construcie:

Alezoare monobloc;

Alezoare cu dini demontabili din oel rapid;

Alezoare cu plcue din carburi metalice lipite;

Alezoare cu dini demontabili, armai cu plcue din carburi metalice;

Dup posibilitatea de reglare a diametrului:

Alezoare fixe;

Alezoare reglabile.

Dup destinaie:

Alezoare pentru alezaje cilindrice;

Alezoare pentru alezaje conice.

2 Stabilirea elementelor constructive

La stabilirea elementelor constructive, se are n vedere faptul c, indiferent de tipul alezorului, principalele elemente constructive sunt aceleai, iar determinarea lor se efectueaz n mod identic. Ca elemente constructive principale ale alezorului se disting: (Fig. 1, Fig. 2)

Diametrul exterior;

Numrul de dini;

Profilul dinilor n seciune normal;

mprirea i nclinarea dinilor;

Geometria tiurilor, etc

Diametrul exterior al alezorului este elementul constructiv de baz, prin care se realizeaz diametrul final al gurii n limitele toleranelor prescrise. La stabilirea diametrului trebuie s se asigure o rezerv de uzur suficient pentru tiuri, aceaste fiind i o problem economic.

Diametrul exterior trebuie cuprins n cmpul toleranei de execuie a piesei supus prelucrrii i anume, foarte aproape de limita superioar, asigurnd prin aceasta o utilizare raional a sculei pe un timp ct mai mare posibil, ceea ce se realizeaz n cazul cnd pentru tolerana de execuie alezorului se admite 35% din tolerana de baz a gurii, avnd abaterea maxim cu 15% mai mic dect a piesei, iar abaterea minim la jumtatea cmpului de toleran a piesei. n acest fel, pentru executarea diametrului exterior al alezorului, se utilizeaz circa 1/3 din tolerana de execuie a gurii, Fig. 3.

Abaterea maxim a alezorului trebuie s fie sub abaterea maxim a gurii, ntruct, n cele mai multe cazuri i la cele mai multe materiale, gaura alezat rezult ceva mai mare, datorit lrgirii gurii, fapt ce trebuie avut n vedere la realizarea abaterii maxime, asigurnd astfel o durat de serviciu ct mai mare, fr ns a produce rebuturi.

innd seama de aceste considerente, dimensionarea diametrului exterior se face, n baza Fig.3, conform relaiei (1), n care Dnp este diametrul nominal al piesei, As este abaterea superioar a cmpului de toleran al piesei, iar Tp este tolerana de execuie a piesei.

Dalezor = (Dnp As 0,15Tp)-0,35Tp (1)

Numrul de dini ai alezorului se stabilete n baza unei soluii de compromis, avnd n vedere c, odat cu creterea acestuia, crete fora necesar antrenrii sculei, ns, n acelai timp, crete i calitatea suprafeei prelucrate.

Numrul de dini depinde i de construcia alezoarelor i anume: cele fixe se execut cu mai muli dini dect cele reglabile, ntruct la cele din urm numrul mare de dini ar duce la slbirea corpului alezorului.

n general, la stabilirea aproximativ a numrului de dini, se pot utilize formulele (2).

Z = 2 + 1.5D, pentru materiale tenace Z = 4 + 1,5D, pentru materiale casante (2)

Numrul de dini al alezorului trebuie s fie par, pentru a permite msurarea diametrului cu ajutorul micrometrului. Pentru alezoarele de main, de tip monobloc, se recomand valorile cuprinse n Tab. 1.

Tab. 1

La alezoarele de mn, att la cele fixe, ct i la cele reglabile, numrul de dini se alege mai mare dect la alezoarele de main, avnd n vedere necesitatea realizrii unei mai bune conduceri a sculei la intrarea n material.FREZE

Varietatea mare a suprafeelor care pot fi realizate prin frezare impune un numr mare de freze cu forme constructive diferite.

Frezele sunt scule cu mai muli dini achietori, reunii pe un corp unic, la care, datorit micrii de rotaie, fiecare din dini ajunge, printr-o succesiune repetat, n achiere. Numrul dinilor variaz n funcie de tipul frezei, putnd scdea n cazuri speciale pn la un singur dinte. Dinii desprind achii, de obicei numai n timpul unei perioade scurte din rotaia sculei, astfel nct achierea ntrerupt rezultat asigur o rcire bun a tiurilor n timpul prelucrrii.

Caracteristic tuturor sculelor pentru frezare este micarea principal de rotaie, n timp ce avansul se realizeaz prin deplasarea, fie a piesei, fie a sculei.

n funcie de scopul urmrit, frezele se construiesc cu tiurile dispuse pe suprafaa cilindric (freze cilindrice), Fig. 1, sau cu tiurile dispuse pe partea frontal a corpului de baz (freze frontale), Fig. 2, precum i cu tiuri dispuse att pe suprafaa cilindric, ct i pe cea frontal (freze cilindro-frontale), Fig. 3.

1 Elementele frezrii i ale achiei la frezarea cu freze cilindrice

La frezarea plan cu freze cilindrice cu dini elicoidali, grosimea achiei variaz de-a lungul drumului de lucru activ al tiurilor frezei. Achia detaat rezult, datorit micrii relative, de forma unei virgule, a crei seciune este conturat de dou cicloide i crete treptat de la zero pn la valoarea maxim, Fig. 4.

Seciunea de achiere variabil produce variaia forei de achiere, ceea ce se reflect printr-o desfurare mai mult sau mai puin neuniform a achierii.

Caracterul variabil al achiei face ca tiurile frezei aflate n atac simultan s fie solicitate diferit.

ntruct achiile detaate au o seciune n form de virgul, seciunea de achiere (A [mm2]) este produsul dintre grosimea de achiere efectiv (ae), care variaz de-a lungul traiectoriei tiului i

2 Parametrii geometrici ai frezelor

Pentru definirea parametrilor geometrici ai frezelor, se folosete un caz general, cel al frezelor cilindro-frontale, cu dini frontali i cu dini elicoidali dispui pe partea cilindric (dinii frontali fiind de fapt o prelungire a dinilor elicoidali, pe partea frontal).

La o frez frontal se disting,

Fig. 7.

a) Pe partea cilindric:

1- Dini elicoidali;

2- Canale elicoidale

pentru cuprinderea i

evacuarea achiilor;

3- Faa de degajare a

dinilor elicoidali;

4- Faa de aezare;

5- Tiuri elicoidale.

b) Pe partea frontal:

6- Dini frontali, ca o continuare a dinilor elicoidali;

7- Canale frontale pentru achii;

8- Tiuri frontale principale;

9- Tiuri frontale secundare;

10- Tiuri frontale auxiliare;

11, 12- Vrfuri ale dinilor frontali.

Unghiurile prii achietoare, Fig. 7.

La dinii elicoidali:

, unghiul canalelor elicoidale;

N, unghi de degajare normal;

N, unghi de aezare normal.

La dinii frontali:

K, unghi de atac principal;

K, unghi de atac secundar;

K0, unghi de atac al tiului auxiliar;

NF, unghi de aezare normal;

NF, unghi de degajare normal.

De asemenea, att pentru dinii elicoidali, ct i pentru cei frontali, se pot define parametrii geometrici n diferite plane secante la tiurile acestora.

Pentru realizarea unei desprinderi uoare a achiilor, cu fore de achiere mici i pentru asigurarea unei rugoziti ct mai bune a suprafeelor frezate i a unei durabiliti convenabile, tiurile trebuie prevzute cu unghiuri de degajare pozitive.

Unghiul de aezare asigur ptrunderea uoar a tiului n material, fr frecri i eforturi mari pe spatele dintelui.

Desfurarea proceselor tehnologice de prelucrare

Denumirea Schita operatieiEchipament tehnologic

Matritare

Masini de forjat orizontale

Gaurire

Masina de gaurit

Infratirea Oradea

640

Scula:burghiu

Verificator:subler

Elemente de orientare:

-universal cu trei bacuri

-reazem pentru suprafete plane

Strunjire de degrosare si finisare dintr-o parteStrung cu comanda numerica SCNScule: cutite cu placute schimbabile din carburi metalice:

- cutit de degrosat exterior

- cutit de degrosat interior

- cutit de finisat interior

-cutit de finisat ext.

- cutit de degajat interior

Verificator: sublerul

Elemente de orientare:-universal cu trei bacuri

-reazem pentru suprafete plane

Srunjire de degrosare si finisare din cealalta parteStrung cu comanda numerica SCNScule:

a)cutite cu placute schimbabile din carburi metalice:

- cutit de degrosat exterior

- cutit de finisat exterior

-cutit de degrosat

interior

- cutit de finisat interior

- cutit de degajat exterior

Verificator: sublerul

Elemente de orientare:

-universal cu trei bacuri

-reazem pentru suprafete plane

Frezare Masina de frezat universalaScule:

-freza cilindro- frontala

Verificator: subler

Elemente de orientare:

- 2 prisme scurte

-reazem pentru suprafete plane

Rectificare

interioaraMasina de rectificat interior

Scula: corp abraziv cilindric plan

Verificator:

calibru

Elemente de orientare:

-universal cu trei bacui

reazem pentru suprefete plane

Rectificare

exterioara

Masina de rectificat interior si exterior

Scula: disc profilat

Verificator:

calibru

Elemente de orientare:

-autocentrant lung

-reazem pentru suprafete plane

Rectificare plan frontalaMasina de rectificat interior si exterior

Scula: corp abraziv oala cilindrica

Verificator:

calibru

Elemente de orientare:

-universal cu trei bacuri

-reazem pentru suprafete plane

Metode si mijloace pentru determinarea abaterilor de pozitieAbaterea de poziie este abaterea de la dimensiunea nominal a unei suprafee, a axei ei, a unui profil sau a unui plan de simetrie fa de baza de referin, sau abaterea de la poziia nominal reciproc a unor suprafee, a axelor lor, a unor profiluri, sau a planelor de simetrie (v. STAS 7391/3,4,5-74).Conform STAS 7384-66 abaterile de poziie se clasific n : abateri de la paralelism APl, abateride la perpendicularitate APd, abateri de la nclinare AP, abateri de la coaxialitate TPc, abateri de la simetrie APs si abateri de la intersectare APx.

Definirea acetor abateri, a toleranelor lor, precum i multe scheme de msurare se gsesc n standardul menionat. La msurarea acestor abateri, se folosesc diferite mijloace ca : rigle, cale, aparateindicatoare, dornuri fixe i autocentrante, msuri si aparate pentru msurat unghiuri, lame divizoare, oglinzi plane, colimatoare, lunete autocolimatoare, precum i mijloace interfereniale. Exist numeroase dispozitive specializate, care servesc la verificri n serie n industria constructoare de maini sin mecanica fin. (fig.1), reprezint cteva scheme de msurare a abaterilor de poziie cu luneta autocolimatoare.Se menioneaz faptul c determinarea poziiei relative a axelor arborilor i alezajelor prezint greuti considerabile din cauza lipsei mijloacelor de materializare a cilindrului adiacent.La prelucrarea mai multor suprafee concentrice, apar abateri de poziie statice i dinamice. Abaterile dinamice snt cauzate de vibraii.

Ele cresc liniar cu dezechilibrarea dinamic i parabolic cu turaia (fr a se aciona asupra prinderii). Dac, spre exemplu, la o pies (fig. 7.52, a) se prelucreaz dou suprafee concentrice A i E cu turaii diferite, ntre aceste suprafee apare o excentrici-ae dinamic. Aceast excentricitate poate fi pus n eviden doar prin nregistrarea profilurilor celor dou suprafee pe aceeai hrtie si msurarea distanei dintre centrele cercurilor adiacente. Fig. 2, b reprezint profilurile P i P2 a dou suprafee A i B. ntre centrele cercurilor Cl i Cz exist o distan eQ-flv care reprezint o excentricitate, adico abatere de la coaxialitate.n cazul n care cilindrii cu Suprafee A i B Snt lungi, este necesar s se determine abaterile perpendicularitate cu ajutorul disculuide poziie ale celor doi cilindri gadiaceni la cilindrii efectivi, determinate cu mijloace de msurare corespunztoare.

Verificarea perpendicularitii ghidajelor unor maini i aparate se poate face precis i cu ajutorul unui disc D din sticl optic cu patru repere echidistante, ce sunt observate printr-un microscop M fix, n timp ce discul se deplaseaz cu cruciorul C(fig.2)Fig. 1.2. Determinarea abaterii de la coaxialitate a dou suprafee cilindrice cu aparatul Talyrond: amsurandul;

bprofilogrameMetodele de control a preciziei de form si de poziie a suprafeelor se pot defini ca totalitatea metodelor create pe baze tehnico-tiinifice n condiii tehnico-economice i organizatorice bine determinate, n scopul controlrii cu precizie i productivitate corespunztoare a parametrilor care determin precizia de form i respectiv de poziie a suprafeelor pentru a vedea dac aceti parametri se ncadreaz n limitele prescrise.

Mijloacele de control a preciziei de form si de poziie a suprafeelor mijloace cu ajutorul crora se determin cantitativ parametrii caracteristici ai preciziei de form i respectiv de poziie a suprafeelor.

Considerm posibil clasificarea metodelor i mijloacelor de control a preciziei de form i de poziie a suprafeelor. Metodele i mijloacele de control a preciziei de poziie a alezajelor spre deosebire de metodele i mijloacele folosite la controlul dimensional, au unele noiuni specifice i elemente caracteristice, ca de exemplu: noiunile notate n tabelul 1.0; noiunea de materializare a axei alezajelor de referin i a alezajelor de controlat; elemente i mecanisme pentru materializarea suprafeelor adiacente, pentru transmiterea direct sau indirect a abaterilor parametrilor de controlat la aparatele indicatoare folosite n cadrul mijloacelor de control respective etc.

Msurarea (controlul) preciziei de poziie a alezajelor cu ajutorul metodelor i mijloacelor de control menionate n fig. 1.2. se poate realiza n dou. moduri distincte i anume:a )cu materializarea axei alezajelor, folosindu-se n acest scop dornuri decontrol de diferite tipuri.b )fr materializarea axei alezajelor, caz n care nu mai este necesar folosirea dornurilor de control.Una sau mai multe suprafee ale unei piese de main, se poate considera de calitate corespunztoare numai dac precizia dimensional, de form micro si macrogeometric, i dac precizia de poziie a suprafeelor respective se ncadreaz limitele prescrise.PROCESE TEHNOLOGICE DE ASAMBLARE

ASAMBLARI DEMONTABILE

Prile componente ale dispozitivului se asambleaz ntre ele, cu elemente de asamblare.

Asamblarea demontabil ofer posibilitate prelucrrii individuale a tuturor elementelor componente ale dispozitivului i demontrii lor n cazuri de necesitate, fr deteriorare.

Dezavantajul const n volumul mare de prelucrri i n rigiditatea uneori sczut a dispozitivului.

Elementele principale de asamblare sunt: uruburi, piulie, tifturi cilindrice i conice, tifturi normalizate, aibe, pene, etc. Elementele sunt n general standardizate i normalizate, nct proiectantului i revine sarcina de a alege din norme pe cele care se preteaz mai bine scopului urmrit. Dimensiunile elementelor de asamblare se aleg, n general constructiv, uneori fiind ns necesar o verificare la solicitrile la care sunt supuse.

uruburile ca elemente de asamblare demontabile n construcia dispozitivelor sunt cele executate conform STAS 5144 70 cu cap cilindric necat. Gurile i lcaurile acestor uruburi se dimensioneaz i tolereaz conform STAS 5783 72. uruburile cu cap hexagonal se utilizeaz mai rar, totui, la asamblarea elementelor unor dispozitive mari, grele, la care trebuie s se fac o strngere foarte puternic, se folosesc uruburi STAS 4272 70 i 6220 69. Lungimile de nurubare se aleg n funcie de diametrul filetului i de natura materialului piesei. Astfel pentru oeluri se alege l = 1,2 1,5d; font = 1,7 2d; aliaje neferoase l = 2 2,2d.

tifturile cilindrice i conice se folosesc pentru poziionarea elementelor dispozitivului n plan perpendicular pe axa tifturilor. Gurile pentru tifturi se tolereaz n H7, iar pentru o asamblare corect se indic tolerana de poziie la perpendicularitate de 0,01 mm. n construcia dispozitivelor se folosesc tifturi cilindrice forma A STAS 1599 79 care sunt tolerate n cmpul m6.

tifturile se folosesc pentru asigurarea poziiei reciproce ntre dou elemente ale dispozitivului. Se folosesc ntotdeauna doua tifturi. uruburile se folosesc pentru fixarea a doua sau mai multe elemente a unui dispozitiv n poziia n care au fost centrate.

n construcia dispozitivelor se folosesc cu precdere penele longitudinale paralele (STAS 1004 71 i 9501 74), sau pene disc (STAS 1012 77).SUDAREA

Sudarea este procesul tehnol prin care se imbina doua sau mai multe piese printr-un ansamblu prin topirea lor in zona de imbinare cu sau fara mater de adaos.

Mater pieselor care sudeaza si a celui de adaos treb sa aiba o comp cat mai apropiata.

Ca procedee de imbinare, sudarea are urmat particularitati:

imbinarea

se obtin rezistente mecanice mari

dc sudarea este fol ca si contact elec are rezistenta de contact cea mai mica

Proc de sudare repr ansamblul operatiilor prin care se real imbinarea sudata.

Proc de sudare se pot clas dupa mai multe criterii:

1. dupa scopul urmarit:

a) sudare de imbinare

b) sudare de incarcare

2. dupa modul de desfasurare

a) sudare prin presiune

b) sudare prin topire

Sudarea prin topire: este caract de faptul ca incalzirea locala a elem de imbinare conduce la real unui temperat superioare temp de topire a mater. Se poate face cu arc elec, cu gaze(autogen), prin rezist elec.

Sudarea prin presiune: este caract de faptul ca temp de topire in zona imbinarii este inferioara temp de topire a metalelor, dar dat presiunii la care sunt supuse cele 2 mater, apareo deformare plast locala care real imbinarea. Se poate face prin en mec, cu ultrasunete, prin inductie, cu gaze.

3. dupa purtatorul de en necesara sudarii

a) sud cu descarcari elec in gaze

b) sud cu en termochimica transmise prin gaze

c) sud cu plasma

d) sud cu radiatii (laser)

e) sud cu fasciculi de electroni

f) sud cu en mec

4. dupa modul de executie

a) sudare manuala

b) sud mecanizata

c) automatizata

d) robotizata

Proc de sud prin topire utilizand arcul elec

Proc de imbinare prin topire utilizand arc elec se bazeaza pe incalzirea locala in zona de contact a pieselor de imbinat determinata de desc elec ce apare intre electrod si baia de metal topit.

In aceasta zona de material topit se amest cele 2 piese si electrodul.

Prin deplas electrodului in sensul zonei si prin solidificarea mater topit apare cusatura de sudura realizandu-se astfel imbinarea celor 2 elem.

Sursa de alim este specifica sudarii elec, poate fi de curent continuu sau alterntiv.

Electrodul poate fi fuzibil sau nefuzibil, poate avea sau nu invelis de protectie.

Sudarea prin topire cu arc elec prezinta o multitudine de variante:

cu arc elec descoperit, cu electrod fuzibil (in cazul sudarii normale)

cu electrod fuzibil, cu substrat de flux (la bobinaje)

in mediu de gaz protector, cu electro nefuzibil (sudarea in vid WIG, MIG, MAG)

Sudarea substrat de flux folos electrod fuzibil neacoperit dar protectia baii de metal topit este asig prin intermediul unui flux.

Sudarea in mediu de gaz protector

SUDAREA WIG se face in mediu de gaz protector cu electrod de wolfram. Mater necesar complet zonei de imbinare se real cu ajutorul sarmei de adaos, fiind dirijata, indepartandu-se de zona sudata.

SUDAREA MAG: este sudare cu arc elec in mediu de gaz protector cu electrod fuzibil la care se util un gaz activ CO2.

Parametrii tehnol ai proc de sudare

Arcul elec, pt sudare, este o desc elec stabila intre un electrod si baia de metal topit, functionand cu densitate mare de curent intr-un mediu de gaze ionizate.

Principalii param electrotehnol care det caract cordonului de sudura sunt:

1. intensit curentului electric de sudare, definita ca fiind valoarea efectiva a curentului ce trece prin arcul elec. Treb corelata cu diam electrodului.

2. tens arcului elec, definita ca fiind valoarea efctriva a tens elec la extremiotatile arc elec, intre electro si baie. Tens arcului elec det in special latimea cusaturii.

3. viteza de sudare: det in special grosimea cusaturii.

4. lung arului elec: distanta dintre vf electrodului si baie de metal topit

5. forma si polaritatea tens de alimentare

6. tens de mers in gol la bornele sursei de alim cand arcul elec e intrerupt

7. amplitudinea curent elec de sudare: det in principal adancimea cordonului de sudura.Tens de mers in gol det amorsarea arcului elec. Pt a asig o amorsare sigura a arcului elec, tens de mers in gol a sursei de alim treb sa aiba o val rel mare, dar din motive de securitate a muncii, valoarea treb det cat mai mica. La sursele pt sudare nu se depasesc 80 V.

8. diametrul electrozilor: se det in fc de grosimea componentelor ansamblate.

Constructorii de electrozi indica domeniul optim de lucru ale intensitatii curentului in fc de diametrul electrozilor.

La sudarea cu un curent mai mic decat cel recomandat, arcul elec este instabil si apar intreruperi in cusatura.

Sudarea cu un curent mai mic decat cel recomandat, arcul elec este instabil si apar intreruperi in cusatura.

Sudarea cu un curent mai mare decat cel recomandat duce la incalzirea excesiva a electrodului degradarea invelisului electroduluim ceea ce det defecte in cordonul de sudura.

Pt alegerea intens curent de sudare se poate fol o formula empirica:

I=(m+nde)de

unde m=20, n=6, de=diametr electrod

Tens arcului elec depinde de tipul eletrodului si poate avea valori intre 40-80 V.

Sudarea cu valori reduse corespunde unei lungimi mai mici a arcului elec si asig o protectie mai buna a baii cu metal lichid, dat este o op mai dificila si impune un sudor cu experienta.

Surse de alimentare pt instalatii de sudare

In fc de curentul din arcul elec, surse pt alim sunt:

a) de tens alternat la frecv industrial

b) de tens continua (generat rotative, instalatii de redresare)

c) de inalta frecv

d) cu curent pulsant

Sursele de alim a instalatiei de sudare treb sa permita reglarea val tns la bornele arc elec si a val curentului in circuitul de sudare pt a asig adaptarea la grosimea materialului care se sudeaza la regimul de lucru, respectiv sudare, taiere, incalcare de material

U0=z IA + UAIA = (U0 UA)/z

=> cele 3 metode de reglare a regimului de lucru:

1. modif tens de mers in gol a sursei de alim (U0)

2. modif inpedantei a circuitului de alim a arcului elec (z)

3. combinarea celor 2 metode

1. principalul dezavantaj al acestei metode consta in faptul ca la valori reduse ale curentului de sudae, tens de mers in gol scade f mult, arcul elec seamorseaza cu difict si devine instabil (in special la alim cu curent alternativ). Metoda se fol cu precadere la alim cu generat rotative de curent cont

3. metoda este util la maj surselor de sudare clasice

Forma caracteristicii externe este U=f(I)

Forma caract externe se alege in fc de procedeul de sudare util urmarindu-se asig stabilitatii arcului elec.

In cazul proc clasice (la gen, transform) sursele de sudare prezinta o caract exterioara cazatoare.

La sudarea WIG, MAG, sursele asig o caract ext rigida.

SURSE PT SUDARE DE TENS ALTERNATIVA

In mod uzual ol transformatoare pt sudare monofazate (sunt de constructie speciala, asig tens de mers in gol necesara amorsarii rcului elec si o forma corespunzatoare a caract ext a.i. sa avem o ardere stabila a arcului elec)

Pt modificarea caract ext a transform adoptam urm masuri:

modif tens de mers in gol prin modif numarului de spire

modif curentului d scurt circuit prin modif reactantei de dispersie a transform sau prin utilizarea unei bobine ext.

D.p.d.v. constructiv, transform are plasat pe una din coloane infasurarea primara, iar pe coloana a 2-a are o parte a infasurarii secundare.

Suntul magnetic: pozit intre cele 2 coloane.

Prin modif poz suntului (mai sus, mai introdus), pe o directie perpendiculara pe planul ferestrei transformate, se modifica fluxurile multimea vida1 si multimea vida2 si atomul tens de aliment a arcului elec => modif tens curentului prin arc .

IA= (U0-UA)/z4