COMUNE DI VIBO VALENTIA · comune di vibo valentia lavori di messa in sicurezza dei versanti affaccio – cancello rosso – piscopio – triparni ex tracciato ferrovie calabro lucane

COMUNE DI VIBO VALENTIA

LAVORI DI MESSA IN SICUREZZA DEI VERSANTI AFFACCIO – CANCELLO ROSSO – PISCOPIO – TRIPARNI

EX TRACCIATO FERROVIE CALABRO LUCANE E LONGOBARDI Lavori nei limiti del finanziamento assentito di cui alla L.R. 9/2007

PROGETTO ESECUTIVO

RESPONSABILE DELLA PRESTAZIONE E COORDINATORE DELLA SICUREZZA - RESPONSABILE DEI RAPPORTI CON GLI ENTI E CON LE PP.AA LOCALI E NAZIONALI Ing. Dino Bonadies RESPONSABILE DELL’INTEGRAZIONE DELLE PRESTAZIONI SPECIALISTICHE Ing. Marco Rasimelli RILIEVI TOPOGRAFICI, SOTTOSERVIZI E INTERFERENZE, PROCEDURE CATASTALI Ing. Pasquale Lospennato Geom. Danilo Bellavita Geom Gabriele Sorci INDAGINI GEOGNOSTICHE, GEOTECNICHE E GEOLOGICHE Geol. Stefano Piazzoli Geol. Arcangelo F. Violo Geol. Felice Carrino STUDIO DI FATTIBILITA’ AMBIENTALE Arch. Enrica Rasimelli Arch. Massimiliano Venditti STUDI GEOLOGICI ED IDROGELOGICI Geol. Stefano Piazzoli Geol. Luigi Porta Geol. Marianna Casavecchia PROGETTAZIONE GEOTECNICA Ing. Enrico Coluzzi Ing. Marco Seghetta Ing. Monica Bruschini PROGETTAZIONE IDRAULICA Ing. Daniele Azzaroli Ing. Nicola Arcelli Ing. Simone Pellegrini PROGETTAZIONE STRUTTURALE Ing. Luca Bragetta Ing. Giuseppina Paoni Ing. Valerio Mastroianni PROGETTAZIONE IMPIANTISTICA Ing. Luigi Spinozzi Ing. Maria Gabriela Sorci Ing. Marco Galazzo CANTIERIZZAZIONE Ing. Luigi Iovine Ing. Numa Tondini Ing. Gianfranco Vanni ASPETTI ECONOMICI, CAPITOLATI E CONTRATTI Dott. Maurizio Cirimbilli Geom. Carlo Rosi MISURE ED ASSICURAZIONE QUALITA’ Ing. Luca Bonadies

Il Responsabile Unico del Procedimento del Comune di Vibo Valentia Arch. Claudio Decembrini

RELAZIONE SUGLI INTERVENTI DI CONSOLIDAMENTO PISCOPIO

P a g i n a

1 di 24

P r a t i c a

5311MI

I d e n t i f .

MIRH503A

E l a b o r a t o

R10

A DICEMBRE 2015 PRIMA EMISSIONE BRUSCHINI COLUZZI PIAZZOLI BONADIES

Rev. Data Motivazione Redatto Verificato Approvato Autorizzato

Questo documento é di proprietà esclusiva. È proibita la riproduzione anche parziale e la cessione a terzi senza la nostra autorizzazione

COMUNE DI VIBO VALENTIA LAVORI DI MESSA IN SICUREZZA DEI VERSANTI “AFFACCIO – CANCELLO ROSSO”

PISCOPIO – TRIPARNI EX TRACCIATO FERROVIE CALABRO LUCANE E LONGOBARDI Lavor i ne i l im i t i de l f i nanz iamen to assen t i to d i cu i a l l a L .R . 9 /2007

PROGETTO ESECUTIVO Relazione sugli interventi di consolidamento Piscopio

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Data: Dicembre 2015 Pag. 2 di 24

INDICE

1. PREMESSA 3

2. NORMATIVA 5

3. CARATTERISTICHE GEOTECNICHE DEI TERRENI 6

3.1 Caratterizzazione dei terreni 6

3.2 Monitoraggio inclinometrico 10

3.3 Caratterizzazione sismica dei terreni 10

4. DESCRIZIONE DEGLI INTERVENTI DI PROGETTO 12

4.1 Stato attuale dell’area di progettazione e dei dissesti 14

5. ANALISI E VERIFICHE DELLE OPERE STRUTTURALI 15

5.1 Rivestimento antierosivo 15

6. MATERIALI 23

6.1 Caratteristiche rete antierosiva 23




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1 . PREMESSA

La presente relazione descrive le problematiche geotecniche connesse alla

progettazione dei lavori di messa in sicurezza dei versanti “Affaccio–Cancello

Rosso” Piscopio – Triparni ex tracciato Ferrovie Calabro Lucane e Longobardi,

acquisiti sulla base di dati di letteratura e di dati forniti dalla Pubblica

Amministrazione (Comune di Vibo Valentia, Provincia di Vibo Valentia, Regione

Calabria, Autorità di Bacino della Calabria), dei rilievi diretti eseguiti e delle indagini

geognostiche e geotecniche realizzate dalla RPA nella presente campagna

geognostica e geotecnica e da altri soggetti in campagne di indagine precedenti.

Le opere progettuali previste nella presente fase, vanno a completamento dei lavori

rientranti nell’APQ 21/11/2010 COD. VV 007/10 “Interventi di mitigazione del rischio

di frana nella zona nord della frazione Piscopio” – Importo 1 milione di euro.

L’intervento di consolidamento previsto per il versante è infatti derivante da

un’analisi unitaria e completa, che è stata suddivisa in più interventi per una

questione di fondi.

Nella campagna d’indagine realizzata per il presente progetto è stato eseguito un

sondaggio a carotaggio (S0, 30m), con prelievo di campioni indisturbati e

rimaneggiati, esecuzione di prove SPT ed installazione di un inclinometro. I

campioni prelevati sono stati sottoposti a prove geotecniche e geomeccaniche di

laboratorio.

Inoltre, sono stati analizzati, per la redazione dello studio geologico, idrogeologico e

geotecnico, i seguenti documenti ed elaborati forniti dall’Amministrazione Comunale

di Vibo Valentia:

- Documento preliminare all’avvio della progettazione – Comune di Vibo Valentia;

- Master plan per la sistemazione dei versanti e dei pendii instabili – Comune di Vibo

Valentia.

Le indagini e gli studi eseguiti hanno consentito di valutare le caratteristiche

geotecniche dei terreni in sito e in dissesto nelle aree d’intervento.

Ricostruito il modello geotecnico dell’area, si è stabilito il tipo di intervento idoneo

alla tipologia di dissesto e alle caratteristiche dei terreni interessati.




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Nella presente relazione quindi, dopo un breve quadro geologico e l’elenco delle

normative di riferimento, si trattano le seguenti tematiche:

- Capitolo 3: vengono descritte le risultanze delle indagini in situ e di laboratorio

e vengono riportate le caratteristiche dei terreni coinvolti nei dissesti,

- Capitolo 4: vengono descritti gli interventi in progetto,

- Capitolo 5: vengono descritte le analisi e le verifiche di calcolo strutturale delle

opere in progetto,

- Capitolo 6: vengono descritti i materiali utilizzati per le opere previste in

progetto,




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2 . NORMATIVA

Le analisi e le valutazioni in oggetto vengono eseguite in ottemperanza alle seguenti

norme e leggi:

o DM 14.01.2008 – Norme tecniche per le costruzioni

o CIRCOLARE n.617 del 2.2.2009 – Istruzioni per l’applicazione delle Norme

tecniche per le costruzioni di cui al DM.14.01.2008

Per riferimenti di calcolo o in mancanza di specifiche indicazioni si farà riferimento

alle seguenti norme:

o Eurocodici strutturali e geotecnici pubblicati dal CEN, con le precisazioni

riportate nelle Appendici Nazionali.




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3. CARATTERISTICHE GEOTECNICHE DEI TERRENI

Dal punto di vista geologico i versanti costituenti la valle del Rio Varelli sono

impostati in depositi del Pliocene:

- nel versante in destra idrografica, dal piede fino a metà versante circa, sono

presenti argille con intercalazioni di sabbie grossolane;

- al di sopra delle argille e fino alla sommità del versante si riscontrano sabbie

moderatamente addensate e con intercalazioni arenacee;

- in sommità del versante sono presenti sedimenti del Pleistocene.

Le differenti formazioni litologiche presentano anche caratteristiche geotecniche

differenti. Perciò la suddivisione fatta a livello geologico procede in analogia con la

caratterizzazione geotecnica.

3.1 Caratterizzazione dei terreni

Per l’analisi e la caratterizzazione dei terreni interessati dalla progettazione si è fatto

riferimento al sondaggio S0, eseguito nel 2013, e agli affioramenti che si hanno in

corrispondenza della parete a valle dell’abitato.

Il sondaggio, arrivato fino a una profondità di 30m dal piano campagna, è stato

realizzato a monte del versante, in prossimità della strada limitrofa all’abitato (vd.

figura sottostante). Al disotto di uno strato superficiale di riporto (dello spessore di

2.2m) il sondaggio attraversa per tutta la sua lunghezza la formazione superficiale

sabbiosa, in cui è impostata la parte alta del versante.

La presenza del sottostante strato argilloso emerge prevalentemente dall’analisi

degli affioramenti.

Nella figura sottostante si riporta la sezione geologica costruita perpendicolarmente

al pendio in riva destra.

Per quanto riguarda gli aspetti idrogeologici, la formazione sommitale dei depositi

conglomeratici e quella immediatamente sottostante delle sabbie sono

caratterizzate da permeabilità di medio grado, superiore a quella delle sottostanti

argille, che presentano una bassa permeabilità. Si ritiene quindi che possa essere




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presente una circolazione idrica sotterranea nell’ambito della parte medio-alta del

versante. Tale circolazione idrica origina delle modeste falde acquifere, che

poggiano sulle sottostanti argille. Il rilevamento geologico e geomorfologico di

superficie ha consentito di rilevare sulla scarpata a valle dell’abitato di Piscopio la

presenza di una sorgente d’acqua posta al passaggio tra le sabbie superiori e le

sottostanti argille. Per maggiori informazioni si rimanda alla Relazione Geologica.

Figura 3-1 – Sezione geologica

Per la caratterizzazione geotecnica dei terreni si fa riferimento ai risultati delle

indagini di laboratorio, per quanto riguarda le sovrastanti sabbie. Per quanto

riguarda le argille sottostanti, non avendo a disposizione informazioni desumibili dal

sondaggio, si fa riferimento a valori bibliografici.

All’interno del sondaggio sono state eseguite n. 5 prove SPT (profondità 3.0m –

8.0m – 16.0m – 21.0m – 27.0m ).

Sul campione indisturbato prelevato alla profondità di 10.0–10.30m sono state

eseguite prove geotecniche di laboratorio consistenti in prove di identificazione

(analisi granulometriche per vagliatura e aerometria, determinazione dell’umidità

naturale, del peso di volume, del peso specifico assoluto e dei limiti di liquidità e

plasticità) e una prova meccanica di taglio diretto.




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Il piano d’indagine ha previsto anche l’esecuzione del monitoraggio della

strumentazione installata (inclinometro) consistente in n. 3 misure, eseguite nel

corso delle fasi progettuali nell’anno 2013.

I risultati delle indagini eseguite sono riportati nell’apposito elaborato del presente

progetto: R03 “Risultati delle indagini geognostiche, geofisiche e geotecniche –

Campagna 2012-2013”.

L’ubicazione delle indagini eseguite è riportata nella tavola A03 “Carta geologica

con ubicazione indagini eseguite”.

Tutte le prove effettuate riguardano il terreno sabbioso superficiale poiché il

sondaggio non attraversa la formazione argillosa sottostante.

TERRENO SABBIOSO

Dall’analisi delle granulometrie è evidente la natura sabbiosa del terreno:

Ghiaia: - ; Sabbia = 74%; Limo = 16%; Argilla 10%.

Le prove SPT, tutte ascrivibili al terreno sabbioso, hanno fornito un valore medio di

NSPT = 46.4 (i valori ottenuti sono rispettivamente 4, 40, 66, 71, 51). I valori ottenuti

sono graficizzati nella figura sottostante.

Interpretando i risultati con la legge di De Mello, si ottiene un valore dell’angolo di

attrito superiore ai 30°.

Figura 3-2 – Sezione geologica




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La prova di taglio diretta fornisce un valore della coesione pressoché nullo e un

angolo di attrito interno pari a 32°.

Analizzando quindi le prove a disposizione possiamo dire che il terreno sabbioso è

riconducibile alle seguenti caratteristiche meccaniche:

γ = 20 kN/m3

ϕ’ = 30-35°

c’ = 0-5 kPa.

TERRENO ARGILLOSO

Per il terreno argilloso, non avendo a disposizione indagini in situ o di laboratorio, si

assume un range dei valori di progetto derivante da valori bibliografici e da

esperienza diretta con terreni di analoghe caratteristiche meccaniche. I valori della

coesione e dell’angolo di attrito possono essere verosimilmente assunti pari a:

γ = 20 kN/m3

ϕ’ = 22-24°

c’ = 15-20 kPa. Di seguito si riporta il profilo geotecnico adottato per le varie fasi della progettazione.

Nell’ubicazione della falda si fa riferimento alle caratteristiche idrogeologiche in

precedenza riportate.

p.c.z=0

Detrito

falda

Terreno Sabbioso

Terreno Argillosoz=zw=60.0m

z=2.2mγ=20.0 kN/m3

φ=30-35°c'=0-5 kPa

γ=20.0 kN/m3

φ=22-24°

c'=15-20 kPa

Figura 3-3 – Stratigrafia di progetto




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3.2 Monitoraggio inclinometrico

Nel 2013 è stato eseguito il monitoraggio inclinometrico.

La lettura di riferimento è stata effettuata in data 04 aprile 2013, mentre la prima e

seconda lettura successive sono state realizzate rispettivamente in data 22 maggio

2013 e 06 dicembre 2013.

Come detto all’interno della Relazione Geologica, si riportano le considerazioni fatte

per il monitoraggio:

considerando il limitato numero di letture previste nel piano di indagine (n. 2 misure

dopo la misura di zero), si è deciso di eseguire le letture disponibili a distanza di sei

mesi circa l’una dall’altra per avere indicazioni su un arco temporale più ampio ed in

corrispondenza di due periodi stagionali normalmente caratterizzati da abbondanti

precipitazioni (primavera e autunno).

I risultati del monitoraggio inclinometrico non danno spostamenti significativi nei

terreni in cui l’inclinometro è stato installato, cioè nel terreno sabbioso superiore.

Per il grafico rappresentante le curve delle deformazioni dei due assi si rimanda alla

Relazione Geologica. In questa sede è sufficiente dire che le curve sono quasi

perfettamente verticali dimostrando l’assenza di spostamenti del tubo.

3.3 Caratterizzazione sismica dei terreni

Per la caratterizzazione sismica dei terreni si rimanda alla Relazione geologica, in

cui si sono analizzate in dettaglio la categoria di sottosuolo e la categoria

topografica. Di seguito si riporta le categorie a cui i terreni coinvolti risultano

ascrivibili.

I terreni di interesse per la progettazione ricadono tutti nella categoria di sottosuolo tipo “C.

Le aree interessate dalla progettazione possono essere suddivise nella seguente

maniera in funzione della categoria topografica:

T1 – per le opere progettuali ricadenti nell’area sommitale, cioè all’interno

dell’abitato;




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T3 – per le opere progettuali ricadenti a valle del pendio, in prossimità del Rio

Varelli;

T4 – per le opere progettuali ricadenti nella parte alta del pendio, immediatamente a

tergo dell’abitato.

L’azione sismica viene di fatto considerata solamente nelle verifiche strutturali della

gabbionata a protezione delle rive del Rio Varelli.

In questa analisi l’azione sismica risulta pari a:

Classe d'uso Stato limite VN CU VR TR ag Ss ST amax βm kh,m kv,m - - anni - anni anni g - - g - - -

II SLD

50 1.0 50 50 0.092 1.310

1.20.123 0.24 0.030 0.015

SLV 475 0.268 1.310 0.422 0.31 0.130 0.065

Tabella 0-1 – Strada Circolare e di Accesso e S.P. 103: grandezze sismiche.

LEGENDA VN Vita nominale CU Coefficiente d'uso VR Vita di progetto PVR Probabilità di superamento TR Tempo di ritorno ag Accelerazione su sito di riferimento rigido Ss Coefficiente di amplificazione stratigrafico ST Coefficiente di amplificazione topografico S =SSXST

amax Accelerazione massima al suolo βs Coefficiente riduttivo per pendii e fronti di scavo βm Coefficiente riduttivo per muri di sostegno kh,s Coefficiente pseudostatico orizzontale per pendii e fronti di scavo kv,s Coefficiente pseudostatico verticale per pendii e fronti di scavo kh,m Coefficiente pseudostatico orizzontale per muri di sostegno kv,m Coefficiente pseudostatico verticale per muri di sostegno

Per le verifiche della gabbionata si adottano quindi i seguenti valori dei coefficienti

sismici orizzontale e verticale:

kh = 0.130

kv = 0.065




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4 . DESCRIZ IONE DEGLI INTERVENTI D I PROGETTO

Nella frazione Piscopio, a valle della strada provinciale che collega Vibo Valentia

alla frazione stessa, c’è una scarpata molto acclive interessata da fenomeni erosivi

causati prevalentemente dal ruscellamento di superficie. Tali fenomeni potrebbero

causare un progressivo arretramento della scarpata e mettere quindi a rischio le

abitazioni e la viabilità a monte della scarpata.

L’altro agente morfogenetico dell’area è rappresentato dal Rio Varelli. Il fosso a valle

della scarpata causa un’azione erosiva di “scalzamento al piede” dei versanti

limitrofi, creando evidenti condizioni di instabilità nei confronti della parte bassa degli

stessi.

La condizione di instabilità della parte bassa della parete crea una situazione di

potenziale instabilità della soprastante porzione, impostata nel terreno sabbioso e,

di conseguenza, una condizione di pericolosità per le abitazioni che insistono a

monte di tale area.

Gli interventi previsti per il consolidamento dell’area sono stati suddivisi in due

interventi per la gestione dei fondi a disposizione. La prima parte dei lavori è stata

eseguita nella fase progettuale relativa ai lavori rientranti nell’APQ 21/11/2010 COD.

VV 007/10 “Interventi di mitigazione del rischio di frana nella zona nord della

frazione Piscopio” – Importo 1 milione di euro. La seconda parte, viene trattata in

questa sede.

Per la protezione delle scarpate dall’erosione superficiale si prevede il rivestimento

in aderenza della parete mediante l’utilizzo di una rete metallica a doppia torsione

antierosiva; a protezione degli argini del fosso, oltre alle specifiche opere idrauliche

(trattate nella “Relazione Idrologica e Idraulica”), si prevede la realizzazione di

gabbionate.

Della presente fase progettuale fa parte l’istallazione di una porzione di rete, per

un’area complessiva di circa 2990 mq. Per maggiori dettagli si rimanda all’elaborato

grafico di progetto.




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A monte della scarpata vanno previste delle opere di canalizzazione delle acque

superficiali, in maniera tale da evitare lo sversamento delle acque lungo l’intero

pendio.

Per il consolidamento e la messa in sicurezza della scarpata sub-verticale venutasi

a creare si prevede un duplice intervento di carattere idraulico e geotecnico; le

opere sono costituite da

- opere idrauliche di canalizzazione delle acque meteoriche e delle acque nere;

- opere geotecniche di protezione antierosiva delle scarpate, realizzate mediante

l’applicazione di una geostuoia rinforzata con rete metallica resa solidale al

terreno;

- opere idrauliche e geotecniche costituite da una sistemazione in gabbioni per la

salvaguardia dall’erosione di sponda sull’argine destro del Rio Varelli,

rivestimento in scogliere e inalveazione (le specifiche opere idrauliche verranno

trattate nella “Relazione Idrologica e Idraulica” di dettaglio).

Gli interventi ipotizzati in progetto mirano a rallentare la ”naturale” evoluzione in

arretramento della scarpata. Tuttavia, tali interventi non sono in grado di garantire il

definitivo consolidamento della scarpata in destra idrografica, per il quale l’ipotetico

e necessario costo risulterebbe improponibile in raffronto all’oggettivo valore dei

fabbricati esposti.

Per tale motivo, fra gli interventi consigliati, è compresa la delocalizzazione delle

abitazioni a rischio poste sull’orlo della scarpata, operazione peraltro prevista nel

Master Plan, il cui costo sarà valutato in separata sede.

Si ribadisce che nella presente fase progettuale si affronta esclusivamente la

realizzazione di parte della rete di protezione della scarpata. Le altre opere

progettuali vengono trattate nello stralcio relativo ai lavori rientranti nell’APQ

21/11/2010 COD. VV 007/10 “Interventi di mitigazione del rischio di frana nella zona

nord della frazione Piscopio” – Importo 1 milione di euro.

Per una visione completa dell’analisi della progettazione si riporta comunque in

questa sede l’intera trattazione effettuata.




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4.1 Stato attuale dell’area di progettazione e dei dissesti

Lo stato attuale dei luoghi fornisce indicazioni importanti sullo stato dei dissesti e

sulle loro cause. Da un’attenta analisi dello stato attuale scaturisce quindi la

progettazione.

Per contrastare il distacco e lo scivolamento dei terreni posti presso il ciglio della

scarpata in corrispondenza del lato degli edifici rivolto verso valle, di recente sono

state realizzate, immediatamente a valle dell’edificato, delle palizzate in legname

dell’altezza di circa 1 m, poste su più ordini. Le palizzate realizzate si mostrano

efficaci nel consolidamento del ciglio della scarpata.

Tutte le lavorazioni connesse alle opere in progetto non devono interferire con tali

lavorazioni.

Per il quadro generale dei dissesti si rimanda alla Relazione Geologica, in cui

vengono dettagliatamente descritte le caratteristiche geomorfologiche e di dissesto

delle aree di interesse.




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5 . ANALISI E VERIF ICHE DELLE OPERE STRUTTURALI

5.1 Rivestimento antierosivo

Per il calcolo dell’intervento in parete, procedendo a favore di sicurezza, si sono

utilizzati i seguenti parametri:

- inclinazione media del pendio: 40°

- altezza massima del pendio: 70 m

- peso specifico del detrito: 20 kN/m3

- angolo di attrito del detrito: 24°

L’intervento di rivestimento previsto in progetto consiste degli elementi qui di seguito

descritti.

1 Rete di rivestimento costituito da geocomposito in rete metallica a doppia

torsione, in possesso di certificazione CE in conformità alla Direttiva Europea

Prodotti da Costruzione (CPD) 89/106/CEE. Il geocomposito sarà costituito

da rete metallica a doppia torsione a maglia esagonale tipo 8x10, tessuta

con trafilato di acciaio avente un diametro pari a 3.00 mm, conforme a UNI

EN 10223-3 per le caratteristiche meccaniche e a UNI EN 10218-2 per le

tolleranze sui diametri, galvanizzato con Galmac (lega eutettica di Zinco –

5% Alluminio) in conformità a UNI EN 10244-2 Classe A. La rete metallica, in

rotoli di larghezza pari a 3.0 m, è tessuta con l’inserimento longitudinale

lungo i bordi dei rotoli, direttamente in produzione, di funi di acciaio con

anima metallica con grado non inferiore a 1770 N/mm2 (UNI EN 12385-2)

aventi un diametro pari a 8 mm, galvanizzate con Galmac (lega eutettica di

Zinco – 5% Alluminio) in conformità a UNI EN 10264-2 Classe A. Il

geocomposito metallico avrà una resistenza a trazione longitudinale

nominale non inferiore a 60 kN/m (test eseguiti in accordo alla EN 15381,

Annex D). La rete sarà caratterizzata da una resistenza a punzonamento

nominale non inferiore a 80 kN, con una relativa deformazione massima non

superiore a 520 mm, quando testata in accordo a UNI 11437.




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2 Ancoraggi in chiodi di acciaio disposti in sommità e alla base del pendio con

un interasse superiore a 3,0 m. I chiodi saranno in barre a filettatura continua

in acciaio di grado 500/550 N/mm2 con un diametro pari a 28 mm ed una

lunghezza non inferiore a 4,0 m, corredati da relativo dado di serraggio

zincato e piastra di ripartizione di dimensioni non inferiori a 150x150x8 mm

zincata.

3 Funi di acciaio che collegano gli ancoraggi in sommità e al piede del pendo,

attorno alle quali verranno risvoltati i rotoli di geocomposito metallico. Le funi

di acciaio ad anima metallica di grado 1770 N/mm2 (UNI EN 12385-2)

avranno un diametro pari a 18 mm, con un carico di rottura non inferiore a

204 kN (UNI EN 12385-4), galvanizzate in Classe A (EN 10264-2).

METODO DI CALCOLO Per determinare i valori dei tre pesi che determinano lo sforzo totale occorre

riempire i campi relativi al tipo di rete adottato e a quelli relativi alla sezione “input

dati” con informazioni relative a:

1 tipo di rete adottata

2 altezza (Hparamento), composizione (gd) della parete oggetto d’intervento e

l’angolo β che questa forma con il piano orizzontale, nochè l’angolo d’attrito

interno δ tipico del terreno;

3 lo spessore della neve ts solo nelle condizioni per cui la pendenza della

scarpata sia inferiore ai 60°; l'angolo d'attrito neve - terreno (φs) è assunto

pari a 35°

4 la larghezza Td e l’altezza Hd dell’accumulo di detriti che si ipotizzi si possa

formare al piede della scarpata .

Φβ

Hd

t

Hslope

Td




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Il software restituirà, una volta impostati i valori di Hd e Td, il valore dell’angolo Φd,

secondo la formula seguente (Muhunthan B., Shu S.; Sasiharan N.; Hattamleh O.A.,

Badger T. C., Lowell S.M., Duffy J. D. (2005) - Analysis and design of wire

mesh/cable net slope protection - Final Research Report WA-RD 612.1 - Washington

State Transportation Commission Department of Transportation / U.S. Department of

Transportation Federal Highway Administration):

In accordo con le riscerche del U.S. Department of Transportation FHA, una volta

inseriti tutti i valori richiesti, le componeneti dello Sforzo totale S vengono calcolate

con le equazioni:

Lo Sforzo totale Sw comprensivo dei coefficienti di sicurezza γg per carichi

permanenti e γq per carichi variabili, risulterà:

Automaticamente verrà anche verificata l’idoneità del tipo di rete scelta a supportare

tale sforzo.

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+

=Φ))(/1( βtgHT

Harctg

dd

dd

)()cos())(

1)(

1(21)()

)(1

)(1(

21 22 δβ

βγβ

βγ tg

tgtgHsen

tgtgHW

ddd

dddd −

Φ−−

Φ=

)cos()()cos()(

)cos()()(

βϕβγβ

ββγβ

sssparamento

ssparamento

s tgtsen

Hsent

senH

W −=

)()cos()(

)()(

δββ

γββ

γ tgsen

Hsen

senH

W paramentom

paramentomm −=

msd WWWS ++=

mgsqdqw WWWS γγγ ++=




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Calcolo delle funi

Si considera una fune inestensibile e perfettamente flessibile ancorata nei punti A e

B, tale configurazione è descrivibile con una curva piana della catenaria (vedi Fig.

1).

Al fine di descrivere analiticamente l'equazione di suddetta curva, è neccessario

definire un sistema di riferimento cartesiano avente origine in O (punto mediano tra

A e B), asse delle ascisse orizzontale e asse delle ordinate verticale. Prendendo in

considerazione un generico punto P (vedi Fig. 1), di lunghezza e massa infinitesima

(dl e dm) e posizionato sull'arco VP, si può ipotizzare che su di esso possano agire

2 forze:

- la forza t, dovuta al vincolo A e che agisce verso sinistra;

- la forza p, dovuta al peso del tratto VP e che agisce verso il basso.

La condizione per cui il punto P si trova in equilibrio è dettata dal fatto che la somma

delle componenti tangenziali di "t" e "p" è equilibrata dalla reazione vincolare

dellafune, mentre le componenti di "t" e "p" ortogonali alla tangente si equilibrano a

vicenda essendo i loro moduli uguali, ma di verso opposto.

La condizione di equilibrio sarà quindi definita come segue:

dove: θ è l'angolo che la tangente al punto P forma con l'asse delle ascisse

Sviluppando il seguente integrale:

dove:

v è l'ascissa del vertice

λ è la densità lineare della fune

g è il modulo dell'accelerazione gravitazionale

θθθ

tgtpsentp

==cos

( )[ ]∫ +=x

vdxxygp 2'1λ




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si ottiene il modulo del peso della fune nel tratto VP.

Il modulo T della tensione a cui è assoggettato un elemento di fune di ascissa x può

essere dedotta applicando semplicemente il Teorema di Pitagora ai moduli dei

vettori "p" e "t", e quindi si ottiene:

Nel calcolo viene inoltre tenuto conto che sulla fune agisce anche la rete di

contenimento e il detrito di terreno/roccia che viene trattenuto dalla rete stessa.

Calcolo degli ancoraggi: Le barre di ancoraggio vengono verificare a taglio, gli

ancoraggi intermedi e laterali devono sopportare lo sforzo esercitato dal detrito sulla

rete.

La resistenza a taglio ammissibile della barra deve essere confrontata con la

tensione massima che agisce sulla fune e la forza massima agente sull'ancoraggio.

La resistenza a taglio ammissibile della barra viene calcolata come segue:

)cosh()cosh( hkxkghkxtT +=+=λ

)( int__ BARRAestBARRAammamm AARt −= τ




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OUTPUT DI CALCOLO




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6 . MATERIALI

6.1 Caratteristiche rete antierosiva

La protezione antierosiva delle scarpate viene realizzata, come detto, mediante

l’applicazione di un geocomposito in possesso di certificazione CE in conformità alla

Direttiva Europea Prodotti da Costruzione (CPD) 89/106/CEE..

Il geocomposito sarà costituito da rete metallica in rete metallica a doppia torsione

con maglia esagonale tipo 8x10 (UNI EN 10223-3), tessuta con un trafilato di

acciaio con un carico di rottura compreso tra 350 e 550 N/mm2 avente un diametro

di 3,00 mm (UNI EN 10218-2), galvanizzato con lega eutettica di Zinco - Alluminio

(5%) conforme alla EN 10244-2 – Classe A.

La rete metallica in rotoli di larghezza pari a 3.00 m è tessuta con l’inserimento

lungo i bordi del rotolo all’interno delle doppie torsioni, direttamente in produzione, di

funi d’acciaio ad anima metallica di diametro 8 mm (UNI EN 12385-4) con

resistenza nominale dei fili elementari non inferiore a 1770 N/mm2 (UNI EN 12385-

2), galvanizzate con lega eutettica di Zinco - Alluminio (5%) conforme alla EN

10264-2 – Classe A.

Il geocomposito avrà una resistenza a trazione non inferiore a 60 kN/m in senso

longitudinale.

La rete sarà caratterizzata da una resistenza a punzonamento nominale non

inferiore a 80 kN, con una relativa deformazione massima non superiore a 520 mm,

quando testata in accordo a UNI 11437.

I teli di geocomposito saranno fissati alla sommità ed al piede della parete rocciosa

alla predisposta struttura di contenimento: ancoraggi in barra di acciaio a filettatura

continua aventi un diametro non inferiore a 28 mm con limite di snervamento non

inferiore a 500 N/mm2 con una lunghezza non inferiore a 4.0 m disposte ad una

distanza non superiore a 3.0 m, collegati tra loro per mezzo di una fune ad anima

metallica avente diametro minimo pari a 18 mm (UNI EN 12385-4), con resistenza

nominale dei fili elementari non inferiore a 1770 N/mm2 (UNI EN 12385-2).




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Gli ancoraggi saranno corredati di piastra di ripartizione zincata di dimensioni non

inferiori a 150x150x8 mm e di dado di serraggio, entrambi zincati.

I teli di geocomposito metallico, una volta stesi lungo la scarpata, dovranno essere

collegati tra loro ogni 20 cm con idonee cuciture eseguite con filo avente le stesse

caratteristiche di quello della rete e diametro pari a 2.20 mm e quantità di

galvanizzazione sul filo non inferiore a 230 g/m2 o con anelli di chiusura metallici di

diametro non inferiore a 4 mm.

Nel prezzo si intende compresa la perforazione, l'iniezione, fino a rifiuto del foro, con

boiacca di cemento (rapporto in peso acqua/cemento 0.4- 0.5), additivata con

prodotti antiritiro (2-4%), la fornitura e posa di piastra di ripartizione e dado di

serraggio.

Prima della messa in opera e per ogni partita ricevuta in cantiere, l'Appaltatore

dovrà consegnare alla D.L. il relativo certificato di collaudo e garanzia rilasciato in

originale, in cui specifica il nome del prodotto, la Ditta produttrice, le quantità fornite

e la destinazione. Tale Ditta produttrice dovrà inoltre essere in certificazione di

sistema qualità in conformità alle normative in vigore, ISO-EN 9001; in assenza di

ciò, la D.L. darà disposizioni circa il prelievo di campioni per verificare il rispetto

delle normative e dei valori enunciati.

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COMUNE DI VIBO VALENTIA · comune di vibo valentia lavori di messa in sicurezza dei versanti affaccio – cancello rosso – piscopio – triparni ex tracciato ferrovie calabro lucane