concep moule

8/12/2019 concep moule

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C. F. P.

Concevoir unproduit inject

Conception moules

Rfrence stage : 2029

(C)entre de (F)ormation de la (P)lasturgie39, rue de la Cit 69441 LYON CEDEX 03

Tl : 04.72.68.28.28 Fax : 04.72.36.00.80

E-Mail : [email protected]


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C. F. P. CONCEVOIR UN PRODUIT INJECTE

Page 2 Module N2029

Centre de Formation de la Plasturgie


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Page 3 Module N2029


SOMMAIRE

I. METHODOLOGIE DE CONCEPTION D'UN MOULE ............................................. 4

II. FACTEURS INFLUENANT LA CONCEPTION DU MOULE .............................. 7

III. CALCUL DU NOMBRE D'EMPREINTES OPTIMUM DANS UN MOULED'INJECTION .............................................................................................................. 13

IV. LA CONCEPTION DES MOULES........................................................................ 18

V. ARCHITECTURE DUN MOULE .......................................................................... 20

VI. LES ACIERS .......................................................................................................... 24

VII. LE CENTRAGE .................................................................................................... 32

VIII. LES TECHNIQUES D'ALIMENTATION ........................................................... 35

IX. LE MOULAGE SANS DECHET............................................................................ 49

X. EVENTATION DU MOULE................................................................................... 63

XI. FONCTION MISE EN FORME ............................................................................. 64

XII. FONCTION REFROIDISSEMENT ...................................................................... 68

XIII. DEMOULAGE..................................................................................................... 80

XIV. EJECTION........................................................................................................... 87

XV. RESUME (PRIX DE REVIENT PREVISIONNEL)............................................ 100


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Page 4 Module N2029


I. METHODOLOGIE DE CONCEPTION D'UN MOULE

A.CONTEXTE DE L'ETUDE D'UN MOULE

Deux situations sont possibles :

L'entreprise sous-traite le moule chez un mouliste aprs consultation partir du dessin de dfinition.

C'est le bureau d' tude mouliste qui excute l'tude du moule et il doitintgrer toutes les fonctions dans sa ralisation : dfinition de

l'alimentation, du bloc empreinte , de l'jection, du refroidissement, de lacinmatique, de l'adaptation la machine et des fonctions scurit et

maintenance.

Cette tude donne le plan d'ensemble, la nomenclature des lments

constitutifs avec les aciers et les traitements.

Une validation par les spcialistes processus et production du donneur

d'ordre donnent le visa bon pour excution aprs avoir demands lesmodifications ou amliorations dans la dfinition de l'tude.

L'entreprise garde la matrise du processus de moulage et la dfinitiondes fonctions principales du moule : alimentation, bloc empreinte,refroidissement, jection et cinmatique des mouvements.

Un dessin de dfinition et un cahier des charges concernant la dfinition

des aciers, des traitements et des lments standards est transmis soit

l'atelier moule intgr ou au mouliste extrieur qui excutera les plans

d'ensemble en compltant les fonctions non dfinies.


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Page 5 Module N2029


B.LE GROUPE D'ETUDE MOULE

L'quipe d' tude est modifie pour faire appel trois fonctions :

- Concepteur moule : spcialiste des dessins d'tude moule (DAO ou

autres), de l'organisation du moule, de sa cinmatique et avoir une bonne

connaissance des lments standards et de leur utilisation. Il doit aussi

matriser le choix des aciers et de leur traitement.

- Le spcialiste processus qui va conseiller le concepteur dans ledomaine des coulements, de la thermique et des amliorations de

l'aspect et des performances de la pice injecte (tensions internes, lignede soudure, brlures, ....).

- Le spcialiste de l' usinage adapt au moule : parcours d'outil en CN,faisabilit en lectro rosion, .....

La dfinition par le dessin du moule se rsume souvent un plan

d'ensemble et aux dessins de dtails des blocs empreintes. Cette approche

est rendu possible par le fait qu' un moule est un prototype et que lesprofessionnels qui le ralisent sont capable d'extraire les dessins de

dtails du plan d'ensemble.

Le plan d'ensemble du moule dfinit par 3 vues principales et des coupes

complexes la structure de la carcasse, la disposition des empreintes de

l'alimentation, des mouvements, de l'jection et du refroidissement.


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Page 6 Module N2029 Centre de Formation de la Plasturgie

C.METHODOLOGIE DE L'ETUDE D'UN MOULE

La mthodologie d'tude du moule permet de dfinir par une succession

d'tapes le droulement et la validation :

Des donnes conomiques :

- productivit du moule, c'est dire le produit de la cadence

prvisionnelle annuelle et la dure de vie du produit (nombre d'annes de

vie du produit).- optimisation du nombre d'empreintes : prix de revient de la pice

moule (valeur ajoute en fonction de la production horaire, du taux

horaire de la presse utiliser) avec part matire y compris alimentation

(suivant possibilit de recyclage ou non). Ce prix de revient est mettre

en rapport avec l'amortissement moule dont le prix volue lui aussi avec

le nombre d'empreinte. Le nombre d'empreinte optimum sera ramen

un nombre pair, de prfrence multiple de 2 pour des questionsd'quilibrage de longueur de canaux d'alimentation.

De l' optimisation des performances du moule par r apport auprocessus de moulage :

- limination des dfauts lis l'coulement et la thermique

- optimisation des pertes de charges et des cisaillement matire

- fiabilit par une cinmatique adapte et par un dimensionnement

tenant compte de la fatigue du moule.-adaptation plusieurs modles de presse pour augmenter la

flexibilit.

Les phases de l'tude du moule sont dcrites dans le diagramme ci-dessous


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II. FACTEURS INFLUENANT LA CONCEPTION DU MOULE

Pice :- Forme

- Poids

- Epaisseur- Nombre

- Cadence

Le facteur humain :- Les ides de gniedu concepteur

- L'abominablehomme des non

Matire :- Caractristiques rhologiques- Caractristiques thermiques

- Le retrait- Coloration

- Nature- Prix

- Tolrances

- Versions

- Aspect

Le mouli ste :- Le parc machine

- La capacit des machines- Le savoir-faire

Dlai Conception du moule Les facteur s conomiques :

- Investissement

- Amortissement

Presse :- Parc disponible- IAG- Multi matires

- Montage- Buse- Raccords

- Caractristiques

Accessoires :

- Robot- Rgulation

- Eau- Huile- Puissance lectrique

- Courses- Puissance- Vitesses

- Entre colonnes- Plastification

Main d'uvre :- Disponibilit

- Qualification

- Cot- Habitudes


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A.PIECE :

1.Formes :Moule gauffre, tiroirs, dvissage

Injection dporte, injections multiples, squencesMouvements louverture du moule, film charnire, pr fermeture ou pr

enfonage dlments

2.Poids :Grosses pices, trs petites pices (< 1 gr) utilisation de ceintures anti

statique

3.Epaisseur :Parois trs paisses ou trs minces (0,2 0,3 mm)

Longueur dcoulement, le nombre de points dinjection

4.Nombre :Quantit de pices produirePetite quantit moule en PT, certaines fonctions en reprise (perage,

taraudage).Moule prototype

Grande quantit (plusieurs millions, corps de stylo, rasoirs) acier de

grandes performances, tudes rhologique et thermique trs pousses.

5.Cadence :Nombre dempreintes, moule tage


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6.Tolrances :Dcompression, dvtissage, ouvertures multiples, assistance par air

comprimThermique du moule pilote

Equilibrage des injections, lments rapports

7.Versions :Changement rapide des lments

8.Aspect :Acier, tats de surface (polissage, grainage)

B.FACTEURS HUMAINS

Les ides nouvel les :

Il ne sera jamais garanti que la conception dun moule est la meilleure.

Il y a toujours moyen de trouver de nouvelles techniques, de nouveauxlments standards plus performants, plus simples, plus fiables donc

moins chres.

On entend trop souvent dire : On ne change pas quelque chose qui

marche .


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C.MATIERE

1.Caractristi ques rhologiques :Section des canaux adapts la viscosit pas de canaux chauds pour

les matires thermosensibles.

2.Caractristiques thermiques :Moule isol.

3.Coloration :Dgagement de gaz +- agressifs.

4.Nature :Matires corrosives (PVC) utilisation daciers inox.

Matires allges, moule en alliages lgers avec une bonne ventation.

5.Prix :

Matires charges (Isxef 50 % FV moins cher quun Ixef).

D.LE MOULISTE

1.Le parc machine :Erosion fil, rectifieuses de profil, presse denfonage

2.La capaci tdes mach ines :Faces dappui fraises ou bouchonnes mais pas rectifies.

Empreintes rapporte, dans la masse elle ne passerait pas dans le bac delrosion


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E.LE DELAI

Pour hier, utilisation de carcasse standard avec lempreinte rapporte en

prtrait.

F.LES FACTEURS ECONOMIQUES

1.L investissement :Calcul du nombre dempreintes conomiques.

2.L amortissement :Nombre de cycles pour amortir un bloc chaud, pour amortir un moule

G.LA PRESSE

1.Le parc disponible :Force de fermeture, volume injectable, capacit plastification horaire,nombre dasservissements,

2.Montage :Fixation par brides, boutonnires, automatique,Le centrage, lappui de la buse, lattelage djection, les raccords,


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H.LA MAIN DUVRE

1.Quali fi cation :2.Disponibil i t:3.Habitudes :4.Cot :

Moule exploit dans les pays o la main duvre est bon march (reprise

dusinage, bavurage des pices, pose dinserts)

I.LES ACCESSOIRES

1.Robots :2.Tapis :3.Convoyeur :4.Rgulateur :5.Fr igo :


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III. CALCUL DU NOMBRE D'EMPREINTES OPTIMUM DANS UNMOULE D'INJECTION

Le calcul est ncessaire chaque fois que l'on aura le choix du nombre

d'empreintes disposer dans un moule d'injection sans que celui-ci

modifie notablement l'architecture gnrale du moule ou le choix de la

presse.

X le prix du moule 1 empreinte en FrancsY le cot de l'empreinte additionnelle en Francs

Q le cot horaire de la presse en Francs

S le cot horaire des salaires en FrancsN le nombre total de pices fabriquer

t la dure du cycle en minute

Soit nle nombre d'empreintes recherch

Cot du moule pour n empreintes :

Cn = X + Y (n-1) = (X - Y)+ Yn

Cot du fonctionnement de la presse :

Qu =n60

Qt

Cot du salaire par pice :

Su =n60

St

Cot du moule par pice :

Cu =N

Cn


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En remplaant Cn par sa valeur :

Cu =N

Yn)YX( +

Cot de moulage d'une pice :Cum = Qu + Su + Cu

En remplaant Qu, Su et Cu par leurs valeurs

N

Yn

N

YX

n60

St

n60

QtCum +

++=

N

Yn

N

YX)SQ(

n60

tCum +

++=

Si l'on trace la courbe des points reprsentant le cot de moulage

fonction du nombre d'empreintes, on s'aperoit que cette courbe passe

par un minimum.

Pour trouver la valeur de ce nombre d'empreintes nous donnant le cot

minimum, nous procdons la drive de la fonction, puis nous galons

zro pour trouver son minimum.

Rappel : drive de 23 x3x =

x2x2 = 1x =

d'une constante = 0

dex

1

x

12

=

Ici la fonction est sous la forme de cbxx

ay ++=

d'ou 0bx

ay

2

'++=


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Drivons donc par rapport n

( )N

YSQ

n60

t

dn

dCum2

++

=

Egalons zro

( ) 0N

YSQ

n60

t2

=++

d'ou( )

Y

Nt

60

SQn2

+=

( )Y60

NtSQn

+=

Nota : Nous remarquons que x a disparu dans la drive. Ceci parat

normal puisque le calcul n'a d'intrt qu' partir de la deuximeempreinte.


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NOMBRE OPTIMAL D'EMPREINTE

1 Srie : 400 000 pices2 Cot horaire machine+salaire : 250F/h

3 Pivot I relier avec point 4

4 Cot pour une empreinte : 12 500 F5 Pivot II relier avec point 6

6 Temps de cycle 15s

7 Nombre d'empreintes optimal : 6


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IV. LA CONCEPTION DES MOULES

Le moule a plusieurs fonctions remplir.

1.Fonction alimentationLe moule doit conduire la matire en fusion depuis la buse de presse

jusqu' l'empreinte.

2.Fonction mise en formeC'est la forme et les dimensions des parties moulantes qui dterminent la

forme et les dimensions de la pice plastique.

3.Fonction refroidissementLa matire entre en fusion dans les parties moulantes. Il faut donc la

refroidir pour qu'elle se solidifie. C'est souvent le refroidissement qui est

le temps le plus important dans un cycle de moulage.

4.Foncti on dmoulage

Pour dmouler les pices plastiques, il faut souvent faire des

mouvements plus ou moins complexes avant de les jecter.

5.Foncti on scuri tLes pressions ncessaires pour le remplissage et le compactage sont

considrables. Elles crent des forces pouvant atteindre plusieurs milliersde KdaN.


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Architecture gnrale d' un moule

Dans un moule nous trouverons donc :

un systme d'alimentation

des parties moulantes

un systme de refroidissement

un systme d'jection

En plus il devra tre assez fort pour supporter les hautes pressions.

Il doit aussi permettre une adaptation facile sur la machine, pour cela ilcorrespond au cahier des charges du transformateur :

identification du moule

levage et manutention

centrage sur la presse

bridage du moule

accouplements (attelage d'jection, raccords des circuits de

refroidissement, des circuits hydrauliques, pneumatiques, lectriquesthermocouples et puissances, les dtecteurs de position, le contrle de

rentre d'jection,...)


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V. ARCHITECTURE DUN MOULE

La plupart des moules sont conus selon ce schma.

Moule ferm pendant la phase dinjection et de refroidissement.

Ouverture du moule au plan de joint, 1

re

phase du dmoulage.


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Ejection de la pice, 2mephase du dmoulage.


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V6 Vis Chc 2 M6x20V5 Vis Chc 2 M6x12

V4 Vis Chc 6 M8x18

V3 Vis Chc 2 M12x25

V2 Vis Chc 4 M10x25

V1 Vis Chc 4 M10x100

Q Joint torique 16 J-Franais 25x2,5

P Anneau de levage 1 Rabourdin 1022 M 16

O Ressort de compression 4 " 355 16x75

N About de raccordement 4 " 901 1/4"

M Bouchon 2 " 1203 1/8"

L Reu de buse 1 " 619 20x63

K Repos de batterie 6 " 608 16x4

J Poussoir de remise zro 4 " 628 8x100 (94,00)

I Ejecteur 4 " 628 6x160 (112,59)

H Arrache carotte 1 " 628 4x100 (88)

G Goupille 8 " 501 4x12

F Bague de centrage 1 " 617 100

E Bague de guidage paule 2 " 1061 12x10x25

D Colonne de guidage 2 " 651 12x50x20

C Douille de centrage 4 " 551 16x90

B Bague de guidage 4 " 1071 16x32

A colonne de guidage 4 Rabourdin 651 16x40x32

14 Barrette de scurit 1 30x5x11013 Attelage d'jection 1 25x100

12 Rondelle 1 22x3

11 Plot de soutien 1 20x50,00

10 Poinon 4 38x50,59

9 Empreinte 4 38x32,00

8 Semelle 1 160x20x200

7 Plaque d'jection 1 92x16x160

6 Contre plaque d'jection 1 92x12x160

5 Tasseau 2 52x32x160

4 Contre plaque 1 160x32x160

3 Plaque porte poinon 1 160x32x160

2 Plaque porte empreinte 1 160x32x1601 Semelle 1 160x20x200

Rep. Dsignation Nb Matire Traitements Cotes finies

Indice Modification Date Dessinateur

BOUCHON

CIRFAP

10 Bd Edmond Michelet69008 LYONTl: 04-78-77-05-35

Poids du moule : 37Kg Echelle : 1 Date : 1erAvril 2000 Dessinateur : JPL

Presse : Billion Matire : ABS Retrait : 0,5% Rf. N3615


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VI. LES ACIERS

Dfinition :C'est un alliage Fer Carbone

0% 1,7% 6,67% de Carbone

Fer______ aciers_________________ fontes_________

A.LA NORME AFNOR (AVANT 1995)

1.Les aciers fins non al l is d'une grande puretchimique :(soufre+phosphore


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3.Les aciers for tement al l is :1 lment d'addition au moins a une teneur de 5%

Acier fortement alli Z 38 C D V 5 % rel du 1erlment d'addition

Vanadium

0,38%de Carbone Chrome Molybdne

On n'indique pas les valeurs dont la teneur est < 1%.

B.LA NORME AFNOR DEPUIS 1995

1.Les aciers f ins non al l is :C 48

Acier fin 0,48% de Carbone

2.Les aciers faiblement al l is :Teneur en manganse 1%

Teneur de chaque lment d'alliage 5%

La dsignation comprend dans l'ordre :

- un nombre entier, gal cent fois le pourcentage de la teneur moyenne encarbone.

- un ou plusieurs groupes de lettres, qui sont les symboles chimiques deslments d'addition rangs dans l'ordre des teneurs dcroissantes.

- une suite de nombre, rangs dans le mme ordre que les lments d'alliage, et

indiquant le pourcentage de la teneur moyenne de chaque lment.


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Ces teneurs sont multiplies, par un facteur variable, en fonction des lmentsd'alliage.

0,35% de Carbone 35 Ni Cr Mo 16valeur du 1erlment

Nickel Chrome Molybdne

Elment d'alliage Facteur

Cr, Co, Mn, Ni, Si, W 4

Al, Be, Cu, Mo, Nb,

Pb, Ta, Ti, V, Zr

10

Ce, N, P, S 100

B 1000

3.Les aciers for tement al l is :Teneur d'au moins un lment d'alliage 5%.

La dsignation commence par la lettre X suivie de la mme dsignation que celle

des aciers faiblement allis, l'exception des valeurs des teneurs qui sont en

pourcentage rel.

Acier fortement alli X 38 Cr Mo V 5% rel du 1erlment d'addition

0,38% de Carbone Chrome Molybdne Vanadium

On n'indique pas les valeurs dont la teneur est 1%.


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C.ACIERS LES PLUS UTILISES POUR LA FABRICATION DESMOULES DINJECTION

THYSSEN AFNOR DIN daN/mm

2

Trempe +revenu

Traitementde surface

Grainage Tnacit Corrosion Usure Polissage W/m K

HM 75 XC 48 1730 65/70

GLHAX 40CMD8+S 2312 105/120 Oui Non

40CMD8 2311 105/115 Oui 34

Z35CD17+S 2394 95/110 Non 17

55NCDV7+S 2792 125/140

CNL 45NCD16 2767 52/54 Hrc (Non) Oui 28

35NCD16 2766LBV

50/52 Hrc (Non) Oui

W66 EFS Z38CDV5 2343EFS

50/54 Hrc Oui Oui 27

Thyrinox LBV Z40CNDV14 50/52 Hrc Oui 22

SS 116 Z155CDV12-1 2379 60/62 Hrc Oui 16

ALUMEC 89 55/60 165

Cu U E-Cu 58 22 395

ELMEDUR X Cu Cr Zr 44/47 320

ELMEDUR HA CU Co Ni Be 70/90 210

ELMEDUR

B2

Cu Be 38/43 Hrc 120


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AUBERT

&

DUVAL

AFNOR DIN daN/mm2 Trempe +

revenu

Traitement

de surface


SM2G 55CND4 100/110 Oui Oui 46

PLASTAL 55CNDV4 135/145 Oui 46

819B 35NCD16 50/52Hrc (Non) Oui 33

SMV3 (W) Z40CDV5 50/54Hrc Oui Oui () 25

X13T6 Z40CD15 50/52Hrc Oui 23

SANCY 2 Z165CDWV12 60/62 Hrc Oui 23

APX Z16CN17-2 32/43 Hrc Oui 19

XDBD Z100CD17 54/58 Hrc Oui 25

ST25 Cu Be 42/44 Hrc 105

UDDEHOLM AFNOR DIN daN/mm2 Trempe +

revenu

Traitement

de surface

Grainage Tnacit Corrosion Usure Polissa

ge

W/m K

HOLDAX 40CMD8+S 2312 105/120 Oui Non 29

IMPAX 35CND7 100/110 Oui Oui 29

RAMAX S Z33CMD17+S 100/110 Non 23

ORVAR Z40CDV5 50/52 Hrc Oui 25

STAVAX-ESR Z38CSMV14 52/54 Hrc 23

OPTIMAX Z38CSMV14 52/54 Hrc

23

MOLDMAX Cu Be 12O130

130105

PROTHERM Cu Co Be 80 245

AMPCO AFNOR DIN daN/mm2 Trempe +revenu

Traitementde surface


AMPCO 18 CU Al Fe 70 63

AMPCOLOY 97

AMPCOLOY 972

Cu Cr

Cu Cr Zr

36

53

333

320


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14 Barrette de scurit 1

13 Attelage djection 1

12 Rondelle 1

11 Plot de soutien 1

10 Poinon 4

9 Empreinte 4

8 Semelle 1

7 Plaque djection 1

6 Contre plaque djection 1

5 Tasseau 2

4 Contre plaque 1

3 Plaque porte poinon 1

2 Plaque porte empreinte 1

1 Semelle 1

Petite srie Grande srie

Petits moules

Grand

moules

Rep. Dsignation Nb Traitements


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VII. LE CENTRAGE

Fixation du moule :Bilan des centrages et des guidages.

Bague de

centrage sans

paulement

Bague de centrage

paule.


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Page 33 Module N2029

Copyright Centre de Formation de la Plasturgie

La pression dans l'empreinte peut entraner unglissement entre la partie fixe et la partie

mobile.

Le centrage vite le glissement entre les deuparties du moule.

Les parties du moule peuvent s'excentres sous l'effet de la pressionmatire. Le remplissage peut tre favoris dans une partie du moule ce

qui amplifie le dfaut.

Pour viter une excentration des deux parties du moule, on procde un

recentrage soit par un "cne" soit par des faces inclines. Ce recentrage

peut tre dans le 1er

cas en protection du plan de joint et dans le second


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cas en maintien de l'empreinte.


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VIII. LES TECHNIQUES D'ALIMENTATION

A.CAROTTE DIRECTE

Conicit 4 Maxi

R=1

(Attention un rayon tropfort peut crer une masse)

E Maxi

D=E Maxi+1


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Injection par carotte incline

B.CAROTTE INCLINEE

La carotte incline est une solution simple pour rsoudre le problmed'excentration d'une empreinte.

Son utilisation vite l'emploi d'un bloc chaud, ou de faire travailler les

mcanismes de fermeture de presse en porte faux.

L'inclinaison est 30, le rayon de dmoulage,au pied de la carotte, est

trs important :plus il est grand, plus il facilite le dmoulage, mais plus ilaugmente la masse vers l'arrache carotte et plus il augmente le temps de

cycle. Attention l'inclinaison est limite avec des matires rigides,

notamment celles charges fibres de verre.


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C.LES CANAUX D'ALIMENTATION

Equilibrage des empreintes


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Avantages & inconvnients des diffrents profils des canauxd'alimentation.

D D D

D

d

D D

Avantages Inconvnients

Canal cylindrique C'est le canal le plus

perfomant, car il offre une

section d'coulement

maximale pour un primtre

minimal.

Usinage sur 2 plaques du

moule. Cependant avec les

machines commande

numrique cet inconvnient

disparat.Utilisation difficile avec les

moules 3 plaques.

Canal cylindrique plus

dpouille pour dporter le

plan de joint

Usinage sur une seule plaque

Utilisation avec les moules 3

plaques.

-Difficult pour la ralisation

de l'outil spcial : affutage

dlicat.

-Perte de matire par rapport

au canal rond

Canal trapzodal Usinage sur une seule plaque

Utilisation avec les moules 3

plaques.Outil spcial plus facile

affuter

-Perte de matire par rapport

au canal rond

Canal cylindrique Mauvais coulement

Canal rectangulaire Facilit d'excution Mauvais dmoulage

Mauvais coulement

L'efficacit d'un canal se dtermine par son Dh (diamtre hydraulique).

P

S4Dh=

S=sectionP=primtre


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D.LES POINTS D'INJECTION SOUS-MARIN

Ce type d'injection permet une sparation entre la pice et le systmed'alimentation. On parle alors de dgrappage automatique.


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Fonctionnement du dcarottage automatique.

Dgrappage pendant l'ouverture Dgrappage pendant l'jection

Forme des sous- marin pour matires non charges.

Sous-marin conique Sous-marin tronc-conique Sous-marin sphrique

Forme des sous- marin pour matires charges.

Position du canal par rapport au point d'injection.

Correct Correct A viter


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E.LES TUNNELS INCURVES

Cette technique permet de positionner le point d'injection en dehors d'une

zone visible, sans toutefois tre oblig de retourner tout le moule.

Attention, cette technique se limite au matires non charges fibres de

verre.

D

d3

d2

d1

X

Y


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F.MOULE 3 PLAQUES

1.I njection capill aire ou " pin-point" :


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2.Moules 3 plaques :Le moule 2

plans de joint :

1 plan de joint

pour la carotte

1 plan de joint

pour la pice.

1re

ouvertureplan de joint

carotte

(impratif

pour une

bonne casse

du point

d'injection)

2me

ouverture

plan de joint

pice


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Moule 3 plaques


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G.LES SYSTEMES D'INJECTION

a b dc

Alimentation pices fermes

Alimentation pices tubulaires

e f g h

i j k

Alimentation pices plates


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Les systmes d'injection

a Carotte directe centraleRemplissage facile de

l'empreinte

Phase de maintien efficace

Dcarottage mcanique

b Capill aire ou " pin-poin t"Remplissage correct

Phase de maintien peu efficace

Dcarottage automatique

Moule 3 plaques

c Latrale seui l di rectLigne de soudure

Phase de maintien peu

efficace

Ovalisation des picesDcarottage en reprise

d Latrale sous-mar ineLigne de soudure

Phase de maintien peu efficace

Ovalisation des pices

Dcarottage automatique

e Canal annul air e + nappePas de lignede soudure

Phase de maintien mdiocre

Moule multi-empreintes

Dcarottage mcanique

f Canal annulai re + napp ou " diaphragme"

Pas de lignede soudure

Phase de maintien mdiocre

Moule mono-empreinte

Dcarottage mcanique

g 4 seui ls directs ou sous-marinsLignes de soudure


Dformations crainde

Dcarottage plus facile ouautomatique

h Entre en entonnoirRemplissage facile


Cylindricit parfaite

Dcarottage mcanique

i Entre en nappeRemplissage correct

Phase de maintien correctDcarottage mcanique

j Entre en nappeRemplissage correct

Phase de maintien correctDcarottage manuel oumcanique

k Entre en nappeSous-marin possible

Remplissage correctPhase de maintien correct

Dcarottage mcanique ou

automatique


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Dans l'injection des thermoplastiques o chaque pice, chaque matiresont un cas particulier, le concepteur de moule a le choix entre plusieurs

techniques matriels en fonction des critres imposs.

B.INTERET ECONOMIQUE D'UN SYSTEME A CANAUXCHAUDS

L'analyse qui suit met en vidence les consquences conomiques de

l'utilisation d'un systme canaux chauds.

Pour cette analyse nous avons tenu compte des facteurs suivants :

cot suplmentaire du moule

prix de la matire injecteconomie de matire

taux horaire machine

temps de cycle


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Nous n'avons pas tenu compte des autres avantages du systme qui sontbeaucoup plus difficiles chiffrer mais qui apportent un plus par rapport

un canal froid.

Absence de cot de stockage des carottes.

Absence de systme de tri pices/carottes.

Absence de dcoupe des carottes.

Absence de matire rebroye (souvent cause de panne).Travail en automatique sans personnel.

Nous pouvons calculer le nombre de cycles pour amortir le systme par

la formule :

)th0t(3600

CmEc.mp

CaAc

+

=

Ac : Nombre de cycle de production partir duquel l'utilisation du

systme est amortie.

Ca : Cot additionnel conscutif l'emploi du systme, y compris

l'amortissement du matriel de rgulation.

mp(F/Kg) : Prix de la matire plastique utilise.

Ec (Kg) : Economie de poids des carottes ralise par l'emploi du

systme.

Cm(F/h) : Cot le l'heure machine + oprateur.

th (s) : Cadence de production avec utilisation du systme canaux

chauds.

t0(s) : Cadence de production sans systme canaux chauds.


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C.LE MOULAGE PAR INJECTION

Le moulage par injection de pices plastiques consiste transfrer de la

matire l'tat plastifi dans une ou plusieurs empreintes par

l'intermdiaire d'un systme d'alimentation.

3 techniques sont possibles:

1.1retechnique :Les canaux permettant le transfert sont comme une pice, il faut pouvoirles dmouler, les laisser se solidifier dans le moule ; d'o une perte de

temps et de matire mme si ces canaux sont rebroys et rutiliss en

faible pourcentage pour tre de nouveau introduit dans le moule(uniquement pour les thermoplastiques avec en gnral une perte des

caractristiques mcaniques de la nouvelle pice et une perte de retrait

mme si le premier moulage a t fait dans de bonnes conditions detransformation).


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1re ouverture2me ouverture

Moule 3 plaquesLa carotte se solidifie en mme temps que

les pices, d'o un dchet important de

matire.

Alimentation 16 empreintes en canal froid,injection latrale au plan de joint du moule.


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2.2metechnique :La matire dans les canaux de transfert reste la temprature de moulage

jusqu' l'entre de l'empreinte, ce qui se traduit par une diminution despertes de matire et un gain de productivit;en effet le temps de

solidification de la matire n'est plus que celui propre de la pice, de

mme que l'on gagne le temps de remplissage du systme d'alimentation.

Bloc chaud

Isolateur

Alliage conducteur thermique

Empreinte "froide"

Canal chaud, matire latemprature d'injection


Canal chaud bloc chaud

Can al chaud latemprature d' inject ion

Pice

Alimentation de 16 empreintes sans

dchet au sommet de la pice.


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3.3metechnique :C'est un compromis entre les deux premires techniques; une partie des

lments de transfert garde la matire chaude tandis qu'une autre solidifiedes petits canaux (cas des petites pices ou d'injections latrales dcales

de l'axe de la machine).

Ce compromis permet de limiter les investissements, notamment sur les

busettes. Les petits canaux ne produisants que peu de dchet, neperturbent pas le temps de refroidissement.

Canal chaudMini carotte


Alimentation mixte : canaux chauds + canaux

froids

Canal chaud latemprature d'injectio

Pic

Canalfroid

Alimentation mixte de 16 empreintes :

- canaux chauds pour alimenter un groupede 4

- canux froids pour alimenter les 4 pices

du groupe.


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D.LES DIFFERENTS SYSTEMES DE CANAUX CHAUDS.

1.Dimensions des seui ls d' in jection :Les mmes rgles sont appliquer pour les moules canaux chauds que

pour les moules canaux froids.

2.La rgulation thermi que des lments chauffants :Les polymres thermoplastiques sont des produits dont la viscosit varie

selon la temprature. Il est impratif de prvoir un investissement ensystmes de rgulation et de contrle des tempratures. L'utilisation de

moules canaux chauds sans systme de pilotage mne l'chec.

3.Moule mono emprein te anti chambre sans obturation :

Buse machine

Matire froideisolante

Matire chaude

Antichambre

Contre dpouille pour accrochage du tamponen cas de refroidissement

Buse anti chambre Buse anti chambre avec accrochagetampon.

De tels systmes permettent de mouler le polythylne et le

polypropylne grande cadence. Pour le polystyrne il est ncessaire

d'adjoindre un embout de buse en alliage haute conductibilit

thermique.

(On utilise des alliages base de cuivre fortement dconseills pour latransformation du polythylne et du polypropylne).


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Buse machineEmbout de buse enalliage de cuivre

Buse machine pointe en alliage haute

conductibilit thermique.

(Bronze au bryllium

Cuivre au chrome-zirconium)

4.Moule mono empreinte anti chambre obturation :Dans le cas o le temps de plastification est suprieur au temps de

refroidissement, il est ncessaire d'obturer le seuil d'injection, d'o

l'utilisation de buse obturateur (buse aiguille).

Levier de commandedu ointeau

Buse de moulerefroidie

Pointeau

Sonde

Collier


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6.Moule multi - emprein tes canaux chauds bloc froid avecassistance thermique :

Dans le cas de moules canaux canadiens, il est frquent que le seuild'injection se solidifie au moindre arrt de production. Il faut alors

dplaquer pour retirer tout le systme d'alimentation et procder un

dmarrage.

Pour viter ces oprations, les concepteurs ont eu l'ide d'apporter descalories au niveau du seuil d'injection en utilisant des busettes avec un

lment chauffant.Ces busettes ont pour rle de maintenir ouvert le seuil d'alimentation encas d'arrt en cours de production. Les gros canaux d'alimentation ont un

temps de figeage trs long.

Moule froid

Cartouche chauffante Busette

Canaux chauds isols

Moule canaux canadiens avec assistance thermique au point d'injection.Ce systme a permis d'injecter la plupart des matires thermoplastiques,

quelque soit la temprature du moule. L'nergie lectrique consomme

pour maintenir la temprature des seuils tant trs rduite.Du fait de la ralisation des canaux dans les plaques, il est facile de voir,

en changeant de couleur, le parcour de la matire lors de l'injection.


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7.Moule multi - emprein tes canaux chauds bloc f roid avecassistance thermique sur tout le parcour de la matire :

Dans les techniques prcdentes, il reste un inconvnient : pour procdsau dmarrage du moule, il faut dplaquer pour retirer le systme

d'alimentation puis suivre une procdure pour remplir le canal avant de

dmarrer l'injection.

L'volution fut d'apporter une assistance thermique tout au long du canald'alimentation. Cette technique consiste apporter, par l'intermdiaire

d'lments chauffants, les calories ncessaires pour remonter le polymre sa temprature de tranformation.

Tube lment chauffant + sonde

Matire chaude

Blocs froids

Busette lment chauffant + so nde Moule canaux chauds bloc froid avec assistance thermique l'intrieur

du canal.

Il en rsulte une bonne rgulation thermique et une perte trs faible en

nergie (les masses mettre enchauffe tant rduites au minimum). De

plus, cette technique, permet d'arrter et de redmarrer sans tre oblig

d'enlever le canal d'alimentation.


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8.Moule canaux chauds bloc chaud :Cette technique consiste garder la matire chaude par une

assistancethermique jusqu' l'empreinte.

Cela permet d'arrter et de redmarrer sans que la matire se solidifie

dans le canal d'alimentation.

Bloc chaud

Isolateur

Al liage conducteur thermique

Empreinte "froide"

Canal chaud, matire latemprature d'injection

Moule canaux chauds bloc chaud

Toutefois, du fait que le bloc chaud se trouve la temprature detransformation de la matire, il en rsulte une dilatation importante des

lments les uns par rapport aux autres et une importante perte d'nergie

thermique (certaine parties du moule tant chaudes et d'autres tant

froides).


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Page 63 Module N2029 Copyright Centre de Formation de la Plasturgie

X. EVENTATION DU MOULE

Pour que la matire pnettre facilement dans les empreintes, il faut que

l'air contenu dans celles-ci puisse s'chap.

D'o la ncessit de faire des vents pour viter la compression de l'air,sa monte en temprature et des brlures sur la pice.

Zone o les gaz

emprisonns vontprovoquer desbrlures

Event

Fuite d'air

Cas des formes borgnes

(nervures).

Utilisation des jecteurs pour faire des

vents "dynamiques"

On ralise les vents dans les zones de fin de remplissage. La profondeur

d'un vent dpend de la viscosit du polymre, de la distance qui le

spare du point d'injection, du savoir faire du transformateur

Cependant des vents, placs tout le long du parcour de la matire,faciliterons l'vacuation de l'air et le remplissage des empreintes.


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XI. FONCTION MISE EN FORME

A.LES DEPOUILLES

Pour facilit le dmoulage de la pice, le moule doit avoir des dpouilles

qui doivent tre intgre dans la forme de la pice.

La dpouille dpend essentiellement de l'tat de surface de la pice et de

la prcision de la gomtrie des surfaces (grainage, poli glace, planit,rectitude).

Angle de dpouille

Plan de joint du moule

Pice mouler

Direction du dmoulage

Dans une moindre mesure la dpouille dpend aussi de l'lasticit du

thermoplastique.


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B.LE PLAN DE JOINT

C.LE RETRAIT

On entend par retrait les processus qui conduisent la rduction desdimensions de la pice par rapport celles du moule froid.

Le retrait exerce une influence directe sur les dimensions d'une pice

moule par injection.

Un retrait diffrentiel provoque des dformations (gauchissement ouvoilage).

Le blocage du retrait (maintien prolong de la pice dans le moule ouutilisation de conformateur) engendre des tensions internes qui d'une part

altrent la rsistance globale de la pice et d'autre part se libreront dans

le temps entranant des dformations.

Le retrait commence se produire pendant la transformation, lorsque la

matire passe de l'tat plastique l'tat solide (refroidissement) et que la

masse fondue amorphe se transforme en une matire partiellementcristalline en se contractant.

Ainsi, une pice moule par injection est plus petite que la cote du moule

froid correspondant.

Le retrait de moulage des matires partiellement cristallines est plus

important que pour les matires amorphes.

On appelle retrait de moulage Rm la diffrence entre la cote du moule

froid Mf et la cote L de la pice moule refroidie (24h aprs safabrication, DIN 16 901).

Le retrait de moulage est indiqu en %

100Mf

LMfRm

=


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La diminution de volume de la pice moule n'est pas encore termine. leretrait se poursuit dans le temps et tend vers une valeur "dfinitive"

d'autant plus vite atteinte que la temprature de stockage est leve.

Ce phnomne, essentiellement d une post-cristallisation est appel

Post-retrait Pr. Selon la norme DIN 53464, on entend par post-retrait la

diffrence calcule entre la cote L de la pice moule et la cote L1 de

cette mme pice aprs un traitement ultrieur une temprature donne.

Le post-retrait est indiqu en %

100L

1LLPr =

Le post-retrait des matires plastiques partiellement cristallines est

toujours infrieur au retrait de moulage.

La somme du retrait de moulage et du post-retrait est appel retrait total

RtPrRmRt +=

Reprsentation schmatique du retrait de moulage Rm, du post-retrait Pret du retrait total Rt

Moule froid

Moule chaud

Pice la sortiedu moule

Pice aprs stockage de 24h

dans les conditions normalises

Pice aprs stockageprolong

Retrait de moulage

Post-retrait

Retrait total


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Tous les phnomnes de retrait dpendent non seulement de la matireplastique elle-mme, mais aussi d'un grand nombre de paramtres de

transformation ou inhrents l'utilisation de la pice ou la pice elle-mme. C'est pourquoi nous ne pouvons donner que des valeurs

indicatives.


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Front matireV e ine fluideG a ine froide P aroi du m oule

Lorsque la thermique est dsquilibre,la veine fluide est dcentre par rapport

l'paisseur de la paroi.

Le retrait de la veine fluide gnrera un

couple qui dformera la pice.


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B.LES TECHNIQUES DE REFROIDISSEMENT

On refroidit les moules par rapport la temprature d'injection du

polymre. Bien souvent la temprature des moules est comprise entre

40C et 100C.La plupart du temps on perce des trous pour faire circuler un liquide de

refroidissement.

4

d4

4

D 22


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72/108



Une autre technique consiste faire des rainures soit sur un fond, soit surle primtre d'une pice circulaire.

Spirale simple

Cercles complets avectles de s aration Cercles dcals fraiss

Spirale simple


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74/108


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Pour broche >8

Refroidissement enfontaine dans un puits

aliment par un tube.

Pour broche >20

Refroidissement par

spirale simple filet avec

arrive par le centre par

lment rapport.

Refroidissement par

spirale double filet +

puits central sur broche

rapporte.


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Les caloducs

E n v e l o p p e

R s e a u c a p illa i re

C o n d u it a d ia b a tiq u e

P o in t c h a u dE v a p o r a t e u r

R e fro id is s e m e n tC o n d e n s e u r

L i q u i d eV a p e u r

1

10

100

1000

Puissancetransporte

-50 0 60 100 200

BT

300 400330

MT

500 600 700630

HT

Tempratured'utilisation


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Logic-seal

Electro-vanne 1

Electro-vanne 2

Electro-vanne 3ferme

ferme

ouverte

Logic-seal


ferme

ouverte

Electro-vanne 1

Electro-vanne 2


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Logic-seal


ferme

ouverte

Electro-

vanne 1

Electro-vanne 2

Logic-seal

Electro-vanne 3

ferme

ferme

ouverte

Electro-

vanne 1

Electro-vanne 2


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Logic-seal


ferme

ouverte

Electro-vanne 1

Electro-vanne 2


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XIII. DEMOULAGE

A.ORIFICES

Pour des raisons conomiques, le projeteur concevra une pice

ncessitant qu'un moule en deux parties.

Les contre dpouilles exigent des moules tiroir, coquilles, commande

de noyaux, noyaux mobiles ou rtractables.

Ces moules cotent chers, d'un fonctionnement dlicat, sensibles

l'usure avec des frais d'entretiens plus levs.Les machines doivent tre quipes de dispositifs de commande et de

contrle, le cycle sera plus long.

Il convient d'viter les orifices

latraux et les contre dpouilles,

comme les nervures priphriques

et l'orifice latral de la pice ci-

contre.

Orifice latral obtenu par tiroir

L'orifice vertical, ralis par une

rainure sur la paroi latrale,

vite tiroir, coquille ou autres

lments mobiles.


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Orifice latral d'un pice possdant une grande dpouille de dmoulage.

de l'empreinte de la piceV ue e xtrieure

du poinonV ue intrieure Vue extrieure

Cas d'un arateur le plan de joint interne en oblique ne ncessite ni tiroirs

ni parties mobiles.

Axe de dm oulage

L'intgration de fonctions rend les pices plastiques de plus en plus

compliques. Celles ci exigent des moules complexes tiroirs, coquilles,

noyaux, dvissage, que l'on aura soin de limiter au juste ncessaire.


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B.LES TIROIRS


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V1

V1

V1

V1

V1

V2

V

2

V2

V2

V

2

V2

V2

V3

V3

V3

V3

V3

V3

V3

V4

V4

V4

V4

V4

V4

V4

V5

V5

V5

V6

V6

V6

V6

V7

V7

V7 V

7

V7

V8

V8

V8

V8

V8


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1.Butes et retenue de ti roi r :L'emploi d'un bonhomme bille permet d'immobiliser le tiroir en

position ouverte afin que le doigt de dmoulage retrouve son orifice aumoment de la fermeture.

Une bute dmontable assure une scurit en cas de fausse manuvre.

Course

Course + 1

Lorsque la gravit peut permettre au

tiroir de se refermer par son poids, il

faut utiliser un dispositif plus efficace.

Le ressort de compression est possible

pour des courses faibles.


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2.Ti roir avec une cour se longue :Les systmes mcaniques atteignent rapidement leurs limites quand la

course de dmoulage de la contre dpouille est importante.

L'utilisation de vrins hydrauliques est trs rpandue dans ce cas.

Course de recul

Pression

Moule ferm

Pression

Moule ouvert

Piston

Tige de vrinCorps du vrin

Les supports de vrins peuvent tre rapports ou intgrs dans le matremoule ce qui permet de supprimer la plupart des flexibles. Les circuits

sont raliser directement dans les plaques.

L'utilisation de vrin implique des contrles de position.


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Page 86 Module N 2029 Copyright Centre de Formation de la Plasturgie

C.COQUILLES

Plaqueporte poinon

Plaqueporte empreinte

Fondd'empreinte

Pice

Poinon

Corps de mouleou frette

Vrin hydraulique

Coquille

Guidage par T ou colonnes obliques

Plaqueporte poinon

Plaqueporte empreinte

Fondd'empreinte

Pice

Poinon

Corps de m ouleou frette

V rin hydraulique

Coquille

G uidage pa r T ou colonnes obliques

Recul

Course

d'ouverture


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Page 87 Module N2029 Copyright 1993 1999 Centre de Formation de la Plasturgie

XIV. EJECTION

A.ARRACHE CAROTTE

C'est un lment stratgique du moule, car c'est souvent de l'efficacit de

l'arrache carotte que dpend le temps de cycle.


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B.EJECTEURS CYLINDRIQUES

2

S=11,10mm

S=3,54mm

2

S=18mm2


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91/108




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C.EJECTEURS LAMES


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D.EJECTEURS TUBULAIRES


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E.EJECTION PAR SOUPAPES


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F.EJECTION PAR DEVETISSEUSE


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G.COMMANDE DE LA DEVETISSEUSE

Dans le cas d'un moule multi

empreintes, nous pouvons conserver le

systme d'jection central.

Pour un moule mono empreinte, la

commande de la plaque

dvtisseuse peut se faire par

l'intermdiaire d'une batteried'jection.


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L'utilisation de butes latrales fixes

sur le plateau d'jection, permet de

compacter le moule.

La dvtisseuse peu tre commande

par vrins incorpors dans le moule;

c'est le cas lorsque le moule est

invers (jection cot fixe).


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H.LES CALES MONTANTES OBLIQUES


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XV. RESUME (PRIX DE REVIENT PREVISIONNEL)

Afin dtablir un prix de revient prvisionnel il faut suivre le synoptique

ci-dessous :

OPERATION DOCUMENT DE REFERENCE

CHOIX DU PLAN DE JOINT Cahier des charges pice, aspect,

dcoration, dimensionnel cotesdpendantes du moule.

SURFACE PIECE Surface de projection.VOLUME PIECE Cours, les principaux volumes.

POIDS PIECE Densit matire choix de la matire en

fonction du cahier des charges pices.

NOMBRE EMPREINTES Calcul nombre empreintes (srie, prixmoule).

ENCOMBREMENT MOULE Implantation des empreintes, choix des

emplacements des seuils

dalimentation, cinmatique moule.

CHOIX PRESSE Calcul force de fermeture.CHOIX PRESSE Calcul volume inject.

CALCUL CYCLE Dcomposition en

TEMPS DYNAMIQUE

REFROIDISSEMENTENTRE CYCLE

TAUX HORAIRE Travail en automatique, avec

oprateur, part de loprateur.

CADENCE MOULAGE Cycle x nombre empreintes

PART MATIERE Poids brut (la moule), poids net

(pice), part de carotte broye rincorporer.

COUT MATIERE TARIFICATION MATIERE

OPERATIONS FINITION Calcul des cots par rapport une

cadence et taux horaire.

CONDITIONNEMENT Calcul des cots demballage, unitaire,

carton, palette.

TRANSPORT Calcul des cots indexs au poids et

volume.


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A.PLATINE ELECTRIQUE

CAHIER DES CHARGES

Srie totale 300000.

Cadence mensuelle 10.000

Tolrances gnrales +/- 0.2 mm.

Aspect :Pas de retassures.

Face visible cot oppos au bossage.

Dpouille autorise 2%.

PRIX pour 1 et 2 empreintes.

Autres dfinitions :

Matire Polycarbonate noir prix au kg 5.00

Prendre pression dans lempreinte 450 bars.

Densit 1.18.

Si 1 empreinte carotte dans le trou de rayon 15 mm.

Calculer :

Volume pice, carotte.

Poids pice, carotte.

Surface de projection.

Force de fermeture.

Prix de loutillage :

1 empreinte 10700

2 empreintes 13000

Amortir le prix du moule sur la srie prvue.

Se servir des documents du cours pour trouver les autres lments


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PLATINE

ELECTRIQ

UE


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Carotte :Longueur 40 mm

Diam 5 mm

diam 3 mm


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B.PLATINE 1 EMPREINTE

DEVIS PIECE NUMERO : DATE 28/01/02

CLIENT : DEVIS PIECE

PIECE REFERENCE : PLATINE ELECTRIQUE POIDS NET 54.3 gr

PIECE REFERENCE : POIDS NET gr

PIECE REFERENCE : POIDS NET gr SERIE moulage 10000 Nbre EMPREINTES 1

MATIERE REFERENCE DENSITE 1.18

VIERGE PRIX AU KG 5.00 euros

BROYE PRIX AU KG 0.70 euros

FRAIS MAGASINAGE PRIX AU KG 0.093 euros

CAROTTE POIDS 2.5 gr

POIDS BRUT 56.8 gr

% CAROTTE / POIDS BRUT 4%

MOULAGE

PRESSE identification TAUX HORAIRE PRESSE 20.38 euros

% M.O. OPERATEUR 20% TAUX HORAIRE MOULEUR 14.50 eurosCYCLE secondes calcul 26.57 Nbre PIECES HEURE 135 pices

CYCLE RETENU 26 PIECES/H RETENUES 138 pices

FORCE VERROUI.(tonnes) 90 Surface PROJECTION 145.94 cm2PRESSION dans EMPR(bars) 450 VERROUI NECESSAIRE 78.8076 tonnes

LA PRESSE CHOISIE EST CONFORME AU VERROUILLAGE

CAPACITE INJECTION 164 cm Diametre VIS 38 mm

1/3 capacite 55 cm3

volume inject 60 cm OK

3/4 capacit 123 cm3


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COUT PRESSE 0.168

COUT MATIERE

VIERGE + MAGASINAGE 0.289

RECUPERATION BROYE % 4% ( % CAROTTE) 4%

MOINS VALUE RECUP BROYE 0.012

COUT FINAL MATIERE 0.278

TAUX DECHET 2.00%

PLUS VALUE DECHETS 0.009

COUT MOULAGE 0.455

FORFAIT FRAIS DEMARRAGE 61 HEURES PRODUCTION 74

COUT FRAIS DEM. 0.000 FORFAIT H.SANS FRAIS 24

AUTRES FRAIS DEMARRAGE 0.000

AUTRES FRAIS

FINITION

TAUX HORAIRE 0.00

QTE HEURE 0

DECORATION

TAUX HORAIRE 0.00

QTE HEURE 0ASSEMBLAGE

TAUX HORAIRE 0.00

QTE HEURE 0

EMBALLAGE 0.018

COUT EMBALLAGE 0.910

NOMBRE PIECES 50

TRANSPORT 0.10 0.100

TOTAL AUTRES FRAIS 0.118

BENEFICE 5.00% VALEUR BENEFICE 0.029

Coef FRAIS GENE SOCIETE 22.00% Valeur F.G.SOCIETE 0.100 Coef FRAIS USINE 0.00% Valeur F.Usine 0.000

Coef COMM. COMMERCIAL 0.00% Valeur COMMISSION 0.000

PRIX DE VENTE MINI 0.702


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C.PLATINE 2 EMPREINTES

DEVIS PIECE NUMERO : DATE 28/01/02

CLIENT : DEVIS PIECE

PIECE REFERENCE : PLATINE ELECTRIQUE POIDS NET 54.3 gr

PIECE REFERENCE : POIDS NET gr

PIECE REFERENCE : POIDS NET gr SERIE moulage 10000 Nbre EMPREINTES 2

MATIERE REFERENCE DENSITE 1.18

VIERGE PRIX AU KG 5.00 euros

BROYE PRIX AU KG 0.70 euros

FRAIS MAGASINAGE PRIX AU KG 0.093 euros

CAROTTE POIDS 10 gr

POIDS BRUT 118.6 gr

% CAROTTE / POIDS BRUT 8%

MOULAGE

PRESSE identification 200T TAUX HORAIRE PRESSE 31.87 euros

% M.O. OPERATEUR 20% TAUX HORAIRE MOULEUR 14.50 eurosCYCLE secondes calcul 28.60 Nbre PIECES HEURE 252 pices

CYCLE RETENU 29 PIECES/H RETENUES 248 pices

FORCE VERROUI.(tonnes) 200 Surface PROJECTION 292 cm2

PRESSION dans EMPR(bars) 450 VERROUI NECESSAIRE 157.68 tonnes

LA PRESSE CHOISIE EST CONFORME AU VERROUILLAGE

CAPACITE INJECTION 499 cm Diametre VIS 55 mm

1/3 capacite 166 cm3

volume inject 126 cm ATTENTION

3/4 capacit 374 cm3


108/108

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concep moule