Esempio OPCM 3431 - Parte 1

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Esempio OPCM 3431 - Parte 1

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  • ESEMPIO 1 basato su ORDINANZA PCM 3431, con integrazioni per NTC 2008

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    ESEMPIO 1 PARTE 1

    N.B. : il presente esempio basato sullordinanza 3431 e sonoevidenziate le modifiche/integrazioni dovuto al DM 14.01.2008. Per tali

    motivi lesempio deve essere usato come utile traccia per ilprogetto/esercitazione.

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    Le NTC 2008 definiscono coefficientiparziali differenti tra pesi propri deglielementi STRUTTURALI (G1) e pesi proprielementi NON STRUTTURALI (G2) (punto2.5..3. e 2.6 di NTC 2008)

    Ad esempio, per solaio tipo, quindinecessario scomporre il valore di 5,5 kN/m2nella parte di peso proprio del solaio (G1) enella parte di permanente portato (G2).

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    La combinazione sismica,impiegata per gli stati limite ultimie di esercizio, definita nelle NTC2008 la seguente:

    kiiQGGE 221 Quindi in luogo di 21 definitinellordinanza 3431 si utilizzano icoefficienti di combinazione 21definiti al punto 2.5.3 di NTC 2008.

    I coefficienti 21 sono definiti in tabella2.5.1 di NTC 2008.Per lesempio in questione:- 3,021 per accidentali civileabitazione- 6,021 per accidentali scala- 6,021 per accidentali balconi- 2,021 per neve a quota > 1000 ms.l.m.- 0,021 per neve a quota < 1000 ms.l.m.

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    Nel D.M. 14 gennaio 2008 la definizione della pericolosit sismica fatta mediante un approccio sitodipendente, a differenza delle norme precedenti (D.M. 16 gennaio 1996 e D.M. 15 settembre 205/OrdinanzaPCM 3431) per le quali si utilizza un criterio zona dipendente.La determinazione della distribuzione delle forze sismiche allo SLD secondo le NTC 2008 fatta sulla basedello spettro elastico di progetto relativo allo SLD, caratterizzato da una probabilit di non superamento parial 63% in 50 anni.Per lesempio in questione relativamente al comune di Ancona, per una categoria di suolo tipo C e uncoefficiente topografico T1 si ottengono i seguenti parametri (uso software Spettri NTC versione 1.03).

    STATO LIMITE SLDag 0,057 gFo 2,565TC* 0,276 sSS 1,500CC 1,606ST 1,000q 1,000S 1,500 1,000TB 0,148 sTC 0,443 sTD 1,829 s

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    La norma NTC 2008 definisce la formula 4/311 HCT per la stima del periodo del modo di vibrare principale, incui H laltezza della costruzione, e C1 vale 0,075 per costruzioni con struttura a telaio in calcestruzzo armato:

    sHCT 6,00,16075,0 4/34/311 Lo spettro di riposta elastico in accelerazione della componente orizzontale vale:

    2)(

    )()(

    11)(0

    TTT

    FSaTSTT

    TT

    FSaTSTTT

    FSaTSTTTTT

    FTTFSaTSTT

    DCOgeD

    COgeDC

    OgeCB

    BOBOgeB

    essendo T1 > TC il valore di gTT

    FSaTSTS COgde 162,06,0443,0565,20,15,1057,0)(

    111

    e

    conseguentemente si determina g

    WTSF dh

    1 .

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    X

    Y

    PILASTRI FORTI IN DIREZIONE "X"(n.4 laterali e n.6 centrali)

    PILASTRI FORTI IN DIREZIONE "Y"(n.2 laterali e n.8 centrali)

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    Per tenere conto degli effetti della fessurazione, la rigidezza degli elementi strutturali viene dimezzata,semplicemente adottando per il calcestruzzo un modulo di elasticit pari a Ec/2. Con un calcestruzzo diclasse Rck=30 Mpa, avente Ec=31200 N/mm2, si ha:

    22 /561.1/610.152/ cmKNmmNEc

    D I R . X( n . 4 l a t e r a l i e n . 6 c e n t r a l i )

    D I R . Y( n . 2 l a t e r a l i e n . 8 c e n t r a l i )

    3 0 x 3 4 , 9

    3 0 x 3 4 , 9

    3 0 x 5 0 , 7

    3 0 x 4 5 , 2

    3 0 x 6 0

    3 0 x 5 1 , 3

    3 0 x 6 0 , 2

    3 0 x 5 7 , 4

    3 0 x 6 0 , 5

    3 0 x 5 0 , 7

    3 0 x 3 3 , 7

    3 0 x 3 3 , 7

    3 0 x 4 8 , 8

    3 0 x 4 3 , 6

    3 0 x 5 7 , 8

    3 0 x 4 9 , 5

    3 0 x 5 8

    3 0 x 5 5 , 3

    3 0 x 5 9

    3 0 x 4 9 , 6

    =1

    =1,4

    =1,6

    =1,15

    =1,7

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    Sezioni calcolate con i rapporti =Jp/Jt ritenuti ottimali

    30x40

    (30x40)

    30x55

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