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DOCENTE: Ing. Alejandro Calvimontes
TRABAJO PRCTICO
DISEO DEL GASODUCTO SENKATA TIWANAKU
NOMRE:
Wendy Paola Vargas Ramos
CODIGO:
9869552L.P.
SEMESTRE:
Octavo
FECHA DE ENTREGA:
2 de mayo del 2014
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DISEO DEL GASODUCTO SENKATA-TIWANAKU
1. OBJETIVO GENERAL
Construir un gasoducto Senkata Tiwanaku para un beneficio optimo
a los
pobladores y as poderlos abastecer de derivados de petrleo
2. INTRODUCCION
Los ductos que son utilizados para transportar gas natural,
poseen datos de sus
caractersticas de diseo, de las cuales la presin que pueden
soportar los ductos
y las capacidades nominales o mximas para las que fueron
construidas, son
parmetros muy importantes que deben ser controlados cuando se
encuentran en
operacin.
Estos parmetros contribuyen a conocer, la operacin de transporte
de un
gasoducto desde el punto de despacho de gas natural pasando por
los
compresores que son utilizados hasta un punto de descarga,
cuando un
gasoducto llega a operar por encima de su capacidad mxima, es
probable que
ocasione problemas de oferta, para cubrir la demanda actual o en
un futuro de la
poblacin que utiliza esta energa en sus labores cotidianos.
1. PLANTEAMINETO DEL PROBLEMA:
Sera factible tcnica - econmicamente suministrar gas natural a
la poblacin de
Tiwanaku por medio virtual con el fin de satisfacer la demanda
de los pobladores?
1.1. IDENTIFICACIN DEL PROBLEMA
El proyecto de GASODUCTO VIRTUAL PARA SUMINISTRA GAS NATURAL
DESDE SENKATA HASTA TIWANAKU, surge como una posible respuesta
al
problema de servicios bsicos que afecta a la poblacin de
TIKANAKU
Debido a que la poblacin de TIKANAKU no cuenta con suministro de
gas natural,
estos pobladores deben recurrir a energas alternativas como el
uso de la lea,
kerosene y alcohol, que adems de ser altamente contaminantes
generan
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problemas en la salud reduciendo la expectativa de vida de los
pobladores.
Adems que en muchos casos parte de las viviendas de estos
municipios no
cuentan con energa elctrica atentando contra los servicios
bsicos que debe
tener cada boliviano.
1.2. FORMULACIN DEL PROBLEMA:
Existiendo deficiencia de energa, altos niveles de contaminacin
y falta de
suministro de gas natural en la poblacin de TIKANAKU, se
requiere el uso de la
tecnologa con el propsito de mejorar la calidad de vida y el
rendimiento en su
produccin, que disminuye el efecto medio ambiental y la gran
necesidad de dicha
poblacin, de contar con energa para la industria, agroindustria
y particularmente
para el progreso y desarrollo de esta regin.
2. OBJETIVOS:
2.1. OBJETIVO GENERAL
Disear un gasoducto virtual para suministrar GAS NATURAL
desde
SENKATA a la poblacin de TIKANAKU.
2.2. OBJETIVOS ESPECFICOS
Determinar la ubicacin de la planta de compresin en SENKATA.
Determinar la ubicacin de la planta de descompresin en
TIWANAKU
Determinar la facilidad tcnica econmica para el diseo del
gasoducto
virtual en la poblacin de TIKANAKU.
Analizar la posibilidad de incluir en el proyecto el tendido de
redes a la
poblacin de TIWANAKU.
3. JUSTIFICACION DEL TEMA
3.1. JUSTIFICACION TCNICA
La tecnologa a ser empleada en el proyecto se adecua y se adapta
a las
condiciones reales de las variables geogrficas y fsicas de la
regin como son:
presin atmosfrica, temperatura, condiciones, distancia de
estaciones,
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condiciones de transporte, condiciones de almacenamiento,
aspectos normativos
del sistema de transporte del gas natural comprimido (GNC) .
3.2. JUSTIFICACIN OPERACIONAL
el proyecto en cuestin , demostrara su viabilidad tecnolgica
para la aplicacin,
tomando en cuenta que en otros pases se ha utilizado los mismos
instrumentos,
es asi que su aplicacin estar garantizada.
3.3. JUSTIFICACIN ECONMICA
En la actualidad la sustitucin de gas envasado (GLP) y otros
combustibles por
gas natural, resulta en la reduccin en el presupuesto del hogar,
esto quiere decir
menor presupuesto por consumo de gas, adems se podr constatar la
medicin
exacta de lo consumido mensualmente, ajustando el consumo a las
posibilidades
de cada familia, junto a la posibilidad de abandonar el servicio
una vez utilizado
mediante una factura mensual.
4. ALCANCE
4.1. ALCANCE TEMTICO
Transporte y almacenaje
Gasoducto
Gasoducto Virual (GV)
Gasoducto Virtual Senkata Caranavi
La presente investigacin est delimitada en el rea de trasporte
especficamente
en un gasoducto virtual para suministrar gas natural desde la
planta de Senkata
hasta Tiwanaku.
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4.2. ALCANCE GEOGRFICO
Bsicamente el proyecto pretende cubrir la poblacin de Senkata
ubicado en la
ciudad de La Paz
4.2.1. SENKATA
Pas : Bolivia
Departamento : La Paz
Ciudad : El alto
Provincia : Murillo
Coordenadas UTM : 19K 589753,98 m E 8172995,59 m S
Elevacin : 4066 m.
4.2.2. TIWANAKU
Pas : Bolivia
Departamento : La Paz
Ciudad : El alto
Provincia : Ingavi
Coordenadas UTM : 163317.25S; 684024.40O
Elevacin : 3844 m
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4.2.3. UBICACIN GEOGRFICA DES GASODUCTO SENKATA TIWANAKU
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5. MARCO TERICO
El gas natural es una de las varias e importantes fuentes de
energa no
renovables, formada por una mezcla de gases ligeros que se
encuentra
frecuentemente en yacimientos de petrleo, disuelto o asociado
con el petrleo o
en depsitos de carbn. Aunque su composicin vara en funcin del
yacimiento
del que se saca, est compuesto principalmente por metano en
cantidades que
comnmente pueden superar el 90 95% y suele contener otros gases
como
nitrgeno, CO2, H2S, helio y mercaptanos. Existen casos que el
gas natural
contiene hasta 49% de CO2. Como fuentes adicionales de este
recurso natural, se
estn investigando los yacimientos de hidratos de metano que,
segn
estimaciones, pueden suponer unas reservas energticas muy
superiores a las
actuales de gas natural.
Puede obtenerse tambin con procesos de descomposicin de restos
orgnicos
(basuras, vegetales - gas de pantanos) en las plantas de
tratamiento de estos
restos (depuradoras de aguas residuales urbanas, plantas de
procesado de
basuras, de alpechines, etc.). El gas obtenido as se llama
biogs.
La composicin del gas natural vara segn el yacimiento:
Componentes energticos del gas natural antes de ser
procesado.
Fuente: Elaboracin Propia
en base a datos de Internet.
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Tabla 2. 1. Caractersticas del gas natural.
Caractersticas del gas natural
Nombre comercial: gas natural
Nombre qumico: metano y ms pesados
Peso molecular: 16
Estado fsico: gaseoso, incoloro e inodoro
Temperatura de ignicin: 530oF
Poder calorfico: 9460 Kcal/mpc @68oF y 14.22 lb/pg2
Odorizacion: adicin de ciertos compuestos sensibles al
olfato
llamados mercaptanos
Fuente: Elaboracin Propia en base a datos de Internet.
El gas natural se transporta y distribuye principalmente a travs
de gasoductos y
como gas natural licuado en los llamados buques metaneros y
camiones
criognicos, asimismo se puede transportar en cilindros de alta
presin (como gas
natural comprimido). Es medido en metros cbicos (a una presin de
75000
Pascal y una temperatura de 15oC) o en pies cbicos (misma presin
y
temperatura). Normalmente, la produccin de gas a partir de los
pozos y los
repartos a las centrales elctricas se miden en millares o en
millones de pies
cbicos (Mcf y MMcf). Los recursos y las reservas son calculados
en trillones de
pies cbicos (Tcf).
5.1. UTILIDADES DEL GAS NATURAL
El gas seco o gas natural comercial se utiliza como:
1) Combustible en:
a) Transporte (autobuses y taxis)
b) Hogares (calentadores de agua, estufas, calefaccin)
c) Comercios (aire acondicionado, calentadores de agua,
hornos)
d) Industrias (sistema de calefaccin, secado, generacin de
vapor, hornos)
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2) Generacin de energa elctrica por medio de plantas de ciclo
combinado, esta
tecnologa consiste en utilizar la combustin del gas natural y el
vapor que
producen los gases de escape para generar electricidad de
manera
complementaria.
3) Materia prima en la elaboracin de productos petroqumicos ya
que de forma
relativamente fcil y econmica puede ser convertido a hidrgeno,
etileno, o
metanol, para fabricar diversos tipos de plsticos y
fertilizantes
5.2. CONSIDERACIONES EN LA CONSTRUCCION DE GASODUCTOS
Se debe realizar una serie de estudios ambientales que parten
del conocimiento
de las reas afectadas y sus caractersticas desde los puntos de
vista fsicos,
biticos y socioeconmicos.
Este estudio previo, permite determinar cules son los impactos
potenciales que
pueden presentarse, as como seleccionar los mtodos constructivos
y de manejo
ms convenientes a aplicar.
5.3. TEORIA DE TRAZO DEL PERFIL LONGITUDINAL
El trazo debe ser lo ms directo posible, considerando la
topografa de los lugares
por los que pasara el ducto
El trazo se lo determino tomando en cuenta la ruta ms prxima al
mercado,
considerando la infraestructura vial existente (el camino
carretero que une las
capitales de los departamentos afectados), medios logsticos
tanto para el traslado
del material y personal durante la construccin del poliducto,
adems del
mantenimiento que debe hacerse durante la operacin de la lnea,
lo cual
favorecer a los pobladores asentados cerca de la ruta del
poliducto. Se
aprovechara los estudios realizados para la construccin del
camino carretero, lo
cual implica los cruces fluviales, los riesgos de movimiento de
tierras debido a
derrumbes y riesgos geolgicos varios.
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El perfil longitudinal es la representacin grfica de distancias
y alturas por las que
atravesara el poliducto. Este perfil, denominado perfil
topogrfico, es la base para
la realizacin del diseo hidrulico.
5.4. PROTECCION DE LA TUBERIA
5.4.1. PROTECCIN ANTICORROSIVA
La corrosin se define como la destruccin o deterioro qumico o
electroqumico
de un metal o material con el medio que lo rodea, por lo tanto
es un proceso
natural normal.
Los problemas de corrosin son de suma importancia en la
construccin de
cualquier ducto, este problema puede dar lugar a muchos
problemas, como
perdida de vas o desastres econmicos por la tubera por la
destruccin del
ducto.
La corrosin de la tubera puede darse debido a la falta de una
adecuada
proteccin anticorrosiva, pudiendo la tubera oxidarse por el
debilitamiento de la
misma al disminuir su espesor.
En principio, la corrosin produce xidos que protegen al metal
por su efecto
aislador, pero esos xidos se desprenden por su distinto
coeficiente de dilatacin
con relacin al metal y se originan nuevas corrientes con sus
consiguientes
efectos corrosivos.
Lo ms efectivo para evitar estos problemas es el revestimiento.
El revestimiento
externo incluir una de las varias alternativas de recubrimiento
anticorrosivo
externo incluir una de las varias alternativas de recubrimiento
anticorrosivo
reforzado por un sistema de proteccin catdica. El recubrimiento
debe cumplir
ciertas condiciones para ser ms efectivo, esas condiciones
son:
Resistencia al dao mecnico durante la instalacin y operacin
normal del
ducto.
Impermeabilidad.
Resistencia qumica.
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Alta resistencia elctrica.
No ser biodegradables.
Elevada capacidad de adherencia sobre la superficie de la
estructura.
La proteccin anticorrosiva se realiza con los revestimientos
anticorrosivos donde
los materiales utilizados han mejorado sustancialmente con el
tiempo, permitiendo
as obtener menores densidades de corriente de proteccin y por
ende menores
costos en su implementacin.
Los materiales que se utilizan para revestir caeras son: los
revestimientos de
base asfltica, cintas plsticas, polietileno extruido (que es el
que mejor
desempeo est mostrando por su resistencia), termocontraibles y
pinturas Epoxi
5.4.2. PROTECCIN CATDICA.
Se debe realizar algunas consideraciones para el diseo, tales
como:
Propiedades del medio en contacto con la estructura
(temperatura, PH,
hidrodinmica, conductividad).
Tipo y caractersticas del revestimiento.
Existencia de corrientes vagabundas.
Presencia de otras estructuras cercanas o involucradas.
Condiciones geolgicas del rea.
Necesidad de corriente de proteccin.
Peligro de incendio y/o explosin.
Disponibilidad de energa.
Para la proteccin catdica se pueden utilizar los sistemas de
proteccin con
nodos galvnicos, los sistemas de proteccin por corriente impresa
y los
dispersores de corriente impresa, que se describirn a
continuacin.
5.4.3. SISTEMA DE PROTECCIN CON NODOS GALVNICOS
Los sistemas se basan en la diferencia de potencial
electroqumico entre el
material menos noble (ms negativo o andico) y el metal a
proteger.
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Esto ocurre con el zinc, aluminio y magnesio respecto al hierro
y con ellos el hierro
respecto al cobre
Las principales ventajas de los nodos galvnicos son las
siguientes:
No necesita suministro de energa exterior.
Mnimo costo de mantenimiento despus de instalado.
Raramente causa problemas de inferencia en estructuras
vecinas.
Las principales desventajas son:
Limitacin de potencial disponible.
Corriente de salida pequea limitada.
Limitaciones por la resistividad del terreno.
No es aplicable para la proteccin de caeras de gran dimetro,
desnudas o
pobremente revestidas
5.5. MARCO NORMATIVO
5.5.1. ESPECIFICACIONES TCNICAS
Las especificaciones tcnicas para la construccin y operacin del
sistema de
transportacin consisten en reglas, normas y cdigos conforme a lo
siguiente:
Regulaciones de seguridad operativas y de construccin -
Estados
Unidos de Amrica.
Cdigos de seguridad de operaciones y construccin -
Internacional.
Especificaciones de fabricacin de gasoductos.
Especificaciones de fabricacin de las vlvulas de gasoducto.
Calificaciones y procedimientos de soldadura.
Especificacin de los ajustes de soldadura.
Recubrimiento de fusin epxica.
Estndares de medicin - Medida del orificio.
Estndares de medicin - Medida de la turbina.
Estndares de medicin - Medicin electrnica.
Estndares gubernamentales y reglamento.
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ASME B31.8- EDICION 1995, Cdigo de Presin del Gasoducto.
ASME B31.8 es un Cdigo de Seguridad reconocido
internacionalmente. El mismo
cubre el diseo, construccin, prueba, operacin y mantenimiento de
los sistemas
de conduccin, normas que engloban a lo que se refieren los
Sistemas de
Transmisin, Ampliacin y Distribucin de Gas, tambin son
utilizadas en algunos
casos relacionados al transporte de hidrocarburos lquidos por
ductos. Este cdigo
es el documento original utilizado para la creacin del CFR 49,
Parte 192. La
Oficina Estadounidense de Seguridad de Gasoductos es un miembro
activo del
comit ASME B31.8.
API 1104, EDICION 17. Edicin, Soldadura de Gasoductos e
Instalaciones
relacionadas.
Esta norma especfica los requerimientos e instrucciones para
desarrollar y
calificar las especificaciones y calificacin de soldaduras,
grado de soldaduras,
bisagras soldadas de diseo de unin, prueba y produccin de
soldaduras,
reparacin y remocin de defectos en las soldaduras, estndares de
aceptacin
para las pruebas de no destruccin de soldaduras, y
procedimientos para no
destruccin de pruebas.
Esta norma se incorpora por referencia a la 49 CFR parte 192
Regulaciones de
Seguridad del Gasoducto y en la ASME B31.8 Transportacin y
Distribucin de
Gas en los Sistemas del Gasoducto.
API SL (SPEC 5L) Especificaciones para la Tubera.
Esta especificacin para la tubera trata sobre el proceso de
fabricacin de la
tubera, acantonamiento y fleje (de acero) para la tubera,
propiedades qumicas y
pruebas del material de la tubera, pruebas y propiedades
mecnicas del material
de la tubera, prueba hidrosttica de la tubera en el taller de
fabricacin de tubos,
y las dimensiones, pesos y largos de la tubera, incluyendo
tablas mtricas.
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Esta norma se incorpora por referencia a la 49 CFR Parte 192
Regulaciones de
Seguridad del Gasoducto y en la ASME B31.8 Transportacin y
Distribucin de
Gas en los Sistemas del Gasoducto.
6. MARCO PRCTICO
El presente estudio de ingeniera fue realizado en todo el tramo,
tanto
dimensionamiento y diseo as como las especificaciones de los
diferentes
Componentes involucrados y de procedimientos constructivos. El
diseo bsico de
ingeniera involucra lo siguiente:
Base de datos del proyecto
Fundamentos para la dimensin del caudal
Seccin de la ruta y definicin del trazado, mediante el uso de
programacin
de google earth
Fundamento para la determinacin del perfil
Dimensionamiento del dimetro y determinacin del nmero de
estaciones
de compresin
Optimizacin de las dimensiones calculadas, y definicin de los
espesores
de la tubera
Especificacin de los materiales y accesorios
Definicin del procedimiento de la construccin del gasoducto
Diseo de las estaciones de compresin
Especificacin de compresores y equipo auxiliar
Diseo de las estaciones de medicin
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6.1. PROPIEDADES DEL GAS NATURAL
Cromatografa del gas natural en Senkata
FUENTE: YPFB trasportes
Las propiedades principales del gas natural consideradas para
diseo hidrulico
son: densidad, viscosidad, factor de compresibilidad, peso
molecular del gas
natural en las mezcla de hidrocarburos, gravedad especifica,
poder calorfico,
punto de roco. Todos estos pueden determinarse mediante
ecuaciones
matemticas a partir de la composicin del gas a trasportar
Las propiedades del gas natural a trasportar se determinan en
base al anlisis
cromatogrfico del mismo.
Las propiedades del gas natural a ser trasportado tienen un
significativo impacto
en el diseo del gasoducto.
El gas natural es una mezcla homognea de: hidrocarburos
parafinicos voltiles
donde su principal componente es el Metano, Etano, Propano,
i-Butano, n-Butano,
i-Pentano, n-Pentano, hexano y Superiores. Gases no
combustibles, gases
Componentes Formula
Qumica
Composicin
Molar %
Metano CH4 90,78
Etano C2H6 5,17
Propano C3H8 1,29
i-butano i-C4H10 0,16
n-butano n-C4H10 0,27
i-pentano i-C5H12 0,09
n-pentano n-C5H12 0,07
Hexano C6H14 0,06
Nitrgeno N2 0,79
Dixido de carbono CO2 1,32
Total 100%
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nobles, como el CO2, N2, todos estos en pequeas proporciones y
Vapor de agua,
que no debe pasar de 7 lbs/MMPC para evitar la formacin de
hidratos.
Principales propiedades que afectan el diseo son:
Volumen especifico
Factor de compresibilidad
Calor especifico
Coeficiente de Joule Thompson
Exponente isotrpico en el cambio de temperatura
Entalpia
Entropa
Presin
Temperatura
6.1.1. GRAVEDAD ESPECIFICA DEL GAS NATURAL
Se define como la relacin de la densidad del gas respecto a la
densidad del aire,
a las mismas condiciones de presin y temperatura.
La ley de los gases perfectos muestra que la gravedad especfica
(G.E.) es igual a
la relacin del peso molecular del gas respecto al peso molecular
del aire (28,964
lbs/lbs-mol) a las mismas condiciones como se muestra en la
ecuacin:
=
=
=
,
Donde: g= Gravedad especifica de la mezcla de gas
g= densidad del gas
aire = densidad del aire (0,0805lb/ft3)
Maire = peso molecular del aire, 28,964
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6.1.2. PESO MOLECULAR DEL GAS
El peso molecular del gas en la mezcla de hidrocarburos es
conocido tambin
como peso molecular aparente. Si Yi representa la fraccin molar
de cada
componente en una mezcla de gas el peso molecular de la mezcla
es definido
matemticamente por la siguiente ecuacin:
=
=
Donde: M = Peso molecular de la mezcla de gas
Mi = peso molecular de cada componente de la mezcla de gas
Yi = fraccin molar del componente
6.1.3. DENSIDAD DEL GAS NATURAL
La densidad se define como la masa por unidad de volumen de la
sustancia
=
Para determinar la densidad del gas se recurre primeramente a la
relacin del
nmero de moles del gas que es definido por la siguiente
expresin:
g
=m
V=
pM
RT
Donde la densidad del gas natural puede ser:
=
=
Donde: g= densidad del gas
M mezcla = peso molecular de la mezcla
O tambin podra ser calculado directamente con:
M mezcla = ,
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6.1.4. PARAMETROS REDUCIDOS
De acuerdo a la ley de los estados correspondientes de Van de
Waals, las
caractersticas fsicas de una sustancia son en funcin de su
proximidad relativa al
punto crtico. Esto significa que la desviacin del comportamiento
ideal de los
gases ser igual si ellos se encuentran en un mismo estado
relativo respecto a su
estado crtico. As, los valores relevantes de presin y
temperatura que expresan
la desviacin del comportamiento de un gas real respecto del
comportamiento
ideal son presin reducida y temperatura reducida, mediante las
siguientes
relaciones
= =
Para mezclas tales como gas natural, los parmetros reducidos son
denotados
como presin pseudo- reducida y temperatura pseudo-reducida
=
=
Donde: P = Presin del sistema; psia
Ppr = Presin seudo-reducida, adimensional
T = Temperatura del sistema, R
Tpr = Temperatura pseudo-reducida, adimensional
Ppc, Tpc = presin y temperaturas pseudo-criticas,
respectivamente
6.1.5. FACTOR DE COMPRESIBILIDAD
Basndose en el concepto de propiedades pseudo-reducidas, Stnding
Katz
presentaron un grafico generalizando el factor de
compresibilidad del gas como se
muestra en la figura.
El grafico representa factores de compresibilidad del gas
natural dulce como
funcin de Ppr y Tpc.
Este grafico es generalmente confiable para gas natural con
menor cantidad e
hidrocarburos.
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Es una de las correlaciones ms ampliamente aceptadas en la
industria de
petrleo y gas.
Figura: Grafico de factores de compresibilidad de Standing y
Katz. (Cortesia de
GPSA y GPA Engineerring Data Book, EO Edicion, 1987)
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6.1.6. VISCOSIDAD DEL GAS
La viscosidad expresa la facilidad que tiene un fluido para
fluir cuando se le aplica
una fuerza externa. El coeficiente de viscosidad absoluta de un
fluido, es una
medida de su resistencia al deslizamiento o a sufrir
deformaciones internas. La
melaza es un fluido muy viscoso en comparacin con el agua; a su
vez, los gases
son menos viscosos en comparacin con el agua.
Se puede predecir la viscosidad de la mayor parte de los
fluidos; en algunos la
viscosidad depende del trabajo que se haya realizado sobre
ellos. La tinta de
imprenta, las papillas de pulpa de madera y la salsa de tomate,
son ejemplos de
fluidos que tienen propiedades tixotrpicas de viscosidad.
Existe gran confusin respecto a las unidades que se utilizan
para expresar la
viscosidad; de ah la importancia de utilizar las unidades
adecuadas cuando se
sustituyen los valores de la viscosidad en las formulas. Su
ecuacin propuesta
esta dada por:
=
,
Donde:
K =(9,4 + 0,02M )T1,5
209 + 19M + T
X = 3,5 +986
T+ 0,01M
Y = 2,4 0,2X
Donde: g = densidad del gas natural a la presin y temperatura
del sistema
T = Temperatura del sistema, R
M mezcla = peso molecular de la mezcla
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6.1.7. PODER CALORIFICO
El poder calorfico se denomina tambin poder calorfico superior y
este es el calor
que se produce por la combustin a presin a presin constante de
una
determinada cantidad de gas saturado con vapor de agua, con
concensacion de
agua de combustin.
La unidad de medida en el presente estudio de los gases es el
numero de BTU
producido por la combustin a presin constante de un pie cubico
de gas saturado
con vapor de agua.
El poder calorfico de una mezcla es definida matemticamente por
la siguiente
ecuacin:
=
=
Donde: PC = Poder calorfico
PCi= Poder calorfico de cada componente
Yi = Fraccin molar del componente
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6.2. TRAZO DEL GASODUCTO
La seleccin del trazo del gasoducto se determino tomando en
cuenta todos los
factores en que abarcan el gasoducto la informacin fsica acerca
de la tierra e
instalaciones asociadas con el sistema, considerando la
infraestructura vial
existente (sendas, caminos, carreteras, etc.), medios logsticos
tanto para el
traslado de la tubera, equipos y personal durante la construccin
gasoducto como
para la mantencin de la lnea durante la operacin de a lnea
6.2.1. CONSTRUCCIN
Consiste en una conduccin de tuberas de acero, por las que el
gas circula a alta
presin, desde el lugar de origen. Se construyen enterrados en
zanjas a una
profundidad habitual de 1 metro. Excepcionalmente, se construyen
en superficie.
Por razones de seguridad, las normas de todos los pases
establecen que a
intervalos determinados se siten vlvulas en los gasoductos
mediante las que se
pueda cortar el flujo en caso de incidente. Adems, si la
longitud del gasoducto es
importante, pueden ser necesarios situar estaciones de compresin
a intervalos.
El inicio de un gasoducto puede ser un yacimiento o una planta
de regasificacin,
generalmente situada en las proximidades de un puerto de mar al
que llegan
buques (para el gas natural, se llaman metaneros) que
transportan gas natural
licuado en condiciones criognicas a muy baja temperatura (-161
C).
Para cruzar un ro en el trazado de un gasoducto se utilizan
principalmente dos
tcnicas, la perforacin horizontal y la perforacin dirigida. Con
ellas se consigue
que tanto la flora como la fauna del ro y de la ribera no se
vean afectadas. Estas
tcnicas tambin se utilizan para cruzar otras infraestructuras
importantes como
carreteras, autopistas o ferrocarriles.
El tendido por mar se hace desde barcos especialmente diseados,
los cuales van
depositando sobre el lecho marino la tubera una vez que ha sido
soldada en el
barco.
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Las normas particulares de muchos pases obligan a que los
gasoductos
enterrados estn protegidos de la corrosin. A menudo, el mtodo ms
econmico
es revestir el conducto con algn tipo de polmero de modo que la
tubera queda
elctricamente aislada del terreno que la rodea. Generalmente se
reviste con
pintura y polietileno hasta un espesor de 2-3 mm. Para prevenir
el efecto de
posibles fallos en este revestimiento, los gasoductos suelen
estar dotados de un
sistema de proteccin catdica, utilizando nodos de sacrificio que
establecen la
tensin galvnica suficiente para que no se produzca corrosin.
El impacto ambiental que producen los gasoductos, se centra en
la fase de
construccin. Una vez terminada dicha fase, pueden minimizarse
todos los
impactos asociados a la modificacin del terreno, al movimiento
de maquinaria,
etc. Queda, nicamente, comprobar la efectividad de las medidas
correctivas que
se haya debido tomar en funcin de los cambios realizados:
repoblaciones,
reforestaciones, proteccin de mrgenes, etc.
6.2.2. UBICACIN DE CAMINOS DE ACCESO
Al definir el camino principal como eje principal del gasoducto,
los caminos de
acceso son todos los que estn a lo largo del ducto. En esta
etapa del proyecto no
es relevante identificar y marcar los caminos de acceso, ya que
estos son
abundantes y van paralelos al gasoducto. En otras condiciones de
ubicacin de
ruta se debe estudiar la construccin de caminos de acceso. La
definicin de la
ruta para la etapa constructiva marcara con precisin los caminos
de acceso.
6.3. PERFIL LONGITUDINAL
Se define como la proyeccin del gasoducto respecto a las
variaciones de nivel del
terreno a lo largo de su ruta. El diseo ha sido efectuado sobre
cartas de territorio
Nacional preparadas por instituto geogrfico militar IGM en
colaboracin con el
Servicio Geodsico Interamericano compiladas en 1972 por el
mtodo
fotogramtrico Multiplex sobre fotografas areas tomadas en 1967
patrimonio del
Instituto Geogrfico Militar que comprenden las zonas de su
recorrido
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DISEO DEL PERFIL LONGITUDINAL CORREGIDO SENKATA - TIWANAKU
FUENTE: Elaboracin Propia
3600,0000
3700,0000
3800,0000
3900,0000
4000,0000
4100,0000
4200,0000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000
ALT
UR
A (
m)
DISTANCIA (m)
PERFIL LONGITUDINAL DEL TRAMO
SENKATA - TIWANAKU
alturas corregidas
-
Cuadro Comportamiento de caudales y presiones en Senkata
El siguiente cuadro muestra el comportamiento de caudales y
presiones de la
planta de Senkata
FUENTE: YPFB TRANSPORTES
HORA PRESION caudales
(MMpcd) Ps P(Reg)
500 300 29,9
7:00 903 355 31,4
8:00 865 355 33,2
9:00 864 355 34
10:00 864 355 35,4
11:00 847 355 33,7
12:00 848 355 31,8
13:00 891 355 31,3
14:00 925 355 29
15:00 954 355 30,8
16:00 875 355 30,2
17:00 911 355 30,1
18:00 857 355 31,5
19:00 815 354 30,8
20:00 810 355 27,5
21:00 869 355 26,3
22:00 905 355 21,1
23:00 988 355 20,3
1:00 1007 355 19,3
2:00 1017 355 18,6
3:00 1056 355 18,6
4:00 1046 355 20,5
5:00 1050 355 20,8
6:00 1033 355 25,2
PROMEDIO 27,55
-
6.4. DISEO HIDRAULICO
6.5.1. ECUACION GENERAL DEL FLUJO
Todas las ecuaciones del flujo de fluidos se derivan de un
balance energtico
bsico que puede expresarse para un sistema de corriente uniforme
como:
Cambios en la energa interna + Cambios en la energa cintica +
Variacin en
la energa potencial + Trabajo realizado sobre el fluido + Energa
calorfica
aadida al fluido Friccin del fluido en el entorno =0
De tal modo que en unidades bsicas el balance de energa para la
condicin
esttica de flujo puede resumirse as
dU +dv2
2g+
g
gsdz + d pV + dq dw = 0
Puntos del sistema de flujo, ocasionando una cada de presin por
friccin en el
sentido de flujo.
Donde: U = energa interna ft-lb/lbm
v = velocidad del fluido ft/seg.
Z = Elevacin sobre un plano de referencia ft
P = presin lbf/ft
V = volumen por unidad de nasa de flujo ft3/lbm
q = calor agregado al fluido ft-lbf/lbm
wf = friccin del flujo en el entorno ft-lbf/lbm
g = aceleracin de la gravedad ft/seg
go =Factor de conversin entre masa y peso
Se puede manejar la relacin bsica de diferentes maneras.
Generalmente se
convierte en un balance energtico mecnico, usando las ya
conocidas
ecuaciones de entalpia de termodinmica
-
dU + d pV = dh = Tds + Vdp
Donde: h = Entalpia especifica del Ruido, ft-lbf/mol
T = Temperatura R
s = Entropa Especifica del Fluido ft-lbf/lbm
De tal modo la ecuacin puede expresarse en los siguientes
trminos:
Tds + Vdp +dv2
2g+
g
gcdz + dq dw = 0
Donde para un proceso ideal ds = dq
T, pero como no todo proceso ideal o
reversible ds dq
T
Tds = dq + dlw
Donde lw es la perdida de trabajo debida a factores
irreversibles como friccin.
Con esta nueva sustitucin la ecuacin resulta:
Vdp +dv2
2gc+
g
gcdz + dlw dws = 0
Despreciando el trabajo por friccin y multiplicando todo por la
densidad de flujo se
tiene:
dp +dv2
2gc+
g
gcdz + dlw = 0
Donde todos los trminos de la ecuacin anterior se expresan en
unidades de
presin
Muchas ecuaciones para flujo de gas en tuberas se han derivado
del balance
energtico mecnico, expresado en la ecuacin anterior.
-
Asumiendo el flujo isotrmico del gas, en posicin horizontal su
esttica y su
proceso adiabtico y despreciando los cambios de energa cintica
la ecuacin
resulta:
dp + dlw = 0
Las perdidas por friccin para una tubera de longitud definida se
deriva de la
siguiente ecuacin:
dlw = fv2
2gcd
Sustituyendo las prdidas por friccin:
dp + fv2
2gcd dL = 0
y ahora para la densidad del gas
=pM
ZRT
y la velocidad del gas:
v = Qo ZTPopTo
(4
d2)
Se obtiene:
dp = f
2gcd
pM
ZRT
16Qo2 Z2T2Po
2
p2To22d4
dL
p
Zdp =
8 f M T PO2 Qo
2
R 2 d5 gc To2 dL
Ntese que la temperatura es constante o independiente de la
longitud cuando se
asume que se trata de un flujo isotrmico
-
Integrando para toda la longitud de la tubera desde 0 hasta L y
siendo la p1 en L
igual a cero en el inicio de la corriente a p2 en L igual a L al
final de la corriente la
ecuacin resulta:
p2
2 p12
2 =
(p12 p2
2)
gZm TffL
Se pude usar cualquier sistema de unidades pero el ms comnmente
usado, es
en el que se expresa: Qo en Mpcsd; p en psia, T en R; d en plg;
L en millas y R
constate igual a 10,732 psia ft2/lb-mol R y gc igual a 32,17 lbm
ft/lbf seg2, donde:
= ,
,
,
Donde: Qo = relacin del gas medido en condiciones estndar,
Mpcsd
Po = presin a condiciones estndar, 14,696 psia
To = temperatura a condiciones estndar, 520 R
p1 = presin de inicio, psia
p2 = presin de llegada, psia
d = dimetro interno de la tubera, plg
g = gravedad especifica del gas
Tf = temperatura del flujo, 530 R
Zm = factor de compresibilidad promedio
f = factor de friccin
L = longitud de la tubera, millas
Esa ecuacin atribuida a Weymouth es la ecuacin general para
flujo isotrmico
de gas en tuberas horizontales. Las implicaciones de la ecuacin
dada son las
siguientes.
No existe trabajo mecnico: ya que no se realiza ningn trabajo en
el gas entre
los puntos donde se mide la presin esta condicin puede
satisfacer fcilmente
poniendo medidores de presin que confirmen que no ha aadido
energa
mecnica entre dos puntos
-
Flujo esttico: raramente encontrado en la prctica, este factor
es el que causa
mayos controversia en los calculo dentro las tuberas
Flujo isotrmico: se asume esta consideracin porque generalmente
las
tuberas que se usan sean enterradas y no son sometidas a las
variaciones de
las temperaturas atmosfricas. El calor de compresin tambin se
disipa
rpidamente a las pocas millas de generada corriente en la
estacin de
compresin
Cambios de energa cintica despreciables: esta consideracin se
asume
debido a que los cambios en la energa cintica son despreciables
en
comparacin a los cambios de presin para tuberas largas como mas
mineas
de distribucin comerciales
Factor de compresibilidad promedio del gas: esta es una
aproximacin
razonable si Zm se calcula a la presin promedio dada por la
ecuacin:
=
Donde: Pm = presin promedia en la tubera; psia
P1 = Presin al inicio del tramo, psia
P2 = Presin al final del tramo; psia
=
,
, + .
,
Tubera horizontal: en la prctica el flujo nunca es realmente
horizontal, las
ecuaciones que se han desarrollado para cuantificar los cambios
por elevacin se
corregirn tomando en cuenta la siguiente consideracin referida a
la correccin
esttica.
6.4.1. CORRECION ESTATICA
Para calcular la diferencia de elevacin entre el ingreso y la
salida de gas . La
toma mas simple es modificar la presin de salida como sise
tratare de la presin
ejercida por una columna esttica de gas de altura equivalente a
h. Ya que la
-
correlacin esttica es un mtodo solo de aproximacin el promedio
de
temperatura y el mtodo Zm es perfectamente satisfactorio. Sea P1
la presin de
inicio y P2 la presin de llegada este debe corregirse del
siguiente modo
=
Donde s esta dado por la siguiente ecuacin:
= , (
)
6.4.2. REGIMENES DE FLUJO
Las investigaciones de Osborne Reynolds han demostrado que el
rgimen de flujo
en tuberas, es laminar o turbulento. El rgimen es laminar cuando
el tipo de flujo
que existe es a velocidades ms bajas que la crtica; este rgimen
se caracteriza
por el deslizamiento de capas cilndricas concntricas una sobre
otra de manera
ordenada. La velocidad del fluido es mxima en el eje de la
tubera y disminuye
rpidamente hasta anularse en la pared de la tubera. A
velocidades mayores que
critica, el rgimen es turbulento, presentndose un movimiento
irregular e
indeterminado de las partculas del fluido en direcciones
transversales a la
direccin principal del fluido.
El rgimen del flujo en las tuberas, est en funcin del dimetro de
la tubera, de
la densidad y viscosidad del fluido. El valor numrico de una
combinacin
adimensional de estas tres variables, conocido como el nmero de
Reynolds,
puede considerarse como la relacin de las fuerzas dinmicas de la
masa del
fluido respecto a los esfuerzos de deformacin ocasionados por la
viscosidad
-
El rgimen de flujo en tuberas se considera como laminar si el
numero de
Reynolds es menor que 2000 y turbulento si el numero de Reynolds
es superior a
4000. Entre estos dos valores esta la zona denominada critica
donde el rgimen
de flujo es imperceptible, pudiendo ser laminar, turbulento o de
transicin. La
experiencia a determinado que la zona laminar puede acabar en
numero de
Reynolds tan bajos como 1200 o extenderse hasta los 40000.
REGIMEN DE FLUJO
Flujo Numero de Reynolds
Laminar Menor 2000
Critica 2000 - 3000
Transicin 3000 - 4000
Turbulento Mayor a 4000
La relacin de las fuerzas dinmicas o inercia respecto al
esfuerzo de corte debido
a la viscosidad o rozamiento, ya que la gravedad puede
descartarse suponiendo
que la tubera es horizontal y teniendo en cuenta adems el bajo
peso especifico
del fluido, este nmero se calcula utilizando la siguiente
ecuacin
= ,
Donde: Po = Presin a condiciones estndar: 14,696psi
To = Temperatura a condiciones estndar, 520R
Qo = Caudal del gas, Mpcsd
g = gravedad especifica del gas
= Viscosidad del gas; cp
d = Dimetro de la tubera; plg)
G = gravedad especifica (aire = 1)
6.4.3. RUGOSIDAD DE LA TUBERIA
La friccin del fluido a travs de una tubera se ve afectada por
la rugosidad de la
misma. Aunque la rugosidad no se puede medir directamente en una
tubera, se
-
define como el valor medido de la altura. Esta rugosidad pude
cambiar con el uso
de la tubera y su exposicin a los fluidos, inicialmente el tubo
puede contener
partculas que pueden ser removidas por el flujo.
Los fluidos tambin pueden aumentar la rugosidad por erosin o
corrosin o por
precipitacin de materiales que se adhieren a la pared del tubo,
todo esto hace
que la determinacin de la rugosidad se dificulte. Generalmente
la rugosidad
absoluta se determina por comparacin del factor de friccin
observado con
respecto al sealado por la tabla de Moody. Si no se dispone de
ningn dato de
rugosidad se puede usar el valor igual a = 0,0006 plg.
6.4.4. FACTOR DE FRICCION
Para el clculo de la cada de presin en una tubera con un caudal
determinado,
primero debemos entender el concepto de factor de friccin. El
factor de friccin
es un parmetro adimensional que depende del nmero de Reynolds
del flujo. En
la literatura de ingeniera, nos encontramos con dos factores de
friccin
mencionadas. El factor de friccin de Darcy que se utiliza
comnmente. Otro factor
de friccin se conoce como el factor de friccin de Fanning es
preferido por
algunos ingenieros. El factor de friccin de Fanning es
numricamente igual a una
cuarta parte del factor de friccin de Darcy de la siguiente
manera:
Factor de friccin de Fanning.
=
Dnde: ff = Factor de friccin de Fanning
-
fd = Factor de friccin de Darcy
Para evitar confusiones, en las discusiones posteriores, el
factor de friccin de
Darcy se utiliza y se representar con el smbolo de f. Para el
flujo laminar, el
factor de friccin es inversamente proporcional al nmero de
Reynolds, tal como
se indica a continuacin.
Factor de friccin para flujo laminar.
=
Para flujo turbulento, el factor de friccin es una funcin del
nmero de Reynolds,
el dimetro interno de la tubera, y la rugosidad interna de la
tubera.
Muchas relaciones empricas para el clculo de f han sido
presentadas por los
investigadores. Las correlaciones ms populares son la de
Colebrook-White y las
ecuaciones de la AGA. Antes de discutir las ecuaciones para
calcular el factor de
friccin en el flujo turbulento, es conveniente analizar el
rgimen de flujo
turbulento. El flujo turbulento en tuberas (Re> 4000) se
subdivide en tres regiones
separadas de la siguiente manera:
Flujo turbulento en tuberas lisas
Flujo turbulento en tuberas totalmente rugosas
La transicin entre el flujo de tuberas lisas y tuberas
rugosas
Para flujo turbulento en tuberas lisas, el factor de friccin f
depende solamente del
nmero de Reynolds. Para tuberas totalmente rugosas, f depende ms
de la
rugosidad de la tubera interna y menos en el nmero de Reynolds.
En la zona de
transicin entre el flujo de tubera lisa y el flujo en tuberas
totalmente rugosas, f
depende de la rugosidad de la tubera, el dimetro interno de la
tubera, y el
nmero de Reynolds. Los distintos regmenes de flujo se
representan en el
diagrama de Moody, que se muestra en la Figura 2.6. (Ver
Anexos)
El diagrama de Moody, es un diagrama grfico de la variacin del
factor de friccin
con el nmero de Reynolds para varios valores de rugosidad de la
tubera relativa.
-
Este ltimo trmino no es ms que un parmetro adimensional que
resulte de
dividir la rugosidad absoluta (o interna) de la tubera por el
dimetro interno de la
tubera de la siguiente manera:
Rugosidad relativa.
=
Dnde: e = Rugosidad absoluta o interna de la tubera, plg
D = Dimetro interno de la tubera, plg
6.4.4.1. ECUACION COLEBROOK-WHITE
La ecuacin de Colebrook-White, es una relacin entre el factor de
friccin y el
nmero de Reynolds, rugosidad de la tubera y el dimetro interior
del tubo. La
siguiente forma de la ecuacin de Colebrook se utiliza para
calcular el factor de
friccin en tuberas de gas en el flujo turbulento,
(Re>4000).
Ecuacin Colebrook-White.
=
, +
,
Dnde: f = Factor de friccin, adimensional
D = Dimetro interno de la tubera, plg
e = rugosidad absoluta del tubo, plg
Re = Numero de Reynolds del flujo, adimensional
6.4.4.2. FACTOR DE TRANSMISION
El F factor de transmisin es considerado el opuesto del factor
de friccin f.
Considerando que el factor de friccin indica lo difcil que es
pasar una cierta
cantidad de gas a travs de una tubera, el factor de transmisin
es una medida
directa de cunto gas puede ser transportado por la tubera. A
medida que
aumenta el factor de friccin, disminuye el factor de transmisin
y, por tanto, la
tasa de flujo de gas tambin disminuye. Por el contrario, cuanto
mayor sea el
-
factor de transmisin, menor es el factor de friccin y, por
tanto, mayor ser el
caudal. El F factor de transmisin est relacionada con el factor
de friccin f de la
siguiente manera:
Factor de transmisin.
=
Por lo tanto,
=
Dnde: f = Factor de friccin
F = Factor de transmisin
Cabe sealar que el factor de friccin f en la ecuacin anterior es
el factor de
friccin de Darcy. Dado que algunos ingenieros prefieren utilizar
el factor de
friccin de Fanning, la relacin entre el factor F de transmisin y
el factor de
friccin de Fanning se da a continuacin como referencia.
=
Donde, ff es el factor de friccin de Fanning.
6.4.5. ECUACIONES DE FLUJO
Existen varias ecuaciones que relacionan el caudal de gas con
las propiedades del
gas, dimetro y longitud de la tubera, y las presiones aguas
arriba y aguas abajo.
Estas ecuaciones son las siguientes:
Ecuacin General de Flujo
Ecuacin de Colebrook White
Ecuacin Modificada de Colebrook White
Ecuacin AGA
Ecuacin de Weymouth
Ecuacin Panhandle A
-
Ecuacin Panhandle B
Ecuacin IGT
Ecuacin de Spitzglass
Ecuacin de Mueller
Ecuacin de Fritzsche
6.4.5.1. ECUACIN GENERAL DE FLUJO
Para el flujo isotrmico de estado constante en una tubera de gas
es la ecuacin
bsica para relacionar la cada de presin con el caudal. La forma
ms comn de
esta ecuacin en el sistema tradicional de EE.UU. (USCS) o
Sistema Ingles (SI)
de unidades se da en trminos del dimetro de la tubera, las
propiedades del gas,
presiones, temperaturas, y la tasa de flujo de la siguiente
manera:
Ecuacin general de flujo.
= ,
,
Dnde: Q = Caudal de gas, medido a condiciones normales, pc/dia
(PCD)
f = factor de friccin, adimensional
Pb = Presin base, psia
Tb =Temperatura base, oR(460+oF)
P1 = Presin de entrada, psia
P2 = Presin de salida, psia
G = Gravedad del gas (aire = 1.00)
Tf = Temperatura promedio de gas fluyente, oR
L = Longitud del segmento de la tubera, millas
Z = Factor de compresibilidad a la temperatura fluyente
D = Dimetro interno de la tubera, plg
6.4.5.2. ECUACION EMPIRICA DE FLUJO
Con objeto de no efectuar iteraciones, la ecuacin general de
flujo puede ser
reescrita sobre la base de constantes:
-
Ecuacin emprica de flujo.
q = a1E TbPb
a2
P1
2 P22
T Z L
a3
1
g
a4
Da5
Dnde: q= Flujo de gas, cfd.
Tb= Temperatura base, R.
Pb= Presin base, psia.
L= Longitud de la tubera, millas.
D= Dimetro de la tubera, pulgadas.
Constantes de la ecuacin emprica de flujo.
Autor
Valores de las constantes
Aplicacin a1 a2 a3 a4 a5
Weymouth 433,5 1,000 0,500 0,500 2,667 D12
Panhandle
A
435,87 1,0788 0,5392 0,4599 2,6182 4x10612
Fuente: Elaboracin Propia en base al libro Chi U. Ikoku, Natural
Gas Production
Engineering, Florida, Krieger Publishing Company, 1984.
6.4.5.3. ECUACION DE WEYMOUTH
La ecuacin de Weymouth se utiliza para altas presiones, altos
flujos, y grandes
dimetros en sistemas de recoleccin de gas. Esta frmula calcula
directamente el
caudal a travs de una tubera en funcin a valores dados: la
gravedad del gas,
compresin, presiones de entrada y salida, dimetro de la tubera,
y la longitud. En
unidades inglesas, la ecuacin de Weymouth se dice lo
siguiente:
-
Ecuacin de Weymouth.
= ,
,
,
Dnde: Q = Volumen de Caudal, medido a condiciones normales,
pc/dia
E = Eficiencia de la tubera, un valor decimal menor o igual a
1.0
Pb = Presin base, psia
Tb = Temperatura base, oR(460+oF)
P1 = Presin de entrada, psia
P2 = Presin de salida, psia
G = Gravedad del gas (aire = 1.00)
Tf = Temperatura promedio de gas fluyente, oR
Le = Longitud equivalente del segmento de la tubera, mi
Z = Factor de compresibilidad, adimensional
D = Dimetro interno de la tubera, plg
6.4.5.4. ECUACION PANHANDLE A
La ecuacin Panhandle A se desarroll para su uso en tuberas de
gas natural,
incorporando un factor de eficiencia para los nmeros de Reynolds
en el rango de
5 a 11 millones. En esta ecuacin, la rugosidad de la tubera no
se utiliza. La
forma general de la ecuacin de Panhandle A se expresa en
unidades inglesas de
la siguiente manera:
Ecuacin Panhandle A.
= ,
,
,
,
,
Dnde: Q = Volumen de Caudal, medido a condiciones normales,
pc/dia
E = Eficiencia de la tubera, un valor decimal menor o igual a
1.0
Pb = Presin base, psia
Tb = Temperatura base, oR(460+oF)
P1 = Presin de entrada, psia
-
P2 = Presin de salida, psia
G = Gravedad del gas (aire = 1.00)
Tf = Temperatura promedio de gas fluyente, oR
Le = Longitud equivalente del segmento de la tubera, mi
Z = Factor de compresibilidad, adimensional
D = Dimetro interno de la tubera, plg
6.4.5.5. ECUACION PANHANDLE B
La ecuacin de Panhandle B, tambin conocida como la revisin de
la
ecuacin Panhandle, se utiliza en dimetros grandes, lneas de
transmisin de
alta presin. En el flujo completamente turbulento, para los
valores de nmero
de Reynolds que se encuentra para ser exactos en el rango de 4 a
40 millones.
Esta ecuacin en unidades inglesas es el siguiente:
Ecuacin Panhandle B.
=
,
,
,
,
Dnde: Q = Volumen de Caudal, medido a condiciones normales,
pc/dia
E = Eficiencia de la tubera, un valor decimal menor o igual a
1.0
Pb = Presin base, psia
Tb = Temperatura base, oR(460+oF)
P1 = Presin de entrada, psia
P2 = Presin de salida, psia
G = Gravedad del gas (aire = 1.00)
Tf = Temperatura promedio de gas fluyente, oR
Le = Longitud equivalente del segmento de la tubera, mi
Z = Factor de compresibilidad, adimensional
D = Dimetro interno de la tubera, plg
-
6.5. CALCULO DE LOS PARAMETROS OPERACIONALES
6.5.1. DISEO DEL PERFIL MEDIDO DEL GASODUCTO SENKATA
-
6.5.2. PERFILLONGIUDINAL PARA EL DISEO DEL GASODUCTO SENKATA
TIKANAKU
Elaboracin propia aplicando Google Heart
-
6.5.3. PERFIL CORRREGIDO PARA EL DISEO DEL GASODUCTO SENKATA
TIKANAKU
