KONACNA VERZIJA

SADRAJ

I TEHNIKI IZVJETAJ............................................................................1

II PREDMJER SA OPISOM RADOVA.......................................................7

III DOKAZNICA MJERA..........................................................................9

IV PRORAUN KONSTRUKCIJE.............................................................11

1. STATIKI SISTEM OBJEKTA.........................................................11

2. ANALIZA OPTEREDENJA..............................................................12

3. DIMENZIONISANJE.....................................................................15

3.1 MEUSPRATNA KONSTRUKCIJA - POS MT...........................15

3.2 SEKUNDARNI NOSA - POS SN.............................................21

3.3 RIGLA RAMA - POS R............................................................29

3.4 STUB - POS S1.......................................................................38

3.5 STUB - POS S2......................................................................42

3.6 SPREG POS S.....................................................................45

3.7 STUB POJAS SPREGA POS SS1.................................................47

3.8 STUB POJAS SPREGA POS SS2.................................................51

3.9 TEMELJ SAMAC POS T.........................................................55

V GRAFIKA DOKUMENTACIJA...........................................................59

1.DISPOZICIONO RJEENJE OBJEKTA

2.OSNOVA TIPSKOG SPRATA

3.DISPOZICIONA EMA KONSTRUKTIVNIH ELEMENATA

4.EMA MEUSPRATNE KONSTRUKCIJE

5. FUNKCIONALANA EMA TIPSKE OSNOVE

LITERATURA.....................................................................................60

IZJAVA O SAMOSTALNOJ IZRADI SPECIJALISTIKOG RADA.............61

SPECIJALISTIKI RAD GRAEVINSKI FAKULTET

Milena ojbai 46/12 2

I TEHNIKI IZVJETAJ

Specijalistiki zadatak

Specijalistikim zadatkom je traena izrada arhitektonskog, saobradajnog i konstruktivnog

reenja eline vieetane garae. Konstrukcija je projektovana u skladu sa specijalistikim

zadatkom i vaedim tehnikim propisima i standardima. Potrebno je dokazati statiku

sigurnost, upotrebljivost i prostornu stabilnost objekta.

Opti podaci o objektu i lokaciji

Objekat se nalazi u Podgorici, na nadmorskoj visini od 49,0 m, u VIII zoni seizminosti po

MCS skali. Tlo na kome se objekat fundira je dobro cementirani konglomerat ( gr = 900

kN/m2).

Gabaritne osovinske dimenzije objekta su 75.0 m x 36.0 m, pri emu se zbog lokalnih uslova

tla izdvajaju dvije osnove dimenzija 75.0 m x 18.0 m koje su visinski smaknute za 1.8m. Na

osnovu toga razlikujemo dva dijela objekta. Dio A je spratnosti P+3, a dio B spratnosti

P+2. Statika visina prizemlja kao i ostalih spratova je 3.6 m, pa je ukupna visina dijela A

14,4 m, a dijela B 10,8 m. Dobijena slobodna visina sprata je 2.95m.

Osnovni parametri objekta

Objekat svrstavamo u grupu javnih objekata za potrebe saobradaja. Kapacitet garae je cca

300 parking mjesta za putnike automobile, pri emu je 10% od ukupnog broja predvieno

za parking mjesta osobama sa invaliditetom. Rasteri stubova usvojeni su prema propisima

saobradaja koji nalau odreene irine parkiralita, pa je raster stubova u unutranjim

poljima podunog pravca 8.0m pa se izmeu dva stuba nalaze tri parking mjesta irine

2.50m, a ostatak prostora koristi za poloaj stubova, kako bi ostala slobodna irina parking

mjesta. Raster stubova u krajnjim poljima podunog pravca je 5.50m i tu je prema



projektnim standardima i elementima parkiralita rezervisano parking mjesto irine 3.90m

za hendikepirane osobe. U poprenom pravcu rasteri stubova su takodje usvojeni prema

pravilima saobradaja i standardima parkiralita. Propisana duina parking mjesta je 5.0m, u

tom (poprenom) pravcu objekta usvojeno rastojenje izmeu stubova je 4.0m, u krajnjim

poljima objekta. U ovom pravcu usvojeni su i rasponi stubova od 8.0m i 6.0m. Na rasponu

stubova od 8.0m nalazi se saobradajnica irine 6.0m, ova irina je obezbijedila postojanje

dvije saobradajne trake irine 3.0m, to je je takodje propisano pravilnikom saobradaja.

Ostatak prostora od ovog raspona ulazi u parking prostor, sa obije strane saobradajne trake,

na taj nain po duini parking mjesta stubovi su uvueni za 1.0m, to olakava vozaima

parkiranje. Pored samog prostora za parkiranje potrebno je obezbijediti i pratede servisne

prostore: vertikalne komunikacije, sanitarni vor, pomodne prostorije za agragat, trafo i

kontrolu tehnikih ureaja. Prema propisima sa arhitektonskog aspekta maksimalna

udaljenost parking mjesta do vertikalne komunikacije je 50.0m, prema ovom kriterijumu

usvojene su etiri vertikalne komunikacije. U okviru vertikalne komunikacije predvia se lift i

stepenite.Izmeu komunikacionog jezgra i saobradajne trake postoji 1.0m slobodne irine ,

taj prostor de obezbijediti sigurnost pjeaka jer se pri izlasku iz vertikalne komunikacije nede

nalaziti u zoni gdje se saobrada. Rampa predstavlja vozilima komunikaciju izmeu etaa,

nagib rampe je 15%, to je maksimalni nagib prema propisima sobradaja i na osnovu toga,

rampa se prua preko dva polja od 6.0m, to je opravdanje usvojenog rastera izmeu

stubova od 6.0m.

Dispoziciono reenje i usvojeni konstruktivni sisitem

Dispoziciono reenje konstrukcije usvojeno je razmatranjem objekta sa aspekta

funkcionalnosti i sagledavanjem lokalnih uslova. Parametri koji su usvojeni kao vodilje u

smislu usvajanja raspona izmeu stubova bili su iskljuivo vezani za pravilnik saobradaja i

parkiralita.

Na taj nain dobijen je ramovski sistem konstrukcije sa vertikalnim ukridenjima u pojedinim

poljima oba pravca. Meuspratna konstrukcija je spregnuta. Gravitaciono opteredenje se sa

medjuspratne spregnute tavanice prenosi na ramove koji su orijentisani u dva upravna

pravca. Ramove sainjavaju rigle i stubovi meusobno kruto vezani. Kruta veza rigle i stuba

je posledica izbora meuspratne tavanice kao spregnute konstrukcije. Meuspratna

tavanica se sastoji od sekundarnih nosaa, elinog pocinkovanog lima i armiranog betona

odozgo. Izvoenje medjuspratne konstrukcije se odvija kroz dvije faze. U prvoj fazi

sekundarni nosai koji slue kao oslonci elinim limovima ponaaju se kao nosai proste

grede, poprenog presjek zavarenog I profila, a u drugoj fazi, kada beton ovrsne,

sekundarni nosa posmatramo kao spregnuti presjek. Razmak izmeu sekundarnih nosaa je

2.60m, a izmeu sekundarnog nosaa i rigle rama je 3.0m. Rigle rama su zavareni I nosai od



osnovnog materijala 0361. Sprezanjem sekundarnih nosaa vri se ujedno i sprezanje rigli

rama, pa nakon ovrdavanja betona i rigla rama prelazi u spregnuti presjek. Horizontalno

opteredenje prihvataju spregovi za ukrudenje, a ostatak opteredenja prihvataju stubovi.

Stubovi rama su cjevasti profili prenika D=406.4 mm, debljine zida =16.0mm, to su stubovi

prizemlja i prve etae oba dijela objekta, a stubovi druge etae oba dijela objekta i trede

etae dijela A su profili prenika D=406.4mm debljine zida, =8.0mm. Stubovi sprega

prizemlja i prve etae oba dijela objekta su profili prenika D=323.9mm, debljine zida

=14.2mm a stubovi sprega druge etae oba dijela objekta i trede etae dijela A su profili

prenika D=323.9, a debljine zida =7.1mm. Za dijagonalu sprega usvojen je profil U200.

Temelji samci su armirano betonski dimenzija u osnovi 2.2 x 2.2 m, temelji su meusobno

povezani veznim gredama dimenzija 40x50 to im omogudava zajedniki rad i jednaka

pomjeranja usled dejstva horizontalnog opteredenja.

Opis modeliranja i prorauna

Konstrukcija je modelirana u programu SAP 2000 v.14. Od opteredenja koja djeluju na

konstrukciju razmatrana su sljededa opteredenja: sopstvena teina (program sam rauna),

stalno , korisno ( definisano u JUS standardu i za objekte javne garae iznosi 3.0 kN/m2 ),

snijeg (inteziteta 0.75 kN/m2 koliko iznosi za Podgoricu), seizmiko opteredenje

(dominantno opteredenje, a metoda koja je koridena za izraunavanje seizmikih sila jeste

modalna analiza. Vjetar kao opteredenje nije dominantno, predviena je otvorena garaa pa

samim tim vjetar prostrujava kroz objekat. Temperaturna promjena i temperaturna razlika

nisu razmatrane.

Prilikom dimenzionisanja, za konstruktivne elemente usvojena je mjerodavna kombinacija

koja u odreenom konstruktivnom elementu izaziva maksimalne uticaje mjerodavne za

dimenzionisanje.

Poto se konstrukcija izvodi po fazama u programu SAP 2000 v.14 napravljena su etiri

modela.

Sekundarni nosai nisu modelirani u programu, oni su runo proraunati. Dobijeno

opteredenje ovim postupkom je u vidu reakcija ili raspodijeljenog opteredenja, u zavisnosti

od toga kako su sekundarni nosai orjentisani u odnosu na glavne ramove. S su u programu

modelirani samo ramovi koji su opteredeni sopstvenom teinom i ovim runo dobijenim

opteredenjem.



Model 1- U ovom modelu opteredena je rigla rama reakcijama sekundarnih nosaa i

raspodijeljenim opteredenjem prije ovrdavanja betona. Na osnovu ovog modela

dimenzionisana je rigla rama.

Model 2- U ovom modelu na rigli rama je ostalo stalno opteredenje i korisno opteredenje. Iz

ovog modela uzeti su uticaji na koje se provjerava rigla rama kao spregnuti presjek.

Model 3- U ovom modelu je uraena metoda bone sile, ovaj model daje uticaje usled

dejstva seizmike sile u X i Y pravcu. Modelirani su spregovi u podunoj i poprenoj ravni

objekta pa su iz ovog modela uzeti uticaji za dimenzionisanje zategnute dijagonale sprega.

Model 4= Model 1+Model 2 U ovom modelu napravljena je kombinacija g+p i g+0.5p. Ovaj

model u kombinaciji sa Modelom 3 daje mjerodavne uticaje za dimenzionisanje stuba i

dimenzionisanje stuba koji predstavlja pojas sprega.

Montaa konstrukcije

Teren je pogodan za organizaciju izgradnje i montae, u cjelini je pristupaan sa svih strana.

Izrada svih elemenata eline konstrukcije vri se u radionici. Nakon zavenog betoniranja

temelja pristupa se dopremanju elemenata glavnih nosaa. Nosai se iz radionice dopremaju

do lokacije gdje de biti postavljeni u projektovani poloaj. Kada se postave glavni nosedi

elementi postavljaju se sekundarni nosai preko kojih se montiraju elini limovi, koji u

slededoj fazi slue kao samonosiva oplata jer se nakon njihovog postavljanja i armiranja

gornje zone betonira sloj za monolitizaciju i sloj za izravnanje. Slijedi postavljanje podne i

plafonske konstrukcije i ostalih dodatnih pratedih elemenata.

Kvalitet materijala za konstrukciju

o za rigle: 0361

o za stubove: 0361

o za meuspratnu tavanicu: lim TR154/280/0,75 S 300; beton MB30;

o za sedstva za sprezanje: vitki modanici

o za temelje: beton MB30

o za armature RA 400/500, MGA 500/600



Antikoroziona zatita

Postupci antikorozione zatite eline konstrukcije treba da budu u skladu sa

Pravilnikom o tehnikim mjerama i o uslovima za zatitu elinih konstrukcija od korozije (Sl.

list SFRJ br.32/1970). Prema klasifikaciji, konstrukcija spada u III klasu. Zahtijevan je tredi

stepen idenja, koji se vri mlazom abraziva, to mora biti pod kontrolom nadzornog

organa. Konstrukcija treba da bude zatidena sa dva osnovna i dva zatitna premaza. Prvi,

osnovni premaz nanosi se u radionici, dok se svi ostali premazi nanose na ved montiranoj

konstrukciji. Osnovni premazi se izvode sredstvima grupe O-I, O-II, ili O-V, dok za zatitne

(pokrivne) premaze treba koristiti sredstva iz grupe P-I ili P-II.

Utroak elika u konstrukciji

Ukupna koliina elika, dobijena na osnovu uraene specifikacije iznosi 475 264.07 kg,

odnosno 50.29 kg / korisne povrine osnove.

U Podgorici, juna 2014.godine Sastavila:

Milena ojbaid



II PREDMJER SA OPISOM RADOVA

1. BETONSKI RADOVI

1.1 Temeljna konstrukcija

Izrada temelja samaca, od betona marke MB30, u svemu prema detaljima iz projekta I

prema propisima za beton i armirani beton. Beton se spravlja mainskim putem.

Ugraivanje betona vri se u slojevima uz upotrebu pervibratora kako bi se obezbijedila to

bolja zbijenost betonske mase.

Jedininom cijenom obuhvadena je nabavka materijala, spravljanje, transport materijala,

ugraivanje kao i potrebna oplata.

Obraun se vri po ugraenog betona prema dimenzijama iz projekta.

Koliina(m3) * Jed.cijena (/m3) = Cijena

1704.64 m3* 100 /m3 =170 464

1.2 Betoniranje sloja za monolitizaciju

Betoniranje se vri prema vaedim propisima. Poto se beton izliva preko trapezastih limova

koristi se beton SCC MB30, kod koga nije potreba upotreba pervibratora jer nije pristupano zbog

rebara lima.

Obraun se vri po ugraenog betona prema dimenzijama iz projekta.


1383.37 m3 * 100 /m3 = 138 337

2. ARMIRAKI RADOVI

Rad obuhvata ugraivanje armature u gornjoj zoni betonske ploe kao i armature iznad oslonakih zona spregnutih nosaa u skladu sa projektom i vaedim tehnikim propisima za beton i armirani beton. Predviena je rebrasta armatura RA 400/500 i mreasta armatura MGA 500/560. Jedininom cijenom obuhvadena je nabavka materijala,obrada, transport, i ugradnja armature. Obraun se vri po kg ugraene armature prema dimenzijama datim u projektu. Koliina(kg) * Jed.cijena (/kg) = Cijena



27 578.25kg * 1.1 /kg = 30 336.075

3. ELINA KONSTRUKCIJA

Rad obuhvata izradu, montau i antikorozionu zatitu eline konstrukcije u svemu prema

radionikoj dokumentaciji i vaedim standardima.

Jedininom cijenom obuhvadena je nabavka osnovnog i spojnog materijala, nabavka spojnih

sredstava za montau, rad, alat i pomodna sredstva potrebna za radioniku izradu, probna

montaa konstrukcije u radionici, transport do gradilita, montaa konstrukcije,

antikoroziona i protivpoarna zatita.

Obraun se vri po kg izvedene konstrukcije na osnovu teina i povrina datih u projektnoj dokumentaciji.

1.Trapezasti lim


8 925 m2 * 15 /m2 =133 875

2.elina konstrukcija

Koliina(kg) * Jed.cijena (/kg) = Cijena

424 275.6 kg * 1.9 /kg = 806 123.8

REKAPITULACIJA

1. BETONSKI RADOVI..308 801

1.1 Temeljna konstrukcija 170 464

1.2 Betoniranje sloja za monolitizaciju 138 337

2. ARMIRAKI RADOVI.30 336.075

3. ELINA KONSTRUKCIJA....939 998.8

UKUPNO: 1 279 135.8



III DOKAZNICA MJERA

1.Sekundarni nosai

Zavareni I presjek:

- Gornja noica 18010............14.13 kg/

- Rebro 320x615.072 kg/

- Donja noica 250x12.23.55 kg/

Teina jednog nosaa 52.75 kg/

Ukupna duina 1876 m Teina svih nosaa 98 959 kg

2.Rigle ramova

Zavareni I presjek:

- Gornja noica 20010............15.7 kg/

- Rebro 375x617.66 kg/

- Donja noica 250x15.29.43 kg/


Ukupna duina 3 710 m Teina svih nosaa 232 950.9 kg

3.Stubovi (prizemlje i prvi sprat)

Cjevasti presjek:

Teina jednog nosaa 154 kg/

Ukupna duina 334.2 m

Teina svih stubova 51 466.8 kg

4.Stubovi (drugi i tredi sprat)

Cjevasti presjek:




Ukupna duina 334.2 m

Teina svih stubova 32 083 kg

5.Stubovi sprega (prizemlje i prvi sprat)

Cjevasti presjek:


Ukupna duina 216 m


6.Stubovi sprega (drugi i tredi sprat)

Cjevasti presjek:


Ukupna duina 216 m


7.Spregovi

Valjani profil U200:


Ukupna duina 967.92m

Teina svih stubova 24 488.37 kg

UKUPNO:475 264.07kg



IV PRORAUN KONSTRUKCIJE

1. KONSTRUKCIJA OBJEKTA-statiki sistem



2. ANALIZA OPTEREDENJA

Konstrukcija se analizira za stalno opteredenje, korisno opteredenje, opteredenje snijegom i

seizmiko opteredenje.

Stalno

o sopstvenu teinu elemenata rauna SAP 2000 v.14

o teina betonske ploe 3.8

o teina elinog lima 0.107

o teina podloge i instalacija

Korisno

Prema standardu JUS U.C7.121/1988 se propisuje intezitet korisnog opteredenje za javne garae ( putnika i laka vozila ne kamioni)

o korisno opteredenje 3.0

o

Snijeg

Objekat se nalazi u Podgorici, nadmorska visina je 49.0 m

Prema formuli s= 0.75 +

; (

)

o opteredenje snijegom 0.75

Seizmiko opteredenje

Da bi se sprijeila velika horizontalna pomjeranja meuspratnih tavanica usled dejstva

horizontalnog opteredenja postavljeni su vertikalni spregovi u odreenim poljima u oba

pravca objekta, to se moe vidjeti na dispoziciji, tako spregovi dominantno prihvataju

seizmiko opteredenje. Poto je meuspratna tavanica objekta spregnuta konstrukcija, koja

se na dejstvo horizontalnog opteredenja ponaa kao kruta dijafragma koja obezbjeuje



zajedniki rad svih elemenata u nivoima tavanica u programu u kojem je modeliran objekat

ova krutost tavanica je zadata preko dijafragmi.

Konstrukcija je na seizmike uticaje tretirana primjenom modalne analize. Kako je dato u

tehnikom opisu konstrukcija je modelirana u programu SAP 2000 v.14. Napravljen je

Model 3, u ovom modelu konstrukcija je opteredena pored sopstvene teine elemenata i

ostalim stalnim opteredenjem i korisnim opteredenjem jer traimo one uticaje koji su

proporcionalni teini konstukcije i onom opteredenju koje bi se nalazilo u tom objektu u

trenutku djelovanja zemljotresa. Ovi uticaji se koriste za potrebe dimenzionisanja stuba,

stuba kao pojasa sprega i za dimenzionisanje dijagonale sprega. Za dimenzionisanje

dijagonale sprega vri se redukcija sile, da bi se dobila realnija (veda) sila u zategnutoj

dijagonali kada se pritisnuta dijagonala izvije. U ovom radu to je uraeno na drugi nain,

tako to je seizmiko opteredenje u Modelu 3 uraeno sa vedim seizmikim koeficijentom

(koji odgovara intenzitetu zemljotresa za IX stepen MCS skale), pa su na taj nain dobijeni i

vedi uticaji u dijagonalama i pripadajudim stubovima sprega. Na taj na nain smo postigli ono

to bi dobili ukidanjem pritisnute dijagonale-duplo vedu silu. Mjerodavan pravac za

dimenzionisanje stuba i dijagonale sprega je pravac X, pri emu su sile zatezanja u

dijagonalama sprega u oba pravca priblinih vrijednosti.

Sl. Deformisani oblik usled dejstva seizmikog opteredenja iz X-pravca



Sl. Deformisani oblik usled dejstva seizmikog opteredenja iz Y-pravca



3. DIMENZIONISANJE

3.1 MEUSPRATNA TAVANICA - POS MT

Za proraun sekundarnog nosaa, a samim tim i meuspratne spregnute tavanice

razmatrano je mjerodavno polje dimenzija 6.0m x 8.0m. U tom polju na sredini irine od

6.0m nalazi se jedan sekundarni nosa duine 8.0m. Taj sekundarni nosa sa pripadajudom

irinom od 3.0m daje mjerodavne uticaje za dimenzionisanje istog.

Sl. Izgled meuspratne tavanice.

Usvaja se spregnuta meuspratna konstrukcija koja se sastoji od elinog pocinkovanog lima

TR154/280/0,75, kvaliteta S 300 sa donje strane i armiranog betona odozgo, ukupne

debljine 25,4cm. U prvoj fazi trapezasti lim slui kao samonosiva oplata (koja se ne podupire

sa donje strane), a u drugoj fazi, kad beton ovrsne slui i kao armatura u AB (spregnutom)

presjeku. Beton je SCC MB30, =25.0 kN/m3. Armatura je MGA 500/600, v= 50.0 kN/cm2

PRORAUN TRAPEZASTOG LIMA

Izvrena je provjera napona u trapezastom limu. Karakteristike lima u smislu kvaliteta uzete

su iz kataloga proizvoaa, a geometrijske karakteristike su runo izraunate. Naponi u limu

se provjeravaju kroz dvije faze, prije ovrdavanja betona i nakon ovrdavanja betona. Za

provjeru elinog lima razmatra se gore navedeno mjerodavno polje, raspona 3.0m.

Sekundarni

celicni nosacTR Lim 154/ 280 /0.75 S300

Betonska ploca d=10.0cm

Podloga za plocu 1.50cm



Sl. Popreni presjek TR lima i betonske ploe

T( 4,2 i 9,9)

TR154/280, =0,75mm

Geometrijske karakteristike trapezastog lima:

( )

(

)

I FAZA: prije ovdavanja betona

Trapezasti lim nosi teinu neovrslog betona i sopstvenu teinu kao teinu elinog dijela

presjeka. U ovoj fazi lim se ponaa kao nosa proste grede. Potrebno je utvrditi da li su

naponi u elinom limu u granicama dozvoljenih i da li elini lim moe da pokrije momente

zatezanja u donjoj zoni.

40280240

280 280840

1066720 174 106 174 106 87

154

100

T

68

86

155

99

ekvivalentna

debljina ploce

TR 154/280/0,75 S300

SCC MB 30

40



1. STATIKI SISTEM:

2. ANALIZA OPTEREDENJA:

-betonski dio presjeka (ekvivalentna debljina ploe d=15,5cm) 0.155*25.0*0.84=3.25 kN/m'

-elini dio presjeka 0.107*0.84=0.089 kN/m'

g= 3.339kN/m'

3. STATIKI UTICAJI:

(

)

( )

( )

-rezerva u nosivosti izraena preko povrine elinog poprenog presjeka

m- globalni koeficijent sigurnosti .

Arez -rezerva izraena u cm2

v v

v

=11.1225*

=5.33

Naponi u elinom limu su u granicama dozvoljenih, u limu postoji rezerva nosivosti

izraena preko njegove povrine.

3000

g



II FAZA: nakon ovrdavanja betona

Kada beton ovrsne trapezasti lim se tada ponaa kao kontinualni nosa na dva polja.Tada

sekundarni nosa koji je oslonac limu prelazi u spregnuti presjek. Potrebno je provjeriti

polje tj.donju zategnutu zonu i utvrditi da li je ona rezerva nosivosti elinog lima izraena

preko njegove povrina dovoljna da pokrije nove momente savijanja koji se javljaju u poljima

ovog kontinualnog nosaa. Provjerava se i zona iznad oslonca, ovi momenti zatezanja

pokrivaju se armaturnom mreom koja se postavlja prije betoniranja sloja za monolitizaciju.

Opteredenje koje se sada uzima u proraun je ostalo stalno i korisno opteredenje, jer od ove

faze i sekundarni nosai su spregnuti presjeci koji se provjeravaju na ovo prije navedeno

opteredenje.

1.STATIKI SISTEM -

2. ANALIZA OPTEREDENJA

-ostalo stalno: podloge i instalacje 1.0*0.84=0,84 kN/m'

kN/m'

-korisno: vozilo 3.0*0.84=2,52 kN/m'

kN/m'

3. STATIKI UTICAJI

3000 3000

gostalo,p



4.DIMENZIONISANJE

-polje

47.11

05.284

369

8.16

b

u

fb

M

hk

%805.0 425.0/10/ ba

22

1 33.5776.030

05.28.1684

100

805.0cmAcm

fhbA rez

v

b

a

Nije potrebna dodatna armatura u polju jer je potrebna manja od rezerve nosivosti elinog

lima izraena preko njegove povrine.

-oslonac

MB 30 fb = 2.05 kN/cm2

MGA 500/560 v = 50 kN/cm2

=661

T

154

77

77

168 h

172

ekvivalentna

debljina ploce



-aktivna irina ploe po metru dunom

Usvajam b=16cm

-statika visina

h=24.5-0.5-1=22cm

9.4

05.2*16

661

22

*

b

u

fb

M

hk

%283.4 075.1/10/ ba

2

1 618.050

05.2*22*16*

100

283.4*** cmf

hbAv

b

a

Usvaja se R126 (1,26 ) armaturna mrea koja pokriva zonu iznad oslonca.

Kontrola predpostavljenog poloaja neutralne ose n-n:

%73.8100*22*05.2*16

50*26.1

**

**** 11

hfb

AfhbA

b

va

v

b

a

50.3/10/725.1/10/ baba 147.0 s

cmcmhsx 4.1523.322*147.0

-neutralna osa je u rebru trapezastog lima

mcmmmmb /2.14/28.1423*40*840

1000

T

ekvivalentna

debljina

ploce

15

4

77

77

15

7 h

20

77

77



3.2 SEKUNDARNI NOSA- POS SN

Sekundarni nosa je runo dimenzionisan, nije modeliran u programu.

Dimenzionisan je mjerodavan nosa duine 8.0m i pripadajudom irinom 3.0m.

Dobijeni presjek je usvojen za sve ostale sekundarne nosae meuspratnih

tavanica. Za elini presjek usvojen je zavareni I profil, i dimenzije ovog profila su

usvojene na osnovu uticaja koji se javljaju u sekundarnom nosau prije

ovrdavanja betona, dok se sekundarni nosa jo ponaa kao nosa proste grede.

Nakon ovrdavanja betona elini nosa prelazi u spregnuti presjek i taj presjek

provjeravamo na uticaje od ostalog stalnog opteredenja i korisnog opteredenja.

1.Statiki sistem

2.Geometrijske karakteristike usvojenog presjeka

A=18*1.0+0.6*32.0+1.2*25.0=67.2

g= 67.2*0.7856=52.79

=0.527

Y=

=

Y=14.2cm

Ix=

+18.0*1.0*(33.7-14.2) +

+32.0

*0.6*(17.1-14.2) +

+1.2*25.0* (14,2- )

Ix=14 198,27

Wx=

=709,91

E=210 GPa=210*

8000

180

250

10

320

12

342

6



Sl. Teite zavarenog I profila

3.Analiza opteredenja

Opteredenje koje prihvata elini nosa

-sopstvena teina nosaa 0.527kN/m'

- teina betonske ploe 0.155*25.0*3.0=11.625 kN/m'

- teina trapezastog lima 0.107*3.0=0.321 kN/m'

g=12,466 kN/m'

Opteredenje koje prihvata spregnuti presjek

-ostalo stalno : podloge i instalacije 1.0*3.0=3.0kN/m'

-korisno: vozilo 3.0*3.0=9.0 kN/m'

p=9.0 kN/m'

4.Statiki uticaji

99.72kN/m'

49.86 kN

kN/m'

kN

kN/m'

kN

14

2

x

y



5.Kontrola presjeka

=

=

= 14.04 kN/cm2 < doz = 16.0 kN/cm

2

=

= 2.59 KN/cm2 < doz =9.0 kN/cm

2

u = = 14.72 kN/cm2 < doz = 16.0 kN/cm

2

Kontrola ugiba

>

Potrebno je ostvariti negativni ugib na nosau za =6.0mm. Dakle, u radionici de se napraviti

zakrivljen nosa za dati ugib kako bi eksploatacioni ugib bio manji od dozvoljenog.

Geometrijske karakteristike betonskog dijela presjeka

Fb-povrina sudjelujudeg dijela betonske ploe

Fb=(2 + )* =(2*150+18)*10=3 180

momenat inercije sudjelujudeg presjeka betona

( 150+18)*

=26 500

n-odnos modula elastinosti armature prema modulu elastinosti betona

n=

=

=

=



Sl. Popreni presjek sekundarnog no-saa kao spregnuti presjek

-idealna povrina spregnutog presjeka u odnosu na

=A+ =67,2+481,81=549,01

=

-teite idealizovanog presjeka

- moment inercije idealizovanog presjeka

= * + + *

=14 198,27+67,2* +4015.15+481,81* =

=113 335

Otporni moment

=

=11 333

=

=7 359

=

=2 284

ISPITIVANJE NORMALNIH NAPONA ZA t=0

a/ Stalno opteredenje

=0

=0

Sa

Sb

Si

1

2 3

4

50

50

354

142

100

154

342

496

596



=

=-14,04

=

=9,97

b/ Dodatno stalno opteredenje

=

*

=-0.032

=

=

=0,33

=

=1,1

c/ Korisno opteredenje

=

*

=-0,1

=

=

=0,97

=

=3,2

Ukupni normalni napon

=-0.132



Sl. Dijagram ivinih napona elinog nosaa i spregnutog presjeka

Napomena :

- proraun je izvren za podni nosa sa najvedom pripadajudom povrinom,

pa ce naponi u nosaima sa manjim pripadajudim povrinama biti u

granicama dozvoljenih.

6.PRORAUN SREDSTAVA ZA SPREZANJE

Usvajaju se vitki modanici

Vitki modanici-epovi sa glavom. Jednostavno se spajaju za elini nosa koridenjem

runog pitolja za poluautomatsko zavarivanje. Postavljaju se u radionici i bez posledica na

deformacije lamele na koju se vare.

Usvojen je ep sa glavom , visina modanika je 175mm,

vrstode na zatezanje =45 kN/

Sl. Izgled i usvojene dimenzije modanika za sprezanje

Sa

Sb

Si

1

2

3

4

14.04

-

+

9.97

0.032

0.33

1.1

0.1

0.97

3.2

0.132

12.7

14.3

+ + =

-

+ + +

-

29

17519



min =5*d=5*19=95mm

min =3.5*d=3.5*19=66.5mm

Nosivost modanika

Rd=0.25 * =0.25* * =72.52 kN

Rd=0.7*

* =0.7*

*45=89.3kN

Ndoz= 0.6*minRd=0.6*72.52=43.51kN

Tmax= + =12+36=48kN

Usvojena su dva reda modanika

t=0

=Fbn* =481.81*5.0=2409.0

=

=85.28cm

Napomena:

Ovaj razmak modanika usvojen je za sve podne nosae sistema proste grede.

-Rastojanje izmeu modanika u pravcu sile trenja

=56.0cm

-Rastojanje izmeu modanika upravno na pravac sile trenja

= 8 cm -ovo rastojanje usvojeno je prema dimenzijama elinog profila pri emu se

vodilo rauna da se ne odstupi od nekih minimalnih rastojanja koja nalau pravila.



Sl. Rastojanje izmeu modanika u pravcu sile trenja

Sl. Raspored modanika u pravcu upravnom na pravac sile trenja

5050 80

560 560

80



3.3 RIGLA RAMA- POS R

U programu su modelirani rigle rama i stubovi. Opteredenje sa meuspratne tavanice je

runo izraunato pa se u modelu opteredenje nanosilo postupno. Ovo opteredenje je vidu

rekacija ili raspodijeljenog opteredenja u zavisnosti od toga kako su sekundarni nosai

orijentisani u odnosu na glavne ramove. Kao to je navedeno u tehnikom izvjetaju

uraeno je vie modela, za potrebe dimenzionisanja rigle rama uraen je Model 1 i Model 2.

Model 1 daje uticaje od sopstvene teine nosaa i od opteredenja meuspratne tavanice

prije ovrdavanja betona i na osnovu ovih uticaja usvojen je elini profil rigle rama koji je

zavareni I presjek. Model 2 daje uticaje od ostalog stalnog opteredenja i korisnog

opteredenja i ovi uticaji se koriste za provjeru rigle rama kao spregnuti presjek. Ispod su dati

maksimalni uticaji koji se javljaju u rigli i dolje usvojeni presjek predstavlja presjek svih rigli

ramova oba pravca.

=143,03 kN/m' =97.6 kN (uticaji iz Modela 1)

Sl. Rigla rama mjerodavna za dimenzionisanje

Sl. Maksimalni moment savijanja usled sopstvene teine stalnog opteredenja

(prije ovrdavanja betona)



Potrebni otporni momenat poprenog presjeka:

W=

=1430,3

1.POPRENI PRESJEK I GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE USVOJENOG

ZAVARENOG PROFILA

A=20*1+0.6*37.5+25*1.5=91.25

g=91.25*0.7856=0.716

Y=

=15.86cm

=

+20*1* +

+0.9*37.5* +

+

+25*1.5* =23 427.27

=

=1477.129

E=210 GPa=210*

200

10

250

15

375

X

Y

15

8



2.ANALIZA OPTEREDENJA

Opteredenje koje prihvata elini nosa

o stalno

- soptvena tezina nosaa 0.716

- reakcija sekundarnog nosaa( prije ovrdavanja betona) 2*50 kN= 100 kN

Opteredenje koje prihvata spregnuti presjek

o ostalo stalno

- reakcija sekundarnog nosaa (nakon ovrdavanja betona) 2*12 kN=24 kN

o korisno

- reakcija sekundarnog nosaa (nakon ovrdavanja betona) 2*36kN= 72 kN

3.STATIKI UTICAJI ( dobijeni iz programa SAP 2000 14)

=143.03kNm (uticaji iz Modela 1)



4.KONTROLA PRESJEKA

a/ Kontrola napona elinog presjeka

=

=

= 9.68 kN/cm2 < doz = 16.0 kN/cm2

=

= 4.33 KN/cm2 < doz 9.0 kN/cm2

u = = 12.24 kN/cm2 < doz = 16.0 kN/cm

2



Kontrola ugiba

Sl. Maksimalni ugib rigle rama od sopstvene teine i stalnog opteredenja [m]

Potrebno je ostvariti negativni ugib na nosau za =7.0mm. Dakle, u radionici de se napraviti

zakrivljen nosa za dati ugib kako bi eksploatacioni ugib bio manji od dozvoljenog.

NAPOMENA: Da bi maksimalni ugib bio manji od doputenog ugiba potrbno je usvojiti vedi

presjek, medjutim, za eksploataciono opteredenje rigla rama se ponaa kao spregnuti

presjek pa usvajanje vedeg presjeka ne bi bilo racionalano. Takoe, gore je razmatrana

najopteredenija rigla, ostale rigle rama zadovoljavaju kontrolu ugiba pa je i to razlog zato

zadravamo usvojeni presjek.

b/ Kontrola spregnutog presjeka

Geometrijske karakteristike betonskog dijela presjeka

Fb-povrina sudjelujudeg dijela betonske ploe

Fb=(2 + )* =(2*135+20)*10=2 900

momenat inercije sudjelujudeg presjeka betona

( 135+20)*

=24 166,66

n-odnos modula elastinosti armature prema modulu elastinosti betona

n=

=

=

=



Sl. Popreni presjek spregnutog nosaa

-idealna povrina spregnutog presjeka u odnosu na

=A+ =91.25+439.39=530.64

=

-teite idealizovanog presjeka

- moment inercije idealizovanog presjeka

= * + + *

=23 427.27+91.25* +3661.6+439.39* =

=170 329

Otporni moment

=

=12 524

=

=47 313

=

=14 434

=

=3288

ISPITIVANJE NORMALNIH NAPONA ZA t=0

Sa

Si

Sb

1

4

3

2

158

360

86

50

136

36

118

518

100

154



a/ Stalno opteredenje

=0

=0

=

= -14.28

=

=9.68

b/ Dodatno stalno opteredenje

=

*

=-0.04

=

*

=-0.01

=

=0,23

=

=1.03

c/ Korisno opteredenje

=

*

=-0.12

=

*

=-0.03

=

=0.71

=

=3.13

Ukupni normalni napon

=-0.16



Sl. Dijagram ivinih napona elinog nosaa i spregnutog presjeka

NAPOMENA:

1.Za sve rigle rama usvojen je isti elini profil. Proraun je izvren za onu koja je

maksimalno opteredena. Naponi de u ostalim riglama biti u granicama dozvoljenih.

2. Armatura iznad oslonaca poinje da radi nakon ovrdavanja betona. Uticaji na

osnovu kojih se usvaja armatura su uzeti iz Modela 2

=34.18kNm

=102.54kNm

Sa

Si

Sb

1

5

3

2

-

+

14.28

9.68

-

+++

0.23 0.71 13.3

1.03 3.13 13.84

0.04 0.12 0.16

0.01 0.03 0.04

+ + =

4

-



5.PRORAUN SREDSTAVA ZA SPREZANJE

Vitki modanici

Vitki modanici-epovi sa glavom. Jednostavno se spajaju za elini nosa koridenjem

runog pitolja za poluautomatsko zavarivanje. Postavljaju se u radionici i bez posledica na

deformacije lamele na koju se vare.

Sl. Izgled i usvojene dimenzije modanika za sprezanje

Usvojen je ep sa glavom =45 kN/

Tmax= + =24,0+70,0= 94,0 kN (uticaji iz Modela 2)

Nosivost modanika

Rd=0.25 * =0.25* * =97,23 kN

Rd=0.7*

* =0.7*

*45=119.74kN

Ndoz= 0.6*minRd=0.6*97.23=58.34kN

t=0

=Fbn* =439.39*8.6=3778.75

=

= 55.95cm

Rastojanje izmeu modanika u pravcu sile trenja 56.0cm

175

33

22



Sl. Raspored modanika u pravcu sile trenja

Rastojanje izmeu modanika upravno na pravac sile trenja = 10 cm.

Sl. Raspored modanika u pravcu upravnom na silu trenja

NAPOMENA: Ovaj razmak modanika usvojen je za sve ostale rigle rama

560 560

80

5050 100



3.4 STUB POS S1- (prizemlje i prvi sprat oba dijela objekta)

Na dispoziciji objekta vidi se poloaj vertikalnih spregova koji slue da prihvate

horizontalno opteredenje, na taj nain dobijena su manja horizontalna spratna

pomjeranja, a ostali stubovi koji su van spregova prihvataju na sebe manje

opteredenja u odnosu na ono opteredenje koje bi morali da prihvate da vertikalni

spregovi nisu ubaeni. Iz tog razloga za stubove van sprega mjerodavna kombinacija

opteredenja je g+p jer je dominantna normalna sila usled gravitacionog opteredenja.

Mjerodavan pravac za dimenzionisanje je X-pravac, zbog same geometrije objekta i

prisustva spregova. Za stubove se usvaja cjevasti profil, poto je stub simetrian u

odnosu na obije ose potrebno je ispitati napone za pravac u kojem se javljaju

maksimalni uticaji. Model iz kojeg se uzimaju uticaji za dimenzionisanje stuba je

Model 4, u ovom modelu uneeno je svo opteredenje( sopstvena teina elemenata,

ostalo stalno i korisno opteredenje). U ovom modelu napravljena je kombinacija

opteredenja g+p i g+p/2. Drugoj kombinaciji dodajemo Model 3 kako bi smo dobili

kombinaciju opteredenja g+p/2+Sx(Sy). Uticaji u stubovima su na drugom i tredem

spratu manji u odnosu na pizemlje i prvu etau oba dijela objekta pa se u vidu

racionalizacije uvajaju razliiti popreni presjeci, ta razlika je samo u debljini zida ()

dok prenik cjevastog profila ostaje isti.

Sl.Stub mjerodavan za dimenzionisanje( X-pravac)

NAPOMENA: Stub koji je mjerodavan za dimenzionisanje u X-pravcu predstavlja pojas

sprega u Y-pravcu, posto je usvojen cjevasti popreni presjek stuba, simetrian u odnosu na

obije ose, za Y-pravac se ne moe usvojiti onaj popreni presjek stuba predvien za pojas

sprega ved se mora usvojiti onaj popreni presjek koji se dobija prema vedim uticajima, tj.

prema uticajima iz X-pravca.



1.STATIKI UTICAJI

-kombinacija opteredenja g+p: =136.0 kNm

=77.0 kN

N=1516 kN ( Model 4)

-kombinacija opteredenja g+p/2+Sx: (pravac X je mjerodavan za seizmiku

silu pa je za ovu kombinaciju i uzeta sila Sx)

=162.0 kNm

=106.0 kN

N=1259.0 kN (Modela 4 + Model 3)

Mjerodavna kombinacija je g+p (veda normalna sila)

=136.0 kNm

=77.0 kN

N=1516 kN

2. DIMENZIONISANJE

Dozvoljeni naponi

0361 doz = 16.0 kN/cm2

I sluaj opteredenja doz = 9.0 kN/cm2

Geometrijske karakteristike usvojenog poprenog presjeka

D=406.4mm

s=16mm

Ix,y=37450

Wx,y=1834

i=13.8cm

x

y



M =

=

= 7.37 kN/cm2 < doz = 16.0 kN/cm2

=

=0. 6 kN/cm2

N = =

=7.73 kN/cm2

u = = 15.13 kN/cm2 < doz = 16.0 kN/cm

2

Kontrola napona po JUS U.E7.096/1986

Popreni presjek je simetrian u odnosu na ose x i y:

a/ Kriva izvijanja i

Za cjevasti HOP popreni presjek kriva izvijanja je C

=0.489

b/ Duine izvijanja

l=1*270 = 270cm

c/ Vitkost i relativna vitkost

=

= 19.56

O361 v =92.9

=

= 0.21

d/Koeficijent izvijanja

= 1+ ( -0.2)+ =1.04

=

=1.01

e/Relativni napon



=

=

= 0.48

f/ Koeficijent kn

= 1 + ( )

= 1 + ( )

= 0.99

=

= 1.00

g/Koeficijent kmx

km =

=

= 0.44 < 1.0 kmx = 1.0

= 0.44 koeficijent koji zavisi od oblika momentnog dijagrama

h/Granini napon d i koeficijent

Usvaja se da je:

d = v

=

= 1.0

i/Kontrola napona

kn* n + km m

ss

1.0 7.73+1 1 7.37=15.1 16 kN/cm2



3.5 STUB POS S2 - (drugi sprat oba dijela objekta i tredi sprat dijela A)

1.STATIKI UTICAJI


=37.0 kN

N=810.0 kN ( Model 4)

-kombinacija opteredenja g+p/2+Sx: (pravac X je mjerodavan za seizmiku silu

pa je za ovu kombinaciju i uzeta sila Sx)

=89.0 kNm

=49.0 kN

N=670.0 kN (Modela 4 + Model 3)

Mjerodavna kombinacija je g+p (veda normalna sila)

=68.0 kNm

=37.0 kN

N=810.0 kN

2. DIMENZIONISANJE

Dozvoljeni naponi

0361 doz = 16.0 kN/cm2

I sluaj opteredenja doz = 9.0 kN/cm2

D=406.4mm

s=8.00mm

Ix,y=19870

Wx,y=978.0

i=14.0cm

x

y



M =

=

= 6.95 kN/cm2 < doz = 16.0 kN/cm2

=

=0.52 kN/cm2

N = =

=8.1 kN/cm2

u = = 15.07kN/cm2 < doz = 16.0 kN/cm

2

Kontrola napona po JUS U.E7.096/1986




=0.489

b/ Duine izvijanja

l=1*360 = 360cm


=

= 25.71

O361 v =92.9

=

= 0.27

d/Koeficijent izvijanja

= 1+ ( -0.2)+ =1.1



=

=0.97

e/Relativni napon

=

=

= 0.5

f/ Koeficijent kn

= 1 + ( )

= 1 + ( )

= 1.03

=

= 1.03

g/Koeficijent kmx

km =

=

= 0.45 < 1.0 kmx = 1.0


h/Granini napon d i koeficijent

Usvaja se da je:

d = v

=

= 1.0

i/Kontrola napona

kn* n + km m

1.03 +1 1 6.95=15.29

= 16.0 kN/cm

2



3.6 SPREG - POS S

Spregovi su usvojeni u oba pravca objekta. U Modelu 3 uraeno je seizmiko opteredenje, koeficijent seizminosti koji je uneen u program je k=0.13, ovo je koeficijent je za IX zonu seizminosti, meutim, ovaj objekat se nalazi u XIII zoni seizminosti po MCS skali i za ovu zonu je duplo manji koeficijent seizminosti. Na osnovu toga ovdje se nede raditi redukcija sila jer su dobijeni duplo vedi uticaji zbog uzimanja vedeg koeficijenta pa su tako dobijene sile koje su pribline onoj vrijednosti sile koja bi se javila u zategnutoj dijagonali usled ukidanja pritisnute dijagonale. Maksimalne uticaje u spregu daje seizmiko opteredenje koje djeluje iz X pravca. Sila zatezanja koja se javlja u tapu je Nx= +742 kN (Model 3)

Sl.Dijagonala sprega mjerodavna za dimenzionisanje

Sl. Maksimalna sila zatezanja koja se javlja u spregu



=

=23,04kN

Usvaja se U200

Karakteristike usvojenog presjeka

A=32.2

h=200 mm

b=75 mm

s=8.5 mm

t=11.5 mm

11.5

75

200

8.5



3.7 STUB-pojas sprega POS SS1 -(prizemlje i prvi sprat oba dijela objekta)

Spregovi su dominantno opteredeni horizontalnim opteredem pa de za dimenzionisanje stubove sprega mjerodavna kombinacija biti g+p/2+Sx

Sl.Stub sprega mjerodavan za dimenzionisanje( X-pravac)

1.Statiki uticaji

-kombinacija opteredenja g+p: =40 kNm

=16 kNm

N= -579 kN (Model 4)

-kombinacija opteredenja g+p/2+Sx = 88.0 kNm

= 46.0 kN

N= -1392 kN (Model 4 + Model 3)

Mjerodavna kombinacija g+p/2+Sx: = 88.0 kNm

= 46.0 kN

N= -1392 kN

2. Dimenzionisanje

Dozvoljeni naponi

0361 doz = 20.0 kN/cm2

III sluaj opteredenja doz = 11.5 kN/cm2



Geometrijske karakteristike usvojenog poprenog presjeka

D=323.9mm

s=14.2 mm

A=

Ix,y=16600

W=1025

i=11.0cm

M =

=

8.58kN/cm2 < doz = 20.0 kN/cm2

=

=0.53kN/cm2

N = =

=10.08 kN/cm2

u = = 18.68kN/cm2 < doz =20.0 kN/ cm

2

3.Kontrola napona po JUS U.E7.096/1986




=0.489

b/ Duine izvijanja

l=1*360 = 360cm

x

y




=

= 32.72

O361 v = 92.9

=

= 0.35

d/ Koeficijent izvijanja

= 1+ ( -0.2)+ =1.19

=

=0.92

e/ Relativni napon

=

=

= 0.51

f/ Koeficijent kn

= 1 + ( )

= 1 + ( )

= 1.01

=

= 1.08

g/ Koeficijent kmx

km =

=

= 0.46 < 1.0 kmx = 1.0




h/ Granini napon d i koeficijent

Usvaja se da je:

d = v

=

= 1.0

i/Kontrola napona

kn* n + km m

1.01 +1.0 8.58=18.76 kN/cm2 ( )



3.8 STUB-pojas sprega POS SS2 - (drugi sprat oba dijela objekta i tredi sprat dijela A)

Sl.Stub kao pojas sprega mjerodavan za dimenzinoisanje (drugi i tredi sprat)

1.STATIKI UTICAJI


=37.0 kNm

N= -184.0 kN (Model 4)

-kombinacija opteredenja g+p/2+Sx = 76.0 kNm

= 45.0 kN

N= -256.0 kN (Model 4 + Model 3)

Mjerodavna kombinacija g+p/2+Sx: = 76.0 kNm

= 45.0 kN

N= -256.0 kN

2. DIMENZIONISANJE

Dozvoljeni naponi

0361 doz = 20.0 kN/cm2

III sluaj opteredenja doz = 11.5 kN/cm2



D=323.9mm

s=7.1 mm

A=

Ix,y=8869.0

W=548.0

i=11.0cm

M =

=

13.86kN/cm2 < doz = 20.0 kN/cm2

=

=0.88kN/cm2

N = =

=3.62 kN/cm2

u = = 17.56 kN/cm2 < doz =20.0 kN/ cm

2

3.Kontrola napona po JUS U.E7.096/1986




=0.489

b/ Duine izvijanja

l=1*360 = 360cm


x

y



=

= 32.72

O361 v = 92.9

=

= 0.35

d/ Koeficijent izvijanja

= 1+ ( -0.2)+ =1.19

=

=0.92

e/ Relativni napon

=

=

= 0.181

f/ Koeficijent kn

= 1 + ( )

= 1 + ( )

= 1.07

=

= 1.08

g/ Koeficijent kmx

km =

=

= 0.44 < 1.0 kmx = 1.0


h/ Granini napon d i koeficijent

Usvaja se da je:

d = v



=

= 1.0

i/Kontrola napona

kn* n + km m

1.08 +1.0 13.86=17.76 kN/cm2 ( )



3.9 TEMELJ SAMAC POS T

1.Popreni presjek Pgr = 900 kN/m

2

sr = 23 kN/m3

MB 30

2.Mjerodavni statiki uticaji

2.1 Prvi sluaj opteredenja

V= -1411.0 kN

M=-27.0 kNm

T= -58.0 kN

2.2 Tredi sluaj opteredenja

V= -1151.0kN

M=-78.0 kNm

T= -87.0 kN

3.Poreenje sa dozvoljenim pritiskom u tlu

Smiuda sila se unosi u tlo trenjem podne ploe po tlu na koti podne ploe (kota 0.00)

tako da se ona i moment koji pravi u nivou temeljne spojnice ne razmatraju.

M

N

T

500 400 400 400 500

2200

50

05

00

50

0

15

00



Prvi sluaj opteredenja

V = 1411+2.2 = 1525kN

M =27.0 kNm

p1,2 =

=

= 315.0 15.21

p1 = 299,79 kN <

= 450 kN/m2

p2 =330.21kN <

= 450 kN/m2

psr =

= 315kN/m2 >

= 300 kN/m2

=

|*100 % = 5.0 % = 5 % -odstupanje napona je jednako dozvoljenom

odstupanju

Sl. Ivini naponi u tlu usled prvog sluaja opteredenja

P1= 299.79 kN/m

P1= 330.21 kN/m



Tredi sluaj opteredenja

V = 1151+2.2*2.2*1.5*23 = 1317.0 kN

M = 78.0 kNm

p1,2 =

=

= 272.3 43.95

p1 = 228.3 kN <

= 450 kN/m2

p2 = 316.25 <

= 450 kN/m2

psr =

= 272.27 kN/m2 <

= 300 kN/m2

Sl. Ivini naponi u tlu usled tredeg sluaja opteredenja

P1= 228.3 kN/m

P1= 316.25 kN/m



4.Kontrola temelja na preturanje

kpr =

=

=

= 18.57 > 1.5

N

e



V GRAFIKA DOKUMENTACIJA

1.DISPOZICIONO RJEENJE OBJEKTA

2.OSNOVA TIPSKOG SPRATA

3.DISPOZICIONA EMA KONSTRUKTIVNIH ELEMENATA

4.EMA MEUSPRATNE KONSTRUKCIJE

5. FUNKCIONALANA EMA TIPSKE OSNOVE



LITERATURA

1. Milenko Prulj:

SPREGNUTE KONSTRUKCIJE

2. Dragan Buevac:

ELINE KONSTRUKCIJE U ZGRADARSTVU

3. BETON I ARMIRANI BETON prema PBAB '87

4. Zbirka jugoslovenskih pravilnika i standarda za graevinske konstrukcije

-Dejstva na konstrukcije

- eline konstrukcije

5. Mihailo Maletin

PLANIRANJE I PROJEKTOVANJE SAOBRADAJNICA U GRADOVIMA



IZJAVA O SAMOSTALNOJ IZRADI SPECIJALISTIKOG RADA

Izjavljujem da sam Specijalistiki rad uradila samostalno, u saradnji sa mentorom.

Podgorica, jun 2014. Godine Milena Dojbaid

Documents

KONACNA VERZIJA