SAMI PLASTIC S.A.

EVI RIFLATE DIN POLIETILENPENTRU SISTEME DE CANALIZARE CIVIL I INDUSTRIAL

MANUAL TEHNIC

SAMI PLASTIC SA este membr a grupului de firme SYSTEM GROUP ITALIA, din care face parte i firma ITALIANA CORRUGATI. Obiectul principal de activitate l constituie producerea evilor din polietilen de nalt i medie densitate care se realizeaz cu utilaje de ultim generaie i personal specializat. Produsul finit este controlat n mod continuu ntr-un laborator propriu, echipat cu aparatur i sisteme de verificare conform standardelor europene. ntreaga organizare a activitii firmei: aprovizionare, producie, probe de laborator, comercializarea produselor, are la baz un sistem de asigurare a calitii n conformitate cu unul dintre cele mai moderne i exigente standarde n domeniu, i anume ISO 9001. Produsele sunt agrementate tehnic de ctre M.L.P.T.L , au avizul Ministerului Sntii i avizul Distrigaz.

ITALIANA CORRUGATIsocietate cu rspundere limitat

MAGNUMMarc Comercial

PrezentareITALIANA CORRUGATI S.R.L. este o fabric modern n care se realizeaz producia de tuburi riflate din PE pentru protecie cabluri, drenaje, canalizri i ncetinire ape n conducte cu nclinare mare. Marca comercial a tuburilor pentru canalizare produse de ITALIANA CORRUGATI este:

MAGNUMAfirmat pe pia, ITALIANA CORRUGATI a realizat numeroase experiene care, nsumate celor tehnice i de management din ultimii 20 de ani, plus adoptarea unor instalaii noi de ultim generaie, o impun ca una din firmele aflate pe primele locuri n sector. Structura comercial i apartenena la SYSTEM GROUP permit firmei ITALIANA CORRUGATI furnizarea unei vaste i complete game de produse i servicii.

Producia firmei Italiana Corrugatisisteme de tuburi ngropate MAGNUM ITALCOR

1. Sistemul de calitate

reele de canalizare reele tuburi pentru industrial i civil protecia cablurilor electrice i de telecomunicaii

DREN

WATERSLOW

reele tuburi pentru agricultur i mediu

reele tuburi pentru ncetinirea apei n pant

n cursul anului 1998, ITALIANA CORRUGATI a obinut certificarea de calitate SQP, eliberat de Institutul Italian al Materialelor Plastice (IIP) din Milano cu certificatul nr. 318, cu referire la producia de tuburi riflate din polietilen. Certificarea SQP atest conformitatea Sistemului de calitate al firmei ITALIANA CORRUGATI cu normele Uni EN ISO 9002. Sistemul de Management al calitii firmei ITALIANA CORRUGATI este documentat prin intermediul a trei nivele de documente: -Manualul de Management al Calitii; -Proceduri de sistem i operaionale; -Instruciuni operative.

Manualul de management al calitii este documentul care definete politica calitii cuprinznd totalul activitii desfurate i indicnd criteriile maxime cu care acestea sunt introduse i inute sub control comparativ cu norma luat n considerare (UNI EN ISO 9002). Procedurile descriu modalitile, condiiile i responsabilitile pentru desfurarea activitilor; sunt concordante cu criteriile Manualului i pot fi enumerate n acesta. Instruciunile operative sunt documentele necesare pentru desfurarea activitilor executive care conin n form concis dispoziiile asupra modalitilor de execuie a unei activiti sau furnizeaz detalii cu caracter operativ pentru cei ce lucreaz.

1.1 Schema de control i inspecie a produsului finitAprovizionare materiale Producie Verificare produs final Ambalare i stocare Expediere Probe de laborator Control proces i control produs Probe de laborator Control ambalare i stocare Control ncrcare pt. expediere

Principiul fundamental al colectivului ITALIANA CORRUGATI este urmtorul: Calitate, siguran, dar i informare. ITALIANA CORRUGATI execut, att n interiorul firmei ct i pe piaa extern, o constant aciune de informare prin intermediul unor cursuri de formare, ntlniri tiinifice, publicaii cu caracter tehnic, software etc. Prezentul Manual Tehnic face parte din aceast optic i se dorete a reprezenta un ghid util pentru proiectani, directori de lucrri, firme de execuie i utilizatori n general. Pentru eventuale alte informaii asupra problemelor specifice sau asupra aplicaiilor particulare recomandm contactarea specialitilor notri.

2. IntroducereDe mai bine de 20 de ani, polietilena de nalt densitate PEHD este utilizat pe scar larg i n Italia pentru realizarea de tuburi destinate reelelor de distribuie de ap potabil, reele de deversare a lichidelor civile i industriale, conducte de transport i reele de distribuie a gazului metan. Prezentul manual este destinat proiectanilor, instalatorilor care au nevoie s obin informaii asupra ultimului nscut din marea familie a tuburilor din polietilen studiate pentru reele de canalizare i pentru conducte n general. Tubul riflat pentru canalizare a fost studiat pentru a uni caracteristicile polietilenei cu studiile inginereti asupra rezistenei mecanice a tuburilor.

3. Polietilena3.1. Date istorice Prin materiale plastice se nteleg acei compusi organici artificiali de natura macromoleculara care prezinta o caracteristica plastica n timpul unor faze ale prelucrarii. Polietilena a fost descoperita n Marea Britanie n 1933. A fost obtinuta prin polimerizarea etilenei care, prin prelucrari succesive, a devenit materialul plastic cel mai raspndit alaturi de polipropilena. Rezulta n mod evident ca cele mai puternice impulsuri pentru cercetare se situeaza n perioada interbelica si n acest interval materialele plastice au devenit tot mai rafinate si pentru a suplini carentele materialelor traditionale. Productia materialelor plastice a avut n perioada respectiva o crestere exponentiala, trecndu-se de la 100.000 tone de productie mondiala n 1930 la 50.000.000 tone produse n 1970 pentru a ajunge la 55.000.000 tone (numai de polietilena!) n 2001. Previziunile pentru piata materialelor plastice indica o crestere de consum de 5% pentru polietilena n urmtorii ani. 3.2. Generaliti Polietilena este un polimer termoplastic sintetizat cu produse obinute n timpul procesului de cracare a petrolului brut. Un polimer aa cum este polietilena are ca unitatea fundamental, etilena numit MONOMER, care se repet de un numr foarte mare de ori pentru a forma catena polimeric. Monomerul polietilenei i anume etilena are compoziia chimic C2H2 (fig. 1). H HC H C H

fig. 1

Rupnd legtura dubl dintre atomii de carbon i alipind cap la cap aceste uniti, se obine polietilena cu structur liniar, numit OMOPOLIMER (fig. 2).H H

C

C

fig. 2

H

H

n

n fig. 2 reprezint numrul de monomeri care constituie catena molecular. Pentru polietilenele comerciale uzuale aceast valoare poate varia ntre 2.000 la peste 40.000. n timpul polimerizrii polietilenei se pot aduga alte molecule denumite COMONOMERI (buten, esen) pentru a avea ramificri laterale pe catena principal. O molecul astfel format ia numele de COPOLIMER. Lungimea catenei moleculare, limita distribuiei statistice a masei moleculare i tipul de copolimerizare (fie calitativ ct i cantitativ) sunt parametrii care determin proprietile fizice i mecanice ale polietilenei (Tab. 1 i Tab. 2).Tab. 1 Proprieti mecaniceUnitate de Caracteristic msur Sarcin de rezisten la traciune Mpa Sarcin de rupere la traciune Mpa (50 mm/min.) Alungire la traciune (50 % mm/min.) Alungire la rupere % Modul de elasticitate la traciune MPa Modul de elasticitate la curbare MPa Valoare 24 33 7 >700 700 1050 Caracteristic Densitate la 20C Indice de fluiditate (19C, 5Kg) Stabilitate termic Duritate Shore D Punct de nmuiere Vicat Coninut de negru de fum Standard ISO 527 ISO 527 ISO 527 ISO 527 ISO 527 ISO 527

Tab. 2 Proprieti fizice i chimiceUnitate de msur G/cm3 G /10 min C % Valoare >0,930 0,31,6 >20 61 127 22,5 Standard ISO 4451 ISO 1133 EN 728 ISO 868 ISO 306 ISO 6964

3.3. Rezistena la agenii chimici Rezistena la agenii chimici a tuburilor riflate MAGNUM este determinat cu o prob de 55 de zile, pe plci de polietilen de dimensiuni 50x25x1 mm. Rezultatele, raportate i de normativul UNI ISO/TR 7474 sunt ilustrate n Tabelul 3. Simboluri utilizate: R = rezistent Revenire < 3% sau pierderi de greutate 0,5 % fr variaii mari ale alungirii la rupere LR = rezisten limitat Revenire 3- 8 % sau pierderi de greutate 0,5-5 % i/sau scderi ale alungirii la rupere < 50% NR = nerezistent Revenire > 8 % sau pierderi de greutate > 5 % i/sau scderi ale alungirii la rupere > 50% A = alterarea culorii

3.4. Stabilitate la radiaii Deja de muli ani tuburile din polietilen s-au afirmat n sectorul epurrii apelor cu coninut de substane radioactive i n cel al apei de rcire n domeniul energiei nucleare. n orice caz, tubul riflat MAGNUM suport doze de radiaii pn la 10 KJ / kg dac acestea sunt distribuite uniform n timpul ntregii perioade de folosire a lor.Tab. 3 Rezistena chimic a polietilenei

Substan 20C Acetaldehid gazoas R Acetat de amil R Acetat de butil R Acetat de etil LR Acetat de plumb R Acetat de vin, concentraie de R folosire Aceton R Acizi aromatici R Acizi grai (>C7) R Acid acetic (10 %) R Acid acetic glacial (100%) R Acid adipic R Acid benzosulfonic R Acid benzoic R Acid boric R Acid bromhidric (50%) R Acid butiric R Acid cianhidric R Acid citric R Acid clorhidric (toate R concentraiile) Acid clorhidric gazos, umed i uscat R Acid (mono)cloroacetic R Acid clorosulfonic NR Acid cromic (80%) R Acid dicloroacetic (50%) R Acid dicloroacetic (100%) R Acid fluorhidric (40%) R Acid fluorhidric (70%) R Acid fluorsilicic apos (pn la 32%) R

60C LR R LR NR R R R R LR R LR-A R R R R R LR R R R R R NR NR-A R LR-A LR LR R

Acid formic Acid fosforic (25%) Acid fosforic (50%) Acid fosforic (95%) Acid ftalic (50%) Acid glicolic (50%) Acid glicolic (70%) Acid lactic Acid maleic Acid monocloroacetic Acid nitric (25%) Acidnitric (50%) Acid oleic Acid oxalic (50%) Acid percloric (20%) Acid percloric (50%) Acid percloric (70%) Acid propionic (50%) Acid propionic (100%) Acid silicic Acid sulfuros Acid sulfhidric Ac sulfuric (10%) id Acid sulfuric (50%) Acid sulfuric (98%) Acid stearic Acid succinic (50%) Acid tanic (10%) Acid tartaric Acid tricloroacetic (50%) Acid tricloroacetic (100%) Ap clorat (dezinfectare tuburi)

R R R R R R R R R R R LR R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R

R R LR-A R R R R R R R NR LR R R LR NR-A R LR R R R R R NR-A LR R R R R LR/NR

Tab. 3 Rezistena chimic a polietilenei (continuare)

Ap de mare Ap oxigenat (30%) Ap oxigenat (100%) Terebentin Acrilonitril Alcool alilic Alcool benzilic Alcool furfurilic Alcool etilic Alaun Amid Amoniac lichid (100%) Amoniac gazos (100%) Anhidrid acetic Anhidrid carbonic Anhidrid sulfuric Anhidrid sulfuroas uscat Anhidrid sulfuroas umed Anilin pur Anisol Benzin Benzoanat de sodiu Benzol Bicromat de potasiu (40%) Bere Bisulfit sodic n soluie apoas diluat Borax, n orice concentraie Borat de potasiu apos la 1%Borat de potasiu apos pn la 10%

R R R NR R R R R R R R R R R R NR R R R LR R R LR R R R R R R R R R

R R NR NR R R R/LR R-A R R R R R LR-A R NR R R R NR R/LR R LR R R R R R R R R R

Brom Bromur de potasiu Butanol

Butantriol Butilglicol Butoxil (metoxibutanol) nlbitori cu clorat de sodiu Canfor Carbonat sodic Cear de albine Chetoni Cianur de potasiu Ciclohexan Ciclohexanol Ciclohexanon Clo rhidrin gliceric Clorit de sodiu (50%) Clorbenzol Cloroform Cloroetanol Clor gazos umed Clor lichid Clor uscat Clorur de aluminiu anhidr Clorur de amoniu Clorur de bariu Clorur de calciu Clorur de etilen (dicloretan) Clorur de magneziu Clorur de metilen Clorur de potasiu Clorur de sodiu Clorur de sulforil Clorur de tionil Clorur de zinc Clorur de fier

R R R R R LR LR NR R LR R R R LR/NR R R/LR R R R R R R R LR R R R R R NR LR/NR NR R R-A R NR R NR LR NR R R R R R R R R LR LR R R LR LR R R R R NR NR NR R R R R

Tab. 3 Rezistena chimic a polietilenei (continuare)

Clorur de mercur (sublimat) R Creozot R Crezol R Cromat de potasiu apos (40%) R Dekalin R Dextrin apoas (saturat la 18%) R Detergeni sintetici R Dibutilftalat R Dicloracetat de metil R Diclorbenzol LR Dicloretanol LR Dicoretilen NR Diisobutilcheton R Dimetilformamid (100%) R Dioxan R Emulgatori R Esteri alifatici R Eter R/LR Eter dibutilic R/LR Eter dietilic R/LR Eter de petrol R Eter izopropilic R/LR Etilendiamin R Etilesanol R Etilglicol R Euron G R Fenol R Fluor NR Fluorur de amoniu apoas (20%) R Formaldehid (40%) R Formamid R Fosfat R Frigen LR

R R-A R-A LR R R LR R NR LR NR LR/NR R/LR R R R/LR NR LR LR NR R R R R R-A NR R R R R NR

Gaz rezidual cu urme de acid R fluorhidric ...... oxid de carbon R ...... anhidrid carbonic R ...... vapori nitroi n urme R ...... Acid clorhidric (orice R concentratie) ...... Acid sulfuric umed (orice R concentratie) ...... Anhidra sulfuroasa R (concentratie slab) Gaze nitroase R Gelatin R Glicerin R Glicol (concentrat) R Glucoz R Grsimi pentru esicatori R Halothan LR Hidrat de hidrazin R Hidrogen R Hidroxid de bariu R Hidroxid de potasiu (soluie la 30%) R Hidroxid de sodiu (soluie la 30%) R Hipoclorit de calciu R Hipoclorit de sodiu R Izooctan R Izopropanol R Drojdie apoas R Marmelad R Melas R Mentol R Mercur R Metanol R

R R R R R R R R R R R R LR LR R R R R R R R LR R R R R LR R R

Tab. 3 Rezistena chimic a polietilenei (continuare)

Metilbutanol Metiletilcheton Metilglicol Monocloroacetat de etil Monocloroacetat de metil Morfin Nafta Naftalin Nitrat de argint Nitrat de amoniu Nitrat de potasiu Nitrat de sodiu Nitrobenzol o-nitrotoluol Oleum Uleiuri eterice (esene) Uleiuri minerale Uleiuri de terebentin Uleiuri vegetale i animale Ulei Diesel Ulei de in Ulei de nuc de cocos Ulei de parafin Ulei de semine de mais Ulei de silicon Ulei mineral pentru lubrifiani Ulei pentru transformatoare Oxiclorur de fosfor Otilcresol Ozon Ozon n soluie pentru tratarea apelor Pentoxid de fosfor

R R R R R R R R R R R R R R NR LR R R R R R R R R R R R R LR LR R R

LR LR/NR R R R R LR LR R R R R R R NR LR R/LR R/LR LR R LR R LR R R/LR LR LR-A NR NR

R

Permanganat de potasiu Petrol Piridin Poliglicoli Pulp de fructe Sod caustic Propanol Propilenglicol Pseudocumol Saramur saturat Sruri de cupru Sruri de nichel Sirop de zahr Seu Silicai alcalini Silicat de sodiu Sod caustic Sulfai Sulfat de aluminiu Sulfat de amoniu Sulfat de magneziu Sulfur de amoniu Sulfur de carbon Sulfur de sodiu Soluie de filatur pentru vscoz Spermanet Sucurde fructe i Developator foto de uz curent Tetrabromoetan Tetracloroetan Tetraclorur de carbon Tetrahidrofuran Tetralin R LR R LR R LR/NR R R R R R R LR R/LR LR R LR-A LR R NR R NR R LR R R R R LR R R

R R R R R R R R LR R R R R R R R R R R R R R LR R R R R R LR/NR R/LR LR/NR R/LR R

R-A R-A LR LR R R R R LR R R R R R R RR R R R R R R R LR R R NR NR NR LR

Tinctur de iod DAB6 Tiofen Tiosulfat sodic Toluol Tributilsulfat Tricloretilen (trielin) Triclorur de amoniu Triclorur de fosfor Trieetanolamin Tutogen Tween 20 i 80 Uree Vapori de brom Vaselin p-xilol Sulf

3.4. Stabilitatea la agenii atmosferici Agenii atmosferici, n special razele UV pe unde scurte ale luminii solare (i cu intervenia oxigenului atmosferic) pot ataca, ca urmare a unei expuneri prelungite n spaiu deschis, tuburile din polietilen aa cum se ntmpl la majoritatea substanelor naturale i materialelor plastice. Din acest motiv tubul riflat MAGNUM este produs cu polietilen masterizat cu adaos de negru de fum i de stabilizatori care l protejeaz mpotriva mbtrnirii i a influenelor externe.

3.6. Comportamentul la foc Polietilena, spre deosebire de alte materiale plastice, dei este inflamabil, nu d natere la gaze corozive sau reziduuri, din combustia ei rezultnd CO, CO2 i ap, aa cum se ntmpl cu toate celelalte hidrocarburi. 3.7. Rezistena la abraziune Tubul riflat MAGNUM datorit modulului de elasticitate sczut, rugozitii sczute, hidrofobiei materialului (care reduc interaciunea dintre materialul transportat i peretele tubului) prezint proprietatea de a avea o rezisten crescut la abraziune, deci este recomandat pentru lucrri care necesit transportul unor materiale abrazive cum ar fi mlurile sau materialele reziduale de tipul nisipului sau pietriului. Probe comparative efectuate pe tubul din polietilen i pe tuburile din metal sau alte materiale (pietroase) au indicat durate superioare de circa 3 ori fa de conductele din metal i de maxim 5 ori fa de cele din ciment (Tabel 4).Tab. 4

CIMENT ~ 20 h

PRFV ~ 25 h

OEL ~ 34 h

PVC ~ 50 h

GRES ~ 60 h

PE ~ 100 h

Surs: Universitatea din Darmstadt (Germania)

Norma prEN 13476-1 spune textual : Tuburile i racordurile conforme cu prezentul standard sunt rezistente la abraziune. Pentru cazuri speciale, abraziunea poate fi determinat conform metodei de prob raportat n EN 295-3. Norma EN 295-3 descrie pe scurt metoda de omologare la abraziune a conductelor de gres, aadar prestaia cerut este aceeai. Tuburile MAGNUM au fost supuse unor teste de verificare a rezistenei la abraziune la INSTITUT FOR WASSERBAU UND WASSERWIRSCHAFT din Darmstadt (Germania) conform normativului DIN 19566 partea a 2-a, care descrie mai n detaliu ca EN 295-3 aceeai modalitate de omologare (verificare). Proba a fost trecut cu rezultat pozitiv.

Pentru caracteristicile citate se poate deci afirma c tubul riflat MAGNUM este n mod special indicat pentru conducte din sectorul miner, pentru asanri, canalizri etc. 3.8. Dilatare termic Polietilena, ca majoritatea materialelor plastice, are un grad nalt de dilatare liniar (circa 2x10 C ), din care cauz apare necesitatea lurii n calcul a acestui fenomen, n special pentru conductele nengropate i deci supuse unor continue variaii de temperatur. Un alt mare avantaj al riflrii peretelui extern al tuburilor MAGNUM este c dilatarea liniar de-a lungul axei tubului este n parte limitat de ondulrile peretelui extern. Rezultatul este o alungire redus cu circa 50% comparativ cu tubul clasic lis din PEHD. 3.9. Temperaturi joase Cerine specifice ale pieii au permis realizarea unor experiene notabile i n ceea ce privete transportul fluidelor la temperaturi joase. Temperatura de fragilitate a polietilenei, msurat conform metodei ASTM D 746, este mai mic de 1180C, aadar folosirea tuburilor de polietilen pentru transportul fluidelor la temperaturi joase nu constituie o problem deosebit. 0 n acest moment, experienele de folosire la temp. joase se opresc la 40 C, unde conductele din PE riflate au avut comportamente excelente, att n faza de montaj ct i n faza de exploatare a reelei.-40 -1

4. ProduciaTehnologia aplicat n producia de tuburi riflate MAGNUM este de origine german. Tubul este produs prin coextrudarea celor doi perei pe un corugator (fig. 5) care formeaz tubul dndu-i profilul su caracteristic. Peretele extern va adera pe matria corugatorului prin intermediul unui sistem de viduri externe i de aer intern, n timp ce peretele intern alunec pe un dorn rcit cu ap (fig. 4). Cei doi perei se sudeaz ntre ei la cald n interiorul corugatorului, evitndu-se astfel crearea de tensiuni interne care ar putea duce la desprinderea pereilor sau alte tipuri de deteriorri. n acest mod cei doi perei ai tubului riflat MAGNUM formeaz un tot unitar n structura tubului. Dup faza de formare a tubului are loc faza de rcire, n care tubul trece printr-un vas de rcire n interiorul cruia este mprocat ap n mod uniform pe toat suprafaa tubului pentru a evita existena unor zone mai calde sau mai reci care ar putea crea tensiuni pe material o dat acesta adus la temperatura ambientului.Siloz materie prim Cap Echipament de riflat tubul Marcator Tietor

Extruzoare

Vas de rcire

Dispozitiv de tragere

fig. 3

fig. 4

fig. 5

fig. 6

5. Gam de producieTuburile riflate MAGNUM pentru sisteme de conducte pentru fluide fr presiune, conforme cu prEN 13476-1 tip B, acoper o larg gam de dimensiuni, de la 110 la 1200 mm. Tubul riflat MAGNUM corespunde cu prevederile standardelor n vigoare oferind valori ridicate ale diametrului intern, ceea ce permite obinerea unor debite mai mari. Caracteristicile dimensionale ale tubului riflat Magnum sunt prezentate n tabelul 5.Tabelul 5 prEN 13476-1, martie 1999

MAGNUM

DN/OD De, min D e, max D i, min Mm mm mm mm 125 124,3 125,4 105 160 159,1 160,5 134 200 198,8 200,6 167 250 248,5 250,8 209 315 313,2 316,0 263 400 397,6 401,2 335 500 497,0 501,5 418 630 626,3 631,9 527 800 795,2 802,4 669 1000 994,0 1.003,0 837 1200 1.192,8 1.203,6 1.005

e 5,min mm 1,0 1,0 1,0 1,4 1,6 2,0 2,8 3,3 4,1 5,0 5,0

e 4,min mm 1,1 1,2 1,4 1,7 1,9 2,3 2,8 3,3 4,1 5,0 5,0

D i min Mm 105 137 172 218 272 347 433 535 678 850 1030

6. Standarde de referinPrimele tuburi structurate aprute pe pia sunt de origine german, deci este evident c primele normative de referin sunt nscute n interiorul sistemului DIN. DIN 16961 vorbete de tuburi cu perete extern profilat i perete intern lis, nefcnd distincii ntre diversele profile. n acest normativ este standardizat diametrul intern al tuburilor, parametru util pentru efectuarea calculelor hidraulice, dar problematic pentru determinarea limii anului i pentru sistemele de mbinare nestandardizate, deoarece nu sunt prevzute nici grosimile minime de perete, nici dimensiunile profilelor. Ca o completare parial, n 1996 a aprut DIN 16566, care ofer schema diverselor profile (pline i scobite) i indic i grosimile minime de perete. La nivel european, deja de mai mult timp este n faz de finalizare normativul pregtit de CEN TC 155, ajuns n stadiul de prEN 13476-1 n iulie 2000. Standardul este specific pentru sistemele ngropate de transport ap i lichide reziduale fr presiune prin utilizarea de tuburi structurate din PVC-U, PP i PE. n acest nou standard internaional sunt definite dou serii nominale de tuburi: acelea clasificate pe baza diametrului intern (DN/ID) i acelea clasificate pe baza diametrului extern (DN/OD). O clarificare ulterioar important fcut de prEN 13476-1 este standardizarea profilelor, n ceea ce privete forma i dimensiunile. Profilele de tip A sunt acelea cu ambii perei (extern i intern) lii, construii sub form de sandwich prin suprapunerea mai multor perei, n timp ce profilele de tip B sunt tuburile doar cu peretele intern lis i cu cel extern nelis (neliniar) de tip riflat. Tubul riflat MAGNUM este un tub produs n conformitate cu prEN 13476-1, standardizat pe baza diametrului extern (DN/OD), de tip B. Printre diversele caracteristici definite n prEN13476-1 are o deosebit importan determinarea rigiditii inelare (SN), parametru care indic rezistena tubului la strivire datorit unor sarcini externe. Normativul definete pentru DN 500 trei clase de SN: SN4 SN8 SN16, iar pentru DN > 500 patru clase de SN: SN2 - SN4 SN8 SN16. Standardul de referin pentru determinarea rigiditii inelare este EN ISO 9969, care calculeaz valoarea SN-ului pe baza unei probe de strivire cu vitez constant pn la atingerea unei deformri a diametrului intern a tubului egal cu 3% din valoare iniial. Valoarea SN-ului indic rigiditatea inelar a tubului n 2 KN/m .

n urmtoarele tabele sunt raportate caracteristicile fizice i mecanice ale tuburilor riflate MAGNUM pentru canalizare conform cu prEN 13476-1 iulie 2000.

Caracteristici mecanice ale tuburilor din PECaracteristicTestul etuvei

PrescripiiTubul nu trebuie s prezinte delaminri, rupturi sau bule

Parametrii de prob CaracteristicTemperatur Timp de introducere e> 8 mm e > 8 mm. Temperatur Solicitare

Norm de referinISO 12091

e : grosimea maxim a peretelui de tub

Valoare(110 2)C 30 min 60 min 190C 5 kg

Melt index Diferena (indice de fluiditate) maxim fa de valoarea iniial 0,25 g / 10 minClasa de rigiditate

ISO 1133

dect cea dinclasificare (4, 8, 16)

n conformitate cu EN ISO

9969Temperatur Condiionare Percursor Mas percursor

EN ISO 9969

Proba de lovire (izbire)

TIR

10 %0C

EN 744

Ap / aer d90 0,5 kg 0,8 kg 1,0 kg 1,6 kg 2,5 kg 3,2 kg

DN 110 DN 125 DN 160 DN 200 DN 250 DN 315 nlimea de cdere DN 110 DN 125 Curbarea regulamentar, absena de crpturi la finalul probei4 pentru o

1600 mm 2000 mm

Flexibilitate inelar

Strivire

30 % D

EN 1446

Valoare creep extrapolare de 2 ani

n conformitate cu EN ISO

9967

EN ISO 9967

7. Standardul de referin

n.287

Institutul Italian de Materiale Plastice, recunoscut prin D.P.R. n. 120 din 1/2/1975, este organismul nsrcinat de ctre UNI cu gestiunea Mrcii de conformitate pentru materialele plastice. Sunt admise la Marca IIP / a toate firmele care fabric produse conforme cu prEN 13476-1 din iulie 2000 i care se oblig s respecte condiiile prevzute de statut. Concesiunea Mrcii IIP / a are loc ca urmare a unor examene preliminarii asupra produciei, metodologiei controalelor i validitii echipamentelor de laborator ale firmei productoare dar i asupra verificrilor funcionrii corecte ale seturilor de mbinri (mufe sau manoane + garnituri) conform cu parametrii standardului. ITALIANA CORRUGATI este deintoare a Mrcii IIP / a nr. 287 pentru conducte. Nr. distinctiv 287 Liceniat a mrcii pentru tuburi de PE structurat prEN 13476

8. Calcule hidrauliceDimensiunile tuburilor, debitul i viteza n baza gradului de umplere i a gradului de nclinare a conductei se calculeaz cu metoda clasic a lui Bazin. Ecuaiile care sunt utilizate n calculele efectuate asupra conductei sunt ecuaia lui Chezy i raportul lui Bazin. Variabilele utilizate sunt astfel definite:Variabila UM Descriere Debit Vitez Seciune ud a tubului Perimetrul seciunii ude a tubului Raz hidraulic, dat de S/P Grad de nclinare al conductei Coeficent de rugozitate al conducteiTabelul 6.

Debitul este dat de: Q=SV nlocuind n ultima ecuaie valorile precedente, rezult c valoarea debitului Q este dat de formula:

Pentru grade de nclinare i = 1 % = 0,01 formula se simplific n:

n cazul PEHD-ului se utilizeaz un coeficient de rugozitate de 0,06. n aceste calcule s-a preferat utilizarea unui coeficient de 0,1 pentru a avea rezultate constante. Se va ine seama c pentru alte tipuri de conducte coeficienii de rugozitate sunt cu un ordin de mrime mai mare dect al polietilenei (Tabelul 8). Pentru grade de nclinare diferite de 1% valorile debitului Q' i ale vitezei V' rezult: Valoarea factorului de conversie este raportat n tabelele anexate (Tabelul 7).

Valorile lui pentru grade de nclinare cuprinse ntre 0,1 0/00 i 100 0/00Tabelul 7.

i /00 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8 3,0 3,2 3,4 3,6 3,8 4,0 4,2 4,4 4,6 4,8 5,0

0

0,100 0,141 0,173 0,200 0,224 0,245 0,265 0,283 0,300 0,316 0,346 0,374 0,400 0,424 0,447 0,469 0,485 0,510 0,529 0,548 0,566 0,583 0,600 0,616 0,632 0,648 0,663 0,678 0,693 0,707

i /00 5,2 5,4 5,6 5,8 6,0 6,2 6,4 6,6 6,8 7,0 7,2 7,4 7,6 7,8 8,0 8,2 8,4 8,6 8,8 9,0 9,2 9,4 9,6 9,8 10 11 12 13 14 15

0

0,721 0,735 0,748 0,762 0,775 0,787 0,800 0,812 0,825 0,837 0,849 0,860 0,872 0,883 0,894 0,906 0,917 0,927 0,938 0,949 0,959 0,970 0,980 0,990 1,000 1,049 1,095 1,140 1,183 1,225

i /00 16 17 18 19 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100

0

1,265 1,304 1,342 1,376 1,414 1,483 1,549 1,612 1,673 1,732 1,782 1,844 1,897 1,949 2,000 2,049 2,098 2,145 2,191 2,236 2,345 2,449 2,550 2,646 2,739 2,828 2,915 3,000 3,082 3,162

TERMENI DE COMPARAIERugozitate absolut coeficieni de calcul coeficieni de siguranCOLEBROOK COLEBROOK

Tabelul 8.

MATERIALE

Standardul ATV pentru tuburi plastice extrudate (PE) consider (pentru reele extinse): K=0,25 pentru ape curate K=0,40 pentru ape curate cu componente n suspensie K=0,50 pentru ape reziduale (de canalizare)

Oel nou Oel cptuit cu 0,2 material plastic nou Oel izolat cu bitum 0,6 - 1.2 nou Font nou 2-4 Font cu 0,6 - 1.2 bitum nou Font nou cu izolaie 1 de ciment centrifugat Ciment centrifugat 1 nou Ciment lis 0,6 - 1 nou Ciment brut 3-4 nou Ciment n 3-4 oper nou Fibrociment 0,6 - 1 nou Gres nou 1,2 - 1,9 PRVF (poliester 1-2 armat cu (centrifug) fibr de sticl) nou Materiale plastice 0,06 extrudate (n general) PE 0,06 extrudate PE structurat 0,2 - 0,5 spiralat PE riflat 0,06 structurat

Tuburi curente 0,6 - 1

K-ul reelei

MANNING WILLIAMS BAZIN

85 2-4 100

130-140 140-150

95 80 2-4 85

130 80 95

83

95

2,5 3 4 4 1 - 1,5 2 - 2,5

95 90 80 73 100 68-80

145 100 80 90 145 90-95

0,23 0,23 0,46 0,36 0,06

1,5 - 2,5

80 - 90 130 - 140

0,25 - 0,5

0,25 - 0,5 0,6 0,25 - 0,5

105 95 105

150 135 150

0,06

0,1

Exemplu de calcul hidraulic pentru o conduct de tub riflat MAGNUM DN 315Tub n examinare Diametru nominal exterior Diametru intern D Grad de nclinare 0/00 Rugozitate Tub riflat MAGNUM 315 (mm) 272 (mm) 10 0,1

h/D 0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,80 0,85 0,90 0,95 1,00

nlimea de umplere h Mm 0,00 13,60 27,20 40,80 54,40 68,00 81,60 95,20 108,80 122,40 136,00 149,60 163,20 176,80 190,40 204,00 217,60 231,20 244,80 258,40 272,00

S cm2 0,0 10,9 30,2 54,7 82,7 113,6 146,6 181,2 217,0 253,6 290,5 327,5 364,0 399,8 434,5 467,5 498,3 526,4 550,8 570,2 581,1

Rh cm 0,0 0,9 1,7 2,5 3,3 4,0 4,6 5,3 5,8 6,3 6,8 7,2 7,6 7,8 8,1 8,2 8,3 8,2 8,1 7,8 6,8

K 0,00 42,18 49,41 53,40 56,05 57,97 59,44 60,59 61,52 62,27 62,88 63,39 63,79 64,10 64,34 64,49 64,56 64,53 64,39 64,05 62,88

Q l/s 0,00 0,43 1,96 4,64 8,40 13,15 18,79 25,19 32,23 39,76 47,64 55,71 63,81 71,75 79,34 86,36 92,54 97,57 100,98 101,95 95,29

V m/s 0,00 0,40 0,65 0,85 1,02 1,16 1,28 1,39 1,48 1,57 1,64 1,7 0 1,75 1,79 1,83 1,85 1,86 1,85 1,83 1,79 1,64

O alt metod utilizat n calculul hidraulic al conductelor este cel bazat pe ecuaia Prandtl-Colebrook: n care Re este numrul lui Reynolds, definit de formula:

Din ecuaie rezult prin interaciuni succesive, valoarea lui (coeficient de pierdere de sarcin), utilizat n formula: Simbolurile utilizate sunt raportate n Tabelul 9 cu indicarea valorilor utilizabile:Tabelul 9.

Variabil K

UM

m/s

Di

M

Descriere Coeficient pierderi de sarcin Rugozitate absolut (0,2) Vscozitate cinematic -6 (1,142 x 10 ) Diametru intern

9. Interaciune tub - terenTuburile pozate n an sau fr sptur sunt supuse la sarcini externe, datorate greutii materialului de umplere i celei a diverselor dispozitive ce se monteaz pe ele (sarcini statice) i n plus datorate sarcinilor ce se exercit datorit traficului de deasupra anului sau n apropierea tubului (sarcini dinamice). Cnd un tub pozat n an este supus la sarcini externe apar interaciuni ntre tub, materialul de umplere i peretele anului. n tuburile rigide nainte de cedarea conductei deformarea este neglijabil, dac nu cumva nul n unele cazuri. Fora de mpingere a terenului n acest caz servete doar la diminuarea tensiunilor de perete datorate sarcinii laterale a terenului. n cazul tuburilor rigide, valoarea sarcinii este mai mare ca n cazul celor flexibile i se concentreaz pe generatoare (cea superioar i cea inferioar) i deci rezult nite ovalizri ale peretelui. Se consider c tasarea terenului n jurul tuburilor pozate este diferit la tuburile rigide comparativ cu cele flexibile; n cazul tuburilor rigide cedarea terenului datorat tasrii are loc pe laturile anului, n timp ce pentru tuburile flexibile cedarea are loc n centrul anului. n cazul tuburilor flexibile, deformarea poate atinge valori sensibile: contra-mpingerea materialului de sprijinire se traduce ntr-o limitare a deformrii (Fig. 8). Sarcina este inferioar, mai uniform distribuit i se traduce prin fore de compresie. Este deci important s obinem n timpul instalrii un contrast suficient compactnd materialul de susinere n mod adecvat pentru a limita deformarea la valori acceptabile.

fig. 8

Cu ct e mai mare rigiditatea materialului de umplere i a structurii din jurul tubului, cu att e mai mare rezistena conductei la solicitri externe. Reaciunea sistemului teren material de umplere este raportat la modulul de elasticitate al terenului de umplere (care depinde direct de gradul de compactare) i la modulul de elasticitate a pereilor anului. Cu scopul reducerii deformrilor, dar i a tensiunilor, rigiditatea materialului din jurul tubului prevaleaz asupra rigiditii tubului.Pentru tuburile flexibile n general se utilizeaz metoda Spangler care ia n considerare faptul c modulul de elasticitate al terenului de reumplere nu este constant, n timp ce modulul secant rmne constant (produsul modulului de elasticitate cu raza conductei). Normativul german ATV-A 127 propune n schimb un calcul mai complex i folosete valori ale modulului de elasticitate difereniate pe tipuri de terenuri: teren de sprijinire, material de reumplere suprapus tubului, teren flancuri an i teren de pe fundul anului fr pat de pozare. Din diferite consideraii exprese, se poate deci vedea c este fundamental s gsim un echilibru ntre rigiditatea tubului i sarcina extern la care, n timpul fazelor de instalare, trebuie adugate solicitrile datorate operaiunii de reumplere a anului i compactrii materialului de umplere. Situaia care se creeaz n timpul fazei de nchidere a anului poate fi mai critic dect cea pe termen mediu sau lung (deoarece n timp terenul se auto taseaz). La tuburile rigide materialul de reumplere la nceput nu are rol de suport care n schimb este prezent n cazul tuburilor flexibile. Dac nu sunt realizate cu acuratee, operaiunile de compactare transmit tubului sarcini dinamice impulsive i vibraii care n unele cazuri pot duce la fenomene de criz (cedri, ruperi etc.). Tuburile flexibile n schimb reacioneaz la aceste solicitri cu o deformare elastic la care se opune terenul nconjurtor.

10. Calculul deformriiCum deja am vzut n capitolele anterioare, sistemul teren-an interacioneaz cu tubul supus la sarcini externe astfel nct se opune deformrii. Ecuaia care reglementeaz calculul deformrii tuburilor riflate MAGNUM este ecuaia clasic ce deriv din metoda Spangler, n care datele referitoare la an, la materialele de umplere i tasare nu sunt direct prezente, dar intr n calculele diverilor factori utilizai:

n care Variabil

UM mm N/m N/m kN/m 2 kN/m2

CaracteristicVariaia diametrului extern din cauza sarcinii

De D1 P0 Pt Kx SN 50 E

externe Factor de cretere a sarcinii (1,5 2,0) Sarcina static a terenului Sarcina dinamic datorat traficului Constant de baz Rigi itatea circumferenial pe termen lung d Modulul secant al terenului

Deformarea astfel calculat trebuie s dea un rezultat de strivire relativ mai mic de 5 % din diametrul exterior. 10.1 Sarcina static Sarcina static care acioneaz asupra tubului este cea dat de greutatea terenului care l acoper nmulit cu un coeficient corectiv dependent de caracteristicile terenului i de geometria anului. n careVariabil P0 Ct

UM N/m N/m M M3

Caracteristic Sarcina static a terenuluiCoeficient de sarcin al terenului Greutatea specific a materialului de umplere Diametrul exterior al tubului Limea anului pe partea superioar a tubului

De B

valoarea lui C se deduce din

n care Variabil C K

UM

CaracteristicCoeficient de sarcin al terenului Coeficientul lui Rankine Coeficient de frecare dintre materialul de umplere i flancul anului Unghi de frecare intern al materialului nlimea anului msurat de la generatoarea superioar al tubului Limea anului pe partea superioar a tubului

rad H B m m

10.2 Sarcina dinamicSarcina datorat traficului, sarcin de suprafa, se va aduga sarcinilor statice i influeneaz calculul deformrii tubului. n formulele descrise se utilizeaz o sarcin de suprafa Q care ine cont att de sarcina dinamic datorat traficului ct i de sarcina static dat de structurile fixe care acioneaz asupra anului (fundaii, imobile etc.). Formula de referin pentru calculul sarcinii superficiale deriv din teoria lui Boussinesq, prin intermediul creia se calculeaz tensiunea vertical datorat unei sarcini superficiale ntr-un punct oarecare sub cota zero.

n care Variabil Ptz

Q r

UM N/m N/m2 N m

Caracteristic Sarcin dinamic Tensiune vertical Sarcin superficial totalDistana orizontal de la punctul de solicitare

Tensiunea vertical se consider egal distribuit pe o lime egal cu diametrul orizontal al tubului i de lungime unitar. Din formule reiese c sarcina dinamic descrete cu ptratul adncimii de acoperire din care cauz sarcina are o mare importan n cazul unor nlimi de acoperire mai mici de 2 m. Sarcina dinamic este o sarcin care nu e prezent n mod constant, din care cauz luarea sa n considerare n permanen permite obinerea de rezultate constante n calculul deformrii.

10.3. Unghi de susinere (de suport) Termenul de constant de fond este legat de valoarea unghiului de susinere (unghi de susinere, de suport, indicat n mod normal cu 2 ) i a fost definit experimental. Valoarea lui Kx se refer practic la acurateea pregtirii patului de pozare.

E deci recomandabil s facem n aa fel nct patul de pozare s permit un unghi de susinere mai mare de 90 ca s se poat ajunge la o condiie de sprijin maxim (1800) cu o tasare adecvat a materialului de suport. Valorile lui Kx definite n tabele sunt interpolabile liniar pentru unghiuri de sprijin diferite de cele raportate n tabele.

0

10.4 Rigiditatea circumferenial pe termen lungRigiditatea circumferenial (SN) a tubului e definit conform cu prEN 13476-1 din ISO 9969 i rezult dintr-o prob de strivire la vitez constant pn la o deformare de 3% din valoarea diametrului intern. Valoarea rigiditii circumfereniale pe termen lung este n relaie cu rigiditatea pe termen scurt prin intermediul aceluiai raport care exist ntre modulele elastice (0,395).

10.5 Modulul secant al terenului Modulul secant al terenului sau modulul de rezisten, depinde de natura i de gradul de compactare (tasare) a terenului. Este constant pentru toate diametrele de tub i clasificarea adoptat este conform ASTM 2487 (vezi paragraf 10.9). 10.6 Date despre diversele tipuri de teren (Tabel A)Tabel A

Tipuri de teren

Greutate Unghi de frecare al Coeficient specific materialului de umplere Rankine Date despre diversele tipuri de teren teren (Tabel B) N/m3 K rad Tipuri de teren Ghips 19.600 18 0,31 0,53 Argil uscat 15.700 22 0,38 0,45 Ghips 0,33 Argil umed 19.600 12 0,21 0,66 Argil uscat 0,41 Pmnt uscat 12 Argil umed 0,21 frmiat 12.750 0,21 0,66 Pmnt uscat frmiat necompact 0,21 necompact Pmnt uscat compact 0,26 Pmnt uscat 15 Pmnt n grmad 0,60 17.200 0,26 0,59 compact Pmnt foarte compact 0,62 Pmnt n 31 Pmnt umed compact 0,65 15.700 0,54 0,32 grmad Prundi 0,47 Pmnt foarte 32 Prundi cu nisip 0,49 18.150 0,56 0,31 compact Argil gras uscat 0,25 Argil gras umed 0,41 Pmnt umed 33 19.600 0,58 0,29 Ml 0,47 compact Pietre 0,75 Prundi 17.200 25 0,44 0,41 Nisip uscat 0,60 Prundi cu nisip 16.700 26 0,45 0,39 Nisip compact 0,65 Argil gras 14 15.700 0,24 0,61 Nisip umed 0,67 uscat Pietre mari 0,75 Argil gras 22 20.700 0,38 0,45 umed Unghi de frecare ntre materialul de umplere i an Ml 15.700 25 0,44 0,41 Pietre 17.200 37 0,65 0,25 Nisip uscat 14.700 31 0,54 0,32 Nisip compact 17.200 33 0,58 0,29 Nisip umed 18.700 34 0,59 0,28 Pietre mari 15.700 37 0,65 0,2 5

10.7 Sarcini datorate traficuluiClasa de sarcin Trafic greu Trafic mediu Trafic mediu Trafic uor Trafic uor Autovehicul Sarcina total (kN) 600 450 300 120 60 30 Sarcin pe roat (kN) 100 75 50 20 20 10

10.8 Influena unghiului de susinere2 Kx 0 0,110 90 0,096 120 0,090 180 0,083

10.9 Modul de rezisten al terenului ASTM 2487Material n grmad Indice Proctor Densitate relativ Teren Granulometrie joas.Soluri cu plasticitate medie i mare

Material compact 70%

0

0

0,35

Granulometrie joas.Soluri cu plasticitate medie i joas cu mai putin de 25% particule mari

0,35

1,38

2,76

6,9

Granulometrie joas. Soluri cu plasticitate joas sau medie cu mai mult de 25% particule mari. Soluri cu granulometrie mare cu mai mult de 12 % particule fine. Granulometrie mare, cu mai puin de 12 % particule fine Material de carier

0,69

2,76

6,9

13,8

0,69 6,9

6,9 0

13,8 0

20,7 0

10.10. Exemplu de calcul al deformrii pe termen lung pentru tuburile ngropateApariia deformrii sub sarcin pentru tuburi riflate MAGNUM. Calculele sunt efectuate cu metoda Spangler pentru tuburi flexibile.

Date dimensionale ale tuburilorDiametru nominal al tubului (mm) Rigiditate circumferenial conform EN ISO 9969 (kN/m2) DN 315 SN 4

Dimensiuni anLimea msurat pe generatoarea superioar al tubului(m) nlimea msurat pe generatoarea superioar a tubului (m) B H 0,5 4

Terenul de umplere i modaliti de spareGreutatea specific a materialului de umplere (N/m3) Unghiul de frecare intern al materialului de umplere(n 0) Coeficient de frecare dintre materialul de umplere i pereii anului Factor de autocompactare Unghi de sprijin (n 0) Constant de fond (valoare calculat) Modul secant al terenului (N/mm2)t

d1 2 Kx E'

17.200 33 0,65 1,5 0 0,11 2,76

Sarcini dinamice superficialeSarcin (solicitare extern) (kN/roat) Distana orizontal de la punctul solicitrii (sarcinii) Q r 100 0

Apariia deformriiDeformarea tubului rezult egal cu 6,715 (mm) Diminuarea procentual a diametrului este 2,13 % Val. acceptabil Limita maxim a deformrii diametrale admisibile este 5%.

N.B. Exemplul de mai sus i cele ce urmeaz raporteaz date care iau n considerare nisipul compactat ca material de umplere.Verificarea deformrii sub sarcin pentru tuburi riflate MAGNUM. Calculele sunt efectuate cu metoda Spangler pentru tuburi flexibile.

Dimensiunile anuluiLimea msurat pe generatoarea superioar a tubului(m) B 0,5

Terenul de umplere i modaliti de spareGreutatea specific a materialului de umplere (N/m3) t Unghiul de frecare intern al materialului de umplere(n 0) Coeficient de frecare dintre materialul de umplere i pereii anului Factor de auto compactare d1 0 Unghi de sprijin (n ) 2 Constant de fond (valoare calculat) Kx 17.200 33 0,65 1,5 0 0,110

Sarcini dinamiceSarcin (solicitare extern) (kN/roat) Distana orizontal de la punctul solicitrii (sarcinii) Q r 100 0

Deformare %

Curba deformrii

Deformare real

Modul secant

Sarcina

Sarcina static

Sarcina dinamic

Sarcina total

Sarcina real

10.11. Tabele rezumative pentru tuburi riflate MAGNUM ITALIANA CORRUGATI Apariia deformrii sub solicitare pentru tuburile riflate MAGNUM SN4. Calculele au fost efectuate cu metoda Marston - Spangler pentru tuburile flexibile. Teren nederanjat Tipul sprijinirii nlimea apei freatice deasupra tubului Tipul de trafic (DIN 1072) Unghi de susinere Teren mixt desfcut Nisip uscat Absent HT60 (greu = 100 kN/roat) a2 = 00 cota zeroteren nederanjat

B = lrgimea anului de pozare msurat pe generatoarea superioar a tubului H = nlimea de acoperire a tubului msurat de la generatoarea superioar a tubului pn la cota zero LP = nlimea patului de pozare R = tipul de compactare materialului inert de sprijin n jurul tubului: grmad L = tipul de compactare materialului inert de sprijin n jurul tubului: uoar (Proctor < 85%) M = tipul de compactare materialului inert de sprijin n jurul tubului: moderat (Proctor 85 -94 %) A = tipul de compactare materialului inert de sprijin n jurul tubului: mare (Proctor > 95 %)deformare % De mm 160 SN4 200 SN4 250 SN4 315 SN4 400 SN4 500 SN4 630 SN4 800 SN4 1000 SN4 1200 SN4 B M R H = 0.6 m L M A R deformare % H = 0.7 m L M A R deformare % H = 0.8 m L M A

0,24 34,355 12,655 5,591 2,897 28,288 10,420 4,604 2,385 24,086 8,872 3,920 2,031 0,30 34,464 12,695 5,609 2,906 28,426 10,471 4,626 2,397 24,253 8,934 3,947 2,045 0,38 34,565 12,732 5,625 2,914 28,555 10,518 4,647 2,408 24,412 8,992 3,973 2,058 0,48 34,650 12,763 5,639 2,921 28,665 10,559 4,665 2,417 24,549 9,043 3,995 2,070 0,60 34,718 12,788 5,650 2,927 28,755 10,592 4,680 2,424 24,662 9,084 4,014 2,079 0,75 35,029 12,903 5,701 2,953 28,830 10,619 4,692 2,431 24,758 9,119 4,029 2,087 0,95 35,029 12,903 5,701 2,953 29,172 10,745 4,748 2,460 24,842 9,151 4,043 2,094 1,20 35,029 12,9 03 5,701 2,953 29,172 10,745 4,748 2,460 25,198 9,281 4,101 2,124 1,50 35,029 12,903 5,701 2,953 29,172 10,745 4,748 2,460 25,198 9,281 4,101 2,124 1,80 35,029 12,903 5,701 2,953 29,172 10,745 4,748 2,460 25,198 9,281 4,101 2,124

deformare % De mm 160 SN4 200 SN4 250 SN4 315 SN4 400 SN4 500 SN4 630 SN4 800 SN4 1000 SN4 1200 SN4 B M R H = 0.9 m L M A R

deformare % H = 1.0 m L M A R

deformare % H = 1.2 m L M A

0,24 21,025 7,744 3,422 1,773 18,708 6,891 3,045 1,577 15,454 5,692 2,515 1,303 0,30 21,222 7,817 3,454 1,789 18,935 6,975 3,082 1,596 15,738 5,797 2,561 1,327 0,38 21,412 7,887 3,485 1,805 19,157 7,056 3,118 1,615 16,023 5,902 2,608 1,351 0,48 21,578 7,948 3,512 1,819 19,352 7,128 3,149 1,632 16,279 5,996 2,649 1,373 0,60 21,715 7,999 3,534 1,831 19,515 7,18 3,176 1,645 16,497 6,077 2,685 1,391 8 0,75 21,833 8,042 3,553 1,841 19,656 7,240 3,199 1,657 16,688 6,147 2,716 1,407 0,95 21,937 8,080 3,57 1,850 19,782 7,287 3,219 1,668 16,861 6,211 2,744 1,422

1,20 22,382 8,244 3,643 1,887 19,886 7,325 3,236 1,677 17,005 6,264 2,767 1,434 1,50 22,382 8,244 3,643 1,887 20,325 7,487 3,308 1,714 17,628 6,493 2,869 1,486 1,80 22,382 8,244 3,643 1,887 20,325 7,487 3,308 1,714 17,628 6,493 2,869 1,486

deformare % De mm 160 SN4 200 SN4 250 SN4 315 SN4 400 SN4 500 SN4 630 SN4 800 SN4 1000 SN4 1200 SN4 B M R H = 1.5 m L M A R

deformare % H = 2.0 m L M A R

deformare % H = 3.0 m L M A

0,24 12,461 4,590 2,028 1,051 9,718 3,580 1,582 0,819 7,191 2,649 1,170 0,606 0,30 12,825 4,724 2,087 1,081 10,188 3,753 1,658 0,859 7,790 2,869 1,268 0,657 0,38 13,201 4,863 2,148 1,113 10,701 3,942 1,742 0,902 8,498 3,130 1,383 0,716 0,48 13,551 4,991 2,205 1,143 11,201 4,126 1,823 0,944 9,245 3,405 1,505 0,779 0,60 13,856 5,104 2,255 1,168 11,655 4,293 1,897 0,983 9,972 3,673 1,623 0,841 0,75 14,129 5,204 2,299 1,191 12,074 4,448 1,965 1,018 10,683 3,935 1,739 0,901 0,95 14,381 5,297 2,340 1,212 12,472 4,594 2,030 1,052 11,394 4,197 1,854 0,961 1,20 14,593 5,375 2,375 1,230 12,815 4,720 2,086 1,080 12,035 4,433 1,959 1,015 1,50 14,763 5,438 2,403 1,245 13,096 4,824 2,131 1,104 12,581 4,634 2,047 1,061 1,80 14,882 5,482 2,422 1,255 13,294 4,897 2,164 1,121 12,975 4,779 2,112 1,094

11. Pozarea11.1 Manipulareancrcarea i descrcarea tuburilor riflate MAGNUM trebuie s se petreac cu extrem atenie pentru a nu deteriora extremitile i peretele intern al tuburilor: nu este recomandat utilizarea unor clame de prindere pe interiorul tuburilor. Cea mai corect utilizare este aceea a frnghiilor care s nu se prind de peretele tuburilor.

11.2 StivuireaMasa mic i rezistena mare la strivire a tuburilor riflate MAGNUM permite o stivuire fr probleme speciale.

11.3 Pat de pozare Fundul anului trebuie s fie realizat cu material de granulometrie destul de fin, astfel nct s nu existe particule mari care s intre n contact cu peretele tubului. Este recomandabil realizarea unui pat de nisip sau de pietri fin mai mic sau egal cu de dou ori nlimea profilului tubului, pentru a evita contactul fantelor cu suprafee dure. Limea anului trebuie redus, recomandndu-se un an egal cu de 1,5 ori diametrul nominal al tubului. Rigiditatea circular ridicat face ca tubul riflat MAGNUM s fie potrivit pentru adncimi mari de pozare i pe terenuri n care sarcina mobil (stradal sau feroviar) este ridicat.

11.4 Umplerea anuluiUmplerea anului este partea cea mai delicat din instalare pentru c o umplere neadecvat poate influena negativ tubul. Independent de tipul tubului instalat, umplerea va fi realizat prin intermediul unei tasri n straturi succesive de circa 30 cm pentru c o compactare slab efectuat n pozare poate duce la cedarea terenului. O valoare acceptabil de compactare este ntre 90 i 95 % indice Proctor. Compactarea va fi efectuat cu materiale adecvate, mai ales n zona de acoperire a tubului, utilizndu-se materiale cu granulometrie fin. Pn la circa 30 de cm deasupra tubului este bine s utilizm material cu granulometrie fin, dup care va fi utilizat material bun pentru urmtorii 70/80 cm. O dat depit distana de 1 m de acoperire se poate finaliza acoperirea i cu teren provenind chiar din an.

11.5 Proba hidraulicO dat terminate operaiunile de instalare este bine s procedm la efectuarea unei probe hidraulice a conductei, izolnd bucile cu dopuri de capt mobile i punnd n presiune uoar conducta astfel izolat (0,5 bar). La efectuarea probei trebuie s inem seama c tubul este elastic din care cauz va fi evaluat i cantitatea de ap ce trebuie introdus n conduct pentru a reface presiunea de prob sau se va considera o scdere uoar a presiunii de prob. Cauza acestei scderi de presiune este dilatarea conductei i nu pierderile la mbinri.

12. Sisteme de mbinarembinarea tuburilor are o mare importan la conducte pentru c trebuie garantat continuitatea i trebuie evitate scurgerile din i n conduct. Tubul riflat MAGNUM poate fi mbinat prin 3 sisteme de mbinare: -cu muf tip pahar (cu 1 garnitur); -cu manon (cu 2 garnituri); - sudur cap-cap cu polifuziune Comparativ cu sistemul cu manon, tuburile deja mufate reduc nr. fazelor de execuie diminund timpii i garantnd cea mai mare etaneitate. Cu scopul de a permite utilizarea barelor de orice lungime n timpul instalrii, sistemul de mbinare cu manon i garnitur este disponibil la toat gama de tuburi MAGNUM.

12.1 Sistemul muf tip "pahar"mbinarea cu muf tip pahar a tuburilor MAGNUM are loc cu respectivele mufe aflate la extremitile fiecrei bare. Lungimea manonului permite inserarea mai multor ondulaii n interiorul su pentru a asigura o aliniere corect a dou tuburi. Mufele sunt conforme cu prescripiile prEN 13476-1 din iulie 2000. Sunt dou operaiunile anterioare mbinrii tuburilor ce sunt recomandate pe antier pentru o instalare corect i pentru grbirea operaiunilor ce urmeaz. - prima operaiune este curarea peretelui extern al tubului, a peretelui intern al mufei i al garniturii pentru ca mizeria depozitat s nu permit la pierderi n timpul probei sau funcionrii. - o alt operaiune este determinarea lungimii de tub efective care se poate introduce n muf, ceea ce permite ntreruperea n momentul corect a mpingerii necesare introducerii celei de-a doua bare n manon pn ce se ntlnete cu cealalt. Operaiunea de mbinare are loc dup cum urmeaz: 1. inserarea garniturii pe captul masculin al tubului. 2. ungerea cu substan ce faciliteaz alunecarea n zonele de contact dintre garnitur i muf (sunt recomandate substane biodegradabile pe baz de ap). 3. inserarea tubului n muf.

Garnitura din EPDM, produs n conformitate cu norma EN 681-1, este construit astfel nct s garanteze o perfect etaneitate hidraulic att de la interior ctre exterior ct i invers, n cazul infiltraiilor. Pentru o funcionare corect a garniturii trebuie avut grij la poziionarea ei corect cu buza ntoars n direcia opus celei de introducere.

Tuburile MAGNUM au avantajul utilizrii a dou tipuri de sisteme de mufare: - sistemul SWS (Spin Welding System); - sistemul INTEGRAT. Sistemul SWS adoptat la tuburile MAGNUM utilizeaz o muf din PEHD care, n faza de producie, este mpins pe o extremitate a barei pn la limita prevzut i sudat automat n trei puncte circulare (pe primele 2 inele i pe inelul limit intern). Barele ajung deci pe antier deja mufate, la orice lungime cerut de instalator

Sistemul de mbinare cu muf SWS este adoptat la tuburi MAGNUM DN 250 315 400 500 mm i prezint urmtoarele avantaje comparativ cu sistemul cu manon: - sigurana etaneitii: trei suduri automate ntr-un mediu curat sunt mai bune dect mbinarea manual cu garnitur pe antier; - nr. de operaiuni necesare realizrii mbinrilor pariale; - timpi de pozare mult redui Tuburile MAGNUM cu DN mai mare de 500 mm adopt un sistem de mufare INTEGRAT care const n montarea mufei direct pe tub n timpul fazei de producie. n acest caz tubul este produs cu 2 elemente caracteristice la extremitile fiecrei bare: - muf; - masculin. Mufa este injectat cu respectivele matrie direct n faza de producie i este constituit din peretele extern al tubului (apare lis i nu riflat). Diametrul extern al mufei corespunde diametrului extern al tubului. Masculul este partea din tub a barei succesive care se insereaz n interiorul mufei pentru executarea mbinrii. Masculul din sistemul INTEGRAT MAGNUM este constituit din primele 3 inele de riflare ale barei, cu nlimea profilului redus comparativ cu cea a celorlalte inele cu scopul de a putea fi introdus n muf. Rigiditatea inelar nominal (SN) n punctul de mbinare a sistemului INTEGRAT MAGNUM este garantat prin suprapunerea mufei pe inelele masculului. n sistemul de mbinare INTEGRAT MAGNUM garnitura de etaneitate este poziionat n locul de deasupra primului inel de riflare a masculului. Aceast soluie permite avansarea poziiei garniturii ctre punctul central de mbinare i realizarea mbinrii prin utilizarea unei garnituri mult mai mici. Toate avantajele descrise pentru sistemul de mbinare cu muf SWS se repet la sistemul INTEGRAT MAGNUM, de aceea apare ca necesar s adugm c meninerea diametrului extern n toate punctele de mbinare permite o perfect aliniere a conductei pe patul de pozare, caracteristic util n mod special pentru reelele cu nclinare mic pentru c evit formarea unui pat modelat pentru a compensa variaiile locale de diametru n punctele de mbinare i controlul operaiunii.

12.2 Sistemul cu manonManonul pentru mbinarea tubului riflat MAGNUM este lis pe intern i are un inel limit la jumtatea lungimii care permite centrarea sa fa de extremitile tuburilor ce trebuie mbinate. Lungimea manonului permite inserarea mai multor inele riflate n interiorul su pentru asigurarea unei alinieri corecte a celor dou tuburi. Manoanele sunt conforme cu prescripiile prEN 13476-1 din iulie 2000, care permite construirea lor din PE, PP sau PVC. Pentru execuia unei mbinri cu sistemul cu manon trebuie repetate a doua oar toate operaiunile descrise mai sus pentru mbinarea elementelor cu sistemul cu muf.

12.3 Sudura cap la capGrosimea celor doi perei permite i mbinarea prin sudur cap la cap. Tehnica de sudur este aceeai utilizat pentru tuburile lise i garanteaz o etaneitate perfect. Frezarea este efectuat pe o zon foarte scurt astfel nct nclzirea s nu implice i zona riflat. Parametrii de sudur (timpi i presiuni) sunt aceiai utilizai pentru sudura cap la cap a tuburilor lise cu perete subire.

12.4 Piese specialeConductele de deversare necesit elemente speciale numite piese speciale pentru realizarea de curbe, derivaii, reducii, branamente, dopuri de capt etc. indispensabile pentru funcionarea corect a sistemului. mbinarea dintre o bucat de conduct i o pies special are loc n acelai mod ca i la mbinarea a dou conducte: prin sistemul muf, prin sistemul cu manon sau cu sudur cap la cap. ITALIANA CORRUGATI, graie colaborrii cu SYSTEM GROUP, beneficiaz de structura i serviciile unei firme specializate n realizarea mai sus menionatelor piese speciale.Piesele speciale sunt formate utiliznd tuburile MAGNUM de origine garantnd astfel compatibilitatea perfect de mbinare. n acelai mod sunt realizate i cminele (de inspecie, cu sau fr gur de scurgere etc.). Toate piesele speciale i cminele pot fi realizate ca n standardele predefinite sau ca n schia clientului. Disponibilitatea studiului tehnic intern i multiplele experiene maturate zilnic de staff-ul de la ITALIANA CORRUGATI permit studiul i identificarea mpreun cu clientul a celor mai avantajoase soluii. Este posibil i studierea soluiilor care s permit conexiunile, branrile, derivaiile etc. cu conducte din materiale diferite de polietilena riflat.

13. Concluzie pentru tuburile riflate pentru canalizareFurnizarea i punerea n oper a tubului structurat din PEAD cu perete dublu, riflat extern i lis intern, realizat prin coextrudare continu a celor doi perei, cu marca de conformitate PIIP / a, produs de o firm certificat conform UNI EN ISO 9002. Peretele intern lis va trebui s fie de culoare albastr pentru a facilita inspecia vizual i cu telecamere. Profilul, dimensiunile i proprietile mecanice ale tubului vor trebui s corespund cu prescripiile prEN 13476-1 din iulie 2000 pentru tuburi structurate din PE de tip B. Diametrul exterior nominal va fi de . mm; clasa de rigiditate msurat conform EN ISO 9969 va fi SN .. (egal cu . KN/m2). mbinrile dintre bare de tub i piese speciale se fac prin manoane cu garnituri elastomerice ce trebuie poziionate pe prima fant de corugare de la fiecare cap de tub sau prin sudur cap la cap. anul, patul de pozare, materialul de sprijin, ngroparea vor fi dezbtute separat. eava va trebui sa fie marcat conform cu cele prevzute de prEN 13476-1 (iulie 2000) i vor trebui s fie expuse urmtoarele certificate: -certificatul de conformitate al produsului (marca de calitate a produsului) -certificare SQP pentru calitatea produciei firmei (UNI EN ISO 9002) -certicat de omologare a lotului pentru flexibilitatea inelar, dup cum este descris n metoda de prob prezentat n UNI EN 1446 -certificat de omologare a lotului pentru etaneitatea hidraulic a mbinrilor dup cum este descris n metoda de prob prezentat n EN 1277 -certificat de omologare pentru rezistena la abraziune verificat conform celor prevzute de metoda de prob prezentat n DIN EN 295-3

SAMI PLASTIC S.A.Str.Aurel Vlaicu nr.62, Suceava - 720092 Tel-Fax: +40-230-525016, 525045, 533442, 533542 Fax:+40-230-533142 Mobil: 0744-524801, 0744-524802 e-mail: comercial@samiplastic.ro web: www.samiplastic.ro