38
Steel industrial platform - SEMESTRIAL PROJECT -

Metale proiect

  • Upload
    drg5u

  • View
    493

  • Download
    2

Embed Size (px)

Citation preview

Page 1: Metale proiect

Steel industrial platform

- SEMESTRIAL PROJECT -

Page 2: Metale proiect

2 | P a g e

Platformă cu strucrură metalică

Tema proiectului:

Să se întocmească proiectul de execuţie pentru o platformă de

lucru şi depozitare situată într-o clădire industrială.

Structura de rezistenţă va fi alcătuită dintr-o reţea de griunzi

principale şi secundare peste care reazemă tablă groasă striată.

Grinzile principale reazemă pe stâlpi metalici.

Dimensiunile în plan ale platformei sunt:

3

5

2 12.5 5

A L

B l

n ; L m; l m

37.5

25

A m

B m

L, l sunt dimensiunile grinzii principale, respectiv

secundare.

Grinzile secundare se distribuie dae lungul grinzilor

principale la distanţa a = 1.25m

Cota superioară a platformei va fi de H = 4.5 m.

Încărcare utilă pe platformă provenind din utilaje, materiale şi

produse depozitate este:

214p kN/m

Grinzile secundare vor fi proiectate din profile „dublu T”

laminate la cald ( INP sau IPE )

Tabla groasă striată va di de grosime g = 5 mm ( TGS 5 ) de tip

II conform STAS 3480 – 80.

Grinzile principale vor avea secţiunea „dublu T” compusă cu

îmbinări sudate.

Stalpul platformei încastrat în fundaţie se va proiecta în

secţiune compusă din profile „U” laminate la cald ( UNP )

solidarizate co plăcuţe.

Materialul folosit pentru elementele platformei: OL 37 conform

STAS 500/2 – 80 ( S 235 conform SREN 10025 + A1/94).

Etapizarea proiectului:

1. a) Scema constructivă a platformei la scara 1:100;

b) Calculul tablei groase striate şi a grinzii secundare având

secţiunea din europrofile dublu T laminate la cald;

Page 3: Metale proiect

3 | P a g e

2. Calculul grinzii secundare în varianta de grindă cu goluri

hexagonale în inimă;

3. Dimensionarea grinzii principale, verificarea de rezistenţă;

4. a) Variaţia secţiunii în lungul grinzii (variaţia grosimii

tălpilor);

b) Verificarea tensiunilor echivalente;

5. Verificarea rigidităţii grinzii principale printr-o metodă exactă;

6. a) Verificarea stabilităţii generale a grinzii principale;

b) Rigidizările inimii;

7. a) Verificarea rigidizării de reazem;

b) Verificarea stabilităţii locale (voalare) a inimii şi tălpii

comprimate;

8. Înădirea de montaj cu eclise şi şuruburi de înaltă rezistenţă

pretensionate a grinzii principale;

9. a) Rezemerea grinzii secundare pe grinda principală;

b) Planşa grinzii principale la scara 1:10;

10. Dimensionarea stâlpului şi verificarea secţiunii;

11. Calculul elementelor de solidarizare şi prinderea lor de

ramurele stâlpului;

12. Capitelul şi baza stâlpului;

Planşa stâlpului la scara 1:10, detalii, la scara 1:51

1.a Schema constructivă a platformei la scara 1:100

1.b.1 Calculul tablei groase striate

Page 4: Metale proiect

4 | P a g e

Calculul încărcarii:

5 TGS a proprie greutatea g unde 1)( cmgpqn

2 2 2

4 2

2 4

14 / 14 10 /

41 10 /

(14 10 41 10 ) 1 0.1441n

p kN m daN cm

g daN cm

q daN/cm

2 4 2(1.5 1.35 ) 1 (1.5 14 10 1.35 41 10 ) 1 0.2155 /cq p g cm daN cm

Verificarea rezistenţei

,

/188023508.080 2cmdaNR.R

RW

M

A

TGS

TGS

322

2

0267.06

4.01

6

1

4.04.01

4.04151 unde ,1

cmt

W

cmA

cmmmtttcmA

c

cc

Ψaq

Mua

DN

c

8

;4 2

2

2

daND

μ

cmdaNE

μ

tED

c

69.12307)3.01(12

4.0101.2

3.0

/101.2

)1(12

3

36

26

3

3

4 6 43

2 4 2 4

2.1 10 0.41.6792 10

(1 ) (1 0.3 ) 0.1441 125

c

n

E t

q a

4

0.028

lg10 1.22 8.5

0.032

Ψ

u

2

2

2

4 12307.691.2 8.5 273.17

125

0.2155 1250.028 11.78

8

N daN

M daNm

2 2273.17 11.781124.12 / 1880 /

0.4 0.0267TGSσ daN cm R daN cm

Verificarea rigidităţii:

cma

fff aa 25.1100

unde

Page 5: Metale proiect

5 | P a g e

0

4 4

0

5 0.1441 125 528.63

384 16000 384

28.63 0.032 0.9161

n

a

f f

q af cm

D

f cm f

1.2.2 Calculul grinzii secundare

Calculul grinzii secundare se face în două variante:

a) Varianta de grindă secundară cu secţiune plină;

b) Varianta de grindă secundară cu goluri hexagonale;

a) Varianta de grindă secundară cu secţiune plină:

Încărcari:

mdaNggagpq GSGSTGS

n

GS /5020 unde ,)( 2 4(14 10 41 10 ) 125 0.5 18.51n

GSq daN/cm

2 4

(1.5 1.35 ) 125 1.5

(1.5 14 10 1.35 41 10 ) 125 1.35 0.5 27.61 /

c

GS TGS GS

c

GS

q p g g

q daN cm

Eforturi:

2 2

max

27.61 500863027.3

8 8

c

GSq lM daNcm

max

27.61 5006902.5

2 2

c

GSq lV daN

Page 6: Metale proiect

6 | P a g e

Dimensionarea grinzii secundare:

3max26

863027.3367.24 profil I

2350nec

MW cm

R

3

4

243

44226

574011.3I ;

1.41 223

0.94 41 /

y

y

y

W cmh cm

I cmb cm

t cm S cm

d cm G daN m

Verificarea secţiunii adoptate:

– Recalcularea încărcărilor şi eforturilor:

2 4(14 10 41 10 ) 125 0.41 18.422n

GSq daN/cm 2 4(1.5 14 10 1.35 41 10 ) 125 1.35 0.41 27.94 /c

GSq daN cm

2 2

max

27.94 500873125

8 8

c

GSq lM daNcm

max

27.94 5006985

2 2

c

GSq lV daN

– Verificarea rezistenţei:

Rτσσ

RRR

Id

SVτ

RW

xxech

ff

y

y

y

1.13

3 unde ,

22

max

max

maxmax

- 2 2

max

8731251975.39 / 2350 /

442daN cm R daN cm

- 2 2

max

6985 223288.68 / 1357 /

0.94 5740fdaN cm R daN cm

Page 7: Metale proiect

7 | P a g e

y

yx

xi

y

xx

Id

SVτ

h

I

;

2

2 22 3 2 27.94 500776111.11

9 9

2 27.94 5002328.3

6 6

3

c c

GS GSx c

GSc xGS

x c

GSx

q l q l xM x

q lM daNcm

q lV q x

q lV daN

lx

2776111.11 23.181567.09 /

5740 2x daN cm

22328.3 177.6176.64 /

0.94 5740x daN cm

- 2 2 2 21567.09 3 76.64 1572.7 / 1.1 2585 /ech daN cm R daN cm

– Verificarea rigidităţii:

4

max

5 500 unde 2

384 250 250

n

GSa a

y

q l lf f f cm

E I

4

max 6

5 18.422 5001.24

384 2.1 10 5740af cm f

b) Varianta de grindă secundară cu goluri hexagonale pe inimă:

Schema statică şi încărcările sunt aceleaşi ca şi la varianta de

grindă secundară cu secţiune plină. Ca urmare şi eforturile care apar

în grindă sunt aceleaşi:

max 873125M daNcm

max 6985V daN

Dimensionarea grinzii secundare:

Dimensionarea secţiunii se face din condiţia următoare:

R

MhA nec

)8.0..7.0()( max

00

3 3

0 0 gh 0 0

873125( ) 495.39 profil I 24 / 290 95 cu ( ) 509.19.73

0.75 2350nec efA h cm A h cm

Page 8: Metale proiect

8 | P a g e

0 0

2 21 0

4 41 0

gh 2 3

0

4

4

24.41 22.96

41.72 20.86

6517 151.62I 24 / 290 95

50.42 21.05

6590 8.1

31.1 /6553med

h cm mm

A cm A cm

I cm I cm

A cm W cm

I cm d mm

g daN mI cm

Se adoptă 24

12 ; 1.5 1.5 24 362 2

c

hb cm p h cm .

Verificarea secţiunii adoptate:

– Recalcularea încărcărilor şi eforturilor:

2 4(14 10 41 10 ) 125 0.31 18.322n

GSq daN/cm 2 4(1.5 14 10 1.35 41 10 ) 125 1.35 0.31 27.36 /c

GSq daN cm

2 2

max

27.36 500855011.71

8 8

c

GSq lM daNcm

max

27.36 5006840

2 2

c

GSq lV daN

– Verificarea rezistenţei:

a) la încovoiere:

RA

N

Ah

M

W

000

max

0

maxmax

2 2

max

855011.711679.15 / 2350 /

24.41 20.86daN cm daN cm

Page 9: Metale proiect

9 | P a g e

0 0

02 8

500 24.41 20.86 36141.15

2 8 21.05

m v

h A hlx R

W

x cm

RW

hV

Ah

W

hV

W

hVM

Ah

xx

xvvv

xm

000

00

00

8

842

2227.36 500 27.36 141.15

141.15 6929152 22 2

141.15

c c

GS GSx

x

q l q xM x

M daNcm

x x cm

27.36 50027.36 141.15 2978.132

2141.15

ccGS

x GSx

q lV q x

V daN

x x cm

2 2692915 2978.13 241785.24 / 2350 /

20.86 24.41 8 21.05daN cm R daN cm

b) la forfecare:

fRId

SVτ

0

0max

2

2 230

0

( ) 0.81 (5.5 2.29)4.17

2 2

d aS cm

2 26840 4.17117.66 / 1357 /

2 0.81 151.62daN cm daN cm

c) în sudură

22222

0 0 pVpVhHM mC

max

0

6840 3610087.6

24.41m

V pH daN

h

RRdbd

H

A

Hτ fS

c

m

S

mS

6.0

)2(

Page 10: Metale proiect

10 | P a g e

2 210087.61200 / 1410 /

0.81 (12 2 0.81)S daN cm daN cm

– Verificarea rigidităţii:

4

max

,

5 500 unde 2

384 250 250

n

GSV M M a a

y med

q l lf f f f f f cm

E I

α – coeficient care ţine seama de deschiderea grinzii, α = 1.15 4

max 6

5 18.322 5001.15 1.24

384 2.1 10 6553af cm f

Secţiune grindă secundară:

a) Secţiune plină: 26I 41 /g daN m

b) Secţiune cu goluri hexagonale: ghI 24/ 290 95 31.1 /g daN m

3. Calculul ginzii principale:

Încărcări:

lgagpS GSTGS

n ])[(

2 4[(14 10 41 10 ) 125 0.311] 500 11467.5nS daN

[(1.5 1.35 ) 1.35 ]c

TGS GSS p g a g l 2 4[(1.5 14 10 1.35 41 10 ) 125 1.35 0.311] 500 13680.18cS daN

2

4

, unde 15 25 /

20 10 500 1 /

n

GP GP GP

n

GP

q g l g daN m

q daN cm

Page 11: Metale proiect

11 | P a g e

4

1.35

1.35 20 10 500 1.35 /

c

GP GP

c

GP

q g l

q daN cm

Eforturi:

0 10

8 13680.18 1.35 125055564.47

2 2

c c

GP

V V

S q lR R daN

0 10

2

1 9 0

2

2 8 0

0

3470142.62 8

3 98684585.15

2 8

c

V GP

c c

V GP

M M

a aM M R q daNcm

a aM M R q S a daNcm

2

3 7 0

2

4 6 0

2

5 0

5 25(2 1) 12167911.41

2 8

7 49(3 2 1) 13920121.4

2 8

7 5 3 14 8 13933305

2 2 2 2

c c

V GP

c c

V GP

c c

V GP

a aM M R q S a daNcm

a aM M R q S a daNcm

M R a q a S a daNcm

0 10 55564.47V V daN

1 9 0 55500.622

st dr c

V GP

aV V R q daN

1 9 0 41799.912

dr st c c

V GP

aV V R q S daN

2 8 0

341631.16

2

st dr c c

V GP

aV V R q S daN

2 8 0

32 27950.9

2

dr st c c

V GP

aV V R q S daN

3 7 0

52 27782.2

2

st dr c c

V GP

aV V R q S daN

3 7 0

53 14102.05

2

dr st c c

V GP

aV V R q S daN

4 6 0

73 13933.3

2

st dr c c

V GP

aV V R q S daN

4 6 0

74 253.12

2

dr st c c

V GP

aV V R q S daN

055 drst VV

Eforturi:

max 11655000nM daNcm

max 5 13933305cM M daNcm

max 0 55564.47cV V daN

Page 12: Metale proiect

12 | P a g e

Dimensionarea secţiunii:

400 ;

24

5

12..6 ,

2min

max

min

Lf

nfE

LRh

mmttR

Mkh

hhh

a

meda

i

i

i

opt

i

opt

iii

2 4 2

2 4 2

(1.5 1.35 ) 1.35 (1.5 14 10 1.35 41 10 ) 500 1.35 31.1 101.495

( ) (14 10 41 10 ) 500 31.1 10

TGS GSmed

TGS GS

p g a gn

p g a g

2min

6

5 2350 1250 40077.97

24 2.1 10 1250 1.495100

139333051.15 99

2350 0.8

i

i

opt

i

h cm

h cm

h cm

max

1 10.53 0.86

150 1001 10

55564.470.505

78 0.6 2350

i i i

i

i

i f

cm h t cm h

t cm mmV

t cmh R

cmmmttt

mmt

i

220)3..1(

30..12

1 1.. 19 31

253 5

30 60

ib h cm b cmb cm

b t cm

23 3

23 34

2 212 12 2

1 100 25 2 100 22 25 2 343466.63

12 12 2

i i iy i t

y

t h h tb tI I I b t

I cm

3

,

max

343466.636605.12

50 2

2

y y

y efi

I IW cm

hzt

3max 139333056333.32

2200nec

MW cm

R efynec WW ,

Verificarea secţiunii adoptate:

max 13933305cM daNcm

max0 55564.47cV daN

Page 13: Metale proiect

13 | P a g e

Rτσσ

RId

SVτ

RW

xxech

f

y

y

y

1.13 22

max

max

maxmax

- 2 2

max

139333052109.47 / 2200 /

6605.12daN cm R daN cm

- 2 2

max

55564.47 3494565.24 / 1410 /

1 343466.6fdaN cm R daN cm

1/ 2 3100 2 100 10025 2 1 3494

2 2 4 2 2 4

i i iy i

h t h hS b t t cm

y

yx

xi

y

xx

Id

SVτ

h

I

;

2

416.663

Lx cm

2

0 (3 562.5) 13670611.212

c c

x V GP

xM R x q S x daNcm

0 3 13961.43c c

x V GPV R q x S daN

213670611.21 1001990.09 /

343466.6 2x daN cm

213961 3494142.02 /

1 343466.6x daN cm

- 2 2 2 21990.09 3 142.02 2005.23 / 2200 /ech daN cm R daN cm

Page 14: Metale proiect

14 | P a g e

4. Calculul ginzii principale în varianta secţiune variabilă

(variaţia grosimii tălpilor):

Variaţia secţiunii în lungul grinzii (variaţia grosimii tălpilor);

mmtt

mmt

164204

20

1

Pentru evaluarea zonelor de variaţie a secţiunii se foloseşte

metoda momentului capabil

)()( xMxM capef

2

maxmax 2 2

8 8 1165500059.67 /

8 1250

n nn nech

ech

q L MM q daN cm

L

2

maxmax 2 2

8 8 1393330571.33 /

8 1250

c cc cech

ech

q L MM q daN cm

L

4 3

1 1 1 1

4 3

2 2 2 2

343466 6605.12

289801.5 5616.3

I cm W cm

I cm W cm

2

11

2 2

c c

ech echq L q xx W R

4 3343466.63 6605.12I cm W cm

2 380.19271.3371.33 12505616.3 2100

2 2 ' 869.8

t

t

x cmxx

x cm

380.192 10 370 3502

' ' 869.8 10 879.8 8502

P t

P t

bx x cm cm

bx x cm cm

Page 15: Metale proiect

15 | P a g e

Calculul îmbinării sudate de uzină a tălpilor:

1 1

2 2

11'

71.33 1250 71.33 550550 13731025

2 2 2 2P P

c c PPech ech

x x

q L q xM M x daNcm

1 1 1

1 1

130066.6613731025 5199773.14

343466.63

P P P

P P

t i

x x x

ytt

x xy

M M M

IM M daNcm

I

15199773

51178.86101.6

P

t

x

t

t

MN daN

h

2

1

51178.862 1467.28 /

1.6 25 2 1.6

t ts s

s s s s i

s

N N

A a b a daN cm R R

a t

Verificarea tensiunilor echivalente:

2 23 1.1

380

ech x x

t

R

x x cm

1 1

2 2

11'

71.33 1250 71.33 550550 13731025

2 2 2 2P P

c c PPech ech

x x

q L q xM M x daNcm

11

71.33 125071.33 550 5349.75

2 2P

cc Pechechx

q LV q x daN

2137310252078.84 /

6605.12x daN cm 21783.25 2032

37.51 /1 289801.5

x daN cm

2 2 22078.84 3 37.51 2079.85 / 1.1ech daN cm R

5. Verificarea rigidităţii ginzii principale printr-o metodă exactă

(Metoda integrării ecuaţiei dformatei):

aff max

1250

3.12400 400

a

Lf cm

Page 16: Metale proiect

16 | P a g e

yIE

xM

dx

zd

)(2

2

22)(

2xqx

LqxM

n

ech

n

ech

22

2

2

2 xqx

Lq

dx

zdIE

n

ech

n

echy

111

4

13

111

1

3

12

1

1

11

2412

64

DxCxq

xLq

zIE

Cxq

xLq

dx

dzIE

n

ech

n

echy

n

ech

n

echy

222

4

23

222

2

3

22

2

2

22

2412

64

DxCxq

xLq

zIE

Cxq

xLq

dx

dzIE

n

ech

n

echy

n

ech

n

echy

000 111 Dzx

2211

2

22

1

11

21

zIEzIE

dx

dzIE

dx

dzIE

xx

yy

yy

max

2

2

2

0

2fz

dx

dzL

x

244816

06

2

240

2

333

2

2

3

2

2

22

LqLqLqC

C

Lq

LLq

dx

dzLx

n

ech

n

ech

n

ech

n

echn

ech

24

3

1

2

2

1

2

1

2

2

1

2

1

121

Lq

I

IC

I

IC

dx

dz

I

I

dx

dzxx

n

ech

y

y

y

y

y

y

1242424 1

2

1

3

2

3

1

3

1

2

2

2

1

2

12211121

y

yPn

ech

n

ech

n

ech

y

y

y

y

yy

P

I

Ix

Lqx

Lqx

Lq

I

ID

zI

IzzIEzIExxx

1

24242412

1

1

2

1

3

2

34

23

2

2

2

y

yPn

ech

n

ech

n

ech

n

ech

y I

Ix

Lqx

Lqxqx

Lq

IEz

Page 17: Metale proiect

17 | P a g e

1

24224224212

1

2 1

2

1

3343

2

max2

y

yPn

ech

n

ech

n

ech

n

ech

y I

Ix

LqLLqLqLLq

IEf

Lx

124384

51

1244838496

1

1

2

1

34

2

max

1

2

1

3444

2

max

y

yPn

ech

n

ech

y

y

yPn

ech

n

ech

n

ech

n

ech

y

I

Ix

LqLq

IEf

I

Ix

LqLqLqLq

IEf

4 3

max 6

1 5 59.67 1250 59.67 1250 343466350 1 3.06

2.1 10 343466 384 24 289801.5af cm f

6. Verificarea stabilităţii ginzii principale:

Verificarea stabilităţii generale a grinzii principale

Dacă zil 401 , atunci stabilitatea generală a grinzii principale

este asigurată şi nu se mai face verificare de stabilitate.

;125 ; 1 cmalA

Ii z

z

3 34

2

2 252604.16

12 12

25 2 50

z

t bI cm

A b t cm

2604.167.21

50zi cm

150 50 7.21 360.84 125zi cm l cm stabilitatea generală este

asigurată.

RWυ

yg

max

gυ - coeficient de siguranţă la instabilitate

Page 18: Metale proiect

18 | P a g e

3.23.005.175.1

3

4

3

4

3

1 , ,

M

M

M

ξi

lλυ

z

tr

cba

g

312167911.41 12167911.41

1.75 1.05 0.3 1.033 2.313920121.4 13920121.4

, , 12517.06 0.927

7.21 1.033

a b c

tr g

2139333051955.47 /

0.927 6605.12daN cm R

Rigidizările inimii:

Rigidizările inimii sunt de doua tipuri:

- rigidizări curente;

- rigidizări de reazem;

Rigidizări curente:

10040 4 7.33

1030 30

10 10 1 10

ir r

r

r i r

hb mm b cm

b cm

b t b cm

cmt

cmttt

cmbb

tr

rir

rr

r8.0

75.0175.075.0

67.015

10

15

Page 19: Metale proiect

19 | P a g e

Rigidizări de reazem:

7.a. Verificarea rigidizării de reazem:

Verificarea la flambaj

22

2

max

8.311158.021

150

15'

cmA

A

Ii

i

h

i

l

ttbA

RA

V

m

m

xx

a

x

i

x

f

irrm

m

cmi

cmI

x

x

37.38.31

3.360

3.36012

115

12

218.0 433

10029.67 0.886

3.37a

Page 20: Metale proiect

20 | P a g e

255564.471972.13 /

0.886 31.8daN cm R

Verificarea la strivire

max

2

2 2

' 21 0.8 16.8

55564.473307.4 / 1.5 2350 3525 /

16.8

str

str r r

Vm R

A

A b t cm

daN cm daN cm

Verificarea sudurilor

2max /16457.0 cmdaNRRla

V s

f

ss

min

min

2

3 0.7

min( , ) 0.8

100

55564.47926.07 /

2 0.3 100

s

i r

s i

s

s f

mm a t

t t t cm

l h cm

daN cm R

7.b. Verificarea satbilităţii locale a inimii si a tălpii comprimate

Verificarea stabilităţii locale a inimii

Rt

h

i

i 2100110

100 2100110 107.47

1 2350 Trebuie verificată stabilitatea inimii

2 2

2 2

7 2 7 2

1

17 10 / 7 10 7000 /

100

cr cr

icr cr

i

tdaN mm daN mm

h

Page 21: Metale proiect

21 | P a g e

2

7 2

2

2

7 2 2

2

0.951.25 10 /

max( , ) max(125,100) 1251.25

min( , ) min(125,100) 100

max( , ) 125

0.95 11.25 10 / 1189.12 /

1.25 125

icr

i

i

i

cr

tdaN cm

d

a h

a h

d a t

daN cm daN cm

2

i

y

h

I

Dacă 2

21 MMMha i

Dacă 2

2MMMha i

i

2

0

352.5352.5 290 165 50

2

c c c c

i V GPM R q S S S

2352.5

55564.47 352.5 1.35 13680.18 290 165 50 12594111.812

iM daNcm

12594111.81 13920121.413257116.6

2M daNcm

213257116.6 1001929.9 /

343466 2daN cm

y

t

y

Id

SVτ

2

2VVV i

12559.6 13933.313246.45

2V daN

213245.45 203278.36 /

1 343466daN cm

2 21929.9 78.36

0.283 17000 1189.12

Page 22: Metale proiect

22 | P a g e

Verificarea stabilităţii tălpii comprimate:

25 1' 12

2 2

ib tb cm

' 1215 7.5 15

1.6

b

t Stabilitatea tăltii comprimate este

asigurată.

8. Înnădirea de montaj cu eclise şi şuruburi de înaltă rezistenţă

pretensionate a grinzii principale:

1250312

3754 4

mijlocul unui panou

Lx cm

x cm

x

2 2

0

1.35 37562.5 187.5 312.5 55564.47 375 13680.18 562.5

2 2

13046653.13

cc c

x V

x

q xM R x S

M daNcm

0 3 55564.47 1.35 375 13680.18 3 14017.68c c c

x VV R q x S daN

i. Înnădirea inimii

3 34

3 32 2 4

2

1 10083333.33

12 12

25 225 2 51 130066.6

12 12

ii x

i t

i ii

t t g

IM M

I I

t hI cm

b tI A z cm

83333.3313046653.13 3165434

83333.33 2 130066.6iM daNcm

Calculul ecliselor:

2 2 2

0.5 0.6

100 12 83.33 84

2 2 0.6

1 1002 91.28 92

6 6 2 2 0.6

e i

e i

V Vi ii e i i e e e e

e

M Mi i e e i ii e e e

e

h h

t t mm

h tA A t h t h h h cm

t

t h t h t hW W h cm h cm

t

max , 92V M M

e e e eh h h h cm

Page 23: Metale proiect

23 | P a g e

Verificarea ecliselor:

2

23

31654341831 /

2 2 846.4

0.6 92846.4

6

i

e

e

MdaN cm R

W

W cm

2

2

14017.68126.97 /

2 2 55.2

0.6 92 55.2

if

e

e

VdaN cm R

A

A cm

2 2 2 2 23 2056.87 3 126.97 2068.59 / 1.1ech daN cm R

Verificarea şuruburilor

16min 53.12.06.052.05 Mcmcmtd

cmmmbmmmmddb ee 5.323253255161816856342

3316.5

2 2

92 2 330.6

3 3

e

e e

e

bcm

b h

hcm

SIRP

c

VM NNN 22

0

21

2

max0

nn

VN

z

zMN

iV

i

iM

0 2 2 2 2 2 2 2 2

3165434 38.48620

4.8 9.6 14.4 19.2 24 28.8 33.6 38.4 3

MN daN

12559.6369.4

3 17

VN daN

2 28620 369.4 8627.9daN

Page 24: Metale proiect

24 | P a g e

daNN

RAfmnN

SIRP

c

cF

SIRP

c

36.9117900001.28.035.09.02

8.0 0

8627.9 9117.36SIRP

cdaN N daN

ii. Înnădirea tălpii

2 130066.613046653.13 9881218.7

83333.33 2 130066.6tM daNcm

Calculul ecliselor:

2

20

2 25 1 2 0.711.3 11

2 2

25 2 11 47

e t e e e

e

s i

e e e

s

e

i ii se e

e

b tA A b t b t t

b

b b b

b b cm

b t ab cm b cm

b cm

25 21.06 1.2

47e et cm t cm

Calculul îmbinării:

9881218.795011.7

104

tt

t

MN daN

h

95011.712.44 12

7636

SIRP tc t SIRP

c

NN n N n n ŞIRP

N

3 12 4 2 5 3 16 12 4 2 16 5 613 62e el d d mm mm mm l cm

Page 25: Metale proiect

25 | P a g e

9.a. Rezemarea grinzii secundare pe grinda principală

11 , la

cmmmatamm 5.057.03 1min1

cmall

cmbl

c

r

95.02102

10

111

1

2 2

1

1 1

13246.451471 / 1645 /

2 2 0.5 9

s

s fc

VdaN cm R daN cm

a l

22 , la

Acţiuni: VeMV ,

3

2 rbe

cmmmatamm 5.057.03 2min2

cml

cml

all

c

c

455.0246

46

2

2

2

222

Page 26: Metale proiect

26 | P a g e

2

2 2 2 2

2 2 2 2

2 13246.45 2 1065.41 /

2 0.5 452

6

M rs c c

s

V bM V edaN cm

a lW a l

2

2

2 2 2

13246.45294.36 /

2 2 2 0.5 45

V

s c

V VdaN cm

A a l

2 2

2 2

2 2 265.41 294.36 301.54 /

M V s

r s s f

s

r f

R

daN cm R

9.b. Planşa grinzii principale

Page 27: Metale proiect

27 | P a g e

10. Dimensionarea stâlpului şi verificarea secţiunii:

mhhHl GPi 335.4915.075.05.4

− Lungimea de flambaj

ml

ml

I

I

N

N

I

I

N

N

I

I

N

N

ll

fz

fy

z

y

f

335.4335.41

99.4335.415.1

112

32

15.112

42

2 ;7.0 11

Page 28: Metale proiect

28 | P a g e

Calculul încărcarii:

max

6

max

2 4 2

max

1

2 2 2

1 100 1 2 20 2 7850 10 1.3 /

11.5 1.35 1.35 1.35

2 2 2

1250 1 12501.5 14 10 1.35 41 10 500 1.35 31 10

2 2 125

n n

TGS GS GP

GP

c n

TGS GS GP

c

L L LV p g l g l g

a

g A daN cm

L L LV p g l g l g

a

V

1250

550 1.35 1.3 695182

daN

min

6

min

4 2

min

1

2 2 2

1 85 1 2 20 2 7850 10 1.3 /

11.1 1.1 1.1

2 2 2

1250 1 1250 12501.35 41 10 500 1.35 31 10 500 1.35 1.3 3872.8

2 2 125 2

n

TGS GS GP

GP

c

TGS GS GP

c

L L LV g l g l g

a

g A daN cm

L L LV g l g l g

a

V d

aN

Eforturi:

Ipoteza 1:max max2· ·1.05 2·69518·1.05 145987.8

0

n

c

N V daN

M

Ipoteza 2:

max min

max max min

max

( )·1.05 (69518 3872.8)·1.05 77060.34

( )· ·1.05

10 89 (69518 3872.8)·0.9 59080.6

2

cN V V daN

M V V e

e mm M daNcm

Dimensionarea secţiunii stâlpului:

;0cM max 145987.8 ;N daN

;yy

fy

nec

lh

;

zz

fz

nec

lb

;80y => ;694.0

;41.1638.0·80

499cm

lh

yy

fy

nec

2max 145987.895.61 ;

0.694 2200nec

NA cm

R

29.9

2 26 260 cu 2 48.3 96.62.56

y

ef

z

i cmU UNP A cm

i cm

Page 29: Metale proiect

29 | P a g e

49950.4

9.9

fy

y

y

l

i 0.790y

2max 145987.81912.9 /

0.790 96.6y

NdaN cm R

A

Distanţa dintre profile se determină cu condiţia ;try

Dimensiunile geometrice ale plăcuţelor se stabilesc astfel încat sa fie

îndeplinita condiţia:

;521

1

cI

lI

z

p

;try

;2

1

2

zztr

2

1 cii zz

4040

1

1

1

11

z

z

z

zi

i

i

l

2

1 ci

l

z

fz

z

49950.4

9.9

fy

y

y

l

i

22 2

2 2 2 2

2 221 11

50.4 40 50.4 40 50.4 40fz fz fz

z zz

l l l

i c i ci c

2 2 22 2 2

2 2 2 2 2

433.5 433.5 433.550.4 40 2.56 2.56 14.04

2.56 50.4 40 50.4 40c c cm

c

2 2 2 7.15 2 2.36 32.81

2 30 2 2.3612 2 12 2·9 30 12.64

2 2t

b c e cm

b eb b cm c cm

2

1

2

zztr

401 z

2 2

1

433.534.05

2.36 12.64

fz

z

z

l

i c

2 234.05 40 52.53tr

Page 30: Metale proiect

30 | P a g e

Verificarea secţiunii stâlpului:

a) Verificarea la compresiune axială

2

1

2 4

3

max

2 48.3 96.6

9.9 ; 2.36

2 317 48.3 6.64 4893.05

4893.057.11

96.6

4893.05376.388

13

y z

z

zz

zz

A cm

i cm i cm

I cm

Ii cm

A

IW cm

y

11

1

49950.4

9.9

433.560.97

7.11

9540.25

2.36

73.05

fy

y

y

fz

z

z

z

tr

l

i

l

i

l

i

max max , 73.05y tr

2max 145987.82146.67 /

0.704 96.6y

NdaN cm R

A

Distanaţele între plăcuţtlt de solidarizare:

1 140 40 2.36 94.4 95zl i cm cm

b) Verificarea la compresiune cu încavoiere:

max 59080.6M daNcm

77060.34N daN

2

min

77060.341133.13 / 0.15

0.704·96.6

c

ef

NdaN cm R

A

R

W

Mc

A

N

z

cr

g

z

ef

c

)1(

· max

min

2

1 2

2 2

2 1

0 00.3 1 0.4 0.3 1 0.4 0.55

59080.6 59080.6z

M Mc

M M

1g

277060.34797.72 /

96.6

c

ef

NdaN cm

A - efortul unitar dat de forta de

compresiune a stalpului;

Page 31: Metale proiect

31 | P a g e

2

z

cr

E

- efortul unitar critic, corespunzator axei z-z , in jurul

careia se produce incovoierea; 2 2 6

2

2 2

· 3.14 ·2.1·105569.88 /

60.97cr

z

EdaN cm

2max

min

· 77060.34 0.55 59080.61233.99 /

797.720.704 96.61 1 376.381

5569.88

c z

ef

g z

cr

N c MdaN cm R

AW

c)Verificarea ramurii mai comprimate:

max1

145987.872993.9

2 2

NN daN

' max1

77060.34 59080.640867.21

2 2 2 2 12.64

cN MN daN

c

1

1

11

1

49950.4

9.9

8040.25

2.32

fy

y

y

z

z

l

i

l

i

max 1 1max , 50.4 0.790y z

21 72993.91912.98 /

0.790 48.3ef

NdaN cm R

A

Page 32: Metale proiect

32 | P a g e

11. Calculul elementelor de solidarizare şi prinderea lor de

ramurele stâlpului:

cs VVV

0sV

Forţa tăietoare convenţionala:

0.012 0.012 96.6 2200 2550.2cV A R daN

2550cV V daN

1

25501275.12

2 2

VV daN

Eforturile sectionale in placute:

1 2550 959582.67

2 2 12.64pl

V lV daN

c

1 1 2550 9560562.5 ;

4 4 4pl pl

l V lM V c V c daNcm

c

Dimensionarea plăcuţelor:

1.5 9582.671.5 1.5 3.26 4

1 2 22006 20

pl

f plV Vpl pl pl

pl f

pl

VR V

A h h cmt R

t mm

6 6 60562.59.08 10

2 2200

pl plM M

pl pl

pl pl

M MR h cm h cm

W t R

Verificarea plăcuţelor:

2

2 23

60562.51819 /

33.3

2 1033.3

6 6

pl

pl

pl pl

pl

MdaN cm R

W

t hW cm

2 2

2 2 2 2 2 2

9582.671.5 1.5 719 / 1410 /

10 2

3 1819 3 719 2204.5 / 1.1 2420 /

pl

f

pl

ech

VdaN cm R daN cm

A

daN cm R daN cm

Page 33: Metale proiect

33 | P a g e

Calculul cordoanelor de sudură pentru prinderea plăcuţelor de

ramurile stâlpului:

min7.03 tamm s

min0.7 0.7min , 0.7min 2;10 7pl talpat t t mm ;7mmas

mmahl spls 86721002

2

2

60562.5 67018.75 /

0.7 8.6

plM

s

s

MdaN cm

W

29582.671591.8 /

0.7 8.6

plV

s

s s

VdaN cm

a l

2 2

2 2 2 27018.75 1591.8 7196.9 / 1410 /M V s

rez s s fdaN cm R daN cm

Deoarece nu se verifică rezistenţa în sudură, se vor lungi

cordoanele de sudură şi pe părţile laterale a

plăcuţei:

10sa mm

1 90sl mm 12· 2 100 180 2 10 260s s sl h l a mm

10 100 32.514.77

10 100 2 10 60

si Gis

G

si

A yy mm

A

226 1 26s s sA l a cm

3 32 2 41 10 6 1

10 1 1.70 2 6 1 1.548 141.9812 12

yI cm

3 32 4

2 2

max

1 10 6 12 6 1 5.75 433.58

12 12

45.48 50 67.6 6.76

xI cm

r mm cm

2

max max

60562.56.76 711.31 /

141.98 433.58

plM

s

Gs

Mr daN cm

I

29582.67368.5 /

26

plV

s

s

VdaN cm

A

2 2

2 2 2 2711.31 368.5 801.12 / 1410 /M V s

rez s s fdaN cm R daN cm

Page 34: Metale proiect

34 | P a g e

12. Capitelul şi baza stâlpului

A. Capitelul stâlpului:

11, la

mmat

tamm

515;10min

7.03

1min

min1

1

2

1 2 1 1 1

260 10125

2

720 2 0.8 718.4

2 2 4 2 30 2 718.4 2 5 4 125 2 5 30 1756.8 175.68

r

r

r r

b mm

b mm

l b a b a mm cm

2 2max

1 1

2 2·695181582.8 / 1410 /

· 0.5·175.68s f

VdaN cm R daN cm

a l

se frezează

marginile diafragmelor.

2 2max

1 1

2 0.40 2 69518 0.40633.2 / 1410 /

0.5 175.68f

VdaN cm R daN cm

a l

2 2max

1 2

2 0.60 2 69518 0.601947.28 / 2350 /

30.84 1 2 6 1d d

VdaN cm R daN cm

A A

22 , la

Page 35: Metale proiect

35 | P a g e

mmat

tamm

515;10min

7.03

2min

min2

max max2 2

2 2 2

2 2 2 695181.5 1.5 1.5 42.26

4 4 4 0.5 1645

s

s f s

f

V VR l l cm

a l a R

2 22 42.26 2 0.5 43.26 50diaf s diafh l a cm h cm

Dimensiunile diafragmei 1 : 500 258 10mm

Dimensiunile diafragmei 2 : mm1085300

Dimensiunile plăcii 1: mm15250300

Verificarea diafragmei d1

la forfecare:

2 2max 695181390.36 / 1410 /

· 50 1f

d d

VdaN cm R daN cm

h t

Verificarea diafragmei d1

la încovoiere:

maxmax

2 2 2 69518 2 12.64878707.52

4 4

V cM daNcm

2 2max

2

6 878707.522108.8 / 2200 /

1 50d

MdaN cm R daN cm

W

B. Baza stâlpului:

Page 36: Metale proiect

36 | P a g e

15/5.12/70 2 CcmdaNRB

bc

B

RBA

M

BA

N

BA

N

2

max2,1

max1

6

2max 145987.82085.5 ;

70baza

B

NA cm

R

26 2

3 4 90 26 2 9 44

20 40 30

U

p

p

B h c

c t mm B cm

t mm mm

max 145987.847.39 50

44 70b

NA cm A cm

B R

1 501.13 1.5

1.5 44

A

B

Verificarea presiunilor efective pe beton:

2 2max 145987.866.35 / 70 /

50 44B

NdaN cm R daN cm

A B

2

2

max2,1 /70

·

·6cmdaNR

BA

M

BA

NB

c

2 2

1 2

77060.34 6 59080.638.25 / 70 /

50 44 50 44BdaN cm R daN cm

2 2

2 2

77060.34 6 59080.635.02 / 70 /

50 44 50 44BdaN cm R daN cm

Determinarea grosimii plăcii de bază:

Placa 1

505.55 2

9 calculul se face pe direcţia scurtă

1 1max 1

966.35 9 2687.17

2 2b

cM c daNcm

Placa 3

06.038.018

7

2

1 l

l

3 2 2

max 11 66.35 1 7 0.06 195.06bM l daNcm

Placa 4

075.0075.0;05.0max4.118

26max

2

1 l

l

4 2 2

max 21 66.35 1 26 0.075 3363.9bM l daNcm

Page 37: Metale proiect

37 | P a g e

1 3 4 3

max max max max maxmax ; ;M M M M M

max max

2

6 6 6 3363.93.02 3

1 2350p p

p

M MR t cm t cm

t R

Calculul traverselor:

mmtt 10

9 4470 9 62370

2 2 2 2t b

m BM m daNcm

4470 9 13860

2 2t b

BV m daN

2

6 6 6 6237013.04

1 220015

138601.5 1.5 1.5 14.74

1410 1

Mt tt

t t t

t

Vt tt

t t f t

M MR h cm

h t t Rh cm

V Vh cm

h t R t

Calculul sudurii:

max 1 1max ; ' 72993.9N N N daN

11, la

cmahl

mma

tamm

t 4.143.02152

3

7.03

11

1

min1

2 2max

1 1

72993.92112.09 / 0.7 1540 /

8 8 0.3 14.4

s

s f s

NR daN cm R daN cm

a l

22 , la

mma

tamm

3

7.03

2

min2

max

2 2

2

2 2

2 2 26 4 7 2 6 0.7 2 50 2 26 4 7 2 6 0.3 176.4

72993.91379.3 / 0.7 1540 /

0.3 176.4

s

s f

s

NR

a l

l A cm

daN cm R daN cm

Ancorarea stâlpului în fundaţie:

Deoarece sub placa de bază există numai eforturi de compresiune,

stâlpul se va ancora în fundaţie constructiv cu şuruburi de

ancoraj 20M . Lungimea de ancoraj necesară este

Page 38: Metale proiect

38 | P a g e

44 44 20 880l d mm . Lungimea tijei şurubului, inclusiv ciovul,

este de 900mm.