Nm- Chuong 2- Mong Nong

8/18/2019 Nm- Chuong 2- Mong Nong

1/68

CHƢƠNG 2: MÓNG NÔNG

1. Móng nông là gì? Có các loại móng nông nào?2. Các yếu tố nào cần phải tính toán khi thiết kế móngnông? Cách tính toán các yếu tố đó?


2/68

2.1. Khái niệm về móng nông

NỀ N: Khu vựcđất tr ực tiế pgánh đở móng

Món

Mặt nềncông trình

Móng: Phần mở rộng đáy côngtrình để tăng diện tích tiếp xúc &giảm áp lực truyền lên nền=> Lún ít và đất không bị trượt.

Nền: Khu vực đất nằm ngay sátđáy móng trực tiếp gánh đỡ móng(gánh đỡ tải của công trình)


3/68

N

B

Df MxHy

y

Đáy móng

Mặt móng

Phần đáy

Hông móng z

N

BDfMxHy

y

Rs z

Sơ đồ chịu tải của móng nông

Định nghĩa móng nông:

Theo cơ học: Toàn bộ tải trọng công trình truyền qua móng đượcgánh đỡ bởi đất nền dưới đáy móng, không xét đến lực ma sát giữa

đất và mặt hông móngTheo kích thước móng : Tỉ lệ chiều sâu chôn móng và bề rộng móngDf / B < 2


4/68

2.2. Phân loại nền - móng

Phân loại móng theo hình dạng :

- Móng đơn: Tải đúng tâm và lệch tâm- Móng kép = Móng phối hợp

- Móng băng một hoặc hai phương

- Móng bè: Bản, Sàn nấm, Hộp Phân loại móng theo vật liệu:

- Móng gạch

- Móng đá hộc- Móng bê tông đá hộc

- Móng bê tông cốt thép


5/68

Phân loại móng theo tải trọng :- Móng chủ yếu chịu tải trọng đứng: nhà, máy sản xuất, trụ cầu,… Độ lún của nền đất ảnh hưởng rất lớn đến kết cấu công trình.

- Móng chủ yếu chịu tải trọng ngang: tường chắn, mố cầu, đê,đập, … Nền công trình dễ bị phá hoại trượt do chuyển vị nganglớn.

Phân loại móng theo độ cứng :

- Móng cứng có độ lún đồng đều trong toàn móng- Móng mềm hoặc móng chịu uốn là móng có độ lún khôngđồng đều (móng bị uốn cong)

Phân loại nền:

- Nền đất tự nhiên.- Nền đất có xử lí: đệm cát, đệm sỏi, đệm cát + vải hoặc vỉ địakỹ thuật, cọc cát, cọc đất + sỏi, cọc vôi hoặc xi măng, gia tảitrước, gia tải trước + giếng cát hoặc bấc thấm, đầm nện, phun xịtxi măng (grouting)


6/68

1: Móng phối hợp (móng kép) chữ nhật2: Móng phối hợp (móng kép) bởi dầm nối3: Móng phối hợp (móng kép) hình thang4: Móng băng

5: Móng bè

2

3

5

3

1

4


7/68

Móng phối hợp

Móng băng / móng bè dạng bản


8/68

Móng bè dạng hộp

Móng bè dạng sànnấm


9/68

y

N

N N

DfMx

Hy

yB

z

e

L

x

B

Df

y

z

MxHy

Df

B

Mx

Hy

z

x x

B B B

N

N

N

H

e ey

H

LL

Các dạng móng đơn lệch tâm

Sơ đồ móng đơn chịu tải lệch tâm lớn vàbé


10/68

2.3. Ứng suất tiếp xúc dƣới đáy móng

Các dạng phản lực đất nền dưới đáy móng

Moùng chòu uoánMoùng cöùng

ÖÙng suaát tieáp xuùc vôùi neàn laø ñaát cöùng


ÖÙng suaát tieáp xuùc vôùi neàn laø ñaát caùt


ÖÙng suaát tieáp xuùc vôùi neàn laø ñaát dính


11/68

* Với móng cứng, chúng ta bỏ qua biến dạng của móng và chấpnhận giả thiết phản lực đất nền là phân bố tuyến tính* Với các móng mềm (chịu uốn), biến dạng của móng là đáng kể,

phản lực đất nền sẽ bị phân phối lại, trong tính toán chấp nhận giảthiết phản lực đất nền tỷ lệ với chuyển vị thẳng đứng của đáy móng(độ lún đàn hồi)==> Thường được gọi là nền Winkler (đất nền được mô phỏng bằng

hệ lò xo đàn hồi)* Chỉ số độ cứng móng:

E 0 : modul biến dạng của đất nền E : modul đàn hồi của của vật liệu làm móng

l 1 = l/2: nửa chiều dài móng h : chiều cao móng

- Móng cứng (tuyệt đối cứng) : t < 1- Móng có độ cứng hữu hạn : 1 t 10

- Móng mềm : t > 10

2

2

1010

h

l

E

E t


12/68

2.4 Tính toán móng đơn chịu tải đứng đúng tâm

Bƣớc 1: Chọn chiều sâu đặt đáy móng Df

- Đủ sâu hơn lớp đất bề mặt chịu ảnh hưởng của phong hóa thời tiết- Ít ảnh hưởng đến móng công trình lân cận- Đặt trên lớp đất đủ chịu lực, không đặt trên rễ cây, đường ống dẫn


13/68

)( *0210

II II f II

tc

II Dc BD Ab

k

mm R

0

tc

o

II tb f

N F

R D

Bƣớc 2: Xác định sơ bộ kích thƣớc LxB của móng

Lấy b0 = 1m =>

==> Chọn L x B = F > F 0 ( ưu tiên chọn L = B)

tt

tc N N n

n = 1.15 : Hệ số giảm tảiγtb = 22 kN/m3: Trọng lượng

riêng trung bình của đất và bê tông trên đáy móng


14/68

C

R tc

= R II

S

O

AB

Pultp

Pe R tc

=R II

q= Df

q= Df

Ntc

ptc

Bƣớc 3: Kiểm tra ứng suất của đất dƣới đáy móng đủ nhỏ đểnền còn ứng xử nhƣ "vật liệu đàn hồi"


15/68

)( *21 II II f II tc

II

tc Dc BD Ab

k

mm R p

f tb

tctc

D F

N

p

- R II (R tc): sức chịu tải của đất nền dưới đáy móng [kN/m2]

- Các hệ số A, B, D phụ thuộc vào ( bảng 14 - TCVN 9362:2012)

- Các hệ số điều kiện làm việc m1, m2 ( bảng 15 - TCVN 9362:2012)

- Hệ số tin cậy k tc :+ k tc =1,0 khi các đặc trưng tính toán của đất lấy từ kết quả thínghiệm

+ k tc =1,1 khi các đặc trưng tính toán của đất lấy từ bảng tra

Áp lực tiêu chuẩn dưới đáy móng:


16/68

Trị tính toán của gócma sát trong II (

0)

Các hệ sốA B D

0 0 1,00 3,14

2 0,03 1,12 3,32

4 0,06 1,25 3,51

6 0,10 1,39 3,718 0,14 1,55 3,93

10 0,18 1,73 4,17

12 0,23 1,94 4,42

14 0,29 2,17 4,69

16 0,36 2,43 5,00

18 0,43 2,72 5,31

20 0,51 3,06 5,66

22 0,61 3,44 6,04

24 0,72 3,87 6,45

26 0,84 4,37 6,90

28 0,98 4,93 7,40

30 1,15 5,59 7,95

32 1,34 6,35 8,5534 2,55 7,21 9,21

36 1,81 8,25 9,98

38 2,11 9,44 10,80

40 2,46 10,84 11,73

42 2,87 12,50 12,77

44 3,37 14,48 13,96

45 3,66 15,64 14,64

Bảng 14 - Các hệ sốA, B và D


17/68

Loại đất Hệ số

m1

Hệ số m2 đối với nhà và công trìnhcó sơ đồ kết cấu cứng với tỷ số giữachiều dài của nhà (công trình) hoặctừng đơn nguyên với chiều cao L/H

trong khoảng:>=4 0,5

1,1 1,0 1,0

Bảng 15 -Các hệ sốm

1và m2


18/68

Bƣớc 4:

- Kiểm tra biến dạng của đất nền hay độ lún của móng S đủ nhỏ đểcông trình vẫn còn làm việc bình thường hay không ảnh hưởng đếntính bền vững lâu dài của công trình.- Kiểm tra độ lún lệch tƣơng đối giữa các móng phải đủ nhỏ đểkhông gây ra nội lực phụ nguy hiểm cho kết cấu công trình.

S Sgh gh

- Vùng biến dạng lún được xác định dựa trên cơ sở của bài toán đànhồi tuyến tính, nên ptc < R tc là điều kiện cần trước khi tính lún


19/68

- Áp lực (tải trọng ngoài) tác dụng lên nền tại đáy móng

- Áp lực gây lún tại đáy móng

* Tính lún bằng pp tổng phân tố theo đƣờn nén lún e - p:

tctc

tb f

N p D

F

( )tc

tc

gl f tb f

N p p D D

F

N

tc

Df tb

h

bt(z)=z gl(z) = k pgl

p1i

p2i

pgl

hizi

ptc

bt(z)=5gl(z)

i

i

iin

i

n

i

i h

e

eeS S

1

21

11 1

==> Độ lún cố kết ổn định:

(Tính lún cho nền bằng cách sử dụng trực tiếp kết quả TN nén cốkết 1 chiều không nở hông)


20/68

N

tc

Df tb

h


p1i

p2i

pgl

hizi

ptc

bt(z)=5gl(z)

1. Vẽ biểu đồ ƢS hữu hiệu theo phương đứng do trọng lượng bảnthân: '

1'.

bt p z

2. Vẽ biểu đồ ƢS gây lún trêntrục qua tâm O của móng (tảitrọng phân bố đều trên tiết diện

chữ nhật):0 .

gl

zi i gl k p

k oi (l/b ; zi/b) và tra bảngzi: là khoảng cách từ đáy móng

đến giữa lớp thứ i3. Xác định vùng nền cần tính lún: là khoảng cách tính từ đáymóng đến 1 vị trí nào đó mà đạt:

Đất yếu:

Đất tốt:'

5bt gl

'

10bt gl


21/68

4. Chia lớp phân tố: chia vùng nền thành nhiềulớp phân tố, mỗi lớp có bề dày hi

0.4ih b

(không cần chia bề dày các lớp bằng nhau, chú ý chia lớp phân tố

trùng ranh giới giữa 2 lớp đất)

Vùng nềncần tính lún

Ntc

Df tb

h


p1i

p2i

pgl

hizi

ptc

bt(z)=5gl(z)

(Chúng ta đã chia lớp hiđủ mỏng xem glzikhông thay đổi theo độsâu sử dụng côngthức tính lún không nở hông trong PTN) )


22/68

e0

e1

p2p1

e2

p

e0

e1

p2p1

e2

p

5. Tính độ lún của từng lớp đất thứ i:

1 2

11i i

i i

i

e eS h

e

Với:1 ( tính taïi vò trí giöõa lôùp phaân toá )

bt

i z P

2 1 gl

i i z P P ( tính taïi vò trí giöõa lôùp phaân toá )

1 1

2 2

TN neùn coá keát

TN neùn coá keát

i i

i i

P e

P e

6. Độ lún cố kết tại tâm móng:

i ghS S S Nếu không thoả, tăng kích thước BxL của móng


23/68

tt tt

tb f

tt tt

net

N p D F

N p

F

Bƣớc 5: Tính bề dày móng h

Pxt Pcx

- Dựa vào điều kiện

Pxt - lực gây xuyên thủng

Pcx - lực chống xuyên thủng

- Phản lực đất nền tínhtoán tại đáy móng:

- Giả thiết trước chiềudày móng h và lớp BT

bảo vệ a


24/68

xq thap xuyen 0 0=(2 2 4 ). . 2c cS b h h h


25/68

==> Kiểm tra điều kiện: Pxt Pcx

Nếu không thoả thì tăng h hoặc tăng R bt, tính lại

tt tt

net

N p

F

Chú ý dùng phản lực ròng:

ngoai thap xuyen

xq thap xuyen

* . . 2 2

* 0,75. . .cos45 0,75. . 2 2 4 .

tt tt

xt net net c o c o

cx bt bt c c o o

P p S p B L b h h h

P R S R b h h h


26/68

Xem bản móng như một dầmconsol ngàm tại mép chân cột

a. Tính thép theo phƣơng cạnh L(thanh số 1)

Bƣớc 6: Tính toán nội lực và bố trí cốt thép trong móng

Tính thép với phản lực ròng pttnet

22

1-1

1-1 1-1

1

M . .2 8

M M

0,9

tt tt conet net

s s o s o

b l hl p b p

A R h R h

/ 2o cl l h


27/68

b. Tính thép theo phƣơng cạnh B (thanh số 2)

22

2-2

2-2 2-22

M . . .

2 8M M

0,9

tt tt conet net

s

s o s o

l b hb p l p

A R h R h

/ 2o cb b b

Chú ý: Để tính chính xác diện tích thép As thì phải xác định ζtheo giáo trình bê tông cốt thép.


28/68

Bố trí cốt thép


29/68

2.5. Tính toán móng đơn chịu tải thẳng đứng lệch tâm nhỏ

Bƣớc 2: Xác định sơ bộ kích thƣớc móng B x L

)( *0210

II II f II

tc

II Dc BD Ab

k

mm R

Lấy b0 = 1m ==>

Chọn L x B = F > F0

f tb

tc

D R

N F

0

0

Bƣớc 1: Chọn chiều sâu đặt đáy móng Df

- Đủ sâu hơn lớp đất bề mặt chịu ảnh hưởng của phong hóa thời tiết- Ít ảnh hưởng đến móng công trình lân cận- Đặt trên lớp đất đủ chịu lực, không đặt trên rễ cây, đường ống dẫn- Đặt đủ sâu thỏa điều kiện trượt và lật cho móng


30/68

Bước 3 : Kiểm tra ứng suất tại đáy móng đủ nhỏ để nền còn ứng xử như " vật liệu đàn hồi "

*1 2

*1 2max

min

* ( )

* 1,2 1,2 ( )

* 0

tc

tb II II f II II

tc

tc II II f II II

tc

tc

m m p R Ab BD Dc

k

m m p R Ab BD Dck

p

f tb

tctc

tb D F

N p

Kiểm tra áp lực tiêu chuẩn trung bình, cực đại và cực tiểu tại đáy

móng:

Á ẩ


31/68

h: Chiều dày bản móng

eB (ex) là độ lệch tâm của lực dọc theo phương cạnh B (x)

eL (ey) là độ lệch tâm của lực dọc theo phương cạnh L (y).eB (ex) = (My + Hx h)/N ; eL (ey) = (Mx + Hy h)/N

tc tctcy xtc

max/min tb f

y xtc tc tc

y y x

tc tc tc

x x y

M M N p = ± ± +γ D

F W WM =M +H ×h

M =M +H ×h

2 2

. . ;6 6

y x L B B LW W

f tb L B

tctc D

L

e

B

e

F

N p

661minmax/

Moment kháng uốn:

Á p lực tiêu chuẩn tại đáy móng:

ồ


32/68

Sơ đồ tải lệch tâm nhỏ

t s

pmax pminq= Df

x

N

Df MyHx

x

z

exM

HL

y

B

Df Hx

ex = My/N

N

z

xBB

ey

Mx

x

yH

Mx : Moment vuông góc với trục x

My : Moment vuông góc với trục y


33/68

Bƣớc 4: Kiểm tra an toàn chống trƣợt

tt ttx yMax H ;H . . tan .tt a a s F p c F

Lực ngang tính toán phải nhỏ hơn tổng lựcchống cắt của đất ở đáy móng:

ca , φa lực dính và góc ma sát trong giữa móng và nền đất

(ca = c , φa = φ)


34/68

Bƣớc 5: Kiểm tra độ lún S và góc xoay i của móng

==> S Sgh

f tb

tc

f

tc

gl D F

N D

F

N p )(

i

i

iin

i

n

i

i he

eeS S

1

21

11 1

* Tính lún tại tâm móng, như bài toán tải đúng tâm, xem áp

lực gây lún phân bố đều là trung bình của pmax và pmin

2 2

2 2

1 . 1 . ;

0,5 0,5

tc tc

B L B B L L

N e N ei k i k

E E B L

* Xác định góc xoay i theo pp lớp biến dạng tuyến tính:

iB và iL ≤ [igh] = 0,2% ; hệ số k B và k L tra bảng


35/68

Hệ số Hệ số k L và k

Bứng với tỷ số các cạnh của

móng chữ nhật n=L/B bằng1,0 1,4 1,8 2,4 3,2 5,0

k L

0,55 0,71 0,83 0,97 1,1 1,44

k B

0,50 0,39 0,33 0,25 0,19 0,13

Bảng C.4 - Hệ số k L

và k B

ề


36/68

Bƣớc 6: Tính bề dày h

- Xét cân bằng lực của 1 mặttháp xuyên nguy hiểm nhất

(móng lệch tâm 1 phương)- Dựa vào điều kiện:

Pxt Pcx

1( ) max( ) 2*2 2

* 0,75. . .

tt tt

net net c o xt

cx bt c o o

p p l h h P b

P R b h h

max/min( ) 26

tt tt

ytt net

tt tt tt

y y x

M N p F b l

M M H h

max/min( ) 1( )

tt tt

net net p p


37/68

Bƣớc 7: Tính cốt thép móng (lệch tâm 1 phƣơng)

max( ) 2( )

1

max( ) 2( )

2

max( ) 2( )

1-1

2

6

2 .M

24

tt tt

net net c

tt tt

net net

tt tt

net net c

p p l hd

p p

p p l h b

a. Tính thép theo phƣơng cạnh L:


38/68

b. Tính thép theo phƣơng cạnh B

( )

2

( )

2-2M 8

tt tt

tb net

tt

tb net c

N p

F

p b b

2 6 í á ó ô ị ải ẳ ứ ệ â ớ


39/68

2.6. Tính toán móng nông chịu tải thẳng đứng lệch tâm lớn(móng chân vịt)

N

M N

min pmax p1

B

L

L/2 – hc/2

hc

bc

H- Khi eB ≥ B/6 hay eL ≥ B/6

=> Lệch tâm lớneB (ex) là độ lệch tâmtheo phương cạnh B (x)

eL (ey) là độ lệch tâm

theo phương cạnh L (y).eB (ex) = My /N ;

eL (ey) = Mx/N

h: Chiều dày bản móng

- Nếu là lệch tâm lớn thì phải dùng móng kép hoặcdùng thêm đà kiềng và phảitính toán đà kiềng chịu kéo


40/68

- Áp lực nhỏ nhất khi không xét đến áp lực đắp trên móng (ảnhhưởng của độ sâu chôn móng), với trường hợp tổng quát lệch tâm 2

phương, ta có:

min

max

min

max

6 6* 1

6 6 1

6 6

* 1

6 6 1

tctc B L

tctc B L

tb f

tt tt B L

tt tt B L

tb f

N e e P

F B L

N e e P D

F B L

N e e

P F B L

N e e P D

F B L

min 0tc P

2 7 Mó bă d ới t ờ hị tải thẳ đứ


41/68

2.7. Móng băng dƣới tƣờng chịu tải thẳng đứng

(Phƣơng pháp phản lực nền phân bố tuyến tính)

B

L

h ptc

Ntc

h

Móng băng dưới tường chịu tải thẳng đứng


42/68

Bƣớc 1: Chọn sơ bộ kích thƣớc móng

=> Chọn trƣớc L => B = F0/L và L x B = F > F0

)(*

0210

II II f II

tc

II Dc BD Abk

mm

R

0

0

tc

tb f

N F R D

Lấy b0 = 1m

B ớ 2 Kiể t ứ hị tải ủ đất ề d ới đá ó


43/68

Bƣớc 2: Kiểm tra sức chịu tải của đất nền dƣới đáy móng:

)(*21

II II f II

tc

II

tc

Dc BD Abk

mm

R p

tc

tc

tb f

N p D

F

tc N : Tổng tải trọng truyền lên móng băng

max min1,2 ; 0tc tc

II p R p

* Nếu tải trọng tác dụng lên móng là lệch tâm thì kiểm tra thêm:


44/68

N

p

Df NDf

pmin

pmax

M

Móng băng chịu tải đúng tâm

(Tính như móng đơn đúng tâm)

Móng băng chịu tải lệch tâm

(Tính như móng đơn lệch tâm)

* Chú ý: Tuỳ theo trƣờng hợp tải mà tính toán cho phù hợp

ớ iể ộ ú i â ó


45/68

Bƣớc 3: Kiểm tra độ lún tại tâm móng:

( )

tc

gl f tb f

N

p p D D F

i

i

iin

i

n

i

i he

eeS S

1

21

11 1

S

Sgh = 8 c m

* Chú ý: Vẽ biểu đồ ƯS gây lún

trên trục qua trục trọng tâm củamóng (tra bảng tải trọng phân bốđều trên tiết diện hình băng):

N

tc

Df

tb

h


p1i

p2i

pgl

hizi

ptc

bt(z)=5gl(z)

. gl

zi zi gl

k p

k zi zi/b và tra bảngzi: là khoảng cách từ đáy

móng đến giữa lớp thứ i

B ớ 4 Tí h bề dà ó (kiể t ê thủ )


46/68

Bƣớc 4: Tính bề dày móng (kiểm tra xuyên thủng):

ptt

Ntt

hMI-IB

ho

ho bt

1m dài

[B-(bt+2h0)]/2

Pxt = ptt

. Sngoài (1) tháp xuyên = ptt

x 1m [B – (bt+2h0)]/2Pcx = 0,75.[R bt . S1 tháp xuyên] = 0,75.R bt .[1m x ho]

Điều kiện: Pxt Pcx

Cắt ra 1m theo chiều dài móng để tính toán:


47/68

N

p

Df NDf

pmin

pmax

M

Móng băng chịu tải đúng tâm

(Tính như móng đơn đúng tâm)

Móng băng chịu tải lệch tâm

(Tính như móng đơn lệch tâm)

* Chú ý: Tuỳ theo từng trƣờng hợp tải mà tính toán cho

phù hợp

Bƣớc 5: Tính nội lực trong móng và bố trí cốt thép:


48/68

ptt

Ntt

hMI-IB

ho

ho bt

1m dài

[B-(bt+2h0)]/2


MI-I = 0,5.ptt .[(B-bt)/2]2 .1m /2

0 00,9 I I I I

s

s s

M M A

R h R h

* Cốt thép theo phƣơng cạnh ngắn (cạnh B):

* Cốt thép theo phƣơng cạnh dài (cạnh L):bố trí theo cấu tạo

2 8 Móng băng dƣới hàng cột (cột nén đúng tâm)


49/68

2.8. Móng băng dƣới hàng cột (cột nén đúng tâm)(Giả thiết phản lực nền phân bố tuyến tính)


50/68

N1Df N3

l1lm lm

N2 N4

l2 l3 l4

N5

L

B

N


51/68

l

N1

N2

N4

N3

lm

l

l

lm

Bh

L

Móng băng dưới hàng cột

B ớ 1 2 3 Tí h t á h ó bă d ới t ờ


52/68

Bƣớc 1, 2, 3: Tính toán nhƣ móng băng dƣới tƣờng

Bƣớc 4: Tính bề dày móng (kiểm tra xuyên thủng):

Bản móng dưới 2 cột biên có khả năng bị xuyên thủng lớn nhất:Pxt = Max (N1; N4)

Pcx = 0,75.R bt .[2(hc + 0,5h0) + (bc + h0)].h0

Với móng băng có sƣờn:

Tính toán như móng đơn bình thường, táhp xuyên thủng tính từmép sườn

- Kiểm tra chọc thủng tại chân cột có Nmax (cột giữa):

B L L

N

S

N p p

tt tt

net

tt

)(5,0)(

21


53/68

B

h s

bs

h b

L 1 /

2

L 1 / 2

L2 / 2 L2 / 2

L2L1

L1 / 2 L1 / 2

Coät coù löïc doïc lôùn nhaátPhaïm vò tính toaùn xuyeân thuûng(Xaùc ñònh theo dieän truyeàn taûi)

Phaàn dieän tích aùp löïc ñaát neàn taùc duïngleân ñaùy moùng gaây xuyeân thuûng

4 5 °

Ptt=Pnet

Tính toán chọc thủng cột giữa


54/68

- Kiểm tra chọc thủng tại chân cột biên:

tt 1 2xt 1xt

( 2 )P p .S

2 2

tt s o B b h L L p

1 2cx bt 1txP 0,75.R .S 0,75. .

2bt o

L L R h

B L L

N

S

N p p

m

tt tt

net

tt

)5,0()(

1

ttxt 1xt 1

( 2 )P p .S (0,5 )2

tt s om

B b h p L L

cx bt 1tx 1P 0,75.R .S 0,75. (0,5 ).bt m o R L L h


55/68

B

Phaàn dieän tích aùp löïc ñaát neàn taùc duïngleân ñaùy moùng gaây xuyeân thuûng

Phaïm vò tính toaùn xuyeân thuûng(Xaùc ñònh theo dieän truyeàn taûi)

Coät bieân

L1 / 2L1 / 2

L1 L 1 / 2

ptt=pnet

4 5 ° h b

h s

bs

Lm

L m

Tính toán chọc thủng cột biên



56/68

N1

Pnet

xN2 N3 N4

llm l

O

l lm

M

Q

plm

N1 plm

N4

p lm2/2 p lm

2/2

N2 N3


h l d i đ


57/68

- Phản lực ròng dưới đáy móng pnet :

pnet = Ntt / F

- Phản lực ròng pnet

cho toàn bộ chiều rộng móng (xem bản móng

băng như là dầm):

pnet = ( Ntt / F) x B = Ntt / L

- Tính cốt thép mặt trên theo phương dọc (L) ứng với Mnhịp lớn nhất:

0 00,9

nh nh s

s s

M M A

R h R h

- Tính cốt thép mặt dưới theo phương dọc (L) ứng với Mgối lớn nhất

0 00,9

g g

s

s s

M M A

R h R h

* Tính cốt thép theo phƣơng dọc (L):

* Tí h ốt thé th h (B)


58/68

* Tính cốt thép theo phƣơng ngang (B):

Xem như bản móng ngàm tại mép cột, tính trên 1 mét dài

M = pnet .[(B – bc)/2]2/2

0 00,9 s

s s

M M A

R h R h

2.9. Tính toán móng bè theo phƣơng pháp phản lực nền phân


59/68

2.9. Tính toán móng bè theo phƣơng pháp phản lực nền phânbố tuyến tính

Móng bè dưới cột

L

B

CBA

F E D

x

y

1. Chọn kích thƣớc móng bè LxB


60/68

1. Chọn kích thƣớc móng bè LxB

Xác định tổng tải trọng của các cột truyền lên móng

N = N1 + N2 + N3 + … + Nn

2. Xác định áp lực đáy móng tại các điểm A, B, C, D,…

Ix = BL3/12 : moment quán tính quanh trục xIy = LB3/12 : moment quán tính quanh trục y

Mx = N.ey: moment của các lực chân cột quanh trục xMy = N.ex: moment của các lực chân cột quanh trục yex và ey : độ lệch tâm theo phương x và phương y của tổng hợp lựccác cột

f tb

x

x

y

ytc D

I

y M

I

x M

F

N p

BxNxNxNxN


61/68

3. Kiểm tra khả năng chịu tải của đất nền dƣới đáy móng

ptc R tc R II ; ptc

max 1,2 R tc 1,2 R II ; p

tcmin 0

2

...332211 B

N

x N x N x N x N e nn x

2

...332211

L

N

y N y N y N y N e nn y

4. Kiểm tra độ lún tại tâm móng: S Sgh [10 cm]

- Tính lún bằng pp tổng phân tố:

- Tính lún bằng pp lý thuyết bán không gian đàn hồi- Tính lún bằng pp lớp đàn hồi

5. Chia móng bè thành nhiều y


62/68

gdải theo phƣơng x, y

- Tính Q, M cho mỗi dải- Tính bề dày bản móng: kiểm tra điều kiện xuyên thủng nhưtrường hợp móng băng trên hàng cột; chọn max(hi)

- Chọn giá trị Mmax và Mmin để tính As

- Bố trí cốt thép như bản sàn

6. Tính kết cấu từng dải nhƣ móng băng dƣới hàng cột, với giảthuyết phản lực nền phân bố tuyến tính

y

x

2.10. Tính toán móng mềm theo mô hình nền Winkler


63/68

- Khi tính toán móngcứng, chúng ta bỏ qua

biến dạng của móng vàxem ứng suất tiếp xúcvới đất nền phân bốtuyến tính

- Với các móng chịuuốn, biến dạng củamóng là đáng kể, ƯStiếp xúc sẽ phân phối

lại, trong tính toánmóng chịu uốn phải xétđến ứng xử thực tế củađất nền

g


64/68

- Giả thiết quan hệ giữa áp lực và độlún là mối quan hệ bậc nhất do giáosư người Đức Winkler đề xuất năm1867.

- Đất nền được mô phỏng như một hệvô số các lò xo đàn hồi tuyến tính,thường được gọi là nền Winkler haynền đàn hồi cục bộ (cho rằng độ lúnchỉ xảy ra trong phạm vi diện tích giatải)

- Hằng số đàn hồi của hệ các lò xothường được gọi là hệ số phản lựcnền k

Nền Winkler


65/68

- Hệ số nền k (kN/m3)

q=k .y

0,5

gl gl

đh

p pk

S S

- Trong tính toán, có thểlấy gần đúng:

- Hệ số nền được xác định từ


66/68

thí nghiệm bàn nén hiệntrường:

k = q / S (kN/m3)

- Terzaghi, 1955, công bố hệsố nền với kích thước bàn nén0.3m x 0.3m, gọi là k 0.3

==> Chuyển đổi HS nền k sang móng vuông có kíchthước B(m) x B(m) như sau:

2

3.0

2

3.0

B

3.0kk

B2

3.0Bkk

+ Nền cát:

+ Nền sét:

5.1

L / B1kk BxB

Chuyển đổi HS nền k sangmóng chữ nhật có kích thước

B(m) x L(m) như sau:

(móng vuông và móng chữ nhật

có cùng áp lực tác động)

Hệ ố ề k ủ ột ố l i đất


67/68

Loaïi ñaát Traïng thaùi k0.3 (MN/m3)

Caùt khoâ hoaëc aåmRôøi 8

–25

Chaët vöøa 25 – 125

Chaët 125 – 375

Caùt baõo hoaø

Rôøi 10 – 15

Chaët vöøa 35–

40Chaët 130 – 150

Seùt

Deûo (qu = 100 – 200 kPa) 12 – 25

Deûo cöùng (qu = 200 – 400 kPa) 25 – 50

Cöùng (qu > 400 kPa) > 50

(qu là sức chịu nén 1 trục của đất nền)

Hệ số nền k 0.3 của một số loại đất


68/68

* Với dầm dài Vesic đề nghị công thức gần đúng:

B – bề rộng móng

Es , - Module đàn hồi và hệ số Poisson của đất nềnEF - Module đàn hồi của vật liệu làm móng

IF – Moment quán tính tiết diện ngang của dầm

4

122

' . 0.651

s s

F F

E B E k k B E I B

Documents

Nm- Chuong 2- Mong Nong