Procesul de Panificatie

1. INTRODUCEREPinea constituie un aliment de baz care se consum zilnic i de aceea industria de panificaie ocup un loc n cadrul produciei bunurilor de consum. Prelucrarea finii are loc n cadrul unor uniti de panificaie cu capaciti din cele mai diverse care realizeaz o gam larg de produse. Prin substantele lor componente , aceste produse contribuie la nmulirea celulelor organismului uman, la refacerea esuturilor uzate, la meninerea sntii i a capcitii de munc. Pentru satisfacerea cerinelor tot mai crescnde i diversificate necesare unei alimentaii moderne, industria de panificaie din ara noastr realizeaz o mare varietate de sortimente, care pot fi grupate astfel: pine neagr, pine semialb, pine alb, produse de franzelrie simple, produse de franzelrie cu adaosuri, produse speciale de franzelrie, produse dietetice i produse de covrigrie. n structura produciei, pinea neagr reprezint aproximativ 28%, pinea semialb 30%, pinea alb 31%, iar produsele de franzelrie i celelalte produse 11%.

Producia industrial a pinii n ara noastr a inceput la sfritul sec. al XIX-lea i nceputul sec. al XX-lea, n cadrul armatei, acre a constituit primele uniti de producie de mare capacitate (manutanele), dotate cu utilaje la nivelul ethnic al epocii respective, n vederea mecanizrii procesului de fabricaie. Dup primul rzboi mondial s-au fondat uniti mai mari pentru producia pinii, dotate cu cuptoare nclzite cu evi cu abur (Dampf) i malaxoare. Astfel , n 1935 n Romnia funcionau 36 brutrii mecanizate cu 700 salariai. n anul 1938, n Bucureti , 35% din producia zilnic de pine era realizat n brutrii mecanizate. Dup cel de-al doilea rzboi mondial, producia de pine n ara noastr s-a organizat pe baze noi.

Principalele obiective ale acestei aciuni au fost: lrgirea capacitii de producie spre a se acoperi pe cale industrial ntregul necesar de consum, mecanizarea tuturor operaiilor grele, diversificarea gamei de sortimente. Principalele progrese n panificaie sunt legate, astzi, de introducerea pe scar tot mai larga automatizrii i computerizrii sistemelor i structurilor productive.

Procesul tehnologic de fabricare a pinii (i a produselor de panificaie ), constituie un ansamblu de operaii, prin care materiile prime i auxiliare utilizate n procesul de lucru se transform n produs finit.

Aceste operaii presupun:

a. depozitarea materiilor prime, astfel nct s nu apar modificri negative ale proprietilor tehnologice ale materiilor prime i auxiliare.

b. pregtirea materialelor cu aducerea acestora la parametrii necesari utilizrii (condiionarea):finurile mturate se amestec, se cern i ,eventual ,se nclzesc la circa 20 grade C; apa se nclzete pentru ca aluatul obinut s aib o temperatur de 27-30 grade C; drojdiile se amestec n ap i se reactiveaz ; sarea se dizolv i se filtreaz; gr simile se topesc; etc.

c. prepararea aluatului n dou sau trei faze , conform procesului tehnologic stabilit;

d. prelucrarea aluatului fermentat , prin divizarea n buci a acestuia , premodelarea i modelarea bucilor de aluat , fermentarea final (dospirea), eventual condiionarea (crestarea, marcarea, spoirea) bucilor;

e. coacerea i finalizarea coacerii, cu eventuala pulverizare cu ap a produselor finite pentru a mpiedica ncreirea cojii.

n practic, pe baza operaiilor tehnologice expuse i a posibilittilor fiecrei unit productive , acestea i concept schema tehnic proprie n care se reprezint modul de desfurare a fluxului tehnologic corespunztor produselor ce se doresc a fi realizate.

n figura urmtoare se prezint o varianta de schem tehnologic mixt, cu flux continuu, complet mecanizat.

Linie de panificaie cu flux continuu, complet mecanizat

Elemente componente:

1.celul de siloz; 2.cerntor; 3.cntar automat; 4.ciclon; 5.dozator de fin; 6.dizolvator de sare; 7.dozator de saramur; 8.dozator pentru drojdii; 9.dozator ap; 10.frmnttoare; 11.camer de fermentare; 12.rsturntor; 13.main de divizat;

14.main de premodelat; 15.predospitor; 16.main de laminat i rulat; 17.cuptor tunnel; 18.crucior stivuitor produse finite.

Linie de panificaie cu flux continuu, complet mecanizat

Succesiunea operaiilor principale ale procesului de panificaie

2. COMPOZIIA CHIMIC A FINII. PROPRIETI FIZICO-MECANICE I TEHNOLOGICE ALE MATERIILOR PRIME

2.1. Compoziia chimic a finii de gru

Componenii chimici ai finii sunt aceiai ca i ai bobului de gru, proporia lor fiind diferit. Fina conine : hidrai de carbon, substane proteice, substane grase, vitamine, enzime , substane colorante, substane minerale.

Hidraii de carbon (zaharuri sau glucide) sunt substane organice care conin n molecula de carbon, hidrogen i oxigen. Sunt componeni care se gsesc n cantitatea cea mai mare n fin (peste 80%) i au un rol deosebit n procesul de fabricare a pinii. Hidraii de carbon pot fi simpli, cum sunt glucoza i fructoza sau compleci cum sunt zaharoza i hemiceluloza.

Amidonul se prezint ca o pulbera alb amorf , fr gust i fr miros, insolubil n ap rece. n ap cald, granulele se umfl, nveliul crap i se formeaz un clei (gel). Aceast proprietate se numete gelatinizarea amidonului i are un rol important n procesul de coacere. Gelatinizarea se produce la 60-65C.

Maltoza se gsete in proporie mic n fin, dac aceasta a fost conservat n bune condiii.

Zaharoza se gsete n fin n proporie de 2-3 %, procentul minim trebuind s fie de 2 %, pentru ca prima faza a fermentrii aluatului s se desfoare n condiii corespunztoare.

Glucoza face parte din zaharurile cu molecul simpl i se gsete n fin n cantitate mic(0,1-0,25%).

Celuloza este un hidrat de carbon cu molecul foarte complex care se gsete n cantitate mai mare n fina neagr, deoarece aceasta conine o cantitate mai mare de tre. Prezena celulozei (fibr vegetal) ajut procesele de digestie din organismul uman.

Dextrinele sunt hidrai de carbon cu molecul mai mic dect a amidonului. Ele au un rol favorabil cnd se gsesc n cantiti mici, deoarece dau culoarea brun-rocat i gustul dulce cojii de pine.

Substanele proteice sunt substane organice care conin n molecul : carbon, hidrogen, oxigen i azot i uneori fosfor i sulf. Substanele proteice din fin sunt solubile i insolubile, cele insolubile gsindu-se n cantitatea cea mai mare. Acestea au proprietatea de a absoarbe o cantitate mare de ap n timpul frmntrii aluatului. Cele mai importante substane proteice sunt: gliadina i glutenina (75%), care mpreun formeaz glutenul. Glutenul este o substan elastic, de culoare cenuie obinut prin amestecarea finii de gru cu o anumit cantitate de ap. Glutenul se obine sub form de fibre i pelicule cu proprieti elastice speciale. Prin caracterul fibrrelor se explic proprietatea glutenului de a absorbi apa. n aluatul lsat n repaus, fibrele de gluten se orienteaz parallel, iar dac aluatul este supus frmntrii, ele se orienteaz n toate direciile. n cazul orientrii paralele a fibrelor de gluten, aluatul are rezisten sczut, ns dac fibrele de gluten sunt orientate n toate direciile, ceea ce se produce prin frmntare, aluatul devine mult mai rezistent. Fibrele de gluten orientate n toate direciile formeaz o reea compact care nu permite ieirea gazelor rezultate la fermentare i datorit acestui fapt aluatul crete (se afneaz).

Substanele grase se gsesc n fin n proporii diferite i cantitatea lor crete cu creterea gradului de extracie. Fina alb conine circa 1% grsimi, iar cea neagr circa 2%.

Vitaminele au rolul regulator n diferite procese care se produc n organism. Astfel fina alb are un coninut mai mic, iar cea neagr un coninut mai mare de vitamine. Fina de gru conine vitaminele :B1, B2, PP i E, darn u conine vitaminele: A, C i D.

Enzimele sau fermenii sunt substane care au rol de catalizator n reaciile ce se produc n organismele vii. Enzimele se impart n dou grupe mari: amilaza, care accelereaz hidroliza substanelor organice i desmolaza, care produce oxido-reducerea.

n fin se gsesc dou enzime amilaze: -amilaz i -amilaz; -amilaza acioneaz asupra amidonului gelificndu-l la temperature de 60-70C, n timp ce -amilaza solubiliteaz amidonul la temperature optim de 49-54C.

Substanele colorate dau finii culoarea alb-glbuie mai mult sau mai puin pronunat. Substanele colorate fac parte din grupa substanelor carotenice.

Substanele minerala provin n fin, n special, din nveliul bobului de gru i din stratul aleuronic. Prin determinarea cenuii se pot stabili elementele care intr n compoziiafinii i proporia n care acesrea se gsesc. Prin analiza cenuii s-a stabilit c n fin se gsesc sruri de potasiu, magneziu, calciu, sodium, fier i n cantiti foarte mici:aluminiu, zinc, nichel, cobalt i alte elemente. Coninutul de cenu depinde de gradul de extracie al finii i anume: fin alb are un coninut de 0,45% cenu raportat la substana uscat, fina semialb are un coninut de 0,69% cenu, iar fina neagr un coninut de 1,35%.

2.2. Proprietile fizico-mecanice ale finii n industria de panificaie se folos4esc mai multe sortimente de fin de gru, care se deosebesc prin gradul de extracie (cantitatea de fin care se obine din 100 kg de gru cu masa hectolictric medie de 75 kg).

Calitatea finii utilizat n procesul de panificaie se determin prin analiza de laborator a proprietilor sale fizico-mecanice, organoleptice, i bacteriologice.

Dintre proprietile fizico-mecanice i organoleptice ale finii, amintim:

Culoarea finii depinde de natura seminelor de gru, de felul cum se separ endospermul de nveli, de mrimea particulelor de fin, de coninutul de substane colorante, i n mod deosebit de gradul de extracie ( de cantitatea de trermas n fin). Culoarea finii de gru trebuie s fie alb cu uoar nuan glbuie. Dup culoare, fina alb, semialb i neagr. n procesul de panificaie este necesar s se examineze culoarea finii, de care depinde culoarea miezului pinii.

Mirosul finii trebuie s fie plcut, fr iz de mucegai, de rnced sau alte mirosuri strine, iar gustul acesteia trebuie s fie puin dulceag, nici amrui i nici acru.

Fineea finii este determinat de mrimea particulelor componente ,care face ca fina s fie moale(neted), cnd are particule fine si aspr(griat), cnd are particule mari. Fina moale nu este indicat pentru fabricarea pinii, deoarece aluatul obinut se nmoaie repede, iar pinea rmne necrescut. Fina griat se folosete mai mult la fabricarea unor produse speciale (cozonaci, paste finoase), deoarece n timpul procesului tehnologic se produce o umflare trzie a amidonului care contribuie la meninerea formei produsului finit.

Umiditatea este o caracteristic foarte important a finii care influeneaz direct randamentul n pine, precum i calitatea produsului finit. Datorit higroscopicitii sale, fina i modific permanent umiditatea iniial, umiditatea relativ a mediului i temperatura de depozitare. Prin umiditate se nelege coninutul de ap, exprimat n procente fa de greutatea total. Dup umiditate fina se clasifica n: fin uscat (u15%). Valoarea optim a finii de panificaie este cuprins ntre 13,5-14,5%.

Aciditatea finii se exprim n grade, care reprezint numrul de centimetri cubi de NaOH 0,1n folosii la neutralizarea acizilor din 100 g fin. Aciditatea finii crete cu gradul de extacie: fina alb are un coninut mai mic de substane minerale i, deci, o aciditate mai mic, n timp ce fina neagr are o aciditate mai mare. Normativele n vigoare stabilesc aciditatea maxi, admis pentru diferite extracii de fin, i anume: fin de extracie 30% - aciditate maxim de 2,2 grade; fin de extracie 75% - aciditatea maxim de 3 grade; fin de extracie 85% - aciditatea maxim de 4 grade.2.3. Proprietile tehnologice ale finii

Cele mai importante proprieti tehnologice (de panificaie ) ale finurilor in de : cantitatea i calitatea glutenului umed, de capacitatea de hidratare (de a absorbi apa) a finii, de capacitatea aluatului de a forma i reine gazele i de gelatinizarea amodonului.

Calitatea i cantitatea glutenului umed. Glutenul constituie majoritatea substanelor proteice din fin i are un rol foarte important n procesul de panificaie, deoarece de proprietile lui depind volumul si calitatea produsului finit. La un coninut mic de gluten aluatul crete mai puin chiar dac proprietile lui elastice sunt superioare. Coninutul de gluten umed variaz de obicei ntre 22-32%. Calitatea glutenului se determin prin examinarea culorii, a mirosului, a elasticitii i a consistenei, a ntinderii i a capacitii lui de a reine apa.

Capacitatea de hidratare a finii sau puterea de reine apa este o proprietate important care determin randamentul finii n aluat. Din fina care absoarbe peste 60% ap se obine un aluat care fermenteaz lent i din aceast cauz i menine bine forma n timpul fermentrii finale i a coacerii. Din fina slab care absoarbe 54% ap aluatul se formeaz repede, dar tot att de repede se degradeaz n timpul fermentrii finale i produsul finit iese lit.

Capacitatea de a forma i de a reine gazelle( puterea de fermentare) este acea proprietate a finii care face ac n timpul fermentrii aluatului s se degaje o cantitate de gaze, care afneaz aluatul. Prin puterea de fermentare se nelege cantitatea de dioxid de carbon produs ntr-un aluat supus dospirii un anumit timp. Puterea de fermentare depinde de activitatea anzimelor i - amilaz care transform o parte din amidon n maltoz, precum i de calitatea drojdiei folosite, care fermenteaz glucoza din aluat, producnd dioxid de carbon i alcool etilic. Cunoscnd cantitatea total de gaze formate, se poate stabili mersul fermentaiei, gradul de afnare i volumul pinii.

Gelatinizarea amidonului este proprietatea acestuia de a forma un gel la temperature de 65-68C, dup ce a absorbit ap. n timpul coacerii pinii, se produce gelatinizarea amidonului din aluat care face ca miezul finii s aib aspect uscat la pipit cu toate c mai conine o cantitate destul de mare de ap (cca.45%).

2.4. Proprietile apei utilizat n procesul de panificaieApa folosit n industria de panificaie trebuie s ndeplineasc urmtoarele condiii:

- s fie incolor, fr miros i fr gust strin, limpede, cu un coninut redus de sruri de fier sau de magneziu, deoarece aceste sruri inched culoarea aluatului;

- s fie lipsit de bacterii, deoarece n timpul procesului tehnologic de fabricare a pinii acestea nu pot fi distruse, temperature din miezul pinii atingnd n timpul coacerii numai 95-98C;

- s aib o anumit duritate (duritatea este determinat de coninutul de sruri de calciu i magneziu dizolvate n ap, exprimat n grade de duritate ; un grad de duritate este egal cu 10 mg CaO i 7,14 mg MgO la un litru de ap). Duritatea apei din industria de panificaie nu trebuie s depeasc 18 grade de duritate.

- s aib o temperatur astfel potrivit, nct, temperature aluatului rezultat s fie 27-30C; n industria de panificaie nu se folosete ap fiart i rcit, deoarece prin fierbere apa elimin aerul al crui oxygen este necesar activitii drojdiilor i totodat I se reduce duritatea.

2.5. Proprietile drojdiei de panificaie i ale srii de buctrieDrojdia se folosete n industria de panificaie cu scopul de a afna aluatul, pentru a obine pinecu volum dezvoltat. Drojdiile sunt organisme vegetale cu dimensiuni mici, care nu pot fi vzute dect la microscop. n panificaie pentru afnare se folosete drojdie comprimat i drojdie lichid. Drojdia comprimat este o aglomerare de celule de drojdie obinut prin fermentarea melasei de la fabrica de zahr. Ea se caracterizeaz prin putere mare de fermentare, putere mare de nmulire i rezistenla comprimare.

Drojdia lichida se folosete ca afnator. Folosirea drojdiilor lichide la fabricarea pinii prezint unele avantaje, cum ar fi: se prepar uor, chiar n incinta fabricii de pine, evitndu-se transportul i greutile de conservare; au o putere de ridicare a aluatului mai mare,dau arom si gust plcut pinii, iar n timpul preparrii formeaz acid lactic n proporie de circa 0,3 %,datorit crui fapt n lunile clduroase se mpiedic activitatea unor microorganisme care degradeaz pinea; aluatul preparat cu drojdii lichide este mai rezistent suportnd mai uor ntrzierile la fermentaie; pinea obinut are volum mai mare, miezul elastic, cu pori uniformi i i pstreaz prospeimea mai mult timp. Drojdiile lichide prezint i unele unele dezavantaje: provoac creterea aciditii produsului cu cel puin un grad, iar pentru prepararea lor sunt necesare ncperi i utilaje speciale.

Sarea de buctrie (clorura de sodium) se folosete n panificaie att pentru a da gust pinii ct i pentru a mbunti proprietile glutenului, respective ale aluatului, fcndu-l mai tare i mai rezistent la aciunea enzimelor. Aluatul fr sare este moale i nu opune rezisten la rupere, iar la dospirea final bucile de aluat nu-i menin volumul, se lesc. Cantitatea de sare care se adaug n aluat este de 1,2-1,7 % fa de cantitatea de fin ntrebuinat i variaz cu calitatea finii (la fina alb se mrete procentul de sare), cu anotimpul (se mrete n anotimpurile clduroase) i cu sortimentele de produse care se fabric.

2.PREGTIREA MATERIILOR PRIME PENTRU FABRICAIE

nainte de a intra n procesul de fabricaie, materiile prime utilizate la fabricarea pinii i a altor produse de panificaie sunt supuse unor operaii de pregtire condiionare.

2.1. Pregtirea finii i a apei

Pregtirea finii poate necesita operaii de amestecare a mai multor loturi (sortimente) de fin, cernere sau chiar nclzire.

Amestecarea finurilor se efectueaz prin diverse procedee , n funcie de echipamentul ethnic i de gradul de mecanizare, pentru a putea realize loturi de fin de calitate medie din care s se obin produse finite de calitate corespunztoare ct mai constant.

Astfel , se amestec fina cu un mic coninut mic de gluten i indici calitativi inferiori cu fin cu mai mult gluten si calitate bun, fin care se inchide la culoare n timpul fabricrii cu fin care nu se inchide la culoare sau fin cu capacitate redus de a forma gaze cu fin cu capacitate mare de a forma i reine gaze, etc.

Stabilirea amestecului i a proporiilor componentelor acestuia se face n laboratorul unitii, pe baza analizelor afectuate asupra fiecrui lot de fin.

Realizarea amestecurilor se face prin:

a. amestecarea finurilor prin alimentarea cerntorului cilindric centrifugal, n proporia stabilit, atunci cnd fina este ambalat n saci, procedeu utilizat n cazul unitilor de capacitate mic;

b. amestecarea prin extragerea din celulele silozului a finurilor de caliti diferite, n proporiile stabilite pentru amestec, finurile fiind preluate de un transportor care, nainte de a le descrca la cerntor, efectueaz i amestecarea lor;

c. amestecare cu utilaje specifice numite timocuri amestectoare, aa cum se prezint n figura 2.1.

In acest caz, finurile aduse de un transportor elicoidal de alimentare sunt introduce succesiv n buncrul utilajului la un debit reglat corespunztor proporiilor amestecului. Procesul de amestecare are loc prin circularea i recircularea finurulor n interiorul utilajului cu ajutorul unui alt transportor elicoidal montat vertical n buncr ( ascendant prin carcasa spirei elicoidale i descendent ntre carcasa spirei i pereii interiori ai buncrului fig.2.1). Dup expirarea timpului de omogenizare ( 30 min pentru capaciti ale buncrului de 1500 2500 kg) se acioneaz trasportorul extractor de la partea de jos a buncrului i fina este trimis mai departe pe un flux tehnologic sau depozitat intr-un buncr tampon.

3.APRECIEREA I RIDICAREA CALITII FINII

Din cele prezentate pn acum, rezult influenarea calitii finii de ctre dou mari categorii de factori: material prim i procesul tehnologic de fabricaie. Deoarece fina este ntotdeauna o stare intermediar n procesul tehnologic de prelucrare a materiilor prime cerealiere, aprecierea calitii corecia acesteia prin metode cunoscute, este o activitate foarte important n panificaie.

3.1.Indicatori de apreciere a calitii finii

Dup natura parametrului apreciat, acetia sunt mprii n indicatori fizici, indicatori chimici i indicatori tehnoligici, care caracterizeaz nsuirile de panificaie ale finii.

3.1.1. Indicatori fizici de apreciere a calitii finii

1) Culoarea, determin clasificarea finii n alb, semialb i neagr, fiind influenat n cea mai mare parte de cantitatea de tr, o cantitate mare determinnd o culoare nchis a finii, n parte, i datorit pigmenilor flavonici din tegument. Culoarea alb-glbuie a finii este determinat de culoarea endospermului i de pigmenii carotenici ai acestuia.

n afar de tr, culoarea fnii poate fi determinat de coninutul de impuriti rmase n masa de gru dup curire, coninutul de boabe mlurate , ncinse, ncolite, caramelizate n timpul uscrii etc. De regul, ntre culoarea finii i culoarea miezului pnii exist o corelaie direct.

Sunt ns situaii cnd, dei culoarea finii este normal, culoarea miezului pinii este mult mai nchis, fenomenul purtnd, n practic, denumirea de nchiderea finii la ap, reacia avnd loc datorit aciunii unei enzyme numit tirozinaz, care, n prezena oxigenului din aer, oxideaz aminoacidului tirozinei, formndu-se melanine, care imprim aluatului i pinii culori mai nchise. Aceast reacie are loc numai cnd concentraia de tirozin liber depete o anumit valoare, fapt ce apare numai n cazul cnd fina a fost fabricat din gru necorespunztor, cum ar fi: gru recoltat nainte de maturizarea fiziologic, gru atacat de ploni, recolt depozitat n condiii necorespunztoare.

Culoarea finii este influenat, n principal de urmtorii factori:

a) Gradul de extracie (cantitatea de fin de un anumit fel extras din 100 kg grude greutatea hectolitric 75) influeneaz, dup cum s-a mai prezentat, n sens invers, culoarea finii (la creterea gradului de extracie culoarea finii se nchide).

Aceast influen este determinat i de mrimea particulelor de tr.

b) Modul de combinare i de amestec, are un rol important n determinarea culorii, fraciunile ce intr n componena amestecului trebuind alese cu grij, n funcie de culoarea sau coninutul de cenu proiectat pentru produsul final. n acest caz, important este dozarea i jetul continuu, n caz contrar, produsul finit va avea o culoare neuniform, cu zone(pete) mai nchise sau mai deschise, a cror mrime este determinat de intermitenele din procesul de amestecare.

c) Temperatuta finii la ieirea din pasajele de mcinare, influeneaz nuana culorii la temperature de circa 35C fina pstrnd nuana endospermului din care provine, iar n cazul unor regimuri de mcinare strnse cu nclziri peste 40C ale finii, culoarea alb se accentueaz. Deocamdat, criteriul culoare a finii este orientativ, determinarea practic efectundu-se prin metoda comparaiei (Pekar), sau prin msurare cantitativ cu aparate speciale numite calorimetre.

Metoda Pekar, presupune compararea ntre fina dat i o prob etalon, ambele probe (cca. 5g), fiind ntinse pe o lopic din lemn de fag, n straturi dreptunghiulare alturate, presate apoi cu o suprafa lucioas i uscat ( de obicei un paclu), comparaia fcndu-se, att n stare uscat, ct i n stare umed, att la lumin difuz, ct i n lumin direct.

Umezirea, se face prin introducerea lopicii, n poziie uor nclinat, ntr-un vas cu ap rece, unde se ine cca. 1 minut, apoi se las la zvntat, la temperature camerei timp de 5-10 minute, pe un support. Culoarea finii la umezire este de fapt culoarea aluatului, evideniindu-se mai bine i diferitele defecte punctiforme ( coloraii, impuriti, pete, puncte etc.).

La determinarea prin metoda etaloanelor de culoare ( prin comparaie ), metoda Pekar, se vor respecta urmtoarele reguli:

nu se compar finuri de umiditi diferite;

nu pot fi comparate finuri cu granulaii diferite; nu se compar finuri cu date de fabricie diferite( cea mai veche este mai alb).O metod mai precis este metoda calorimetric.

Calorimetrul Kent-Jones & Martin (fig. 3.1.), este conceput pe principiul comparrii

radiaiilor unei surse de lumin 1, mprite n dou ramuri. O ramur direct, la care radiaiile sunt msurate pe un element fotosensibil 2, dup ce sunt reglate n intensitate cu diafragma 3, cealalt ramur luminnd proba de fin din cutia cu fund de sticl transparent 4 ( proba de fin fiind sub form de past), de unde este dirijat pe elemental fotosensibil 5. Elementele fotosensibile sunt n conexiune diferenial, tensiunea rezultant de pe rezistena 6 fiind msurat de ansamblul galvanometru 7 i scala 8, prin deplasarea unui spot luminos ( se diminueaz erorile de paralax). Deplasarea diafragmei de reglare 9 ( mai mare la culoare mai alb a finii), cu ajutorul unei rozete cu scal cu vernier de nregistrare a rotaiei 10, se face pn cnd se ajunge la abaterea zero a galvanometrului.

Ambele elemente fotosensibile sunt protejate cu filtrele optice 11( las s treac lumina din partea albastr verde a spectrului) i filtrele anticalorice12 ( protejeaz filtrele optice i elementele fotosensibile mpotriva energiei termice a lmpii.

Analiza msurtorilor efectuate se trateaz in mod statistic, valoarea final fiind rezultatul valorilor medii obinute. La noi n ar este standardizat i utilizat mai frecvent determinarea coninutului de cenu.

n tabelul 3.1 sunt prezentate principalele sorturi de fin din Romnia i Ungaria, notaiile utilizate, coninutul n minerale, precum i utilizrile recomandate pentru acestea.

Tabelul 3.1.

araTipul de finMat. Miner.[%]Sortiment de produse de panificaie

Ungaria BL-55

BL-80

BL-112

BL-160

BL-2250,550

0,800

1,120

1,160

2,250Prod.mrunte de franzelrie

Pine alb

Pine n amestec cu 10-20 % fin de secar

Pentru amestec n pinea din fin de secar

Pt. amestec 50% n pinea neagr de secar

Romnia 480-550

680-780

1250-13504,48-0,55

0,68-0,80

1,25-1,40Pinea alb i produse de franzelrie, patiserie ,chec, cozonaci

Pine semialb(intermediar)

Pine neagr

Fig.3.1.

2) Granulaia (fineea) finii, trebuie corelat, mai ales, cu procesele de prelucrare ulterioar ( panificaie, paste, biscuii,patisserie etc.), avnd repartiii granulometrice conforme cu normativele din fiecare caz.

Indicatorul se apreciaz prin analiza granulometric, cu ajutorul clasorului cu site calibrate, analiza neefectundu-se pentru fina cu un coninut de uniditate peste 16%.

n tabelul 3.1 sunt prezentai indicatorii de finee ai principalelor tipuri de finuri utilizate n panificaie.

Tabelul 3.2

Caracteristici Indicele de finee pntru sorturile

Fin Fin Fin

alb de semialb neagr de

gru de gru gru

extract. extract. extract. extract.

0-30 0-30 0-85 30-80

Refuz pe sita nr. 8

[%] maximum

Trece prin sita nr. 8

[%] minimum

Trece prin sita nr. 10

[%] minimum

Refuz pe sita nr.46, metalic

[%] minimum 2 2 - -

- 55 55 55

55 - - -

- 2 3 3

d) Umiditatea finii, dat de urmtorii factori:

- umiditatea la introducerea n deposit calculat ca o sum algebric ntre: umiditatea grului + umiditatea dobndit n procesul de prelucrare - umiditatea pierdut prin pocesul de prelucrare;

- umiditatea relativ a aerului din depozit;

- condiiile de temperatur, circulaie a aerului din depozit, circulaia aerului n ambalaj, stivuire etc.

Fina fiind o substan foarte higroscopic, modificarea umiditii , condiionat, cu precdere de umiditatea iniial, umiditatea relativ a aerului i temperature de depozitare, literature prezentnd aceast dependen sub forma unor diagrame.

Fina se clasific, dup coninutul de umiditate astfel:

uscat, U 15 %, valoarea optim a umiditii finii pe panificaie fiind cuprins ntre13,5-14,5 %.

Determinarea practic a umiditii se face prin diferenierea greutilor unor probe

de fin, nainte i dup uscarea n etuv i raportarea diferenei la greutatea produsului nainte de uscare.

e) Coninutul de impuriti, referindu-se la alte particule dect cele ce provin din bobul de gru ( tra i germenii nu sunt considerate impuriti), este foarte greu de apreciat n fin, de aceea se iau msuri de nlturare a acestora ( semine ale altor cereale sau buruienilor, impuriti), naintea procesului de mcini. Impuritile feroase se determin mai simplu, folosind un magnet.

Pe lng impuritile feroase pot fi periculoase i alte impuriti cum ar fi: fragmente din seminte de neghin ( peste 0,1 %), cornul secarei (ciuperc parazit, peste 0,01 %) i mlura ( peste 0,04 %).

3.1.2. Indicatori chimici de apreciere a calitii finii

a) Coninutul n proteine,este dependent de calitatea cerealelor, prile din bob care particip la formarea tipului de fin i gradul de extracie.

Astfel, la o fin provenind din acelai tip de cereale, tipurile de fin neagr vor fi mai bigate n proteine dect tipurile de finuri albe, datorit faptului c substanele proteice din cereale sunt distribuite neuniform, prile periferice ale bobulii fiind mai bogate dect prile centrale ale endospermului.

Funcie de criteriul de solubilitate, principalele grupe de substane proteice din fin sunt:

1. Albuminele, solubile n ap, exemplu cel mai frecvent leucozina grului, care particip n boabe n proporie de 0,3-0,5 %;

2. Globulinele, solubile n soluii neuter de sruri, se gsesc n gru n proporie de 0,6-0,8 %;

3. Prolaminele, solubile n alcooletilic de concentaie 50-70 %, cele mai rspndite din aceast categorie fiind: gliadina grului i secarei, hordeina orzului, ovenina ovzului i ziena porumbului.

4. Gluteinele, solubile n acizi i baze slabe ( concentraie 0,02 %), cea mai cunoscut fiind glutenina grului i a secarei.

Gliadina i glutenina ocup locul principal, avnd mpreun o pondere de 75% din totalul proteinelor din gru.

Pentru procesel de prelucrare a finii I importana deosebit o are glutenul din fin, format prin trecerea, sub influena apei, a gliadinei si gluteninei, n stare coloidal formnd o mas cleioas cu proprieti elasto-vscoase.

Rolul glutenului este de a reine gazelle n procesul de fermentare a aluatului i de a forma un schelet rezistent.

Continutul de gluten umed la finurile din ara noastr variaz ntre 24-36 %, n funcie de soiul de gru, condiiile pedoclimatice, tehnologia i diagrama de mcinare etc.

Calitatea glutenului reprezint caracteristica principal a finii, denumit i puterea finii care se apreciaz prin diferite probe de elasticitate, plasticitate, extensibilitate i gradul de deformare, capacitatea de a absorbi apa, de a-i mri volumul prin coaceri etc., ncercri ce au la baz una sau mai multe metode, ce vor fi prezentate la indicatorii tehnologici ai finii.

b) Hidraii de carbon, sunt constituieni principali ai finii (peste 80 %), coninutul fiind influenat de tipul de fin i de gradul de extracie ( mai ridicat la tipurile de fin alb),principalele substane din aceast categorie fiind:

1. Amidonul, este polizaharidul cel mai present n fin,rspndit sub form de granule de mrimi diferite. Dup mrime, granulele pot fi:

- mari, dac dimensiunea medie este 15-30 m;

- mijlocii, dac dimensiunea medie este 7-15 m;

- mici, dac dimensiunea medie este mai mic de 7 m;

n timpul mcinrii, funcie de agresivitatea procesului, apare un process de deteriorare a granulelor de amidon. Un procent prea mare de granule de amidon deteriorate modific nefavorabil procesele de fermentaie, n sensul mririi absorbiei apei din aluat, iar un coninut premic de granule deteriorate mpiedic aciunea enzimelor din drojdii de a converti amidonul n zaharuri. Gradul de deteriorare al granulelor de amidon se determin prin msurarea cantitii de gaze degajate n fermentaia normal.

2. Celuloza, ajunge n fin din nveliul bobului, fiind prezent n fina neagr i mai sczut n fina alb. Cercetri recente au demonstrate c prezena celulozei ( fibr vegetal), ajut procesle de digestie din organismul uman.

c) Coninutul n grsimi, este datorat unor particule de germeni care nu au fost eliminate n procesul de mcini, fina neagr fiind mai bogat, acest parametru influennd durata de pstrare a finii.

d) Coninutul n substane minerale (cenu), evideniaz, de fapt, gradul de participare al trelor. Determinarea se face prin calcinare, pentru o prob de 5 g de fin, la temperature de 700-800C, ndeprtndu-se prin evaporarea apei i substanele organice, rmnnd n cenu numai oxizii de P,Ca, K etc. Pentru a se uura calcinarea se adug n fin ap oxigenat sau acetate de magneziu, metoda standardizat n ara noastr prevede folosirea n acest scop a nisi pului de mare calcinat.

Coninutul de cenu se exprim n procente i se raporteaz la substana uscat a finii.

e) Prospeimea finii, apreciaz dup miros i gust, mirosul ncins, mucegai sau rnced i gustul amar sau acru indicnd vechimea finii. Acest parametru este legat de aciditatea finii.

f) Aciditatea, este un alt indicator al calitii finii, care crete n timpul depozitrii, mai ales, dac aceasta are un coninut mai ridicat de particule de nveli i germeni, fiind determinat n sens cresctor, de cretere temperaturii i a umiditii din deposit, creterea uniform i lent a aciditii avnd loc la temperature mici. Chimic, creterea aciditii se datoreaz urmtoarelor procese:

- descompunerea compuilor cu fosfor ai finii;

- formarea acizilor grai prin scindarea hidrolitic a substanelor grase din fin;

- descompunerea substanelor albuminoide din fin( de influen mai mic).

4.MAINI DE DIVIZAT ALUATUL

Dup frmntare i dup fermentare, aluatul este supus n continuare operaiilor de prelucrare carre constau n divizarea, premodelarea, fermentarea intermediar, modelarea i dopsirea final, nainte de condiionarea bucilor i introducerea lor n cuptorul de pine.

Oparaia de divizare reprezint mprirea aluatului n buci de o anumit greutate, n funcie de greutatea produselor finite ce se doresc a fi obinute.

Divizarea aluatului se poate executa manual sau mecanizat. Divizarea mecanic se realizeaz cu maini speciale care impart aluatul n buci uniforme de o anumit greutate, ceea ce face ca i dospirea i coacerea s fie uniforme.

Prin construcie, mainile de divizat funcioneaz pe principiul volumetric, avnd o precizie relative redus, datorit masei specifice variabile a aluatuluio, chiar dac divizarea acestuia se realizeaz n volume egale. Masa specific a aluatului variaz intre al=1,101,22 kg/dm3 n funcie de presiunea exercitat asupra lui.

Divizarea aluatului se poate face n diferite moduri: prin decuparea unui cilindru de aluat n lungimi egale; prin tierea unei benzi de aluat n buci egale; prin introducerea aluatului n caviti cu volum determinat; etc.

Pentru divizarea aluatului este nevoie deci de presarea lui, astfel nct acesta s capete o mas specific ct mai uniform.

n principiu, o main de divizat se compune din:

a) Un rezervor tampon de aluat;

b) Un generator de presiune;

c) Un dispozitiv de divizat.

Astfel, exist masini de divizat care realizeaz presarea aluatului cu spire elicoidale,cu valuri i tambure, cu camere cu volum reglabil, cu pistoane, etc.

a)Cantiti de materiale la frmntare. Ecuaia de bilan la frmntare.

Ecuaia bilanului de materiale la frmntare:

Dac se noteaz cu: F masa finii; A masa apei; D masa drojdiei; S- masa srii; Maux masa materiilor auxiliare i cu Pr pierderile la frmntare, se poate scrie urmtoarea ecuaie de bilan:

innd seama de procentele reetei avem:

unde: - ch(%) reprezint capacitatea de hidratare a finii (pentru fina de larg consum ch = 58-60%, pentru fina semialb ch = 54-58%, pentru fina alb ch = 50-55%), echivalent cu cantitatea de ap care se adaug la 100 kg fin (cu umiditatea de 14%) pentru a obine prin fermentare un aluat de o anumit consisten (Alc), n anumite condiii de lucru bine stabilite.

d(%) procentul de drojdie, calculat fa de fina intodus (d = 0,5-4%);

s(%) procentul de sare (s = 1,5-1,7%).

Se consider pierderile la frmntare n limitele: pfr = 0,2 0,3% aluat. Se recalculeaz cantitatea de aluat obinut la o arj.

unde ALc cantitatea de aluat.

b. Pierderile mecanice n procesul de panificaie pot fi calculate pentru fiecare operaie tehnologic care urmeaz operaiei de frmntare: fermentare, divizare, modelarea rotund, modelarea final, dospire, coacere, rcire.

Pierderile la fermentare se calculeaz fa de masa iniial a semifabricatelor.

Conform literaturii de specialitate, pirederile de aluat la fermentare sunt circa 0,3 %. Aluatul care intr n camera de fermentare este egal cu aluatul din cuv dupa operaia de frmntare.

Pierderile mecanice la prelucrarea aluatului (divizare, modelare) se calculeaz fa de greutatea aluatului fermentat i sunt circa 2%.

Pierderile la dospire- se calculeaz fa de masa aluatului intrat la dospire, adic aluatul de la frmntare mai puin pierderile de la fermentare i prelucrare, considerndu-se a fi circa 0,25% din masa de intrare.

Pierderile la coacere se calculeaz fa de masa bucilor de aluat intrate la coacere, aceste valori sunt foarte relative i depind de procesul de coacere.

Pierderile la rcire se calculeaz fa de produsul fierbinte i reprezint sub 3% din acesta.

EMBED Equation.3 Pierderile tehnologice care apar n timpul procesului tehnologic de fabricare a pinii se calculeaz astfel:

Masa produselor finite care pot fi obinute la o arj de aluat este:

A. Sistemul de alimentare cu role cilindrice profilate

a. Stabilirea unghiului de prindere a aluatului de ctre rolele de alimentare

Din relaia se determin condiia de tragere.

1.723=>se verifica

b. Stabilirea grosimii aluatului la intrare n zona de prindere

Se scrie relaia de legtur ntre distana la intrare i la ieire din zona de

tragere.

din care se scoate grosimea H a aluatului:

,

unde: D De, diametrul rolei de alimentare, D = 90 mm;

Se adopta h=30 mm;

H=90(1-cos59,53)+30=66,63 mm;

c. Calculul suprafeei de contact dintre bucata de aluat i valul de laminare

Se stabilete limea bucii de aluat la intrare n zona de prindere B (se adopt constructiv B = l, lungimea rolelor) B=290 mm;

Se determin lungimea zonei de contact a aluatului cu rolele

, cu n radiani

R=45 mm;

Lc=451,038=46,71 mm;

Suprafaa de contact:

;

n care b = B=290 mm;

Suprafaa de contact n plan vertical are relaia:

d. Calculul momentului ce apare la laminarea aluatului.

Forele exercitate de valuri asupra aluatului sunt determinate de opoziia

aluatului la deformare, adic de presiunile reactive pe suprafaa de contact:

unde, pmed - este presiunea medie a aluatului asupra valului.

Presiunea pmed depinde de calitatea finii, de umiditatea aluatului, de valoarea i durata comprimrii i diametrul valurilor. Pentru o deformare de 50 %, presiunea pmed variaz ntre 0,3 0,6 daN/cm2, iar pentru o deformare de 90 %, presiunea are valori ntre 0,4 0,8 daN/cm2.Vom admite o presiune pmed = 0,45 daN/cm2.

Gradul de deformare se stabilete cu relaia:

;

Considernd c aluatul trece printre dou valuri de acelai diametru i c reaciunea normal este aplicat n punctual A, se poate scrie:

;

unde: - T - componenta tangenial a rezultantei forelor,

unghiul de aplicaie al acestei fore.

Rezult c direcia rezultantei F a forelor cu care aluatul acioneaz asupra unui val este paralel cu axa orizontal a valului la distana a fa de aceasta. Pentru unghiul se adopt (din bibliografie) (3/8) .

Momentul active M1 este introdus n sistem pentru echilibrarea momentului reactiv aF, astfel c se poate scrie:

Pentru cele dou valuri momentul total M este egal cu:

Dar, cum distana , atunci momentul M va fi:

innd seama de expresia forei F, atunci momentul active M va putea fi calculat cu relaia:

e. Calculul puterii pentru antrenarea rolelor de alimentare

- Se stabilete conform schemei cinematice viteza unghiular a rolelor

, unde:

f.Calculul debitul de aluat dat de rolele de alimentare

Pe baza distanei dintre role i vitezei de alimentare (viteza periferic medie a rolelor) se determin debitul de aluat ce trece printre rolele de alimentare, la o densitate a aluatului mai mare dect densitatea aluatului din buncrul de alimentare

unde:

D diametrul rolelor de alimentare, D=90 mm R=45 mm;

B lungimea rolelor de alimentare, B=290 mm;

h=5 mm;

;

Calculul densitii i umiditii aluatului la frmntareUmiditatea aluatului se calculeaz cu relaia:

unde: Af, Ad, As reprezint apa coninut de fina, drojdia i sarea din aluat:

unde: uf, ud, us reprezint umiditatea finii, a apei i a drojdiei (uf=14,5 %; ud=75 %; us=1,5 %).

;

;

B.Sistemul de presare a aluatului

Presiunea necesara curgerii aluatului prin orificiul de evacuare a mainii de divizat este realizat de o pomp axial constituit dintr-un nec care se rotete n interiorul unui canal cu seciune circular, sau din dou necuri plasate intr-un canal comun. Acest gen de generator de presiune face parte din clasa mainilor rotative axiale, de aceea att modul de funcionare, ct i efectele tehnologice sunt influenate de modul de transformare a energiei mecanice n presiune i n general de curbele caracteristice de debit (Q) si de presiune (H) a acestor maini.

Spira de presare a mainii de divizat aluat DUA are rolul de a genera o presiune constant asupra aluatului astfel nct acesta s prezinte aceeai densitate la ieirea prin ajutajul mecanismului de divizare, iar bucile de aluat rezultate s aib aproximativ aceeai mas.

Turaia spirei:

unde: iR raportul de transmitere al motoreductorului, iR = 1:28,2;

nME turaia motorului electric, nME = 1500 rot/min;

zi, ze numrul de dini ai angrenajului cilindric, zi = 20, ze = 28.

a) Calculul capacitii de lucru a spirei elicoidale:

unde:D diametrul interior al carcasei

k coeficient de ncrcare, k=0,25;

ns turaia spirei, ns = 38 rot/min;

al.p densitatea aluatului dup presarea de rolele de alimentare.

Ds=90 mm D=92 mm;

di=40 mm;

p pasul spirei, p=105 mm;

al=1193,5 Kg/m3;

d.) Viteza de avans a materialului n carcasa spirei se calculeaz cu relaia:

;

e.) Masa de material existent la un moment dat n interiorul carcasei spirei:

unde L =290mm este lungimea carcasei, n funcie de numrul de pai ai spirei.

f.)Fora rezistent datorat frecrii materialului cu carcasa:

unde: - 2 coeficientul de frecare, 2=1,61,75, alegem 2=1,7;

g.) Fora total care se depune pentru deplasarea aluatului n carcas este:

unde:

;

1 - unghiul de frecare dintre aluat i spir (acelai cu anterior).

;

;

h.) Puterea necesar deplasrii materialului se calculeaz cu relaia:

,

unde:

C. Sistemul de evacuare a aluatului

a. Se stabilesc constructiv caracteristicile geometrice ale ajutajului de ieire: Daj, Laj, unghi ajutaj.

Daj=110 mm;

unde: - mb masa unei buci de aluat;

- S aria ajutajului;

- al densitatea aluatului.

Calculul masei unei buci de aluat:

Bucata de aluat este format dintr-o faz incompresibil (fin + ap) i o faz compresibil (CO2, H2 i alte substane n stare gazoas).

Expresia masic a bucii de aluat este :

Rcire:

;

Coacerea:

Dospirea:

Modelarea:

Deoarece avem buci de aluat cu gramaj mic, pentru a micora diametrul ajutajului, se folosete o duz de lemn cu orificiu = 30 mm.

Astfel avem diametrul ajutajului .

Diametrul nurului de aluat ce iese prin orificiul duzei de lemn, n funcie de elasticitatea aluatului este:

, se estimeaz c aluatul i va crete diametrul n medie cu 2-3%, astfel c:

Lungimea cilindrului de aluat divizat pentru o densitate normal a aluatului:

;

Diametrul sferei echivalente de aluat:

Timpul de trecere a unei buci de aluat prin orificiul de ieire se determin cu relaia:

unde: ncuit turaia cuitului de divizare; ncuit= 40 rot/min.

Dar

unde: lb.al lungimea cilindrului de aluat divizat;

vaj viteza de trecere a aluatului prin ajutaj.

Debitul volumic al ajutajului poate fi calculate cu relaia:

unde: Saj este aria seciunii ajutajului.

D. Calculul parametrilor principali ai transportorului cu band

n construcia mainii de divizat DUA intr i un transportor cu band care, asigur deplasarea bucilor de aluat ctre maina de modelat. La acest transportor organul de traciune i purttor de sarcin l constituie o band din material textil.

Viteza benzii trebuie s fie n corelaie cu debitul mainii de divizat, astfel nct s nu conduc la apropierea ntre ele a bucilor de aluat.

a) Calculul masei unui metru liniar de band

Se alege banda de mtase:

unde B este limea benzii.

ncrcarea cu material pe metru liniar:

unde: zb numrul de buci de aluat aflate simultan pe band;

m1b masa unei buci de aluat;

vb viteza benzii;

Lb lungimea benzii.

unde: nd turaia sistemului de divizare; nd = 40 rot/min;

unde: Dt diametrul tamburului de antrenare, Dt = dta = 100 mm

;

b) Fora minim pe ramura purttoare de sarcin corespuztoare sgeii minime:

unde:b masa benzii;

1 masa unui metru liniar de band;

pp - pasul rolelor de pe ramura ncrcat; pp = 0,6 m;

fa sgeata minim a benzii pe ramura ncrcat.

c) Fora minim pe ramura descrcat:

unde: pp pasul rolelor pe ramura ncrcat; pp = 0,6 m;

pi pasul rolelor pe ramura descrcat; pi = 0,55 m;

fa1 sgeata minim a benzii pe ramura descrcat;

d) Fora rezistent la ncrcarea benzii se calculeaz cu relaia:

Turaia sistemului de divizare nd d numrul de buci de aluat divizat pe minut, astfel:

unde:Rt raza tamburului benzii; Rt = 50mm

t viteza unghiular a tamburului;

nt turaia tamburului; nt =43[rot/min];

mb masa benzii;

b = 0,6 coeficient de frecare ntre aluat i band;

vo =0 viteza materialului la ncrcare;

= 0 10 unghiul de nclinare al transportorului.

Masa de aluat de pe band:

unde: mi - masa de aluat pe zona ncrcat;

zb = nr. de buci de aluat aflate simultan pe band;

mb = masa bucii de aluat.

Masa de material aflat pe un metru de band este:

Debitul transportorului:

e) Fora rezistent pe ramura ncrcat:

unde: w = 0,03 0,04 rezistena specific la deplasare;

g acceleraia gravitaional;

LH lungimea benzii pe ramura ncrcat, LH= 0,6 m.

f) Fora rezistent pe ramura descrcat:

unde: L este lungime benzii pe ramura descrcat, L = 0,75 m.

g) Fora rezistent total la deplasarea materialului:

unde k coeficient care ia n considerare rezistenele datorate rigisitii benzii la trecerea peste tambure i rezistenele la rotirea tamburelor de ghidare: .

- k3 = 1,05-1,1 pentru cazul cnd unghiul de nfurare al benzii pe tambur este mai mare dect , m fiind numrul acestor tambure;

- k4 = 1,02-1,05 - pentru cazul n care unghiul de nfurare al benzii pe tambur este mai mic de /2, n fiind numrul acestor tambure.

Astfel puterea pentru acionarea transportorului cu band va fi:

;

unde: co 1,3 coeficient care ia n considerare rezistena opus de band la trecerea peste tamburul de antrenare ca urmare a rigiditii benzii i a frecrii din lagre.

5.14 Stabilirea puterii motorului de acionare a frmnttorului

a. Pe baza notaiei tehnice a mainii de divizat i a desenului de ansamblu se execut schema cinematic simpl de acionare a utlilajului, astfel nct acesta s cuprind toate elementele specifice transmisiei studiate la disciplina Organe de maini, fr a se specifica caracteristicile acestora.

Puterile consumate de fiecare subansamblu sunt:

b. Puterea necesar pentru acionarea valurilor de alimentare:

Pa=0,376DrBrvral [kW]

Unde: Dr- diametrul valului de alimentare; Br lungimea valului de alimentare; vr - viteza periferic a valurilor; n - turaia valurilor; al - greutatea specific a aluatului.

c. Puterea necesar pentru antrenarea melcului (dac nu a fost calculat anterior):

unde: P1 - puterea necesar pentru transportul materialului; Q - debitul de aluat; k1 - coeficient de demaraj, k1 = 1,1; k2 -coeficient de corectare a puterii, k2 = 1,2; k3 - coeficient de corecie ce tine seama de modul de alimentare, k3 = 1; k4 -coeficient ce tine seama de proprietile materialului, k4 = 1,1;

unde: L - lungimea melcului; - coeficient de rezistent la naintare, = 4; - coeficient de corecie la naintare, =1,4; - unghiul de nclinare al transportorului fat de planul orizontal, = 0;d.Puterea necesar antrenrii benzii, calculat anterior

e.Puterea motorului electric de acionare:

[kW], unde: cs coeficientul de suprasarcin, cs=1,25;

15.Alegerea motorului electric de acionare i a caracteristicilor acestuia

Pe baza schemei cinematice prezentate anterior se fac calcule preliminare ale rapoartelor de transmitere posibile, astfel nct pornind de la turaiile rolelor i spirei i tamburului benzii s se poat estima corespunztor turaia motorului electric de acionare. Conform ndrumarului de proiect la disciplina Organe de maini, rapoartele recomandate, pentru transmisii cu o treapt, sunt: 2...5 - transmisii cu curele trapezoidale; 2...6 - transmisii cu lan; 3... 7 - angrenaj deschis cu roi dinate cilindrice; 10...60 - angrenaj melcai deschis; 2..4 - transmisie cu roi de friciune (valori recomandate: 1; 1,25; 1,60; 2,0; 2,50; 3,15; 4,0; 5,0; 6,30; 8,0).

Din cataloage de motoare electrice se alege motorul electric cu puterea cea mai apropiat de puterea de calcul, imediat superioar acesteia, la o turaie care s corespund cu calculele estimative efectuate preliminar. Se prezint schema constructiv a motorului electric cu dimensiunile i caracteristicile sale principale. Se simbolizeaz modul dei notare a motorului electric de acionare.

16.Calculul transmisiei de acionare a frmnttorului

a. Calculul turaiilor pe arborii transmisiei frmnttorului i a rapoartelor de transmitere finale

Calculul pornete de la organele de lucru ctre motorul de acponare, mai nti de la role ctre spir i apoi ctre motor i apoi de la tambund benzii ctre motorul electric.

Pe baza rapoartelor de transmitere prestabilite se face calculul primei trepte a transmisiei (angrenaj cilindric sau TCT) i se stabilete turaia arborilor.Pentru transmisie cu curele trapezoidale:

Unde: reprezint alunecarea elastic (=1,5-2%)

b. Calculul momentelor i puterilor transmise de arborii transmisiei

-Momentele de torsiune maxime pe arborii rolelor i spirei pot fi calculate pe baza puterilor pariale ce pot fi transmise de la motor ctre role, respectiv ctre spir, utiliznd relaia:

-Puterile pariale pe arbori se determin pornind de la motor ctre organele de lucru, innd seama de randamentele elementelor de transmisie (TCT, TL, AC, rulmeni) dintre acetia. Astfel: [W]

c. Alegerea i dimensionarea elementelor de transmitere a micrii - curele, angrenaje, roi de curea

Se prezint calculul transmisiei cu curele trapezoidale (lan) i al angrenajului cilindric pentru acionare

Se prezint calculul de dimensionare al roilor de curea, roilor dinate i al distanelor dintre axele roilor transmisiei, conform noiunilor nvate la disciplina Organe de maini.17. Stabilirea parametrilor penelor, rulmenilor i arborilor de la transmisia de acionare

a Stabilirea forelor i momentelor pe arborii transmisiei - diagrame de fore i momente (exemplu n figur)

Se reprezint schemele de ncrcare a arborilor transmisiei

Se calculeaz reaciunile n reazeme din suma proieciilor de fore pe direcie orizontal sau vertical i din sum de momente fa de punctele de reazem:

Fora periferic pe roata care primete micarea se calculeaz cu relaia:

Se reprezint diagramele de fore i momente care solicit arborelerespectiv i se calculeaz momentul echivalent maxim i n seciunilede montaj ale roilor de curea sau dinate i n reazeme.

Se alege materialul arborelui de dimensionat i caracteristicile mecanice ale acestuia i se calculeaz diametrul acestuia, fie numai din solicitarea de torsiune, fie echivalent: - din relaia de torsiune

din solicitarea compus

unde: at- tensiunea admisibil de torsiune pentru materialul arborelui; ai- tensiunea admisibil la ncovoiere. Se recomand majorarea cu 4% a diametrului de calcul pentru arborii cu un canal de pan i cu circa 7% pentru arborii cu dou canale depana la 90...120o.

Se stabilesc dimensiunile finale ale arborelui, dimensiunile capetelor de arbore i diametrele fusurilor pentru rulmeni, conform recomandrilor din ndrumarul de proiect la disciplina Organe de maini.

Verificarea complet a arborilor const n determinarea: efortului unitar total maxim i compararea acestuia cu efortul admisibil; coeficientul de siguran la solicitri variabile; rigiditatea (sgeata maxim, nclinarea arborelui n reazeme i compararea cu valorile admisibile): turaia critic i compararea cu turaia de regim.b. Alegerea i verificarea penelor

n general se utilizeaz pene paralele (mai ales de tip A i C). Se aleg limea i nlimea penei conform cu diametrul arborelui stabilit anterior (ca la Organe de maini) i se calculeaz lungimea penei, att din solicitarea de strivire ct i din solicitarea de forfecare, cunoscnd caracteristicile mecanice ale materialului penei. n general, penele se construiesc din otel cu rezistenta admisibil la rupere r=60 daN/mm2

unde: - tensiunea admisibil la forfecare; b - limea penei; l - lungimea total a penei; Mt - momentul de torsiune ce trebuie transmis; lc - lungimea de contact dintre pan i arbore, respectiv butuc (lc=lb - pentru pan tip A i lc = lb/2 -pentru pan tip C). Se alege cea mai mare lungime depn dintre cele dou calculate i se rotunjete constructiv conform STAS.

Se aleg din STAS (sau tabele) dimensiunile canalului de pan, att pentru arbore ct i pentru roat.

Ex. Verificarea penei A 10x8x70 (de la roata de curea a motorului electric)

Dimensiunile penei paralele A 10x8x70

bhlC sau r1

nominalabateri limita h9nominalabateri limitamaximminim

100

-0.03680

-0.09700.60.4

a) Verificarea la strivirea a penei se face cu relatia:

n care: lc este lungimea de contact dintre pan i arbore, respectiv butuc (lc = l - b); Mt - momentul de torsiune nominal transmis de arborele respectiv; kA factorul de utilizare kA = 1,5; d0 - diametrul nominal al arborelui pe care se monteaz pana. b) Verificarea penei la forfecare se face cu relaia:

c) Alegerea, poziionarea i verificarea rulmenilor Rulmenii se aleg n funcie de direcia forelor introduse de elementele de transmitere a micrii i momentului de torsiune i n funcie de diametrul fusurilor pe care se monteaz (conform indicaiilor de la disciplina "Organe de maini").

Se recomand alegerea rulmenilor din clasa 1 de utilizare, seria 2 sau 3, pentru ca la verificare s se poat trece uor la seriile 1 sau 4 n funcie de durabilitatea cerut. Montarea rulmenilor pe arbore trebuie s permit att preluarea sarcinilor radiate i axiale, ct i reglarea poziiei lor.

Cunoscnd reaciunile radiale i axiale ce trebuie preluate de rulmeni, precum i sistemul de montare a rulmenilor pe arbore se determin capacitatea dinamic de ncrcare STAS sau numrul de ore de funcionare i compararea cu cel nominal necesar.

Se aleg rulmenii, se determin din tabele capacitatea static i dinamic a acestora, se stabilesc forele radial i axial pe arbore i n funcie de raportul Fa.r/C0, se determin mrimile e, X, Y din relaia:

Fe=XVR+YFarunde: Fe - fora echivalent preluat de rulment; X, Y - coeficieni dependeni de tipul i mrimea rulmentului, precum i de mrimea forelor radiale R i axiale Far preluate de rulment; V - coeficient ce ine seama de inelul rotitor (V=l dac se rotete inelul interior, V=l,2 dac se rotete inelul exterior).

Capacitatea efectiv de ncrcare a rulmenilor apreciam starea de oboseal superficial a cilor i corpurilor de rulare:

Cef=Fe - L1/p C

unde: p - exponent ce depinde deforma corpului de rostogolire (p=3pentru bile i p=10/3pentru role); L -durabilitatea rulmentului exprimat n milioane de rotaii; C- capacitatea dinamic a rulmentului.

Se determin durabilitatea rulmenilor utiliznd relaia cunoscut:mil rotaiin - turaia fusului, respectiv rulmentului (rot/min); h - durabilitatea n ore de funcionare (pentru reductoare de uz general Lh = 12.000... 15.000 ore funcionare; pentru maini agricole Lh = 8.000 - 12.000 ore). d. Stabilirea parametrilor constructivi ai corpului lagrelor

Se stabilesc constructiv dimensiunile lagrelor - corp i capac, prin similaritate ai cele de la un frmnttor cunoscut i conform recomandrilor din ndrumarul de proiect la disciplina Organe de maini.

Se schieaz desenul lagrului cu forma aleas i dimensiunile sale constructive.

18. Stabilirea schemei cinematice complete de acionare a utilajului Se completeaz schema cinematic de acionare a utilajului cu toate elementele cunoscute (numr i tip curele, numr i tipuri lan, diametru roti curea sau lan, tip rulmeni, tip pene paralele sau disc, turaii pe rabori sau organe de lucru, tip motor i caracteristici, etc.)

19.Calculul parametrilor funcionali i tehnologici ai mainii de divizat19.1. Stabilirea capacitii de lucru a mainii de divizat

Capacitatea de lucru a mainii de divizat se determin n funcie de capacitatea sa de ncrcare cu aluat:

Se calculeaz numrul de maini de divizat necesar pe fluxul tehnologic al unei Unii de panificaie cu capacitatea P (kg/or) se determin cu relaia:

unde: P -productivitatea unitii de fabricaie, {kg/ or]; e= 0,81 - indice de echivalen a aluatului n pine.

MINISTERUL AGRICULTURII I ALIMENTAIEI

DEPARTAMENTUL ALIMENTAIEI

S.C. TEHNOPAM S.A.

Str. Veseliei nr. 5, sector 1, Bucureti cod 76624

COD SIRUES 762127

Telefon 232810, 231766 index 10991 fax 412682

CARTE TEHNIC

MAIN MIC DE DIVIZAT ALUAT

- 1992 -

SC TEHNOPAM SA BUCURETIMINIDUA

MAIN DE DIVIZAT ALUAT MIC

CARTE TEHNIC3227-00

PAG.1/6

1. DESTINAIA PRODUSULUI

- Denumirea complet: Main de divizat aluat

- Denumirea prescurtat: MINIDUA

- Numr desen: 3227-00

- Domeniu de utilizare: Maina este utilizat n brutrii, uniti de panificaie de capaciti medii i patiserii destinat pentru divizarea n cantitile i gramajele dorite a aluatului i alimentarea urmtoarei mani sau punct de lucru din procesul tehnologic.

- Condiii de lucru: Maina este destinat s fie utilizat n ncperi climatizate n mediu productiv n condiii de temperatur i umiditate normal.

1. Caracteristici principale:

Caracteristici dimensionale i constructive

2.1.1 Dimensiuni de gabarit

- Lungime cu band.1258mm

- Lungime fr band...900mm

- Lime cu band.1740mm

- Lime fr band..530mm

- Inlime..1340mm

2.1.2 Dimensiuni de legtur

- Inlimea pentru prelucrarea aluatului1340mm

- Inlimea de deversare a bucilor divizate de aluat la alte puncte de lucru600-950mm

2.2 Caracteristici funcionale i tehnologice

- cantitatea maxim de aluat divizat.1090 kg/h

- masa bucilor de aluat divizate...30 600gr. 3 %

- productivitatea..35buc./min

2.3 Consumuri specifice

- putere electric instalat...2 kw

- tensiune alimentare...360 voli

- frecven50 Hz

2.4 Mas..250 kg

2.5 Durata normal de utilizare15 ani

2. DESCRIEREA PRODUSULUI

Maina de divizat MINIDUA este o construcie sudat pe care sunt montate subansamblelle mecanice i electrice intr-o amplasare compact accesibil.( anexa 1)

SC TEHNOPAM SA BUCURETIMINIDUA

MAIN DE DIVIZAT ALUAT MIC

CARTE TEHNIC3227-00

PAG.2/6

3.1 CADRU (desen 3227-1.0)

Cadrul este o construcie sudat i laminat din oel fiind prevzut cu 2 roi pivotante (desen 3227-2.0) i 2 roi fixe (desen 3227-3.0) pentru asigurarea mobilitii mainii n funcie de fluxul tehnologic de paificaie. Pe cadru se monteaz motoreductorul 2LAHOL 1,5X1500 i celelalte subansamble ale mainii.

3.2 CUVA CILINDRULUI (desen 3227-4.0)

Este o cuv tronconic prin care se alimenteaz cu aluat maina, sudat de cilindrul prin care aluatul este mpins spre divizare. Ansamblul este fixat de suportul de pe cadru.

3.3 ALIMENTATOR (desen 3227-5.0)

Compus din duo valuri rotite n sens contrar prin mecanismul de antrenare (desen 3227-6.0) realiznd antrenarea aluatului spre melcul de presare

3.4 MELC DE PRESARE (desen 3227-7.0)

Realizeaz antrenarea aluatului n cilindru i presarea spre capul de ieire.

3.5 CAP DE IEIRE ALUAT (desen 3227-8.0)

Este o pies conic fixat pe flana cilindrului realizndu-se compimarea aluatului i laminarea acestuia prin duza de lemn(desen 3227-8.1)

3.6 MECANISM DE DIVIZARE (desen 3227-9.0)

Format dintr-un electromotor 24 V cc montat lateral fa de cap de ieire aluat ,prins pe acesta printr-un colier, prevzut cu un cuit simplu sau dublu de tiere.

3.7 SISTEM ANTRENARE BAND (desen 3227-10.0)

Mechanism format din arbore lagre i tambur care preia micarea de la lanul cinematic i antreneaz banda de transport a bucilor de aluat.

3.8 CADRU DE BAND (desen 3227-11.0) I MECANISM INTINDERE BAND(desen 3227-12.0)

Structura metalic sudat realizat pentru susinerea benzii din psl desen 3227-13 i a mecanismului de ntindere a benzii. Subansamble care au rolul de a prelua bucile de aluat tiate i a le deversa la urmtorul punct de lucru n procesul de fabricaie.

3. LISTA RULMENILOR

Nr. Crt.

Subansamblu din care face parte rulmentul

Desen subansamble

Simbol

STAS

Dimensiune

Buc.

1

Roat pivotant

3227-2.0.0

6203-2RS

6048-60

17x40x12

6

2

Roat fix

3227-3.0

6203-2RS

6046-80

17x40x12

2

3

Alimentator

3227-5.0

6204-2RS

6046-80

20x47x14

4

4

Mecanism de alimentare

3227-6.0

32009

3979-80

45x75x20

1

5

Mecanism de alimentare

3227-6.0

32010

3929-80

50x80x20

1

6

Sistem de antrenare band

3227-10.0

6205-2RS

6048-68

25x52x15

1

7

Sistem de antrenare band

3227-10.0

6204-2RS

6940-68

20x47x14

1

8

Mecanism de ntindere band

3227-12.0

6203-2RS

6848-68

35x72x23

2

9

Intinztor lan I

3227-15.0

6203-2RS

6048-60

17x40x12

1

10

Intinztor lan II

3227-16.0

6203-2RS

6048-60

17x40x12

SC TEHNOPAM SA BUCURETIMINIDUA

MAIN DE DIVIZAT ALUAT MIC

CARTE TEHNIC3227-00

PAG.3/6

5.LISTA MOTOARELOR ELECTRICE

Nr.

Crt.

Tip motor

Putere

kw

Turaie

Rot/min

Tensiune alimentare

Buc.

1

Motor pentru curent alternative asincron

1,5

1500

3x380

1

2

Motor curent continuu pentru parbriz tip RABA EP201

1,5

Max.65

24

1

6. ACCESORII

Maina este dotat cu:

- buc din lemn cu diametrul de 30 pentru nlocuirea duzei de pe main de la capul de ieire aluat n vederea divizrii bucilor de aluat de gramaj mai mic.

- cuit cu doua tiuri pentru nlocuirea cuitului de la mecanismul de divizare n vederea divizrii bucilor de aluat n gramj mai mic.

MODUL DE FUNCIONARE

Schema cinematic a mainii este prezentat n anexa 2.

Maina este alimentat cu aluat prin cuv. Aluatul este preluat de valurile care se rotesc n sens contrar presnd aluatul spre melcul de presare care la rndul lui antreneaz aluatul i l preseaz spre capul de ieie aluat, fiind comprimat n conul capului de ieire i laminat prin duza de lemn. Aluatul iese din duz sub form de nur i este tiat de ctre cuitul mecanismului de divizare cznd n buci pe banda de psl alimentnd urmtorul loc de lucru prin procesul de panificaie.

- Funcionarea organelor de comand i reglareElementele care concur la modificarea regimurilor de lucru ale maini (productivitate orar tactul de dirijare a bucilor de aluat) sunt:

-motorul electri cu dou game de turaie de la mecanismul de divizare la fiecare gam de turaii ce variaz de la 0 la turaia maxim prin intermediul poteniometrului.

-duza de extreudere a aluatului

-cuit cuun ti sau dou tiuri

a. La gama de divizare a bucilor de aluat cu gramj mare se folosete urmtoarea configuraie:

-duza de lemn cu orificiu mare de 50

-cuit cu un ti

-motorul electric de treapta I de vitez iar poteniometrul pe poziia minim, poziie la care nu se produce divizarea cuituluii divisor stnd pe loc.

Rotind poteniometrul spre poziia maxim turaia maxim de divizare se mrete putndu-se diviza buci cu masa minim pentru aceast treapt de turaii.

n mod similar se procedeaz lucrnd pe a doua treapt de turaii obinndu-se buci de aluat mai mici prin turaii ale capului divisor din ce n ce mai mari.

SC TEHNOPAM SA BUCURETIMINIDUA

MAIN DE DIVIZAT ALUAT MIC

CARTE TEHNIC3227-00

PAG.4/6

b. Pentru bucti de alua cu gramj mic se folosete:

-duza de lemn cu oriicu mic de 30mm

- cuitul cu dou tiuri

-motorul electric reglat similar ca la punctual a) astfel nct se pot obine buci de aluat cu gramaj minim.

8. AMPLASARE

Maina de divizat aluat mic nu necesit reguli de amplasare speciale. Se va avea n vedere numai ca maina s fie plasat sub rezervorul de aluat pentru a prelua aluatul de la gura de alimentare, n cazul unei linii continue sau n dreptul rsturntorului de aluat de oriunde n fluxul tehnologic de fabricaie.

9. REGLARE

Reglarea gramajului se face folosind:

-duz cu 30 mm sau 50 mm

-cuit cu un ti sau cu dou tiuri

-buton cheie (8)

-poteniometru (10)

Att pentru obinerea de gramaje mari ct i pentru cele mici, folosind una din configuraiile posibile dintre duze i cuite,gramaje mai mari se obin poziionnd cheia(8) pe treapta I iar gramaje mai mari trecnd cheia(8) pe poziia II .Reglarea continu de la turaia zero ca cuitului divizor la turaia maxim corespunztoare fiecrie trepte se face prin intermediul poteniometrului (10) rotind de la stnga spre dreapta corespunztor turaiei maxime.

n timpuldeterminrii gramajului necesar, se vor cntri bucile de aluat dup care se vor regal fin, cu potentiometrul din aproape n aproape pna la obinerea gramajului dorit.

10. RODAJ

Rodajul n gol se efectueaz n prima etap n trei serii de cte 5 minute, urmnd modul de funcionare a melcului, a tamburilor de antrenare, a benzii de evacuare i a mecanismului de tiere.

n a doua etap n cazul n care apar anomalii n funcionare la prima etap se las s funcioneze 4 ore verificndu-se:

-mersul linitit al ntregului utilaj, fr frecri, zgomot, trepidaii;

-ntinderea corect a lanurilor de transmisie;

-tensionarea corect a benzii de transport;

-nclzirea lagrelor i a motorului electric frs depeasc mai mult de 30C temperatura mediului ambiant

SC TEHNOPAM SA BUCURETIMINIDUA

MAIN DE DIVIZAT ALUAT MIC

CARTE TEHNIC3227-00

PAG5/6

11.REGULI DE INTREINERE

La sfritul fiecrui schimb maina se va cura de resturile de aluat depus pe valuri, melc i cilindru de presare. Pentru curirea valurilor se deurubeaz piulia ce strange brida capacelor de la valuri. Se scot capacele i cu ajutorul cheii tubulare se demonteaz uruburile de la cele 2 valuri i se extrag valurile de pe ax.

Pentru curirea cilindrului i a melcului se demonteaz capul de ieire aluat cu mecanismul de dirijare din cele trei uruburi rozetate de pe flan dupa care se desurubeaz melcul cu o cheie fix cu deschiderea 36 mm. sensul de deurubare este normal stnga.

Pentru ungerea mecanismelor se va consulta fia de ungere.

12. GARANII

Intreprinderea constructoare garanteaz buna funcionare a utilajului timp de 6 luni de la punerea n funciune,darn u mai mult de la livrare.

In perioada de garanie intreprinderea constructoare nu rspunde de defeciunile care se datoresc exploatrii, ntreinerii sau depozitrii incorecte.

13.MARCARE

Marcarea se face pe etichet avnd urmtoarea inscripie:

-SC TEHNOPAM SA

-simbol: MINIDUA

-nr. Sau seria de fabricaie

-anul fabricaiei

-poansonul CIC

-putere instalat 2 kw

-tensiune de alimentare 380V

14. EXPEDIERE I TRANSPORT

Maina va fi expediat neambalat. Transportul la beneficiar se va efectua cu mijloace auto, lund toate msurile pentru manipularea corect a utilajului, n timpul deplasrii va fi ancorat rigid.

15. MSURI DE PROTECIA MUNCII I DE PREVENIRE A INCENDIILOR IN TIMPUL EXPLOATRII

n exploatarea produsului trebuie respectate urmtoarele articole din Norme de protecie a muncii pentru industria de morrit i panificaie nr.3 Bucureti 1987 art.40-43, 45-48, 50, 51, 56-70, 72-77, 181, 903, 1599-1610, 1735, 1737, 1738.

n vederea transportului mainii se va avea n vedere articolele cuprinse n capitolul Tehnica securitii muncii privind ncrcarea, descrcarea, transportul, manipularea i depozitarea materiilor prime, materialelor i produsului finit, n Normele de protecia muncii pentru industria morritului i panificaiei precum i Norme generale de protecia muncii n agricultur i industria alimentar.

Msurile de protecie specifice ce trebuie luate n vederea realizrii i ntreinerii n deplin siguran sunt cuprinse n urmtoarele articole din Norme de protecia muncii pentru industria de morrit i panificaie nr.3.

Art.966Maina de divizat aluat trebuie deservit numai de muncitori calificati i instruii n acest scop.

Art.967-Pentru curirea, ungerea, verificarea sau alte intervenii se vor lua urmtoarele msuri:

SC TEHNOPAM SA BUCURETIMINIDUA

MAIN DE DIVIZAT ALUAT MIC

CARTE TEHNIC3227-00

PAG6/6

- se oprete utilajul de la automatul de pornire-oprire, se va scoate sigurana de la tabloul electric (numai de ctre electricianul de serviciu), afindu-se plcua avertizoare: Atenie se lucreaz.

Art. 968- Se interzice muncitorilor s introduc mna n coul de alimentare cu aluat sau la organelle n micare ale mainii.

Art.969 Toate organelle de micare ale utilajului vor fi ncarcasate.

Art.970 Dup terminarea lucrului i scoaterea de sub tensiune se va efectua operaia de curare a mainii.

SC TEHNOPAM SA BUCURETIMINIDUA

MAIN DE DIVIZAT ALUAT MIC

CARTE TEHNIC3227-00

PAG5/8

Carte tehnic Anexa 2 Schema cinematic

Framantator

F

A

D

S

Maux

R

O

L

B

H/2

h/2

b

v

1

R

R= v

p

v

2

=v

p

H/2

h/2

A

F

N

a

M

1

EMBED Microsoft Photo Editor 3.0 Picture

_599125300.unknown

_1294236189.unknown

_1294237945.unknown

_1294238278.unknown

_1294238740.unknown

_1294239098.unknown

_1294239508.unknown

_1294239643.unknown

_1294239863.unknown

_1294239950.unknown

_1294239788.unknown

_1294239572.unknown

_1294239272.unknown

_1294238864.unknown

_1294238999.unknown

_1294238790.unknown

_1294238633.unknown

_1294238692.unknown

_1294238367.unknown

_1294238050.unknown

_1294238140.unknown

_1294238144.unknown

_1294238070.unknown

_1294238000.unknown

_1294238026.unknown

_1294237967.unknown

_1294237080.unknown

_1294237530.unknown

_1294237785.unknown

_1294237845.unknown

_1294237757.unknown

_1294237381.unknown

_1294237393.unknown

_1294237165.unknown

_1294236814.unknown

_1294236924.unknown

_1294237047.unknown

_1294236860.unknown

_1294236509.unknown

_1294236723.unknown

_1294236455.unknown

_1294233526.unknown

_1294235255.unknown

_1294235842.unknown

_1294235889.unknown

_1294235935.unknown

_1294235868.unknown

_1294235401.unknown

_1294235468.unknown

_1294235292.unknown

_1294234716.unknown

_1294235058.unknown

_1294235164.unknown

_1294234835.unknown

_1294233999.unknown

_1294234627.unknown

_1294233764.unknown

_1294231558.unknown

_1294232623.unknown

_1294233281.unknown

_1294233503.unknown

_1294232840.unknown

_1294231683.unknown

_1294232314.unknown

_1294231620.unknown

_1294231019.unknown

_1294231204.unknown

_1294231235.unknown

_1294231128.unknown

_1294231017.unknown

_1294231018.unknown

_1294231016.unknown

_599031060.unknown

_599062560.unknown

_599086184.unknown

_599095340.unknown

_599122740.unknown

_599123700.unknown

_599124020.unknown

_599123060.unknown

_599115184.unknown

_599115824.unknown

_599116464.unknown

_599116784.unknown

_599117104.unknown

_599116144.unknown

_599115504.unknown

_599114224.unknown

_599114864.unknown

_599113904.unknown

_599093420.unknown

_599094700.unknown

_599095020.unknown

_599094060.unknown

_599094380.bin

_599087464.unknown

_599087784.unknown

_599086504.unknown

_599074212.unknown

_599075172.unknown

_599085864.unknown

_599074852.unknown

_599073252.unknown

_599073892.unknown

_599062880.unknown

_599044892.unknown

_599047452.unknown

_599061280.unknown

_599061920.unknown

_599060960.unknown

_599046492.unknown

_599046812.unknown

_599045852.unknown

_599046172.unknown

_599045532.unknown

_599033880.unknown

_599035160.unknown

_599044572.unknown

_599034520.unknown

_599032600.unknown

_599033240.unknown

_599032280.unknown

_599007372.unknown

_599010572.unknown

_599014992.unknown

_599029460.unknown

_599030100.unknown

_599030740.unknown

_599029780.unknown

_599028180.unknown

_599012112.unknown

_599014032.unknown

_599014352.unknown

_599012432.unknown

_599011792.unknown

_599008652.unknown

_599009932.unknown

_599010252.unknown

_599009292.unknown

_599009612.unknown

_599008012.unknown

_599008332.unknown

_599007692.unknown

_550037156.unknown

_598990984.unknown

_598993544.unknown

_598994184.unknown

_598994504.unknown

_598993864.unknown

_598992904.unknown

_598993224.unknown

_598991944.unknown

_598980612.unknown

_598981572.unknown

_598981892.unknown

_598980932.unknown

_598979652.unknown

_598979972.unknown

_598978692.unknown

_598979332.unknown

_598973056.unknown

_598973376.unknown

_582996720.unknown

_550035556.unknown

_550036196.unknown

_550036516.unknown

_550035876.unknown

_512756960.unknown

_512757280.unknown

_196012300.unknown

_196012620.unknown

_196010380.unknown