Proiect Tehnologii de presare la rece

8/10/2019 Proiect Tehnologii de presare la rece

1/43


2/43

2

Tema de proiect

S se proiecteze pentru piesa prezentat n desenul anexat:

a) - procesul tehnologic de prelucrare prin deformare plastic la rece; b) - o tan (matri) combinat utilizat n acest proces;

Fig. 1.

Material Al 99,5 STAS 7607/1 80.

Abateri limit clasa 2 STAS 11111 86


3/43


4/43

4

Se poate constata ca aproape toate societile comerciale de profil mecanic au in cadrul lor osecie sau un sector de prelucrare prin presare,proiectnd si punnd in aplicare difer ite tehnologiide presare.

Avantaje: - Procedeele de presare la rece ofer urmtoarele avantaje

1.

Se obin piese cu adaosuri mici de prelucrare sau chiar fara adaosuri de prelucrare. 2. Se realizeaz o economie de material si de manopera importanta in comparaie cu procesele de achiere sau alte metode de prelucrare.

3. Se pot obine piese intr -o gama larga de forme si dimensiuni:monede,ui degaraj,aibe,roti dinate,filtre,cleme,elemente de caroserii auto,etc.

4. Se obin piese cu o configuraie complexa,care nu se pot realiza prin alte metode,sau se pot realiza dar foarte greu.

5. Precizie ridicata a pieselor executate.6. Productivitatea prelucrrii este foarte ridicata,se folosesc prese lente,rapide sau

ultrarapide. Presele lente realizeaz pana la 200 de curse duble pe minut;presele rapide auo viteza cuprinsa intre 200 si 600 curse duble pe minut iar presele ultrarapide depesc

600 curse duble pe minut.7. Utilajele de presare au caracter universal si,avnd stane si matrie adecvate,acoper ogama larga de piese diferite dimensiuni.

8. Muncitorii care servesc utilajele pot avea calificare redusa.9. Posibilitatea de mecanizare,robotizare,automatizare a proceselor.

Dezavantaje:- Singurul dezavantaj al prelucrrilor prin presare este acela ca stanele simatriele utilizate sunt deosebit de complexe. Acest lucru are doua aspecte:

- cost ridicat al proiectrii stanei sau matriei - cost ridicat al execuiei stanei si matriei, rezulta astfel ca stanele si matriele au pre ridica

si exista posibilitati ridicate de aplicare a acestor procedee la serie mica.Un procedeu de presare presupune fabricarea unui numr mare de piese astfel incat investiiainiiala repartizata pe numrul de piese sa duca la un pre acceptabil pe unitate de produs. Presarea larece este specifica produciei de serie mare si masa.

2. Analiza materialului piesei

Materialul piesei este Al 99,5 STAS 7607/1 80.Principalele domenii de utilizare: piese obinute prin ambutisare la rece, cu grad mediu

deformare, n industria deautovehicule, maini agricole, articole de menaj. Clasificare:

- dup caracteristicile de ambutisare sunt table i benzi pentru ambutisare foarte adnc; - dup aspectul suprafeei sunt table i benzi cu suprafa fr zgrieturi i pori.


5/43

5

Notarea mrcilor de aluminiu primar se face prin simbolul Al urmat de cifre care reprezinconinutul minim de aluminiu, n procente.

Compoziia chimic a mrcilor de aluminiu primar, conform tab. 1. Tab.1.Marca Al %

minImpuriti % max

Fe Si Cu Zn Ti Alteimpuriti

Totalimpuriti

B. Aluminiul tehnic

Al 99,5 99,5 0,40 0,30 0,02 0,07 0,03 0,03 0,50

Culorile de marcare prin vopsire, conform tab. 2.Tab. 2.

Marca Culorile de marcare

Al 99,5 O dung roie

Caracteristicele mecanice ale materialului utilizat sunt:- are o comportare mai bun la presare fa de oeluri deoarece au o rezisten la deforma

mai mic i o deformabilitate mai mare. - aliajele de aluminiu vor avea un coninut de elemente gen Fe, Si, Sn, Zn, Cu, Pb, etc

cantiti reduse, deoarece modific radical comportarea la deformareCaracteristici mecanice ale materialului conform tab. 3.

Tab. 3.

Tipul mat.

Al % Starea mat.Rez. la rupere

r 2/ mmdaN

Limitaelastic

2/ mmdaN

Alungirea

l % DuritateaBrinel HB


6/43

6

99,5Recoptecruisat

8 4 42 20

1-2 durecruisat

11 10 14 29

dur 18 15 5 47

Cap. II. Memoriu justificativ de calcul

1. Analiza desenului i tehnologicitii piesei

Analiza formei piesei se face pentru a defini posibilitatea execuiei, a raportului de uzin prin prelucrri de presare la rece. Posibilitatea execuiei se definete pe baza:

- corelrii proprietilor tehnologice ale materialului cu deformaiile ce survin la prelucrr - ncadrarea cerinelor constructive ale reperului n condiiile privind formele i precizii

realizabile prin presare la rece;Piesa suport urmtoarele operaii: - decupare;- ambutisare;

- perforare.Tehnologicitatea piesei reprezint mbinarea elementelor tehnice i economice pentru ca

piesa s respecte condiiile constructive i funcionale prescrise. n concluzie, piesa trebuie s ndeplineasc urmtoarele condiii:

- s fie asigurat cea mai economic fabricare a piesei;- respectarea condiiilor tehnice i funcionale.

Printre criteriile de baz ale tehnologicitii se pot enumera:

- asigurarea unui consum minim de material;- realizarea piesei printr-un numr minim de operaii; - proiectarea formei i a parametrilor geometrici ai piesei, n aa fel nct aceasta

s fie realizat cu uurin prin tanare paralel cu respectarea condiiilor de precizie necesare.


7/43

7

Pentru ambutisarea ce urmeaz a fi obinut n acest caz este necesar s se respecte urmtoarele condiii:

razele de racordare au o influen deosebit asupra tehnologicitii de ambutisare i etrebuie s fie mai mici dect razele minime de ndoire pentru materialul i grosimea din careexecut piesa ambutisat:

- verificarea condiiei pentru raza 3 R mm Condiia pe care trebuie s o verifice este urmtoarea:

g R 3 200.,9 pag R=raza de racordarea peretelui piesei .

3 R mm g grosimea semifabricatului

5,0 g mm

5,1 R mm r1.5g , unde r = raza de racordare a peretelui lateral cu arcul.

g= grosimea tablei.30.75

Condiia este satisfcut. Pentru perforarea ce urmeaza a fi facuta este necesar sa respecte urmatoarele conditii:

d0.7g [9,pag75,tab3.2]

unde d=uametrul gaurii circulareg=grosimea60.35 coditie indepinita


8/43


9/43

9

Fig. 2.

Calculul ariei piesei finite:

Aria piesei finite se determin ca suma ariilor suprafeelor piesei:

7654321 A A A A A A A A mm unde :

a) 1 A cerc , i se calculeaz cu relaia:

4

2

1d

A , unde: 332240 g Rd

298.854433 2

1 A

b) 2 A sfert de inel sferic convex


10/43

10

22 824 r r d A d=33; 7.6.,119.,2 tab pag

r=3.5;

938.6465.385.3332414,3 2

2 A

c) 3 A cilindru

hd A 3 , unde: 5.33240 g r h 7.6.,119.,2 tab pag

734.42095.33403 A

d) 4 A sfert de inel sferic concav

214 824 r r d A , unde: 462401 r d


11/43


12/43

12

hd A 7 , unde: 5,3640 g r h

813.114665,361007 A

Ca urmare aria piesei finite va fi:

2.24710813.11466247.16835131169.717734.4209938.646298.854

A mm2

La ambutisarea din banda intacta, diametrul zonei utile a semifabricatului (Du) se precizeaza cu relatia : Du1.2 [2,pag. 161, tab.6.36 ]

F-aria piesei de executat-coeficentul de subtiere a peretilor, care se ia de :=0.96...0.98 pentru ambutisarea pe

mai multe randuri.Diametrul efectiv al semifabricatului (Ds) tine cont si de adaos pentru tundere (b),

precizat in tabelul [2,pag. 161, tab.6.46 ]

b=2mmDu 1.2 Du 182Ds=Du+bDs=184mm


13/43

13

3. Analiza utilizrii eficiente a semifabricatului. Calculul C.U.M.

Semifabricatul individual aferent realizrii unei piese se obine din produse laminatesubform de foi de tabl, benzi sau profile.

Prin croire se nelege dispunerea judicioas pe suprafaa semifabricatului a desfurat piesei.

Croirea se asigur urmrindu-se realizarea unui coeficient de utilizare maxim pentrumaterial. (consum specific minim) 14.,2 pag

Coeficientul de utilizare a materialului se calculeaz cu relaia:

L B A N

1.3.,14.,2 rel pag ;

unde: - N numrul de piese ce rezult din semifabricat cu dimensiunile B i L - A aria suprafeei unei piese.

Croirea pe un singur rnd cu mpingere lateral de band

Fig. 3.


14/43

14

Din tabelele pentru grosime 5,0 g mm - puntia 5.2a mm ;- puntia lateral 5.3b mm . 3.3..99.,5 tab pag .

Obs. Pentru piese rotunde cu diametrul mai mare de 50mm (50 ) si grosimeamaterialuluig1mm (0.51mm) valoarea puntitei se mareste cu 1.5mmla puntita a ,iar la puntita b cu 2mm.

a=2.5 b=3.5Valorile puntitelor sunt date pentru avansul manual al benzilor; in cazul avansului

automat cu valturi(role) valorile date se micsoreaza cu 20% iar la avansarea cu carlige se marescu 10-20 %

Calculul limii fiei de tabl se face n funcie de dimensiunile piesei,schema de croire,mrimea admisibil a puntielor, precizia limii benzii, precum i modul de conducere benzii n tan, de scheme de lucru i construcia tanei.

Calculul limii fiei de tabl

La croirea pe un singur rnd limea fiei de tabl este: l T b D B 2 33..99.,5 tab pag ;

unde: B dimensiunea nominal a semifabricatului individual plan calculat; a,b puntiele, longitudinal a, respectiv lateral b;

l T - tolerana unilateral n minus a benzii sau fiei.

Tierea tablei n fii se face cu foarfece ghilotin de precizie normal pe foarfec

ghilotin F.G. 30, tolerana la limea fiei este 75.0 BT mm ,

32..88.5 tab pag ,B=D+2b+T1

1928.19175.05.32184 B mm


15/43

15

Alegerea dimensiunilor semifabricatului din STAS:

Tabl 150015005,0 x x STAS 428/2 80

Fig. 4.

Pp=D+a =184+2.5=186.5mm1500/186.5=8.048piese/fasie1500/192=7.8 7 fasii

1500 mm 7 fii 8 piese/fie 5687 xn piese/tabl

100... n A M U C %

unde: A= 2.24710 n=56


16/43

16

1500

1500

5,6110015001500

562.24710... M U C %

Tabl 200010005,0 x x STAS 428/2 80

Fig. 5.

2000/186.5=10.71000/192=5.203

1000 mm 52000 mm 10 piese/fie 50510 xn piese/tabl

183.4110020001000

502.24710...

x M U C %


17/43

17

Tabl 150012505,0 x x STAS 428/2 80

Fig. 6.

1250/192=6.51500/186.5=8.04

1250 mm 6 fii 1500 mm 8 piese/fie 4886 n piese/tabl

257.6310015001250

482.24710... M U C % .

Evaluare C.U.M.


18/43

18

Dac 60... M U C % , condiia este satisfcut. n varianta I si III 60... M U C % , am ales varianta III deoarece procentul este mai

mare.

4. a). Stabilirea succesiunii prelucrrilor necesare pentru obinerea piesei Pentru obinerea piesei n condiiile date n desenul de execuie, procesul tehnologi

proiectat trebuie s conin toate prelucrrile necesare, adic att prelucrri de presare ctcelelalte prelucrri pregtitoare, ajuttoare i de finisare.

1). Inventarierea tuturor prelucrrilor necesare obinerii piesei a) tierea tablei n fii; b) decuparea fiei n semifabricat circular; c) tunderea marginilor;d) perforarea orificiilor;e) ambutisarea semifabricatului;f) control tehnic de calitate.

2). Ordonarea prelucrrilor n ordinea lor tehnic fireasc a) tierea tablei n fii; b) decuparea fiei n semifabricat circular; c) ambutisarea semifabricatului;

d) perforarea orificiilor: -o gaur 20 ;- 4 guri 6 .

e) tunderea marginilor semifabricatului;f) control tehnic de calitate.

b). Stabilirea numrului de operaii intermediare i a dimensiunilor intermediare Pies cilindric n trepte


19/43


20/43

20

1.. .

.. .

121

22

11

n

nn

x k k k Dsd

k Dsd

k Dsd

k m ; 257..46.6.,6 pag rel

unde: - 1k - raportul nlimilor,

14040

2

11 h

hk

- 1d - diametrul tronsonului mare,

1001 d mm ,- Ds - diametrul semifabricatului,

184 Ds mm ;

367.02735.0

11184

1001

xm

Coeficientul de ambutisare pentru piesele cilindrice fr flan este:

271,01001 Ds

g ma % ,

Din cele menionate rezult c piesa se realizeaz dintr -o singur ambutisare.

Pies cilindric n trepte 1 ambutisare

1a x mm

271,0367.0


21/43


22/43

22

b. Itinerariul tehnologic tabelar pentru varianta optim Tab.4.

Nr.

oper.

Denumirea

operaiei/faz-ei

Schia operaiei Masina

Unealta S.D.V.

Denumirea piesei Piesambutisatcilindric ntrepte

Desenul piesei

MaterialAl 99,5

DenumireSTAS Al 7607/1 80

Grosime 0,5

Tipul tablei0,5x1000x2000STAS 428/2-80

Caracteristicimecanice

8r 2/ mmdaN

4 2/ mmdaN

42l %

20 HB


23/43

23

1.

Tiereatablei n fii

FoarfeceGhilotina Subler

2. DecuparePresa Stanta de

decupatsimpla

3. Ambutisare Presa Matrita deAmbutisare


24/43

24

4. Perforare 1 PresaStanta de

perforat cuactiunesimpla

5. Perdorare 2 Presa Stanta de perforat cu

actiunesimpla

6. Tundereamarginilor

Presa

Strung cu

cuit disc S.N. 400


25/43

25

7. C.T.C. ubler,comparator

6. Calculul parametrilor energetici ai procesului F.L.P.

Forta totala la perforare t F

N Q F F it 81.327989.26392.3015

unde :

F forta de perforare propriu-zisaiQ forta de scoatere a piesei de pe poanson

Forta de perforare propriu-zisa

N k g D F af 92.301530019 [3, pag xx]


26/43


27/43

27

31060 n L

P u KW , xx pag .,3

unde: L - lucrul mecanic la perforare;

14.1d L J n - numrul de curse duble efective;

min/5cd n evacuarea se face manual

0000956.01060

514.13 u P KW ;

Puterea necesar la perforare

a P

P unec

KW , xx pag .,3

unde:

u P - puterea util,

- randamentul presei;

5.075,0.. .5,0 ,

a - coeficient ce ine seama de regimul de lucru; 4,14,1.. .1,1 a

000191,04,15,0

0000956,0nec P KW .

7. Stabilirea tipului parametrilor geometrici i energetici ai presei

Se alege presa de acionare:

Pres hidraulic 10 PYE Cu urmtoarele caracteristici:

Tab. 5.


28/43

28

8. Calculul centrului de presiune

Deoarece stana are un poanson, iar conturul prelucrat este simetric rezult c centrul de

presiune se gsete pe axa de simetrie a poansonului. Pentru ca tana s funcioneze n bune condiii este necesar ca centrul de presiune al

acesteias coincid cu axa cepului de fixare. n caz contrar jocurile nu vor mai fi uniforme i v

rezulta o uzur accentuat, urmat de eventuale daune ale presei.

9.Calculul dimensiunilor elementelor active la perforare

Abaterile la perforarea piesei in clasa de precizie 2 sunt conform STAS 11111/86 :

mmT d 8.020 4.0 4.0

Caracteristicele tehnice principale Valori Unitate de msur

Fora maxim de presare F 100 KN

Viteza maxim la: - cursa de lucru 100 mm/s

- cursa n gol 400 mm/sDistana ntre mas i culisou H 500 mm

Cursa reglabil C pn la: 400 mm

Dimensiunile mesei 11 xB A 400x400 mm

Dimensiunile culisoului KxS 200x200 mm

Distana dintre axa culisoului i batiu R 250 mmOrificiul din masa presei 140 mm

Orificiul din culisou d - mmPuterea motorului 4 KW


29/43


30/43

30

Diametrul plcii active :

mm jd d opt p pt 43.2003.04.20'

-cota orientativa a placii active'

pd - fiind cota dup ajustarea poansonului n funcie de placa activ pana la atingerea jocului optim

10. Calculul de rezisten al elementelor active

Calculul de rezisten la compresiune a poansonului de perforare

acc

c A F

min

xx pag .,3

unde:

c F fora care acioneaz asupra poansonului

N F c 81.3279

min A aria seciunii transversale minime

4

2min

min

d

A

mind diametrul minim al poansonului de perforare

mmd 19min

22

min mm52.283419

A

ac - efortul unitar admisibil de compresiune pentru OSC 102/1200 mm N ac

acc 2 N/mm57.11

52.28381.3279


31/43

31

Calculul de rezisten la strivire a poansonului de perforare

Exist plac de presiune nu se calculeaz rezistena la strivire.

Verificarea rezistenei la flambaj a poansonului de perforare

Verificarea la flambaj se face n special la poansoanlele cu diametru mic la care apare nmod frecvent pericolul pierderii stabilitii statice la solicitare cu fora de lucru.

Verificarea la flambaj se face n funcie de mrimea coeficientului de zveltee al

poansonului care se calculeaz cu relaia:

mini

l f [1 rel. 17.9] n care :

mml f 25 - lungimea de flambaj

mini - raza de inerie minim

min

minmin A

I i

Imin - momentul de inerie minim min A - aria seciunii transversale minime

11.63976419

64

44

min d

I

22

minmin 52.2834

mmd

A

56.2252.283

11.6397min

I mm

5.122

25 ; 905.12 flambaj plastic deci verificarea nu este necesar.


32/43

32

Verificarea la ncovoiere a PA de perforare

aia

i d d

H F

)32

1(5,1

02 xx pag .,3

F fora care solicit placa activ F= 81.3279 N

Ha grosimea plcii active Ha=7 mm

ai - rezistena admisibil de ncovoiere

ai =300 N/mm2 [4, tab.17.11, pag.401]

d=20 mm diametrul placii active

mmd 240 diametrul plcii pe care se reazem

aii 2

2 N/mm62.44)243202

1(7

81.32795,1

Verificarea la forfecare a PA de perforare

af f

f mm N A F

2/41.10441.31

81.3279 unde:

2/150120 mm N af - pt OL50 f A - aria forfecat

20 41.31205.0 mmd H A f


33/43


34/43

34

N mrimea lotului N=41666 piese/lun

Tu timpul unitarTu=(t b+ta)k 2 [2, pag.30]

t b timpul de baz

qn

t cd

b 1 [2, pag.30]

ncd numrul de curse duble a presei ncd=5 cd/min

q coeficient ce ine seama de cuplajul presei q=1,17 [2, tab.3.21, pag.31]

min234,017,151

bt

m s

aaaamaaamaa n z

t t t t nt t t nt t 87654321

)1(

ta1 timpul ajuttor pentru pornirea presei ta1=0,018 min [2, tab.3.23, pag.32]

ta2 timpul ajuttor pentru aducerea fiei la pres ta2=0,023x1,3=0,031 min [2, tab.3.24, pag.32]

ta3 timpul ajuttor pentru aezarea semifabricatului ta3=0,025x1,3=0,032 min [2, tab.3.25, pag.33]

ta4 timp ajuttor pentru avansarea fiei ta4=0,015x1,3=0,019 min [2, tab.3.26, pag53]

ta5 timp ajuttor pentru ndeprtarea deeurilor ta5=0

ta6 timp ajuttor pentru extragerea piesei

ta6=0,021 min [2, tab.3.36, pag.34]ta7 timp ajuttor pentru ungerea semifabricatului

ta7=0,056 min [2, tab.3.32, pag.35]ta8 timp ajuttor pentru ntoarcerea fiei

ta8=0


35/43

35

zs numrul de piese obinute simultan pentru o fie la fiecare cursdubl zs=1 pies

nm numrul de curse duble ale presei pentru o fie nm=8 cd/fie

min05,081

056,0021,00)18(019,0032,0031,07018,0

a

a

t

t

k 2 coeficient ce ine seama de timpul de adaos k 2=1,10 [2, tab.3.22, pag.31]Tu=(0,234+0,05)1,10=0,31 min/buc

min/buc310,031,041666

37 A Dt N

Norma de producie pentru operaia de decupare este:

buc/min22,31

D

D

T P N

N

Normarea operaiei de ambutisare

u pi

T T N

T N

A [2, pag.27]

T pi=T pi1+T pi2 T pi timpul de pregtire ncheiere T pi1 timpul de pregtire ncheiere la lucrul pe piese

T pi1=13 min [2, tab.3.19, pag.30]T pi2 timpul pentru nlocuirea matriei

T pi2=24 min [2,tab.3.20, pag.30]T pi=13+24=37 min


Tu timp unitarTu=(t b+ta)k 2 [2, pag.30]

t b timp de baz


36/43

36

qn

t cd

b 1 [2, pag.30]

ncd numr de curse duble ale presei ncd=5 cd/min


min234,017,151

bt

ta=ta1+ta2+ta3+ta5+ta6+ta7 [2, pag.31]ta1=0,018 min [2, tab.3.23, pag.23]

ta2=0,016 min [2, tab.3.24, pag.32]ta3=0,022 min [2, tab.3.25, pag.33]ta5=0ta6=0,011 min [2, tab.3.36, pag.34]ta7=0,023 min [2, tab.3.32, pag.35]

ta=0,018+0,016+0,022+0,011+0,023=0,09 minTu=(0,234+0,09)1,10=0,356 min/buc

min/buc356,0356,04166637

AT N

Norma de producie pentru operaia de ambutisare este:

buc/min80,21

N AP

AT

N

Normarea operaiei de perforare 1

u pi

T T N

T N

A [2, pag.27]


T pi1=13 min [2, tab.3.19, pag.30]


37/43

37

T pi2 timpul pentru nlocuirea stanteiT pi2=24 min [2,tab.3.20, pag.30]T pi=13+24=37 min



t b timp de baz

qn

t cd

b 1 [2, pag.30]

ncd numr de curse duble ale presei

ncd=5 cd/minq coeficient ce ine seama de cuplajul presei

q=1,17 [2, tab.3.21, pag.31]

min234,017,151

bt

ta timp ajuttor ta=ta1+ta2+ta3+ta5+ta6+ta7 [2, pag.31]

ta1=0,018 min [2, tab.3.23, pag.32]ta2=0,016 min [2, tab.3.24, pag.33]ta3=0,022 min [2, tab.3.25, pag.33]ta5=0,006 [2, tab.3.27, pag.34]ta6=0,011 min [2, tab.3.36, pag.34]ta7=0,023 min [2, tab.3.32, pag.35]

ta=0,018+0,016+0,022+0,006+0,011+0,023=0,096 minTu=(0,234+0,096)1,1=0,363 min/buc

min/buc363,0363,041666

37 P T

N

Norma de producie pentru operaia de perforare este:

buc/min57,21

NAP

AT

N


38/43

38

Normarea operaiei de perforare 2

u pi

T T N

T N

A [2, pag.27]


T pi1=13 min [2, tab.3.19, pag.30]

T pi2 timpul pentru nlocuirea stanteiT pi2=24 min [2,tab.3.20, pag.30]T pi=13+24=37 min



t b timp de baz q

nt

cd b

1 [2, pag.30]

ncd numr de curse duble ale presei ncd=5 cd/min


min234,017,151

bt

ta timp a juttor ta=ta1+ta2+ta3+ta5+ta6+ta7 [2, pag.31]

ta1=0,018 min [2, tab.3.23, pag.32]


39/43

39

ta2=0,016 min [2, tab.3.24, pag.33]ta3=0,022 min [2, tab.3.25, pag.33]ta5=0,006 [2, tab.3.27, pag.34]ta6=0,011 min [2, tab.3.36, pag.34]ta7=0,023 min [2, tab.3.32, pag.35]

ta=0,018+0,016+0,022+0,006+0,011+0,023=0,096 minTu=(0,234+0,096)1,1=0,363 min/buc

min/buc363,0363,041666

37 P T

N

Norma de producie pentru operaia de perforare este:

buc/min57,21

NAP

AT N

Normarea operaiei de tundere

u pi

T T n

T N bucmin/ 359.,15,16.,6 pag rel

unde:

piT - timpul de pregtire ncheiere;

min23 piT 372.,27,16.,6 pag tab

uT - timp unitar pentru operaia de tundere;min32,0uT 373.,28,16.,6 pag tab

n - mrimea lotului

41666n piese/lun

32,032,041666

23T N bucmin/

Norma de producie pentru operaia de tundere este:

T P N

N 1 min/buc 360.,19.16.,6 pag rel

125,332,01

P N min/buc

Timpul total de prelucrare a unei piese din lot este:


40/43

40

5432

1

1T T T T

T T N N N N n

N T

unde:

1n - numrul de piese de pe o fie;

81 n

35,132,0363,0356,0310,0808,0

T T bucmin/

12. Calculul preului de livrare al piesei

1. Cheltuieli cu materii prime i materiale

usf M PAC

Asf aria semifabricatului

21 nn A sf

lungimea semifabricatului =1500 mm

limea semifabricatului

=1250 mm

n1 numrul semifabricatelor pe lungime n1=8

n2 numrul semifabricatelor pe lime n2=6

22 m39,0mm5.390626812501500

sf A

Pu pre unitar pentru TDA Al 99,5 (g=0,5)Pu=40 lei/m2

6.154039,0 M C lei 2. Cheltuieli cu salariile


41/43


42/43


43/43

Bibliografie

[1] TEODORESCU, M.,.a.Tehnologia presrii la rece, Editura Didactic i PedagogicBucureti, 1980.

[2] ROSINGER, S. Procese i scule de presare la rece, Ed. Facla, Timioara, 1987.

[3] Conf. Univ. dr. ing. Butnar, L., Curs de mn [4] MUNTEANU, I., Presarea la rece, Editura Didactic i Pedagogic, Bucureti, 1991 [5] CIOCRDIA, A., ,a. Tehnologia presrii la rece,[6] TPLAG, I. .a. Tehnologia presrii la rece, Litografia I.P. Cluj Napoca, 1980[8] BUTNAR, L., Tehnologii de forfecare i tanare, Editura Risoprint, Cluj-

Napoca, 2003.[9] C. Iliescu Tehnologia stantarii si matritarii la receEditura Didactic i

Pedagogic, Bucureti, 1977

[7] Colecia de STAS-uri.

Documents

Proiect Tehnologii de presare la rece