Proy I.xls

8/18/2019 Proy I.xls

1/47

Para obtener este dato que es el mas determinante, ya que de éste depende el diseño

de nuestro proyecto; para su determinación el docente nos proporciono una fórmula que

permite calcular la población actual, en forma individual para cada diseño, la fórmula es la

siguiente:

En la relación anterior N es el número del alumno de acuerdo a la lista oficial

!e acuerdo a las listas oficiales N en este caso es igual a "#$

N= 159

%ustituyendo el valor de N en la ecuación anterior la población actual es igual a:

Pa= 151012.469 [hab]

Para calcular la población futura e&isten diferentes fórmulas que se presentaron con

anterioridad, se utili'aran todas las formulas para (acer el calculo de la población futura

Para (acer uso de las formulas se debe disponer de algunos par)metros que a continuación

se describen

del proyecto de acuerdo al numero que corresponde en las listas oficiales, para mi

caso el proyecto se desarrollara en la 'ona del altiplano que corresponde a la

población de *%+-+.*, para esta población el /ndice de crecimiento segúnel *nstituto Nacional de Estad/stica 0*NE1, resultado del ultimo censo reali'ado el

año 2332,de la segunda sección de la provincia 4énde' 0El puente1, que es a la que

corresponde *scayac(i tiene un i5367 .ab Por metro cuadrado

disposiciones del docente se diseña el proyecto con un t52# años

+on estos datos puedo determinar la población futura:

Pf: Poblacion Futura.Donde: Pa= ### [hab] Poblacion Actual.

i= 0.63 [%] Indice de crecimientot= 25 [años] periodo de diseño

Sustituyendo los valores en la ecuacion se tiene:

Pf= 174797 [hab.]

METODO GEOMÉTRICO

Índice de crecimiento (i).-Por disposiciones del docente, se (i'o la selección del lugar

Periodo de diseño (t).-Este es un par)metro que viene condicionado en el proyecto, por

METODO ARITMÉTICO

Pa=25000+5×

( N 2+ N

3

N +1 )

Pf = Pa∗(1+ i∗t 100 )


2/47



Sustituyendo los valores en la ecuación se tiene:

Pf= 176685 [hab.]




Pf= 17683 [hab.]

METODO EXPONENCIAL




Pf= 17677! [Hab.]

Tomando en cuenta lo que nos dice la norma podemos desechar o no tomar en cuenta los resultados

obtenidos con la fórmula del método ARITMETI! ya que no es recomendable su uso para poblaciones

mayores a los "##### hab$Tomando en cuenta los otros resultados se observa que estos son similares por lo tanto se utili%ara el resultado obtenido con el metodo &E!METRI! cuyo resultado es el menor

de todos se adopta este resultado tomando en cuenta que la población no tiene un elevado

indice de crecimiento

Pf= ### [Hab.]

El calculo de la dotación futura obedece a la siguiente relación:

Df: Dotación Futura.

Donde: Di: Dotación nicia!.

d: "ariación anua! de !a dotación.

n: Periodo de Diseño.

En la ecuación anterior se debe asumir algunos parametros de diseño tal es el caso de la

dotación inicial 0!i1 y la variacion anual de la dotación 0d1

Pf = Pa∗(1 + i100 )t

Pf = Pa∗(200 + i∗t 200− i∗t )

Pf = Pa∗e

i∗t

100

Df = Di∗(1 + d100 )n


3/47

"33333 (abesta entre los "#3 y 2#3 089(ab9dia1 según los datos de la tabla #2 0!otación

4edia eferencial1

omando en cuenta el clima, las condiciones de vida de la poblacion 0población dedica a la

agricultura1, ademas, el clima dominante de la 'ona son las ba


4/47

El coeficiente de variación diaria @" tiene un rango de variación que esta entre "2 y "#,

estos son valores recomendados por la Norma Aoliviana %e adoptara un valor de @"5"73

con el criterio de que el indice de crecimiento es relativamente ba


5/47

annual


6/47

annual

annual

annual


7/47


8/47


9/47

Para ello diseño de la obra de toma trabajaremos con el caudal m ximodiario que será el caudal de diseño.

Qma%.diar= Qd = 0.511 [m'3/]

Asumiremos una altura deH= 0.20azud de AZUD =1.10 [m] ( $a cota de la cresta del a)ud sera"

Cot.A= 1238 [mnm]

P= 1.10

Pared de hor)i1ón

a).- CALCULO DEL VERTEDERO:

Calcularemos con la formula:

d= 0.5 [)3$s]Donde: *= .64

+= 0.50 [)] "a!or asu)ido

De donde: b= 0.865 [m]

) Espacio en!e "a!!as #e$: sta debe estar ene! intera!o de: 0.0 e 0.20

De donde se adoptara: 7=8= 0.0259 [)]e= 0.0 [)]

Por !o tanto: s;acio= /.65965 e ? b >7

Lt = 1.1032 [m]0.5

123$.50 h= 0.50 [m]

Lt=1.103

Qmaxd

= M ∗b∗ H 3

2

b =

Qmaxd

M ∗ H

3

2

¿ Espacios = b

e

¿Barras =

¿Espacios - 1

¿


10/47

) 'e!didas en e( o!i)o o *e!ede!o:Qd= 0.5110 [m'3/]

Donde: (n!ta= 0.4500 [m'2]= 1.1356 [m/]

'su)iendo e! a!or de 8@8 K= 0.70 ntonces: hf1= 0 .04601 [m]

) Dee!minacion de (a coa Co.D:

(ot. D = (ot.' & hf ntonces: )t.D= 123$.9540 [mnm]

b).- CALCULO DEL VERTEDERO +U,ER-DO:

ntonces:

*onde asumimos los suientes +alores se,un las caracteristicas del +ertedero"

* = .64

(c= 0./5 Por !o tanto: b= 1.01819 [m]+ = 0.50 [)]

123$.9540

*e donde sus dimenciones seran"H=0.50

123$.4540

b=1.018

En!esumen enemos: H=0.50 [m]

b=1.018 [m]

) 'e!didas de ca!/a en e( *e!ede!o sume!/ido:Qd= 0.5110 [m'3/]

Donde: (n!ta= 0.5091 [m'2]= 1.003$ [m/]

Asumiendo el +alor de -- K= 0.70 ntonces: hf2= 0.03595 [m]

) Dee!minacion de (a coa Co.D:

(ot. " = (ot.D & hf2 ntonces: )t.D= 123$.9180 [mnm]

c).- CALCULO DE LA CO,'UERTA DE AD,CO%:

/alcularemos con la 0ormula"

d= 0.50 [)3$s]Donde: *= .64

+= 0.50 [)] "a!or asu)ido

De donde: b= 0.86546 [m]

H = 0 . 3 0

m .

V = Qmaxd

ANETA

hf = K *V

2

2*g

Qd= M ∗b∗ H

3

2∗Ccb =

Qmax d

M ∗ H

3

2∗Cc

V = Q

maxd

ANETAhf = K *

V 2

2*g

Qmaxd

= M ∗b∗ H 3

2

b = Q

maxd

M ∗ H

3

2


11/47

Por lo tanto sus dimenciones seran"

123$.9180

En!esumen enemos:H=0.50

H=0.50 [m]

123$.4180 b=0.865 [m]

b=0.865

d).- CALCULO DE VERTEDERO DE ECEDE%CA+:

) Dee!minaci n de( Cauda( e2cedene de"ido a (as c!ecidas:

Qex1=Qmax-Qdis(= 0.6

Donde: 'net= 0.95 [)2]

+= 0.50 [)]

Airante )-i)o de! rio +B &&&C +B= 0.20 [)] Adopadoh=H2!H" h= 0.95 [)]

ntonces:

)a= 0./569 [)3$s]

dis= 0.50 [)3$s] Por !o tanto : e= 0.305 [)3]

) Dee!minaci n de( Cauda( e2cedene de"ido a (a cons!uccion:

Qex2=QdA#$A-A"% donde: '=es;>e>+ '= 0.95 [)2] 'B=b>+ 'B= 0.9324 [)2]

d= 0.50 [)3$s]

Por !o tanto: e2= 0.0,6 [)3$s]

Por!o tanto e! cauda! ecedente sera: Qex& = Qex1 ! Qex&2

ec= 0.32925 [)3$s]

) Dimencionamieno de( *e!ede!o de e2cedencias:

ec= 0.32925 [)3$s]Donde: *= .64

+= 0.50 [)] "a!or asu)ido

Donde se tiene: b= 0.5491$ [m] 1238.4180

H=0.50

123$.9180 123$.9180

b=0.549

H=0.50123$.4180

b=0.865

)m+!rta d!admiin

!rt!d!r) d!!%!d!nia

b = Q

maxd

M ∗ H

3

2

Qmax=C ∗ A∗√ 2∗g∗h

Qexc= M ∗b∗ H 3

2

b = Qexc

M ∗ H

3

2


12/47

e).- CALCULO DE LA LO%-TUD DE LA TRA%+C %:

e 2ar la transicin de la compuerta de admisin a la cmara de car,a para lue,otransportar el caudal o ,asto a tra+ s de una tuber a el cual corresponder al calculode la l nea de aduccion por lo tanto la c mara de car,a tendr un anc2o de .35 m

'e tiene: b= 0./6596 [)]bB= 0.69 [)]

7= 2.50 [1rad]

Por !o ue: Lt= 0.519$8 [m]

Por !o tanto !a !on1itud de transición ser-:

b=0.865 b=0.64

Lt=0.5198

e).- D+E O DE CO,'UERTA DE 'UR-A:

"a!ores asu)idos: hB= 0.50 [)]

H=( - h" 2 += 0./50 [)]

0.85

P= 1.10

0.50

)nton&es: ntonces:

*onde asumimos los si,uientes +alores se, n las caracter sticas del +ertedero"

d= 0.50 [)3$s]

* = .64 Por !o tanto: b= 0.45936 [m](c= 0./5 [)]

+ = 0./5


13/47

l diseño de la lnea de aduccin se 2ar de tal 0orma :ue 0uncione a presin sobre en tan:el mismo se diseñara de tubera por :ue el mismo es para consumo 2umano.Por lo tanto de;niremos las condiciones < restricciones para su diseño.

) *ra+ado.- Para tra)ar las aducciones se debe tratar de ele,ir la me=or alternati+acual se debe ele,ir la me=or el mas con+eniente desde el punto de +ista econmico <cumpla las e(i,encias tcnicas> un 0actor mu< importante :ue debe ser tomado en cuen el diseño es :ue una conduccin cerrada permite lle+ar el a,ua sin :ue esta se conen su recorrido? lo cual permite a su +e) suprimir o simpli;car el tratamiento con elconsi,uiente a2orro.

) (ro,ndidad de instaa&ion.- n cual:uier caso


14/47

) La (on/iud de (a u"e!5a se dee!mina de (a si/uiene mane!a:

Ceniendo" h=+d?+A= 9.59/ [)]#t= 600.00 [)]

h=14.55

Por !o tanto:Lt=600.00

L= 600.1$63 [m]

) Despe9ando e( dime!o de (a ecuacin de ;azen CAC3% DE LA VELOCDAD ? 'RE+3% DE +ALDA AL TA%@UE:

)6a eo&idad de/e estar en n rano de: 0.90 ; 5.0


15/47

e"

e la:uenta

tamine

la


16/47

l


17/47

/omo se diseño la lnea de aduccion con el caudal m(imo diario con el criterio de :uedebera construirse el tan:ue de almacenamiento D de lo contrario de debera diseñarse conel caudal m(imo 2orarioE

) /@etios.- .& /ompensar las +ariaciones :ue se producen en el da.2.& antener las presiones adecuadas en la red de distribucin.3.& antener almacenada cierta cantidad de a,ua para atender las

situaciones de emer,encia.

) Capa&idad de ama&enamiento.- $a capacidad del tan:ue o el con=unto de tan:ues para elcaso de ,randes sistemas ser i,ual o ma


18/47

3. ;omen de resera.- ste +olumen pre+ el abastecimiento de a,uas durante losde reparacin de los sistemas de toma? conduccin < tratamient

< casos de 0alla de un sistema de bombeo.

Ca&o de omen de resera. e asume un +olumen e:ui+alente a 4 2oras de consumocorrespondiente al consumo m(imo diario.

;.res= Qmax.diario#Bhr donde Qmax.d= 0.5110 =8830.080

?@ +a

( 7a r!d d! ditribin

Ln!a d! adi)n

Lim+i!Aa @ r!b)!

tanB!


19/47

las s

a(.

as

ncia

2r


20/47

era"


21/47

B25 [)] 3BB

1 8 8

3 2 0

2 3 8

352 3BB

3 5 9

3 9 B

3 7 0

3B8 330

A

C

/

F

I K


22/47

'en a distri/&in de nestra po/a&in en os anios EEF EEE G E; se deriaran &adaes internos sen e &riterio de:

6a &arta parte de &ada de anio se distri/ir en os ndos externos de anio

DA*': 6?E*ID)' D) CADA *JA: 6?E*ID)' D) 6' A?E66' C? Q E?*)J?

C( LNEFGD GNFD(D (NFLL LNEFGD GNFD(D925.00 [)]

//4.00 [)]399.00 [)]

34/.00 [)]49.00 [)]

//.00 [)]

320.00 [)]3,5.00 [)]

23/.00 [)]

3/0.00 [)]2046.00 [)]

352.00 [)]

399.00 [)]

950.00 [)] Qd= $6$.0896056501 [7t/!"]356.00 [)]

369.00 [)] = 130 Coe,. De rosidad 340.00 [)] Ha+en Liams pa346.00 [)] Mierro Mndido39/.00 [)]


23/47

int: (auda! interno en un ani!!o Jado;tare)os este )is)o a!or ;ara cauda!es et

Qint= La J /4 Donde: F(: Factor de ca!cu!o o e! 1asto ;or unidad de !on1itud distribuidosen toda !a red de a1ua ;otab!e

#a: #on1itud tota! de! ani!!o

Por !o tanto: (ara Anio O E O ser Qint= 2$.$99 [ 7t/!"]

(ara Anio O EE O ser Qint= 23.223 [ 7t/!"]

(ara Anio O EEEO ser Qint= 43.$20 [ 7t/!"]

(ara Anio O ;EO ser Qint= 65.063 [ 7t/!"]

= KQd IBint/L ntonces: = 0.092101 [ 7t/!"/m7 ]

A'*' )? CADA *JA: Q.i@ = 6.i@#MC"

C( (GD(L Q.iM GNFD(D


24/47

2$.$99 23.223 43.$20

104.049 64.906 66.683 35.00 34.814

25.000 43.534

$

6 $ . 0

8 9 6 149.163 54.4$2

$6$.090 65.4540

Q d =

508.08$9 4$5.668 362.2$8 330.596 18$.325

109.839

58.918 $$.816$

25.393 43.$39

$$.051 45.000 $0.3932 40.000 83.$39

) MJI6A' )(6)ADA' (AJA E*)JACER?: Pérdida de carga unitaria

A

C

/

F

I K

Hf =10.643∗ (Qd )1 .852

C 1 .852∗( D )4.87


25/47

( N F L

L

C (

D F ( >

L N E . Q)

(GD(L

[;!1] [)] [ !t$s ]

I

*-) 20.0 352 50/.0// 0.000 3.5, 0.006, &29.,)-N 12.0 320 59.942 0.00, 0.65/ 0.03 &29.,*-A 9.0 // &9,.63 0.005, &.03 0.0049 &29.,

A-N 9.0 925 &09.09, 0.0030 &.24,, 0.023 &29.,

.45/ 0.034,

II

)-M 18.0 399 362.24/ 0.00/, 3.0406 0.00/5 &26.2M-C 12.0 23/ 65.959 0.0024 0.6935 0.00,/ &26.2)-N 12.0 320 &59.942 0.00, &0.65/ 0.03 &26.2N-C 12.0 399 &66.6/3 0.002/ &0.,62/ 0.099 &26.2

2.356 0.099

III

M- 16.0 950 /4.325 0.0094 2.03 0.02 &2.-D 0.0 3/0 39.,,/ 0.002 0.4/32 0.0229 &2.M-C 12.0 23/ &65.959 0.0024 &0.6935 0.00,/ &2.C-D 0.0 34/ &39./9 0.0020 &0.445 0.0222 &2.

.96,5 0.0656

IV

*-H 18.0 399 0,./3, 0.000 0.336/ 0.003 36.5H-E 2.0 39/ 44.05 0.0034 .242, 0.065 36.5*-) 20.0 352 &50/.0// 0.000 &3.5, 0.006, 36.5)-E 12.0 369 &5/.,/ 0.0022 &0./00 0.034 36.5

&2.4,9 0.0903

'

)-E 12.0 369 5/.,/ 0.0022 0./00 0.034 25.,E-S 2.0 330 40.3,3 0.003 .020 0.095 25.,)-M 18.0 399 &362.24/ 0.00/, &3.0406 0.00/5 25.,

M-S 12.0 340 &44./4 0.0034 &.34/3 0.044 25.,

&2.6/0 0.0599

VI

M-S 12.0 340 44./4 0.0034 .34/3 0.044 &9.3S-K 2.0 556 /3.43, 0.0093 2.3426 0.02/3 &9.3M- 16.0 950 &/4.325 0.0094 &2.03 0.02 &9.3-K 2.0 346 &64.6 0.002/ &.0669 0.05, &9.3

0.5/33 0.043

P>CDFD( D>

(CE( GNF(CF(

P>CDFD( D>(CE( >N >L

CC(

K Hf [)$)] K HL [)]

H%

Qo

∑ H%= ∑ H%Qo=

∑ H%=

∑ H%=

∑ H%= ∑ H%

Qo=

∑ H %Qo

=

∑ H%Qo

=

&Q=−

1.

∑ H%=

∑ H%= ∑ H %

Qo=

∑ H%Qo

=


26/47

( N

F L L

C

(

D F ( >

L N E . Q)

(GD(L

[;!1] [)] [ !t$s ]

I

*-) 20.0 352.0 996.60 0.004, 2.449 0.0062 &0.5)-N 12.0 320.0 55.4 0.0020 0.6920 0.05 &0.5*-A 9.0 //.0 &49.30 0.004/ &.96,3 0.00/9 &0.5

A-N 9.0 925.0 &2,.06 0.0095 &.,062 0.09/ &0.5

0.034, 0.090,

II

)-M 18.0 344.0 30.04, 0.0064 2.30, 0.0049 &3.9M-C 12.0 238.0 5.35, 0.004 0.904 0.00/0 &3.9)-N 12.0 320.0 &55.4 0.0020 &0.6920 0.05 &3.9N-C 2.0 399.0 &,2.//, 0.0052 &.44/4 0.0, &3.9

0.2,, 0.096

III

M- 16.0 450.0 4,.525 0.0093 .,922 0.00/ &9.6

-D 0.0 3/0.0 22.//4 0.000, 0.3564 0.056 &9.6M-C 12.0 238.0 &5.35, 0.004 &0.904 0.00/0 &9.6C-D 0.0 34/.0 &96.,25 0.0035 &.390 0.02/6 &9.6

0.594 0.0630

IV

*-H 18.0 344.0 96.350 0.004 0.5430 0.003, ./H-E 2.0 39/.0 3.562 0.0045 2.604 0.0230 ./*-) 20.0 352.0 &996.60 0.004, &2.449 0.0062 ./)-E 12.0 364.0 &9/.900 0.005 &0.562/ 0.06 ./

&0.509 0.0994

'

)-E 12.0 364.0 9/.900 0.005 0.562/ 0.06 5.0E-S 2.0 330.0 ,6.3/4 0.0055 ./243 0.0,0 5.0)-M 18.0 344.0 &30.04, 0.0064 &2.30, 0.0049 5.0M-S 12.0 3$0.0 &94.52 0.005 &0.552/ 0.06 5.0

&0.9696 0.09,6

VI

M-S 12.0 3$0.0 94.52 0.005 0.552/ 0.06 3.5S-K 2.0 556.0 4,.92, 0.003, 2.59 0.024 3.5M- 16.0 450.0 &4,.525 0.0093 &.,922 0.00/ 3.5-K 2.0 346.0 &4.942 0.0032 &.,66 0.064 3.5

&0.9396 0.0663

P>CDFD( D>(CE( GNF(CF(


C(

K Hf [)$)] K HL [)]

H%

Qo

∑ H%= ∑ H%Qo=

∑ H%=

∑ H%=

∑ H%= ∑ H%

Qo=

∑ H %Qo

=

∑ H%Qo

=

&Q=−

1.

∑ H%=

∑ H%= ∑ H %

Qo=

∑ H%Qo

=


27/47

( N

F L L

C

(

D F ( >

L N E . Q)

(GD(L

[;!1] [)] [ !t$s ]

I

*-) 20.0 352.0 999.2,3 0.004/ 2.499/ 0.0062 &0.6)-N 12.0 320.0 5/.639 0.0022 0.4054 0.020 &0.6*-A 9.0 //.0 &49.630 0.004, &.944 0.00/5 &0.6

A-N 9.0 925.0 &2,.5 0.0095 &.,,, 0.09/ &0.6

0.0535 0.095

II

)-M 18.0 344.0 30.5,4 0.0069 2./64 0.0043 &0.0M-C 12.0 238.0 52.632 0.00/ 0.92,/ 0.00/2 &0.0)-N 12.0 320.0 &5/.639 0.0022 &0.4054 0.020 &0.0N-C 2.0 399.0 &,6.32 0.0055 &.,020 0.0,4 &0.0

0.00/6 0.0942

III

M- 16.0 450.0 4.2/5 0.0090 .4/03 0.009 0.

-D 0.0 3/0.0 /., 0.0006 0.233 0.02/ 0.M-C 12.0 238.0 &52.632 0.00/ &0.92,/ 0.00/2 0.C-D 0.0 34/.0 &5.62 0.0092 &.600 0.030 0.

&0.069 0.0629

IV

*-H 18.0 344.0 9/.64 0.004 0.5/63 0.0090 .2H-E 2.0 39/.0 5.34, 0.0044 2.6//6 0.0233 .2*-) 20.0 352.0 &999.2,3 0.004/ &2.499/ 0.0062 .2)-E 12.0 364.0 &5.693 0.004 &0.6396 0.023 .2

&0.095 0.0954

'

)-E 12.0 364.0 5.693 0.004 0.6396 0.023 0.6E-S 2.0 330.0 0.996 0.006 2.00/, 0.0,/ 0.6)-M 18.0 344.0 &30.5,4 0.0069 &2./64 0.0043 0.6M-S 12.0 3$0.0 &95.,,4 0.009 &0.5206 0.03 0.6

&0.063/ 0.0504

VI

M-S 12.0 3$0.0 95.,,4 0.009 0.5206 0.03 0.S-K 2.0 556.0 /2.,43 0.0092 2.3326 0.02/ 0.M- 16.0 450.0 &4.2/5 0.0090 &.4/03 0.009 0.-K 2.0 346.0 &64.,2/ 0.002, &.0/,0 0.060 0.

&0.062 0.065,

P>CDFD( D>(CE( GNF(CF(


C(

K Hf [)$)] K HL [)]

H%

Qo

∑ H%= ∑ H%Qo=

∑ H%=

∑ H%=

∑ H%= ∑ H%

Qo=

∑ H%Qo

=

∑ H%Qo

=

&Q=−

1.

∑ H%=

∑ H%= ∑ H%

Qo=

∑ H%Qo

=


28/47

( N F L

L

C (

D F ( >

L N E . Q)

(GD(L

[;!1] [)] [ !t$s ]

I

*-) 20.0 352.0 992.360 0.0044 2.4224 0.0062 0.)-N 12.0 320.0 5/.035 0.0022 0.6,25 0.0, 0.*-A 9.0 //.0 &45.32/ 0.004, &.9// 0.00/5 0.

A-N 9.0 925.0 &30.29 0.0096 &.,3, 0.09, 0.

&0.020 0.095

II

)-M 18.0 399.0 300./4 0.0063 2.462 0.0042 &0.0M-C 12.0 23/.0 52.3, 0.00/ 0.926 0.00/ &0.0)-N 12.0 320.0 &5/.035 0.0022 &0.6,25 0.0, &0.0N-C 2.0 399.0 &,6.90 0.0055 &.,054 0.0,/ &0.0

0.0092 0.094

III

M- 16.0 950.0 4.2,9 0.0090 .4/05 0.009 0.0-D 0.0 3/0.0 /.339 0.0006 0.2365 0.02, 0.0M-C 12.0 23/.0 &52.3, 0.00/ &0.926 0.00/ 0.0C-D 0.0 34/.0 &5.94, 0.0092 &.5,, 0.030, 0.0

&0.00 0.0629

IV

*-H 18.0 399.0 9,.902 0.004 0.5,59 0.0090 0.0H-E 2.0 39/.0 6.69 0.004, 2.492 0.0235 0.0*-) 20.0 352.0 &992.360 0.0044 &2.4224 0.0062 0.0)-E 12.0 369.0 &5.0// 0.004 &0.6220 0.022 0.0

&0.0042 0.095/

'

)-E 12.0 369.0 5.0// 0.004 0.6220 0.022 0.3E-S 2.0 330.0 02.24 0.0062 2.033, 0.0,, 0.3)-M 18.0 399.0 &300./4 0.0063 &2.462 0.0042 0.3

M-S 12.0 340.0 &95.950 0.009 &0.50, 0.02 0.3

&0.02,9 0.0505

VI

M-S 12.0 340.0 95.950 0.009 0.50, 0.02 0.S-K 2.0 556.0 /3.06 0.0092 2.33,5 0.02/2 0.M- 16.0 950.0 &4.2,9 0.0090 &.4/05 0.009 0.-K 2.0 346.0 &64.4,5 0.002, &.0/5 0.060 0.

&0.06, 0.065/

P>CDFD( D>

(CE( GNF(CF(


C(

K Hf [)$)] K HL [)]

∑ H%Qo=

H%

Qo

∑ H%= ∑ H%Qo=

∑ H%=

∑ H%=

∑ H%= ∑

H%

Qo

=

∑ H%Qo

=

∑ H%Qo

=

&Q=−

1.

∑ H%=

∑ H%= ∑ H%

Qo=

∑ H%Qo

=


29/47

'ni!!o 0.020 ; 0.0 m+7!

Ao)ando en cuenta ;or !o ue: 'ni!!o 2 0.0092 ; 0.0 m+7! !a dirección de! f!uLo: Hmin= 0.10

'ni!!o 3 0.00 ; 0.0 m+7!

'ni!!o 9 0.0042 ; 0.0 m+7!

'ni!!o 5 0.02,9 ; 0.0 m+7!

'ni!!o 6 0.06, ; 0.0 m+7!

C (

LNEFGD G N F D ( D

D F ( > .

G N F D ( D

C (

QiM G N F D ( D

925.00 [)] 9.0 [;!1] 30.054, 30.06 [!ts$se1]

399.00 [)] 2.0 [;!1] ,6.95/4 ,6.96 [!ts$se1]

34/.00 [)] 0.0 [;!1] 5.96,9 5.94 [!ts$se1]

//.00 [)] 9.0 [;!1] 45.4/ 45.4 [!ts$se1]

320.00 [)] 2.0 [;!1] 5/.23, 5/.29 [!ts$se1]

23/.00 [)] 2.0 [;!1] 52.3339 52.33 [!ts$se1]

3/0.00 [)] 0.0 [;!1] /.3930 /.39 [!ts$se1]

352.00 [)] 20.0 [;!1] 992.9306 992.93 [!ts$se1]

399.00 [)] /.0 [;!1] 300.9590 300.95 [!ts$se1]

950.00 [)] 6.0 [;!1] 4.69 4.6 [!ts$se1]

356.00 [)] /.0 [;!1] 9,.9/42 9,.9, [!ts$se1]

369.00 [)] 2.0 [;!1] 5.3/0 5.32 [!ts$se1]

340.00 [)] 2.0 [;!1] 95.243, 95.24 [!ts$se1]

346.00 [)] 2.0 [;!1] 64.655/ 64.66 [!ts$se1]

39/.00 [)] 2.0 [;!1] 6.6,,3 6.40 [!ts$se1]

330.00 [)] 2.0 [;!1] 02.995 02.99 [!ts$se1]

556.00 [)] 2.0 [;!1] 6.6,,3 6.40 [!ts$se1]


30/47


31/47


32/47


33/47


34/47

C( DF(>. >L

Q. (? = 14.0 104.0 .0944Q. ? = 12.0 66.$ 0.,3,Q. D = 10.0 34.8 0.6/4Q. ( = 14.0 149.2 .50,Q. >? = 12.0 54.5 0.4965Q. = 12.0 65.5 0./,40Q. ED = 10.0 35.0 0.6,04Q. > = 20.0 508.1 2.506/Q. > = 18.0 362.3 2.2064Q. E = 16.0 18$.3 .999

Q. H = 18.0 109.8 0.66,0Q. >F = 12.0 58.9 0./045Q. = 12.0 $$.8 .0665Q. E# = 12.0 6$.2 0.,209Q. HF = 12.0 $$.1 .0560Q. F = 12.0 $0.4 0.,694Q. # = 12.0 83.$ .944

(GD(L


35/47


36/47


37/47


38/47


39/47

C (

" G N F D ( D

D F ( > .

G N F D ( D

C (

(GD(L KQ.iM G N F D ( D

925.00 [)] 9.0 [;!1] 30.054, [!ts$se1]

399.00 [)] 2.0 [;!1] ,6.95/4 [!ts$se1]

34/.00 [)] 0.0 [;!1] 5.96,9 [!ts$se1]

//.00 [)] 9.0 [;!1] 45.4/ [!ts$se1]320.00 [)] 2.0 [;!1] 5/.23, [!ts$se1]

23/.00 [)] 2.0 [;!1] 52.3339 [!ts$se1]

3/0.00 [)] 0.0 [;!1] /.3930 [!ts$se1]

352.00 [)] 20.0 [;!1] 992.9306 [!ts$se1]

399.00 [)] /.0 [;!1] 300.9590 [!ts$se1]

950.00 [)] 6.0 [;!1] 4.69 [!ts$se1]

356.00 [)] /.0 [;!1] 9,.9/42 [!ts$se1]

369.00 [)] 2.0 [;!1] 5.3/0 [!ts$se1]

340.00 [)] 2.0 [;!1] 95.243, [!ts$se1]

346.00 [)] 2.0 [;!1] 64.655/ [!ts$se1]

39/.00 [)] 2.0 [;!1] 6.6,,3 [!ts$se1]

330.00 [)] 2.0 [;!1] 02.995 [!ts$se1]

556.00 [)] 2.0 [;!1] 6.6,,3 [!ts$se1]

#. '&G = . '&G =

#. G&( = . G&( =

#. (&D = . (&D =

#. A&' = . A&' =#. &G = . &G =

#. F&( = . F&( =

#. H&D = . H&D =

#. A& = . A& =

#. &F = . &F =

#. F&H = . F&H =

#. A&+ = . A&+ =

#. & = . & =

#. F&I = . F&I =

#. H&@ = H&@ =

#. +& = . +& =

#. & I = . &I =

#. I&@ = . I&@ =


40/47

1223.25 1216.844 1210.1944

1 2 2 2 . 8

$ 0 0

1222.8$0 121$.$25 121

1222.38 1219.01 1213.00

A

C

/

F

I K


41/47

C (

LNE. (GD(L DF(>. P>CDFD( D> (CE(

( >CC>N PC>OFN >OF( P

GNF(CF( P(CF(L (L

(m) (lts/seg.) (pulg.) (m/m) (m) (m) >NC(D( O(LFD( >NC(D( O(LFD(

(? 925.00 30.06 14.0 0.003,4 .6/4 2.,/2 223.250 26./99 &0.3/0 6.026

? 399.00 ,6.96 12.0 0.009/3 .663 9.695 26./99 20., 6.026 2.646

D 34/.00 5.94 10.0 0.00364 .3/4 6.032 20., 205./33 2.646 4.034

( //.00 45.4 14.0 0.006/, .2,5 .2,5 222./40 223.250 0.000 &0.3/0

>? 320.00 5/.29 12.0 0.00,0 0.60/ 2.,/2 24.425 26./9 5.95 6.026

23/.00 52.33 12.0 0.0056 0.34 9.63/ 22.94 20., 0.953 2.646

ED 3/0.00 /.39 10.0 0.00059 0.206 6.023 206.920 205./3 6.950 4.034

> 352.00 992.93 20.0 0.00645 2.349 2.349 222./40 24.43 0.000 5.95

> 399.00 300.95 18.0 0.00550 ./,3 9.264 24.43 22.94 5.95 0.953

E 950.00 4.6 16.0 0.00399 .550 5./4 22.92 206.92 0.953 6.950

H 356.00 9,.9, 18.0 0.005 0.53/ 0.53/ 222./4 222.3/ 0.000 0.9,0

>F 369.00 5.32 12.0 0.0050 0.594 2.,2 24.43 2,.0 5.95 3./60 340.00 95.24 12.0 0.00, 0.99 9.40/ 22.92 23.00 0.953 ,./40

E# 346.00 64.66 12.0 0.0025 0.,92 6.45, 206.92 20,.5 6.950 3.420

HF 39/.00 6.40 12.0 0.006// 2.3,9 2.,3 222.3/ 2,.0 0.9,0 3./60

F 330.00 02.99 12.0 0.00590 .4/3 9.45 2,.0 23.00 3./60 ,./40

# 556.00 6.40 12.0 0.006// 3./29 /.53, 23.00 20,.5 ,./40 3.420

6a atra de tane de/e ser maGor o ia a a mxima presin dinmi&a de a red mas a atra de a &omnade aa espe&i,i&ada por a norma N6E;EA?A:

Por !o tanto :

Ht= Pd.min R 10 m..a. Ht= 12.00 [m]

Pd.min: ;resión din-)ica )Eni)a de sa!ida de todos !os tra)os


42/47

C (

LNE. (GD(L DF(>. P>CDFD( D> (CE(

( >CC>N PC>OFN >OF(

GNF(CF( P(CF(L (L

(m) (lts/seg.) (pulg.) (m/m) (m) (m) >NC(D( O(LFD( >NC(D( O(LFD(

(? 925.00 30.06 9.00 0.003,4 .6/4 2.,/2 223.250 26./99 .620 /.026

? 399.00 ,6.96 2.00 0.009/3 .663 9.695 26./99 20.,9 /.026 29.646

D 34/.00 5.94 0.00 0.00364 .3/4 6.032 20.,9 205./33 29.646 2,.034

( //.00 45.4 9.00 0.006/, .2,5 .2,5 239./40 223.250 0.000 .620

>? 320.00 5/.29 2.00 0.00,0 0.60/ 2.,/2 24.425 26./99 4.95 /.026

23/.00 52.33 2.00 0.0056 0.34 9.63/ 22.94 20.,9 22.953 29.646

ED 3/0.00 /.39 0.00 0.00059 0.206 6.023 206.920 205./33 2/.950 2,.034

> 352.00 992.93 20.00 0.00645 2.349 2.349 239./40 24.425 0.000 4.95

> 399.00 300.95 /.00 0.00550 ./,3 9.264 24.425 22.94 4.95 22.953

E 950.00 4.6 6.00 0.00399 .550 5./4 22.94 206.920 22.953 2/.950

H 356.00 9,.9, /.00 0.005 0.53/ 0.53/ 239./40 222.3/0 0.000 2.9,0

>F 369.00 5.32 2.00 0.0050 0.594 2.,2 24.425 2,.00 4.95 5./60

340.00 95.24 2.00 0.00, 0.99 9.40/ 22.94 23.000 22.953 2./40

E# 346.00 64.66 2.00 0.0025 0.,92 6.45, 206.920 20,.50 2/.950 25.420

HF 39/.00 6.40 2.00 0.006// 2.3,9 2.,3 222.3/0 2,.00 2.9,0 5./60

F 330.00 02.99 2.00 0.00590 .4/3 9.45 2,.00 23.000 5./60 2./40

# 556.00 6.40 2.00 0.006// 3./29 /.53, 23.000 20,.50 2./40 25.420


43/47

C ( LNE. (GD(L DF(>. >LFD(D

[)] [!ts$se1] [;!1] [)$se1]

A-N 925 30.054/, 14 .30,55 6a eo&idad minina de todos N-C 399 ,6.95/65, 12 .32,4C-D 34/ 5.96,902 10 .0546 min= 0.3620 [m/]*-A // 45.4/9 14 .463/)-N 320 5/.23,2, 12 0.4,/4 0.30 ;minM-C 23/ 52.333353 12 0.4423-D 3/0 /.392,4 10 0.36200 0.30 0.36200 *-) 352 992.93062 20 2./2/4)-M 399 300.95902 18 ./300 m+7! M- 950 4.690, 16 .3,52*-H 356 9,.9/45 18 0.,055)-E 369 5.34,,4 12 0.40332M-S 340 95.243,29 12 0.6209/-K 346 64.655/09 12 0.,2423H-E 39/ 6.6,,2/ 12 .5,,34E-S 330 02.9959 12 .903,4S-K 556 6.6,,2/ 12 .5,,34


44/47

) 6os a&&esorios e eneramente se tii+an son:

( CJIT ( *)

( CD

( J)DICCE?)'

( ;U6;I6A'

( CJIT.- ste accesorio ,eneralmente se lo utili)a en las intersecciones de cuatro tu

( *).- Accesorio utili)ado ,eneralmente en la interseccin de tres tuberas? una deellas necesariamente tendr :ue ser orto,onal a los otros dos tuberas.

( CD.- ste elemento de cone(in se lo utili)a en las es:uinas donde e(iste unacur+atura no necesariamente tiene :ue ser de 9L.

( J)DICCE?)'.- $as reducciones se utili)an en los cambios de seccin :ue e(iste en una red :ue ,eneral tendr :ue de seccin ma


45/47

)n e tane de ama&enamiento se tii+ara os siientes a&&esorios.

C( LGL(O C>DGFN>O D >

#Enea de aduccion&Aanue 1 ― ― ―

#Enea de aduccion&G Pass 1 1 1 1G Pass & Ned de distribución 1 2 1 1

Aanue & Ned de distribución 1 ― ― ―

Aanue & #i);ieOa o Nebose 1 ― 1 ―

Aanue enterrado&A. e!eado 1 ― 1 ―

J)'I)? D) 6' ACC)'JE' D) *D )6 'E'*)A D) AIA (*AN6):

ACC)'JE' ?I)J D) ACC)'JE' CGS 5

> 6

D $

C>DGFN>O 28

LGL(O 41

?*A.- Codos los accesorios sern del mismo material con el :ue 0ueron diseñadoso sea todos los accesorios sern de ;erro 0undido


46/47

eras.

s dema


47/47

Documents

Proy I.xls