Struktur Abutment Kalsel

ANALISIS KEKUATAN ABUTMENTJEMBATAN SEI. TEBING RUMBIH (RAY 15), BARITO KUALA, KALSEL[C]2010: PT PANJI BANGUN PERSADA

1. BREAST WALL1.1. PEMBESIAN BREAST WALLMutu Beton : Kuat tekan beton, K - 250

fc ' = fy = By = b7 = b= h=

20.75 390 9.00 0.80 1000 800

MPa MPa m m mm mm2 Ag = b * h = 800000 mm

Mutu Baja : U - 39 Tegangan leleh baja, Dimensi Breast Wall,

Ditinjau Breast Wall selebar 1 m : Lebar Breast Wall, Tebal Breast Wall,

Luas penampang breast wall yang ditinjau,

Pu = gaya aksial ultimit pada breast wall (kN) Mu = momen ultimit pada breast wall (kNm) .Pn = Pu = .Pn / (fc'.Ag) = Pu*104 / (fc' * Ag) = .Mn / (fc'.Ag.h) = Mu*107 / (fc' * Ag * h) .Mn = MuHASIL ANALISIS BEBAN UNTUK LEBAR 1 M

No KOMBINASI BEBAN ULTIMIT ULTIMIT 1 2 3 4 5 KOMBINASI - 1 KOMBINASI - 2 KOMBINASI - 3 KOMBINASI - 4 KOMBINASI - 5

Pu(kN) 10256.7 9585.0 9201.7 8151.8 8121.5

Mu(kN-m)

Pu(kN)

Mu(kN-m) 413.00 349.11 349.11 349.11 583.11

0.069 0.064 0.062 0.055 0.054 100 600

0.0342 0.0289 0.0289 0.0289 0.0483 mm mm

3717.00 1139.64 3142.00 1065.00 3142.00 1022.42 3142.00 5247.98 905.75 902.39

Jarak tulangan terhadap sisi luar beton,

0.75 Nilai = .Pn / (f c'.Ag) dan = .Mn / ( f c'.Ag.h ) diplot ke dalam diagram interaksi diperoleh, Rasio tulangan yang diperlukan,[C]2008:MNI-EC Analisis Kekuatan Abutment

d' = h' = h - 2*d' = h' / h =

=

0.80%57

Luas tulangan yang diperlukan : Diameter tulangan yang digunakan, Tulangan tekan dibuat sama dengan tulangan tarik : Jarak tulangan yang diperlukan, Digunakan : Juml.Lapis Tulangan tekan, 1 Tulangan tarik, 1 D=

As = * b * h =22 mm

6400

mm2

As (tekan) = As (tarik) = 1/2* As = s = /4*D2*b /(1/2*A s) =dia. Tulangan D 22 D 22 Jarak 100 100

3200 119

mm mm

2

= =Total =

0.48% 0.48% 0.95%

1.00

0.95

e/h=0. e/h=0.0 01 = 5% 5

e/h=0. 10

e/h=0.1 5 e/h=0. 20

0.90

0.85

= 4%

0.80

0.75

= 3%

e/h=0. 30

0.70

0.65

= 2%

0.60

.Pn / (fc'.Ag)

0.55

= 1%

e/h=0.5 0

0.50

0.45

0.40

0.35

e/h=1.0 0

0.30

0.25

0.20

e/h=2. 00

0.15

e0.10

=0.650.05

= 0.800.00

0.00 0.02 0.04 0.06 0.08 0.10 0.12 0.14 0.16 0.18 0.20 0.22 0.24 0.26 0.28 0.30 0.32 0.34 0.36 0.38 0.40 .Mn / (fc'.Ag.h)

Plot nilai .Pn / (f c'.Ag) dan .Mn / ( f c'.Ag.h ) ke dalam diagram interaksi

[C]2008:MNI-EC

Analisis Kekuatan Abutment

58

1.2. ANALISIS BREAST WALL DENGAN DIAGRAM INTERAKSIUntuk mengontrol apakah tulangan Breast Wall yg ditetapkan dengan Diagram Interaksi (tak berdimensi) untuk Uniaxial Bending tsb. telah mencukupi, perlu dilakukan analisis kekuatan Breast Wall dengan Diagram Interaksi P-M untuk berbagai macam kombinasi pembebanan. Input data, persamaan yang digunakan untuk analisis, dan hasil analisis Breast Wall disajikan sebagai berikut. ANALISIS DINDING BETON BERTULANG DENGAN DIAGRAM INTERAKSI DATA DINDING BETON BERTULANG Mutu Beton, Mutu Baja Tulangan, Kuat tekan beton, Tegangan leleh baja, Modulus elastik baja, Faktor distribusi teg. Ditinjau dinding selebar, Tebal dinding Jarak tul. thd.tepi beton Baja tulangan tarik ( A s ) : K - 250 U - 39 fc' = 20.75 MPa

.Pn .Mn

fy = 390 MPa Es = 2.E+05 MPa 1 = 0.85 b= h= d' =1000 800 100 100As' h As b

mm mm mm

Cs

Ccd

Cs'd'

1 lapis D 22 jarak Baja tulangan tekan ( A s' ) : 1 lapis D 22 Luas tulangan tarik, Luas tulangan tekan, Tekan - Lentur jarak

As As' =

100 = 3801 3801 0.65

mm

2

mm2

Faktor reduksi kekuatan ( ) untuk : =

PERSAMAAN YANG DIGUNAKAN UNTUK PERHITUNGAN DIAGRAM INTERAKSI Tinggi efektif,

d = h - d'kN

Pada kondisi tekan aksial sentris :

Pno = 0.80*[ 0.85* f c' * b * h + ( As + As' )*( fy - 0.85*f c' )] * 10-3 Pn harus Pno Gaya tekan aksial nominal,

Pada kondisi balance :[C]2008:MNI-EC Analisis Kekuatan Abutment

59

cb = 600 / (600 + fy) * d ab = 1 * c b 's = 0.003 * (c b - d') / cb Untuk, 's fy / Es Untuk, 's < fy / Es Cc = 0.85 * fc' * b * ab * 10-3 Cs = As * fy * 10-3 Cs' = As' * ( fs' - 0.85*fc' ) * 10-3 Pnb = Cc + Cs' - CsMomen nominal kondisi balance :

maka maka

fs' = fy fs' = 's * EskN kN kN kN harus Pno kN-m

Gaya-gaya internal beton dan baja :

Gaya aksial tekan nominal kondisi balance :

Mnb = [ Cc * (h/2 - a b/2) + Cs * (d - h/2) + C s' * (h/2 - d') ] *10 -3

Pada kondisi garis netral terletak pada jarak c dari sisi beton tekan terluar :

s = 0.003 * ( c - d ) / c 's = 0.003 * ( c - d' ) / c Untuk [ s ] f y / Es Untuk [ s ] < f y / Es Untuk 's fy / Es Untuk 's < fy / Es a = 1 * c Cc = 0.85 * fc' * b * a * 10 -3 Cs = As * fs * 10-3 Cs' = As' * ( fs' - 0.85*fc' ) * 10-3 Pn = Cc + Cs' - CsMomen nominal :

maka maka maka maka

fs = [s] / s * fy fs = s * E s fs' = fy fs' = 's * Es

Gaya-gaya internal beton dan baja : kN kN kN kN harus Pno kN-m

Gaya aksial tekan nominal :

Mn = [ Cc * (h/2 - a/2) - C s * (d - h/2) + C s' * (h/2 - d') ] *10 -3untuk Pn 0.10*fc' * b*h untuk 0 < Pn < 0.10*f c' * b*h

Faktor reduksi kekuatan : = 0.65 = 0.80 - 1.5*Pn / (f c' * b*h)

[C]2008:MNI-EC


60

Tebal breast wall Tulangan tekan Tulangan tarik Rasio tulangan total 1 1

h=

800 22 22

mm Jarak 100 100

Juml.lapis Diameter

0.48% 0.48% 0.95%

=

10000

8000

6000

.Pn (kN)4000 2000 349, 1065 349, 1022 349, 906 413, 1140 583, 902 0 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800

.Mn (kN-m) Diagram Interaksi P-M

[C]2008:MNI-EC


61

1.3. TULANGAN GESER BREAST WALLPerhitungan tulangan geser untuk Breast Wall didasarkan atas momen dan gaya aksial ultimit untuk kombinasi beban yang menentukan dalam perhitungan tulangan aksial tekan dan lentur. Pu = 902.39 kN Gaya aksial ultimit rencana, Momen ultimit rencana, Mutu Beton : Mutu Baja : K - 250 U - 39

Mu = 583.11 kNm fc' = 20.8 MPa fy = 390 MPa b = 1000 mm Pu = 902394 N Mu = 5.83E+08 Nmm = L= h= As =0.75 4000 800 7603 mm mm mm2

Ditinjau dinding abutment selebar, Gaya aksial ultimit rencana, Momen ultimit rencana, Faktor reduksi kekuatan geser, Tinggi dinding abutment, Tebal dinding abutment, Luas tulangan longitudinal abutment, Jarak tulangan thd. Sisi luar beton,

d' = 100 m Vu = Mu / L = 145777 N700.00 mm 2324000 N 1743000 N 1.05 1.004 1 298379 N 634379 N 475785 N 1.05> Vu (OK)

Vuc

d = h -d' = Vcmax = 0.2 * fc' * b * d = * Vcmax = 1 = 1.4 - d / 2000 = 2 = 1 + Pu / (14 * fc' * b * h) = 3 = = 1*2*3 * b * d * [ As* fc' / (b * d) ] = Vc = Vuc + 0.6 * b * d = * Vc =

1 =

1

* Vc > Vu (hanya perlu tul. Geser min.) Geser pada beton sepenuhnya dipikul oleh tulangan geser, sehingga : Vs = Vu = 145777 N Untuk tulangan geser digunakan besi beton : D Luas tulangan geser, Jarak tul.geser yang diperlukan, Digunakan tulangan geser : 600 2 = /4*D *(b / Sx) = 221.22 mm2

13

Jarak arah y, Sy = 414

mm

Asv Sx = Asv * fy * d / Vs =D 13

mm 400 600 mm mm

Jarak arah x, Sx = Jarak arah y, Sy =

[C]2008:MNI-EC


62

2. BACK WALL2.1. BACK WALL BAWAHDimensi : Momen ultimit, Gaya geser ultimit, Tebal, Lebar,

h = b2 = 0.55 By = 9.00 Mu = 450.28 Vu = 515.2184

m m kNm kN

Ditinjau selebar 1 m, maka :

Mu = 50.03072 kNm Vu = 57.24649 kN2.1.1. TULANGAN LENTUR Momen rencana ultimit, Mutu beton, K - 250 Mutu baja, U - 39 Tebal beton, Kuat tekan beton, Tegangan leleh baja,

Mu = fc ' = fy =

50.03 20.75 390

kNm MPa MPa

h = 550 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 50 mm Modulus elastis baja, Es = 2.0E+05 Faktor bentuk distribusi tegangan beton, 1 = 0.85 b = 1* 0.85 * f c/ fy * 600 / ( 600 + f y ) = 0.0233 Rmax = 0.75 * b * fy * [1 *0.75* b * fy / ( 0.85 * f c )] = 5.49805Faktor reduksi kekuatan lentur, Faktor reduksi kekuatan geser, Tebal efektif, Lebar yang ditinjau, Momen nominal rencana, Faktor tahanan momen, Rasio tulangan yang diperlukan :

= 0.80 = 0.60 d = h - d' = 500 mm b = 1000 mm Mn = Mu / = 62.54 kNm Rn = Mn * 10-6 / ( b * d 2 ) = 0.25015Rn < Rmax (OK)

= 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * R n / ( 0.85 * f c ) ] = 0.00065 Rasio tulangan minimum, min = 0.50 / fy = 0.00128Rasio tulangan yang digunakan, Luas tulangan yang diperlukan, Diameter tulangan yang digunakan,[C]2008:MNI-EC Analisis Kekuatan Abutment

= 0.00128 2 As = b * d = 641 mm D 16mm63

Jarak tulangan yang diperlukan, Digunakan tulangan,

s = / 4 * D2 * b / As = 313.657 mm2

D 16

1005 321

As = / 4 * D * b / s =Untuk tulangan bagi diambil 50% tulangan pokok.

200 mm2 mm2

As' = 50% * As =Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan, Digunakan tulangan,2

D 13 mm s' = / 4 * D * b / As' = 414.125 mmD 132

664

As' = / 4 * D * b / s' =2.1.2. TULANGAN GESER Gaya geser ultimit,

200 2 mm

Vu = 57246 N Vc = 1/6*( fc') * b * d = 379601 N .Vc = 227761 N .Vs = Vu - .Vc = --N Vs = --N---

> Vu Tdk. Perlu tul.geser

Diameter tul. yang digunakan, D Luas tulangan geser,

Ambil jarak arah Y Av = / 4 * D2 * b / Sy =

-----

mm mm2

Jarak tulangan geser yang diperlukan ( arah X ) : Sx = Av * fy * d / Vs = --mm Digunakan tulangan, D --Jarak arah X Jarak arah Y ----mm mm

2.2. BACK WALL ATASDimensi : Momen ultimit, Gaya geser ultimit, Tebal, Lebar,

h = b1 = 0.35 By = 9.00 Mu = 125.98 Vu = 288.7953

m m kNm kN


Mu = 13.99757 kNm Vu = 32.08836 kN

[C]2008:MNI-EC


64

2.2.1. TULANGAN LENTUR Momen rencana ultimit, Mutu beton, K - 250 Mutu baja, U - 39 Tebal beton, Kuat tekan beton, Tegangan leleh baja,

Mu = fc ' = fy =

14.00 20.75 390

kNm MPa MPa

h = 350 mm d' = 50 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, Modulus elastis baja, Es = 2.0E+05 Faktor bentuk distribusi tegangan beton, 1 = 0.85 b = 1* 0.85 * f c/ fy * 600 / ( 600 + f y ) = 0.0233 Rmax = 0.75 * b * fy * [1 *0.75* b * fy / ( 0.85 * f c )] = 5.49805Faktor reduksi kekuatan lentur, Faktor reduksi kekuatan geser, Tebal efektif, Lebar yang ditinjau, Momen nominal rencana, Faktor tahanan momen, Rasio tulangan yang diperlukan :

= 0.80 = 0.60 d = h - d' = 300 mm b = 1000 mm Mn = Mu / = 17.50 kNm Rn = Mn * 10-6 / ( b * d 2 ) = 0.19441Rn < Rmax (OK)

= 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * R n / ( 0.85 * f c ) ] = 0.00050 min = 0.50 / fy = 0.00128 Rasio tulangan minimum,Rasio tulangan yang digunakan, Luas tulangan yang diperlukan, Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan, Digunakan tulangan,

= 0.00128 2 As = b * d = 385 mm D 13 mm s = / 4 * D * b / As = 345.104 mm2

D 13


2

664 192

200 mm2 mm2


D 13 mm s' = / 4 * D * b / As' = 690.208 mmD 132

664

As' = / 4 * D * b / s' =

200 2 mm

[C]2008:MNI-EC


65

2.2.2. TULANGAN GESER Gaya geser ultimit,

Vu = 32088 N Vc = 1/6*( fc') * b * d = 227761 N .Vc = 136657 N .Vs = Vu - .Vc = --N Vs = --N---




-----

mm mm2

Jarak tulangan geser yang diperlukan ( arah X ) : Sx = Av * fy * d / Vs = --mm Digunakan tulangan, D --Jarak arah X Jarak arah Y ----mm mm

3. CORBELTebal, Eksentrisitas beban, Lebar, Momen ultimit, Gaya geser ultimit, Ditinjau selebar 1 m, maka :

h = h 5 + h6 =e = b5/2 =

1.20 0.20

m m

By = 9.00 m Mu = 1812.09 kNm Vu = 9060.445 kN Mu = 201.3432 kNm Vu = 1006.716 kN

3.1. TULANGAN LENTUR Momen rencana ultimit, Mutu beton, K - 250 Mutu baja, U - 39 Tebal beton, Kuat tekan beton, Tegangan leleh baja,

Mu = 201.34 kNm fc' = 20.75 MPa fy = 390 MPa

h = 1200 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 150 mm Es = 2.0E+05 Modulus elastis baja, Faktor bentuk distribusi tegangan beton, 1 = 0.85 b = 1* 0.85 * f c/ fy * 600 / ( 600 + f y ) = 0.0233 Rmax = 0.75 * b * fy * [1 *0.75* b * fy / ( 0.85 * f c )] = 5.49805Faktor reduksi kekuatan lentur,[C]2008:MNI-EC Analisis Kekuatan Abutment

=

0.8066

Tebal efektif, Lebar yang ditinjau, Momen nominal rencana, Faktor tahanan momen, Rasio tulangan yang diperlukan :

d = h - d' = 1050 mm b = 1000 mm Mn = Mu / = 251.68 kNm Rn = Mn * 10-6 / ( b * d 2 ) = 0.22828Rn < Rmax (OK)

= 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * R n / ( 0.85 * f c ) ] = 0.00059 Rasio tulangan minimum, min = 0.50 / fy = 0.00128 = 0.00128 2 Luas tulangan yang diperlukan, As = b * d = 1346 mm 2 Luas tulangan minimum, Asmin = Mu / [ * fy * (d - e/2) ] = 679 mm 2 Luas tulangan yang digunakan, As = 1346 mmRasio tulangan yang digunakan, Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan, Digunakan tulangan,

D 22 mm s = / 4 * D * b / As = 282.384 mm2

D 22


2

1901 673

200 2 mm mm2


D 13 mm s' = / 4 * D * b / As' = 197.202 mmD 132

885

As' = / 4 * D * b / s' =3.2. TULANGAN GESER Gaya geser ultimit, Faktor reduksi kekuatan geser,

150 mm2

Vu = 1006716 N>1 maka diambil = N N N N N N 400 mm67

= 0.60 Vu * d / Mu = 5.25 = As / (b * d) = 0.18% Vc = [ fc' + 120**Vu*d/Mu] * b * d / 7 = 715865 Vc = 1/6*( fc') * b * d = 797163 Vc = 715865 Diambil, .Vc = 429519 .Vs = Vu - .Vc = 577197 Vs = 96199516

1.00

< Vu Perlu tul.geser

Diameter tul. yang digunakan, D[C]2008:MNI-EC Analisis Kekuatan Abutment

Ambil jarak arah Y

Luas tulangan geser,

2 Av = / 4 * D2 * b / Sy = 502.65 mm

Jarak tulangan geser yang diperlukan ( arah X ) : Sx = Av * fy * d / Vs = 213.97 mm Digunakan tulangan, D 16 Jarak arah X Jarak arah Y 200 400 mm mm

4. WING WALL4.1. TINJAUAN WING WALL ARAH VERTIKAL

Tebal, Lebar arah x, Lebar arah y, Momen ultimit, Gaya geser ultimit,

h = hw = Hx = Hy = Mu = Muy = Vu =

0.50 3.80 4.60 677.09 762.43

m m m kNm kN




h = 500 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 45 mm Es = 2.0E+05 Modulus elastis baja, Faktor bentuk distribusi tegangan beton, 1 = 0.85 b = 1* 0.85 * f c/ fy * 600 / ( 600 + f y ) = 0.0233 Rmax = 0.75 * b * fy * [1 *0.75* b * fy / ( 0.85 * f c )] = 5.49805Faktor reduksi kekuatan lentur, Faktor reduksi kekuatan geser, Tebal efektif, Lebar yang ditinjau, Momen nominal rencana,[C]2008:MNI-EC Analisis Kekuatan Abutment

= 0.80 = 0.75 d = h - d' = 455 mm b = 1000 mm Mn = Mu / = 222.73 kNm68

Faktor tahanan momen, Rasio tulangan yang diperlukan :

Rn = Mn * 10-6 / ( b * d 2 ) = 1.07585 Rn < Rmax (OK)

= 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * R n / ( 0.85 * f c ) ] = 0.00285 Rasio tulangan minimum, min = 0.50 / fy = 0.00128Rasio tulangan yang digunakan, Luas tulangan yang diperlukan, Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan, Digunakan tulangan,

= 0.00285 2 As = b * d = 1296 mm D 16 mm s = / 4 * D * b / As = 155.144 mm2

Tulangan arah vertikal pada sisi dalam Wing wall : D 16

As = / 4 * D * b / s =Untuk tulangan susut diambil 50% tulangan pokok.

2

1340 648

150 mm2 mm2


D 13 mm s' = / 4 * D * b / As' = 204.839 mmD 13 885 150 mm2

Tulangan arah vertikal pada sisi luar Wing wall :


2

Vu = 43617 N Vc = 1/6*( fc') * b * d = 345437 N .Vc = 259078 N .Vs = Vu - .Vc = --N Vs = --N-




-

mm mm2

Jarak tulangan geser yang diperlukan ( arah X ) : Sx = Av * fy * d / Vs = --mm Digunakan tulangan, DJarak arah X Jarak arah Y mm mm

[C]2008:MNI-EC


69

4.2. TINJAUAN WING WALL ARAH HORISONTAL

Tebal, Lebar arah x, Lebar arah y, Momen ultimit, Gaya geser ultimit,

h = hw = Hx = Hy = Mu = Mux = Vu =

0.50 3.80 4.60 668.67 762.43

m m kNm kN




h = 500 mm d' = 50 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, Modulus elastis baja, Es = 2.0E+05 Faktor bentuk distribusi tegangan beton, 1 = 0.85 b = 1* 0.85 * f c/ fy * 600 / ( 600 + f y ) = 0.0233 Rmax = 0.75 * b * fy *[1 *0.75* b * fy / ( 0.85 * f c )] = 5.49805Faktor reduksi kekuatan lentur, Faktor reduksi kekuatan geser, Tebal efektif, Lebar yang ditinjau, Momen nominal rencana, Faktor tahanan momen, Rasio tulangan yang diperlukan :

= 0.80 = 0.75 d = h - d' = 450 mm b = 1000 mm Mn = Mu / = 181.70 kNm Rn = Mn * 10-6 / ( b * d 2 ) = 0.89730 Rn < Rmax (OK)

= 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * R n / ( 0.85 * f c ) ] = 0.00236 min = 0.50 / fy = 0.00128 Rasio tulangan minimum,Rasio tulangan yang digunakan, Luas tulangan yang diperlukan,[C]2008:MNI-EC Analisis Kekuatan Abutment

= 0.00236 2 As = b * d = 1063 mm70

Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan, Digunakan tulangan,

D 16 mm s = / 4 * D * b / As = 189.126 mm2

Tulangan arah horisontal pada sisi dalam Wing wall : D 16

As = / 4 * D * b / s =Untuk tulangan susut diambil 30% tulangan pokok.

2

1340 532

150 2 mm mm2


D 13 mm s' = / 4 * D * b / As' = 249.705 mmD 13 885 150 2 mm

Tulangan arah horisontal pada sisi luar Wing wall :


2

Vu = 43617 N Vc = 1/6*( fc') * b * d = 341641 N .Vc = 256231 N .Vs = Vu - .Vc = --N Vs = --N-




-

mm mm2

Jarak tulangan geser yang diperlukan ( arah X ) : Sx = Av * fy * d / Vs = --mm Digunakan tulangan, DJarak arah X Jarak arah Y mm mm

[C]2008:MNI-EC


71

3.25

0.55 0.35

1.00

0.40

D13-200 0.90 D13-200

1.00

D13-200 D16-200

D13-200 D13-200 0.80

2.10

0.40

0.45 D22-200 D13-200 0.75 D13-400/600 D13-200 D22-100 D13-400/600 1.30 0.40 D13-600 0.80 0.80 D13-150

0.30 D16-200 0.60

0.75 5.80 D16-150 (DLM) D13-150 (LUAR) 1.50

0.60 2.50

0.40 D13-200 D22-100 D16-200 1.70 D13-200

1.00

0.40 1.20 0.80

D22-200

D16-200 3.80

PEMBESIAN ABUTMENT[C]2008:MNI-EC Analisis Kekuatan Abutment

72

3.25

0.55 0.35

1.00

0.40

D13-200 0.90 D13-200

D13-150 (LUAR)

D16-150 (DLM)

1.00

D13-200 D16-200

D13-200 D13-200 0.80

2.10

0.40

0.45 D22-200 D13-200 0.75 D13-400/600 D13-200 D22-100 D13-400/600 1.30 0.80 D13-150

4.60

0.30 D16-200 0.60

0.75 5.80 D16-150 (DLM) D13-150 (LUAR) 1.50

0.60 2.50

0.40 D13-200 D22-100 D16-200 1.70 D13-200

1.00

0.40

0.40 D13-600 0.80

0.40 1.20 0.80

D22-200 2.50

D16-200 3.80

PEMBESIAN ABUTMENT

[C]2008:MNI-EC


73

Documents

Struktur Abutment Kalsel