STUDI GESER PADA BALOK BETON BERTULANGdigilib.its.ac.id/public/ITS-Undergraduate-19187-3107100046-Paper.pdf · Dari 3 studi kasus yang dianalisa dalam ... tulangan baja di daerah

i

STUDI GESER PADA BALOK BETON BERTULANG

Nama Mahasiswa : Nurdianto Novansyah Anwar NRP : 3107100046 Jurusan : Teknik Sipil FTSP ITS Dosen Pembimbing : 1. Tavio, ST. MT. PhD 2. Prof. Ir. Priyo Suprobo, MS, PhD 3. Ir. Iman Wimbadi, MS

ABSTRAK

Perkembangan aplikasi program bantu dalam bidang teknik sipil saat ini sangat pesat dan mempunyai peranan yang besar dalam dunia konstruksi. Sudah banyak aplikasi program bantu yang dihasilkan oleh negara – negara maju yang notabene dapat mempercepat proses perhitungan struktur seperti PCACOL, PCABEAM, SAP 2000, ETABS, dan sebagainya. Sedangkan di Indonesia perkembangan aplikasi program bantu yang sesuai dengan kebutuhan ahli – ahli konstruksi di Indonesia saat ini masih minim jumlahnya. Oleh karena itu, perlu dikembangkan aplikasi program bantu untuk memenuhi kebutuhan tersebut. Di dalam tugas akhir ini, aplikasi program yang dikembangkan hanya mengadopsi peraturan yang ada di Indonesia saat ini yaitu SNI 03-2847-2002. Beberapa mahasiswa Teknik Sipil ITS sebelumnya telah mengembangkan beberapa software untuk analisa struktur. Salah satu software yang telah dikembangkan sebelumnya adalah Program Analisa Struktur Frame 3D yakni SFAP (Space Frame Analysis Program). Program tersebut digunakan untuk menganalisa struktur space frame. Program analisa struktur yang telah dibuat sebelumnya hanya menghasilkan output berupa momen, gaya geser dan gaya aksial. Output tersebut dirasa masih belum memenuhi kebutuhan untuk mendesain suatu struktur. Oleh karena itu dibutuhkan output lain berupa tulangan geser pada balok. Penulis berusaha mengembangkan program tersebut dengan menambahkan analisis geser sampai dapat menghasilkan output lain gambar potongan memanjang tulangan serta spasi tulangan geser. Dari 3 studi kasus yang dianalisa dalam studi tugas akhir ini didapatkan bahwa program bantu yang dikembangkan menghasilkan output yang hampir sama (berselisih sedikit) setelah dibandingkan dengan program bantu SAP 2000 v.14 dan dengan perhitungan manual. Kata kunci : SNI 03-2847-2002, tulangan geser, analisis geser, balok.

1

BAB I

PENDAHULUAN

1.1 Latar Belakang

Balok merupakan salah satu komponen dari sebuah struktur yang direncanakan mampu menahan tegangan tekan maupun tegangan tarik yang diakibatkan oleh beban lentur yang bekerja pada balok tersebut. Karena sifat beton yang kurang mampu menahan tegangan tarik, maka beton diperkuat dengan tulangan baja di daerah dimana tegangan tarik tersebut bekerja. Selain gaya lentur, hal yang perlu diperhatikan dalam perencanaan balok salah satunya ialah gaya geser.

Tulangan geser dibutuhkan untuk mengantisipasi timbulnya retak secara langsung pada balok yang diakibatkan oleh gaya geser yang cukup besar. Dalam sebuah komponen struktur ada dua kondisi memakai atau tidak tulangan geser. Pertama yakni tanpa tulangan geser, gaya geser yang terjadi diasumsikan hanya ditahan oleh beton. Namun jika memakai tulangan geser, maka porsi kuat geser diasumsikan disumbangkan oleh beton dan sisanya oleh tulangan geser (Nawy, Tavio, dan Kusuma. Beton Bertulang: Sebuah Pendekatan Mendasar. 2010. Surabaya : ITS Press). Oleh karena itu, untuk mendesain tulangan geser tersebut dibutuhkan suatu alat bantu (software) yang dapat memudahkan dalam proses perencanaan. Akan tetapi pada kenyataannya beberapa software teknik sipil seperti SAP 2000, ETABS, STAAD Pro, PCACol, PCABeam dan sebagainya yang digunakan di Indonesia saat ini sebagian besar bukanlah software yang memiliki lisensi penuh ( full licensed ). Software-software tersebut menghasilkan output yang kurang akurat, selain itu running program dari software yang tidak memiliki full licensed tidak bisa dikembangkan sehingga tidak bisa diketahui letak kesalahan dari running program tersebut jika terjadi permasalahan. Masalah lainnya adalah semakin ketatnya peraturan tentang penggunaan aplikasi komputer berlisensi ( Sumber : Undang-Undang No. 19 Tahun 2002 tentang Hak Cipta ). Pada kenyataannya memang software dengan full licensed memiliki harga yang cukup mahal. Jadi, jika suatu saat peraturan tersebut semakin ketat maka dikhawatirkan software full licensed tersebut akan sulit didapat dan semakin mahal harganya. Beberapa mahasiswa Teknik Sipil ITS sebelumnya telah mengembangkan beberapa software untuk analisa struktur. Salah satu software yang telah dikembangkan sebelumnya adalah Program Analisa Struktur Frame ( SFAP / Space Frame Analysis Program ) dengan menggunakan program bantu Visual Basic. Seperti Ahmad Faza Azmi yang membahas tentang kolom beton bertulang tetapi hanya mendapat beban gravitasi saja, Diar Fajar Gosana yang membahas tentang Torsi pada balok beton bertulang yang menghasilkan jumlah dan jarak

tulangan torsi, Vincentius Arif W membahas tentang Lentur pada balok beton bertulang yang menghasilkan jumlah tulangan lentur, jarak antar tulangannya serta panjang penyalurannya. Karena itulah dirasa masih memerlukan output mengenai bahasan tentang Geser pada balok beton bertulang serta Analisis pada Hubungan Balok Kolomnya ( HBK ). Maka penulis mengambil bahasan mengenai Geser pada balok beton bertulang dengan menggunakan program bantu Visual Basic. Penulis berusaha menyempurnakan program sebelumnya dan mengembangkan program tersebut sampai dapat menghasilkan output lain berupa jumlah, jarak serta gambar potongan tulangan geser. Dengan menggunakan bahasa pemrograman yang mudah dipelajari serta bersifat open source, maka pembaharuan data lebih mudah dilakukan. Pembaharuan data akan dilakukan seiring dengan perubahan yang akan terjadi pada peraturan beton di Indonesia. Ketika peraturan beton diperbaharui, pada saat yang sama software ini dapat dirubah. Selain itu sifat yang open source dari software ini membuat sharing knowledge lebih mudah dilakukan. 1.2 Perumusan Masalah

1. Bagaimana cara mengontrol geser pada balok beton bertulang ?

2. Bagaimana cara desain tulangan geser pada balok ?

3. Bagaimana cara mendesain interface program untuk menghitung dimensi dan spasi tulangan geser serta gambar pendetailan tulangan geser pada balok ?

4. Apakah nilai output dari software yang telah dibuat dapat dipertanggungjawabkan melalui perbandingan dengan software profesional yang lain dan perhitungan manual ?

5. Bagaimana membuat program analisa struktur yang dapat dipelajari dan dikembangkan oleh semua orang ?

1.3 Tujuan

Tujuan yang ingin dicapai dalam tugas akhir ini adalah:

1. Mengetahui cara mengontrol geser pada balok beton bertulang

2. Mengetahui cara desain tulangan geser pada balok

3. Mengetahui cara mendesain interface program untuk mengitung spasi tulangan geser serta gambar pendetailan tulangan geser pada balok

4. Mengetahui bahwa nilai output dari software yang telah dibuat dapat dipertanggungjawabkan melalui perbadingan dengan software profesional lain dan perhitungan manual

5. Membuat sebuah program yang bersifat open source listing sehingga dapat dipelajari dan dikembangkan lagi oleh semua orang.

1.4 Batasan Masalah

Batasan masalah atau ruang lingkup pada tugas akhir ini adalah :

1. Penampang balok yang dipakai hanya penampang persegi

2. Gaya dalam dari elemen balok yang dianalisa ini hanya berupa gaya geser

3. Output hasil analisa program tersebut dibandingkan dengan output software lainnya

4. Beban yang dikenakan pada struktur adalah beban gravitasi khususnya beban merata

1.5 Manfaat

Manfaat yang ingin dicapai dalam ini tugas akhir ini adalah:

1. Penyusunan program ini akan melengkapi program yang telah disusun sebelumnya

2. Program analisa struktur ini dapat digunakan sebagai alternatif dapat diperoleh dengan harga yang lebih murah dan mudah tanpa perlu rasa khawatir karena terjamin keasliannya

3. Pada akhirnya Tugas Akhir ini dapat menjadi referensi untuk pengembangan secara terus-menerus dari program-program bantu lain yang lebih kompleks demi terciptanya kemajuan pada bidang structural engineering di Indonesia.

BAB II

TINJAUAN PUSTAKA

2.1 Tulangan Geser

Tulangan geser memberikan empat fungsi utama, yaitu:

1. Menahan sebagian gaya geser berfaktor eksternal Vu.

2. Membatasi perkembangan retak-retak diagonal

3. Memegang batang-batang tulangan utama longitudinal di tempatnya agar mereka dapat memberikan kapasitas dowel yang diperlukan untuk menahan beban lentur.

4. Menyediakan suatu pengekangan pada beton dalam daerah tekan jika sengkang-sengkang tersebut dalam bentuk pengikat-pengikat tertutup.

2.2 Tahanan Tulangan Geser

Perencanaan penampang terhadap tulangan geser harus didasarkan pada :

ØVn ≥ Vu ( SNI pasal 13.1.1 )

Dengan Vu adalah gaya geser terfaktor pada penampang yang ditinjau dan Vn adalah kuat geser nominal yang dihitung dari :

Vn = Vc + Vs ( SNI pasal 13.1.1 )

Gaya geser tahanan nominal Vc dapat dihitung dari :

Vc =

bw d ( SNI pasal 13.3.1.1 ) Apabila digunakan tulangan geser yang membentuk sudut 45º dengan horizontal, maka persamaannya menjadi :

Vs =

( SNI pasal 13.5.6.4 )

Jika tulangan geser (sengkang) miring ini terdiri atas tulangan-tulangan tunggal atau satu kelompok tulangan yang terletak pada jarak yang sama dari muka perletakan, maka:

Vs = Av fy sinα <

bw d

( SNI pasal 13.5.6.5 )

Jika sengkang vertikal yang digunakan, maka sudut α menjadi 90º sehingga :

Vs =

( SNI pasal 13.5.6.2 )

Dimana :

Vs : Kuat geser nominal yang disumbangkan oleh tulangan geser ,KN

Vn : Kuat geser nominal, KN Vc : Kuat geser nominal yang

disumbangkan oleh beton, KN f’c : Kuat tekan beton, Mpa bw : Lebar badan, mm

Av : Luas tulangan geser dalam daerah sejarak s, mm2

fy : Kuat leleh yang disyaratkan untuk tulangan non-prategang, Mpa

d : jarak dari serat tekan terluar ke titik berat tulangan tarik longitudinal, mm

s : spasi tulangan geser atau puntir dalam arah paralel dengan tulangan longitudinal, mm

1. 2.3 Pembatasan Ukuran dan Jarak Sengkang

Agar semua retak diagonal yang potensial dapat dipikul oleh sengkang vertikal, maka ada

3

syarat pembatasan jarak sengkang vertikal maksimum, yaitu : Vu ˃

bw d : smax = ≤ 600 mm

( SNI pasal 13.5.4.1 )

Vu ≤

bw d : smax = ≤ 300 mm ( SNI pasal 13.5.4.1 )

Vu >

bw d : perbesar penampang

Av minimum =

( SNI pasal 13.5.5.3 )

BAB III

METODOLOGI

Gambar 3.1 Metodologi 3.1 Penjelasan Penyelesaian Tugas Akhir

Langkah-langkah penyusunan tugas akhir ini dapat dijelaskan sebagai berikut :

1. Studi Literatur a. Mengumpulkan materi penunjang untuk

Tugas Akhir b. Mempelajari visual basic 6.0 c. Mempelajari konsep penulangan geser

2. Pendahuluan dan Tinjauan Pustaka a. Membahas tentang latar

belakang,perumusan masalah,batasan masalah,dan tujuan Tugas Akhir

b. Membahas tentang teori yang berkaitan dengan Tugas Akhir

3. Alur Pemrograman

a. Menyusun algoritma perhitungan sampai desain tulangan geser

4. Pembuatan Program

a. Membuat interface program b. Menyusun listing prosedur baca data c. Menyusun listing prosedur analisa d. Membuat listing program output dan

plotting

5. Running Program a. Menjalankan program dan memeriksa

masalah akibat kesalahan pemrograman

6. Output a. Mengoperasikan program dan

membandingkannya hasilnya dengan teori dan software profesional lain

3.2 Studi Literatur

Pada tahap ini dilakukan studi literatur mengenai konsep metode elemen hingga yang berupa metode kekakuan langsung untuk analisa struktur dan bahasa pemrograman Visual Basic 6.0. Sumber-sumber yang digunakan antara lain:

1. Nawy, Tavio, dan Kusuma. 2010. Beton Bertulang: Sebuah Pendekatan Mendasar. Surabaya : ITS Press.

Studi Literatur

Pendahuluan dan Tinjauan Pustaka

Alur Pemrograman

Pembuatan Program

Running Program

OK

Output Benar

Ya

Perbaiki Tampilan

Finish

Start

Tidak

Error

A

A

2. Purwono, R., Tavio, Imran, I., dan Raka, I.G.P. 2007. Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung (SNI 03-2847-2002) Dilengkapi Penjelasan (S-2002). Surabaya : ITS Press.

3. Dewobroto, W. 2003. Aplikasi Sains dan Teknik dengan Visual Basic 6.0. Jakarta : PT. Elex Media Komputindo.

4. Dewobroto, W. 2005. Aplikasi Rekayasa Konstruksi dengan Visual Basic 6.0 (Analisis dan Desain Penampang Beton Bertulang sesuai SNI 03-2847-2002). Jakarta: PT. Elex Media Komputindo.

5. Tavio. “Diktat Kuliah Beton”, Jurusan Teknik Sipil Institut Teknologi Sepuluh Nopember Surabaya.

6. Bambang Piscesa. “Diktat Kuliah Beton”, Jurusan Teknik Sipil Institut Teknologi Sepuluh Nopember Surabaya.

7. Chu-Kia Wang, Reinforced Concrete Design. 1990

3.3 Algoritma Pemrograman Secara Umum

Untuk susunan pemrograman secara umumnya yang pertama ialah dengan menginputkan data yang berupa data material, diameter tulangan, koordinat titik, serta frame yang akan digunakan

Gambar 3.2 Flowchart Program Secara Umum

Berikut penjelasan dari Gambar 3.2 Flowchart Program Secara Umum : Input Data meliputi :

a. Input Material : Jenis material, f’c , fy ,

2. dimensi balok b. Input Tulangan : diameter tulangan

transversal dan 3. tulangan

longitudinal c. Input koordinat titik, perletakan dan

pembebanan Output Data :

a. Output akan berupa gaya geser, momen dan gaya aksial

b. Setelah memasukkan gaya dalam untuk analisa baloknya makan akan didapat output berupa potongan memanjang dan spasi antar tulangan geser

Start

1. INPUT DATA

2. ANALISA STRUKTUR

3. OUTPUT

DATA

4. Analisa Balok

5. Output berupa potongan

memanjang dan spasi tulangan

geser

Finish

5

Ya

Tidak Ya Ya Tidak

Tidak

Gambar 3.3 Flowchart Desain Tulangan Geser

Ya

Diberikan : f’c , bw, d, fy, Vu

Ø = 0,75

Vc = bw d

s = atau smax ≤ 600 mm

Vu ≤ Ø ( Vc + Vsmin )

Sengkang Praktis s = atau smax ≤ 600 mm

Selesai

Mulai

Ø ( Vc + Vsmin ) ≤ Vu ≤ Ø ( Vc +

)

Ø ( Vc + Vsmin ) ≤ Vu ≤ Ø ( Vc + )

s = atau smax ≤ 300 mm

Penampang diperbesar

3.3.1. Input User (data input oleh pengguna)

Data input yang diperlukan pada program ini berupa:

1. Data material antara lain yc ff , 2. Data nodal beserta koordinatnya. 3. Data member/frame yang berisi informasi

nodal pengapit jkji dan , serta panjang batang, dimensi member, dimensi tulangan lentur.

4. Data joint restraint

3.3.2 Penentuan penampang kritis

Setelah didapat nilai gaya geser dan momen yang didapat dari perhitungan reaksi perletakan dialnjutkan ke penentuan dimensi penampang kritis. Pada langkah ini akan didapatkan nilai dari bw yang merupakan lebar web dan d yang merupakan jarak dari serat beton tertekan ke tulangan tarik longitudinal. Pada langkah ini juga akan didapat nilai fy dari asumsi, di mana fy adalah kekuatan tulangan transversal.

3.3.3 Perhitungan gaya geser nominal beton polos

(Vc)

Setelah diperoleh ukuran dimensi dari penampang kritis dihitung nilai dari Vc. Nilai Vc ini didapat dengan cara Vc =

bw d .

3.3.4 Kontrol penampang

Jika kondisi

bwd ≤ Vu ini tidak

terpenuhi maka irisan penampang kritis haruslah diperbesar lagi.

3.3.5 Penentuan perlunya dipasang tulangan

geser atau tidak

Gunakan tulangan geser minimum Av jika Vu lebih besar dari setengah фVc, dengan pengecualian-pengecualian sebagai berikut:

(a) Konstruksi join beton (b) Slab-slab dan telapak-telapak (c) Balok-balok dangkal yang lebih kecil

dengan kedalaman tidak melebihi 10 inchi (254 mm) atau 2½ kali ketebalan flens

Penentuan pemasangan tulangan geser pada balok :

a. min. VsVcVuVc , memakai tulangan geser minimum

fySbwAv

.3.(min) ; dbwVs ..

31(min)

2dSmaks dan mmSmaks 600

b.

dbwfcVcVuVsVc ..'

31min

, perlu adanya tulangan geser

VcVuVsperlu .. ; S

dfyAvVs ..

2dSmaks dan mmSmaks 600

c.

dbwfcVcVudbwfcVc ..'

32..'

31

, perlu adanya tulangan geser

VcVuVperlu .. ; S

dfyAvVs ..

4dSmaks ; mmSmaks 300

d. dbwfcVu ..'32

(Perbesar penampang)

3.3.6 Perhitungan gaya geser yang mampu

ditahan oleh sengkang (Vs)

Jika VcVu , tulangan geser haruslah disediakan sehingga )( VsVcVu , di mana

s

dfA yv untuk sengkang vertikal

untuk

3.3.7 Merancang Program Dengan Visual Basic

6.0

Langkah awal yang dilakukan pada tahap ini adalah mempelajari dasar-dasar pemrograman dengan Visual Basic 6.0. Setelah mempelajari bahasa pemrograman ini kemudian dilanjutkan dengan membuat program analisa struktur menggunakan metode kekakuan langsung untuk mendapatkan jumlah tulangan yang dibutuhkan.

3.3.8 Verifikasi Output

Setelah program di-running dan berjalan sesuai rencana, dilakukan verifikasi output dengan output dari SAP2000 serta dengan perhitungan manual.

3.4 Studi Kasus

Untuk aplikasi analisa struktur menggunaka program SFAP yang akan dilakukan pada Studi Kasus sebagai berikut :

Vs

7

6 m

q = 7500 kg

5 m

6 m

7 m

q = 12500 kg

6 m

7 m

q = 15000 kg

6 m

6 m

q = 7500 kg

5 m

6 m

a. Studi kasus yang pertama akan diterapkan pada sebuah portal 3D sederhana dengan 4 perletakan jepit.

Gambar 3.4 Uji perbandingan portal 3D sederhana

b. Studi kasus yang kedua diterapkan pada

gedung bertingkat 2 lantai dengan 4 perletakan jepit.

Gambar 3.5 Uji perbandingan portal 3D 2 lantai

BAB V

STUDI KASUS

5.1 Studi Kasus 1

Pada contoh studi kasus yang pertama ini dibuat sebuah portal sederhana dengan 4 perletakan jepit. Direncanakan beban yang dikenakan ialah beban merata sebesar 7500 kg pada balok. Diketahui material beton dengan : E : 2625051388,85415 kg/m2

G : 1009635149,55929 kg/m2 f’c : 30 MPa

1 : 0,85 U : 0,3 Dimensi kolom 0,5 x 0,5 m2 , tinggi kolom : 5 m Dimensi balok 0.3 x 0.4 m2 , panjang balok : 6 m

Gambar 5.1 Studi Kasus 1

5.1.1 Perhitungan Studi Kasus 1 dengan SFAP

1. Input General Information

Gambar 5.2 Tampilan General Information

2. Input Material Properties Data-data material beton sebagai berikut :

E : 2625051388,85415 kg/m2

G : 1009635149,55929 kg/m2 f’c : 30 MPa

1 : 0,85 U : 0,3

Gambar 5.3 Tampilan Define Material Properties

3. Input Section Properties

Section Name : Kolom Cross Section Area = 0,25 m2 Shear Area = 0.208333333333333 m2

Torsional Constant = 8.80208333333333E-03 Momen Inersia = 5.20833333333333E-03 m4 Use Material : Beton Section Name : Balok Cross Section Area = 0,12 m2 Shear Area = 0.100000003973643 m2 Torsional Constant = 1.94385080995278 E-03 Momen of Inertia = 9.00000120699412 E-04 m4 Momen of Inertia = 1.60000013510387 E-03 m4

Use Material : Beton

Gambar 5.4 Tampilan Define Section Properties : Kolom

Gambar 5.5 Tampilan Define Section Properties : Balok

4. Input Nodal Coordinates Tabel 5.1 Koordinat titik nodal

4. Label 5. X (m) 6. Y (m) 7. Z (m) 1 0 0 0 2 0 5 0 3 6 5 0 4 6 0 0 5 0 0 6 6 0 5 6 7 6 5 6 8 6 0 6

Gambar 5.6 Tampilan Input Nodal Coordinates

5. Input Frame Properties 6.

Tabel 5.2 Frame Properties

Label Node 1 Node 2 Section 1 1 2 Kolom 2 2 3 Balok 3 3 4 Kolom

9

4 5 6 Kolom 5 6 7 Balok 6 7 8 Kolom 7 2 6 Balok 8 3 7 Balok

Gambar 5.7 Tampilan Input Frame Properties

7. Input Joint Restraint ( perletakan )

Joint label 1 : fixed ( jepit ) Joint label 4 : fixed ( jepit ) Joint label 5 : fixed ( jepit )

Joint label 8 : fixed ( jepit )

8. Input Distributed Frame Loads Frame label 2 : Force Global Y = 7500 kg/m Frame label 5 : Force Global Y = 7500 kg/m Frame label 7 : Force Global Y = 7500 kg/m Frame label 8 : Force Global Y = 7500 kg/m

Gambar 5.8 Tampilan Input Joint Restraint

Gambar 5.9 Tampilan Input Distributed Frame Loads

Setelah seluruh input telah dimasukkan

selanjutnya melakukan proses analisa dengan klik Analyze pilih Run Analysis. Lalu didapatan output gambar untuk studi kasus 1 sebagai berikut :

Gambar 5.10 Tampilan 3D-View Setelah proses Run Analysis akan didapatkan output element forces sebagai berikut : Frame 2 fx1 = 5897,68 kg fy1 = 22500 kg Mz1 = 19873,69 kgm fx2 = -5897,68 kg fy2 = 22500 kg Mz2 = -19873,69 kgm

Gambar 5.11 Tampilan output SFAP Frame 2 Frame 5 fx1 = 5897,68 kg fy1 = 22500 kg Mz1 = 19873,69 kgm fx2 = -5897,68 kg fy2 = 22500 kg Mz2 = -19873,69 kgm

Gambar 5.12 Tampilan output SFAP Frame

Karena beban yang diberikan pada frame 7 maupun frame 8 sama dengan beban yang diberikan pada frame 2 dan 5 maka untuk hasil output programnya terutama element force nya memiliki hasil yang sama juga.

5.1.2 Perhitungan Studi Kasus 1 dengan SAP 2000

v.14

Dengan menggunakan program SAP 2000 v.14 untuk menghitung portal sederhana pada studi kasus 1 didapatkan hasil sebagai berikut :

8. Gambar 5.13 Tampilan 3D-view SAP 2000 v.14 Untuk hasil output element forces nya sebagai berikut : Gambar 5.14 Tampilan Diagram for Frame SAP 2000 v.14

11

5.1.3 Perhitungan Tulangan Geser dengan SFAP

Setelah selesai melakukan run analysis dan menghasilkan output element forces yang telah ditampilkan sebelumnya maka dilanjutkan dengan proses running shear. Data input yang digunakan sebagai berikut :

Diameter tulangan lentur : D19 Diameter tulangan geser : D10 fy = fyv = 400 Mpa

Gambar 5.15 Tampilan Input tulangan pada balok

Kemudian klik Analyze Run Beam Analysis

Run Shear Analysis. Hasil dari run shear analysis sebagai berikut :

Gambar 5.16 Tampilan Run Shear Analysis Setelah proses running analisis geser akan

didapatkan hasil seperti Gambar 5.14 diatas. Pada Gambar 5.14 terlihat pengambilan nilai Vu dari 5 titik pada diagram geser secara otomatis. Pengambilan bilai Vu dari beberapa titik ini dimaksudkan untuk kemudahan perhitungan spasi (jarak) antar tulangan geser. Didapatkan untuk Frame 2 pada Vu berada di

titik 1 (Vu1) dengan nilai 209,617 kN memiliki spasi hitung antar tulangan gesernya sebesar 118,714 mm, lalu pada saat Vu berada di titik 2 (Vu2) dengan nilai 110,325 kN memiliki spasi hitung antar tulangan gesernya sebesar 422,144 mm, sedangkan pada saat Vu berada pada titik 3 tidak ada pengaruh dari gaya geser. Sedangkan untuk Vu pada titik 4 (Vu4) dan Vu pada titik 5 (Vu5) berlaku gaya geser dan spasi antar tulangan gesernya sama dengan Vu pada titik 1(Vu1) dan Vu pada titik 2 (Vu2).

5.1.4 Perbandingan Perhitungan Tulangan Geser

oleh SFAP dengan Perhitungan Tulangan

Geser secara manual

Vu = x q x L =

x 7500 kg/m x 6 m

= 22500 kg = 225 kN Frame 2

Vu1 = 209,617 kN f’c = 35 MPa

fy = fyv = 400 MPa Dlentur = D19 Dgeser = D10

Dimensi balok : bw = 300 mm h = 400 mm d = h – (40 + Dlentur) = 400 – (40 + 19) = 350,5 mm Vc =

bw d

=

300 x 350,5 = 95,988 kN

Vsmin =

bw d

=

300 x 350,5 = 35,05 kN

Kondisi 1 :

Vu1 ≤ Ø ( Vc + Vsmin ) 209,617 kN ≤ 0,75 (95,988 kN + 35,05 kN )

209,617 kN ≤ 98,278 kN Kondisi 2 :

Ø ( Vc + Vsmin ) ≤ Vu1 ≤ Ø ( Vc +

bw d )

98,278 kN ≤ 209,617 kN ≤ 0,75(95,988+

.300.350,5)

98,278 kN ≤ 209,617 kN ≤ 0,75 (95,988 kN + 191,976 kN) 98,278 kN ≤ 209,617 kN ≤ 215,973 kN

Maka Vsperlu =

=

=

=

= 181.213 kN

Syarat jarak tulangan geser ialah s ≤ ≤ smax = 600

mm. Karena memakai sengkang dua kaki untuk av =

Ø2 = 157 mm.

s syarat = =

= 175,25 mm

s =

=

= 121,467 mm

Karena s = 121,467 mm ≤ s =

= 175,25 mm,

maka pakai s = 121,467 mm, namun untuk kemudahan pemasangan tulangan geser di lapangan pakai s = 100 mm.

Dengan demikian pada Vu di titik 1 memakai tulangan geser terpasang Ø10 – 100 mm.

Frame 2

Vu2 = 110,325 kN f’c = 30 MPa



bw d

=

300 x 350,5 = 95,988 kN

Vsmin =

bw d

=

300 x 350,5 = 35,05 kN

Kondisi 1 :

Vu1 ≤ Ø ( Vc + Vsmin ) 110,325 kN ≤ 0,75 (95,988 kN + 35,05 kN ) 110,325 kN ≤ 98,278 kN Kondisi 2 :

Ø ( Vc + Vsmin ) ≤ Vu1 ≤ Ø ( Vc +

bw

d )

98,278 kN ≤ 110,325 kN ≤ 0,75(95,988+

.300.350,5)

98,278 kN ≤ 110,325 kN ≤ 0,75 (95,988 kN + 191,976 kN) 98,278 kN ≤ 110,325 kN ≤ 215,973 kN Maka Vsperlu =

=

=

=

= 49,622 kN

Syarat jarak tulangan geser ialah s ≤ ≤ smax =

600 mm. Karena memakai sengkang dua kaki untuk av =

Ø2 = 157 mm.

s syarat = =

= 175,25 mm

s =

=

= 443,58 mm

Karena s =

= 175,25 mm ≤ s = 443,58 mm,

maka pakai s =

= 175,25 mm namun untuk

kemudahan pemasangan tulangan geser di lapangan pakai s = 175 mm. Dengan demikian pada Vu di titik 2 memakai tulangan geser terpasang Ø10 – 175 mm. Pada Vu di titik 3 (Vu3) tidak ada pengaruh gaya geser (Vu) maka langsung dipasang tulangan geser dengan jarak sebesar 600 mm atau bisa juga tidak memakai tulangan geser. Frame 5

Vu1 = 209,617 kN f’c = 35 MPa



bw d

=

300 x 350,5 = 95,988 kN

Vsmin =

bw d

13

= 300 x 350,5 = 35,05 kN

Kondisi 1 :

Vu1 ≤ Ø ( Vc + Vsmin ) 209,617 kN ≤ 0,75 (95,988 kN + 35,05 kN ) 209,617 kN ≤ 98,278 kN

Kondisi 2 :

Ø ( Vc + Vsmin ) ≤ Vu1 ≤ Ø ( Vc +

bw

d ) 98,278 kN ≤ 209,617 kN ≤ 0,75(95,988+

.300.350,5)


=

=

=

= 181.213 kN



Ø2 = 157 mm.

s syarat = =

= 175,25 mm

s =

=

= 121,467 mm

Karena s = 121,467 mm ≤ s = = 175,25 mm,

maka pakai s = 121,467 mm, namun untuk kemudahan pemasangan tulangan geser di lapangan pakai s = 100 mm.

Dengan demikian pada Vu di titik 1 memakai tulangan geser terpasang Ø10 – 100 mm. Frame 5

Vu2 = 110,325 kN f’c = 30 MPa



bw d

= 300 x 350,5 = 95,988 kN

Vsmin =

bw d

=

300 x 350,5 = 35,05 kN

Kondisi 1 :

Vu1 ≤ Ø ( Vc + Vsmin ) 110,325 kN ≤ 0,75 (95,988 kN + 35,05 kN ) 110,325 kN ≤ 98,278 kN Kondisi 2 :

Ø ( Vc + Vsmin ) ≤ Vu1 ≤ Ø ( Vc +

bw

d ) 98,278 kN ≤ 110,325 kN ≤ 0,75(95,988+

.300.350,5)


=

=

=

= 49,622 kN



Ø2 = 157 mm.

s syarat = =

= 175,25 mm

s =

=

= 443,58 mm

Karena s =

= 175,25 mm < s = 443,58 mm,

maka pakai s =

= 175,25 mm namun untuk

kemudahan pemasangan tulangan geser di lapangan pakai s = 175 mm. Dengan demikian pada Vu di titik 2 memakai tulangan geser terpasang Ø10 – 175 mm. Pada Vu di titik 3 (Vu3) tidak ada pengaruh gaya geser (Vu) maka langsung dipasang tulangan geser dengan jarak sebesar 600 mm atau bisa juga tidak memakai tulangan geser.

Tabel 5.3 Perbandingan hasil perhitungan SFAP dengan perhitungan manual pada frame 2

Titik Vu s (SFAP) s (Manual) 1 209,617 kN 120,013 mm 121,467 mm 2 110,325 kN 430,872 mm 443,58 mm 3 0 Sengkang Sengkang

praktis praktis 4 110,325 kN 430,872 mm 443,58 mm 5 209,617 kN 120,013 mm 121,467 mm

Tabel 5.4 Perbandingan hasil perhitungan SFAP

dengan perhitungan manual pada frame 5 Titik Vu s (SFAP) s (Manual) 1 209,617 kN 120,013 mm 121,467 mm 2 110,325 kN 430,872 mm 443,58 mm 3 0 Sengkang

praktis Sengkang praktis

4 110,325 kN 430,872 mm 443,58 mm 5 209,617 kN 120,013 mm 121,467 mm 5.2 Studi Kasus 2

Pada contoh studi kasus yang kedua ini dibuat sebuah portal sederhana bertingkat dua dengan 4 perletakan jepit. Direncanakan beban yang dikenakan ialah beban merata sebesar 15000 dan 12500 kg pada balok. Diketahui material beton dengan : E : 2625051388,85415 kg/m2

G : 1009635149,55929 kg/m2 f’c : 30 MPa

1 : 0,85 U : 0,3 Dimensi kolom 0,5 x 0,5 m2 , tinggi kolom : 6 m Dimensi balok 0.3 x 0.4 m2 , panjang balok : 7 m

Gambar 5.17 Studi Kasus 2

5.2.1 Perhitungan Studi Kasus 2 dengan SFAP

1. Input General Information Nama Proyek : Studi Kasus 2 2. Input Material Properties

Data-data material beton sebagai berikut : E : 2625051388,85415 kg/m2

G : 1009635149,55929 kg/m2 f’c : 30 MPa 1 : 0,85 U : 0,3

3. Input Section Properties

Section Name : Kolom Cross Section Area = 0,25 m2 Shear Area = 0.208333333333333 m2 Torsional Constant = 8.80208333333333E-03 Momen Inersia = 5.20833333333333E-03 m4 Use Material : Beton Section Name : Balok Cross Section Area = 0,12 m2 Shear Area = 0.100000003973643 m2 Torsional Constant = 1.94385080995278 E-03 Momen of Inertia = 9.00000120699412 E-04 m4 Momen of Inertia= 1.60000013510387 E-03 m4

Use Material : Beton

4. Input Nodal Coordinates Tabel 5.5 Koordinat titik nodal

Label X (m) Y (m) Z (m)

1 0 0 0 2 0 6 0 3 0 12 0 4 7 12 0 5 7 6 0 6 7 0 0 7 0 0 7 8 0 6 7 9 0 12 7 10 7 12 7 11 7 6 7 12 7 0 7

5. Input Frame Properties Tabel 5.6 Frame Properties

Label Node 1 Node 2 Section

1 1 2 Kolom 2 2 3 Kolom 3 3 4 Balok 4 4 5 Kolom 5 2 5 Balok 6 5 6 Kolom 7 7 8 Kolom 8 8 9 Kolom 9 9 10 Balok

10 10 11 Kolom

7 m

q = 15000 kg

6 m

7 m

q = 12500 kg

6 m

15

11 8 11 Balok 12 11 12 Kolom 13 3 9 Balok 14 4 10 Balok 15 2 8 Balok 16 5 11 Balok

6. Input Joint Restraint ( perletakan )

Joint label 1 : fixed ( jepit ) Joint label 6 : fixed ( jepit ) Joint label 7 : fixed ( jepit ) Joint label 12 : fixed ( jepit )

7. Input Distributed Frame Loads

Frame label 3 : Force Global Y = 12500 kg/m Frame label 5 : Force Global Y = 15000 kg/m Frame label 9 : Force Global Y = 12500 kg/m Frame label 11 : Force Global Y = 15000 kg/m Frame label 13 : Force Global Y = 12500 kg/m Frame label 14 : Force Global Y = 12500 kg/m Frame label 15 : Force Global Y = 15000 kg/m Frame label 16 : Force Global Y = 15000 kg/m

Setelah seluruh input telah dimasukkan selanjutnya melakukan proses analisa dengan klik Analyze pilih Run Analysis. Lalu didapatan output gambar untuk studi kasus 2 sebagai berikut :

Gambar 5.18 Tampilan 3D-View

Setelah proses Run Analysis akan didapatkan output element forces sebagai berikut : Frame 3 fx1 = 14003,41 kg fy1 = 43750 kg Mz1 = 46137,04 kgm fx2 = -14003,41 kg fy2 = 43750 kg Mz2 = -46137,04 kgm

Gambar 5.19 Tampilan output SFAP Frame 3 Frame 5 fx1 = 8853,81 kg fy1 = 52500 kg Mz1 = 58518,67 kgm fx2 = -8853,81 kg fy2 = 52500 kg Mz2 = -58518,67 kgm

G Gambar 5.20 Tampilan output SFAP Frame 5

Karena beban yang diberikan pada frame 3, frame 9 sama dengan beban yang diberikan pada frame 13

dan frame 14 yakni sebesar 15000 kg, maka untuk hasil output programnya terutama element force nya memiliki hasil yang sama juga. Beda halnya dengan frame pada no 5, frame 11, frame 15 dan frame 6 diberi beban sebesar 12500 kg.

5.2.2 Perhitungan Studi Kasus 2 dengan SAP 2000

v.14

Dengan menggunakan program SAP 2000 v.14 untuk menghitung portal sederhana pada studi kasus 2 didapatkan hasil sebagai berikut :

Gambar 5.21 Tampilan 3D-view SAP 2000 v.14 Untuk hasil output element forces nya sebagai berikut :

Gambar 5.22 Tampilan Diagram for Frame SAP 2000 v.14 5.2.3 Perhitungan Tulangan Geser dengan SFAP

Setelah selesai melakukan run analysis dan menghasilkan output element forces yang telah ditampilkan sebelumnya maka dilanjutkan dengan proses running shear. Data input yang digunakan sebagai berikut :

Diameter tulangan lentur : D19 Diameter tulangan geser : D10 fy = fyv = 400 Mpa

Kemudian klik Analyze Run Beam Analysis

Run Shear Analysis. Hasil dari run shear analysis sebagai berikut :

Gambar 5.23 Tampilan Run Shear Analysis Studi

Kasus 2 Frame 3 Setelah proses running analisis geser akan

didapatkan hasil seperti Gambar 5.23 diatas. Pada Gambar 5.24 terlihat pengambilan nilai Vu dari 5 titik pada diagram geser secara otomatis. Pengambilan nilai Vu dari beberapa titik ini dimaksudkan untuk kemudahan perhitungan spasi (jarak) antar tulangan geser. Didapatkan untuk Frame 5 pada Vu berada di titik 1 (Vu1) dengan nilai 410,653 kN memiliki spasi hitung antar tulangan gesernya sebesar 59,975 mm, lalu pada saat Vu berada di titik 2 (Vu2) dengan nilai 214.52 kN memiliki spasi hitung antar tulangan gesernya sebesar 159.201 mm, sedangkan pada saat Vu berada pada titik 3 tidak ada pengaruh dari gaya geser, maka untuk spasi tulangang nya berlaku praktis. Sedangkan untuk Vu pada titik 4 (Vu4) dan Vu pada titik 5 (Vu5) berlaku gaya geser dan spasi antar tulangan gesernya sama dengan Vu pada titik 1(Vu1) dan Vu pada titik 2 (Vu2). 5.2.4 Perbandingan Perhitungan Tulangan Geser

oleh SFAP dengan Perhitungan Tulangan

Geser secara manual

Vu = x q x L =

x 12500 kg/m x 7 m

= 43750 kg = 437,5 kN Frame 3

Vu1 = 410,653 kN f’c = 30 MPa

fy = fyv = 400 MPa Dlentur = D19

17

Dgeser = D10


bw d

=

300 x 350,5 = 95,988 kN

Vsmin =

bw d

=

300 x 350,5 = 35,05 kN

Kondisi 1 : Vu1 ≤ Ø ( Vc + Vsmin )

410,653 kN ≤ 0,75 (95,988 kN + 35,05 kN ) 410,653 kN ≤ 98,278 kN Kondisi 2 :

Ø ( Vc + Vsmin ) ≤ Vu1 ≤ Ø ( Vc + bw d

98,278kN≤410,653kN≤0,75(95,988+

.300.350,5)

98,278 kN≤ 410,653kN≤0,75(95,988 kN+191,976kN) 98,278 kN ≤ 410,653 kN ≤ 215,973 kN

Kondisi 3 : Ø( Vc +

bw d )≤ Vu1 ≤Ø(Vc+

bwd)

215,973kN ≤ 410,653 kN ≤ 0,75(95,988+

.300.350,5)

215,973kN ≤ 410,653 kN ≤ 0,75 (95,988 kN + 383,953 kN) 215,973kN ≤ 410,653 kN ≤ 359,955 kN Karena Vu lebih besar dari

bw d maka

penampang balok harus diperbesar. Perlu dicatat bahwa pada perbesaran penampang balok ini akan diiterasikan secara otomatis sampai memenuhi syarat perbesaran penampang balok yang cocok. Maka untuk perhitungan spasi tulangan geser nya memakai penampang balok yang sudah diperbesar secara otomatis tersebut.


bw d

=

350 x 400,5 = 127,96 kN

Vsmin =

bw d

=

350 x 400,5 = 46,73 kN

Kondisi 1 : Vu1 ≤ Ø ( Vc + Vsmin ) 410,653 kN ≤ 0,75 (127,96 kN + 46,73 kN ) 410,653 kN ≤ 131,02 kN

Kondisi 2 :

Ø ( Vc + Vsmin ) ≤ Vu1 ≤ Ø ( Vc + bw d )

131,02 kN ≤ 410,653 kN ≤ 0,75(127,96+

.350.400,5)

131,02 kN ≤ 410,653 kN ≤ 0,75 (127,96 kN + 255,92 kN) 131,02 kN ≤ 410,653 kN ≤ 287,91 kN

Kondisi 3 : Ø(Vc +

bw d )≤ Vu1 ≤ Ø (Vc +

bw d )

287,91 kN ≤ 410,653 kN ≤ 0,75(127,96 +

.350.400,5)


=

=

=

= 419,57 kN



Ø2 = 157 mm.

s syarat =

=

= 100,13 mm

s =

=

= 59,95 mm

Karena s = 59,95 mm ≤ s =

= 100,13 maka

pakai s = 59,95 mm, namun untuk kemudahan pemasangan tulangan geser di lapangan pakai s = 50 mm.


Frame 3

Vu2 = 214,52 kN

f’c = 30 MPa fy = fyv = 400 MPa Dlentur = D19 Dgeser = D10


bw d

= 350 x 400,5 = 127,96 kN

Vsmin =

bw d

=

350 x 400,5 = 46,73 kN

Kondisi 1 : Vu2 ≤ Ø ( Vc + Vsmin ) 214.52 kN ≤ 0,75 (127,96 kN + 46,73 kN ) 214.52 kN ≤ 131,02 kN Kondisi 2 :


131,02 kN ≤ 214.52 kN ≤ 0,75(127,96+

.350.400,5)

131,02 kN ≤ 214.52 kN ≤ 0,75 (127,96 kN + 255,92 kN) 131,02 kN ≤ 214.52 kN ≤ 287,91 kN Maka Vsperlu =

=

=

=

= 158,07 kN



Ø2 = 157 mm.

s syarat =

=

= 200,25 mm

s =

=

= 159,12 mm

Karena s = 159,12 mm ≤ s =

= 200,25 mm,

maka pakai s = 159,12 mm, namun untuk kemudahan

pemasangan tulangan geser di lapangan pakai s = 150 mm. Dengan demikian pada Vu di titik 2 memakai tulangan geser terpasang Ø10 – 150 mm. Pada Vu di titik 3 (Vu3) tidak ada pengaruh gaya geser (Vu) maka langsung dipasang tulangan geser dengan jarak sebesar 600 mm atau bisa juga tidak memakai tulangan geser.

Gambar 5.24 Tampilan Run Shear Analysis Studi Kasus 2 Frame 5

Setelah proses running analisis geser akan didapatkan hasil seperti Gambar 5.24 diatas. Pada Gambar 5.23 terlihat pengambilan nilai Vu dari 5 titik pada diagram geser secara otomatis. Pengambilan nilai Vu dari beberapa titik ini dimaksudkan untuk kemudahan perhitungan spasi (jarak) antar tulangan geser. Didapatkan untuk Frame 3 pada Vu berada di titik 1 (Vu1) dengan nilai 492,784 kN memiliki spasi hitung antar tulangan gesernya sebesar 57,468 mm, lalu pada saat Vu berada di titik 2 (Vu2) dengan nilai 257.425 kN memiliki spasi hitung antar tulangan gesernya sebesar 158.368 mm, sedangkan pada saat Vu berada pada titik 3 tidak ada pengaruh dari gaya geser, maka untuk spasi tulangang nya berlaku praktis. Sedangkan untuk Vu pada titik 4 (Vu4) dan Vu pada titik 5 (Vu5) berlaku gaya geser dan spasi antar tulangan gesernya sama dengan Vu pada titik 1(Vu1) dan Vu pada titik 2 (Vu2).

Frame 5

Vu1 = 492,784 kN f’c = 30 MPa


Dimensi balok : bw = 300 mm h = 400 mm d = h – (40 + Dlentur)

19

= 400 – (40 + 19) = 350,5 mm Vc =

bw d

=

300 x 350,5 = 95,988 kN

Vsmin =

bw d

=

300 x 350,5 = 35,05 kN


492,784 kN ≤ 0,75 (95,988 kN + 35,05 kN ) 492,784 kN ≤ 98,278 kN

Kondisi 2 :


98,278 kN ≤ 492,784 kN ≤ 0,75(95,988+

.300.350,5)

98,278 kN ≤ 492,784 kN ≤ 0,75 (95,988 kN + 191,976 kN) 98,278 kN ≤ 492,784 kN ≤ 215,973 kN

Kondisi 3 : Ø (Vc +

bw d ) ≤ Vu1 ≤ (Vc +

bw d )

215,973kN ≤ 492,784 kN ≤ 0,75(95,988+

.300.350,5)

215,973kN ≤ 492,784 kN ≤ 0,75 (95,988 kN + 383,953 kN) 215,973kN ≤ 492,784 kN ≤ 359,955 kN Karena Vu lebih besar dari

bw d maka

penampang balok harus diperbesar. Perlu dicatat bahwa pada perbesaran penampang balok ini akan diiterasikan secara otomatis sampai memenuhi syarat perbesaran penampang balok yang cocok. Maka untuk perhitungan spasi tulangan geser nya memakai penampang balok yang sudah diperbesar secara otomatis tersebut.


bw d

=

400 x 450,5 = 164,5 kN

Vsmin = bw d

=

400 x 450,5 = 60,07 kN


492,784 kN ≤ 0,75 (164,5 kN + 60,07 kN ) 492,784 kN ≤ 168,43 kN

Kondisi 2 :


168,43 kN ≤ 492,784 kN ≤ 0,75(164,5+

.400.450,5)

168,43 kN ≤ 492,784 kN ≤ 0,75 (164,5 kN + 328,99 kN) 168,43 kN ≤ 492,784 kN ≤ 370,12 kN

Kondisi 3 : Ø(Vc +

bw d ) ≤ Vu1 ≤Ø(Vc +

bw d )

370,12 kN ≤ 492,784 kN ≤ 0,75(164,5+

.400.450,5)


=

=

=

= 492,55 kN



Ø2 = 157 mm.

s syarat = =

= 112,63 mm

s =

=

= 57,44 mm

Karena s = 57,44 ≤ s =

= 112,63 mm, maka

pakai s = 57,44 mm, namun untuk kemudahan pemasangan tulangan geser di lapangan pakai s = 50 mm.


Frame 5

Vu2 = 257,425 kN f’c = 30 MPa



bw d

=

400 x 450,5 = 164,5 kN

Vsmin =

bw d

=

400 x 450,5 = 60,07 kN


257.425 kN ≤ 0,75 (164,5 kN + 60,07 kN ) 257.425 kN ≤ 168,43 kN

Kondisi 2 :


168,43 kN ≤ 257.425 kN ≤ 0,75(164,5 +

.400.450,5)

168,43 kN ≤ 257.425 kN ≤ 0,75 (164,5 kN + 328,99 kN) 168,43 kN ≤ 257.425 kN ≤ 370,12 kN Maka Vsperlu =

=

=

=

= 178,73 kN



Ø2 = 157 mm.

s syarat = =

= 225,25 mm

s =

=

= 158,29 mm

Karena s = 158,29 mm < s = = 225,25 mm,

maka pakai s = 158,29 namun untuk kemudahan pemasangan tulangan geser di lapangan pakai s = 150 mm. Dengan demikian pada Vu di titik 2 memakai tulangan geser terpasang Ø10 – 150 mm. Pada Vu di titik 3 (Vu3) tidak ada pengaruh gaya geser (Vu) maka langsung dipasang tulangan

geser dengan jarak sebesar 600 mm atau bisa juga tidak memakai tulangan geser.

Tabel 5.7 Perbandingan hasil perhitungan SFAP dengan perhitungan manual pada Studi Kasus 2 frame 3

Titik Vu s (SFAP) s (Manual) 1 410,653 kN 59,975 mm 59,95 mm 2 214,52 kN 159,201 mm 159,12 mm 3 0 Sengkang


4 214,52 kN 159,201 mm 159,12 mm 5 410,653 kN 59,975 mm 59,95 mm

Tabel 5.8 Perbandingan hasil perhitungan SFAP

dengan perhitungan manual pada Studi Kasus 2 frame 5

Titik Vu s (SFAP) s (Manual) 1 492,784 kN 57,468 mm 57,44 mm 2 257,425 kN 158,368 mm 158,29 mm 3 0 Sengkang


4 257,425 kN 158,368 mm 158,29 mm 5 492,784

kN 57,468 mm 57,44 mm

BAB VI

PENUTUP

6.1 Kesimpulan Setelah beberapa studi kasus perhitungan

tulangan geser dilakukan dengan menggunakan program SFAP dan SAP 2000 v14 serta perhitungan manual di dalam bab sebelumnya dapat diambil kesimpulan sebagai berikut :

1. Penggunaan program SFAP dapat dilakukan dengan mudah karena disertai keterangan yang jelas dalam proses input dan tampilan yang sederhana.

2. Perhitungan tulangan geser pada balok memiliki hasil yang mendekati (berselisih sedikit) dengan perhitungan manual.

3. Hasil atau nilai output program SFAP telah diverifikasi dengan program SAP 2000 v.14 dan dengan perhitungan manual.

4. Untuk kemudahan pengembangan program lebih lanjut dengan kebutuhan berikutnya telah disusun beberapa modul terpisah baik untuk proses perhitungan, pengolahan data maupun penggambaran gambar atau grafik tampilan.

6.2 Saran

Setelah menyelesaikan program SFAP dan untuk mencapai hasil yang lebih baik di masa mendatang utamanya untuk keperluan pengembangan lebih lanjut maka ada beberapa saran :

21

1. Program SFAP ini perlu dikembangkan dengan menggunakan bentuk penampang balok yang lain seperti balok T.

2. Pembebanan hanya terbatas pada beban terpusat pada titik dan beban merata pada frame sehingga perlu dikembangkan lagi pembebanan yang lain seperti beban terpusat pada tengah bentang.

3. Untuk menggunakan program SFAP ini masih cukup lama karena memasukkan titik nodal dan membuat frame dilakukan dengan cara manual yakni memasukkan data satu-persatu pada kotak dialog input-an. Hal ini dirasa kurang efisien untuk penggunaan pada struktur yang memiliki jumlah titik dan frame yang banyak.

Documents

STUDI GESER PADA BALOK BETON BERTULANGdigilib.its.ac.id/public/ITS-Undergraduate-19187-3107100046-Paper.pdf · Dari 3 studi kasus yang dianalisa dalam ... tulangan baja di daerah