VILLE BORDEAUX Rem Koolhaas Cecil Balmond

5/23/2018 VILLE BORDEAUX Rem Koolhaas Cecil Balmond

VILLE BORDEAUXRem Koolhaas & Cecil Balmond


e s t r u c t u r a s I | G r u p o 1 2 | C U R S O 2 0 0 9 / 2 0 1 0 |

M A I S O N B O R D E A U X ( F r a n c i a ) O M A - R e m K o o l h a a s ( 1 9 9 4 - 1 9 9 8 )

1. Concept

1.1. Armonia entre el resultado y los medios usados para conseguirlo.

1.2. OMA-Rem Koolhaas+Cecil Balmond. Informal.

2. Caracteristicas de diseo.

2.1. Diseo.2.2. Solucin estructural.

3. Anlisis estructural. Mtodo de clculo.

3.1. Clculo de cargas por forjado.3.2. Clculo de reacciones en la VIGA-PARED.3.3. Esquemas de carga de los prticos principales.3.4. Clculo del Prtico-1.

3.4.1. Conclusiones.3.5. Clculo del Prtico-2. 3.5.1. Conclusiones.3.6. Anlisis del efecto del bloque de hormign sobre el Prtico-1. 3.6.1. Hiptesis 1. 3.6.2. Hiptesis 2. 3.6.3. Hiptesis 3. 3.6.4. Anlisis de la accin trmica sobre el cable. 3.6.6. Conclusiones.

4. Conclusiones.




1. Concept

1.1. Armonia entre el resultado y los medios usados para conseguirlo.

El hierro es un material tan estructural como decorativo. Viollet-le-Duc lo advirti y sugiri su empleo tenien-

do en cuenta ambos valores en los mismos edicios. Fue el origen de la difusin en este sentido. Adems,con independencia de l, el hierro, y ms tarde el acero, en conjuncin con el vidrio en los exteriores, se

convirti en el mejor material tcnico para fbricas, almacenes y edicios de ocinas. Su mejor cualidad con-sista en su inmejorable modo de prestarse a componer estructuras ortogonales a modo de reja. Fue ste

un argumento al margen de la esttica, si bien el siglo XX descubri las posibilidades estticas de la reja.Pero el modernismo concedi gran crdito al descubrimiento de las posibilidades estticas del hierro y del

vidrio cuando no se atenan a estructuras rgidas y planas. El modernismo se sinti atrado por la ligereza,lo sutil, lo sinuoso y transparente. El hierro facilitaba elementos delgados y dctiles; el hierro y el vidrio, usa-

dos en exteriores, producan la misma transparencia que se lograba en los interiores con slo el hierro. La

Casa del Pueblo, construda por Victor Horta en 1896-1899, fue la versin modernista del edicio de ocinasamericano, basados ambos en el hierro, pero de modos enteramente opuestos. En Amrica, el acero dirigela estructura, y, a causa de esto, la fachada, aunque el edicio sea de piedra con un armazn de acero; en

la Casa del Pueblo, la estructura es perceptible y el hierro facilita esa musicalidad labrada segn el eternotema modernista de la curva que dene a la fachada en su totalidad.

Nikolaus Pevsner. Los Orgenes de la Arquitectura y el Diseo Modernos.

Barcelona, 1992, Ediciones Destino. Edicin Original en Londres 1968.

Eugne-Emmanuel Viollet-le-Duc (Pars, 1814 - Lausana, 1879) fue un arquitecto, arquelogo y escritorfrancs. Representa una de las ms importantes guras de la escuela racionalista francesa, que rechaz la

enseanza de la Escuela de Bellas Artes, sustituyndola por la prctica y los viajes por Francia e Italia.Se dedic principalmente a la restauracin de conjuntos monumentales medievales como la Cit de Carca-

sona o el Castillo de Roquetaillade, siendo criticado por el atrevimiento de sus soluciones. Sus restauracio-nes buscaron recuperar o incluso mejorar el estado original del edicio, con un inters centrado ms en la

estructura y en la propia arquitectura que en los elementos decorativos. Utiliz el estudio arqueolgico en elexamen crtico inicial de los edicios, como paso previo para conocer su realidad y defendi el uso del hierro

y la coherencia de la arquitectura gtica, en contra del eclecticismo.Ms importante es su aportacin terica, en la que defendi el uso de una metodologa racional en el estudio

de los estilos del pasado, contrapuesta al historicismo romntico. Sus teoras ejercieron una gran inuenciaen artistas posteriores, como Guimard, Gaud, Horta o Vilaseca.

El trabajo desarrollado por Viollet Le-Duc se articula a partir de una concepto concreto: la armona perfectaentre el resultado y los medios usados para conseguirlo.

I. La arquitectura gtica expresa el nivel ms sosticado en el juego de fuerzas que actan en el edicio.Estas fuerzas consiguen un equilibrio dinmico ya que cada una de ellas es contrarrestada por la concur-rencia de otras que actan.

II. En la arquitectura gtica aparece una clara diferenciacin entre estructura y cerramiento.

III. Dicha arquitectura es constituida por un conjunto de elementos que trabajan coordinadamente pero demanera individual y autnoma. Se agrupan para formar partes diferenciadas que constituyen el edicio.




Arriba: Lmina XXII del Entretiens sur lArchitecture.

Viollet Le-Duc, 1864.

Izquierda: ampliacin del Ontario College of Art & Design

llevada a cabo por el arquitecto britnico William

Alsop. Toronto, Ontario, 2004.

Viollet Le-Duc inici la bsqueda de una lgica esen-cial y estructural que fue continuada en la Arquitec-tura del siglo XX.




Se nos propuso la MAISON BORDEAUX (Francia) de OMA-Rem Koolhaas (1994-1998) para suestudio y anlisis estructural y en un principi nos desconcert: debamos enfrentarnos a un proyecto de unapoca donde an dominaban los medios impresos a la hora de su difusin y por lo tanto nos era conocido a

travs de publicaciones tipo El Croquis o la ms asequible Pasajes. Ms all de algunas imgenes querecordabamos de revistas y planimetrias a escala poco ms que ilustrativa el material era escaso. Algunos habamos tenido la suerte de tener en las manos y poder examinar con ms o menos profun-didad un libro de unos 10x20 cm llamado INFORMAL de Cecil Balmond, Michele Januzzi y Richard Smith.

Con este libro en las manos soluciones arquitectnicas que nos deslumbraban comenzaban a dejar de sermeros gestos formales, podamos acceder a los principios fundamentales que las posibilitaban.

informalCecil Balmond

with Jannuzzi SmithPrefaces by Charles Jencks and Rem Koolhaas

Publication 7th November 2002

1.2. OMA-Rem Koolhaas+Cecil Balmond. Informal.

Balmond , casi en solitario, cambi el terreno de la ingeniera

- un dominio donde la tierra se mueve muy rara vez - y por

lo tanto permiti qur la arquitectura fuera imaginada de otra

manera.

Rem Koolhaas

Informal tiene una elegancia tipogrca que hace que no se

parezca a ningn libro de ingeniera anterior ... sus destellos

de un orden oculto de las cosas, de las propiedades ocultas de

los nmeros y formas, sugieren que podra ser la prxima Brief

History of Time - pero con fotos

Deyan Sudjic, The Observer

MAISON BORDEAUX (Francia) de OMA-Rem Koolhaas (1994-1998)

Proyecto:Residencia privada con vistas a la ciudad de Bordeaux.

Ao:1994 encargo, 1998 nalizacin.

Estado:Construida

Tipologia:Residencia.

Localizacin:

Bordeaux, Francia

Emplazamiento:

5km de Bordeaux centrada sobre una colina, vistas de 180sobre la ciudad y el ro.

Programa:5 dormitorios, 3 baos (casa principal)2 dormitorios, 2 baos (casa para invitados)area total: 500m2.

Socio responsable:Rem Koolhaas

Equipo:Jeanne Gang, Julien Monfort, Bill Price, Jeroen Thomas, Vin-cent Costes, Chris Dondorp, Erik Schotte, Yo Yamagata, OliverSchtte

COLABORADORES

Estructura:

Arup, Cecil Balmond

Coordination and technical assistance:Michel Rgaud, Bordeaux

Fachadas:Robert-Jan van Santen

Instalaciones:Gerard Couillandeau

Interior:Inside Outside




MAISON BORDEAUX (Francia) de OMA-Rem Koolhaas (1994-1998)




2.1. Diseo. El proceso que se relata en Informalpresenta cmo los esfuerzos del equipo del proyecto orbitanen torno a tres intenciones enfocadas a potenciar al mximo las condiciones y oportunidades que ofrece la

situacion del proyecto: hacer volar la casa convirtiendo en factor fundamental del proyecto las vistas de180 sobre la ciudad de Burdeos y el rio Garona.

ROMPER LA SIMETRIA

LIBERAR LA MASA DEL TRADICIONAL CENTRO DE GRAVEDAD RECONOCIBLE

BORDES LIBRES.

Ese feedbackde ideas y soluciones que se produce en el equipo responsable del diseo terminaconceptualizando la propuesta mediante una operacin en planta y otra en alzado, dos movimientos enfoca-dos a ir ms all del concepto de equilibrio:

MOVIMIENTO I: separar los soportes y sacarlos de la planta.

MOVIMIENTO II: descuadrar los soportes en alzado, uno por arriba y otro por abajo.

La casa se resuelve con una estructura de tresniveles, que incorpora un nivel estructural intermedio entrela estructura de los forjados y la estructura de los prti-cos. En este segundo nivel aparece una estructura de viga

pared, que soporta las cargas de los dos forjados y lastransmite a los prticos principales. Las vigas-pared tienenuna seccin con una altura importante (la altura de un nivelcompleto de la casa). La inercia de esta seccin es capaz

de absorber momentos de gran magnitud lo que permiteen primera instancia el diseo de grandes luces entre losprticos de carga principales. Con esta solucin, la luz que

salva la viga pared es de 15,3 metros y hace posible el usode slo dos prticos para una longitud total de la casa de25.2 metros.

Solucin estructural: estructura terciaria (amarillo), secundaria

(naranja) y primaria (roja)

PROPUESTA ESTRUCTURAL ADOPTADA




2.2. Solucin estructural.

Las losas de hormign de los forjados forman la es-tructura terciariade la casa. Transmiten cargas lineales alas Vigas-pared longuitudinales, la estructura secundaria.

ESTRUCTURA TERCIARIA

ESTRUCTURA SECUNDARIA

ESTRUCTURA PRIMARIA

Cada Viga-Pared forma una estructura biarticulada,por lo que se trata de una estructura hiperesttica de grado1, aunque como criterio de simplicacin la consideraremos

con isosttica articulada-apoyada. Recibe las cargas linealesque le transmiten las losas de hormign.

Los Prticos forman la estructura primaria que a su vez trans-mite las cargas a la cimentacin.La transmisin de las cargas de las Vigas-pared a los prti-cos se realiza mediante cargas puntuales, que son iguales

pero de signo contrario a las reacciones en las articulacionesde las Vigas-pared.




El prtico 1 est formado por una viga en doble Tde 110 cm de altura, que apoya sobre un cilindro hueco dehormign. Este prtico tiene un enlace exterior con empo-tramiento, por lo que se trata de una estructura isosttica.

A continuacin, vemos las cargas del prtico 1, elesquema estructural y los diagramas de esfuerzos.

ESTRUCTURA PRINCIPAL: PRTICO 1

El prtico 1 est formado por una viga en doble Tde 110 cm de altura, que apoya sobre un cilindro hueco dehormign. Este prtico tiene un enlace exterior con empo-tramiento, por lo que se trata de una estructura isosttica.

A continuacin, vemos las cargas del prtico 1, elesquema estructural y los diagramas de esfuerzos.

ESTRUCTURA PRINCIPAL: PRTICO 2




Para cada forjado, calculamos la carga lineal producida por el peso propio, P.P, y por la sobrecarga,S.C, que se transmiten a las vigas pared en los extremos longitudinales de los forjados. En cada caso elresultado de la carga lineal ser el producto de la carga en KN/m2por el rea de inuencia, que es la mitadde la longitud transversal del forjado, 5,5 metros. El dato en m del peso de cada forjado hay que dividirlo encada caso por el espesor del mismo. Tanto para el P.P como para la S.C aplicamos unos coecientes de mayoracin: 1.35 para el P.P y1.5 para la sobrecarga. Las cargas resultantes del Peso propio y de Sobrecarga para ambos forjados sonlas siguientes:

P.P cubierta = 37,12 KN / ml P.P suelo = 89,1 KN / ml

S.C cubierta y suelo = 16,5 KN / ml

3.1. Clculo de las cargas de cada forjado para cada hiptesis de carga.

Aplicamos estas cargas a las vigas-pared para obtener las reacciones en los apoyos, que sern lascargas puntuales que se transmitan a los prticos:

3.2. Clculo de las reacciones en la Viga-Pared para cada hiptesis de carga.

Para la hiptesis de P.P + S.C,que es la ms desfavorable, obtenemosestas reacciones:

Ray

= 1607,53 KN

Rby

= 2424 KN

La reaccin vertical en el apoyo Ray

, es la carga puntual que se transmite en dos puntos al prtico 2;la reaccin vertical en el apoyo R

by, es la carga puntual que se transmite en dos puntos al prtico 1.

As quedan los esquemas estructurales de cada prtico para la hiptesis P.P+S.C:

3.3. Esquemas de cargas de los prticos principales

Para esta hiptesis del prtico 1 hemos calculado el peso del bloque, P, necesario para que la es-tructura se mantenga en equilibrio. En adelante usaremos P = 435,16 KN correspondiente a la hiptesis ms

desfavorable de P.P + S.C

3. Anlisis estructural.




El prtico 1 recibe dos cargas puntuales q,del mismo valor que las reacciones R

byde las vigas-

pared, en los puntos de apoyo de las mismas en laviga del prtico Adems en uno de los extremos re-cibe la carga puntual del peso colgado, calculada an-teriormente. Al tratarse de una estructura isosttica,podemos calcular directamente los valores R

ayy M

a:

- datos: q= 2424 kN P= 435 kN

Ray

= 5283 kN M

a= -216,9 kNm

3.4. Clculo del Prtico-1.

Los diagramas de esfuerzos resultantes en este pr-tico y las secciones ms desfavorables:

La seccin A se encuentra sometida a mo-mento ector positivo mximo. El resultado de la

tensin en este punto es de 218 Mpa, que es menorque la tensin mxima admisible del acero, 275Mpa.

La seccin B se encuentra sometida a es-fuerzo axil mximo ms momento ector. El clculode la tensin de esta seccin da como resultado unatensin de 3,99 Mpa, que es menor que la tensinmxima admisible para esta pieza de hormign, 30

Mpa.

3.4.1. Conclusiones sobre el Prtico-1.

Por cuestiones de diseo, el equipo de proyecto decide que este prtico sostenga colgada la es-tructura secundaria de la casa. Como la estructura va colgada, hay una pieza de acero que cuelga la vigapared de esta viga. Nos parece por tanto oportuna la eleccin de un perl en doble T y de doble alma, ya quela pieza de enlace estructural va atornillada-soldada a este doble alma conriendo gran rigidez al enlace.

Adems, ya que la viga est por encima de la casa, no es problema aumentar su altura todo lo que sea nec-esario, es decir, se logra la inercia a base de un alma doble muy esbelta.

Por otra parte el efecto de falta de equilibrio que se pretenda, se consigue con el desplazamiento

del pilar central hacia uno de los laterales, produciendo un vuelo de 6,20 metros. Consideramos que estasolucin unida al peso que cuelga del extremo de la viga, responde mucho mejor que un pilar central a de-terminadas condiciones de cargas alternadas, es decir, exceso de sobrecarga en un solo extremo.




El prtico 2 recibe dos cargas puntuales q,del mismo valor que las reacciones Ray de las vigas-pared, en los puntos de apoyo de las vigas-pared enla viga del prtico.

El prtico 2 tiene dos partes: un pilar metlicoHEB sobre el que apoya una viga hueca metlicade seccin rectangular, que hace de viga del prticopero que en uno de sus extremos se gira para formarel segundo pilar.

3.5. Clculo del Prtico-2.

Este prtico lo separamos en dos estructuras, la es-tructura de la viga+pilar y el pilar HEB.

Para el clculo de la echa, ten-emos que considerar:

- la echa producida por la carga q

en el extremo del vuelo, F1

- la echa producida por la reac-cin R

cyen el nudo C

- la echa producida por la carga q

en un punto intermedio de la viga

- la echa que producira el mo-mento ector M, en el empotra-miento si libersemos el empotra-miento, como es nuestro caso.

Vemos que la estructura que forma la viga/pilar cajn es una hiperesttica de grado 1, si con-sideramos que la viga apoya simplemente en el pilarHEB. Para resolver esta estructura hiperesttica,le imponemos la condicin de que en el apoyo C, laecha sea nula. Calculamos las reacciones resolviendo lasiguiente estructura: simplicamos la viga/pilar y la

dejamos en una viga empotrada; consideramos queel vuelo a la izquierda del nudo C es plano y no incli-nado; forzamos a que la echa resultante en el nudo

C sea igual a 0.




A partir de esta condicinde echa, obtenemos R

cyy

el resto de reacciones: R

cy= 2135 kN

Rby

= 1080 kN M

by= 454,6 kN

Tensin en secciones A y B, ambas sometidas a exocompresin:

- Tensin mxima en A = 206,5 MPa - Tensin mxima en B = 57,4 MPa

En ambos casos el resultado es menor que la tensin mxima admisible para el acero de 275MPa:la tensin en la seccin C, correspondiente al pilar metlico de perl normalizado HEB 400, sometido solo acompresin tiene un valor de 107,9 MPa.

Con estos valores obten-emos los diagramas deesfuerzos del prtico, con

los valores ms represen-tativos y las seccionesms desfavorables.

Diagramas de esfuerzos del Prtico-2 y secciones ms desfavorables

3.5.1. Conclusiones sobre el Prtico-2.

En la bsqueda del efecto de falta de equilibrio este prtico desplaza sus pilares hacia un lado. Deesta manera el pilar que queda bajo la casa queda en una situacin inquietante, sobre todo porque el pilarque queda fuera de la vertical de la casa se traslada 2,7 metros hacia fuera. Pareciese que la casa apoy-ase en el pilar que queda debajo, sin embargo est cerca del borde en lugar de en el centro. El efecto seconsigue realmente. Esto producira un momento notable en la cabeza del pilar, sin embargo, la viga apoyasobre l, sin transmitirle momento. Como el pilar slo trabaja a esfuerzo axil, se puede elegir un perl nor-malizado relativamente pequeo, un HEB 400, resultando un punto de apoyo bastante esbelto.

Por otra parte es necesario una seccin considerable de viga que absorba el momento que se pro-duce en la seccin A y se elige una viga hueca rectangular que le da continuidad formal a la viga-pilar en elgiro de 90 grados del extremo y que adems permite albergar ciertas instalaciones que pasan a travs deella.




Anteriormente en el apartado 3.3 se realiz una estimacin del peso necesario del bloque de hor-mign que cuelga del PORTICO-1 con miras da denir un estado base de cargas sobre dicho prtico. Una vezanalizado en profundidad dicho prtico se nos plantea le interrogante de qu ocurrira si, tal y como indica

la norma, procedemos a analizar los efectos de la alternancia de cargas sobre l para llegar a un correctodimensionado del conjunto.

3.6. Anlisis del efecto del bloque de hormign sobre Prtico-1.

3.6.1. HIPOTESIS 1: cargas permanentes sin mayorar.

A apartir del esquema inicial de la viga-pared procedemos a calcularlas reacciones que se transmiten a los prticos: - PESO PROPIO CUBIERTA: 27.5 kN/m.l - PESO PROPIO FORJADO DE PLANTA: 66 kN/m.l

Para proceder al calculo del valor nominal del peso del bloque de hor-migon inicialmente se opta por una combinacion de cargas donde seconsideran nicamente las cargas de peso propio sin mayorar.

GH1

= CARGA PERMANENTE TRANSMITIDA POR LA VIGA PAREDPBH

1= PESO BLOQUE HM PARA HIPOTESIS 1

Obtenemos un valor de PBH1= 240 kN.

3.6.2. HIPOTESIS 2: descompensacin de cargas hacia la derecha.

Se alterna la presencia de cargas permanentes y sobrecargas y seaplican diferentes coecientes de mayoracin a stas con miras aevaluar el caso ms desfavorable de descompensacion hacia el ladoderecho.

Obtenemos un valor de PBH2= 982.76 kN.

3.6.3. HIPOTESIS 3: descompensacin de cargas hacia la izquierda.

De nuevo se alterna la presencia de cargas permanentes y sobrecar-gas y se aplican diferentes coecientes de mayoracin a stas con

miras a evaluar el caso ms desfavorable de descompensacion haciael lado izquierdo.

Obtenemos un valor de PBH3= -326.70 kN, analizando el resultado con

el obtenido para la Hipotesis 1 vemos que resulta:

PBH1= 240 kN PBH

3= -86.7 kN respecto del valor nominal que habia-

mos denido para el peso del bloque de hormigon. En esta hiptesisel bloque no trabaja




Analizaremos la relevancia de un incremento de temperatura sobre el cable que une el bloque dehormign con el prtico y el efecto que produce sobre ste. Para ello consideraremos el cable como un el-emento aislado biarticulado (estructura hiperesttica de grado 1).

El cable transmitir una fuerza al prtico 1 equivalente al axil, en este caso de compresin, producidopor el incremento de temperatura.

3.6.4. Anlisis de la accin termica sobre el cable.

Calculando el valor del axil debido al incremento de temperatura obtenemos:

Nt= 3.978 kN, por lo analizado anteriormente acerca del dimensionado del bloque de hormigon para

diferentes hiptesis de carga establecemos que la incidencia del incremento de temperatura en el Prtico-1es despreciable.

El resultado obtenido del estudio de peso del bloque de hormigon en la HIPTESIS-2nos da comoresultado una carga que puede provocarnos un momento ms desfavorable que el usado en la comprobac-in de tensiones para el Prtico-1, as que por motivos de seguridad, volvemos a calcular el momento msdesfavorable con dicha carga :

3.6.5. Comprobacin del Prtico-1 segn valores obtenidos en la HIPTESIS-2.

Partiendo de los siguentes datos:

G= 1416.52 kN Q= 333.33 kN

PBH= 982.76 kN

Obtenemos:

MA= 14956.2 m.kN

Este valor MAes menor que el momento mximo negativo en el punto A que hemos utilizado para comprobar

la tensin, (M= 15954 m.kN) por lo tanto en esta nueva hiptesis mas desfavorable la viga tambin cumple.




Tal y como se prescribe desde las normativas el estudio de la alternancia de cargas es un aspectofundamental para determinar el estado ms desfavorable ya que no sirve tener la estructura totalmente car-gada no da la situacin ms determinante. Por otro lado nos ha sorprendido que en el anlisis de cargas que se recoge en informal se pro-pongan algunas combinaciones de cargas donde el coeciente de mayoracin para el peso propio sea 1,

pensamos que no se queda del lado de la seguridad ya que culaquier cambio en obra de los elementosconstructivos no queda recogido en los clculos.

3.6.6. Conclusiones.

Todo el proceso de clculo y comprobacin anteriormente presentado ha ido cotejandose con losresultados obtenidos mediante la introduccion de los modelos estructurales en CYPE. Para ellose han pre-parado dos modelos por prtico: uno donde despreciabamos el peso propio de la estructura para poder com-probar con mas abilidad con resultados obtenidos manualmente y otro modelo donde s se consideraba elpeso propio de la estructura con el n de comprobar si los perles que aparecen en la documentacion tecnica

del proyecto cumplan.

3.7. Comparativa clculo manual-CYPE.

En el extremo de la barra N4/N2, donde se encuentra conel pilar, se produce el momento mximo negativo, con un valor de15196 m.kN que es prcticamente el mismo valor resultante delclculo manual= 15254 mkN).

El valor del Axil negativo mximo es de 583,9 KN, prctica-mente idntico al valor del clculo manual. Por su parte, el valor delmomento negativo mximo, en el extremo de la barra N2/N5, en elencuentro con el pilar HEB, es de 2475,38 KN, muy similar al resul-tado del clculo manual (2471 KN) El resultado de las tensiones en las secciones ms desfavo-rables de la viga/pilar son coincidentes en el clculo manual y en elclculo de CYPE, cumpliendo en ambos casos.




En general no hemos encontrado grandes diferencias entre los clculos que hemos realizado demodo manual y los resultados obtenidos en CYPE, las diferencias ms relevantes las encontramos conlos datos que se aportan en el captulo de informal probablemente debido a diferencias acerca de ladenicin de pesos propios de forjados y cubierta as como el peso propio de las vigas-pared. De la misma

manera estas diferencias en los resultados pueden deberse a las simplicaciones que hemos establecido enlos modelos estructurales con miras a hacerlos abordables.

4. Conclusiones.

Como puede observarse la estructura est ligada indisolublemente a la gnesis del propio proyectoy se convierte en la herramienta fundamental para que la primera idea, el leitmotiv que hablaba de hacervolar la casa pudiera formalizarse constructivamente.

Durante el proceso de investigacin llegamos a un proyecto donde se plantea un ejercicio arquitec-

tnico que nos llam la atencin: una vivienda de Naf Architect & Design donde se plantea hacer volar unade las plantas de la vivienda con las condiciones particulares de sismicidad que se dan en Japn mediantela utilizacion de perles tubulares de 100 y 140mm.

Architects: Tetsuya Nakazono / naf architect & designLocation: Hiroshima, JapanEngineer: Kenji Nawa / NAWAKENJI-MProgram: Single family residenceSite area: 172.55 sqmBuilding area: 61.38 sqmTotal oor area: 114.50 sqm

Project Year: 2009


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