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Estudio Hidrológico e Hidráulico del proyecto “Construcción de Barraje Mixto de la Bocatoma Moro Vichanzao”.

EXPEDIENTE TECNICO

“CONSTRUCCION DE BARRAJE MIXTO DE LA BOCATOMA MORO VICHANZAO”

ESTUDIO HIDROLÓGICO, HIDRÁULICO Y DE

SOCAVACIÓN

LA LIBERTAD – PERU

FEBRERO 2016

Estudio Hidrológico e Hidráulico del Proyecto “Construcción de Barraje Mixto de la Bocatoma Moro Vichanzao”.

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ESTUDIO HIDROLÓGICO, HIDRÁULICO Y DE SOCAVACIÓN

I. INTRODUCCIÓN

El río Moche es considerado como un río de régimen irregular, siendo un

río seco en la mayor parte del año que solo discurre filtraciones propias de

la irrigación del valle, sin precipitaciones en la cabecera de su cuenca. Sin

embargo en periodos de lluvia, registra caudales picos instantáneos que

pone en evidente peligro a poblaciones en su ámbito de influencia, dado

que esta se ubica al costado de dicho rio. Esta situación además de las

pérdidas de vida y materiales en la zona, conlleva otros problemas como

son la inundación a la zona urbana de la ciudad de Moche, generando

daño en las viviendas, e instalaciones urbanas y áreas agrícolas.

Por tal motivo, el proyecto considera la protección de las obras proyectadas

de la bocatoma Moro Vichanzao que se encontrarían comprometidas ante

un evento extraordinario de avenidas en el río Moche.

Para el dimensionamiento de la protección se ha realizado el estudio

hidrológico que permita determinar el caudal de diseño utilizado en el

modelado hidráulico de la caja o cauce natural del rio apoyado con el

levantamiento topográfico.

Para el cálculo hidrológico de los caudales de diseño para periodos de

retorno de 10, 25, 50 y 100 años se ha utilizado la información hidrológica

de caudales máximos diarios registrados en la estación Quirihuac.

Los parámetros hidráulicos definirán la altura de la protección, en función

del tirante; y en conjunto con el estudio de suelos la socavación general; es

decir la profundidad de cimentación del enrocado de protección.

1.1 OBJETIVOS

- La determinación del régimen hidrológico en el área objeto del

proyecto.

- Establecer a través del estudio hidrológico los caudales de diseño

para diferentes periodos de retorno.

- Determinar con el estudio o modelamiento hidráulico las

dimensiones que tendrá la protección y encauzamiento del rio

Moche.

1.2 JUSTIFICACIÓN

El Moche es un valle de agricultura intensiva dedicado principalmente

a la explotación de cultivos diversos en las campañas agrícolas. Sin

embargo, en periodos de avenida además de estar en peligro la

producción agrícola y la infraestructura hidráulica, principalmente se

ponen riesgo la vida de las personas que viven o se dedican al agro.

Ante estas circunstancias resulta preponderante la protección de


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ambas márgenes del río en el tramo del estudio para las obras de la

bocatoma Moro Vichanzao.

1.3 MARCO NORMATIVO

LEY DE RECURSOS HÍDRICOS

El Título VI: Trata acerca "De las Propiedades Marginales".

Este Título de la Ley contiene los Artículos que van del 79º al 84º.

Fue reglamentado por el Decreto Supremo 929-73-AG.

Posteriormente mediante Decreto Supremo 012-94-AG se declaró

áreas intangibles los Cauces, Riberas y Fajas Marginales de los ríos,

arroyos, lagos, lagunas y vasos de almacenamiento.

Artículo 79º.- En las propiedades aledañas a los álveos naturales se

mantendrá libre la faja marginal de terreno necesaria para el camino

de vigilancia y en su caso, para el uso primario del agua, la

navegación, el tránsito, la pesca u otros servicios. Las dimensiones

de la faja, en una o en ambas márgenes, serán fijadas por la

Autoridad de Aguas, respetando en lo posible, los usos y costumbres

establecidos. Podrán también dicha Autoridad, cuando fuera

necesario, fijar la zona sujeta a servidumbre de abrevadero. En

todos estos casos no habrá lugar a indemnización por la

servidumbre, pero quienes usaren de ellas, quedan obligados,

conforme al derecho común, a indemnizar los daños que causaren,

tanto en las propiedades sirvientes como en los cauces públicos o

en las obras hidráulicas.

Sobre el Régimen de las propiedades y fajas marginales

Artículo 80º.- Los álveos naturales, los cauces artificiales y las fajas

marginales sujetas a servidumbre sólo podrán ocuparse y cultivarse

con previa autorización del Ministerio de Agricultura y Pesquería,

salvo lo dispuesto en la Ley Nº 10842. En estos casos el Estado no

será responsable de las pérdidas que puedan producirse u

ocasionarse por acción de las aguas u otras causas.

Artículo 82º.- Cuando las aguas, por causas propias de la

naturaleza, abran un nuevo cauce en terrenos de propiedad privada,

dicho cauce pasara al dominio público si el propietario no iniciase en

el lapso de un año las obras necesarias para restituir las aguas a su

antiguo cauce o no concluyese dichas obras dentro del plazo fijado

por la Autoridad competente, salvo caso de fuerza mayor

debidamente, comprobada.

El Poder Ejecutivo podrá conceder los cauces naturales

abandonados, sujetándose a las disposiciones de la Ley de Reforma

Agraria.


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Apertura de un nuevo cauce en propiedad privada por acción de las

aguas.

Artículo 83º.- Cuando por erosión, las aguas de los cursos naturales

amplíen la dimensión transversal de su cauce, la ampliación formará

parte del álveo, si los propietarios de los predios en donde se ha

producido, no cumplieran con lo determinado en el artículo anterior.

Artículo 84º.- Cuando un nuevo cauce deje aislado o separados

terrenos de un predio, dichos terrenos continuarán perteneciendo a

su propietario. En el Reglamento de la Ley de Recursos Hídricos -

Capítulo III, se definen los cauces, riberas y fajas marginales.

Art. 108.- Cauces o álveos: Para efectos de la Ley, los cauces o

álveos son el continente de las aguas durante sus máximas

avenidas.

Art. 111: Riberas: Son las áreas de los ríos, arroyos, torrentes, lagos,

lagunas, comprendidas entre el nivel mínimo de sus aguas y el que

éste alcance en sus mayores avenidas o crecientes ordinarias.

Art. 113: Fajas Marginales: Son bienes de dominio público hidráulico.

Están conformadas por las áreas inmediatas superiores a las riberas

de las fuentes de agua natural y artificial.


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ESTUDIO HIDROLÓGICO


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II. DESCRIPCIÓN DEL ÁMBITO DE ESTUDIO

El ámbito para el estudio hidrológico comprende la cuenca del río Moche.

2.1 UBICACIÓN

2.1.1 Geográfica Geográficamente se encuentra comprendido aproximadamente entre los paralelos 7°17’43.95” y 7°01’42.19” de Latitud Sur y los meridianos 78°41’36” y 79°30’15.27” de Longitud Oeste.

2.1.2 Hidrográfica

Hidrográficamente la cuenca Moche limita por el:

Norte: Cuenca del río Chicama

Este: Cuenca del río Cajamarca

Sur: Sub Cuenca del río Viru

Oeste: Océano Pacifico

2.1.3 Política

Políticamente comprende parte de los distritos de Poroto, Laredo, Trujillo, provincia de Trujillo, región La Libertad.

2.1.4 Administrativa

ALA Moche Viru Chao

AAA Huarmey Chicama

2.2 VÍAS DE ACCESO

El acceso a la zona de estudio se realiza a través de la carretera

Trujillo – Otuzco hasta el Km 20.5 aproximadamente para luego

dirigirse hacia la derecha hasta llegar a toma Moro Vichanzao, en un

tiempo de 25 minutos en camioneta.

2.3 DESCRIPCIÓN DE LA CUENCA DEL RÍO MOCHE

Latitudinalmente se extiende desde el nivel del mar hasta la línea de

cumbres de la cordillera occidental de los andes, cuyos puntos más

elevados están sobre los 4000 m.

Nace en la laguna Grande sobre los 3,988 m.s.n.m. en las cercanías

del pueblo de Quiruvilca con el nombre de río Grande, adoptando

posteriormente los nombres de río San Lorenzo y río Constancia. A la

altura de la localidad de San Juan, a unos 14 Km. de su origen, toma


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el nombre de río Moche, el mismo que conserva hasta su

desembocadura al mar.

Su Cuenca tiene un área total de drenaje, hasta su desembocadura,

en el Océano Pacifico de 2,078 Km2., y la Longitud máxima de

recorrido, desde sus nacientes hasta su desembocadura es de 102

Km, y una pendiente promedio de cauce 4%. La pendiente del cauce

en sus afluentes es aún más pronunciada llegando a un valor de 16

%, en el caso de la quebrada La Cuesta. Sus afluentes Principales

son: Por la margen derecha los ríos o quebradas Motil, chota,

Otuzco, Cumbray y Catuay. Por la margen Izquierda, el río

Chanchacap.

2.4 INFORMACIÓN HIDROLÓGICA

La cuenca del rio Moche cuenta con una estación hidrológica en

Quirihuac administrada la información por el Proyecto Especial

Chavimochic. Para el análisis de máximas descargas se ha utilizado

información proporcionada por el Proyecto Chavimochic y la

Autoridad Administrativa del Agua.

2.5 EVAPOTRANSPIRACION POTENCIAL

La evapotranspiración potencial se ha determinado utilizando la

información climatológica de la estación climatológica ordinaria de

Laredo, cuyo periodo de registros es desde el año 2000.

Los parámetros climatológicos fueron ingresados al software Cropwat

8.0, y cuyos resultados se describen a continuación:


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La evapotranspiración potencial a nivel mensual en el valle Moche

varía desde un valor mínimo de 2.92 mm/día (87.60 mm/mes) en el

mes de junio y un valor máximo de 4.34 mm/día (134.54 mm/mes) en

el mes de marzo. La evapotranspiración potencial promedio anual es

de 3.62 mm/día.

2.6 CÉDULA DE CULTIVO

Las cedulas de cultivos instalados y los calendarios de siembra

considerados en el ámbito de la junta de usuarios de agua de la

cuenca del río Moche, han sido tomados a partir de la información de

los Planes de Cultivo y Riego de los años correspondientes a las

campañas agrícolas 2006/2007 – 2013/2014, y de esta cedulas de

cultivos han sido tomados los cultivos más representativos que

alcancen por lo menos el 75% de incidencia dentro de los demás

cultivos instalados en las áreas de riego de las comisiones de

usuarios.

2.7 FISIOGRAFÍA Y RELIEVE

Las características físicas y funcionales de una cuenca hidrográfica

pueden ser definidas como los diversos factores que determinan la

naturaleza de la descarga en un curso de agua. El conocimiento de

esas características, determina la naturaleza de descarga de los ríos,

pueden ser agrupados en factores que dependen de las

características físicas y de uso de la cuenca hidrográfica o factores

fisiográficos y factores que dependen del clima, factores climáticos.


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La cuenca del rio Moche por ser de régimen irregular no presentan

estudios al respecto se han tomado valores referencia de la cuenca

del Moche que es el que irriga el valle y nace también en la cordillera

occidental.

Relieve es la diferencia de elevación entre dos puntos referenciales.

El relieve máximo de la cuenca es la diferencia de elevación entre el

punto más alto en la divisoria de cuenca y la salida de la cuenca. La

razón de relieve es la razón del relieve máximo de la cuenca a la

distancia recta horizontal más larga de la cuenca medida en una

dirección paralela a aquella del curso de agua principal.

La razón de relieve es una medida de la intensidad del proceso

erosional activo en la cuenca.

La pendiente media es del orden de 40 % y de acuerdo a la curva

hipsométrica mostrada corresponde a un rio joven. El Factor de

Forma determinado es 0,30 lo cual nos estaría indicando que esta

cuenca tiene buena respuesta a las crecidas (Estudio de Máximas

Avenidas en las Cuencas de la Vertiente del Pacifico – Cuencas de la

Costa Norte, Diciembre 2010). Asimismo el Coeficiente de

Compacidad determinado es 2,09 y que corresponden a cuencas de

forma alargada.

2.8 ESTADO ACTUAL DE LA FAJA RIBEREÑA Y CAUCE DEL RÍO EN

EL ÁREA DE ESTUDIO

En general la franja o espacio ribereño en el tramo de estudio que

comprende aproximadamente 1.0 kilómetros, se encuentra en regular

estado de conservación, debido a que en épocas de estiaje los

lugareños siembran en el cauce del rio, limpiando la maleza y

descolmatando el sedimento depositado, en las riberas se encuentra

monte o maleza como pasto elefante y caña brava. En la margen

derecha existen varios canales adyacentes al río y que tienen sus

tomas de captación en el lecho de río, de material rustico, que en

épocas de avenida son destruidas.

III. ANÁLISIS DE MÁXIMAS AVENIDAS EN LA CUENCA

Para proyectar las estructuras de defensa se debe contar con el gasto de la

corriente en avenidas máximas extraordinarias asociadas a un periodo de

retorno, mismo que se determina en función de la vida útil del proyecto y

del riesgo que este falle.

El periodo de retorno se ha calculado a partir de la siguiente expresión:


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T=(n+1)/m

T=Periodo de retorno, en años

n=Número total de observaciones, en nuestro caso número de años

m= Número de orden

La cuenca húmeda considerada es de 1,494.2 Km2, que combinados

con los demás datos utilizados nos dan los siguientes valores de gasto

para diferentes periodos de retorno:

PERIODO DE

RETORNO (años)

CAUDAL MAXIMO

(m3/s)

2 108.53

5 252.00

10 249.52

25 284.87

50 449.92

100 649.05

500 773.04

1000 1081.57

3.1 CAUDAL MÁXIMO DE DISEÑO

La selección del caudal de máximo diseño para el modelamiento

hidráulico con HeC Ras, ha considerado asumir los máximos eventos

extraordinarios que deberían producirse en la cuenca que se ha

asumido para los siguientes periodos de retorno.

Periodo de retorno (años)

10 25 50 100

Qmáx (m3/s) 250 285 450 650

3.2 SELECCIÓN DEL CAUDAL MÁXIMO DE DISEÑO

Por condiciones de limitación en la faja marginal actualmente ocupada

por agricultores en coordinación con la junta de usuarios se ha

decidido que a fin de evitar controversias con los agricultores se está

considerando la sección actual del rio en la zona del proyecto y que

corresponde a un periodo de retorno de 10 años, con un caudal de

diseño de 250.00 m3/seg.


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MODELADO HIDRÁULICO CON

HEC RAS


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I. MODELAMIENTO HIDRÁULICO CON HEC RAS

Las dimensiones de la protección y encauzamiento se obtendrán a partir de

la modelación hidráulica para un régimen permanente. El cálculo se ha

realizado con el programa Hec Ras con información de los caudales de

diseño en función de los periodos de retorno y datos de conformación del

cauce natural como son la topografía y rugosidad en el cauce y la planicie

de inundación.

1.1 LEVANTAMIENTO TOPOGRÁFICO

El levantamiento topográfico con secciones cada 20 m. en sentido

aguas abajo del cauce se ha ingresado al Hec Ras con las

dimensiones del cauce natural, para lo cual se ha trabajado usando el

software Civil 3D 2015 y exportado las secciones al Hec Ras.

Vista en planta del eje del levantamiento topográfico sobre el rio Moche.


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1.2 Batimetría

A partir del levantamiento topográfico realizado para el tramo de

estudio fueron extraídas un total de 142 secciones transversales del

rio e ingresadas a Hec Ras, las cuales son perpendiculares al flujo

como se muestra a continuación.

VISTA DE PLANTA DE LAS ESTACIONES SOBRE EL RIO MOCHE DESDE LAS PROGRESIVAS 0+000 A

1+000.


1.3 ELECCIÓN DEL COEFICIENTE DE RUGOSIDAD

El coeficiente de rugosidad de Manning “n”, asumido se ha tomado

del Manual de Hidrología, Hidráulica y Drenaje del MTC:


pág. 15

n=0.022 para el cauce central.

n=0.030 para la llanura de inundación.

1.4 COEFICIENTE DE CONTRACCIÓN Y EXPANSIÓN

Hec Ras asigna coeficientes de contracción y expansión de 0.1 y 0.3

respectivamente para cada una de las secciones del canal o cauce

para determinar las pérdidas de energía entre secciones adyacentes,

sin embargo para secciones donde se ubican puentes, alcantarillas o

transiciones que presenta un estrechamiento del flujo las condiciones

varían. Para nuestro caso los coeficientes son de 0.3 en contracción

y 0.5 en expansión, según el siguiente cuadro.

Descripción de la transición Coeficiente de

contracción Coeficiente de

contracción

Perdidas sin transición 0 0

Transición gradual 0.1 0.3

Expansión típica en puentes 0.3 0.5

Transiciones abruptas(incluye la mayoría de las alcantarillas)

0.6 0.6


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Para nuestro caso donde no se han presentado obstrucciones al flujo,

ni estrangulamientos de la sección del cauce, sino transiciones

graduales se ha mantenido los valores de 0.1 y 0.3.

1.5 INGRESO DE DATOS HIDRAULICOS: CAUDAL Y CONDICIONES

DE CONTORNO

Como se indicó el modelamiento se ha realizado para un flujo

permanente para condiciones de flujo mixto, es decir para un régimen

subcrítico y supercrítico.

El programa solicita los caudales de diseño obtenido en el estudio

hidrológico para los diferentes periodos de retorno. También se

ingresan las condiciones de contorno para tirante normal con las

pendientes aguas arriba y aguas abajo del tramo, tal como se

muestra en las figuras.

Perfiles de flujo o caudales de diseño según periodos de retorno.


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Condiciones de contorno de un flujo permanente con régimen mixto.

1.6 INTERPRETACIÓN DE LOS RESULTADOS

Los resultados que arroja la simulación hidráulica permiten conocer

varios parámetros hidráulicos necesarios para el diseño de cualquier

estructura en el cauce. Entre los resultados obtenidos más

importantes para diferentes periodos retorno son: el perfil del flujo,

altura de la lámina de agua, velocidad del flujo, número de Froude,

radio hidráulico, área mojada, perímetro mojado y la pendiente entre

secciones.

A continuación se muestra los resultados del modelamiento

hidráulico:

1.6.1 Perfil del flujo

A continuación se muestra el perfil del flujo para los caudales

con periodo de retorno de 10, 25, 50 y 100 años.

1.6.2 Llanura de inundación

En la figura se esquematiza la llanura de inundación para la

creciente de los 10 años.


Perfiles longitudinales del flujo para diferentes periodos de retorno.


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Llanura o superficie de inundación para distintos periodos de retorno.


SOCAVACIÓN


pág. 21

II. SOCAVACIÓN

La socavación que se produce en un río no puede ser calculada con

exactitud, solo estimada, muchos factores intervienen en la ocurrencia de

este fenómeno, tales como:

- El caudal

- -Tamaño y conformación del material del cauce

- Cantidad de transporte de sólidos

Las ecuaciones que se presentan a continuación son una guía para estimar

la geometría hidráulica del cauce de un río. Las mismas están en función

del material del cauce.

2.1 SOCAVACIÓN GENERAL DEL CAUCE

Es aquella que se produce a todo lo ancho del cauce cuando

ocurre una crecida debido al efecto hidráulico de un

'estrechamiento de la sección; la degradación del 'fondo de cauce

se detiene cuando se alcanzan nuevas condiciones de equilibrio por

disminución de la velocidad, a causa del aumento de la sección

transversal debido al proceso de erosión.

Para la determinación de la socavación general se empleara el

criterio de Lischtvan - Levediev:

Velocidad erosiva que es la velocidad media que se requiere para

degradar el fondo está dado por las siguientes expresiones:

En donde:

Ve = 0.60 gd1.18 b Hs

x ; m/seg suelos cohesivos

Vc = 0.68 b dm 0.28 Hsx ; m/seg suelos no cohesivos

Ve = velocidad media suficiente para degradar el cauce en m/seg.

gd = peso volumétrico del material seco que se encuentra a una profundidad Hs, medida desde la

superficie del agua ( Ton/m3)

b = coeficiente que depende de la frecuencia con que se repite la avenida que se estudia. Ver tabla

N° 3

x = es un exponente variable que esta en función del peso volumétrico gs del material seco (Ton/m3 )

Hs = tirante considerado, a cuya profundidad se desea conocer que valor de Ve se requiere para arrastrar

y levantar al material ( m )

dm= es el diámetro medio ( en mm ) de los granos del fondo obtenido según la expresión.


pág. 22

en el cual

di = diámetro medio, en mm, de una fracción en la curva granulométrica de la muestra total que

se analiza

pi = peso de esa misma porción, comparada respecto al peso total de la muestra. Las fracciones

escogidas no deben ser iguales entre si.

( 1 ) - Perfil antes de la erosión.

( 2 ) - Perfil después de la erosión

Cálculo de la profundidad de la socavación en suelos homogéneos:

Suelos cohesivos:

Hs = a Ho5/3 1 / (1 + x)

0.60b gd1.18

Suelos no cohesivos:

Hs = a Ho5/3 1 / (1 + x)

0.68b dm0.28

Donde: a = Qd / (Hm5/3 Be m)

Qd = caudal de diseño (m3/seg)

Be = ancho efectivo de la superficie del líquido en la sección transversal

m = coeficiente de contracción. Ver tabla N° 1

Hm = profundidad media de la sección = Area / Be

x = exponente variable que depende del diámetro del material y se encuentra en la tabla N° 2

dm = diámetro medio (mm)


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TABLA N° 1

COEFICIENTE DE CONTRACCION, m

Velocidad media en la Longitud libre entre dos estribos

sección, en m / seg 10 13 16 18 21 25 30 42 52 63 106 124 200

Menor de 1 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 0.96 0.97 0.98 0.99 0.99 0.99 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.50 0.94 0.96 0.97 0.97 0.97 0.98 0.99 0.99 0.99 0.99 1.00 1.00 1.00

2.00 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.97 0.98 0.98 0.99 0.99 0.99 0.99 1.00

2.50 0.90 0.93 0.94 0.95 0.96 0.96 0.97 0.98 0.98 0.99 0.99 0.99 1.00

3.00 0.89 0.91 0.93 0.94 0.95 0.96 0.96 0.97 0.98 0.98 0.99 0.99 0.99

3.50 0.87 0.90 0.92 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.98 0.98 0.99 0.99 0.99

4.00 o mayor 0.85 0.89 0.91 0.92 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.98 0.99 0.99 0.99

TABLA N° 2

VALORES DE X PARA SUELOS COHESIVOS Y NO COHESIVOS

SUELOS COHESIVOS SUELOS NO COHESIVOS

P. ESPECIFICO x dm (mm) x

gd (Tn/m3)

0.80 0.52 0.05 0.43

0.83 0.51 0.15 0.42

0.86 0.50 0.50 0.41

0.88 0.49 1.00 0.40

0.90 0.48 1.50 0.39

0.93 0.47 2.50 0.38

0.96 0.46 4.00 0.37

0.98 0.45 6.00 0.36

1.00 0.44 8.00 0.35

1.04 0.43 10.00 0.34

1.08 0.42 15.00 0.33

1.12 0.41 20.00 0.32

1.16 0.40 25.00 0.31

1.20 0.39 40.00 0.30

1.24 0.38 60.00 0.29

1.28 0.37 90.00 0.28

1.34 0.36 140.00 0.27

1.40 0.35 190.00 0.26

1.46 0.34 250.00 0.25

1.52 0.33 310.00 0.24

1.58 0.32 370.00 0.23

1.64 0.31 450.00 0.22

1.71 0.30 570.00 0.21

1.80 0.29 750.00 0.20

1.89 0.28 1000.00 0.19

2.00 0.27

TABLA N° 3

VALORES DEL COEFICIENTE b

Periodo de retorno Coeficiente

del gasto de diseño b

( años )

2 0.82

5 0.86

10 0.90

20 0.94

50 0.97

100 1.00

500 1.05



pág. 25


pág. 26


III. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

3.1 CONCLUSIONES

Los resultados del análisis hidrológico de máximas avenidas,

para periodos de retorno de 10, 25, 50 y 100 años. Los caudales

máximos de diseño obtenidos son 250, 285, 450 y 550 m3/s

respectivamente.

El modelamiento hidráulico con Hec Ras se ha corrido para

diferentes perfiles de flujo permanente. Se presentan además

regímenes sub críticos y supercríticos que producen remansos y

resaltos hidráulicos en el flujo.

De la perspectiva en 3D del modelamiento se puede apreciar la

llanura de inundación para el periodo de retorno de 100 años

con una longitud de inundación de inundación de 240 m. en la

margen izquierda y 80 m. en la margen derecha, donde se

colocaron diques de encauzamiento.

Los parámetros hidráulicos para el cálculo de la socavación

general y local en pilares han sido para un T=100 años, como

son Q=550 m3/s, los mismos que conjugados con el tipo de

material No Cohesivo que conforma el cauce SP (Arenas

Pobremente Graduadas) han dado diferentes profundidades de

socavación. Para la profundidad de la uña de cimentación del

dique enrocado se ha estandarizado a 2.00 m. de alto por 2.20

m. de ancho.

3.2 RECOMENDACIONES

Se recomienda ejecutar trabajos de encauzamiento y protección

del cauce del río en las zonas de Inundación a fin de proteger la

estructura proyectada.


pág. 28

ANEXO


pág. 29

ESTACIONES EN CAUCE DEL RIO CON HEC RAS SIN DIQUES

0+960

0+940


pág. 30

0+920

0+900


pág. 31

0+460 (ZONA DE BOCATOMAY CANAL)

0+440


pág. 32

0+440

0+140


pág. 33

0+100

0+040