ÇEŞİTLİ SINIFLARDAKİ BETON DAYANIMLARININ YAPI MALİYETİNE ETKİSİ

THE INFLUENCE OF VARIETY CONCRETE CLASSES ON BUILDING

COSTS

Ömer Özkan Z.K.Ü. Alaplı M.Y.O.,

Zonguldak

Özet Son dört yıl içerisinde yaşanan depremler ve felaketler ülkemizde beton kalitesinin önemini gündeme getirmiştir. Günümüzde beton basınç dayanımı az bir maliyet ile kolaylıkla sağlanabilmektedir. Bu çalışmada beton mukavemetinin yükseltilmesinin, yapı maliyetini artırmadığı hatta küçük de olsa bir tasarrufa sebep olduğu vurgulanmıştır. Çalışmamızda 3 tip proje kullanılmış ve her bir proje 5, 7, 9 kat olarak planlanmıştır. Toplam 9 farklı projenin BS 16, 20, 25, 30, 35 sınıflarında beton ve S 420 çeliği kullanılarak sektöre ışık tutması amacıyla ticari bir program ile statik ve boyutlandırma çözümü yapılmıştır. Çözülen projelerin beton, demir ve kalıp metrajları yapılarak, kaba inşaat maliyetleri bulunmuştur. Beton sınıfının artışı ile birlikte kolon boyutlarının küçüldüğü ancak bu küçülmenin BS 30 betondan sonra durduğu gözlenmiştir. Böylece beton sınıfının artışı ile maliyetlerin azaldığı görülmüştür, ancak bir noktadan sonra maliyet tekrar artmaya başlamıştır. Bununla beraber beton hacminin azalması ile birlikte toplam yapı ağırlığının ve dolayısı ile binaya etki eden deprem kuvvetlerinin azaldığı ve çerçeve elemanlarda oluşan kuvvetlerde (Nd, Mx, My) düşüş görülmüştür.

Abstract

The earthquakes and disaster occured in the last four years have put the importance of the concrete quality on agenda. Today the concrete durability can easily be optained with a low cost. In this process it is emphasized that increasing the concrete resistance does not increase the cost of construction on the contrary it result in a small saving. In our study, three types of projects have been used and each containing 5, 7 and 9 flors. In these totally nine different projects C 16, 20, 25, 30, 35 and S 420 steel have been used with commercial analaysing programme to enlighten the sector. The cost of the constructions have been globally calculated by making the concrete, steel and formwork measurements. It has been observed that as the quality of concrete increases, the dimensions of colon get smaller, but this stops after using C 30 concrete, which increases the cost after some point. With the decrease in the concrete size, the total weight of construction lessens and there fore quake force and the joints force become less

1. GİRİŞ Ülkemizde yapıların büyük bir bölümü betonarme taşıyıcı sistem ile tasarlanmıştır. Betonarme elemanlar, beton ve çelik donatının birleşimi olarak tarif edilebilir. Beton ise çimento, su ve agreganın karışımından oluşan yapay taştır. Gerçek bir beton ise mukavemeti yüksek, dış etkilere karşı dayanıklı, boşluksuz ve geçirgenliği olmayan bir malzeme olmalıdır [1]. Betonda aranan diğer bir özellikte, servis ömrü boyunca beklenen davranışı sergilemesidir. Betonun servis ömrü ise durabilitesi (dayanıklılığı) ile orantılı olmaktadır [2]. Yapıda betonun kalitesini belirleyen aşamalar şu şekilde özetlenebilir; tasarım, üretim, taşıma, yerleştirme ve kürdür [3]. Durabilitesi ve mukavameti yüksek bir beton elde etmek; beton boşluk yapısına, hidratasyon gelişimine, çimento özellikleri ve su/çimento oranına bağlıdır [4]. TS 500’e göre beton dayanımları Tablo 1’ de verilmektedir [5].

Tablo 1. Beton Sınıflarının Mukavemet Değerleri

Sınıfı Silindir (N/mm2)

Küp (N/mm2)

C 16 16 20 C 20 20 25 C 25 25 30 C 30 30 35 C 35 35 40

Son dört yıl içerisinde yaşanan depremler ve felaketler ülkemizde beton kalitesinin önemini gündeme getirmiştir. Düşey yükler altında yeterli gibi görünen bir kalitesiz betonun, yatay yüklerin etkimesi ile birlikte ufalandığı, toz gibi dağıldığı ve çelik donatıyı saramadığı diğer bir deyişle aderansı sağlayamadığı gözlenmektedir. Bir beton, basınç gerilmelerine dayanıklı, donatıyı sararak burkulmayı önlediği ve donatı sıyrılmasına müsaade etmediği sürece kaliteli bir beton olarak kabul edilebilir. Marmara depremi sonrasında belirli bölgelerdeki yapılardan alınan karot numunelerin beton mukavemeti; Bağcılar 8,1- Avcılar 7,9- Adapazarı 16,2- Kocaeli 16,2- Yalova 18,2- Çınarcık 5,4- Gölcük 11,7 N/mm2 bulunmuştur [6]. Bu da bir çok bölgede üretilen betonların C 14 betonunu dahi sağlamadığını göstermektedir. İstanbul’ da yapılan 2879 adet karot numunesi çalışmasında ise proje mukavemetlerinin yakalanamadığı gözlenmiştir [7]. Beton dayanımı kadar önemli bir husus ta betonun durabilitesidir. Yapılan araştırmalar beton dayanımının yüksek olmasına karşın dayanıklılığının (durabilite) aynı oranda yüksek olamayacağına dikkat çekmektedir. Araştırmacılar beton dayanımı ve dayanıklılığının C 30 beton ve üzerinde aynı anda sağlanabileceği konusunda hem fikirdirler. Kaliteli ve uzun ömürlü bir binanın C 30 beton ve üzeri betonlarla sağlanabileceği bir gerçektir. Gelişmiş ülkelere göz gezdirildiğinde Avrupa Birliğine üye ülkelerde ve Amerika’da C25 altında beton kullanımına izin verilmemekle birlikte C30 ve C 35 betonları yaygın olarak kullanılmaktadır. Yapılan bütün çalışmalar ışığında sağlam bir yapı elde edilebilmek için beton sınıfının önemi bir kez daha görülmüştür. Bu sebeple 1997 Ocak ayında yürürlüğe giren Afet Yönetmeliği, beton mukavemetinin en az 16 N/mm2, 1. Ve 2. Derece deprem bölgelerinde ise bu değerin 20 N/mm2 olması gerektiğini şart koşmuştur. Kaliteli ve dayanıklı bir yapı ancak dayanımı yüksek bir beton ile sağlanabilir. Bu çalışma ile beton sınıflarının

değişmesinin yapı maliyetini artırmayacağı aksine az da olsa bir tasarruf sağlanarak binaların tamamlanabileceği gerçeği gözler önüne serilmek istenmiştir.

2. AMAÇ VE YÖNTEM Çalışmamızda katta iki daire bulunan üç farklı kat planına sahip proje kullanılmıştır. Kat Planları Ek-1’ de verilmektedir. Her bir proje 5, 7, 9 kat olarak tasarlanmıştır. Tüm projeler BS 16, BS 20, BS 25, BS 30 ve BS 35 sınıfı betonlar ve S 420 çeliği kullanılarak sektöre ışık tutması amacıyla ticari bir program ile statik ve boyutlandırma çözümü yapılmıştır. Yapıların 1. Derece deprem bölgesinde olduğu, yerel zemin sınıfının Z1, TA=0,15 sn, TB=0,60 sn, zemin emniyet gerilmesinin 0,2 N/mm2, bina önem katsayısı 1, süneklik düzeyi yüksek ve çözüm esası olarak da mod birleştirme yöntemi kullanılmıştır. Çözülen toplam 45 projenin beton, demir ve kalıp metrajları yapılarak, kaba inşaat maliyetleri bulunmuştur. Metraj yapımında; betonarme betonu (m3), demir miktarı (ton), kalıp (m2) miktarı hesaplanmıştır. Metrajlar Bayındırlık Bakanlığı Resmi Birim fiyatları ile çarpılmış ve yapıların kaba inşaat maliyetleri bulunmuştur. Hesapların bulunması ile beton kalitesinin değişmesi ve maliyetlerde meydana gelen değişiklikler inceleniştir. Bulunan maliyetler regrasyon analizine tabi tutularak aralarındaki ilişkinin quadratik denklemi bulunmuştur. Bununla beraber beton hacminin azalması ile birlikte toplam yapı ağırlığının ve dolayısı ile binaya etki eden deprem kuvvetlerinin azaldığı ve çerçeve elemanlarda oluşan kuvvetler (Nd, Mx, My) incelenmiştir.

3. BULGULAR

3.1. Proje Sonuçları Çalışmamızda 9 tip farklı boyuttaki proje üzerinde beton sınıflarının değişkenlikleri ile elde edilen projelerin beton, demir ve kalıp metrajı yapılmıştır. Projelerde kullanılan çelik ve kalıp malzemesi aynı tür malzeme, değişken ise beton sınıfıdır. Elde edilen metrajlar Bayındırlık Bakanlığı Birim fiyatları ile çarpılarak kaba inşaat maliyetleri hesaplanmış ve tablo 2’ de verilmiştir [8]. Malzemelerin yöresel ve markasal değişimlerinde fiyat farklılığı olacağı düşünülerek Bayındırlık Bakanlığı tarafından belirlenen resmi 2003 yılı birim fiyatlar kullanılmıştır. Kullanılan betonarme çeliği 23.014–15 poz no’lu S 420 çeliği, kalıp malzemesi 21.011 poz no’lu ahşap kalıp ve betonarme betonu da 16.058/1-2-3 poz no’lu yerinden satın alınan hazır betondur.

Tablo 2. Metraj özeti

BETON DEMİR KALIP BETON DEMİR KALIPm3 ton m2 TL*1000 TL*1000 TL*1000 TL*1000

BS 16 238 31 2162 63.163 849.475 9.354 61.578.282BS 20 219 25,2 2086 65.698 849.475 9.354 55.326.388BS 25 211 23,5 2036 68.233 849.475 9.354 53.403.668BS 30 203 21,6 1992 73.303 849.475 9.354 51.810.338BS 35 203 22,2 1992 76.345 849.475 9.354 52.989.548BS 16 266 33,1 2365 63.163 849.475 9.354 67.012.707BS 20 240 25,8 2278 65.698 849.475 9.354 58.982.106BS 25 230 24 2227 68.233 849.475 9.354 56.882.592BS 30 225 22,5 2204 73.303 849.475 9.354 56.230.491BS 35 224 23,6 2161 76.345 849.475 9.354 57.362.884BS 16 295 34,7 2740 63.163 849.475 9.354 73.777.411BS 20 276 28,2 2637 65.698 849.475 9.354 66.741.389BS 25 265 26,3 2591 68.233 849.475 9.354 64.653.582BS 30 261 21,1 2556 73.303 849.475 9.354 60.992.937BS 35 262 26,2 2567 76.345 849.475 9.354 66.270.353

BETON DEMİR KALIP BETON DEMİR KALIPm3 ton m2 TL*1000 TL*1000 TL*1000 TL*1000

BS 16 336 44,2 3032 63.163 849.475 9.354 87.167.418BS 20 311 36,7 2929 65.698 849.475 9.354 78.968.300BS 25 295 33,4 2857 68.233 849.475 9.354 75.236.621BS 30 285 31,8 2804 73.303 849.475 9.354 74.172.352BS 35 286 36,2 2813 76.345 849.475 9.354 78.898.467BS 16 380 47,1 3317 63.163 849.475 9.354 95.027.538BS 20 342 37 3192 65.698 849.475 9.354 83.759.807BS 25 327 34,8 3135 68.233 849.475 9.354 81.218.249BS 30 315 31,9 3086 73.303 849.475 9.354 79.046.647BS 35 314 34,4 3083 76.345 849.475 9.354 82.032.652BS 16 430 51 3895 63.163 849.475 9.354 106.948.576BS 20 395 41,6 3720 65.698 849.475 9.354 96.073.857BS 25 388 40,1 3691 68.233 849.475 9.354 95.089.450BS 30 370 36,2 3611 73.303 849.475 9.354 91.642.754BS 35 369 39,3 3608 76.345 849.475 9.354 95.304.905

BETON DEMİR KALIP BETON DEMİR KALIPm3 ton m2 TL*1000 TL*1000 TL*1000 TL*1000

BS 16 436 54,8 3907 63.163 849.475 9.354 110.671.204BS 20 400 49,2 3720 65.698 849.475 9.354 102.835.422BS 25 381 43,2 3692 68.233 849.475 9.354 97.206.125BS 30 370 42,8 3637 73.303 849.475 9.354 97.460.213BS 35 369 44,1 3624 76.345 849.475 9.354 99.532.049BS 16 493 63,9 4265 63.163 849.475 9.354 125.344.504BS 20 444 48,5 4104 65.698 849.475 9.354 108.793.094BS 25 427 45,7 4030 68.233 849.475 9.354 105.684.549BS 30 405 42,4 3975 73.303 849.475 9.354 102.853.626BS 35 404 46 3946 76.345 849.475 9.354 106.830.114BS 16 564 67,2 5022 63.163 849.475 9.354 139.657.257BS 20 520 58,4 4839 65.698 849.475 9.354 129.040.553BS 25 501 52,6 4763 68.233 849.475 9.354 123.402.381BS 30 481 48,2 4666 73.303 849.475 9.354 119.817.771BS 35 480 53 4642 76.345 849.475 9.354 125.089.043

5. KAT

PROJE TİPİ

BETON SINIFI

MİKTARI

3.PRJ

BİRİM FİYATI TOPLAM TUTAR

1. PRJ

2. PRJ

PROJE TİPİ BETON

SINIFI

MİKTARI

3.PRJ

2. PRJ

9. KAT

PROJE TİPİ

BETON SINIFI

3.PRJ

BİRİM FİYATI TOPLAM TUTAR

1. PRJ

MİKTARI

BİRİM FİYATI TOPLAM TUTAR

1. PRJ

2. PRJ

7. KAT

Elde edilen keşiften de anlaşılacağı gibi beton sınıfının yükselmesi ile bir müddet yapı maliyetinde bir düşüş gözlenmekte, ancak gözlenen bu düşüş beton sınıfının artması ile azalmakta ve daha sonra ise maliyette tekrar bir artış gözlenmektedir. C 16 beton baz olarak kabul edilmiş ve maliyetlerde meydana gelen yüzde değişimler tablo 3’te görülmektedir.

Tablo 3. Maliyetlerde meydan gelen değişim

% C 16 C 20 C 25 C 30 C 35 5 Kat 1 0,91 0,88 0,86 0,87 7 Kat 1 0,89 0,86 0,85 0,87 1. Proje

9 Kat 1 0,91 0,89 0,85 0,91 5 Kat 1 0,91 0,87 0,86 0,91 7 Kat 1 0,89 0,86 0,85 0,88 2. Proje

9 Kat 1 0,91 0,90 0,87 0,90 5 Kat 1 0,93 0,89 0,89 0,91 7 Kat 1 0,88 0,86 0,84 0,86 3. Proje

9 Kat 1 0,93 0,89 0,87 0,91

Maliyetlerde meydana gelen azalmanın yanı sıra yapı ağırlığında da bir miktar azalma görülmektedir. Yapı ağırlığında gözlenen değişim deprem esnasında yapıya etki eden yatay yükleri de etkilemektedir. Bina ağırlığında meydana gelen değişim tablo 4’te görülmektedir.

Tablo 4. Bina Ağırlıklarında Meydana Gelen Azalmalar

TON C 16 C 20 C 25 C 30 C 35 5 Kat 0 -45.84 -65.76 -84.72 -83,76 7 Kat 0 -60.00 -98.40 -122.40 -120,00 1. Proje 9 Kat 0 -86.40 -133.00 -158.40 -160,80 5 Kat 0 -61.91 -86.97 -98.73 -100,42 7 Kat 0 -91.20 -127.20 -156.00 -158,40 2. Proje 9 Kat 0 -117.80 -158.40 -211.20 -213,60 5 Kat 0 -45.60 -72.00 -81.60 -79,07 7 Kat 0 -84.00 -100.80 -144.00 -146,40 3. Proje 9 Kat 0 -105.60 -151.20 -199.20 -201,60

Her projenin çerçeve elemanlarında oluşan kuvvetler (Nd, Mx, My) incelendiğinde, maliyete benzer azalma görülmektedir. Çerçeve elemanların uç kuvvetleri Ek’de görülmektedir. Bina ağırlığının azalması ile birlikte düşey kuvvetlerin etkidiği iç kuvvetlerde bir azalma görülmektedir. Bununla beraber aynı şekilde bina ağırlığının azalması ile yapıya etki eden yatay deprem kuvvetleri de azalmaktadır. 3.2. İstatistiksel İnceleme Elde edilen sonuçlar regrasyon analizine tabi tutularak maliyet değişimlerinin fonksiyonu belirlenmeye çalışılmıştır. Regrasyon analizi Lineer ve quadratik olarak iki metot ile yapılmıştır ve sonuçları tablo 5’de görülmektedir.

Tablo 5. Lineer ve Quadratik Regrasyon Sonuçları

Değişken Metot Rsq d.f. F Sigf b0 B1 b2 PRJ 5 1 LIN 0,8 3 12,04 0,04 45,829 -0,346 PRJ 5 1 QUA 0,965 2 27,18 0,035 67,8867 -2,342 0,04259 PRJ 7 1 LIN 0,591 3 4,33 0,129 63,145 -0,3945 PRJ 7 1 QUA 0,887 2 7,88 0,113 102,573 -3,962 0,07613 PRJ 9 1 LIN 0,715 3 7,52 0,071 80,515 -0,476 PRJ 9 1 QUA 0,978 2 45,34 0,022 121,229 -4,160 0,0786 PRJ 5 2 LIN 0,696 3 6,87 0,079 49,448 -0,37126 PRJ 5 2 QUA 0,968 2 29,95 0,032 82,120 -3,327 0,0630 PRJ 7 2 LIN 0,702 3 7,07 0,076 70,2661 -0,530 PRJ 7 2 QUA 0,939 2 15,38 0,061 113,644 -4,4554 0,0837 PRJ 9 2 LIN 0,688 3 6,62 0,082 92,817 -0,74271 PRJ 9 2 QUA 0,935 2 14,42 0,065 155,514 -6,416 0,0121 PRJ 5 3 LIN 0,652 3 5,62 0,098 54,506 -0,370 PRJ 5 3 QUA 0,811 2 4,3 0,189 80,282 -2,702 0,0497 PRJ 7 3 LIN 0,672 3 6,13 0,09 77,781 -0,475 PRJ 7 3 QUA 0,877 2 7,13 0,123 114,846 -3,829 0,0715 PRJ 9 3 LIN 0,775 3 10,32 0,049 103,132 -0,6705 PRJ 9 3 QUA 0,933 2 13,99 0,067 145,853 -4,536 0,0824

İstatitiksel sonuçlar incelendiğinde, projelerin beton değişimleri ile meydan gelen maliyet değişim ilişkisinin aralarındaki ilişkinin quadratik olduğu görülmektedir. Lineer ilişki 0,80 düzeylerinde iken quadratik ilişki 0,90-1,00 aralığında görülmektedir. Bu da ilişkilerin quadratik denklem ile ifade edileceğini açıklamaktadır. Denklem sonuçları ise beton sınıfı arttığında yapı maliyetinin bir noktaya kadar düştüğünü ve daha sonra tekrar artış göstermeye başladığını açıklamaktadır. Örnek olarak proje 5.1. de ( Bir no’lu beş katlı proje) maliyet ve beton sınıfı değişimi aşağıdaki formül (1) ile açıklanabilmektedir. Y= 0,04259 X2 – 2,342 X + 67,8867 Proje 5.1. (1) Y= Bina Maliyeti X= Beton Sınıfı

Tablo 5 ‘de her bir projenin lineer ve quadratik regresyon analizi yapılmış ve analiz sonuçlarında elde edilen F ve sig. değerleri verilmektedir. Proje 5.1. ‘e ait F değeri 27,18 sig. değeri ise 0,035 dir. Her kata ait binaların maliyet beton sınıfı değişimleri Grafik 1, 2, 3’ de görülmektedir.

B e t o n s ı n ı f ı

3 5

3 0

2 5

2 0

1 6

BinaMaliyeti

7 5 0 0 0

6 5 0 0 0

5 5 0 0 0

4 5 0 0 0

3 5 0 0 0

2 5 0 0 0

P R J 5 1

P R J 7 1

P R J 9 1

Şekil 1. 1 No’ lu Projenin Serpme Diyagramı

Betn Sınıfı

35

30

25

20

16

BinaMaliyeti

83000

65000

55000

45000

35000

PRJ52

PRJ72

PRJ92

Şekil 2. 2 No’ lu Projenin Serpme Diyagramı

Beton Sınıfı

35

30

25

20

16

Binamaliyeti

95000

75000

65000

55000

45000

35000

PRJ53

PRJ73

PRJ93

Şekil 3. 3 No’ lu projenin Serpme Diyagramı

4. SONUÇ

1.

2.

3.

Betonarme yapılarda yüksek dayanımlı beton kullanımının sağladığı nicel ve nitel yararlar tartışılmaz biçimde ortadadır [9]. Çalışmamızda beton sınıfının değişmesi neticesinde hesaplanan maliyet değişimi üç farklı kalıp planında ve farklı kat yapılarında da benzerlik göstermektedir. BS 16 betonu baz alındığında beton sınıfının yükseltilmesi ile yapı maliyetinde meydana gelen tasarruf, C 20 betonu için ortalama % 8-10 dolaylarında, C 25 ve 30 betonları da % 10-15 dolaylarında gerçekleştirmektedir. Ancak C 35 betonu kullanılarak yapılan tasarımda maliyet tekrar artış göstermekte ve C 20 betonu kullanılarak yapılan tasarım maliyetine yaklaşmaktadır. Bu da beton kalitesinde meydana gelen artışın bir noktaya kadar tasarruf ettirdiği ve daha sonra maliyetlerde görülen azalma ivmesinin yavaşlayarak maliyet artışına dönüştüğünü göstermektedir. Yüksek dayanımlı betonların, sadece mukavemet yönünden değil, durabilite, geçirimsizlik vb. gibi bir çok yönden sağladığı yararlar tartışılmaz bir gerçektir. Dayanımı yüksek bir bina kaliteli malzeme ile mümkün olacağından, bu malzemelerden büyük bir kısmını da betonun oluşturduğunu düşünecek olursak, kaliteli bir beton yapının kalitesini direkt olarak arttırmaktadır. Yüksek dayanımlı betonların günümüz teknolojisinde kolaylıkla gerçekleşebilmektedir. Kalite artarken maliyetin artmaması hatta azalması bize dayanımı yüksek bir yapının tasarruf sağlanarak da yapılabileceğini, ayrıca ek yük getirmeyeceğini göstermektedir. Böylece günümüzde depremlerde ve olumsuz durumlarda karşılaştığımız, yapıların içerisinde canlı bırakmazsızın yıkılması durumları giderilmiş olacaktır. Sonuç olarak bina maliyetinde yüksek kaliteli beton kullanıldığında tasarruf sağlanabileceğini ancak C 35 betonundan sonra bu tasarrufun kaybolacağını söyleyebiliriz. Buna sebep olarak da şartnamelerin vermiş olduğu kısıtlamalar gösterilebilir. Bir noktadan sonra kesitlerde gerçekleşecek küçülmelere şartnameler ve yönetmelikler izin vermemektedir. Beton sınıfının yükselmesi ile birlikte kullanılan beton hacminin azaldığı görülmektedir. Bina ağırlığında meydana gelen azalma miktarı da Tablo’ 4 de verilmiştir. Tabloda da görüldüğü gibi 5 katlı binalarda ortalama 70-80 ton, 7 katta 120-130 ton, 9 katta ise 200 ton kadar bina ağırlığında bir azalma görülmektedir. Bina düşey yüklerinde meydana gelen azalma çerçeve sistemdeki uç kuvvetlerde de azalmaya sebep olmaktadır. Bina ağırlığında meydana gelen azalma, deprem sırasında ivmenin etkime kuvvetini azaltmaktadır.

Kaynaklar

Swamy, R., N., "Design For Durability nad Strength Through the Use of Flay-Ash and Slag in Concrete", 3rd CAN-MET/ACI Intern Conf On Advances in Concrete.

Gjorv, O.E., 2001, “Service life of concrete structure and performance based quality control”, International Workshop on Innovations in Concrete Materials and Structures, ICON-1, Whistler, BC, Canada.

Postacıoğlu, B., Yapı Malzemeleri, Beton, Agrega, Teknik Kitaplar Yayınevi, İstanbul, 1987.

4. Neville, A.M., Properties of Concrete, Longmann, 1995 5.

6.

7.

8.

9.

TS 500, Betonarme Yapıların Tasarımı ve Yapım Kuralları, Türk Standartları Enstitüsü, Ankara, 2000.

Taşdemir, M.,A., Özkul, H., “Marmara Depremi Beton Araştırması”, Hazır Beton, Yıl 6, Sayı 35, Eylül-Ekim, 1999.

Akçay, B., Önen, Y., H., Öztekin, E., "İstanbul Binalarında Karot yardımıyla Beton Nitelik Denetimi", 16. Türkiye İnşaat Mühendisleri Teknik Kongre ve Sergisi, Ankara, 1-3 Kasım 2001.

Birim Fiyat, Bayındırlık Bakanlığı İnşaat Birim Fiyatları, Bayındırlık Bakanlığı, Ankara, 2003.

Koca, C., Erkay,. C., Karaesmen, E., " A Survey of the effect of Concrete Quality on Cost Of Buildings", Proceedings of the 17 th ERMCO Convention, Lisbon, 1998.

Ek

C20 C25 C 30 C 35 C20 C25 C 30 C 35 C20 C25 C 30 C 35N t 98,41 89,42 85,95 86,20 N t 75,93 65,19 61,78 63,52 N t 53,01 44,88 44,67 45,78

Mx tm -7,17 -5,37 -3,42 -3,05 Mx tm -4,08 -3,00 -2,09 -2,26 Mx tm -4,49 -2,30 -3,33 -3,72My tm 0,73 0,62 0,46 0,56 My tm 1,09 0,68 0,55 0,69 My tm 0,99 0,61 0,23 0,33N t 232,71 231,29 216,85 224,49 N t 142,35 141,50 136,83 139,04 N t 113,98 113,92 112,40 114,10

Mx tm 7,47 5,42 4,00 4,60 Mx tm -9,48 -7,35 -3,12 -3,35 Mx tm -9,15 -7,60 -3,29 -3,89My tm 0,44 0,33 0,22 0,17 My tm 2,14 2,25 2,96 3,06 My tm 3,34 3,26 3,32 3,74N t 96,35 88,40 83,46 83,44 N t 77,40 71,28 66,30 66,83 N t 61,88 54,55 49,39 53,36

Mx tm -1,20 -1,06 -0,66 -0,60 Mx tm 4,68 4,11 3,70 3,86 Mx tm 5,34 4,45 3,98 4,48My tm 1,06 1,01 1,21 1,12 My tm 0,14 0,04 -0,05 -0,05 My tm 0,39 0,06 0,04 0,05N t 183,15 192,75 217,43 225,88 N t 142,61 136,77 166,23 168,41 N t 104,45 103,84 110,95 114,19

Mx tm 43,52 -29,02 -17,55 -13,37 Mx tm -3,97 -5,40 -2,62 -2,85 Mx tm -2,72 -7,64 -8,79 -8,89My tm -0,47 -0,42 -0,35 -0,22 My tm 0,27 0,42 -2,57 -2,68 My tm 3,42 0,65 0,66 0,71N t 96,37 86,43 82,53 88,37 N t 74,64 63,34 59,51 61,23 N t 52,88 42,90 41,39 43,81

Mx tm 7,33 5,54 2,56 2,40 Mx tm -3,50 2,05 2,40 2,57 Mx tm 4,42 4,72 2,63 3,05My tm 0,82 0,85 0,49 0,56 My tm 1,07 0,62 0,57 0,71 My tm 0,89 0,47 0,54 0,63N t 105,87 99,22 98,86 102,24 N t 75,17 62,26 69,88 70,93 N t 65,96 46,30 49,61 49,95

Mx tm 12,45 10,47 9,63 5,03 Mx tm 5,65 3,98 4,51 4,55 Mx tm -6,44 4,64 3,81 3,80My tm 0,43 0,35 0,40 0,20 My tm 1,85 0,58 0,50 0,49 My tm 1,08 0,37 0,18 0,13N t 229,30 233,46 231,35 233,79 N t 186,00 197,16 202,43 202,68 N t 138,32 144,36 148,46 154,45

Mx tm 28,05 10,19 38,92 13,82 Mx tm 9,31 10,61 15,39 15,92 Mx tm 8,30 11,78 16,86 19,32My tm 0,78 0,69 0,22 0,19 My tm 0,95 0,75 0,48 0,49 My tm 0,87 0,78 0,51 0,48N t 95,30 89,75 89,06 91,16 N t 74,39 72,29 70,82 71,75 N t 66,54 55,87 49,99 58,98

Mx tm 12,48 4,19 15,68 4,36 Mx tm 5,43 4,04 4,37 4,42 Mx tm -6,45 4,78 3,76 3,73My tm -0,97 -0,80 -0,77 -0,81 My tm -1,29 -0,50 -0,29 -0,28 My tm -1,04 -0,34 -0,10 -0,02N t 137,30 131,93 148,60 135,91 N t 111,38 122,93 125,81 116,31 N t 80,39 91,35 92,61 93,22

Mx tm -10,79 3,80 11,29 4,22 Mx tm 4,08 4,53 4,74 4,38 Mx tm 5,85 5,33 5,77 5,52My tm 0,68 0,48 0,18 0,35 My tm 0,23 0,50 0,60 0,26 My tm 0,51 0,54 0,64 0,43N t 193,34 168,66 131,17 137,05 N t 147,76 132,38 106,82 109,37 N t 95,99 93,31 79,91 82,02

Mx tm -21,17 -11,80 -8,98 -1,97 Mx tm 4,35 3,34 2,00 1,95 Mx tm -12,00 2,37 1,69 6,2My tm -0,25 -10,14 -0,22 -8,56 My tm -11,35 -9,92 -8,17 -8,81 My tm -0,72 -9,81 -8,31 -1,51N t N t N t

Mx tm Mx tm Mx tmMy tm My tm My tmN t 199,78 178,57 144,33 149,52 N t 152,90 140,83 118,69 121,05 N t 103,13 99,10 88,56 95,67

Mx tm -21,35 -12,60 -9,13 -4,84 Mx tm 8,05 7,25 6,66 6,94 Mx tm 12,44 11,31 6,70 7,8My tm 0,14 0,09 0,08 0,07 My tm 10,75 9,00 3,07 7,51 My tm 1,44 0,77 0,73 0,97N t 154,49 147,58 143,17 131,30 N t 129,24 123,75 121,70 112,86 N t 99,24 91,63 89,61 90,99

Mx tm 10,90 9,73 3,40 4,21 Mx tm 5,43 4,10 3,78 4,42 Mx tm 5,93 5,00 5,78 5,55My tm -0,01 -0,17 -0,21 -0,15 My tm 0,64 0,46 0,34 0,41 My tm -0,59 -0,44 -0,38 -0,41N t 75,03 73,50 83,85 85,38 N t 59,67 58,44 67,33 68,71 N t 52,53 42,87 44,34 55,45

Mx tm -6,64 -3,71 -8,30 -4,30 Mx tm -4,15 -3,64 -3,22 -4,19 Mx tm -4,22 -3,90 -3,13 -3,13My tm 0,21 0,06 0,11 0,08 My tm 0,20 0,07 0,01 0,08 My tm 0,10 0,11 0,07 0,06N t 166,04 130,36 104,16 106,51 N t 128,97 103,66 85,01 87,09 N t 73,90 71,99 64,92 64,67

Mx tm -0,44 -2,57 -0,48 -1,64 Mx tm -2,75 -1,19 -0,15 -0,32 Mx tm -5,19 -2,07 -1,66 -3,97My tm 21,74 14,36 6,15 12,31 My tm 7,89 5,56 4,12 5,03 My tm 0,22 -7,00 -5,65 0,62N t 176,26 144,62 120,68 119,24 N t 132,49 111,52 96,38 93,76 N t 80,67 78,90 70,73 52,31

Mx tm 0,50 2,18 7,66 1,38 Mx tm 2,46 2,38 1,99 1,83 Mx tm 4,91 2,36 1,99 4,08My tm 21,96 8,08 6,47 6,79 My tm 10,56 8,06 6,63 7,01 My tm 9,39 8,53 6,95 6,94N t 74,31 73,86 89,90 91,60 N t 69,07 60,56 73,65 75,04 N t 53,58 43,93 47,21 51,54

Mx tm -6,64 -5,20 -4,33 -3,43 Mx tm -3,88 -3,31 -3,66 -3,73 Mx tm -4,13 -3,73 -2,86 -2,77My tm -0,13 -0,03 0,08 -0,04 My tm -0,14 -0,05 -0,05 -0,04 My tm -0,48 -0,07 -0,05 -0,07N t 96,52 94,70 93,31 104,52 N t 74,72 73,58 70,34 71,89 N t 55,55 51,07 50,54 57,69

Mx tm 8,62 3,34 -8,06 5,17 Mx tm 4,28 3,52 3,32 3,75 Mx tm 3,22 2,85 2,66 3,02My tm 0,02 0,41 0,33 0,50 My tm 0,45 0,49 0,35 0,34 My tm 0,22 0,18 0,12 0,19N t 86,26 89,92 101,10 102,21 N t 70,39 73,02 81,54 82,26 N t 57,99 55,23 56,84 40,32

Mx tm -6,67 -4,77 -5,92 -5,37 Mx tm -6,01 -4,88 -5,24 -5,95 Mx tm -4,02 -3,96 -3,18 -3,58My tm -0,06 0,09 -0,07 0,13 My tm 0,09 0,03 0,06 -0,01 My tm 0,06 0,04 0,03 0,05N t 75,73 74,26 70,99 71,66 N t 58,70 57,91 55,94 56,39 N t 49,18 43,75 40,38 40,32

Mx tm 0,88 -2,97 0,59 -2,48 Mx tm -4,11 -3,54 -2,74 -2,86 Mx tm -1,18 -1,22 -1,05 -1,16My tm 1,28 0,36 1,23 0,31 My tm 0,42 0,23 0,19 0,22 My tm 0,24 0,18 0,17 0,20N t 75,42 73,75 70,48 71,12 N t 58,44 57,77 56,78 57,22 N t 49,06 39,57 39,92 39,82

Mx tm 4,34 3,77 0,71 3,38 Mx tm 4,71 4,27 3,95 4,07 Mx tm 2,25 1,96 1,65 2,08My tm 1,31 0,13 1,20 0,03 My tm 0,28 0,06 -0,13 0,08 My tm 0,17 0,15 0,11 0,16N t 85,78 87,77 80,12 81,19 N t 68,55 72,41 72,41 73,05 N t 57,99 54,85 55,38 56,14

Mx tm 6,79 5,58 6,08 6,69 Mx tm 6,56 6,88 7,02 7,08 Mx tm 5,36 5,22 4,86 4,88My tm -0,02 -0,07 -0,05 -0,20 My tm 0,06 0,06 0,08 0,10 My tm 0,04 0,04 0,02 0,03N t 95,82 93,75 101,94 103,22 N t 74,16 65,22 71,62 72,43 N t 55,35 46,33 50,31 51,08

Mx tm 8,62 8,29 8,16 8,26 Mx tm 4,18 4,02 3,96 4,13 Mx tm 3,96 3,78 3,55 3,64My tm -0,30 -0,22 -0,20 -0,21 My tm 1,21 1,16 1,04 1,18 My tm 2,14 2,11 1,86 1,96

S 01

S 02

S 03

S 04

S 05

S 06

S 07

S 08

S 09

S 10

S 11

S 12

S 13

S 14

S 15

S 16

S 21

S 22

S 23

S 17

S 18

S 19

S 20

S 02

S 01

S 03

S 04

S 05

S 06

S 07

S 08

S 09

S 10

S 11

S 12

S 13

S 14

S 21

S 22

S 15

S 16

S 17

S 18

S 23

S 01

S 02

S 03

S 04

S 05

S 06

S 07

S 19

S 20

S 08

S 09

S 10

S 11

S 12

S 13

S 14

S 15

S 16

S 17

S 18

S 19

S 20

S 21

S 22

S 23

7KAT 1 NOLU PROJE9 KAT 1 NOLU PROJE 5 KAT 1 NOLU PROJE

4

7

C20 C25 C 30 C 35 C20 C25 C 30 C 35 C20 C25 C 30 C 35N t 100,83 96,05 89,07 90,49 N t 79,36 75,93 64,96 65,98 N t 53,75 52,03 48,08 48,73

Mx tm 8,67 7,80 7,42 8,31 Mx tm 8,22 7,29 5,00 5,57 Mx tm 6,73 6,37 4,79 5,33My tm -1,30 -1,55 -1,31 -1,45 My tm -1,88 -1,13 -0,91 -0,99 My tm -1,35 -0,51 -0,55 -0,61N t 134,21 133,22 132,21 129,13 N t 109,65 109,88 108,45 109,45 N t 93,77 90,39 89,57 85,29

Mx tm -6,47 -5,07 -5,75 -5,38 Mx tm -8,02 -7,75 -7,43 -7,93 Mx tm -8,63 -7,94 -7,02 -7,44My tm -0,46 -0,10 -0,13 -0,27 My tm 0,86 0,54 0,46 0,49 My tm 1,22 0,83 0,85 0,87N t 117,56 114,68 103,72 103,04 N t 93,45 92,25 81,71 89,65 N t 67,19 56,79 56,74 55,25

Mx tm 3,85 3,51 3,36 3,57 Mx tm 5,21 4,45 4,09 4,24 Mx tm 5,09 4,33 4,01 4,52My tm -0,71 -0,62 -0,37 -0,61 My tm -0,19 -0,16 -0,10 -0,27 My tm 0,53 0,17 0,15 0,2N t 134,02 133,01 124,04 128,99 N t 109,51 109,72 108,31 109,33 N t 83,68 86,31 89,47 85,23

Mx tm 6,51 5,13 5,78 5,42 Mx tm 7,06 6,82 6,46 6,42 Mx tm 7,66 6,97 8,05 7,47My tm 0,43 -0,13 -0,16 -0,29 My tm 0,83 0,51 0,44 0,60 My tm 1,20 0,91 0,83 0,91N t 100,66 95,95 88,92 90,33 N t 79,26 75,88 64,89 65,91 N t 53,71 51,99 48,05 48,71

Mx tm -8,63 -7,73 -7,39 -8,28 Mx tm -8,19 -7,23 -4,98 -5,55 Mx tm -6,71 -6,35 -4,77 -5,31My tm -1,55 -1,33 -1,31 -1,45 My tm -1,88 -1,10 -0,91 -0,99 My tm -0,85 -0,51 -0,55 -0,61N t N t N t

Mx tm Mx tm Mx tmMy tm My tm My tmN t 139,64 150,07 165,96 169,44 N t 112,95 121,78 132,14 132,90 N t 84,41 91,34 95,41 93,30

Mx tm 1,63 4,81 -3,79 -4,77 Mx tm 1,63 5,02 -3,53 -4,39 Mx tm 4,61 -2,53 -3,22 -4,63My tm -2,07 0,27 3,69 4,13 My tm -1,97 0,41 3,78 4,19 My tm 0,33 3,22 3,67 4,26N t 75,53 73,07 74,59 79,95 N t 64,56 64,69 63,19 66,64 N t 53,19 54,67 50,69 54,76

Mx tm -6,82 -5,45 -4,11 -4,54 Mx tm -6,65 -4,94 -4,43 -4,89 Mx tm -6,23 -6,18 -5,54 -5,30My tm -1,83 -1,80 -1,53 -1,76 My tm -1,58 -1,52 -1,32 -1,53 My tm -1,35 -1,33 -1,11 -1,40N t N t N t

Mx tm Mx tm Mx tmMy tm My tm My tmN t 79,99 71,64 73,26 78,59 N t 69,09 63,35 61,91 65,34 N t 57,83 53,37 49,49 53,62

Mx tm 6,59 5,32 3,99 4,42 Mx tm 6,43 4,81 4,32 4,79 Mx tm 6,04 6,03 4,45 5,21My tm -1,85 -1,82 -1,54 -1,78 My tm -1,59 -1,54 -1,33 -1,54 My tm -1,36 -1,34 -1,12 -1,41N t 177,30 175,41 163,08 166,47 N t 130,87 127,50 125,61 130,31 N t 92,71 89,48 83,38 91,34

Mx tm 1,69 1,67 1,54 1,65 Mx tm 1,66 1,29 1,16 1,31 Mx tm 4,67 3,46 3,14 3,56My tm 3,16 2,30 1,57 2,01 My tm 3,07 2,80 2,66 2,87 My tm 3,25 3,13 2,56 3,16N t N t N t

Mx tm Mx tm Mx tmMy tm My tm My tmN t 69,88 63,56 57,72 62,12 N t 55,13 50,59 45,69 48,82 N t 40,08 37,93 33,87 36,30

Mx tm -4,06 -3,54 -2,82 -3,14 Mx tm -4,82 -3,87 -3,25 -3,59 Mx tm -5,83 -5,31 -3,72 -4,43My tm 0,24 0,20 0,32 0,42 My tm 0,23 0,08 0,25 0,33 My tm 0,16 0,14 0,10 0,14N t 215,03 209,72 199,06 209,03 N t 166,22 163,55 156,81 158,03 N t 117,24 100,03 93,62 100,72

Mx tm -5,80 -3,26 -3,20 -3,75 Mx tm -7,03 -2,28 -6,30 -1,20 Mx tm -9,16 -0,91 -7,77 -4,90My tm -10,44 -6,74 -4,30 -5,20 My tm -10,71 -10,04 -8,28 -9,98 My tm -9,95 -8,66 -8,19 -8,39N t 148,72 128,27 125,59 98,19 N t 113,32 101,33 95,55 89,61 N t 79,55 72,88 66,64 55,94

Mx tm -4,86 -4,73 -5,45 -4,11 Mx tm -4,19 -3,36 -5,74 -3,11 Mx tm -3,31 -3,37 -6,58 -5,46My tm -8,63 6,76 -1,18 2,20 My tm -9,25 -7,02 -0,50 -5,67 My tm -10,21 -8,88 -0,36 -0,38N t 148,40 127,85 125,27 127,96 N t 113,09 100,98 95,31 89,37 N t 79,42 72,88 66,52 55,90

Mx tm -4,88 -4,73 -3,47 -4,11 Mx tm -4,21 -3,35 -2,76 -3,12 Mx tm -3,33 -3,39 -2,59 -3,48My tm 8,69 6,76 3,19 5,21 My tm 9,31 7,01 3,51 5,68 My tm 10,26 8,93 2,38 4,41N t 213,37 208,71 177,71 187,83 N t 165,03 162,67 145,78 157,10 N t 116,53 99,41 82,97 90,78

Mx tm -2,96 -2,10 -1,32 -1,83 Mx tm -7,17 -7,09 -6,39 -1,27 Mx tm -9,26 -8,98 -7,84 -5,00My tm 10,51 10,48 5,34 5,25 My tm 10,77 10,09 5,31 6,01 My tm 0,99 8,68 4,21 1,08N t 69,64 63,37 57,58 61,90 N t 54,99 50,49 45,60 48,68 N t 40,01 37,88 33,83 36,19

Mx tm -4,04 -3,52 -2,82 -3,13 Mx tm -4,80 -3,85 -3,25 -3,59 Mx tm -5,82 -5,31 -3,72 -4,44My tm -0,42 -0,40 -0,30 -0,40 My tm -0,32 -0,30 -0,24 -0,31 My tm -0,15 -0,13 -0,09 -0,13N t 98,88 93,21 99,61 93,49 N t 80,16 73,46 76,72 70,95 N t 60,53 54,95 52,94 49,65

Mx tm 3,15 3,11 2,77 2,24 Mx tm 3,90 3,69 3,61 2,94 Mx tm 4,21 4,12 3,62 4,02My tm 1,22 1,20 0,67 0,65 My tm 1,21 0,72 0,56 0,54 My tm 1,28 0,40 0,43 0,36N t 110,83 107,24 116,39 110,43 N t 88,93 87,04 92,25 87,16 N t 65,67 65,11 66,33 68,81

Mx tm -4,01 3,20 -3,88 3,21 Mx tm -4,26 -3,16 -4,37 3,26 Mx tm -4,43 -4,14 -4,81 -3,41My tm 0,34 0,38 0,05 0,13 My tm 0,21 0,20 -0,02 0,05 My tm 0,05 -0,03 -0,12 -0,24N t 94,31 91,15 91,05 94,30 N t 73,72 71,53 77,91 73,93 N t 54,47 53,70 52,98 53,19

Mx tm -5,60 -5,32 -5,21 -4,82 Mx tm -5,56 -5,38 -5,62 -4,06 Mx tm -5,73 -5,25 -5,95 -4,41My tm 0,51 0,39 0,21 0,07 My tm 0,31 0,16 0,08 0,07 My tm 0,07 0,01 -0,08 -0,23N t 104,27 100,97 90,01 95,27 N t 83,70 81,40 77,87 79,92 N t 62,46 56,69 53,97 54,27

Mx tm 5,36 5,27 5,26 3,85 Mx tm 5,61 5,34 4,66 5,09 Mx tm 5,76 5,28 4,98 5,23My tm 0,51 0,38 0,21 0,07 My tm 0,31 0,16 0,08 0,08 My tm 0,07 0,01 -8,00 -0,23N t 110,72 107,11 116,29 110,70 N t 88,86 86,87 92,20 87,14 N t 65,65 65,10 66,32 68,90

Mx tm 4,06 3,02 3,93 -3,18 Mx tm 4,30 3,17 4,41 -3,23 Mx tm 4,46 4,16 4,83 3,42My tm 0,34 0,30 0,06 0,13 My tm 0,21 0,23 -0,01 0,05 My tm 0,05 -0,03 -0,12 -0,24N t 88,79 92,72 99,49 93,40 N t 70,11 73,14 76,65 70,89 N t 50,50 54,92 52,91 49,63

S 22

S 23

S 22 S 22

S 23 S 23

S 21 S 21

S 20

S 21

S 18

S 19

S 20 S 20

S 18 S 18

S 19 S 19

S 17 S 17

S 16

S 17

S 14

S 15

S 16 S 16

S 14 S 14

S 15 S 15

S 13 S 13

S 12

S 13

S 10

S 11

S 12 S 12

S 10 S 10

S 11 S 11

S 09 S 09

S 08

S 09

S 06

S 07

S 08 S 08

S 06

S 07 S 07

S 05 S 05

S 04

S 05

S 02

S 03

S 04 S 04

S 02 S 02

S 03 S 03

5 KAT 2 NOLU PROJE

S 01 S 01

7 KAT 2 NOLU PROJE9 KAT 2 NOLU PROJE

S 01

1

C20 C25 C 30 C 35 C20 C25 C 30 C 35 C20 C25 C 30 C 35N t 96,98 94,10 90,46 91,22 N t 69,60 63,56 60,81 61,04 N t 46,13 44,01 41,37 42,68

Mx tm 5,38 4,96 4,65 5,10 Mx tm 5,99 5,96 5,19 5,73 Mx tm 5,80 5,31 4,83 5,16My tm 0,35 0,24 0,16 0,19 My tm 0,28 0,19 0,10 0,18 My tm 0,30 0,20 0,10 0,10N t 121,64 101,36 92,27 92,41 N t 84,98 81,69 74,05 78,29 N t 62,63 60,22 57,02 59,91

Mx tm -4,17 -3,60 -2,71 -3,17 Mx tm -5,02 -4,11 -3,04 -3,51 Mx tm -6,30 -5,21 -3,78 -4,28My tm 0,01 -0,05 -0,19 -0,03 My tm 0,01 0,04 -0,05 0,01 My tm 0,16 0,17 0,12 0,18N t 88,20 81,27 79,62 81,11 N t 66,55 68,06 59,78 64,13 N t 39,97 41,73 42,25 44,42

Mx tm -1,11 -0,85 -0,78 -0,81 Mx tm -2,01 -1,98 -1,54 -1,73 Mx tm -2,72 -1,98 -1,26 -1,86My tm 0,50 -1,14 -1,32 -1,51 My tm -0,45 -0,27 -0,28 0,55 My tm -0,15 -0,33 -0,46 -0,47N t 79,74 77,33 70,07 71,56 N t 56,57 58,08 59,81 64,13 N t 39,98 41,73 42,21 44,39

Mx tm -1,07 -1,03 -0,84 -0,89 Mx tm -2,00 -1,60 -1,56 -1,63 Mx tm -2,73 -1,99 -1,28 -1,68My tm 1,92 1,63 1,33 1,51 My tm 1,45 1,27 1,27 1,36 My tm 0,85 0,73 0,65 0,67N t 105,72 101,44 92,32 92,28 N t 85,00 81,73 74,08 78,31 N t 62,63 60,22 56,97 59,48

Mx tm 3,95 3,56 2,72 3,16 Mx tm 5,01 4,08 3,03 3,48 Mx tm 6,29 5,19 3,75 4,26My tm -0,14 -0,11 -0,08 -0,12 My tm -0,11 -0,05 -0,04 -0,04 My tm 0,17 0,17 0,13 0,1N t 79,17 84,26 90,27 89,07 N t 59,63 63,65 68,87 61,14 N t 42,15 44,05 45,51 42,75

Mx tm -3,70 -3,99 -4,67 -5,14 Mx tm -4,00 -4,58 -5,20 -3,76 Mx tm -4,81 -5,32 -5,87 -4,38My tm -0,34 0,24 0,16 0,18 My tm 0,08 0,19 0,10 0,08 My tm 0,03 -0,02 0,11 0,10N t 152,45 129,90 115,35 104,92 N t 91,12 86,62 81,00 86,14 N t 69,97 63,45 61,55 61,86

Mx tm 4,92 3,99 3,28 3,96 Mx tm 4,06 3,65 3,05 3,27 Mx tm 5,88 5,13 4,04 4,89My tm 2,19 1,50 0,49 0,62 My tm 1,56 1,28 0,65 0,92 My tm 1,65 0,72 0,59 0,60N t 122,46 119,19 110,56 114,92 N t 96,25 88,77 81,00 85,38 N t 78,99 75,38 71,44 78,07

Mx tm 5,42 4,44 4,20 4,97 Mx tm 6,33 5,77 4,87 4,82 Mx tm 5,97 5,41 4,49 4,55My tm -2,45 -1,62 -1,66 -1,43 My tm -1,32 -0,82 -0,72 -0,80 My tm -1,13 -0,46 -0,44 -0,44N t 89,32 85,24 79,40 81,30 N t 65,79 61,59 56,10 66,75 N t 47,27 45,81 41,78 44,46

Mx tm 3,70 2,40 2,12 2,38 Mx tm 3,81 2,74 2,04 2,79 Mx tm 4,41 3,45 2,56 2,70My tm 0,25 0,22 0,19 0,10 My tm 0,20 0,17 0,15 0,17 My tm 0,18 0,16 0,14 0,14N t 90,36 85,70 77,22 79,90 N t 66,15 62,08 56,61 61,26 N t 47,60 46,28 42,18 44,95

Mx tm 3,78 3,32 2,81 3,09 Mx tm 3,75 2,69 2,00 2,73 Mx tm 4,34 3,40 2,53 2,66My tm -0,19 -0,12 -0,14 -0,15 My tm -0,19 -0,16 -0,14 -0,17 My tm -0,18 -0,15 -0,14 -0,14N t 125,92 119,95 113,04 115,41 N t 96,67 95,34 91,78 94,29 N t 79,49 78,94 71,91 78,68

Mx tm 5,99 5,38 4,09 5,86 Mx tm 6,26 5,67 5,75 5,68 Mx tm 5,48 5,33 4,42 4,48My tm 2,43 1,90 1,65 1,82 My tm 1,31 0,81 0,71 0,78 My tm 0,77 0,45 0,43 0,42N t 154,14 130,38 115,59 125,23 N t 91,21 86,91 81,12 86,60 N t 70,01 63,49 61,68 62,91

Mx tm 4,95 3,04 2,25 2,93 Mx tm 4,04 3,61 2,03 3,25 Mx tm 5,87 5,12 4,02 3,89My tm -2,15 -1,52 -1,11 -1,44 My tm -0,56 -0,59 -0,47 -0,53 My tm -0,66 -0,73 -0,60 -0,51N t 109,22 84,85 77,36 100,15 N t 71,44 66,33 61,20 67,06 N t 53,15 50,83 47,62 53,63

Mx tm -2,71 -2,59 -1,95 -2,10 Mx tm 3,10 -3,04 -2,23 -2,25 Mx tm 4,22 -3,94 -2,77 -2,97My tm 2,37 0,19 0,09 0,14 My tm 0,13 0,07 0,07 0,04 My tm 0,31 0,22 0,13 0,17N t 207,45 206,70 205,77 175,46 N t 164,59 165,53 134,60 128,95 N t 92,79 87,89 83,94 81,25

Mx tm -16,53 -16,23 -16,15 -13,33 Mx tm -19,24 -18,33 -14,58 -13,45 Mx tm -14,95 -13,56 -12,80 -10,33My tm -1,69 -1,45 -1,25 -1,01 My tm -1,84 -1,14 -1,00 -0,83 My tm -0,46 -0,44 -0,44 -0,07N t 76,65 67,73 65,57 68,57 N t 58,44 56,94 54,38 55,37 N t 36,29 35,95 34,27 35,58

Mx tm 5,08 3,93 3,24 3,77 Mx tm 4,64 3,11 3,30 3,97 Mx tm 5,41 5,30 4,09 4,59My tm -2,98 -2,03 -1,74 -2,38 My tm -3,20 -1,68 -1,81 -2,31 My tm -0,42 -0,38 -0,33 -0,38N t 79,29 78,97 76,85 77,42 N t 60,12 60,03 55,71 56,30 N t 37,39 37,15 35,59 35,82

Mx tm 5,13 3,86 4,10 4,80 Mx tm 4,65 3,07 3,33 3,97 Mx tm 5,41 4,30 3,87 4,60My tm 3,06 2,01 2,09 2,83 My tm 3,24 1,67 1,83 1,32 My tm 0,44 0,36 0,34 0,35N t 209,76 220,53 208,34 177,88 N t 167,05 168,82 137,44 131,40 N t 95,00 90,09 96,44 83,37

Mx tm 16,21 19,50 16,98 13,19 Mx tm 18,80 17,72 14,19 13,52 Mx tm 14,60 11,28 12,42 10,10My tm -0,68 -1,52 -1,43 -0,90 My tm -0,80 -1,22 -0,98 -0,79 My tm -0,44 -0,42 -0,47 -0,06N t 109,34 85,46 77,56 85,51 N t 71,56 66,75 61,30 67,71 N t 53,18 50,86 47,91 50,67

Mx tm -2,89 -2,64 -1,95 -2,12 Mx tm 3,08 -3,08 -2,24 -2,25 Mx tm 4,21 -3,95 -2,79 -2,98My tm 0,40 0,16 0,08 -0,16 My tm -0,14 0,05 -0,08 -0,08 My tm -0,32 -0,23 -0,15 -0,18N t 114,48 110,30 107,49 109,52 N t 98,16 82,98 101,52 95,88 N t 64,96 66,39 70,52 66,97

Mx tm -8,05 -6,11 -5,82 -5,95 Mx tm -6,69 -5,55 -5,23 -5,45 Mx tm -6,72 -5,91 -5,27 -5,81My tm 0,21 0,07 0,04 0,08 My tm 0,71 0,05 0,20 0,14 My tm 0,47 0,39 0,27 0,25N t 218,32 244,14 243,73 210,35 N t 181,01 192,99 197,02 193,49 N t 140,13 140,63 133,15 133,37

Mx tm -14,14 -16,96 -15,77 -12,12 Mx tm -16,25 -17,59 -16,45 -16,33 Mx tm -16,68 -15,97 -13,93 -13,89My tm 3,71 4,83 3,91 2,54 My tm 3,70 4,28 2,84 2,59 My tm 2,80 1,18 1,17 0,89N t N t N t

Mx tm Mx tm Mx tmMy tm My tm My tmN t 221,30 247,44 246,96 213,51 N t 183,69 195,92 200,23 196,94 N t 142,50 143,05 135,28 135,92

Mx tm 13,76 17,61 15,27 11,71 Mx tm 15,88 18,25 16,06 15,92 Mx tm 15,37 15,62 15,55 13,59My tm 3,74 4,80 4,00 2,63 My tm 3,71 4,25 2,81 2,57 My tm 1,65 1,17 1,64 0,87N t 114,48 105,33 103,82 104,93 N t 98,30 83,79 101,70 96,40 N t 65,00 66,45 71,31 67,04

Mx tm -8,26 -6,11 -5,83 -5,96 Mx tm -6,69 -6,56 -5,94 -5,73 Mx tm -6,73 -5,72 -5,29 -3,82My tm -0,26 0,20 -0,05 -0,14 My tm -0,74 -0,59 -0,23 -0,27 My tm -0,48 -0,41 -0,32 -0,37N t 99,81 96,57 93,20 95,04 N t 82,89 76,34 72,56 75,27 N t 55,35 54,06 53,02 53,08

S 22 S 22 S 22

S 23 S 23 S 23

S 20 S 20 S 20

S 21 S 21 S 21

S 18 S 18 S 18

S 19 S 19 S 19

S 16 S 16 S 16

S 17 S 17 S 17

S 14 S 14 S 14

S 15 S 15 S 15

S 12 S 12 S 12

S 13 S 13 S 13

S 10 S 10 S 10

S 11 S 11 S 11

S 08 S 08 S 08

S 09 S 09 S 09

S 06 S 06 S 06

S 07 S 07 S 07

S 04 S 04 S 04

S 05 S 05 S 05

S 02 S 02 S 02

S 03 S 03 S 03

7 KAT 3 NOLU PROJE

S 01 S 01 S 01

9 KAT 3 NOLU PROJE 5 KAT 3 NOLU PROJE

5