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PARAMETROS DE DISEÑO DEL CAUDAL RED DE ALCANTARILLADO
PROYECTO:
LOCALIDAD:
A) PARAMETROS DE DISEÑO Numero de viviendas 94 viviendaDensidad 4.93 hab/vivienda
01) Poblacion Actual 463 hab
02) Tasa de Crecimiento 1.2
03) Periodo de Diseño 20 Años
04) Poblacion de Diseño 574 hab
05) Dotacion de desague 80.00 lt/(habxdia)
06) Factor de Retorno 0.80
07) Long. de la red 1,232.58 m
08) N° Buzones 33.00
07) Dot. Infiltracion tuberia 20.00 lt/mxdia
08) Dot. Infiltracion buzones 380.00 lt/buzonxdia
B) RESULTADOS
Caudal medio 45.92
0.00053
Caudal maximo diario 0.00069 K1=1.3
Caudal maximo horario 0.00085 K1=2.0
Caudal max. horario del max. diario 0.00111
Caudal de infiltracion tuberia 24.65160
0.00029
Caudal de infiltracion lluvia buzon 12.54000
0.00015
0.00128
m3/dia
m3/seg
m3/seg
m3/seg
m3/seg
m3/dia
m3/seg
m3/dia
m3/seg
Qdiseño m3/seg
DIMENSIONAMIENTO DE CAMARA REJAS - DESARENADOR
PROYECTO:00
LOCALIDAD: 0
A) PARAMETROS DE DISEÑO
01) Caudal minimo, Qmin = 0.00043
02) Caudal promedio horario, Qprom = 0.00085
03) Caudal maximo, Qmax = 0.00128
B) PARAMETROS DE DISEÑO
Caudal maximo, Qmax = 0.00128
Ancho de barra, t (30-75) mm t = 1 1/2 plg
Espesor de barra, d (5-15) mm d = 1/2 plg
Separacion entre barras, e (20-30) mm e = 1.00 plg
Eficiencia de barra: E = e/(e+d) E = 0.67
Velocidad en rejas, V (0.60-0.75) (m/seg) V = 0.60 m/seg
Velocidad de aproximacion, Vo (0.30-0.60) (m/seg) Vo = 0.40 m/seg
Ancho del canal, b (m) (Asumir) b = 0.50 m
coeficiente de Manning, n n = 0.0130
N° barras, N = (b-e)/(d+e) N = 13
C) CALCULO PARA QMAX
Area util en rejas = 0.0021
Area Total = 0.0032
Y = 0.0064 m
Calculo del area hidraulica, Ah = bxY Ah = 0.0032
Calculo del radio hdraulico, Rh = Ah/(b+2Y) Rh = 0.0062 m
Calculo de la pendiene, S S = 0.0235 m/m
CALCULO DE PERDIDA DE CARGA, PARA EL 50% DE AREA OBSTRUIDA
m, porcentaje del area obstruida m = 50%
K1 = 4.000
K2 (forma de la seccion horizontal) K2 = 1.000
Qmin m3/seg
Qprom m3/seg
Qmax m3/seg
Qmax m3/seg
Autil m2
Atotal m2
Calculo del tirante,Y = Atotal/b
m2
K1 (atascamiento); reja limpia = 1, reja obstruida = (100/m)2
DIMENSIONAMIENTO DE CAMARA REJAS - DESARENADOR
PROYECTO:00
t/4 x (2/e+1/y) & = 2.237
K3 (seccion de paso entre barrotes) K3 = 0.660
= 0.081 m
= 0.093 m
VERIFICACION DE VELOCIDADES
Cálculo de constante para ingresar a ábaco
= 0.000
Resultado de la lectura del ábaco Y/b = 0.100
calculo del tirante, Y = 0.050 m
calculo del area A = 0.025
Cálculo de la velocidad, Vo = 0.017 m/seg
plg = 0.0254 m
Hf = K1xK2xK3xVo2/(2g) Hf
Hf = 1.143x((2V)2-(Vo)2)/(2g) Hf
Valor de AxR2/3/b8/3
m2
DISEÑO TANQUE IMHOFF
PROYECTO0
SECTOR: 0
A PARAMETROS DE DISEÑO
1.- Población actual 463.00
2.- Tasa de crecimiento (%) 1.20
3.- Período de diseño (años) 20
4.- Población futura 574.00 Habitantes
5.- Dotación de agua, l/(habxdia) 80.00 L/(hab x día)
Coeficiente caudal maximo diario(K1) 1.30
Coeficiente caudal maximo horario(K2) 2.00
6.- Factor de retorno 0.80
7.- Altitud promedio, msnm 3675.00 m.s.n.m.
8.- Temperatura mes más frio, en °C 10.00 °C
9.- Tasa de sedimentación, m3/(m2xh) 1.00 m3/(m2 x h)}
10.- Periodo de retención, horas 1.50 horas (1.5 a 2.5)
11.- Borde libre, m 0.30 m
12.- Volumen de digestión, l/hab a 15°C 70.00 L/hab a 15°C
13.- Relación L/B (teorico) 13.30 > a 3
14.- Espaciamiento libre pared digestor
al sedimentador, metros 1.20 m 1.0 mínimo
15.- Angulo fondo sedimentador, radianes 50.00 (50° - 60°)
0.87 radianes
16.- Distancia fondo sedimentador Factores de capacidad relativa y tiempo de digestión de lodos
a altura máxima de lodos (zona neutra), 0.60 m TemperaturaTiempo digestiónFactor capacidad
17.- Factor de capacidad relativa 1.40 °C (días) relativa
18.- Espesor muros sedimentador,m 0.15 m 5 110 2
19.- Inclimación de tolva en digestor 15.00 (15° - 30°) 10 76 1.4
0.26 radianes 15 55 1
20.- Numero de troncos de piramide en el lar 1.00 20 40 0.7
21.- Numero de troncos de piramide en el an 1.00 > 25 30 0.5
22.- Altura del lodos en digestor, m 2.80 m
23.- Requerimiento lecho de secado 0.10 m2/hab.
B RESULTADOS
24.- Caudal medio, l/dia 36.74 m3/día
25.- Area de sedimentación, m2 1.53 m2
26.- Ancho zona sedimentador (B), m 1.00 m
27.- Largo zona sedimentador (L), m 4.00 m
28.- Prof. zona sedimentador (H), m 1.50 m L/B = 4.00 (3 a 10)
29.- Altura del fondo del sedimentador 0.60 m Del Proyecista (Sedimentador)
30.- Altura total sedimentador, m 2.40 m L = 4.00 L/B = 3.33
31.- Volumen de digestión requerido, m3 56.25 m3 B = 1.20
32.- Ancho tanque Imhoff (Bim), m 3.70 m L/Bim = 1.08 debe ser mayor a 1
33.- Volumen de lodos en digestor, m3 45.11 m3
34.- Superficie libre, % 0.65
35.- Altura del fondo del digestor, m 0.50 m
36.- Altura total tanque imhoff, m 6.30 m
37.- Area de lecho de secado, m2 57.40
4.00
Espaciamiento Libre = 1.20
Espaciamiento Libre = 0.15
Espaciamiento Libre = 1.00 3.70
Se deberá modificar las celdas: Relación L/B (teorico)(fila 13), Espaciamiento libre pared digestor al sedimentador (fila 14) y Altura de
lodos en digestor(fila 22) de tal forma que Volumen de lodos en digestor (fila 33) sea > o igual a Volumen de digestión requerido (fila 31).
|
DISEÑO TANQUE IMHOFF
PROYECTO0
Espaciamiento Libre = 0.15
Espaciamiento Libre = 1.20
3.70
0.15 0.15
1.20 1.00 1.20
0.3 BORDE LIBRE
1.50 SEDIMENTADOR
0.15
0.60 FONDO DE SEDIMENTADOR
6.30
0.6 50° ZONA NEUTRA
0.15
2.80 LODOS
0.50 FONDO DE DIGESTOR
15°
DISEÑO TANQUE IMHOFF
0
Factor capacidad
debe ser mayor a 1
Se deberá modificar las celdas: Relación L/B (teorico)(fila 13), Espaciamiento libre pared digestor al sedimentador (fila 14) y Altura de
de tal forma que Volumen de lodos en digestor (fila 33) sea > o igual a Volumen de digestión requerido (fila 31).
CALCULO ESTRUCTURAL UNIDADE DE TANQUE IMHOFF
PROYECTO 0
LUGAR : 0
1.- CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURALa estructura es de tipo Rectangular:
BORDE EMPOTRADOh = 6.00 m. Altura Interior al nivel de agua L Yhl = 0.30 m. Altura de borde libre
H = 6.30 m. Altura Total Interior de losaL = 4.00 m. Longitud Largo Muro Interior HL1 = 3.70 m. Longitud Menor Muro Interiorem = 0.20 m. Espesor de muro (parte superior)emf = 0.40 m. Espesor de muro (parte inferior)
ef = 0.40 m. Espesor de losa de fondo
w = 1000.0 kg/m³ Peso especifico del agua Xf'c = 210.0 kg/cm² Esfuerzo último de compresión del concreto BORDE EMPOTRADOfy = 4200.0 kg/cm² Esfuerzo de fluencia del acero de refuerzoGs = 1.59 kg/cm² Esfuerzo Admisible del suelo MUROØf = 26.10 ªC Caracteristica del SueloSe diseñara el Muro mas critico, es decir de mayor longitud
2.- DISEÑO DE MUROS
SE EMPLEARA EL METODO DE LOS COEFICIENTES DE LA ASOCIACIÓN CEMENTO PORTLAND
El nivel de agua por fines de diseño se tomara hasta la parte superior
Se sabe que la carga actuante sobre el muro es solo por nivel de agua
Wu = Peso del elemento
6.30 Se diseña con el mas criticoRemplazando :
Wu = 1000.00 kg. x m²3/8H= 2.36 = 63%
Se sabe que para el empleo de este método se debe identificar : a = 6.30 m. Profundidadx = b = 4.00 m. Horizontalidad
Con x/a = 0.63 Se ingresa a la tabla III. ( x/a, se esta considerando x/a = 0.75)
Se presentan datos para el diseño de tanques rectangulares, lo cual las paredes estan bajo presionEstos cooeficientes nos permitiran determinar los momentos en la estructura
x /a Y = 0 Y = b/4 Y = b/2
Mx My Mx My Mx My
0.00 0.000 0.004 0.000 0.001 0.000 -0.007
0.25 0.001 0.008 0.000 0.002 -0.002 -0.011
0.50 0.005 0.010 0.002 0.003 -0.003 -0.0170.75 0.007 0.007 0.003 0.003 -0.003 -0.0131.00 -0.024 -0.005 -0.015 -0.003 0.000 0.000
Se sabe que el Momento es de :M = Coef. x w a³
* CALCULO DE LA ARMADURA VERTICAL
x /a x M(Y = 0) M(Y=b/4) M(Y=b/2)
0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.25 1.58 3.91 0.00 -7.810.5 3.15 156.28 62.51 -93.77
0.75 4.73 738.42 316.47 -316.471.00 6.30 -6001.13 -3750.70 0.00
CALCULO ESTRUCTURAL UNIDADE DE TANQUE IMHOFF
PROYECTO 0
LUGAR : 0
X M0.00 0.000.25 0.621.58 3.911.83 28.093.15 156.284.73 738.425.02 -545.306.30 -6001.13
em. = 0.40 m.Las características del muro es lo siguiente :
Donde :Ø : 0.9 Coeficiente de reduccion por flexionb : 100 Ancho de la losa de analisis ( cm.)d : 31 Espesor de losa menos recubrimiento de : 4 cm.X : ?? Valor a determinar, resolviendo la ecuacion cuadratica
Para: Mu = 4800.90 kg. x m (Momento Máximo que se esta presentando en el muro )80% del Momento maximo, por ser un momento uniforme sera la base empotrada
Además por ser una estructura que contendra agua se tiene que :
fy = faf = 4200.0 kg/cm2 Esfuerzo permisible por flexion del acero, para evitar filtraciòn.OJO
Resolviendo la ecuación y Reemplazando :
p = 0.0013 También: Asmin.=0.0025 b d = 7.75 cm²Para dos capas: = 3.88 cm²
As = 4.16 cm² > Asmin. Falso considerar Asmin.As = 2.08 cm² para dos capas
Para : Ø 5/8" = 2.00 cm² El espaciamiento será: S = 51.61
Se usara esta separacion por razones constructivas: Se colocara Ø 5/8" a 25 en dos capas, interior
* CALCULO DE LA ARMADURA HORIZONTAL
x /a x M(x = 0) M(x=b/4) M(x=b/2)
0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.25 1.58 31.26 7.81 -42.980.50 3.15 312.56 93.77 -531.350.75 4.73 738.42 316.47 -1371.351.00 6.30 -1250.24 -750.14 0.00
Las características del muro es lo siguiente :
d : 36 Espesor de losa menos recubrimiento de : 4 cm.
Calculo del Acero Horizontal
Para: Mu = 1250.24 kg. x m
Resolviendo al ecuación y Reemplazando :Asmin. = 0.0025 b d
p = 0.0003 También: Asmin. = 9.00 cm²
As = 0.92 cm² > Asmin. Falso considerar Asmin.Para dos capas As = 4.50 cm²
0 0.25 1.48 1.73 2.96 4.44 4.74 5.92
-8000-7000-6000-5000-4000-3000-2000-1000
010002000
CALCULO ESTRUCTURAL UNIDADE DE TANQUE IMHOFF
PROYECTO 0
LUGAR : 0Para :
Ø 1/2" = 1.29 cm² El espaciamiento será: S = 28.67 cm a dos capasSe usara esta separacion por razones constructivas: Se colocara Ø 1/2" a 25 en dos capas
Ø 5/8" a 0.25 mts.Acero Vertical, En dos capas
Ø 1/2" a 0.25 mts.Acero Horizontal En dos capas
3.- DISEÑO DE LOSA DE FONDOLa estrutura de la losa de Fondo segun las carateristicas es de tipo Cuadrado (Verificacion por ml. )
Peso de la Cobertura : Pc = 1728.00 kg/ml0.40
Peso del Muro : Pm = 4536.00 kg/ml 4.00 0.40
Peso del Agua : Ph = 25200.00 kg/ml5.60
Peso losa de Fondo : Pf = 5376.00 kg/ml
Carga Actuante : Pt = Pc + Pm +Ph + Pf
Reemplazando : Pt = 36840.00 kg/ml
Esfuerzo sobre al área de contacto :
As. = 5.60 ml sa = 0.658 < 1.59 kg/cm² OK
* CALCULO DEL ACEROEsta estructura por estar apoyado sobre el suelo los Momentos que se originaran será minimos.
Asmin. = 0,0020*b*ef Asmin. = 7.20 cm²
Para : Para dos capas As = 3.60 cm²
Ø 5/8" = 2.00 cm² El espaciamiento será: S = 55.56 cm en dos capas
Se usara esta separacion por Se colocara Ø 5/8" a 25 a/srazones constructivas: en dos capas para un mejor Armado y anclajes.
4.- DISEÑO DEL TECHOPredimencionamiento
h = 8.89 cm. Para el análisis se tomara el siguiente espesor : h = 15.00 cm.
Calculo de las cargas para un metro de losa :Peso Propio de la Losa Wpp = 360 kg./ml
Wu = 674 kg./mlPeso Por sobre Carga Ws/c = 100 kg./ml
Las losas Macizas Armadas son consideradas en una direccion, por lo que el refuerzo principal se distribuye paraleloa la direccion donde presenta mayor curvatura, su diseño es considerado como una viga de poco peralte y ancho unitario Además por ser una estructura simetrica y empotrada en ambos lados los momentos serán :El refuerzo principal se distribuye en la direccion donde se presenta mayor curvaturaMomento en el Extremo Meu = 640.72 kg.x m (Momento Positivo)
Momento en el Centro Mcu = 732.25 kg.x m (Momento Negativo)
* CALCULO DEL ACERO SUPERIORSe sabe que el Momento Ultimo es dado por :
CALCULO ESTRUCTURAL UNIDADE DE TANQUE IMHOFF
PROYECTO 0
LUGAR : 0
Para :Ø : 0.9 Cooeficente de flexionb : 100 Ancho de la losa de analisis ( cm.)d : 11 Espesor de losa menos recubrimiento de : 4 cm.
Meu : 640.72 kg. x m (Momento Máximo que se esta presentando en el extremo de la losa )
Resolviendo la ecuación y Reemplazando :Asmin. = 0,0020*b*ef
p = 0.0014 También: Asmin. = 2.20 cm²
As = 1.57 cm² > Asmin. NO , es Menor que el acero Minimo
Para : Ø 1/2" = 1.29 cm² El espaciamiento será: S = 58.64 cm ambos Sentidos
Se colocara Ø 1/2" a 25 cm. a una sola capa
* CALCULO DEL ACERO INFERIOR
b : 100 Ancho de la losa de analisis ( cm.)d : 11 Espesor de losa menos recubrimiento de : 4 cm.
Mcu : 732.25 kg. x m (Momento Máximo que se esta presentando en el centro de la losa )
Resolviendo la ecuación y Reemplazando :Asmin. = 0,0020*b*ef
p = 0.0016 También: Asmin. = 2.20 cm²
As = 1.80 cm² > Asmin. NO , es Menor que el acero Minimo
Para : Ø 1/2" = 1.29 cm² El espaciamiento será: S = 58.64 cm ambos Sentidos
Se colocara Ø 1/2" a 25 cm. a una sola capa
DIMENSIONAMIENTO DEL FILTRO BIOLOGICO
PROYECTO:
00
LOCALIDAD: 00
A) PARAMETROS DE DISEÑO
01) Poblacion Actual = 463 hab
02) Tasa de Crecimiento = 1.20
03) Periodo de Diseño = 20 Años
04) Poblacion de Diseño (Pd) Pd = 574 hab
05) Dotacion de agua (D) D = 80.00 lt/(habxdia)
06) Contribucion de aguas residuales (C). C = 80%
07) Contribucion percapita de DBO5 (Y) Y = 50.00 grDBO5/(habxdia)
08) Produccion percapita de aguas residuales q =DxC q = 64.00 lt/(habxdia)
09) St = 781.25 mg/l
10) Eficiencia de remocion de DBO5 del tratamiento primario (Ep) Ep = 30%
11) So = 546.88 mg/l
12) Caudal de agua residuales: Q = Pdxq/1000 Q = 36.74
B) RESULTADOS
DBO requerido en el efluente (Se) Se = 80.00 mg/l
Efieciencia del filtro: E = (So-Se)/So E = 85.37%
Carga de DBO: W = SoxQ/1000 W = 20.09 KgDBO/dia
= 0.00
R = 0.00
F = 1.00
V = 133.98
Profundidad del medio filtrante (H) H = 1.90 m
Area del filtro: A = V/H A = 70.51
Tasa de aplicación superficial: TAS = Q/A TAS = 0.28
DBO5 teorico: St = Yx1000/q
DBO5 remanente: So = (1-Ep)xSt
m3/dia
Caudal recirculante (QR) QR m3/dia
Razon de recirculacion: R = QR/Q
Factor de recirculacion: F = (1+R)/(1+R/10)2
Volumen del filtro: V = (W/F)x(0.4425E/(1-E))2 m3
m2
m3/(m2.dia)
Carga Organica: CV = W/V CV = 0.15
FILTRO CIRCULAR D = 9.48
FILTRO RECTANGULAR
L = 8.00
B = 8.81
Predimensionamiento ( Ver diseño de Planos) L = 8.00 m.
B = 8.90 m.
KgDBO/(m3.dia)
CALCULO ESTRUCTURAL UNIDAD FILTRO BIOLOGICO
PROYECTO 0
LUGAR 0
1.- CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURALa estructura es de tipo Rectangular:
BORDE EMPOTRADOh = 1.90 m. Altura Interior al nivel de agua L Yhl = 0.50 m. Altura de borde libre
H = 2.40 m. Altura Total Interior de losaL = 8.00 m. Longitud Largo Muro Interior HL1 = 8.90 m. Longitud Menor Muro Interiorem = 0.20 m. Espesor de muro (parte superior)emf = 0.20 m. Espesor de muro (parte inferior)
ef = 0.25 m. Espesor de losa de fondo
w = 1000.0 kg/m³ Peso especifico del agua Xf'c = 210.0 kg/cm² Esfuerzo último de compresión del concreto BORDE EMPOTRADOfy = 4200.0 kg/cm² Esfuerzo de fluencia del acero de refuerzoGs = 1.59 kg/cm² Esfuerzo Admisible del suelo MUROØf = 26.10 ªC Caracteristica del SueloSe diseñara el Muro mas critico, es decir de mayor longitud
2.- DISEÑO DE MUROS SE EMPLEARA EL METODO DE LOS COEFICIENTES DE LA ASOCIACIÓN CEMENTO PORTLAND
El nivel de agua por fines de diseño se tomara hasta la parte superior
Se sabe que la carga actuante sobre el muro es solo por nivel de agua
Wu = Peso del elemento
2.40 Se diseña con el mas criticoRemplazando :
Wu = 1000.00 kg. x m²3/8H= 0.90 = 63%
Se sabe que para el empleo de este método se debe identificar : a = 2.40 m. Profundidadx = b = 8.00 m. Horizontalidad
Con x/a = 3.33 Se ingresa a la tabla III. ( x/a, se esta considerando x/a = 2.5 )
Se presentan datos para el diseño de tanques rectangulares, lo cual las paredes estan bajo presionEstos cooeficientes nos permitiran determinar los momentos en la estructura
x /a Y = 0 Y = b/4 Y = b/2
Mx My Mx My Mx My
0.00 0.000 0.027 0.000 0.013 0.000 -0.0740.25 0.012 0.022 0.007 0.013 -0.013 -0.0660.50 0.011 0.014 0.008 0.010 -0.011 -0.0530.75 -0.021 -0.001 -0.010 0.001 -0.005 -0.0271.00 -0.108 -0.022 -0.077 -0.015 0.000 0.000
Se sabe que el Momento es de :M = Coef. x w a³
* CALCULO DE LA ARMADURA VERTICAL
x /a x M(Y = 0) M(Y=b/4) M(Y=b/2)
0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.25 0.60 2.59 1.51 -2.810.5 1.20 19.01 13.82 -19.01
0.75 1.80 -122.47 -58.32 -29.161.00 2.40 -1492.99 -1064.45 0.00
X M0.00 0.000.25 1.080.60 2.590.85 9.431.20 19.011.80 -122.472.10 -807.73
0 0.25 1.48 1.73 2.96 4.44 4.74 5.92
-8000-7000-6000-5000-4000-3000-2000-1000
010002000
CALCULO ESTRUCTURAL UNIDAD FILTRO BIOLOGICO
PROYECTO 0
2.40 -1492.99em. = 0.20 m.
Las características del muro es lo siguiente :
Donde :Ø : 0.9 Coeficiente de reduccion por flexionb : 100 Ancho de la losa de analisis ( cm.)d : 20 Espesor de losa menos recubrimiento de : 4 cm.X : ?? Valor a determinar, resolviendo la ecuacion cuadratica
Para: Mu = 1194.39 kg. x m (Momento Máximo que se esta presentando en el muro )80% del Momento maximo, por ser un momento uniforme serca la base empotrada
Además por ser una estructura que contendra agua se tiene que :
fy = faf = 4200.0 kg/cm2 Esfuerzo permisible por flexion del acero, para evitar filtraciòn.
Resolviendo la ecuación y Reemplazando :
p = 0.0008 También: Asmin.=0.0025 b d = 4.94 cm²Para dos capas: = 2.47 cm²
As = 1.62 cm² > Asmin. FalsoAs = 0.81 cm² para dos capas
Para : Ø 1/2" = 1.29 cm² El espaciamiento será: S = 52.25
Se usara esta separacion por razones constructivas: Se colocara Ø 1/2" a 25 en dos capas, interior
* CALCULO DE LA ARMADURA HORIZONTAL
x /a x M(x = 0) M(x=b/4) M(x=b/2)
0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.25 0.60 4.75 2.81 -14.260.50 1.20 24.19 17.28 -91.580.75 1.80 -5.83 5.83 -157.461.00 2.40 -304.13 -207.36 0.00
Las características del muro es lo siguiente :
d : 16 Espesor de losa menos recubrimiento de : 4 cm.
Calculo del Acero Horizontal
Para: Mu = 304.13 kg. x m
Resolviendo al ecuación y Reemplazando :Asmin. =0.0025 b d
p = 0.0003 También: Asmin. = 4.00 cm²
As = 0.50 cm² > Asmin. Falso considerar Asmin.Para dos capas As = 2.00 cm²
Para : Ø 3/8" = 0.71 cm² El espaciamiento será: S = 35.50 cm a dos capas
Se usara esta separacion por razones constructivas: Se colocara Ø 3/8" a 25 en dos capas
Ø 1/2" a 0.25 mts.Acero Vertical, En dos capas
Ø 3/8" a 0.25 mts.Acero Horizontal En dos capas
0 0.25 1.48 1.73 2.96 4.44 4.74 5.92
-8000-7000-6000-5000-4000-3000-2000-1000
010002000
CALCULO ESTRUCTURAL UNIDAD FILTRO BIOLOGICO
PROYECTO 0
3.- DISEÑO DE LOSA DE FONDO
La estrutura de la losa de Fondo segun las carateristicas es de tipo Cuadrado (Verificacion por ml. )
Peso de la Cobertura : Pc = 0.00 kg/ml0.20
Peso del Muro : Pm = 1152.00 kg/ml 8.00 0.2
Peso del Agua : Ph = 19200.00 kg/ml8.80
Peso losa de Fondo : Pf = 5280.00 kg/ml
Carga Actuante : Pt = Pc + Pm +Ph + Pf
Reemplazando : Pt = 25632.00 kg/ml
Esfuerzo sobre al área de contacto :
As. = 8.80 ml sa = 0.291 < 1.59 kg/cm² OK
* CALCULO DEL ACEROEsta estructura por estar apoyado sobre el suelo los Momentos que se originaran será minimos.
Asmin. = 0,0025*b*ef Asmin. = 5.25 cm²
Para : Para dos capas As = 2.63 cm²
Ø 1/2" = 1.29 cm² El espaciamiento será: S = 50.00 cm en dos capas
Se usara esta separacion por Se colocara Ø 1/2" a 25 a/srazones constructivas: en dos capas para un mejor Armado y anclajes.
0 0.25 1.48 1.73 2.96 4.44 4.74 5.92
-8000-7000-6000-5000-4000-3000-2000-1000
010002000
OJO
0 0.25 1.48 1.73 2.96 4.44 4.74 5.92
-8000-7000-6000-5000-4000-3000-2000-1000
010002000
DIMENSIONAMIENTO DEL LECHO DE SECADO
PROYECTO:00
LOCALIDAD:00
A) PARAMETROS DE DISEÑO
01) Poblacion Actual 463 hab
02) Tasa de Crecimiento 1.20
03) Periodo de Diseño 20 Años
04) Poblacion de Diseño 574 hab
05) Dotacion de agua 80.00 lt/(habxdia)
06) Factor de Retorno 0.80
07) Altitud Promedio 3,675.00 m.s.n.m.
08) Temparatura mes mas frio 10 °C
09) Tasa de sedimentacion 1.00
10) Periodo de retencion 1.50 horas (1.5 a 2.5)
17) Factor de capacidad relativa 1.40
23) Requerimiento de Lecho de Secado 0.10
B) RESULTADOS
Area del Lecho del Secado 57.40
Considerando páredes (15%) 66.01
Largo L= 8.00 m
Ancho B= 8.25 mANCHO A UTILIZAR = 8.30 m
m3/(m2xh)
m2
m2
m2
CALCULO ESTRUCTURAL UNIDAD DE LECHO SECADO
PROYECTO 0
LUGAR 0
1.- CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURALa estructura es de tipo Rectangular:
BORDE EMPOTRADOh = 1.70 m. Altura Interior al nivel de agua L Yhl = 0.40 m. Altura de borde libre
H = 2.10 m. Altura Total Interior de losaL = 8.00 m. Longitud Largo Muro Interior HL1 = 6.60 m. Longitud Menor Muro Interiorem = 0.20 m. Espesor de muro (parte superior)emf = 0.20 m. Espesor de muro (parte inferior)
ef = 0.25 m. Espesor de losa de fondo
w = 1000.0 kg/m³ Peso especifico del agua Xf'c = 210.0 kg/cm² Esfuerzo último de compresión del concreto BORDE EMPOTRADOfy = 4200.0 kg/cm² Esfuerzo de fluencia del acero de refuerzoGs = 1.59 kg/cm² Esfuerzo Admisible del suelo MUROØf = 26.10 ªC Caracteristica del SueloSe diseñara el Muro mas critico, es decir de mayor longitud
2.- DISEÑO DE MUROS SE EMPLEARA EL METODO DE LOS COEFICIENTES DE LA ASOCIACIÓN CEMENTO PORTLAND
El nivel de agua por fines de diseño se tomara hasta la parte superior
Se sabe que la carga actuante sobre el muro es solo por nivel de agua
Wu = Peso del elemento
2.10 Se diseña con el mas criticoRemplazando :
Wu = 1000.00 kg. x m²3/8H= 0.79 = 63%
Se sabe que para el empleo de este método se debe identificar : a = 2.10 m. Profundidadx = b = 8.00 m. Horizontalidad
Con x/a = 3.81 Se ingresa a la tabla III. ( x/a, se esta considerando x/a = 2.5 )
Se presentan datos para el diseño de tanques rectangulares, lo cual las paredes estan bajo presionEstos cooeficientes nos permitiran determinar los momentos en la estructura
x /a Y = 0 Y = b/4 Y = b/2
Mx My Mx My Mx My
0.00 0.000 0.027 0.000 0.013 0.000 -0.0740.25 0.012 0.022 0.007 0.013 -0.013 -0.0660.50 0.011 0.014 0.008 0.010 -0.011 -0.0530.75 -0.021 -0.001 -0.010 0.001 -0.005 -0.0271.00 -0.108 -0.022 -0.077 -0.015 0.000 0.000
Se sabe que el Momento es de :M = Coef. x w a³
* CALCULO DE LA ARMADURA VERTICAL
x /a x M(Y = 0) M(Y=b/4) M(Y=b/2)
0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.25 0.53 1.74 1.01 -1.880.5 1.05 12.73 9.26 -12.73
0.75 1.58 -82.05 -39.07 -19.531.00 2.10 -1000.19 -713.10 0.00
X M0.00 0.000.25 0.830.53 1.740.78 6.971.05 12.731.58 -82.051.88 -606.70
0 0.25 1.48 1.73 2.96 4.44 4.74 5.92
-8000-7000-6000-5000-4000-3000-2000-1000
010002000
CALCULO ESTRUCTURAL UNIDAD DE LECHO SECADO
PROYECTO 0
2.10 -1000.19em. = 0.20 m.
Las características del muro es lo siguiente :
Donde :Ø : 0.9 Coeficiente de reduccion por flexionb : 100 Ancho de la losa de analisis ( cm.)d : 20 Espesor de losa menos recubrimiento de : 4 cm.X : ?? Valor a determinar, resolviendo la ecuacion cuadratica
Para: Mu = 800.15 kg. x m (Momento Máximo que se esta presentando en el muro )80% del Momento maximo, por ser un momento uniforme serca la base empotrada
Además por ser una estructura que contendra agua se tiene que :
fy = faf = 4200.0 kg/cm2 Esfuerzo permisible por flexion del acero, para evitar filtraciòn.
Resolviendo la ecuación y Reemplazando :
p = 0.0005 También: Asmin.=0.0025 b d = 4.94 cm²Para dos capas: = 2.47 cm²
As = 1.08 cm² > Asmin. FalsoAs = 0.54 cm² para dos capas
Para : Ø 3/8" = 0.71 cm² El espaciamiento será: S = 28.76
Se usara esta separacion por razones constructivas: Se colocara Ø 3/8" a 25 en dos capas, interior
* CALCULO DE LA ARMADURA HORIZONTAL
x /a x M(x = 0) M(x=b/4) M(x=b/2)
0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.25 0.53 3.18 1.88 -9.550.50 1.05 16.21 11.58 -61.350.75 1.58 -3.91 3.91 -105.491.00 2.10 -203.74 -138.92 0.00
Las características del muro es lo siguiente :
d : 16 Espesor de losa menos recubrimiento de : 4 cm.
Calculo del Acero Horizontal
Para: Mu = 203.74 kg. x m
Resolviendo al ecuación y Reemplazando :Asmin. =0.0025 b d
p = 0.0002 También: Asmin. = 4.00 cm²
As = 0.34 cm² > Asmin. Falso considerar Asmin.Para dos capas As = 2.00 cm²
Para : Ø 3/8" = 0.71 cm² El espaciamiento será: S = 35.50 cm a dos capas
Se usara esta separacion por razones constructivas: Se colocara Ø 3/8" a 25 en dos capas
Ø 3/8" a 0.25 mts.Acero Vertical, En dos capas
Ø 3/8" a 0.25 mts.Acero Horizontal En dos capas
0 0.25 1.48 1.73 2.96 4.44 4.74 5.92
-8000-7000-6000-5000-4000-3000-2000-1000
010002000
CALCULO ESTRUCTURAL UNIDAD DE LECHO SECADO
PROYECTO 0
3.- DISEÑO DE LOSA DE FONDO
La estrutura de la losa de Fondo segun las carateristicas es de tipo Cuadrado (Verificacion por ml. )
Peso de la Cobertura : Pc = 390.00 kg/ml0.20
Peso del Muro : Pm = 1008.00 kg/ml 8.00 0.2
Peso del Agua : Ph = 16800.00 kg/ml8.80
Peso losa de Fondo : Pf = 5280.00 kg/ml
Carga Actuante : Pt = Pc + Pm +Ph + Pf
Reemplazando : Pt = 23478.00 kg/ml
Esfuerzo sobre al área de contacto :
As. = 8.80 ml sa = 0.267 < 1.59 kg/cm² OK
* CALCULO DEL ACEROEsta estructura por estar apoyado sobre el suelo los Momentos que se originaran será minimos.
Asmin. = 0,0025*b*ef Asmin. = 5.25 cm²
Para : Para dos capas As = 2.63 cm²
Ø 1/2" = 1.29 cm² El espaciamiento será: S = 50.00 cm en dos capas
Se usara esta separacion por Se colocara Ø 1/2" a 25 a/srazones constructivas: en dos capas para un mejor Armado y anclajes.
0 0.25 1.48 1.73 2.96 4.44 4.74 5.92
-8000-7000-6000-5000-4000-3000-2000-1000
010002000
OJO
0 0.25 1.48 1.73 2.96 4.44 4.74 5.92
-8000-7000-6000-5000-4000-3000-2000-1000
010002000
DISEÑO ESTRUCTURAL DE TANQUE IMHOFF
PROYECTO:0
LOCALIDAD: 0
DATOS:
Altura H= 6.30 mAltura Relleno h= 4 mEspesor Muro E= 0.2 mAngulo Fricción Interna Terreno ø= 25 rad.Peso Específico Terreno gs= 1.69 Tn/m³Peso Específico Líquido gl= 1 Tn/m³Carga accidental sobre el terreno Pac 0.5 Tn/m
DETERMINAMOS LAS PRESIONES
* PRESIONES DEBIDAS AL LIQUIDOPa= n g h= 6.93 Tn/m
13.75Ma,sup= Pa h²/20= 13.75 Tn-m
Ma,med= Pa h²/46.6= 5.90 Tn-m
Ma,inf= Pa h²/30= 9.17 Tn-m
9.17* PRESIONES DEBIDAS AL RELLENO
hac=Pac / gs = 0.30 mh1=hac+0.50= 0.80 m 0.66 6.52
Ps1= n gs h1 tg²(45-ø/2)= 0.66 Tn/m
P's2= n gs H tg²(45-ø/2)= 3.29 Tn/m
Ps2= P's2 + Ps1= 3.95 Tn/m
Ms,inf=P's2 . h²/20 +Ps1 h²/12= 8.70 Tn/m
Ms,sup=P's2 . h²/30 +Ps1 h²/12= 6.52 Tn/m
3.95 8.70
Mmax= 13.753 Tn/mMcalculo = 8.70 Tn/m
CALCULO DEL AREA DE ACERO
Mu= 16.5031 Tn/m b= 100 cmd= 17 cm
bd= 1700 cm²bd²= 28900 cm³
Ku=Mu/bd²= 57.10416 r= 0.0047
Para f'c= 210 Kg/cm²y f'y= 4200 Kg/cm²
Area de acero:As=þ. B. D
hac h1H
h
Ma,inf( Tn-m)=Pa
Ps1 ( Tn/m)=
Ps2 ( Tn/m)= Ms,inf ( Tn/m)=
h
Ma,sup( Tn-m)=
Ms,sup ( Tn/m)=
DISEÑO ESTRUCTURAL DE TANQUE IMHOFF
PROYECTO:0
As= 7.99 cm²
A1/2= 1.27 cm² A3/8= 0.96 cm²A5/8= 1.98 cm² A3/4= 2.6 cm²
ESPACIAMIENTO DE BARRASS+=A1.b/As 15.89 Asumimos ø1/2 @ 15 cmS<30 cm
CALCULO HIDRÁULICO DE REDES DE ALCANTARILLADO
PROYECTO: 0
DATOSQ: 1.28 Lt/s Caudal de diseño (Caudal Máximo Horario)V: 94 U Vivienda total de redes colectorasq: 0.01363l/s/viv. Caudal unitario de desague (Q/Viv.)
CO
LEC
TO
R
CA
LLE GASTO (l/s)
DE
SN
IVE
L
Ag. Arriba
LD10
1 2 1 ### 40.00############### ### ### ###1.20 ### ### 4.90 12.25% 6.00 5.56 ###############0.1### 0.3 3.872 3 0 ### 39.98############### ### ### ###1.20 ### ### 2.00 5.00% 6.00 3.55 ###############0.1### 0.3 1.893 4 1 ### 40.00############### ### ### ###1.20 ### ### 2.10 5.25% 6.00 3.64 ###############0.1### 0.3 1.97
50 51 0 ### 21.00###### 0.00 0.03### ### ### ###1.20 ### ### 1.40 6.67% 6.00 4.10 ###############0.1### 0.3 2.3951 52 2 ### 60.00###### 0.03 0.05### ### ### ###1.50 ### ### 1.50 2.50% 6.00 2.51 ###############0.1### 0.2 1.0552 53 0 ### 55.00###### 0.00 0.05### ### ### ###1.20 ### ### 2.30 4.18% 6.00 3.25 ###############0.1### 0.3 1.6353 BZ1 0 ### 25.00###### 0.00 0.05### ### ### ###1.20 ### ### 2.25 9.00% 6.00 4.77 ###############0.1### 0.3 3.04
BZ1 BZ2 4 BZ1 60.00###### 0.05 0.11### ### ### ###1.20 ### ### 6.65 11.08% 6.00 5.29 ###############0.1### 0.3 3.61BZ2 BZ3 4 BZ2 59.87###### 0.05 0.16### ### ### ###1.20 ### ### 7.10 11.86% 6.00 5.47 ###############0.1### 0.3 3.80BZ3 BZ4 1 BZ3 60.00###### 0.01 0.18### ### ### ###1.20 ### ### 3.32 5.53% 6.00 3.74 ###############0.1### 0.3 2.06BZ4 BZ5 0 BZ4 45.00###### 0.00 0.18### ### ### ###1.20 ### ### 6.68 14.84% 6.00 6.12 ###############0.1### 0.3 4.57BZ5 BZ6 0 BZ5 45.00###### 0.00 0.18### ### ### ###1.20 ### ### 3.40 7.56% 6.00 4.37 ###############0.1### 0.3 2.64BZ6BZ54 1 BZ6 45.00###### 0.01 0.19### ### ### ###1.20 ### ### 1.80 4.00% 6.00 3.18 ###############0.1### 0.3 1.57BZ54BZ7 0 BZ5448.91###### 0.00 0.19### ### ### ###1.50 ### ### 2.14 4.38% 6.00 3.32 ###############0.1### 0.3 1.70BZ7BZ13 1 BZ7 52.11###### 0.01 0.21### ### ### ###1.80 ### ### 1.26 2.42% 6.00 2.47 ###############0.1### 0.2 1.02BZ13BZ14 1 BZ1360.00###### 0.01 0.22### ### ### ###1.20 ### ### 4.90 8.17% 6.00 4.54 ###############0.1### 0.3 2.83BZ14BZ15 1 BZ1432.28###### 0.01 0.23### ### ### ###1.20 ### ### 3.17 9.82% 6.00 4.98 ###############0.1### 0.3 3.28BZ15BZ39 0 BZ1540.00###### 0.00 0.23### ### ### ###1.20 ### ### 5.33 13.32% 6.00 5.80 ###############0.1### 0.3 4.16BZ39BZ55 0 BZ3940.00###### 0.00 0.23### ### ### ###1.20 ### ### 4.00 10.00% 6.00 5.02 ###############0.1### 0.3 3.30BZ55BZ25 0 BZ5540.52###### 0.00 0.23### ### ### ###1.50 ### ### 3.70 9.13% 6.00 4.80 ###############0.1### 0.3 3.09
BZ25BZ26 0 BZ2548.58###### 0.00 0.79### ### ### ###2.80 ### ### 1.15 2.37% 8.00 5.26 ###############0.1### 0.2 1.03BZ26BZ27 0 BZ2655.86###### 0.00 0.79### ### ### ###3.90 ### ### 1.35 2.42% 8.00 5.32 ###############0.1### 0.2 1.05BZ27BZ28 0 BZ2757.57###### 0.00 0.79### ### ### ###4.60 ### ### 1.37 2.38% 8.00 5.28 ###############0.1### 0.2 1.03BZ28BZ29 0 BZ2850.51###### 0.00 0.79### ### ### ###4.50 ### ### 1.23 2.44% 8.00 5.34 ###############0.1### 0.2 1.06BZ29BZ30 1 BZ2957.13###### 0.01 0.81### ### ### ###1.80 ### ### 1.80 3.15% 8.00 6.07 ###############0.1### 0.2 1.29BZ30BZ31 0 BZ3043.74###### 0.00 0.81### ### ### ###1.50 ### ### 1.20 2.74% 8.00 5.67 ###############0.1### 0.2 1.16BZ31BZ32 1 BZ3146.83###### 0.01 0.82### ### ### ###1.20 ### ### 5.94 12.68% 8.00 ##################0.1### 0.3 3.96
BZ8 BZ9 2 BZ8 ### ###### 0.03 0.03### ### ### ###1.20 ### ### 4.76 12.83% 6.00 5.69 ###############0.1### 0.3 4.06BZ9BZ10 7 BZ9 ### ###### 0.10 0.12### ### ### ###1.20 ### ### 2.53 5.12% 6.00 3.60 ###############0.1### 0.3 1.92
TR
AM
O
VIV
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DEL
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AM
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(Hab
) TRAMO CONTRIBUYENTE
COTA DEL TAPA
(m.s.n.m)
LIMITE MIN. DE PROF. DEL
COLECTOR
COTA DE SOLERA DEL COLECTOR (m.s.n.m)
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Ag Arriba
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Descripción
Longit
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ContPrinc.
Cont.
Punt.
Cont.
Tramo
Ag. Abaj
o
Asumid
o Ag. Abajo
Ag Arriba
Ag. Abajo
Ag Arriba
Ag. Abaj
o
TRAMO Nº 01
LD1
1
TRAMO Nº 02LD1
2
RAMO
CO
LEC
TO
R
CA
LLE GASTO (l/s)
DE
SN
IVE
L
Ag. ArribaTR
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(Hab
) TRAMO CONTRIBUYENTE
COTA DEL TAPA
(m.s.n.m)
LIMITE MIN. DE PROF. DEL
COLECTOR
COTA DE SOLERA DEL COLECTOR (m.s.n.m)
PEN
DIE
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%)
DIA
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Longit
ud (m)
ContPrinc.
Cont.
Punt.
Cont.
Tramo
Ag. Abaj
o
Asumid
o Ag. Abajo
Ag Arriba
Ag. Abajo
Ag Arriba
Ag. Abaj
oBZ10BZ11 2 BZ10 ### ###### 0.03 0.15### ### ### ###1.50 ### ### 0.62 2.66% 6.00 2.59 ###############0.1### 0.2 1.11BZ11BZ12 2 BZ11 ### ###### 0.03 0.18### ### ### ###2.20 ### ### 0.79 2.93% 6.00 2.72 ###############0.1### 0.2 1.21BZ43BZ12 1 BZ43 ### ###### 0.01 0.01### ### ### ###1.50 ### ### 0.94 3.13% 6.00 2.81 ###############0.1### 0.2 1.28BZ7BZ12 4 BZ7 ### ###### 0.05 0.05### ### ### ###2.20 ### ### 0.90 2.46% 6.00 2.49 ###############0.1### 0.2 1.04
BZ10BZ18 3 BZ10 ### ###### 0.04 0.04### ### ### ###1.50 ### ### 0.94 2.60% 6.00 2.56 ###############0.1### 0.2 1.09BZ18BZ19 4 BZ18 ### ###### 0.05 0.10### ### ### ###2.20 ### ### 0.99 2.52% 6.00 2.52 ###############0.1### 0.2 1.06BZ19BZ20 1 BZ19 ### ###### 0.01 0.11### ### ### ###2.70 ### ### 0.69 6.55% 6.00 4.07 ###############0.1### 0.3 2.34
LD14
BZ8BZ16 1 BZ8 ### ###### 0.01 0.01### ### ### ###1.50 ### ### 0.66 2.62% 6.00 2.57 ###############0.1### 0.2 1.10BZ16BZ17 1 BZ16 ### ###### 0.01 0.03### ### ### ###1.20 ### ### 6.10 13.07% 6.00 5.74 ###############0.1### 0.3 4.13BZ17BZ44 1 BZ17 ### ###### 0.01 0.04### ### ### ###1.20 ### ### 0.90 2.55% 6.00 2.54 ###############0.1### 0.2 1.08BZ44BZ45 2 BZ44 ### ###### 0.03 0.07### ### ### ###1.20 ### ### 7.80 13.00% 6.00 5.73 ###############0.1### 0.3 4.11BZ45BZ46 0 BZ45 ### ###### 0.00 0.07### ### ### ###1.20 ### ### 6.85 11.37% 6.00 5.36 ###############0.1### 0.3 3.70BZ46BZ22 0 BZ46 ### ###### 0.00 0.07### ### ### ###2.50 ### ### 1.45 2.60% 6.00 2.56 ###############0.1### 0.2 1.09
LD16BZ12BZ20 ###BZ12 ### ###### 0.05 0.30### ### ### ###2.70 ### ### 1.21 2.49% 6.00 2.51 ###############0.1### 0.2 1.05BZ20BZ21 ###BZ20 ### ###### 0.04 0.45### ### ### ###1.20 ### ### 4.60 8.76% 6.00 4.70 ###############0.1### 0.3 2.96BZ21BZ22 ###BZ21 ### ###### 0.03 0.48### ### ### ###1.50 ### ### 8.25 15.50% 6.00 6.26 ###############0.1### 0.3 4.68
LD15
BZ22BZ23 0 BZ22 ### ###### 0.00 0.55### ### ### ###1.50 ### ### 1.40 2.80% 6.00 2.66 ###############0.1### 0.2 1.16BZ23BZ56 1 BZ23 ### ###### 0.01 0.56### ### ### ###1.20 ### ### 3.30 6.60% 6.00 4.08 ###############0.1### 0.3 2.36BZ56BZ24 0 BZ56 ### ###### 0.00 0.56### ### ### ###1.50 ### ### 1.18 2.59% 6.00 2.56 ###############0.1### 0.2 1.09BZ24BZ25 0 BZ24 ### ###### 0.00 0.56### ### ### ###2.00 ### ### 1.32 2.37% 6.00 2.45 ###############0.1### 0.2 1.01
LD16
BZ57BZ40 ###BZ57 ### ###### 0.01 0.01### ### ### ###1.20 ### ### 3.53 7.06% 6.00 4.22 ###############0.1### 0.3 2.50BZ40BZ41 ###BZ40 ### ###### 0.01 0.03### ### ### ###1.20 ### ### 2.14 4.46% 6.00 3.35 ###############0.1### 0.3 1.71BZ41BZ42 ###BZ41 ### ###### 0.07 0.10### ### ### ###1.20 ### ### 1.88 3.56% 6.00 3.00 ###############0.1### 0.2 1.43BZ42BZ32 ###BZ42 ### ###### 0.01 0.11### ### ### ###1.20 ### ### 4.79 12.44% 6.00 5.60 ###############0.1### 0.3 3.93
LD18
BZ32BZ33 ###BZ32 ### ###### 0.01 0.94### ### ### ###1.20 ### ### ### 32.36% 8.00 ################## 0### 0.4 8.12BZ33BZ34 0 BZ33 ### ###### 0.00 0.94### ### ### ###1.20 ### ### ### 28.28% 8.00 ################## 0### 0.4 7.40BZ34BZ35 0 BZ34 ### ###### 0.00 0.94### ### ### ###1.20 ### ### ### 24.44% 8.00 ################## 0### 0.4 6.39BZ35BZ36 ###BZ35 ### ###### 0.01 0.95### ### ### ###1.20 ### ### 4.55 15.74% 8.00 ##################0.1### 0.3 4.73BZ36BZ37 ###BZ36 ### ###### 0.01 0.97### ### ### ###1.20 ### ### ### 32.71% 8.00 ################## 0### 0.4 8.21BZ37BZ38 0 BZ37 ### ###### 0.00 0.97### ### ### ###1.20 ### ### 8.00 31.62% 8.00 ################## 0### 0.4 7.94
LD1
2
O Nº 0
LD1
3
LINEA Nº 04
LINEA Nº 05EA Nº
EA Nº
EA NºINEA Nº 0
DISEÑO DE LA RED DE DESAGUE
PROYECTO:
Cálculo del diametro de tuberia de conducción Por Hazen Williams sabemos:
Expresión para calcular el diametro Donde L = Km Es la longitud total de tuberia
Q = lt/s Caudal
n = pie/s Depende del Material con que esta hecha la tuberia
D = pulgExpresión para recalcular Hf
D = pulg Comercial caudal unitario por alumno 0.0008472 l/s/alum
caudal unitario por habitante 0.0013556 l/s/hab
Cota piezometrica final = Cota piezometrica inicial - Hf 0.0138318 l/s/CASA
Presión = Cota piezometrica final - Cota de terreno final 0.8437425
TRAMO n
COTA DE RASANTE
RH/D OBSERVACIONInicial m.s.n.m. Final m.s.n.m.
LD 10
0.00 11.00 0.01 0.14 11.000 3,762.640 3,759.820 0.256 39.03 6 152 0.0076 0.0012 3.017911.00 29.00 0.01 0.28 18.000 3,759.820 3,758.280 0.086 62.18 6 152 1.5245 0.0012 1.007229.00 48.00 0.01 0.29 19.000 3,758.280 3,756.970 0.069 65.95 6 152 1.6007 0.0035 2.367348.00 90.00 0.01 0.17 42.000 3,756.970 3,750.580 0.152 46.80 6 152 0.9528 0.0033 4.925390.00 115.00 0.01 0.20 25.000 3,750.580 3,743.560 0.278 44.19 6 152 1.1053 0.0036 9.8178115.00 0.01 3,743.560 6 152
LD 11
0.00 44.00 0.01 0.04 44.000 3,780.040 3,763.810 0.369 23.21 6 152 0.2287 0.0010 3.618644.00 70.00 0.01 0.04 26.000 3,763.810 3,759.760 0.156 27.28 6 153 0.2257 1.0010 1529.624270.00 138.00 0.01 0.11 68.000 3,759.760 3,759.080 0.010 65.95 6 152 0.6098 0.0009 0.0883138.00 0.01 3,759.080 6 152
LD 12
0.00 27.00 0.01 0.07 27.000 3,760.500 3,759.470 0.038 43.02 6 152 0.3811 0.0009 0.336827.00 54.00 0.01 0.11 27.000 3,759.470 3,754.420 0.187 38.08 6 152 0.6098 0.0008 1.467954.00 79.00 0.01 0.15 25.000 3,754.420 3,753.400 0.041 57.09 6 152 0.8385 0.0011 0.440379.00 96.00 0.01 0.15 17.000 3,753.400 3,746.900 0.380 37.57 6 152 0.8385 0.0015 5.591796.00 0.01 3,746.900 6 152
LD 130.00 56.00 0.01 0.06 56.000 3,762.500 3,761.940 0.010 50.86 6 152 0.3049 0.0019 0.1864
56.00 0.00 0.01 3,761.940 6 152
LD 14
0.00 26.00 0.01 0.30 26.000 3,734.560 3,734.300 0.010 95.55 6 152 1.6389 0.0017 0.1668 BZ
26.00 88.00 0.01 0.33 62.000 3,734.300 3,733.680 0.010 98.79 6 152 1.7913 0.0024 0.235488.00 145.00 0.01 0.33 57.000 3,733.680 3,730.280 0.060 70.68 6 152 1.7913 0.0036 2.1066145.00 0.01 3,730.280 6 152
LD 15
0.00 61.00 0.01 0.20 61.000 3,756.670 3,751.120 0.091 54.49 6 152 1.1053 0.0017 1.517361.00 113.00 0.01 0.24 52.000 3,751.120 3,748.780 0.045 66.72 6 152 1.3340 0.0017 0.7505113.00 145.00 0.01 0.26 32.000 3,748.780 3,734.550 0.445 44.34 6 152 1.4102 0.0017 7.4161145.00 0.01 3,734.550 6 152
AMPLIACIÓN Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE E INSTALACIÓN DEL SISTEMA DE ALCANTARILLADO EN EL C.P. CULLCUY - DISTRITO Y PROVINCIA DE HUACAYBAMBA - HUÁNUCO
CAUDAL l/s
LONGITUD m
Pendiente m
DIAMETRO Calculado
mm
DIAMETRO Comercial
Pulg
DIAMETRO Interior mm
Velocidad (m/s)
TENSION TRACTIVA
Pa
LD 16
0.00 34.00 0.01 0.01 34.000 3,713.520 3,712.510 0.030 24.66 6 152 0.0762 0.0017 0.495434.00 60.00 0.01 0.01 26.000 3,712.510 3,710.520 0.077 20.65 6 152 0.0762 0.0017 1.276460.00 91.00 0.01 0.01 31.000 3,710.520 3,708.670 0.060 21.63 6 152 0.0762 0.0017 0.995291.00 0.01 3,708.670 6 152
LD 170.00 41.00 0.01 0.07 41.000 3,762.420 3,762.010 0.010 55.30 6 152 0.3811 0.0017 0.1668
41.00 0.01 3,762.010 6 152
LD 18
0 37.00 0.01 0.03 37.000 3748.07 3,747.140 0.025 32.99 6 152 0.1525 0.0042 1.035637.00 89.00 0.01 0.08 52.000 3747.14 3,746.620 0.010 59.21 6 152 0.4574 0.0042 0.412089.00 156.00 0.01 0.11 67.000 3746.62 3,745.950 0.010 65.95 6 152 0.6098 0.0044 0.4316156.00 211.00 0.01 0.15 55.000 3745.95 3,743.760 0.040 57.36 6 152 0.8385 1.0044 392.3351211.00 250.00 0.01 0.48 39.000 3743.76 3,730.220 0.347 58.67 8 196 1.5816 2.0044 6826.6472 BZ
250.00 306.00 0.01 0.48 56.000 3730.22 3,720.500 0.174 66.81 8 196 1.5816 3.0044 5115.6992306.00 335.00 0.01 0.48 29.000 3720.5 3,708.620 0.410 56.88 8 196 1.5816 4.0044 16092.5513335.00 355.00 0.01 0.491 20.000 3708.62 3,700.500 0.406 57.59 8 196 1.6274 5.0044 19931.8246355.00 0.01 3700.5 8 196
1182TOTAL Ø 6" S20 UF = 1038 MLTOTAL Ø 8" S20 UF 144 ML
1182
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