View
246
Download
6
Category
Preview:
Citation preview
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 1/71
1.1.1 Perencanaan Tulangan Balok Induk Atap (25/50)
1. Data Perencanaan
Dimensi balok : 250/500
Tebal selimut beton (p) : 40 mm
Tulangan longitudinal (Dt) : 19 mm
Tulangan Transversal (Dsk) : 8 mm
utu tulangan longitudinal (!"t) : #20 $a
utu tulangan geser (!"s) : 240 $a
utu beton (!%&) : 20 $a
Tinggi e!ekti! penampang (d):
d% ' ds Ds 1/2Dt
' 40 8 *19
' 5+,5 mm
d ' - . d%
' 500 . 5+,5
' 442,5 mm
1
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 2/71
2. Rasio Tulangan
asio tulangan minimum (min)
00#5,0
#204
20
4
min
=
⋅
=
⋅
= fy
c f ρ
004#+5,0#20
4,14,1min ===
fy ρ
Digunakan min terbesar "aitu min ' 0,004#+5
asio tulangan maksimum (maks)
ma ' 0,025
3"arat nilai adala-
mamin ρ ρ ρ <<
025,0004#+5,0 << ρ
ika lebi- besar dari ma maka "ang digunakan adala- ma
. !ek Pers"aratan #eo$etri
a* a"a aksial ter!aktor ($u) 6 0,1*!%&*7g
$ ' 0,1*!%&*7g ' 0,1*20 (250*500)
' 250*000
$u ' #254,14 (erdasarkan -asil analisis 37$ 2000)
$u $ (;< ===)
b* >lear span elemen (ln) ? 4d
ln ' @ A bkolom
' B000 . 500
' 5500 mm
ln ? 4*d
5500 ? 4*442,5
5500 mm C 1++0 mm (;< ===)
&* asio b ? 0,#-
b ? 0,#-
250 ? 0,#*500
250 C 150 (;< ===)
d* @ebar balok (b) ? 250 mm
b ? 250 mm
2
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 3/71
250 mm ' 250 mm (;< ===)
e* @ebar balok (b) bkolom 2 (#/4 - balok )
b bkolom 2 (#/4 - balok )
250 500 2 (#/4*500)
250 mm 1250 mm (;< ===)
%. Perencanaan Tulangan Tu$puan
erdasarkan -asil analisis 37$ 2000, besar momen balok pada tumpuan
adala- sebagai berikut :
omen negati! (utA) ' 9+*10+*055 mm
omen positi! (ut) ' 48*55#*52+,5 mm
a* $eren&anaan Tulangan (omen negati!)
n 'φ
U M
'9*0
9+*10+*055
' 10+*89B*+2+,8 mm
n '
2
d b
Mn
⋅ '
2
)5,442(250
+,810+*89B*+2
⋅ ' 2,204 $a
m 'c f
fy
85*0 ⋅ '
2085*0
#20
⋅ ' 18,82#5
'
−−
fy
m Rn
m
**211
1
'
−− #20
18,82#5*19,2*21118,82#5
1
= 0,00+4
025,000+4,000#9,0 mamin =<=<= ρ ρ ρ
,
adi digunakan00+4,0= ρ
3
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 4/71
7s 'd b ⋅⋅ ρ
' 0,00+4 E 250 E 442,5 ' 819,0B mm2
n '
2
41
⋅
π
As
'
2194
1
0B,819
⋅π
' 2,88≅
# batang
aka dipasang tulangan longitudinal #D19 dengan luas tulangan :
7st ' #* 1/4F*192
' 850,58B mm
2
arak bersi- antar tulangan (s)
s ? 25 mm (3G 284+:201#)
s '
mmn
Dt n Dsdsbw25
1
*)(2 ≥−
−+−
'
mm251#
19*#)840(2250≥
−−+−
= 48,5 mm C 25 mm HHHHHHHHHHHH ;< adi tulangan dapat dipasang dalam 1 baris*
omen nominal tumpuanAnegati! (nt A)
a 'bc f
fy Ast
⋅⋅⋅85*0
'2502085*0
#20)*850,58B(
⋅⋅ ' B4,044 mm
ntA '
−⋅⋅ 2
a
d fy Ast
'
−⋅⋅
2
044,B45,442#20)850,58B(
' 111*+2B*B9+,+ mm
ntϕ A ' 0,90*n
' 0,90 * 111*+2B*B9+,+ mm
' 100*554*298 mm
4
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 5/71
ntϕ A (100*554*298 mm) C utA (9+*10+*055 mm)HHH ;<
b* $eren&anaan Tulangan (omen positi!)
n 'φ
U M
'9*0
,548*55#*52+
' 5#*948*#B#,89 mm
n '
2d b
Mn
⋅
'
2)5,442(250
,895#*948*#B#
⋅ ' 1,102 $a
m 'c f
fy
85*0 ⋅ '
2085*0
#20
⋅ ' 18,82#5
'
−−
fy
m Rn
m
**211
1
'
−−
#20
18,82#5*102,1*211
18,82#5
1
= 0,00#B
004#+5,000#B,0min
=<= ρ ρ
adi digunakan004#+5,0min = ρ
7s 'd b ⋅⋅ ρ
' 0,004#+5 E 250 E 442,5 ' 48#,984# mm2
n '
241 d
As
⋅π
'
2194
1
48#,984#
⋅π
' 1,+≅
2 batang
aka dipasang tulangan longitudinal 2D19 dengan luas tulangan :
7st ' 2* 1/4F*192
' 5B+,0B mm2
5
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 6/71
arak bersi- antar tulangan (s)
s ? 25 mm (3G 284+:201#)
s '
mm
n
Dt n Dsdsbw25
1
*)(2 ≥
−
−+−
'
mm2512
19*2)840(2250≥
−−+−
= 11B mm C 25 mm HHHHHHHHHHHH ;<
adi tulangan dapat dipasang dalam 1 baris*
omen nominal tumpuanApositi! (nt )
a 'bc f
fy Ast
⋅⋅⋅85*0
'2502085*0
#20)*5B+,0B(
⋅⋅ ' 42,B9B mm
nt '
−⋅⋅
2
ad fy Ast
'
−⋅⋅
2
B9B,425,442#20)5B+,0B(
' +B*421*55B,21 mm
ntϕ ' 0,90*n
' 0,90 * +B*421*55B,21 mm
' B8*++9*400,59 mm
ntϕ (B8*++9*400,59 mm) C ut (48*55#*52+,5 mm) (;<==)
5. Perencanaan Tulangan &apangan
erdasarkan -asil analisis 37$ 2000, besar momen balok pada lapangan
adala- sebagai berikut :
omen positi! (ul) ' 81*590*549,+ mm
omen negati! (ulA) ' 24*2+B*+B#,+ mm
a* $eren&anaan Tulangan (omen positi!)
n 'φ
U M
'9*0
,+81*590*549
' 90*B5B*1BB,## mm
6
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 7/71
n '
2d b
Mn
⋅
'
2)5,442(250
,##90*B5B*1BB
⋅ ' 1,852 $a
m 'c f
fy85*0 ⋅
'2085*0
#20⋅
' 18,82#5
'
−−
fy
m Rn
m
**211
1
'
−−
#20
18,82#5*852,1*211
18,82#5
1
= 0,00B1
025,000B1,000#9,0mamin
=<=<= ρ ρ ρ ,
adi digunakan00B1,0= ρ
7s '
d b ⋅⋅ ρ
' 0,00B1 E 250 E 442,5 ' B+9,511 mm2
n '
2
41 d
As
⋅π
'
2194
1
B+9,511
⋅π
' 2,#9≅
# batang
aka dipasang tulangan longitudinal #D19 dengan luas tulangan :7st ' #* 1/4F*192
' 850,58B mm2
arak bersi- antar tulangan (s)
s ? 25 mm (3G 284+:201#)
s '
mmn
Dt n Dsdsbw25
1
*)(2≥
−−+−
7
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 8/71
'
mm251#
19*#)840(2250≥
−−+−
= 48,5 mm C 25 mm HHHHHHHHHHHH ;<
adi tulangan dapat dipasang dalam 1 baris*
omen nominal lapanganApositi! (nl)
a 'bc f
fy Ast
⋅⋅⋅85*0
'2502085*0
#20)*850,58B(
⋅⋅ ' B4,044 mm
ntA '
−⋅⋅
2
ad fy Ast
'
−⋅⋅
2
044,B45,442#20)850,58B(
' 111*+2B*B9+,+ mm
ntϕ A ' 0,90*n
' 0,90 * 111*+2B*B9+,+ mm
' 100*554*298 mm
nlϕ
(100*554*298 mm) C ul
(81*590*549,+ mm)HHH ;<
&* $eren&anaan Tulangan (omen positi!)
n 'φ
U M
'9*0
,+24*2+B*+B#
' 2B*9+4*181,89 mm
n '
2d b
Mn
⋅
'
2)5,442(250
,892B*9+4*181
⋅ ' 0,55 $a
m 'c f
fy
85*0 ⋅ '
2085*0
#20
⋅ ' 18,82#5
8
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 9/71
'
−−
fy
m Rn
m
**211
1
'
−−#20
18,82#5*55,0*211
18,82#5
1
= 0,001+5
004#+5,0001+5,0 min =<= ρ ρ
adi digunakan004#+5,0min = ρ
7s 'd b ⋅⋅ ρ
' 0,004#+5 E 250 E 442,5 ' 48#,984# mm2
n '
2
41 d
As
⋅π
'
2194
1
48#,984#
⋅π
' 1,+≅
2 batang
aka dipasang tulangan longitudinal 2D19 dengan luas tulangan :
7st ' 2* 1/4F*192
' 5B+,0B mm2
arak bersi- antar tulangan (s)
s ? 25 mm (3G 284+:201#)
s '
mmn
Dt n Dsdsbw251
*)(2
≥−−+−
'
mm2512
19*2)840(2250 ≥−
−+−
= 11B mm C 25 mm HHHHHHHHHHHH ;<
adi tulangan dapat dipasang dalam 1 baris*
omen nominal tumpuanApositi! (nt )
9
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 10/71
a 'bc f
fy Ast
⋅⋅⋅85*0
'2502085*0
#20)*5B+,0B(
⋅⋅ ' 42,B9B mm
nt '
−⋅⋅2ad fy Ast
'
−⋅⋅
2
B9B,425,442#20)5B+,0B(
' +B*421*55B,21 mm
ntϕ ' 0,90*n
' 0,90 * +B*421*55B,21 mm
' B8*++9*400,59 mm
ntϕ (B8*++9*400,59 mm) C ut (24*2+B*+B#,+ mm) (;<==)
'. !ek Pers"aratan Tulangan &ongitudinal
a* Tulangan terpasang -arus lebi- besar dari min dan tidak bole- lebi- dari
maks*
Tumpuan :
025,000+4,000#9,0 mamin =<=<= ρ ρ ρ HHHHHH* ;<
@apangan :
025,000B1,000#9,0mamin
=<=<= ρ ρ ρ
HHHHHH** ;<
b* inimal -arus ada dua tulangan menerus atas baIa-
erdasarkan -asil per-itungan di atas, semua penampang balok dipastikan
memiliki minimal dua tulangan menerus pada bagian atas dan baIa-
&* $ada uungAuung balok n ? 0,50 nA
nt ' B8*++9*400,59 mm
ntA ' 100*554*298 mm
nt ? 0,50 ntA
B8*++9*400,59 ? 0,50* 100*554*298
B8*++9*400,59 ? 50*2++*149 (;<===)
d* $ada penampang lainn"a sepanang balok n dan nA ? 0,25 nA
maksimum (pada uung balok)
ntA ' 100*554*298 mm (momen nominal maksimum)
nl
' B8*++9*400,59 mm
10
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 11/71
nlA ' 100*554*298 mm
nl dan ntA ? 0,25 nA
B8*++9*400,59 ? 0,25* 100*554*298
B8*++9*400,59 ? 50*2++*149 (;<===)
nl dan ntA ? 0,25 nA
100*554*298 ? 0,25* 100*554*298
100*554*298 ? 50*2++*149 (;<===)
1.1.1.1 Perencanaan Tulangan #eser Balok Induk Atap (25/50)
esarn"a ga"a geser "ang bekera pada balok ditentukan dengan rumusan
berikut ini :
Ve= Mpr1+ Mpr 2
L ±
Wu .L
2
Dimana :
Ju ' 1,2D 1,0@
pr ' omen probable pada uungAuung balok
1. o$en Proale Pada Balok Induk Atap
<uat lentur maksimum (pr) pada daera- sendi plastis di-itung
berdasarkan tulangan terpasang dengan tegangan tarik baa !s ' 1,25 !"
(penampang diasumsikan bertulangan tunggal)*
a=1,25. fy. Ast
0,85. f ' c . b
11
a"a geser pada balok
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 12/71
Mpr= Ast .1,25 fy .(d−a
2 )Kntuk mempermuda- per-itungan, nilai pr pada masingAmasing uung
balok disaikan dalam tabel berikut :
2. Penulangan #eser Balok
Ju ' 9,4+ /mm (berdasarkan analisis 37$ 2000)
@ ' B000 mm
pr1 ' 94*#1B*#88,#5 mm
pr2 ' 1#B*9#4*994,1 mm
Ve= Mpr1+ Mpr2
L ±
Wu .L
2
Ve1=94.316.388,35+136.934.994,1
6000+9,47.6000
2
' B8*088,2059
Ve2=94.316.388,35+136.934.994,1
6000−
9,47.6000
2
' 1B00#,2059
Daera- sendi plastis diasumsikan berada pada daera- "ang berarak 2- dari
muka kolom* $ada daera- sendi plastis kekuatan beton dalam mena-an
geser diabaikan (L& ' 0)*
a* $enulangan geser pada daera- sendi plastis
2- ' 2*500
12
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 13/71
' 1000 mm
Ln ' Lu/ϕ
' B8*088,2059 /0,+5
' 90*+84,2+45 <ontrol ter-adap Ls
Ln ' L& Ls (nilai L& ' 0)
Ln ' Ls ' 90*+84,2+45
Ls 6 0,BB √ f ' c . b w . d
90*+84,2+45 6 0,BB* √ 20.250.442,5
90*+84,2+45 #29*820,02B+ (;<===)
$er-itungan tulangan geser
Vs= Av . fy . d
s
Diren&anakan tulangan geser 2 potongan dengan tulangan D8,
maka :
7v ' 2 1/4F 82
' 100,5# mm
s=
Av. fys .d
Vs
¿100,53.240.442,5
90.784,2745
' 88,58 mm
arak sengkang maksimum
$ada daera- sendi plastis arak sengkang maksimum adala- nilai terke&il
dari kondisi berikut :3maks ' d/4 ' 442,5/4 ' 110,B25 mm
3maks ' BDt ' B19 ' 114 mm
3maks ' 150 mm
adi arak sengkang maksimum adala- 88,58 mm, se-ingga pada daera-
sendi plastis dipasang sengkang D8A80 mm*
b* $enulangan geser diluar daera- sendi plastis
13
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 14/71
Daera- geser diluar sendi plasti diambil searak lebi- besar dari 2- dari
muka tumpuan*
Ve2=94.316.388,35+136.934.994,16000
−9,47.10002
' 4B*+80,+059
Ln ' Lu/ϕ
' 4B*+80,+059 / 0,+5
' B2#+4*2+45
<ekuatan geser beton (L&)
L& ' 0,17√ f ' c . b w . d
' 0,17√ 20 .250.442,5
' 84*104,10B8
$er-itungan tulangan geser
Ln (B2#+4*2+45 ) L& (84*104,10B8 ) 'C Tidak perlu tulangan geser
Di daera- "ang tidak memerlukan tulangan geser, tetap dipasang tulangan
geser dengan arak (s) d/2
3 ' 442,5/2
' 221,25 mm
adi pada daera- di luar sendi plastis, dipasang tulangan D8A200 mm*
*ketsa Penulangan Balok Induk Atap
14
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 15/71
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 16/71
,. Rasio Tulangan
asio tulangan minimum (min)
00#5,0#204
20
4
min =
⋅=
⋅=
fy
c f ρ
004#+5,0#20
4,14,1min ===
fy ρ
Digunakan min terbesar "aitu min ' 0,004#+5
asio tulangan maksimum (maks)
ma ' 0,025
3"arat nilai adala-
mamin ρ ρ ρ <<
025,0004#+5,0 << ρ
ika lebi- besar dari ma maka "ang digunakan adala- ma
-. !ek Pers"aratan #eo$etri
!* a"a aksial ter!aktor ($u) 6 0,1*!%&*7g
$ ' 0,1*!%&*7g
' 0,1*20 (#00*B00)' #B0*000
$u ' 1222,55 (erdasarkan -asil analisis 37$ 2000)
$u $ (;< ===)
g* >lear span elemen (ln) ? 4d
ln ' @ A bkolom
' B000 . 500' 5500 mm
ln ? 4*d
5500 ? 4*540,5
5500 mm C 21B2 mm (;< ===)
-* asio b ? 0,#-
b ? 0,#-
#00 ? 0,#*B00
#00 C 180 (;< ===)
i* @ebar balok (b) ? 250 mm
b ? 250 mm
#00 mm C 250 mm (;< ===)
* @ebar balok (b) bkolom 2 (#/4 - balok )
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 17/71
b bkolom 2 (#/4 - balok )
#00 500 2 (#/4*B00)
#00 mm 1400 mm (;< ===)
10. Perencanaan Tulangan Tu$puan
erdasarkan -asil analisis 37$ 2000, besar momen balok pada tumpuan adala-
sebagai berikut :
omen negati! (utA) ' 180*000*441 mm
omen positi! (ut) ' 90*000*220,# mm
d* $eren&anaan Tulangan (omen negati!)
n 'φ
U M
'9*0
1180*000*44
' 200*000*490 mm
n '
2d b
Mn
⋅
'
2)5,540(#00
0200*000*49
⋅ ' 2,28 $a
m 'c f
fy
85*0 ⋅ '
2085*0
#20
⋅ ' 18,82#5
'
−−
fy
m Rn
m
**211
1
'
−−
#20
18,82#5*28,2*211
18,82#5
1
= 0,00+B
025,000+B,000#9,0mamin =<=<= ρ ρ ρ
,
adi digunakan00+B,0= ρ
7s 'd b ⋅⋅ ρ
' 0,00+B E #00 E 540,5 ' 124B,5# mm2
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 18/71
n '
2
41
⋅π
As
'
2
1941
124B,5#
⋅π
' 4,#9≅
5 batang
aka dipasang tulangan longitudinal 5D19 dengan luas tulangan :
7st ' 5* 1/4F*192
' 141+,B4 mm2
arak bersi- antar tulangan (s)
s ? 25 mm (3G 284+:201#)
s '
mmn
Dt n Dsdsbw25
1
*)(2≥
−−+−
'
mm2515
19*5)1040(2#00≥
−−+−
= 2B,25 mm C 25 mm HHHHHHHHHHHH ;<
adi tulangan dapat dipasang dalam 1 baris*
omen nominal tumpuanAnegati! (nt A
)
a 'bc f
fy Ast
⋅⋅⋅85*0
'#002085*0
#20)*141+,B4(
⋅⋅ ' 88,95 mm
ntA '
−⋅⋅
2
ad fy Ast
'
−⋅⋅ 295,885,540#20141+,B4
' 225*019*+0#,# mm
ntϕ A ' 0,90*n
' 0,90 * 225*019*+0#,# mm
' 202*51+*+#2,9 mm
ntϕ A (202*51+*+#2,9 mm) C utA (180*000*441 mm)HHH ;<
e* $eren&anaan Tulangan (omen positi!)
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 19/71
n 'φ
U M
'9*0
,#90*000*220
' 100*000*244,8 mm
n '2d b
Mn
⋅
'2)5,540(#00
4,8100*000*24
⋅ ' 1,14 $a
m 'c f
fy
85*0 ⋅ '
2085*0
#20
⋅ ' 18,82#5
'
−−
fy
m Rn
m
**211
1
'
−−
#2018,82#5*14,1*211
18,82#51
= 0,00#B
004#+5,000#B,0 min =<= ρ ρ
adi digunakan004#+5,0min = ρ
7s 'd b ⋅⋅ ρ
' 0,004#+5 E #00 E 540,5 ' +09,40B mm2
n '
2
41 d
As
⋅π
'
2194
1
+09,40B
⋅π
' 2,50 ≅ # batang
aka dipasang tulangan longitudinal #D19 dengan luas tulangan :
7st ' #* 1/4F*192
' 850,58B mm2
arak bersi- antar tulangan (s)
s ? 25 mm (3G 284+:201#)
s '
mmn
Dt n Dsdsbw25
1
*)(2
≥−
−+−
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 20/71
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 21/71
'
−−
fy
m Rn
m
**211
1
'
−− #20
18,82#5*#9+,2*21118,82#5
1
= 0,0081
025,00081,000#9,0 mamin =<=<= ρ ρ ρ ,
adi digunakan0081,0= ρ
7s 'd b ⋅⋅ ρ
' 0,0081 E #00 E 540,5 ' 1#15,1+ mm2
n '
2
41 d
As
⋅π
'
2194
1
1#15,1+
⋅π
' 4,B4 ≅ 5 bua-
aka dipasang tulangan longitudinal 5D19 dengan luas tulangan :
7st ' 5* 1/4F*192
' 141+,B44 mm2
arak bersi- antar tulangan (s)
s ? 25 mm (3G 284+:201#)
s '
mmn
Dt n Dsdsbw 251
*)(2 ≥− −+−
'
mm2515
19*5)1040(2#00≥
−−+−
= 2B,5 mm C 25 mm HHHHHHHHHHHH ;<
adi tulangan dapat dipasang dalam 1 baris*
omen nominal lapanganApositi! (nl)
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 22/71
a 'bc f
fy Ast
⋅⋅⋅85*0
'#002085*0
#20*141+,B44
⋅⋅ ' 88,95 mm
ntA '
−⋅⋅2
ad fy Ast
'
−⋅⋅
2
95,885,540#20141+,B44
' 225*019*+0#,# mm
ntϕ A ' 0,90*n
' 0,90 * 225*019*+0#,# mm
' 202*51+*+#2,9 mm
nlϕ (202*51+*+#2,9 mm) C ul (189*09B*555,8 mm)HHH ;<
!* $eren&anaan Tulangan (omen positi!)
n '
φ
U M
'
9*0
45*000*110
' 50*000*122,22 mm
n '
2d b
Mn
⋅ '
2)5,540(#00
,2250*000*122
⋅ ' 0,5+ $a
m 'c f
fy
85*0 ⋅ '
2085*0
#20
⋅ ' 18,82#5
'
−−
fy
m Rn
m
**211
1
'
−−
#20
18,82#5*5+,0*211
18,82#5
1
= 0,0018
004#+5,00018,0 min =<= ρ ρ
adi digunakan004#+5,0min = ρ
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 23/71
7s 'd b ⋅⋅ ρ
' 0,004#+5 E #00 E 540,5 ' +09,40B mm2
n '
2
41 d
As
⋅π
'
2194
1
+09,40B
⋅π
' 2,50≅
# batang
aka dipasang tulangan longitudinal #D19 dengan luas tulangan :
7st ' #* 1/4F*192
' 850,58B mm2
arak bersi- antar tulangan (s)
s ? 25 mm (3G 284+:201#)
s '
mmn
Dt n Dsdsbw25
1
*)(2 ≥−
−+−
'
mm251#
19*#)1040(2#00≥
−−+−
= +1,5 mm C 25 mm HHHHHHHHHHHH ;<
adi tulangan dapat dipasang dalam 1 baris*
omen nominal tumpuanApositi! (nt )
a 'bc f
fy Ast
⋅⋅⋅85*0
'#002085*0
#20*850,58B
⋅⋅ ' 5#,#+ mm
nt '
−⋅⋅
2
ad fy Ast
'
−⋅⋅
2
#+,5#5,540#2058B,850
' 1#9*854*049,B mm
ntϕ ' 0,90*n
' 0,90 * 1#9*854*049,B mm
' 125*8B8*B44,B mm
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 24/71
ntϕ (125*8B8*B44,B mm) C ut (45*000*110 mm) (;<==)
12. !ek Pers"aratan Tulangan &ongitudinal
e* Tulangan terpasang -arus lebi- besar dari min dan tidak bole- lebi- dari maks*
Tumpuan :
025,000+B,000#9,0 mamin =<=<= ρ ρ ρ
HHHHHH* ;<
@apangan :
025,00081,000#9,0mamin =<=<= ρ ρ ρ
HHHHHH** ;<
!* inimal -arus ada dua tulangan menerus atas baIa-
erdasarkan -asil per-itungan di atas, semua penampang balok dipastikan memiliki
minimal dua tulangan menerus pada bagian atas dan baIa-
g* $ada uungAuung balok n ? 0,50 nA
nt
' 125*8B8*B44,B mmntA ' 202*51+*+#2,9 mm
nt ? 0,50 ntA
12B*#58*582,# ? 0,50* 202*51+*+#2,9
12B*#58*582,# ? 101*258*8BB,5 (;<===)
-* $ada penampang lainn"a sepanang balok n dan nA ? 0,25 nA maksimum (pada
uung balok)
ntA ' 202*51+*+#2,9 mm (momen nominal maksimum)
nl ' 202*51+*+#2,9 mmnlA ' 125*8B8*B44,B mm
nl dan ntA ? 0,25 nA
202*51+*+#2,9 ? 0,25* 202*51+*+#2,9
202*51+*+#2,9 ? 50*B29*4##,24 (;<===)
nl dan ntA ? 0,25 nA
125*8B8*B44,B ? 0,25* 202*51+*+#2,9
125*8B8*B44,B ? 50*B29*4##,24 (;<===)
1.1.2.1 Perencanaan Tulangan #eser Balok Induk &antai (0/'0)
esarn"a ga"a geser "ang bekera pada balok ditentukan dengan rumusan berikut
ini :
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 25/71
Ve= Mpr1+ Mpr2
L ±
Wu .L
2
Dimana :
Ju ' 1,2D 1,0@
pr ' omen probable pada uungAuung balok
. o$en Proale Pada Balok Induk Atap
<uat lentur maksimum (pr) pada daera- sendi plastis di-itung berdasarkan tulangan
terpasang dengan tegangan tarik baa !s ' 1,25 !" (penampang diasumsikan
bertulangan tunggal)*
a=1,25. fy. Ast
0,85. f ' c . b
Mpr= Ast .1,25 fy .(d−a
2 )Kntuk mempermuda- per-itungan, nilai pr pada masingAmasing uung balok
disaikan dalam tabel berikut :
%. Penulangan #eser Balok
Ju ' 28,81 /mm (berdasarkan analisis 37$ 2000)
@ ' B000 mm
pr1 ' 1+2*54+*+B+,8 mm
a"a geser pada balok
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 26/71
pr2 ' 2+4*9B9*B45,2 mm
Ve= Mpr1+ Mpr2
L ±
Wu .L
2
Ve1=172.547.767,8+274.969.645,2
6000+28,81.6000
2
' 1B1*01B,2#55
Ve2=172.547.767,8+274.969.645,2
6000−
28,81.6000
2
' 11*84#,+B45
Daera- sendi plastis diasumsikan berada pada daera- "ang berarak 2- dari muka
kolom* $ada daera- sendi plastis kekuatan beton dalam mena-an geser diabaikan (L&
' 0)*
&* $enulangan geser pada daera- sendi plastis
2- ' 2*B00
' 1200 mm
Ln ' Lu/ϕ
' 1B1*01B,2#55 0,+5
' 214*B88,#14
<ontrol ter-adap LsLn ' L& Ls (nilai L& ' 0)
Ln ' Ls ' 214*B88,#14
Ls 6 0,BB √ f ' c.bw.d
214*B88,#14 6 0,BB* √ 20.300.540 ,5
214*B88,#14 48#*4#+,89B+ (;<===)
$er-itungan tulangan geser
Vs= Av. fy .ds
Diren&anakan tulangan geser 2 potongan dengan tulangan D8, maka :
7v ' 2 1/4F 102
' 15+,0+9B mm
s= Av. fys .d
Vs
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 27/71
¿157,0796.240.540 ,5
215.091,5549
' +0,24 mm
arak sengkang maksimum
$ada daera- sendi plastis arak sengkang maksimum adala- nilai terke&il dari kondisi
berikut :
3maks ' d/4 ' 540,5/4 ' 1#5,125 mm
3maks ' BDt ' B19 ' 114 mm
3maks ' 150 mm
adi arak sengkang maksimum adala- +0,24 mm, se-ingga pada daera- sendi plastis
dipasang sengkang D8A+0 mm*
d* $enulangan geser diluar daera- sendi plastis
Daera- geser diluar sendi plasti diambil searak lebi- besar dari 2- dari muka
tumpuan*
Ve3=172.547.767,8+274.969.645,2
6000−
28,81 .1200
2
' 91*8+2,2#55
Ln ' Lu/ϕ
' 91*8+2,2#55 / 0,+5
' 122*49B,#14
<ekuatan geser beton (L&)
L& '0,17√
f
'
c . b w . d
' 0,17√ 20 .300.540 ,5
' 12#*2+B,BB#+
$er-itungan tulangan geser
Ln (122*49B,#14 ) L& (12#*2+B,BB#+ ) 'C Tidak perlu tulangan geser
Di daera- "ang tidak memerlukan tulangan geser, tetap dipasang tulangan geser
dengan arak (s) d/2
3 ' 442,5/2
' 221,25 mm
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 28/71
K4
K1
6000
K5
K2
K6
K3 3700
3700
6000
adi pada daera- di luar sendi plastis, dipasang tulangan D8A200 mm*
*ketsa Penulangan Balok Induk Atap
1.2 Perencanaan o$ponen Pe$ikul &entur dan Aksial (olo$)
$ortal # (7ra- M)
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 29/71
1.2.1 !ek Pers"aratan o$ponen Pe$ikul &entur dan Aksial (olo$)
1* $ers"aratan a"a
<olom memikul ga"a gempa
<olom menerima $u C 0,1*!%&*7g
2* $ers"aratan eometri
Kkuran penampang terke&il >2 ? #00 mm
Kkuran penampang terke&il kolom ' 450 mm C #00 mm HHHHHH ;<
$erbandingan sisi penampang terke&il kolom ter-adap ara- tegak lurusn"a (>2/>1) ? 0,40
Kkuran penampang terke&il kolom (>2) ' 450 mm
Kkuran penampang tegak lurusn"a (>1) ' 450 mm
>2/>1 ? 0,40
450/450 ? 0,40
1 C 0,40 HHHHHHHHHHHHHHHHHHH ;<
1.2.2 Peritungan uat &entur olo$
<uat lentur kolom -arus memenu-i persamaan berikut :
∑ Mnc ≥1,2∑ Mnb
Dimana :
n&Ʃ ' umla- kekuatan lentur nominal kolom "ang merangka ke dalam
oint, "ang dievaluasi di oint* <uat lentur kolom -arus di-itung
untuk ga"a aksial ter!aktor, konsisten dengan ara- ga"aAga"a lateral
"ang ditinau, "ang meng-silkan kekuatan lentur terenda-*
nbƩ ' umla- kekuatan lentur nominal balok "ang merangka ke dalam
oint, "ang dievaluasi di mukaAmuka oint*
<ekuatan lentur -arus diumla-kan sedemikian rupa -ingga momenAmomen kolom
"ang berlaIanan momenAmomen dengan balok* Kntuk kolom "ang tidak memenu-i
persamaan diatas, kekuatan lateral dan kekakuan kolom "ang merangka ke dalam oint
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 30/71
tersebut -arus diabaikan bilamana menentukan kekuatan dan kekakuan struktur "ang
di-itung*
n&Ʃ ' 1,2 (nb ka nb ki)
n& ka ' ME a
ME a+ ME b .∑ Mnc
n& kb ' ME b
ME a+ ME b .∑ Mnc
<eterangan :
nb ka ' momen nominal balok di kanan oint (mm)
nb ki ' momen nominal balok di kiri oint (mm)
n& ka ' momen nominal balok di atas oint (mm)
n& kb ' momen nominal balok di kiri oint (mm)
N a ' momen pada kolom di atas oint akibat gempa (mm)
N b ' momen pada kolom di baIa- oint akibat gempa (mm)
<ekakuan kolom di-itung dengan menggunakan diagram momen akibat beban gempa
(mm) "ang suda- di-itung dengan menggunakan program 37$ 2000 sebagai berikut:
omenAmomen pada -ubungan balok kolom
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 31/71
Kntuk mempermuda- per-itungan, per-itungan momen paa oint dan kolom dilakuka
dengan tabel berikut :
1.2. Peritungan Diagra$ Interaksi olo$
1. Data Perencanaan
Dimensi kolom : 450/450
@uas penampang (7g) : 450 450 ' 202*500 mmO
utu tulangan lentur (!"t) : #B0 $a
utu tulangan geser (!"s) : 240 $a
3elimut beton (ds) : 40 mm
2. Rasio Tulangan
asio tulangan minimum (min) : 0,01*7g ' 1 P
asio tulangan maksimum (maks) : 0,0B*7g ' B P
. Diagra$ Interaksi P
omen pada balok dan kolom akibat gempa ara- M
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 32/71
Tinggi e!ekti! penampang (d) : #90 mm
Diagram interaksi $A dengan ' 1P
7st ' *7g 7s% ' 7s ' 0,5*7st
' 1P 202*500 ' 0,5 2*025
' 2*025 mmO ' 1*012,5 mmO
a* <ondisi eban 3entris (n ' 0)
$n ' 0,8*Q0,85*!%&*(7g . 7st) (!"*7st)R
' 0,8*Q0,85*25*(202*500 . 2*025) (#B0*2*025)R
' #*991*2+5
b* <ondisi alan&ed (e ' eb)
$ada kondisi balan&e, regangan beton ultimate &u ' 0,00# ter&apai bersamaan denganɛ
teradin"a lele- pada baa tulangan s ' " ' !"/Ns*ɛ ɛ
$enampang kolom "ang ditinau
Diagram tegangan kolom pada kondisi beban sentris
Diagram tegangan dan regangan kolom pada kondisi balan&e
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 33/71
s ' " ' !"/Nsɛ ɛ
' #B0/200*000
' 0,0018
s ' ", se-ingga !s ' !" ' #B0 $aɛ ɛ
cb
εcu=
d
εcu+εs
cb=0,003. 390
0,003+0,0018=243,75mm
εs '
cb−d ' =εcu
cb
ε s' =(243,75−60 ) .
0,003
243,75=0,0023>εy (0,0018)
ilai ε s'
"ang digunakan adala- 0,0018 se-ingga !s% ' !" ' #B0 $a
>s ' 7s%*!s%
' 1*012,5*#B0
' #B4*500
>& ' 0,85*!%&*b*a (a ' β1.cb )
' 0,85*25*450*(0,85*24#,+5)
' 1*981*2#0
Ts ' 7s*!s
' 1*012,5*#B0
' #B4*500
$nb ' >s >& . Ts
' #B4*500 1*981*2#0 A #B4*500
' 1*981*2#0
nb ' >s*(" . d%) >&*(" . a/2) Ts*(" . d%) (" ' -/2)
' #B4*500*(225 . B0) 1*981*2#0*(225 . 20+,18/2)
#B4*500*(225 . B0)
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 34/71
' #B0*82B*1#4 mm
eb ' nb/$nb
' #B0*82B*1#4 / 1*981*2#0
' 182 mm
&* <ondisi agal Tarik (e C eb)
Kntuk kondisi gagal tarik dipili- nilai & "ang lebi- ke&il dari nilai &b
&b ' 24#,+5 mm, di&oba & ' 1#0 mm*
εs
d−c=
εcu
c
εs= (390−130) .0,003
130=0,006>εy(0,0018)
ilai εs "ang digunakan adala- 0,0018 se-ingga !s ' !" ' #B0 $a
εs '
c−d ' =
εcu
c
ε s' =(130−60 ) .
0,003
130=0,0019<εy (0,0018)
ilai ε s'
"ang digunakan adala- 0,0019 se-ingga !s% ' ε s' . Es ' #20 $a
>s ' 7s%*!s%
' 1*012,5*#20
' #24*000
>& ' 0,85*!%&*b*a (a ' β1.cb )
' 0,85*25*450*(0,85*1#0)
' 1*05B*B5B
Ts ' 7s*!s
Diagram tegangan dan regangan kolom pada kondisi gagal tarik
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 35/71
' 1*012,5*#B0
' #B4*500
$n ' >s >& . Ts
' #24*000 1*05B*B5B A #B4*500
' 1*019*15B
n ' >s*(" . d%) >&*(" . a/2) Ts*(" . d%) (" ' -/2)
' #24*000*(225 . B0) 1*05B*B5B*(225 . 1#0/2)
#B4*500*(225 . B0)
' 29#*48#*9#B mm
e ' n/$n
' 29#*48#*9#B / 1*019*15B
' 28+ mm
d* <ondisi agal Tekan (e eb)
Kntuk kondisi gagal tekan dipili- nilai & "ang lebi- besar dari nilai &b
&b ' 24#,+5 mm, di&oba & ' #50 mm*
εs
d−c=εcu
c
εs= (390−350) .0,003
350=0,0003<εy (0,0018)
ilai εs "ang digunakan adala- 0,0018 se-ingga !s ' εs.Es ' B0 $a
εs '
c−d ' =
εcu
c
Diagram tegangan dan regangan kolom pada kondisi gagal tekan
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 36/71
ε s' =(350−60 ) .
0,003
350=0,0025>εy (0,0018)
ilai ε s'
"ang digunakan adala- 0,0018 se-ingga !s% ' !" ' #B0 $a
>s ' 7s%*!s%
' 1*012,5*#B0
' #B4*500
>& ' 0,85*!%&*b*a (a ' β1.cb )
' 0,85*25*450*(0,85*#50)
' 2*844*84#
Ts ' 7s*!s
' 1*012,5*B0
' B0*+50
$n ' >s >& . Ts
' #B4*500 2*844*84# A B0*+50
' #*1#9*915
n ' >s*(" . d%) >&*(" . a/2) Ts*(" . d%) (" ' -/2)
' #B4*500*(225 . B0) 2*844*84#*(225 . #50/2)
B0*+50*(225 . B0)
' 288*51+*550 mm
e ' n/$n
' 288*51+*550 / #*1#9*915
' 92 mm
e* <ondisi @entur urni ($n ' 0)
$ada kondisi lentur murni tulangan tarik dianggap suda- lele- ( εs=εy ) dan luas
tulangan tekan diabaikan (7s% ' 0)*
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 37/71
a= As.fy
0,85. f ' c .b
¿1.012,5.360
0,85.25.450=38,18mm
n' Ts*(d . a/2)' (1*012,5#B0)*(#90 . #8,18/2)
' 1#5*19B*B95 mm
$er-itungan diagram interaksi dengan persentase tulangan "ang lain disaikan dalam
tabel berikut :
Diagram tegangan dan regangan kolom pada kondisi lentur murni
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 38/71
1.2.% Peritungan &uas Tulangan &entur olo$
ebanAbeban (momen dan ga"a aksial) "ang bekera pada kolom diplot ke dalam
diagram interaksi se-ingga diperole- luas tulangan kolom*
erdasarkan -asil plotting nilai $n dan n masingAmasing kolom ke diagram
interaksi diatas, maka diperole- tulangan kolom sebagai berikut :
Diagram interaksi $A kolom 450/450
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 39/71
<ontrol arak bersi- antar tulangan (s)
Tulangan kolom terdiri dari tulangan 8D19 "ang tersebar merata di semua sisin"a,
se-ingga pada masingAmasing sisi terdapat # batang tulangan*
Diameter tulangan geser ren&ana (Ds) : 10 mm
s ? 25 mm (3G 284+:201#)
s '
mmn
Dt n Dsdsbw25
1
*)(2≥
−−+−
'mm251#
19*#)1040(2450
≥−
−+−
= 14B,5 mm C 25 mm HHHHHHHHHHHH ;<
1.2.5 Peritungan Tulangan #eser olo$
a"a geser ren&ana (Le) -arus ditentukan dengan memper-itungkan ga"a maksimum
"ang dapat teradi pada muka -ubungan balokAkolom pada setiap komponen struktur* a"a
geser ren&ana (Le) tidak bole- lebi- ke&il daripada geser ter!aktor -asil per-itungan analisis
struktur*
1. o$en Proale dan #a"a #eser Rencana Pada olo$
<uat lentur maksimum (pr) pada daera- sendi plastis di-itung berdasarkan tulangan
terpasang dengan tegangan tarik baa !s ' 1,25 !" (penampang diasumsikan
bertulangan tunggal)*
<etentuan per-itungan ga"a geser ren&ana pada kolom
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 40/71
a=1,25. fy. Ast
0,85. f ' c . b
Mpr= Ast .1,25 fy .(d−a
2 )7s ' #*7tulangan D19
' #28#,5#
' 850,59 mmO
Tinggi e!ekti! penampang (d)
d ' - . (ds Ds 1/2Dt)
' 450 . (40 10 *19)
' #90,5 mm
Tinggi kolom (S) : #*+00 mm
$er-itungan pr#
a3=1,25.360.850,59
0,85.25.450=40,03mm
Mpr3=850,59.1,25.360 .(390,5−40,03
2 )' 141*808*8+B mm
$er-itungan pr4
a4=1,25.360.850,59
0,85.25.450=40,03mm
Mpr4=850,59.1,25 .360 .(390,5− 40,03
2 )' 141*808*8+B mm
$er-itungan ga"a geser ren&ana (Le)
Ve= Mpr3+ Mpr 4
H ≥Vu
¿141.808.876+141.808.876
3.700≥Vu
' +B*B5# C 44*4B4 HHHHHHHHHHHHHH*** ;<
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 41/71
2. Peritungan Tulangan #eser olo$
$ada daera- sendi plastis diasumsikan berada pada daera- "ang berarak l o dari muka
kolom* $ada daera- sendi plastis kekuatan beton dalam mena-an geser diabaikan (L&
' 0)*
$anang l o adala- nilai terbesar dari :
a* Tinggi elemen struktur di oint : 450 mm
b* 1/B tinggi bersi- kolom : 1/B(#+00 . (400500))
: 542 mm
&* 500 mm
Dengan demikian diambil l o : 542 mm
Ln ' Lu/ϕ
' +B*B5# /0,+5
' 102*204
<ontrol ter-adap Ls
Ln ' L& Ls (nilai L& ' 0)Ln ' Ls ' 102*204
Ls 6 0,BB √ f ' c.bw.d
102*204 6 0,BB* √ 25.450.390,5
102*204 5+9*892 HHHHHHHHHHHHHH**;<
$er-itungan tulangan geser
Vs= Av. fy .d
s
Tulangan geser iren&anakan tulangan geser # potongan dengan tulangan D10,
maka :
7v ' # 1/4F 102
' 2#5,B2 mm
s= Av. fys .d
Vs
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 42/71
¿100,53.240.442,5
121.428
' 8+ mm
arak sengkang maksimum
$ada daera- sendi plastis arak sengkang maksimum adala- nilai terke&il dari kondisi
berikut :
3maks ' -/4 ' 450/4 ' 112,5 mm
3maks ' BDt ' B19 ' 114 mm
3maks ' 100 mm 6 s 6 150 mm, dengan nilai s sebagai berikut :
sx=100+350−x
3
¿100+350−450
3=66,67mm<100mm
Digunakan s ' 100 mm
Tulangan pengikat silang tidak bole- dipasang dengan spasi melebi-i #50 mm pada
penampang
adi arak sengkang maksimum adala- 100 mm, se-ingga pada daera- sendi plastis
dipasang sengkang D10A100 mm*
$enulangan geser diluar daera- sendi plastis
Daera- geser diluar sendi plastis diambil searak lebi- besar dari l o dari muka
tumpuan*
<ekuatan geser beton (L&)
L& ' 0,17√ f ' c . b w . d
' 0,17√ 25 .450.390,5
' 149*#BB $er-itungan tulangan geser
Ln (102*204 ) L& (149*#BB ) 'C Tidak perlu tulangan geser
Di daera- "ang tidak memerlukan tulangan geser, tetap dipasang tulangan geser
dengan arak (s) B*db atau 150 mm
3 ' B*19 150 mm
' 114 mm 150 mm
adi pada daera- di luar sendi plastis, dipasang tulangan D10A110 mm*
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 43/71
1.2.' *ketsa Penulangan olo$
1. Perencanaan uungan Balok olo$ (oint)
1. Pers"aratan 3$u$
a. a"aAga"a pada tulangan balok longitudinal di muka oint -arus ditentukan dengan
mengasumsikan ba-Ia tegangan pada tulangan tarik lentur adala- 1,25!"*. ila tulangan longitudinal balok menerus melalui oint balokAkolom, dimensi kolom
"ang seaar ter-adap tulangan balok tidak bole- kurang dari 20 kali diameter batang
tulangan balok longitudinal terbesar untuk beton normal*
2. #a"a Pada oint (oint De$and)
a"a geser -oriontal pada -ubungan balokAkolom di-itung berdasarkan rumus
berikut :+¿
−¿+ Mpr¿ /0,5 (t!p+b!tt!m)
Mpr¿
V=¿
3ketsa penulangan kolom
oint "ang akan di desain pada portal #
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 44/71
Dimana :
pr A, pr ' momen probable balok kiri dan balok kanan (mm)
-top ' tinggi kolom di atas oint (mm)
- bottom ' tinggi kolom di baIa- oint (mm)
a"a geser bersi- (Lu)
Lu ' L- ' T1 >2 . L-
Dimana :
T1 ' 7s*(1,25!")
>2 ' 0,85*!%&*b*a 7s%*!"
. ekuatan #eser
Kntuk berat beton normal, Ln oint tidak bole- diambil sebagai nilai "ang lebi- besar
dari nilai "ang ditetapkan dibaIa- ini :Ln ' 1,7√ f ' c A" ( untuk muka oint terkekang ke empat muka)
Ln ' 1,2√ f ' c A" ( untuk muka oint terkekang ke tiga muka atau pada
dua muka "ang berlaIanan)
Ln ' 1,0√ f ' c A" ( untuk kasus lainn"a)
7 adala- luas penampang e!ekti! "ang di-itung dari tinggi oint (-) dikali lebar
e!ekti! oint (be!!)*
a"a geser pada oint
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 45/71
%. Pan4ang Pen"aluran
Kntuk ukuran batang tulangan 10 . D#B, panang pen"aluranϕ l dh untuk batang
tulangan dengan kait 90U standar pada beton normal tidak bole- kurang dari "ang
terbesar dari 8db, 150 mm dan "ang panang "ang diis"aratkan ole- persamaan
berikut :
#d=fy.db /5,4√ f ' c
1..1 Desain Perte$uan Balok olo$ &antai II
1. Data Perencanaan
a* Kkuran kolom : 450/450
Tulangan : 8D19
b* Kkuran balok : 250/400
Tulangan atas : #D19
Tulangan baIa- : 2D19
&* Tinggi e!ekti! balok (d) : #42,5 mm
d* utu tulangan lentur : #B0 $a
e* utu beton (!%&) : 25 $a
2. !ek ukuran kolo$
-/db C 20
450/19 C 202#,B8 C 20 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH** ;<
$enentuan lebar e!ekti! oint
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 46/71
. !ek kapasitas 4oint +
Portal ergo"ang ke kanan
pr . (momen probable balok kiri)
pr . ' 0
pr (momen probable balok kanan)
a= A s
' .1,25 fy
0,85. f ' c . b
=567,06.1,25.360
0,85.25.250=48,03mm
+¿=1,25. A s' . f y .(d−
a
2 ) Mpr
¿
¿1,25.567,06.360 (342,5−48,03
2 )¿81.270 .046 $mm
% 2=0,85. f ' c . b . a+ A s
' . fy
¿0,85.25.250.48,03+567,06.360
459*#01
L- ' (pr . pr )/0,5(-top - bottom)
' (0 81*2+0*04B)/0,5(0 #*+00)
' 4#*9#0
a"a geser bersi- -orisontal
Lu ' L- ' T2 >1 . L-' 459*#01 0 . 4#*9#0
' 415*#+1
<uat geser nominal
Ln ' 1,2 √ f ' c 7
be!! ' b - 6 b 2' 250 450 6 250 2(100)
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 47/71
' +00 mm C 450 mm, digunakan 450 mm
-e!! ' 450 mm
7 ' be!! -e!!
' 450V450
' 202*500 mm2
Ln ' 1*2 √ 25 (202*500)
' 1*215*000
Lu 6 Lnϕ
415*#+1 6 0,+5 * 1*215*000
415*#+1 911*250 HHHHHHHHHHHHHHH** ;<
Portal ergo"ang ke kiri
pr . (momen probable balok kiri)
pr . ' 0
pr (momen probable balok kanan)
a= As.1,25 fy
0,85. f ' c .b
=850,59.1,25 .360
0,85.25.250=72,05mm
+¿=1,25. As . fy .(d−a
2 ) Mpr¿
¿1,25.850,59.360(342,5−72,05
2 )¿117.308.056 $mm
L- ' (pr . pr )/0,5(-top - bottom)
' (011+*#08*05B)/0,5(0 #*+00)
' B#*410
T2 ' 1,25* 7s*!"
' 1,25*850,59*#B0
' #82*+B5
a"a geser bersi- -orisontal
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 48/71
Lu ' L- ' T1 >2 . L-
' 0 #82*+B5 . B#*410
' #19*#55
<uat geser nominal
Ln ' 1,2 √ f ' c 7
be!! ' b - 6 b 2
' 250 450 6 250 2(100)
' +00 mm C 450 mm, digunakan 450 mm
-e!! ' 450 mm
7 ' be!! -e!!
' 450V450
' 202*500 mm2
Ln ' 1*25 √ 25 (202*500)
' 1*215*000
Lu 6 Lnϕ
#19*#55 6 0,+5 * 1*215*000
#19*#55 911*250 HHHHHHHHHHHHHHH** ;<
%. !ek apasitas 4oint 1%
Portal ergo"ang ke kanan
pr . (momen probable balok kiri)
a= As.1,25 fy
0,85. f ' c .b
=850,59.1,25 .360
0,85.25.250=72,05mm
−¿=1,25. As . fy . (d−a
2 ) Mpr
¿
¿1,25.850,59.360
(342,5−
72,05
2
)¿117.308.056 $mm
pr (momen probable balok kanan)
a= A s
' .1,25 fy
0,85. f ' c . b
=567,06.1,25.360
0,85.25.250=48,03mm
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 49/71
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 50/71
Portal ergo"ang ke kiri
pr . (momen probable balok kiri)
a= A s
'
.1,25 fy0,85. f
' c . b
=567,06.1,25.3600,85.25.250 =48,03mm
−¿=1,25. A s' . fy .(d−
a
2 ) Mpr
¿
¿1,25.567,06.360 (342,5−48,03
2 )
¿81.270 .046 $mm
pr (momen probable balok kanan)
a= As.1,25 fy
0,85. f ' c .b
=850,59.1,25 .360
0,85.25.250=72,05mm
+¿=1,25. As . fy .(d−a
2 ) Mpr
¿
¿1,25.850,59.360(342,5−72,05
2 )¿117.308.056 $mm
L- ' (pr . pr )/0,5(-top - bottom)
' (81*2+0*04B 11+*#08*05B)/0,5(0 #*+00)
' 10+*##9
>1 ' 0,85*!%&*b*a 7s*!"
' 0,85*25*250*48,0# 850,59*#B0
' 5B1*#+1
T2 ' 1,25*7s*!"
' 1,25*850,59*#B0
' #82*+B5
a"a geser bersi- -orisontal
Lu ' L- ' >1 T2 . L-
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 51/71
' 5B1*#+1 #82*+B5 . 10+*##9
' 8#B*+9+
<uat geser nominal
Ln ' 1,+ √ f ' c 7
be!! ' b - 6 b 2
' 250 450 6 250 2(100)
' +00 mm C 450 mm, digunakan 450 mm
-e!! ' 450 mm
7 ' be!! -e!!
' 450V450
' 202*500 mm2
Ln ' 1*+ √ 25 (202*500)
' 1*+21*250
Lu 6 Lnϕ
8#B*+9+ 6 0,+5 * 1*+21*250
8#B*+9+ 1*290*9#+ HHHHHHHHHHHHHH** ;<
5. Pan4ang pen"aluran
#d=fy . db
5,4.√ f ' c≥8db ≥150mm
#d=360. 19
5,4.√ 25≥8.19≥150mm
#d=253,33mm>152mm>150mm
adi panang pen"aluran "ang digunakan adala- 2B0 mm
1..2 Desain Perte$uan Balok olo$ &antai I
1. Data Perencanaan
a* Kkuran kolom : 450/450
Tulangan : 8D19
b* Kkuran balok : 250/500
Tulangan atas : 4D19Tulangan baIa- : 2D19
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 52/71
&* Tinggi e!ekti! balok (d) : 442,5 mm
d* utu tulangan lentur : #B0 $a
e* utu beton (!%&) : 25 $a
2. !ek ukuran kolo$-/db C 20
450/19 C 20
2#,B8 C 20 HHHHHHHHHHHHHHHHHHHHH** ;<
. !ek kapasitas 4oint
$er-itungan kapasitas oint disaikan dalam tabel berikut :
Pan4ang pen"aluran
#d=fy . db
5,4.√ f ' c≥8db ≥150mm
#d=360. 19
5,4.√ 25≥8.19≥150mm
#d=253,33mm>152mm>150mm
adi panang pen"aluran "ang digunakan adala- 2B0 mm
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 53/71
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 54/71
ra!ik -ubungan . W penampang balok induk atap (tumpuan)
ra!ik -ubungan . W penampang balok induk atap (lapangan)
ra!ik -ubungan . W penampang balok induk lantai (tumpuan)
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 55/71
1.5 Daktilitas ur6atur Pena$pang dan Daktilitas Perpindaan olo$
Daktilitas kurvatur penampang kolom -asil desain ulang, disaikan dalam tabel
berikut ini :
ra!ik -ubungan . W penampang balok induk lantai (lapangan)
ra!ik -ubungan . W penampang kolom lantai GG
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 56/71
Daktilitas perpinda-an kolom -asil desain ulang, disaikan dalam tabel berikut ini :
1.' 76aluasi iner4a *truktur dengan Analisis *tatik Puso6er
erikut ini adala- distribusi sendi plastis "ang teradi pada struktur redesain
berdasarkan -asil analisis pus-over :
ra!ik -ubungan . W penampang kolom lantai G
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 57/71
ra!ik -ubungan ga"a geser vs perpinda-an
ambar portal pada kondisi lele- (step 2) ara- M
ambar portal pada kondisi batas (step 8) ara- M
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 58/71
<ondisi lele- pada portal teradi pada step 2, dimana kinera struktur 7 (titik aIal)
kemungkinan sendi plastis "ang teradi adala- 1#0 sendi plastis, (titik lele-) teradi 14 sendi
plastis dan G; ( Immediate Occupancy) sampai N (titik keruntu-an) tidak teradi sendi plastis*
<ondisi batas teradi pada step 8, dimana kinera struktur 7 (titik aIal) kemungkinan sendi
plastis "ang teradi adala- 8# sendi plastis, (titik lele-) teradi 19 sendi plastis, G;
( Immediate Occupancy) teradi 24 sendi plastis, @3 ( Life Safety) teradi 20 sendi plastis, >$
(Collapse Pe!ention) tidak teradi sendi plastis, > (titik batas) teradi 1 sendi plastis, dan D
(titik sisa) sampai N (titik keruntu-an) tidak teradi sendi plastis* $erpinda-an pada kondisi
lele- (X") 20,014 mm dengan ga"a geser dasar 1*025*059 dan perpinda-an pada kondisi
batas (Xu) 120,5++ mm dengan ga"a geser dasar 1*+98*59B *
Daktilitas struktur :
YX ' Xu/ X"
' 120,5++/20,014
' B,02
1.+ iner4a Batas 3lti$ate *truktur
3impangan antar lantai tingkat desain (Z) tidak bole- melebi-i simpangan antar lantai
iin (Za), berdasarkan 3G 1+2BA2012 pasal +*12*1 nilai Za ' 0,02 -s, dimana -s adala-
tinggi di baIa- tingkat *
3impangan iin pada atap dan lantai
Za ' 0,02 -s
' 0,02 * #*+00
' +4 mm
3impangan pada lantai ( akibat beban gempa )
Xe ' 2,8B mm (berdasarkan -asil 37$ 2000 )
>d ' 5,5 , untuk 3$<
Ge ' 1,0, untuk bangunan -otel
Z ' X '%d .&xe
e
'5,5 .2,86
1,0
'15,+# mm
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 59/71
Z (15,+# mm) Za (+4 mm) HHHHHHHHHHH**;<
3impangan pada atap ( akibat beban gempa )
Xe ' (B,#0 . 2,8B) mm (berdasarkan -asil 37$ 2000 )
' #,44 mm
>d ' 5,5 , untuk 3$<
Ge ' 1,0, untuk bangunan -otel
Z ' X '%d .&xe
e
'5,5 .3,44
1,0
' 18,92 mm
Z (18,92 mm) Za (+4 mm) HHHHHHHHHHH**;<
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 60/71
BAB III
P7RBA8DI8#A8 A*I& D7*AI8 DA8
7T9D7 P7R3ATA8 *TR3T3R
2.1 Perandingan Bean #e$pa
$embebanan gempa untuk struktur eksisting dan struktur redesain menggunakan
metode stati& ekivalen dimana !aktor reduksi beban gempa () "ang digunakan adala- 8*
Dimensi kolom pada struktur redesain diperbesar se-ingga men"ebabkan peningkatan berat
struktur dan beruung pada peningkatan beban gempa pada struktur redesain* erikut ini
adala- besar beban gempa pada masingAmasing struktur :
2.2
Perandingan asil Desain 7le$en *truktur
erikut ini adala- -asil desain (dimensi penampang dan penulangan) dari struktur
eksisting dan struktur redesain :
alok atap (struktur eksisting)
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 61/71
alok atap (struktur redesain)
alok lantai (struktur eksisting)
alok lantai (struktur redesain)
<olom lantai GG (struktur eksisting)
<olom lantai G (struktur eksisting)
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 62/71
2. Perandingan Daktilitas ur6atur Balok
$erbandingan daktilitas kurvatur balok dari struktur eksisting dan struktur redesain
disaikan dalam tabel berikut :
<olom lantai G dan GG (struktur redesain)
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 63/71
Dimensi dan umla- tulangan "ang digunakan pada balok atap adala- sama antara
struktur eksisting dengan struktur -asil redesain, se-ingga besar momen dan kurvatur pada
masingAmasing kondisi bernilai sama*
ra!ik -ubungan . W penampang balok induk atap (tumpuan)
ra!ik -ubungan . W penampang balok induk atap (lapangan)
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 64/71
erdasarkan gra!ik dan tabel diatas, dapat diketa-ui ba-Ia besarn"a momen pada
tumpuan balok induk lantai -asil redesain lebi- ke&il dari balok induk lantai pada struktur
eksisting namun memiliki daktilitas "ang lebi- tinggi* Sal ini dikarenakan umla- tulangan
pada balok -asil redesain lebi- sedikit dibandingkan dengan tulangan pada balok eksisting
akibat adan"a pembesaran dimensi kolom pada struktur redesain* $ada daera- lapangan
besaran momen dan kurvatur struktur redesain dan struktur eksisting memiliki nilai "ang
-ampir sama namun teradi peningkatan daktilitas sebesar 0,42P pada struktur redesain
akibat adan"a pergantian dimensi tulangan sengkang*
2.% Perandingan Daktilitas ur6atur dan Perpindaan olo$
$erbandingan daktilitas kurvatur kolom dari struktur eksisting dan struktur redesain
disaikan dalam tabel berikut :
ra!ik -ubungan . W penampang balok induk lantai (tumpuan)
ra!ik -ubungan . W penampang balok induk lantai (lapangan)
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 65/71
erdasarkan tabel dan gra!ik diatas dapat diketa-ui ba-Ia teradi peningkatan nilai
momen dan peruba-an nilai kurvatur antara kolom pada struktur eksisting dengan struktur
redesain* Sal ini disebabkan karena adan"a pembesaran dimensi kolom pada struktur
redesain se-ingga kapasitas kolom menadi lebi- besar* 7kibat adan"a pembesaran dimensi
kolom uga dapat meningkatkan daktilitas kurvatur kolom -asil redesain -ingga men&apai
51,+2P*
$erbandingan daktilitas perpinda-an kolom dapat dili-at pada tabel berikut ini :
ra!ik -ubungan . W penampang kolom lantai GG
ra!ik -ubungan . W penampang kolom lantai G
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 66/71
Dari tabel diatas dapat diketa-ui ba-Ia teradi peningkatan daktilitas perpinda-an
kolom -asil redesain -ingga men&apai #4,91P dimana -al ini teradi seiring dengan
peningkatan daktilitas kolom -asil redesain*
2.5 Perandingan *i$pangan *truktur
3impangan lantai ara- "ang teradi pada struktur eksisting dan struktur redesain akibat
beban gempa dapat dili-at pada tabel berikut :
erdasarkan gra!ik di atas dapat diketa-ui ba-Ia simpangan lantai ara- M dari
struktur redesain lebi- ke&il dari struktur eksisting dengan selisi- menvapai 192,#1P* Sal ini
disebabkan ole- pembesaran dimensi kolom pada struktur redesain "ang men"ebabkan
meningkatn"a kekakuan dari struktur se-ingga simpangan "ang teradi menadi lebi- ke&il*
2.' Perandingan Daktilitas *truktur
Daktilitas struktur diperole- dengan membandingkan nilai perpinda-an struktur pada
kondisi ultimate dengan perpinda-an pada kondisi lele- "ang diperole- dari -asil analisis
pus-over* Sasil analisis pus-over uga dapat menggambarkan distribusi sendi plastis pada
struktur* erikut ini adala- distribusi sendi plastis dan perbandingan kurva pus-over dari
struktur redesain dengan struktur eksisting :
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 67/71
erdasarkan gra!ik dan tabel di atas, dapat diketa-ui ba-Ia struktur redesain
memiliki kekuatan "ang lebi- tinggi dari struktur eksisting dimana -al ini ditunukkan ole-
besarn"a ga"a geser dasar "ang teradi pada masingAmasing struktur* 3truktur redesain
mempun"ai kekuatan 4+,91 P lebi- besar dari struktur eksisting* Daktilitas dari struktur
redesain lebi- besar 4+,#5P dari struktur eksisting* erdasarkan uraian di atas dapat
disimpulkan struktur redesain memiliki kinera "ang lebi- baik dari struktur eksisting*
2.+ etode Perkuatan *truktur 7ksisting
etode perkuatan struktur adala- metode "ang dilakukan untuk meningkatkan
kekuatan, kekakuan dan tingkat daktilitas dari struktur eksisting* etode perkuatan
konvensional terdiri dari memperbesar dimensi elemen struktur, dan penamba-an elemen
struktur baru* etode perkuatan untuk struktur beton bertulang "ang dapat digunakan adala-
"ac#etin$% penamba-an column win$ wall , penamba-an breising, dan
2.+.1 acketing
&ac#etin$ adala- sala- satu metode perkuatan struktur "ang sering digunakan untuk
perkuatan kolom beton* etode "ac#etin$ "ang paling popular digunakan adala-
menggunakan steel "ac#etin$% einfoced concete "ac#et% fibe einfoced composite "ac#et%
dan "ac#etin$ dengan menggunakan material dengan kekuatan tarik tinggi seperti cabon
fibe serta $lass fibe *
ra!ik -ubungan ga"a geser dasar dengan perpinda-an (gra!ik pus-over)
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 68/71
1. Reinforced Concrete Jacketing
Reinfoced Concete &ac#etin$ dapat digunakan sebagai perbaikan atau perkuatan
pada kolom* <erusakan pada bagian struktur "ang ada sebelumn"a dapat diperbaiki dengan
pembesaran dimensi* Terdapat 2 tuuan pemasangan aket kolom "aitu:
A eningkatkan kapasitas geser kolom, untuk meningkatkan kekuatan desain balokA
kolom "ang lema-*
A Kntuk memperbaiki keretakan kolom dengan aket baa memanang "ang dibuat
menerus pada sistem pelat "ang bertumpu pada pondasi (Jag-mare, 2011)*
Tulangan longitudinal dipasang dengan melakukan pengeboran pada pelat dan
pemasangan tulangan dilakukan pada sudut dan tepi kolom, kemudian dilakukan penge&oran
beton pada bagian kolom "ang baru*
etode konstruksi aket kolom3umber: Jag-mare, 2011
2. Steel Jacketing
Steel "ac#etin$ merupakan sala- satu metode perkuatan pada kolom "ang suda-
ban"ak dilakukan* $ada metode ini, kolom dibungkus dengan pelat baa seperti pada ambar
2*5* entuk aket "ang digunakan dapat berbentuk persegi dan preApabrikasi dua panel
berbentuk @* Kung bebas dari aket baa ini kurang lebi- #8 mm dari pun&ak piakan untuk
meng-indari kemungkinan bantalan dari aket baa ter-adap pondasi dan untuk meng-indari
kerusakan lokal pada aket* arak antara aket baa dengan beton kolom kurang lebi- 25 mm
(Jag-mare, 2011)*
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 69/71
Steel "ac#etin$ 3umber: Jag-mare, 2011
. Fiber Reinforced Polymer
eberapa peneliti tela- men"elidiki kela"akan perkuatan dengan aket serat polimer
untuk penguatan seismik kolom dengan menggunakan serat karbon berkekuatan tinggi
disekitar permukaan kolom seperti pada gambar di baIa- ini*
elitan serat karbon3umber: Jag-mare, 2011
2.+.2 Pena$aan Breising
Sasil penelitian assumi dan 7bsalan (201#) menunukkan ba-Ia penamba-an
breising pada rangka beton bertulang meningkatkan kekuatan, kekakuan dan kapasitas
absorpsi energi struktur* Di samping itu interaksi antara rangka beton bertulang dan sistem
breising memiliki dampak positi! ter-adap perilaku struktur, "akni meningkatkan kekuatan
ultimit struktur*
Sasil penguian so!tIare 73[3 uga meng-asilkan peningkatan kekuatan "ang
signi!ikan untuk rangka dengan penamba-an breising* Tern"ata pelat bu-ul uga memberikan
kekuatan pada rangka momen* Sasil interaksi keseluru-an elemen tersebut meng-asilkan
perkuatan "ang ditinau dari penamba-an masingAmasing elemen sampai 100P*
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 70/71
reising baa merupakan sala- satu sistem struktur "ang umum digunakan untuk
mena-an beban gempa pada gedung tingkat tinggi* reising baa lebi- ekonomis, muda-
dikerakan dan !leksibel dalam desain kekuatan dan kekakuan* 7da ban"ak tipe breising "ang
bisa digunakan sebagai perkuatan* ;le- karena itu, perlu dilakukan penelitian tentang tipe
breising "ang paling e!ekti! untuk digunakan*
$enggunaan breising pada struktur beton bertulang
8/15/2019 perhitungan gedung dengan SRPMK
http://slidepdf.com/reader/full/perhitungan-gedung-dengan-srpmk 71/71
Recommended