View
2.680
Download
594
Category
Preview:
Citation preview
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 1/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 2/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 3/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 4/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 5/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 6/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 7/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 8/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 9/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 10/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 11/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 12/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 13/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 14/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 15/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 16/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 17/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 18/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 19/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 20/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 21/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 22/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 23/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 24/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 25/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 26/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 27/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 28/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 29/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 30/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 31/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 32/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 33/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 34/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 35/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 36/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 37/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 38/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 39/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 40/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 41/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 42/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 43/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 44/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 45/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 46/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 47/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 48/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 49/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 50/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 51/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 52/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 53/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 54/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 55/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 56/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 57/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 58/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 59/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 60/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 61/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 62/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 63/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 64/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 65/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 66/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 67/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 68/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 69/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 70/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 71/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 72/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 73/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 74/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 75/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 76/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 77/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 78/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 79/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 80/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 81/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 82/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 83/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 84/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 85/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 86/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 87/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 88/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 89/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 90/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 91/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 92/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 93/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 94/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 95/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 96/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 97/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 98/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 99/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 100/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 101/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 102/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 103/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 104/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 105/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 106/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 107/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 108/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 109/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 110/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 111/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 112/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 113/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 114/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 115/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 116/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 117/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 118/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 119/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 120/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 121/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 122/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 123/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 124/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 125/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 126/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 127/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 128/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 129/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 130/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 131/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 132/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 133/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 134/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 135/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 136/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 137/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 138/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 139/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 140/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 141/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 142/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 143/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 144/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 145/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 146/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 147/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 148/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 149/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 150/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 151/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 152/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 153/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 154/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 155/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 156/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 157/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 158/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 159/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 160/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 161/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 162/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 163/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 164/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 165/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 166/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 167/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 168/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 169/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 170/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 171/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 172/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 173/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 174/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 175/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 176/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 177/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 178/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 179/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 180/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 181/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 182/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 183/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 184/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 185/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 186/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 187/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 188/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 189/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 190/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 191/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 192/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 193/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 194/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 195/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 196/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 197/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 198/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 199/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 200/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 201/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 202/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 203/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 204/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 205/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 206/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 207/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 208/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 209/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 210/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 211/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 212/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 213/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 214/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 215/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 216/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 217/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 218/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 219/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 220/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 221/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 222/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 223/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 224/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 225/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 226/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 227/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 228/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 229/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 230/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 231/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 232/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 233/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 234/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 235/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 236/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 237/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 238/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 239/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 240/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 241/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 242/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 243/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 244/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 245/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 246/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 247/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 248/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 249/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 250/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 251/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 252/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 253/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 254/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 255/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 256/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 257/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 258/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 259/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 260/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 261/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 262/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 263/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 264/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 265/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 266/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 267/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 268/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 269/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 270/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 271/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 272/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 273/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 274/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 275/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 276/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 277/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 278/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 279/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 280/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 281/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 282/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 283/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 284/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 285/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 286/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 287/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 288/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 289/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 290/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 291/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 292/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 293/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 294/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 295/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 296/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 297/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 298/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 299/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 300/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 301/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 302/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 303/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 304/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 305/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 306/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 307/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 308/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 309/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 310/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 311/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 312/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 313/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 314/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 315/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 316/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 317/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 318/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 319/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 320/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 321/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 322/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 323/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 324/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 325/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 326/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 327/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 328/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 329/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 330/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 331/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 332/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 333/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 334/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 335/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 336/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 337/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 338/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 339/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 340/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 341/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 342/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 343/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 344/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 345/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 346/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 347/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 348/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 349/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 350/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 351/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 352/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 353/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 354/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 355/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 356/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 357/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 358/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 359/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 360/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 361/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 362/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 363/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 364/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 365/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 366/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 367/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 368/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 369/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 370/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 371/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 372/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 373/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 374/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 375/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 376/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 377/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 378/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 379/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 380/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 381/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 382/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 383/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 384/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 385/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 386/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 387/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 388/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 389/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 390/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 391/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 392/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 393/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 394/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 395/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 396/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 397/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 398/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 399/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 400/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 401/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 402/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 403/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 404/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 405/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 406/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 407/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 408/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 409/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 410/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 411/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 412/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 413/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 414/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 415/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 416/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 417/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 418/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 419/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 420/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 421/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 422/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 423/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 424/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 425/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 426/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 427/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 428/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 429/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 430/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 431/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 432/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 433/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 434/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 435/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 436/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 437/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 438/806
Catnítu!o 10SISTEMAS DE CONTROL
10.1 INTRODUCCIÓN
Un sistema de control se define como un conjunto formado por dispositivos o funcione
de medida, indicación, registro, señalización, regulación, control manual y automático de losequipos y los relés de protección, los cuales verifican, protegen y ayudan a gobernar unsistema de potencia.
La función principal de un sistema de control es supervisar, controlar y proteger latransmisión y distribución de la energía eléctrica. Durante condiciones anormales y cambiointencionales de las condiciones de operación, el sistema de control deberá, hasta donde sea
posible, asegurar la continuidad de la calidad del servicio de energía eléctrica.
Actualmente existen dos conceptos de control: el convencional y los sistemaautomatizados de subestaciones (SAS); siendo la tendencia en las subestaciones nuevaimplementar éste ultimo y, en las existentes, el realizar la modernización de los sistemaconvencionales, dadas las ventajas que presentan los SAS frente a los convencionales, como
se verá más adelante.
En el presente Capítulo se establecen los criterios generales que deben tenerse en cuentapara el diseño de los sistemas de control de subestaciones de alta y extra alta tensión, dando
una breve inducción de los sistemas convencionales y su evolución hasta los sistemas actualesde automatización de subestaciones (SAS), para luego entrar a profundizar en estos últimosLos sistemas de protecciones, los cuales hacen parte del sistema general de control, se
describen en el Capitulo 11.
El diseño de los sistemas de control para cada proyecto y subestación puede variar dacuerdo con las políticas de manejo, los criterios de operación de la empresa involucrada, suexperiencia y las reglamentaciones de operación de los sistemas de transmisión.
10.2 DEFINICIONES
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 439/806
Scada - Supervisory Control and Data Acquisition System : sistema de control que
trabaja sobre redes de comunicación para la supervisión y adquisición de datos de lasdiferentes subestaciones, plantas de generación y líneas de transmisión del sistema
interconectado, las cuales se encuentran distribuidas geográficamente y, generalmente, muydistantes unas de otras.
10.3 REQUER IMIENTOS GENERALES DE UN SISTEMA DE CONTROL
Un sistema d e control tiene los siguientes requerimientos:
10.3.1 Facilidad de expansión
Las subestaciones tienen una vida útil relativamente larga; por lo tanto, es necesariodiseñar la subestación de tal manera que sean fácilmente realizables las adiciones de nuevosequipos debidas a cambios de configuración y las expansiones de los sistemas de controlexistente integrando los nuevos equipos.
10.3.2 Autom atización de funciones
La operación automatizada en subestaciones se basa normalmente en información
disponible dentro de la misma subestación, donde la acción que tomen los dispositivos decontrol puede ser ordenada o, inclusive, modificada local o remotame nte.
Algunos conceptos de operación automática que se enumeran a continuación no son
n u e v o s y h a n e x i s t i d o p o r m u c h o s a ñ o s e n l a s s u b e s t a c i o n e s :
- Reciere automático
- Seccionalización automática de zonas con falla
- Conmutación automática de equipos de respaldo
- Restauración automática del sistema después de pérdida del suministro
- Maniobras automáticas de equipos
- Desconexión automática de carga por baja frecuencia
- Control autom ático de camb iadores de derivaciones y control de potencia reactiva
- Control paralelo de transformadores
- Ajuste automático de relés
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 440/806
SISTEMAS DE CO~ R
10.3.3 Seguridad
Las fallas en los sistemas secundarios de los equipos de patio y de control pueden afectar
directamente la seguridad de todo el sistema. Fallas de este tipo no pueden evitarse en sutotalidad y, por lo tanto, se deben tomar precauciones tales como la redundancia de losprincipales equipos, para asegurar que el efecto de una falla se reduzca a unas proporcionesadecuadas.
10.3.4 Disponibilidad
Ya que la seguridad del equipo de la subestación depende en mucha parte de laconfiabilidad del equipo de control utilizado, un nivel alto de disponibilidad es necesario en
tales sistemas. Cualquier interrupción se considera de importancia, y por tal motivo, se debeminimizar el tiempo requerido para el reconocimiento, diagnóstico y corrección de las fallas
del sistema de control.
El sistema de control no debe tener un punto único de falla que cause que la subestaciónquede fuera de operación, lo cual puede minimizarse por medio de arquitecturas redundantes
y tolerantes a fallas.
10.3.5 Flexibilidad
El sistema de control debe ser flexible para acomodarse a condiciones de contingencia,tanto en el sistema de control mismo como en el de potencia . La flexibilidad es esencial para
mantener la seguridad del sistema de potencia.
Como ya se mencionó anteriormente , es necesario diseñar el sistema de control con la
suficiente flexibilidad para poder efectuar cambios en el equipo de control o en el interfaz con
el equipo de patio , de tal manera que se mantenga la seguridad de la instalación. Lossiguientes puntos se deben tener en cuenta para el diseño del sistema de control en lo referente
a la flexibilidad:
- Prever facilidades para permitir la extensión o modificación parcial del sistema de
control.Prever la posibilidad de intercambiar equipos de diferentes fabricantes
- Efectuar el diseño inicial de tal manera que disminuyan los gastos cuando se realicen las
expansiones o modificaciones futuras.
- Para el caso de sistemas de control digitales, prever el cumplimiento de estándaresindustriales para sistemas abiertos con el fin de permitir ampliar o modificar el sistema,minimizando los costos de integración. El cumplimiento con los estándares de sistemas
abiertos permitirá que el sistema de control y los diferentes equipos puedan intercambiar
y compartir recursos de información.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 441/806
A CAPÍTULO 10
10.3.7 Mantenimiento
La confiabilidad de toda una instalación no debe depender del grado de eficiencia del
trabajo de mantenimiento, ya que de esta forma la seguridad del sistema no dependerá de loserrores humanos durante el mantenimiento. Se debe evitar que la instalación dependa de la
confiabilidad de un sólo elemento cuya vida útil no corresponda a la del sistema, ya que estos
elementos sobrecargan innecesariamente el trabajo de mantenimiento.
El mantenimiento debe ser simplificado y práctico para permitir disponibilidad delsistema. Para lograr esto puede ser necesario, en sistemas complejos, prever un sistemaautomático de supervisión y reconocimiento de fallas. Es además necesario efectuar unaevaluación del costo de procedimiento de mantenimiento, del posible inventario de partes derepuesto y del efecto consecuente sobre la disponibilidad y contabilidad de la instalación.
10.4 CLASIFICACIÓN DE SISTEMAS DE CONTROL DE SUBESTACIONES DEACUERDO CON SU UBICACIÓN FÍSICA
10.4.1 Sistema de con trol centralizado
En este sistema se tienen centralizados en un solo sitio, usualmente un edificio de control,
todos los elementos de control y componentes auxiliares como controladores, protecciones,
estaciones de trabajo, equipos de comunicación, servicios auxiliares, etc. (Figura 10.1).
palio de la subestación Edilicio de controlde la subestación
Tablero oquiosco de
Campo tipico agrupamiento
1
Serviciosauxiliares
I I
il
Alimentación
^ L
SeñalizaciónEquipos de Equipos decomrol, comunica-protección. cionesmedida.imedaz detmba¡o conel operador >_ -
Centro decontrolremoto
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 442/806
SIST EMAS D E C ON T R OL s
En el sistema de control centralizado, las señales provenientes del patio de la subestaciógeneralmente se agrupan en cajas o quioscos de agrupamiento tipo intemperie, localizados enpatio y adyacentes a los equipos. Estas señales luego son llevadas al edificio de control por los
cáncamos, generalmente a través de bandejas metálicas portacables. Los cárcamos llegan aedificio de control y se distribuyen a los diferentes tableros. Es también una práctica comúncablear directamente las señales desde los equipos de patio hasta la sala de control, cuando las
distancias entre patio y la sala de control no son muy grandes o las condiciones atmosféricas
del sitio de la subestación son muy exigentes (ej. salinidad, humedad, etc.) y pueden deteriora
rápidamente las cajas o quioscos de agrupamiento y sus componentes internos.
10.4.2 Sistema de control distribuido
El control distribuido consiste en repartir en casetas de control en el patio de l
subestación, los controladores de campo, protecciones y equipos de comunicaciónaproximándolos a los equipos para reunir las señales de información, emitir comandos efectuar procesamiento de datos (Figura 10.2). En el edificio de control se instalan uncontrolador central y la estación de trabajo del operador, los cuales se conectan con locontroladores de campo ubicados en las casetas de control mediante enlaces de fibra ópticamedio altamente inmune a las interferencias. El sistema de servicios auxiliares puede dejars
centralizado en el edificio de control o también distribuirse en las casetas de control.
Patio de la subestac,Ón Edificio de control de
1 la subeatación
1 1 auNialresengsene r a l e s
-^ 1Alimentcón .
Caseta deEquipo de control de campo,
lotección, med i da , comuniracion
controNo t l h omb a.maquina de campo y
Lsemdos auxiliares --- J
Controlador Equipo de e1
1central,Interfaz
cianea co-tintes con
• ^onrabyo nel opera
codos
centro decontrol
Equipo de control de campo,Caseta de p otecoen , medida, comunicación
controlhombre- maquina de campo yNo.nservicios auxiliares
có trol deremoto
L_- i
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 443/806
n CAPtrULO 10
El sistema de control distribuido aprovecha las ventajas de los equipos basados enmicroprocesadores y los medios de transmisión de información por redes en fibra óptica paraacercar las funciones de control a los equipos, ahorrando significativamente en cableadoconvencional de control, especialmente cuando se tienen distancias muy grandes en patio.
10.5 TECNOLOGÍAS DE LOS SISTEMAS DE CONTROL
Debido al avance de los sistemas de supervisión y de recolección de datos, el control desubestaciones ha evolucionado rápidamente desde sistemas completamente manuales deoperación local, o convencionales, a sistemas completamente automáticos de operaciónremota, con varias etapas intermedias.
A continuación se describen los diferentes tipos de sistemas que han hecho parte de laevolución de los sistemas de control de subestaciones.
10.5.1 Sistema de control convencional
Sistema de control en el cual las funciones de control y supervisión son realizadas pordispositivos que intercambian información entre sí de manera cableada.
En general, un sistema de control convencional de una subestación está constituido porlos siguientes elementos (Figura 10.3):
- Unidades terminales remotas (UTR) para el control remoto y registro secuencial deeventos (SOE)
- Tablero mímico
- Sistema de protección, incluyendo los relés principales y los de respaldo. recierre,localización de fallas, registro de fallas, verificación de sincronismo, mando sincronizado
y auxiliares (Capitulo 11)
- C ontadores de energía
- Transductores, indicadores, medidores multifuncionales- Sistema de alarmas (anunciadores)
- Relés de interposición
- Mando y señalización de los equipos
- Tableros de agrupamiento
- Equipo de comprobación visual de sincronismo
- S istema cableado de enclavamientos
- Control paralelo de transformadores
- Equipos de comunicación
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 444/806
SISTEMAS DE CWMDL s 411
---------_-__--____-------
- - -- - - - - -B q
[_ L JI ' 'LWC 3 I
^ III
a l ^ {é lÁ I
al I
e
SI I I I ¢
14I,a>
--- --_-----
EGG
e ^ a
9 É =
r
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 445/806
s CAPtTULO 10
10.5.2 Sistema de control coordinado SCC
Sistema de control numérico de subestaciones en el cual las funciones de control y
supervisión son realizadas por dispositivos independientes y autónomos de los de medida yprotección, los cuales intercambian información entre sí, bien sea mediante enlaces de datos, o
en forma convencional a través de relés, contactos y señales análogas.
-- ------------N i v e l 3
----------- ---------- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -_-"-
Centro de
control
d e o 0^- - , ^ Modem Mode. Modo.
_______________________ _
------ -- -- W A N - ------2i v e l
i
®r
r
fHM d. Cont oladoImpresora su oestación de suMSWCion Dateway
Red de estacion
----------------------- --- --------------
Controladores C IHM E IHM
de campo DNivBID
0Modem
ó °a
xa ^ I
Mo em
ProtecciónRed tle
-- - -p r o t e c c i d n ` t=
IE D IED Motlem
Contadores 0 medidores Red demulliluncbnalesales medida
IED IED
_ -Re iseadores de fallas
ed de----gregistro Otros dispositivos
IED de tallas IED
Equipos tla parroE p
cemp o
Ecampo
m U
,Campo l Campo n
Figura 10.4 - SCC - Sistema de control coordinado
En general . un sistema de control coordinado de una subestación está constituido por los
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 446/806
SISTEMAS DE CONTROL s
- Sistema de protección, incluyendo los relés principales y los de respaldo, recierrelocalización de fallas, registro de fallas, verificación de sincronismo, mando sincronizady auxiliares (Capítulo 11)
- C ontadores de energía- Medidores multifuncionales
- R elés de interpos ic ión
- Tableros de agrupamiento
- Control paralelo de transformadores
- Equipos de comunicación
- S ervicios de corr iente al terna y cont inua.En este sistema, toda la información de la subestación, incluyendo las señales de lo
equipos de protección, se señaliza al sistema de control mediante contactos de señalizaciótableados a entradas digitales de los controladores. Las señales analógicas también sconectan a entradas analógicas de los controladores o mediante transductores externos.
Opcionalmente, cuando las protecciones, medidores y registradores tienen facilidades dcomunicación, se pueden implementar sistemas de gestión que permitan una supervisión loc
y/o remota de estos dispositivos.
10.5.3 Sistema de autom atización de subestaciones SA S
El sistema de automatización de subestaciones se basa en el uso de IED's (Intellige
Elecironic Devices). los cuales son dispositivos autónomos e independientes con facilidade
de comunicación e integración mediante protocolos normalizados, que emplean uno o mámicroprocesadores con capacidad de recibir y enviar información (datos) y comandos desde
hacia una fuente externa.
El sistema de automatización de subestaciones busca la integración en una mismplataforma informática de los datos suministrados por los diferentes equipos e IED's que s
emplean en una subestación (Figura 10.5). Los IED s pueden ser equipos de medidaprotecciones, registradores de fallas, controladores, equipos de monitoreo y diagnóstico dequipos de patio, etc. (Figura 10.6). El sistema integra los diferentes IED's en una misma rede datos de control, ya sea directamente o a través de elementos convertidores de protocolo
(Figura 10.7).
El medio físico de conexión de la red de datos entre los diferentes IED's es normalmenen fibra óptica o cable trenzado UTP o STP categoría 5. Cuando los IED's o controladocentral no se encuentran en el mismo edificio, se utiliza fibra óptica por su inmunidad a lainterferencias electromagnéticas (EMI).
Para la marcación en tiempo real de los eventos, los equipos del SAS toman la señal d
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 447/806
CAPITULO 10
SeadaCo nt ro lador de
subestación
Comun icac ionesdigitales
Relés deMedidores
Registradores deprotección tallas
Sensores
Estacion deoperación
Equipos
Figura 10.5 - Principio de los sistemas de automatización de subestaciones SAS
f
o _
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 448/806
SIST EMAS D E CONTROL. a
Nivel 3
------------------------
N l v e l 2
Impr
de eelac Ón
---------------------------------------
Cc o n t r OB
CDPlrol
WAN- ----------------------
---------------/ Iopcwnaq
ca, n o o l a d o r d e Ga
®_____
B a HIM ded a a s s su"aflaoen l a s u ~ a s t a c i ó n E s t a c i ó n d e i n g e n i e n
---------------------------------
- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
rnmmladoreao o
tle campo
-----Nive10 lo
PrONCClpnes'_
IED IE D IED,
9 sm
Oul tdur ms o medidores m'
18
mutliluncionalas ñm m
IED` IED $
Regmnaorem de lellaa
IED IED IED _
Re d deroceso
Equipo deIED Equipo de
cam
TTT
cDIltIED IED
Equipos Be patio con enclonal L moderno L .
Equipo de
ED campo
moderna
' ^ 'Campo-- ------ 'campo ---------- - C a m p o _
Altematia de integración Altematrve de integración Altemaeva de integracincon equipos de campo ron equipos de palio con equipos de campo
convencionales mMBTpe a Iravét e modernos a 12VB5 de
Arad de estación esona red de p cI 61550
a IE D
IED
áI
IED
Otros IE
Figura 10 . 7-Arquitectura típica de un sistema de automatización de subestación SAS
10.6 ARQUITECTURAS DE LOS SISTEMAS DE CONTROL
La arquitectura de los sistemas de control se encuentra enmarcada dentro del térmcontrol jerarquizado , el cual significa que es un sistema de control global de todasactividades de la subestación, empleando una estructura con diferentes niveles de controtipos de equipos según el nivel y función (por ejemplo computadores, controladores, PLC
protecciones, contadores, reguladores, mímicos); todos ellos conectados entre sí para loguna estructura jerarquizada o piramidal. Esta conexión puede ser en forma cableada, para
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 449/806
416 s CA P IT U L O 10
asignado a la operación en un esquema 7 días/ semana , 24 horas al día. En este caso, lasmaniobras se realizan bajo la supervisión y dirección de los entes de operación global
designados por las leyes, ya sea un centro nacional de despacho, centro regional de control,
coordinador de operación, etc., según se denomine; y quienes pueden tener o no la posibilidadde mando remoto sobre los equipos de las subestaciones. Por otro lado, cuando losrequerimientos de disponibilidad de las subestaciones y líneas lo permiten, las subestaciones
también pueden ser del tipo no atendidas, en las cuales las funciones del operador se hanminimizado y las maniobras son efectuadas desde el centro de control remoto a través delsistema de comunicaciones. En las subestaciones no atendidas la supervisión es efectuada porel personal de mantenimiento, el cual asiste a la subestación sólo cuando existen fallas en losequipos o durante operaciones de mantenimiento.
10.6.1 Arquitectura de los SASLa tendencia general entre los diferentes suministradores de sistemas de control SAS,
permite conectar en una misma red de comunicaciones lodas los IED's (controladores. relésde protección. transductores numéricos, contadores de energía, equipos de monitoreo, etc.),
manten iendo los contro ladores de campo en u n n ive l super io r a los de más IED 's .
Como se trata con mayor detalle en el Numeral 10.14.3, la tendencia para el futuro serála de implementar sistemas de control sobre una infraestructura de comunicaciones comoUCA o IEC 61850, las cuales permiten una integración transparente de los IED's, aún si son
de diferentes fabricantes, con los dispositivos de nivel superior.
La estructura jerárquica de control de la subestación, definida por los niveles que sedescriben a continuación, corresponde a la arquitectura mostrada en la Figura 10.7, la cualtiene una configuración distribuida en la cual los equipos (hardware) y/o funciones yprogramas (softare) se encuentran localizados en forma descentralizada en la subestación.
Tabla 10.1- Estructura jerárquica de un sistema de control S A S
Nivel 3 Sistemas remotos de información
Nivel 3 - Nvel 2. comunicaciones e rtneilaces
Interfaz de operacion -Nivel 2 Sistema de procesamiento del nivel 2 Almacenamiento de datos
Controlador dehistóricos y de tiempo real
subestacion
Nivel 2 - Nivel 1, comunicaciones e interfaces ( red de estacion)
Nivel 1Controladores y puntos de I/ O Interfaz de operacion local (básica)
individuales Despliegues en controlanores de campo _
Nivel 1 - Nivel 0 , comunicaciones e interfaces
IED's (relés de protección, transductores numéricos, ,contadores de energia , equipos deNivel 0 monitoreo. etc)
Equipos de alta tensión y servicios auxiliares
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 450/806
DE CONTROL Y
Comunicaciones e interfaces entre Nivel 3 y Nivel 2: proporciona , a través del sistema
comunicaciones , la transferencia de información entre el SAS y los sistemas remotos po
medio de protocolos abiertos y propietarios.
- Nivel 2: este nivel corresponde al sistema de procesamiento del SAS, al almacenamient
de datos y a la interfaz de operación, localizados en la sala de control de la subestació
El procesador o controlador de Nivel 2 sirve como una estación central de procesamiende la información de la subestación de forma tal que ésta pueda ser utilizada por interfaz de operación de la subestación y pueda ser almacenada para análisis futuros, par
mantenimiento y para generación de reportes.
- Comunicaciones e interfaces entre Nivel 2 y Nivel 1: corresponde a la red de área local dla subestación (red de estación), la cual permite la comunicación entre los equipos d
Nivel 2, los controladores de campo de Nivel 1, los IED's de Nivel 0.
- Nivel 1: este nivel está conformado por los controladores de campo que sirven commaestros para la adquisición de datos, cálculos, acciones de control y procesamiento de información relacionada con los dispositivos en cada campo y servicios auxiliares de l
subestación y por la interfaz de operación local, la cual proporciona un nivel básico dacceso al personal de operación y mantenimiento para la supervisión y el control de lequipos de campo asociados al controlador respectivo.
- Comunicaciones e interfaces entre Nivel 1 y Nivel 0: corresponde a la comunicació
entre los controladores de campo de Nivel 1, los IED's de Nivel 0 y los equipos de patiel cual, en las arquitecturas de algunos suministradores, es independiente de la red d
estación.
La arquitectura que se ilustra en la Figura 10.7 corresponde a la utilizada por la mayo
de los suministradores y a la tendencia de las normalizaciones para el futuro, la cuincorpora directamente a la red de comunicaciones entre Nivel 1 y Nivel 2 (red destación ) los lED's de Nivel 0. Adicionalmente, cuando los equipos de patio son d
tecnología moderna, es decir, manejados por IED"s, normalizaciones como la IEC 6185
(Numeral 10 .14.3) proponen, como una de sus alternativas , establecer una red de proce
intermedia para la comunicación entre IED's de equipos de patio y los IED's de controprotección, medida y registro de fallas [JEC 61850-9 (2003)].
- Nivel 0: conformado por los equipos de patio (interruptores, seccionadoretransformadores de potencia y de instrumentación, reactores, bancos de capacitores, etcpor los servicios auxiliares de la subestación (13,2 kV, 208/120 Vca, 125 Vcc, grupelectrógenos, inversores, cargadores, equipos, etc.), por los IED's tales como: relés dprotección, registradores de fallas, medidores, equipos de monitoreo de transformadore
unidades de control y protección propios de los equipos de patio (cuando son dtecnología moderna), equipos de medida, etc.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 451/806
418 % r.PVlruLO 10
Tabla 10.2 - Estructura jerárquica de un sistema de control convencional
Nivel 2 Sistemas remotos de información
Nivel 2 - Nivel 1, comunicaciones e interfaz por medio de unidad terminal remo ta (UT R )Nivel 1 Elementos de control convencional como
anunciadores de alarmas . conmutadores .
pulsadores, etc.
Interfaz de operación local (básica)
Mímico
Nivel 1 - Nivel 0, T ableado de control
Nivel 0 IED ' s (Reles de protección , transductores . contadores de energía , equipos de monitoreo,etc.)
Equipos de alta tensión y servicios auxiliares
Donde:
- Nivel 2: corresponde a los sistemas remotos de información, desde los cuales se pueden
monitorear y controlar los principales equipos de la subestación. El grado de control se
define según las necesidades de las empresas.
- Comunicaciones e interfaces entre Nivel 2 y Nivel 1: proporciona, a través del sistema de
comunicaciones la transferencia de información entre la unidad termina] remota (UTR) y
los sistemas remotos por medio de protocolos comúnmente usados.
- Nivel L este nivel está conformado por el mímico de control y los anunciadores de
alarmas que sirven para las acciones de control y adquisición de alarmas de los
dispositivos y equipos de cada campo y servicios auxiliares de la subestación
- Comunicaciones e interfaces entre Nivel 1 y Nivel 0: corresponde a los enlaces mediante
tableado de control. entre los elementos del sistema de control convencional, otrosdispositivos y los tableros propios de mando del equipo de potencia en el patio de lasubestación.
- Nivel 0: conformado por dispositivos como: relés de protección, registradores de fallas,
regulador de tensión de transformadores, equipos de monitoreo de transformadores e
interruptores, unidad de control y protección propia de los equipos, equipos de medida,
etc.; por los equipos de alta tensión (interruptores, seccionadores, transformadores de
potencia y de instrumentación, reactores, bancos de capacitores, etc.) y por los servicios
auxiliares de la subestación (13,2 kV, 2081120 Vea, 125 Vec, grupos electrógenos,inversores, cargadores, equipos, etc.).
10.6.3 Modos de operación para los equipos de alta tensión
A continuación se plantean los modos de operación comúnmente usados, de acuerdo conlos niveles jerárquicos de control utilizados; sin embargo, estos modos de operación varían deacuerdo con las prácticas. necesidades y criterios de operación de las diferentes empresas:
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 452/806
S IS TE MA S DE CONTROL*
LOCAL. En REMOTO , sólo se pueden ejecutar comandos desde los niveles superio
En LOCAL, sólo se pueden ejecutar comandos por medio de los pulsadores para cier
apertura del mecanismo de operación , teniendo verificación a través de validación exte
de enclavamientos ( preferiblemente cableados para no depender de la disponibilidad
controladores en niveles superiores).
- Nivel 1: corresponde al mando de los equipos de alta tensión por medio de la inter
hombre - máquina local IHM del campo o diámetro según se denomine; en éste
seleccionan los modos de operación LOCAL - REMOTO. En REMOTO sólo
permiten comandos desde los niveles superiores . En LOCAL sólo se pueden ejecutar
comandos desde la IHM local, utilizando todos los enclavamientos procesados
controladores si el sistema de control es SAS o enclavamientos cableados si el sistema
control es convencional.
- Nivel 2 en sistemas SAS: corresponde al mando desde las interfaces de operación, p
medio de las cuales se seleccionan los modos de operación REMOTO
SUBESTACIÓN . Cuando se seleccione REMOTO sólo pueden ejecutarse los comand
desde el sistema de control remoto , y cuando se seleccione SUBESTACIÓN, sólo
pueden ejecutar comandos desde la interfaz de operación.
- Nivel 3 en sistemas SAS (Nivel 2 en sistemas de control convencional ): correspond
mando desde el sistema de control remoto , en donde se supervisan , operan y controlan
forma remota los equipos de la subestación.
10.6.4 Modo s de o peración para los servicios auxiliares
En sistemas SAS, se pueden aprovechar los controladores del sistema para efecttransferencias automáticas que seleccionen la fuente de suministro de energía, dependiendo
los estados de las redes de alimentación. A su vez, para propósitos de mantenimiento
ejemplo, también pueden aprovecharse las interfaces de operación del sistema de control p
efectuar transferencias manuales de las fuentes de energía, mediante secuencias comanda
por el operador. Sin embargo, la implementación del control automático de los servicauxiliares y los modos de operación más convenientes dependen de las prácticas y políticas
operación de la compañía.
En sistemas de control convencional, el modo de control de los equipos de servicauxiliares se hace de manera similar a los equipos de alta tensión. Las maniobras
transferencia se efectúan en forma manual, pero también pueden ejecutarse automáticame
mediante relés de ausencia de tensión que efectúen la conmutación de diferen
alimentadores o produzcan arranque de una planta de emergencia, según la práctica d
compañía.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 453/806
& C A P I T U L O 1 0
10.7 CONTROL CONVENCIONAL VS. SISTEMAS DE AUTOMATIZACIÓN DESUB ESTACIÓN SAS
La tecnología digital está desplazando definitivamente a los sistemas convencionales enel control y supervisión de las subestaciones eléctricas. Los avances de la tecnologíaelectrónica digital basada en microprocesadores y de los sistemas de procesamientodistribuido de datos aplicados al control de procesos, así como de las redes de datos asociadas,han revolucionado la concepción y estructura de los sistemas de control y supervisión ensistemas eléctricos.
En la justificación de la adopción de los SAS o de los sistemas de control convencionalen las subestaciones de alta y extra alta tensión, se tienen en consideración tanto los beneficiosestratégicos (no tangibles o de difícil "valoración" en dinero), como los beneficios tangiblesque implican la selección de cada uno de estos sistemas.
Considerando las posibilidades de integración y manejo unificado de la información de
los distintos subsistemas en una subestación, los beneficios estratégicos resultan en mejorar lapercepción de los usuarios, externos e internos, en lo que respecta a la calidad y confiabilidaddel servicio y a la accesibilidad de la información a todo nivel, así como la posibilidad deofrecer servicios de valor agregado, haciendo uso de la mayor cantidad y variedad deinformación adquirida y procesada por los SAS; entre ellos, la flexibilidad en la facturación dela empresa.
Los beneficios tangibles son producto de incrementar la capacidad de la organizaciónpara trabajar mejor, más rápidamente y en forma más económica. Estos beneficios implicanreducción de los costos de operación y mantenimiento, debido a la poca utilización de la manode obra, y el mejoramiento de la funcionalidad operativa en comparación con el uso desistemas de control convencional, teniendo a la vez una reducción en el tiempo de salida delservicio para los usuarios.
La justificación técnico económica de la aplicación de los SAS en las subestacionesdepende de si estas son nuevas o corresponden a modernizaciones de subestaciones existentes.
Las subestaciones nuevas proveen los mayores beneficios potenciales dada la posibilidadde ahorro en los costos de construcción, espacio, tableado y montaje. También es posible elmejoramiento de las funciones de protección, control y supervisión por un mínimo costo.
Implementar un sistema de automatización logrando buena integración entre equipospermite eliminar una gran cantidad de dispositivos independientes, tales como:
- Las unidades terminales remotas y sus equipos asociados (transductores, tarjetas deentradas/salidas, cableado, etc.)
- Paneles de medida (los relés de protección u otro tipo de IED's pueden ser utilizados
como fuentes de medida)- Paneles mímicos
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 454/806
SISTEF' s DE CONTROL
- Reducción en el cableado entre las casetas de patio y el edificio de control, para el cade un sistema de control distribuido
- Reducción en el cableado entre el s is tem a de contro l y los d em ás d ispos i t ivos
- Reducc ión en el espacio de los gabinetes y e l número de éstos
- Reducción en el tamaño del cuarto de control
- Reducción en los costos de ingeniería y diseño.
10.8 CRITERIOS PARA LA ADOPCIÓN DE SISTEMAS AUTOMÁTICOS DSUB ESTACIÓN SAS
A continuación se presentan criterios guía que brindan elementos para determinar cuanadoptar los sistemas SAS para el control y monitoreo de subestaciones. Sin embargo, en cacaso especifico, ello depende de las condiciones propias del proyecto de construcciónmodernización y de las políticas de operación de la compañía dueña del proyecto o de aqueencargada de su ejecución.
Para la adopción de los SAS como solución para el sistema de control y supervisión
subestaciones, se deben tener en consideración las categorías de estas y la oportunidad de
implantación, es decir, bajo qué condiciones es aplicable o no la automatización subestaciones.
Para las subestaciones nuevas es clara opción implementar SAS buscando el mayor gra
de integración entre los diversos IED's, de forma tal que se pueda obtener el máximo beneficios que otorga esta tecnología (Figura 10.6).
Para las subestaciones existentes los siguientes criterios pueden ser considerados para actualización o modernización:
- Tipo, antigüedad y localización geográfica de la subestación
- Subestaciones críticas para cargas importantes que demanden una alta confiabilidad
- Subestaciones extremadamente cargadas
- Subestaciones crít icas para la conf iabil idad y estabil idad del s istema
- Problemas operativos, poca seguridad en la operación y/o dificultad en la consecuciónrepuestos.
Típicamente se plantea la posibilidad de implantación del SAS bajo las siguientcondiciones:
- Modernizaciones significativas de equipos o ampliaciones de subestaciones existent
proyectos que implican la construcción de nuevos campos, la adición de transformadoy el reemplazo de equipos de alta tensión, pueden fácilmente incorporar SAS para toda
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 455/806
10
realice varias de estas funciones, más algunas adicionales, todo esto a un precio igual oun poco superior al costo de los sistemas manejados en forma individual e independiente.
10.9 FUNCIONES B ÁSICAS DE LOS SISTEMAS DE CONTROL
A continuación se efectúa una descripción de las principales funciones del sistema decontrol. En general, las descripciones se enfocan a los sistemas SAS; sin embargo, con finesdidácticos, también se incluye una breve descripción de cómo se efectúan estas funciones enlos sistemas de control convencionales.
10.9.1 Interfaz de operación (IHM)
La interfaz de operación o interfaz humano - máquina IHM, contiene los elementosnecesarios para la visualización parcial o total de la subestación, con el fin de tomardecisiones para su comando. La IHM corresponde a un esquema sinóptico de la configuración
de la subestación o campo de salida, en donde también se representan los equipos de maniobra
(interruptores y seccionadores) y a su vez se permite su comando. La IHM también tienecomo función señalizar las alarmas de la subestación y alertar al operador mediante una señalsonora hasta que éste reconozca la alarma a través de la misma IHM.
10.9.1 . 1 IHM en sistemas SAS
En los sistemas SAS se tienen dos IHM's, una en el Nivel 1 y otra en el Nivel 2. Lainterfaz de operación para el Nivel 1 (Figuras 10.8a y 10.8b) consiste en una pantalla deoperación local que puede ser externa o integrada a cada controlador de campo, normalmente
de cristal líquido, que permite realizar en forma local las siguientes funciones de supervisióny control de los equipos de potencia del campo:
- Indicación del estado de los equipos de patio
- Visualización de alarmas de equipos de patio
- Comando de apertura y cierre sobre interruptores y seccionadores
- Selección del modo de operación del controlador (local desde el controlador o remotodesde la interfaz de operación del Nivel 2).
La interfaz de operación para el Nivel 2 (Figura 10.8c) está compuesta por las impresorasy las estaciones de operación, con sus respectivos computadores, monitores de video a color,manejadores de cursor e impresoras, localizadas en la sala de control del edificio de mando dela subestación.
Ésta permite la interacción del personal de operación con los equipos de la subestación yasignación de comandos, garantizando que en todo momento el personal cuente con
información confiable y en tiempo real del estado de los equipos.A continuación se describen los diferentes despliegues que comúnmente son
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 456/806
S IS TE MA S DE corrrROL s 42
- Despliegue de secuencias automáticas
- Despliegue general de servicios auxiliares
- Despliegue unifilar detallado de servicios auxiliares de corriente alterna
- Despliegue detallado de servicios auxiliares de corriente continua- Despliegue detallado de servicios auxiliares de la UPS- Despliegue detallado de los servicios auxiliares por caseta
- Lista de alarmas
- R e p o r t e s
- Listado de secuencia de eventos
- Curvas de tendencias
- Configuración del SAS y estado de las comunicaciones.
T 1 - 1 7
a) IHM de nivel 1 pantalla tipo touchscreen
F T - T
S Tl o o
r
o Í i41 I
b) IHM de n ive l 1 integrada encontro lador de campo
c) IHM de subestación
Figura 10.8- Ejemplos de /HM en sistemas SAS
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 457/806
V
@ W o,
L ^ 0 7 4$E e
„ m
mp m c0 m=a„ my a^ a c
°^ ° o l ^ m j ^ ^ ! m l qÑqmpm_
' fq Ñ . Ñ Ó Vli $ '
L
/0
I 0 J u qI
° ^ mee, ^^ 6^ ^ á
^ m^ m^
J IryI_ m _m N
L.
J J
6 m h a
ÁT
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 458/806
5lSTEl mS DE CONTROL s
Para señalizar las alarmas de la subestación, los sistemas de control convencional utiliz
anunciadores de alarmas, los cuales consisten en un conjunto de ventanas localizadas en
mímico, que se iluminan a la ocurrencia de una alarma; estas ventanas vienen agrupadas
una especie de matriz que puede contener 12,16, 18, 24, 36, 48, etc. ventanas. Cuando ocuuna alarma en la subestación se enciende la ventana en forma intermitente y se energiza ualarma sonora, el operador entonces presiona el pulsador de reconocimiento apagándosealarma sonora y eliminándose la intermitencia de la ventana; una vez son tomadas acciones respectivas para solucionar el problema que ocasionó la alarma, se presionapulsador que repone el anunciador. Otros elementos que contiene el mímico son switc
selectores del modo de control (local - remoto), pulsador de prueba de lámparas, etc. EnFigura 10.9 se ilustra un mímico típico para una subestación con control convencional.
10.9.2 Señalización local y comand osEsta función corresponde a la adquisición de información ( alarmas , posición de equipo
medidas) entre los equipos de la subestación y el sistema de control, y a como se retransmi
a los equipos los comandos provenientes de los niveles superiores de control. Es de grimportancia la definición de la señalización en una subestación, ya que de ésta depende
dimensionamiento del sistema de control. Las señales para cada elemento , sea interrupt
seccionador, protecciones, se tienen más o menos normalizadas. Sin embargo, la señalizac
varía de acuerdo con el tipo de configuración de la subestación y con las necesidades deempresa operadora. A continuación se presentan las señales más comunes:
Las señales de medida para campos y barras de la subestación son normalmente:
- Todas las tensiones fase-fase y fase-neutro
- Corrientes por fase
- Potencia activa y reactiva, incluyendo indicación del sentido de flujo de potencia- Potencia aparente para transformadores
- Frecuencia en barras.
Las alarmas se pueden adquirir discriminadas o agrupadas según las p o l í t i c a s d e
c o m p a ñ í a . L a s a l a r m a s t í p i c a s d e u n a s a l i d a d e l í n e a s o n :
- Disparo protección principal No. 1
- Disparo protección principal No. 2- Disparo protección de respaldo
- Disparo relé de falla del interruptor
- Recepción señal de teleprotección (puede ser discriminada)
- Emisión señal de teleprotección (puede ser discriminada)- Baja presión de SF6 (pueden ser dos alarmas)
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 459/806
s CAPtrULO 10
- Falla fusibles secundarios de transformador de tensión
- Falla alimentación de corriente continua ( pueden ser discriminadas)
- Falla equipo de teleprotección.
Y l a s d e u n t r a n s f o r m a d o r s o n :
- O p e r a c i ó n p r o t e c c i ó n d i f e r e n c i a ]
- Operación relé sobrecorriente , alta tensión
- Operación reté sobrecorriente , baja tensión
- Operación relé sobrecorriente , terciario
- Operación relé B uchholz
- Operación relés de presión de aceite
- Falla enfriamiento
- Alarma sobretemperatura
- Disparo por sobretemperatura
- Cambio derivación incompleto
- Sobrepresión aceite del cambiador
- Falla regulador de tensión
- Baja presión de SF6 (pueden ser dos alarmas)
- Falla mecanismo de operación del interruptor
- Discrepancia de polos del interruptor
- Falla circuito de disparo No. 1
- Falla circuito de disparo No. 2
- Falla fusibles secundarios de transformadores de tensión
- Falla alimentación de corriente continua (pueden ser discriminadas).
Existen otras alarmas generales que pueden ser:
- Falla en barras ( pueden ser dos)
- Falla en baterías ( pueden ser dos)- Falla en cargadores de batería-Falla en servicios auxiliares de c.a.
- Falla en servicios auxiliares de c.c.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 460/806
S IS TE MA S DE CDNrROL s 42
En subestaciones encapsuladas en SF6 existen alarmas de presión de gas para diferentes compartimientos (generalmente agrupadas por campo de conexión).
Las salidas de coman do del sistema d e control típicamen te son:
- Comandos de abrir/cerrar interruptores y seccionadores (m uchas com pañías acostumbr
a que el com ando de las cuchillas de puesta a tierra sea manu al desde patio)
- Comandos de reposición de los relés de protección
- Com andos subir/bajar los cambiadores de rom as en transformadores.
Las señales son la base de toda la información de la subestación ya que le danoperador la visión de cómo se encuentra y, de acuerdo con ellas, se realiza toda la lógica operación.
Cuando las subestaciones son desatendidas se requieren mayor cantidad y detalle de señales, debido a que se debe poder hacer un diagnostico remoto de la subestación. En el c
de las subestaciones atendidas . el operador puede ir inmediatamente al patio o a la caseta p
el reconocimiento, reposición o arreglo de las fallas.
10.9.2. 1 Señalización local y comandos en sistemas SAS
En los SAS, el sistema adquiere esta información directamente desde los IED's instalaa través de la red de comunicaciones. Otras señales digitales provenientes de equipos en
patio, relés electromecánicos, alarmas del sistema de servicios auxiliares, alarmas de detectores de incendio, alarmas de intrusión, etc., son adquiridas a través de entradas digita
de los IED's. De manera similar, los comandos son ejecutados a través de salidas digitaleslos IED's, utilizando relés de interposición con contactos de alta capacidad para maniobrar l
equipos de patio.
La adquisición de las medidas eléctricas en los SAS también se hace a través de enlacde comunicación con los contadores de energía multifuncionales, o desde otros IED's. tacomo unidades multifuncionales de medida, dispositivos de protección, registradores
fallas, etc., siempre y cuando estos posean la precisión requerida. Normalmente, la precisi
de las medidas para el SAS, sin considerar los errores debidos al tableado y a ltransformadores de instrumentación, es de 0,5%. Otra opción es que el SAS adquiedirectamente las señales de corriente y tensión de c.a. sin requerir transductores y con esdatos realizan los cálculos para las demás medidas.
La tendencia para el futuro será reducir aún más el tableado y evitar utilizar equipos
interposición entre el patio de la subestación y las casetas de relés o la sala de control. Epodrá lograrse utilizando PLC's o módulos de entradas/salidas remotos colocados en gabinetes de control local de los equipos de patio (transformadores de potencia, interruptorseccionadores, etc.) mediante enlaces en fibra óptica con los controladores. Este tipo
configuraciones representará menores costos cuando se realicen actualizaciones y mejorasla subestación . Igualmente , para los transformadores de instrumentación, se impondrá el u
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 461/806
s CAPITULO 10
galvanométrico) que indicaban , en todo momento , el valor instantáneo. eficaz, promedio opico de una cantidad medida . Estos instrumentos podían ser conectados directamente a los
secundarios de los transformadores de instrumentación o a través de transductores que
convertían las cantidades eléctricas de corriente alterna a cantidades de corriente (mA) otensión (mV) de corriente continua , siendo más común el uso de la magnitud de corriente(mA) como salida ya que la magnitud de tensión es más afectada por interferencias.
Con la aparición de los medidores basados en microprocesadores, los instrumentosgalvanométricos fueron reemplazados por unidades multifuncionales de medida iguales a las
utilizadas en los sistemas SAS. Una sola unidad multifuncional permite medir con una mejor
precisión , tensiones , corrientes , potencia activa , potencia reactiva , frecuencia , factor de
potencia y, en muchos casos, la energía (que por su precisión no es apta para propósitos detarifación) de un campo determinado.
Adicionalmente, las unidades multifuncionales de medida sirven como transductores paraenviar la información a la UTR (Numeral 10.9.3.2) a través de salidas analógicas o protocolosde comunicación.
Las alarmas y comandos en los sistemas de control convencional se efectúan a través derelés de interposición , que sirven como elementos de acople y de aislamiento galvánico entre
los equipos de patio y la unidad terminal remota UTR , la cual , como se verá más adelante, es
la interfaz con el centro de control remoto en sistemas de control convencional.
10.9.3 Interfaz con el centro de control remoto
Además de la señalización local de las alarmas, posición de equipos y medidas para los
operadores y la recepción de comandos descritos en el Numeral 10.9.2, también es funcióndel sistema de control transmitir/recibir esta información al centro de control remoto, endonde se encuentra el sistema SCADA (Supervisory Control and Data Acquisition Svsrem)
para la supervisión del sistema interconectado.
Dependiendo de las prácticas de mantenimiento de las compañías de electricidad, en los
centros de control remoto muchas veces también se localiza el centro de mantenimiento del
sistema, el cual también aprovecha esta información para supervisar de manera centralizada
las alarmas y eventos en forma global.
Para la transmisión de la información, el sistema de control de la subestación reporta elregistro cronológico de los eventos ocurridos en forma ordenada, generalmente con unaresolución de un milisegundo. Cada evento es identificado con un mensaje de un formatopreviamente definido y con su tiempo de ocurrencia. Los eventos también son registrados enuna impresora local para el registro secuencial de eventos (SOE), registro que facilita elposterior análisis de las fallas.
Para la transmisión/recepción de información con el centro de control remoto, el sistemade control de la subestación puede acoplarse al sistema de comunicación por intermedio de
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 462/806
S I S T E M A S D E c O N r R O L s
10.9.3 . 1 Interfaz con el sistema de control remoto en sistemas SAS
En los sistemas SAS, la comunicación con el sistema de control remoto hace parte de lasfunciones del controlador central de la subestación, el cual se conecta al sistema decomunicaciones a través de uno de sus puertos de salida. En algunos sistemas, es tambiéncomún instalar un computador de comunicaciones o gateway, el cual se encarga de procesar el
registro de eventos del sistema de control y convertirlo al formato del protocolo decomunicaciones del sistema de control remoto.
En los sistemas SAS, el repone de los eventos aparece automáticamente en la pantalla de
operación y en la impresora en el momento de su ocurrencia.
Adicionalmente, los eventos son almacenados en bases de datos para su posteriorconsulta. Asimismo, los datos de las secuencias de eventos generalmente pueden ser
ordenados, filtrados y agrupados (por ejemplo, por campo, por período de tiempo o pororigen) para propósitos de reporte e impresión selectiva.
Algunos suministradores de sistemas de control SAS, han desarrollado aplicaciones web
que también permiten visualizar, supervisar y controlar remotamente los despliegues de laIHM de subestación a través de Intemet.
10.9.3 . 2 Interfaz con el sistema de control remoto en sistemas de control convencional
La función de comunicación con el centro de control remoto en los sistemas de control
convencional es desempeñada por la UTR (unidad terminal remota).La UTR es el elemento final en la estructura jerárquica de un sistema de control
.convencional y actúa como medio sensor y actuador remoto con los operadores del centro d
control remoto, a través de módulos de entradas y salidas digitales conectados en formacableada con los equipos. Para la señalización a la UTR se utilizan contactos libres depotencial directamente de los equipos de control y protección. Sin embargo, cuando lasseñales provienen del patio de conexiones, en donde pueden verse sometidas a induccioneselectromagnéticas, deben pasarse a través de relés rápidos de interposición u optoacopladores,
con el fin de no introducir retardos de tiempo.
Las señales analógicas le son transmitidas a la UTR por intermedio de los transductoresde señalización local, descritos en el Numeral 10.9.2.2. De manera sümilar, las medidasdigitales de los contadores de energía provienen de emisores de pulsos que tienen estosdispositivos.
Externa a la UTR existe una impresora para el registro secuencia) de eventos (SOE), endonde se imprimen los eventos de la subestación en forma cronológica.
En la actualidad, las UTR's han evolucionado a sistemas más "inteligentes" que ademásde la función tradicional de interfaz con el centro de control remoto, también permiten
programar enclavamientos y automatismos para los equipos (Numeral 10.9.4) y a su vezpermiten instalar estaciones de trabajo para la operación y visualización alarmas.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 463/806
maniobra, etc., o pueden ser externas. las cuales se refieren principalmente a la posición deotros equipos en la misma subestación o al estado de los relés de protección.
Los principales enclavamientos que se presentan en una subestación son:Un seccionador nunca se debe m aniobrar con carga
Para maniobrar un seccionador, el interruptor o interruptores asociados, así como lascuchillas de puesta a tierra deben estar abiertos.
Cuchillas de puesta a tierra sólo se maniobran cuando los seccionadores de línea
asociados estén abiertos y cuando no exista tensión en la línea.
Los seccionadores de by-pass o paso directo se cierran con tensión cuando el interruptorque tienen en paralelo está cerrado, es decir, cuando hay la misma tensión entre sus
terminales.
- Un seccionador de transferencia se puede cerrar con tensión cuando hay la misma tensión
en sus dos terminales, es decir, cuando el interruptor de transferencia está cerrado.Adicionalmente, únicamente puede permanecer cerrado un sólo seccionador detransferencia, o sea una sola transferencia al tiempo.
Los seccionadores de barras, en subestaciones de doble barra, se pueden operar contensión cuando el interruptor de acople esté cenado.
Un interruptor para cerrar debe cumplir las condiciones de sincronismo entre los sistemasque cierra, debe tener los seccionadores asociados cerrados, no deben existir cuchillas depuesta a tierra cerradas y el equipo que se va a energizar debe estar dispuesto para ello.
Las lógicas de enclavamientos son definidas de acuerdo con la configuración de lasubestación, con la práctica de cada empresa y con lo que ésta considere como aspectosbásicos de seguridad para operación de equipos.
10.9.4 . 1 Enclavamientos de operación en sistemas S AS
Los sistemas SAS aprovechan la tecnología basada en microprocesadores para programar
los enclavarientos en las IED's o el controlador de subestación, de manera que, cuando seselecciona un equipo para operación, esta función evalúa las posiciones actuales de todos los
otros equipos involucrados en dicha operación y otras condiciones tales como: existencia detensiones de línea, protecciones no operadas, etc., y una vez todas las condiciones deoperación sean cumplidas, entrega una señal de salida para la habilitación de la apertura ocierre del equipo seleccionado.
En caso de que un elemento a comandar no cumpla con alguna de las condiciones deenclavamientos, éste es señalizado en los despliegues respectivos para indicar dicha situación.
Asimismo, genera una alarma para avisar al operador e indicarle, mediante un despliegue
gráfico apropiado, cuál o cuáles condiciones no están siendo cumplidas.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 464/806
SISTEMAS DE CONTROL s
servicio el controlador de campo del cual se adquiere la información. En estas circunstancse inhabilita el m ando d e equipos para los que se requiera información de otros campos.
Es una práctica común que, por razones de seguridad, los seccionadores de tierra
cuchillas de puesta a tierra no sean comandados desde el SAS sino en forma local desde patio; sin embargo, se dispone de una lógica de enclavamientos de manera tal que eninterfaz de operación de Nivel 2 se indican las condiciones de enclavamientos para operar e
el patio estos equipos.
10.9.4 . 2 Enclavamientos de op eración en sistemas de control convencional
Los enclavarientos en subestaciones con control convencional se efectúan por mediológica cableada (arreglo de contactos de posición de equipos conectados en serie y/o paralel
Esta lógica utiliza los contactos de posición de interruptores, seccionadores u otros equip
como relés repetidores, interruptores miniatura y protecciones, para validar la maniobraotros equipos.
En subestaciones de sistema de control convencional que poseen UTR"s inteligentes, enclavamientos también pueden programarse en forma similar a los sistemas SAS, de forma que las condiciones de operación de un equipo son validadas en forma digital y l
enclavamientos cableados únicamente se requieren para la validación de los mandos desde
mímico.
10.9.5 Medición de energíaLa energía en los diferentes circuitos de una subestación se mide por medio de contado
multifuncionales de energía activa y reactiva , los cuales integran la potencia en función
tiempo para obtener la energía . Las clases precisión de los contadores multifunciona
pueden ser 0,25 y 0,55 [lEC 62053-22 (2003)]. Para sistemas de potencia, en sitios en don
se hace intercambio de energía entre dos compañías de servicio, usualmente se utilizan d
contadores de energía (principal y respaldo ) de una precisión de 0,2%; si el conteo de ener
es para aplicaciones de bajo consumo o para fines estadísticos en una misma compañía
puede utilizar un solo contador de energía de una precisión de 0,5%.
Los contadores de energía multifuncionales modernos poseen todas las características
los dispositivos IED's, lo cual permite hacer una fácil transmisión de la información a trav
de diferentes protocolos de comunicación . Alternativamente , también están provistos
emisores de pulsos para enviar la información de energía activa y reactiva.
Para un mejor conteo de la energía , en sistemas de potencia se acostumbra utiliz
contadores de tres elementos , cuatro hilos , lo que es equivalente a tener un contador por fa
Los contadores de energía deben estar conectados a transformadores de instrumentación,
precisión al menos igual a su precisión.
10.9.5 . 1 Medición de energía en sistemas SAS
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 465/806
s CAPITULO 10
multifuncionales. Dicha información puede ser archivada en la base de datos del sistema deprocesamiento de Nivel 2, para recuperación posterior por el sistema de información remoto.Sin embargo, es a criterio de cada empresa si la medición de energía se incorpora en lafuncionalidad
de los SAS.
10.9.5 . 2 M edición de energía en sistemas de control convencional
La medición de energía en los sistemas de control convencional también se efectúa através de contadores de energía multifuncionales y aprovechan los módulos emisores de
pulsos para enviar, a través de la UTR, el registro de energía medida al centro de controlremoto para fines contables de facturación.
Anteriormente, en niveles de distribución o industriales, los sistemas de controlconvencional utilizaban contadores de tipo electromecánico, los cuales trabajaban bajo el
principio de los motores de inducción para mover un motor que giraba a una velocidadproporcional a la potencia que fluía y moviendo un dispositivo de registro. Las clases de
precisión de estos contadores podían ser 0,5, 1 y 2 [IEC 62052.11 (2003)]; sin embargo, ya noson utilizados.
10.9.6 Reg istro de fallas
Independientemente de la tecnología del sistema de control (SAS o convencional), las
subestaciones alta y extra alta tensión han incorporado equipos de registro de fallas comocomplemento a los sistemas de control y protección. con el fin proveer la informaciónnecesaria para el análisis de la operación del sistema y de sus esquemas de protección ycontrol. El registro de fallas consiste en el registro de las ondas de corriente y tensiones defase y secuencia cero durante las fallas del sistema, así como el funcionamiento de losdispositivos de protección y operación de los interruptores.
Inicialmente, los registradores eran del tipo electromecánico u oscilopenurbógrafo,utilizando el principio galvanométrico, pero estos tuvieron problemas de respuesta defrecuencia a los fenómenos del sistema y presentaban problemas con el registro mismo(marcadores, tintas, papel, etc.).
Posteriormente aparecieron los registradores de fallas digitales manejados pormicroprocesadores, los cuales se componen básicamente de unidades de registro o adquisición
de datos y por lo menos de una unidad de análisis o unidad maestra, ubicada en un centro decontrol remoto o centro de mantenimiento, los cuales generalmente están conectados por unsistema de comunicaciones. Normalmente la programación y el control del sistema se llevan a
cabo desde la unidad maestra, así como el análisis de la información, pero en caso de fallar lascomunicaciones, los registradores pueden funcionar en forma autónoma.
Los registradores se instalan cerca de los sitios donde se encuentran las señales que sevan a vigilar. Permanentemente se sensan las señales de interés, las cuales son almacenadas en
una memoria de prefalla. Después de una orden de disparo producida por los detectoresinternos de fallas o por un comando externo proveniente de los relés de protección, el
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 466/806
$ISrEMfs DE carrrnoa s 43
Los módulos de entrada a los registradores se dividen en módulos para señales analógicas
módulos para señales digitales. Normalmente un registrador para una línea de transmisi
puede tener ocho entradas analógicas y 16 entradas digitales.
Los módulos de entradas analógicas aceptan señales que vienen directamente de ltransformadores de instrumentación, las cuales deben ser muestreadas y digitalizadas papermitir su manejo y almacenamiento. Los módulos de entradas digitales registran el cambde estado de contactos de las protecciones del sistema, de los interruptores y de las señales d
teleprotección.
Con el fui de poder analizar la correcta operación del sistema de protección a través d
sistema de registro de fallas, es importante capturar las señales que se generan en el sistema
protecciones durante el momento de la falla. Adicionalmente, se debe tratar de tener uregistro del evento en tiempo real, cableando las señales de las protecciones desde contacdirectos de los relés de protección o, en su defecto, a través de optoacopladores. Típicamen
para una línea estas señales son:
- Te nsiones d e fase y de secuencia cero (4)
- C orr ientes de fase y de secuencia cero (4)
- Posición abierta de cada una de las fases del interruptor (3)
- Arranque protección principal 1 (1)
- Disparos de cada una de las fases de la protección principal 1 (3)
- Recepción de teleprotección de la protección principal 1 (1)
- Arranque protección principal 2 (1 )
- D isparos de cada una d e las fases d e la protecc ión pr incipa l 2 (3)
- Recepción de teleprotección de la protección principal 2 (1)
- Orden de recierre del interruptor (1)
- Disparos definitivos por funciones de respaldo (ej. combinación del disparo psobrecorriente de respaldo, falla interruptor, sobretensión, diferencial de barras, recepci
de disparo directo desde el extremo remoto, etc.) (1).
En la Figura 10.10 se muestra un diagrama general de un sistema de registro y análisis
falla.
Tradicionalmente, la función de registro de fallas ha sido efectuada a través de equipregistradores de fallas, independientes del sistema de control y protección. Sin embargo, la actualidad se han aprovechado las ventajas de los relés de protección mulú funcional
basados en tecnología de microprocesadores, para que, en el evento de una falla, estregistren internamente las señales de tensión, corriente y el comportamiento de l
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 467/806
434 s CAPITULO 10
Gestióno 4 l remota
Sistema deprotemiones
t t t L® n! nL ® d ca esecw
A ' .
NÑ
C Á
S
N, Modem
T
^egistradoresdetallas
o
h rln
l' ee --L tia
-- te
h . rn
RS232
distribuidos
Gestión ¡ma l
Gabinete de Gabinete de Gabinete de Jprotección protección protecciónCampoampo 1
--- 1
Campo2 Campon
-
Figura 10 . 10- Diagrama general de un sistema de registro y análisis de falla
10.10 FUNCIONES ADICIONALES QUE INCORPORAN LOS SAS
La tecnología basada en microprocesadores y redes de datos de los sistemas SASincorpora funciones adicionales a las tradicionalmente hechas por los sistemas de controlconvencional; estas funciones facilitan, mediante software, las labores de operación, análisis y
mantenimiento de las subestaciones. A continuación se describen las funciones másrepresentativas.
10.10 . 1 Funciones adicionales Nivel 1
10.10 . 1.1 Supervisión de protecciones
Esta función comprende la supervisión de alarmas y disparos generados por los IED's deprotecciones.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 468/806
SISTEMAS DE CO~ s 43
En la interfaz de operación de Nivel 2 se da al operador la información acerca de lopasos a ejecutar y las condiciones para el cambio de un paso a otro, para cada una de lsecuencias.
El SAS cuenta con funciones de supervisión de tiempo y condiciones de bloqueo qudetectan estados anormales de operación y alertan al operador sobre la ocurrencia de estmediante la generación de las alarmas correspondientes.
Las diferentes secuencias automáticas de maniobra son definidas de acuerdo con lconfiguración de la subestación y la política de operación de ca da em presa.
10.10 . 1.3 Marcación de eventos y alarmas
Esta función es la encargada de efectuar la marcación del tiempo de ocurrencia de lo
eventos y de las alarmas de los equipos asociados al diámetro o campo respectivo con uresolución, entre eventos, menor o igual a 1 milisegundo y una precisión en la marcación d
tiempo de ocurrencia mejor o igual a 1 milisegundo.
10.10.1.4 Comunicación con la red de área local
Esta función, a través de los módulos de comunicación de red instalados en cadcontrolador, maneja la comunicación entre todos los equipos que conforman el SAS median
la red de área local. La red de área local garantiza la realización de las funciones de control
permite, además, ampliaciones y/o reestructuraciones de la red.
10.10 . 1.5 Autochequeo y autodiagnóstico
El SAS ejecuta autochequeo y autodiagnóstico constante para todo el sistema, incluyen
verificación de errores del software, chequeo de las funciones de transmisión de dato
funciones de entradalsalida. Las fallas de hardware o software son señalizadas después de q
ocurren.
10.10 . 2 F unciones adicionales Nivel 2
Las siguientes funciones son realizadas m ediante la interfaz de operación de l Nivel 2.
10.10 .2.1 Control de los equipos
Esta función realiza las acciones requeridas para elsubestación y del propio SAS. Las siguientes operacionesalfanumérico y el dispositivo manejador de cursor:
- Selección de despliegues
- Ejecución de comandos
- Cambio de ajustes
control de los equipos -dese realizan utilizando el tecla
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 469/806
s CAPITULO IO
10.10 . 2.2 Manejo de datos históricos
Esta función maneja la información para monitorear el comportamiento en el tiempo delos equipos de la subestación, realizar cálculos y almacenar la información obtenida en
memoria. Igualmente es posible archivar datos de valores máximos, mínimos y medios.
10.10 . 2.3 Respaldo en medio masivo
El SAS almacena en medio masivo toda la información existente en los archivos de losdiscos duros del sistema de procesamiento de Nivel 2, tales como programas de aplicación, la
base de datos con su configuración. los archivos con los datos históricos, la bitácora deoperación, etc.
10.10 . 2.4 Reportes
El SAS genera diferentes reportes que son presentados en la interfaz de operación deNivel 2 bajo pedido o programados para presentación en forma automática en las impresoras.
Los reportes son programados para su impresión diaria, semanal o mensual y contienen lainformación de los valores instantáneos, así como, valores totales acumulados, máximos,mínimos y medios.
10.10.2.5 Curvas de tendencias
Esta función permite dibujar en forma de curvas de tendencia cualquier señal de medida
que se tenga con información en las bases de dados.
10.10. 2.6 Monitoreo y diagnóstico en línea de los equipos de potencia
El monitoreo y diagnóstico en línea es realizado a transformadores de potencia,cambiadores de tomas, reguladores de tensión e interruptores de potencia. Para el nionitoreocontinuo en línea se cuenta con las interfaces para conexión a los sensores de medición de
parámetros mecánicos y eléctricos de los equipos y la lógica de procesamiento, con el fin deanalizar las medidas y ejecutar un diagnóstico de los equipos para fines de mantenimiento.
El monitoreo y diagnóstico en línea de los equipos de potencia se puede ejecutar con lalógica del SAS, o éste puede tener comunicación con sistemas de monitoreo y diagnósticobasados en IED's independientes. El SAS monitorea las condiciones de operación detransformadores e interruptores de potencia y presenta los datos para diagnóstico fuera delínea . El controlador de campo o el sistema de procesamiento de Nivel 2 generan y registranalarmas con base en desviaciones apreciables de las condiciones de operación monitoreadas.
En caso de que los transformadores e interruptores de la subestación no dispongan de
EED's dedicados a monitoreo y diagnóstico, el SAS con la debida instrumentación puede
realizar las siguientes funciones de monitoreo:
10.10 . 2.7 Parametrización de protecciones y visualización de oscilograflas
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 470/806
SISTEMAS DE CONTROL a 4 37
A pesar de lo provechosa que puede ser esta integración para el análisis del sistema ymantenimiento. algunas empresas prefieren mantener separadas las funciones de control yprotección. En estos casos, existen soluciones que implican sobrecostos del sistema pero que
permiten independizar la gestión de las protecciones de las funciones de control:- Aprovechando la red del SAS, algunos sistemas permiten instalar una estación de gestióde protecciones independiente de las estaciones de operación en el Nivel 2 (Figura 10.7).
- A través de puertos adicionales en los relés de protección se puede integrar el sistema d
protección en una red independiente del SAS. Esta red puede estar conectada a unaestación de gestión de protecciones local o a un dispositivo de comunicaciones para
gestión desde un centro de análisis remoto. En la Figura 11.4 se ilustra un ejemplo de unred de gestión de protecciones independiente del SAS.
En sistemas de control convencionales, en los cuales se han modernizado los relés deprotección con relés de tecnología numérica, también es posible implementar esta solución
para aprovechar las ventajas de acceso y supervisión remota de estos equipos.
10.11 COMUNICACIONES EN LOS SAS
Cada nodo del SAS tiene Tos programas necesarios para el manejo de sus propiascomunicaciones. Los protocolos permiten la transmisión de toda la información con y entr
todos los niveles de confiabilidad y seguridad requeridos.
Gracias a las comunicaciones, se dispone de la información en la subestación y en esistema de información remoto garantizando su transmisión completa dentro de lasprioridades y tiempos establecidos. Todas las fallas y errores que se presentan en lascomunicaciones se registran en las listas de eventos y alarmas para su despliegue yalmacenamiento.
Los protocolos de comunicación del SAS soportan el intercambio de datos simultáneo en
tiempo real (con el sistema de información remoto y la interfaz de operación local) y larecuperación de datos que no sean de tiempo real, tales como registros de falla procedentes de
los IED's. En los SAS, las transferencias de información no deben afectar el desempeño de las
funciones de control y monitoreo del sistema.
10.11. 1 Com unicaciones Nivel 0 - Nivel 1
Entre el Nivel 0 y el Nivel l se tienen los siguientes tipos de comunicación:
- Cableado convencional entre los equipos de patio convencionales , servicios auxiliares los controladores.
- Comunicación serial entre los IED's y los controladores (relés de protección
transductores numéricos , contadores de energía , equipos de monitoreo, equipos de contro
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 471/806
CAPtrULO IO
10.11 . 2 C omunicaciones Nivel 1 - Nivel 2
Esta corresponde a la comunicación entre los controladores y los procesadores de Nivel 2,
estaciones de operación y entre los equipos del Nivel 2. incluyendo el equipo decomunicaciones hacia el sistema de información remoto.
En general, en los sistemas actuales, en la comunicación entre el Nivel 1 y el Nivel 2 seusan protocolos propietarios de los diferentes fabricantes y protocolos abiertos comoDNP 3.0, Modbus Plus e IEC 870-5-101/2/3. Para las comunicaciones entre el equipo deNivel 2 también se utiliza TCP/IP sobre una LAN Ethernet.
Las comunicaciones entre los Niveles 1 y 2 son realizadas en fibra óptica para los equipos
que no se encuentran físicamente en la misma sala, de lo contrario en cable UTP o STPcategoría 5. La red de datos puede ser tipo LAN (Ethernet, token ring , token bus) y
concentradores ( comunicación en estrella).
En un futuro se espera que las comunicaciones entre el Nivel 1 y el Nivel 2 y entreequipos de Nivel 2 sean sobre la LAN Ethernet . Este protocolo deberá corresponder a los
perfiles de comunicación de UCA 2.0 o IEC 61850, ya que entre otras ventajas
[Schwar (2002)], estos protocolos permiten integrar cualquier IED independiente del
fabricante.
10.11 . 3 C omunicaciones Nivel 2 - Nivel 3
Las comunicaciones entre los Niveles 2 y 3 son a través de las redes WAN (Wide AreaNetworks), mediante gateways , servidores y/o routers usando protocolos propietarios, DNP
3.0, IEC 60870-5-101, IEC 60870-6-TASE.2 o IEC 61850. E l medio de comunicación es
microondas , fibra óptica, radio, satélite o redes telefónicas
Los gatew,ma, servidores y rourers tienen conexión a la red local del SAS y a la WAN.
10.12 MODERNIZACIÓN DE SISTEMAS DE CONTROL CONVENCIONALES CONSISTEMAS SAS
Aprovechando las ventajas de los sistemas de control basados en microprocesadores, enlos últimos años cada vez más compañías han comenzado a modernizar total o parcialmentesus antiguos sistemas de control convencional en sistemas automáticos de control. En vista de
que la mayoría de las veces no es necesario modernizar todos los equipos de control yprotección de la instalación, pueden efectuarse automatizaciones parciales que aprovechen losequipos existentes pero que igualmente brinden las ventajas de un sistema completo decontrol SAS.
A continuación se presentan los casos más comunes de modernización de sistemas decontrol convencionales:
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 472/806
SIS tMfS DE
- Programación de enclavamientos y automatismos para los equipos de alta tensión.
- Facilidades de comunicación e integración mediante protocolos normalizados co
diferentes IED's para minimizar el cableado de control convencional.- Instalación de IHM's de trabajo que facilitan y mejoran la operación, visualización d
eventos y medidas de la subestación, dejando el mímico del sistema de controconvencional como sistema de respaldo.
En vista de que la modernización de la UTR aprovecha la información y el cableado quposee la UTR existente (posición de equipos, alarmas, medidas y comandos remotos) s
minimiza la modificación de los sistemas de protección y control convencional existentes y simplifica la instalación.
10.12 . 2 Modernización del sistema de control convencional
Otra alternativa de modernización consiste en el reemplazo de los tableros de controconvencional (mímicos, anunciadores de alarmas e indicadores analógicos) por un sistema d
control coordinado, compuesto por estaciones de operación, gateways y tableros ccontroladores de campo y/o subestación, en una arquitectura similar a la descrita en Numeral 10.5.2.
Esta alternativa obliga a una mayor interacción sobre los sistemas de control y protecció
existentes, ya que requiere adecuar en muchos casos la señalización de los diferentdispositivos de la subestación mediante la instalación de elementos repetidores de alvelocidad tales como relés rápidos y optoacopladores.
Debido al costo de inversión, este tipo de modernización es aplicable cuando se tieneproblemas con el sistema de control convencional por el deterioro de los dispositivos d
control y/o el cableado y no es necesario modernizar el sistema de protección y registro d
fallas.
10.12 . 3 Mod ernización del sistema com pleto de protección y con trolconvencional
Cuando es necesario modernizar el sistema de control convencional (Numeral 10.12.2pero igualmente es necesario el reemplazo de los equipos de protección, puede contemplarla instalación de un sistema completo de control de subestación SAS, el cual trae consigtodos los beneficios tratados en 10.7, justificando el costo de inversión.
Al igual que en la alternativa de modernización del sistema de control convencional,instalación de un sistema SAS, requiere una gran interacción con los sistemas de control protección existentes. Sin embargo, la instalación del SAS es menos complicada, pues
general, se hace mediante el reemplazo completo de los tableros de control y protección.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 473/806
a) Cables de baja tensión : son cables diseñados para llevar la alimentación a los diferentes
equipos de la subestación en una tensión inferior a 1000 V.
b) Cables de control:
son los cables utilizados para conducir niveles de corrienterelativamente bajos o para cambios de estado de operación de los diferentes equipos de la
subestación . También se consideran dentro de esta categoría los cables para los circuitos
de corriente y tensión de los transformadores de instrumentación, ya que estos son usados
para funciones de protección y medida.
c) Cables de instrumentación: son los cables usados para transmitir señales variables de
corriente y tensión de bajo nivel o para transmitir información codificada (digital). Se
consideran dentro de esta categoría los cables compuestos de pares trenzados para redes
de sistemas supervisorios, para la conexión de termocuplas y resistencias variables con la
temperatura.
d) Cables de fibra óptica: son cables usados para transmitir información codificada (digital)
a alta velocidad con una alta inmunidad a la interferencia electromagnética y con
capacidad de transmisión a través de largas distancias.
Los niveles relativamente bajos requeridos para operar los sistemas modernos de control,
requieren un planeamiento detallado del cableado para evitar la interferencia electromagnética
EMI, generalmente debida a corrientes de cortocircuito en el sistema de potencia, a campos de
alta frecuencia producidos por la operación de los equipos del patio y a influencias por
descargas atmosféricas.
A continuación se enumeran algunas recomendaciones prácticas que se deben tener en
cuenta para el diseño del cableado:
- El mejor método para reducir la interferencia en los circuitos de control, instrumentación
y comunicaciones es utilizar cables apantallados . La pantalla debe tener baja resistencia,
menor de unos pocos ohm/km.
- Apantallamiento adecuado de cables que están cerca de equipos de alta tensión,
especialmente los de transformadores de instrumentación.
- Puesta a tierra del apantallamiento en ambos extremos de los cables de control.- Puesta a tierra del apaniallamiento en un solo extremo de los cables de instrumentación.
- El sistema de puesta a tierra para las pantallas de los cables debe tener la menor
impedancia posible.
- Instalar cables apantallados tan juntos como sea posible para obtener mutuo beneficio delapantallamiento.
- Utilizar cables en configuración de conductores trenzados y pantalla para el cableado de
instrumentación y comunicaciones de voz.- Utilizar conversores electro-ópticos y cables de fibra óptica para transmitir información
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 474/806
SisTE I.s m oxmaa s 44
- Separar circuitos de diferentes niveles de tensión o señal en cables multiconductorseparados. No se deben llevar por el mismo multiconductor: conductores de corriente co
conductores de tensión, conductores de corriente alterna con comente continua,
conductores o circuitos de baja frecuencia, con alta frecuencia
- Todos los conductores de un circuito deben ir en el mismo cable multiconductor. Se de
evitar que un circuito con diferentes conductores vaya por d iferentes multiconductores.
- Para los circuitos de protección y medida, el neutro se pone a tierra en un sólo punto y
donde se conforma la estrella, tal como se ilustra en la Figura 10.11.
- Cuando se requieran sumatorias de corriente, como es el caso de relés diferenciales
alta impedancia (Capítulo 11), la puesta a tierra de los transformadores de corrienteefectúa únicamente en el punto en donde se efectúa la sumatoria, la cual normalmente
en los gabinetes de control y protección y no en los transformadores de corriente.
- Cuando se tienen dos interruptores por circuito y, por lo tanto, dos transformadores
corriente, la puesta a tierra del neutro de los secundarios se debe efectuar en el punto
sumatoria de corrientes, tal como se ilustra en la Figura 10.12.
- Evitar que se diseñen en paralelo las rutas de los tártaros de cables de control con
tendido de los cables de alta tensión o las rutas de los cárcamos con cables de media
alta tensión.
- Evitar posibles interferencias por el uso de fuentes de tensión comunes.
- Es preferible utilizar una configuración radial en lugar del anillo para los circuitauxiliares de distribución de corriente continua.
Tablero o
R S T qu iosco deag r u p a m i e n t o
Pl Pl Pl
Si IR 7
S2
5 1 • . . ^ l IsAequiposd e m e d i d a y
S 2 protección
s 1 IT
}S 2 .
•_• IN
• J
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 475/806
s C.ePKLO 10
R
Salida
R ¿ST
T a b l e r o o
quiosco deagrupamiento G a b i n e t e d e c o n t r o l y p r o t e c c i ó n
Pl P1 P1 r
S 7 IR1
S2
1 I S 1
S2 _S1 1T 1
S2 N i 1
P2ZP2 P2
Única puesta
Pl Pl Pl
a tierra
T a b l e r o o
quiosco d eagrupamiento
P2 P2 P2
S2 IN2
1 IR2
S2 ^ II
S 1 IS2
S2
S1 IT2
A equiposde medida y
protección
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 476/806
S15was De manta s 44
10.14 NORMAS Y PROYECTOS DE INVESTIGACIÓN Y DESARROLLO
10.14. 1 Normas
Las normas y recomendaciones internacionales relacionadas con los sistemas de contrde subestaciones corresponden básicamente a las publicadas por los siguientes comitésinstitutos internacionales:
- IEC, International Electrotechnical Commission
- IEEE, Institute ofElectrical and Electronics Engineers
- EPRI, Electric Power Research Institute
- CIGRÉ, International Council on Large Electric Systems
Debe ser una práctica común que el diseño, fabricación, prueba y funcionamiento de lo
equipos y el software de los SAS cumplan con las últimas normas aplicables, asociados colas características y operación de estos sistemas y equipos usados; en el siguiente listado presentan las normas aplicables válidas a la fecha de edición del presente texto.
LEC 60068 Environmental testing
- IEC 60478 Stabilized power supplies, d.c. output
- IEC 60617 Graphical symbolsfor diagrams
- IEC 60688 Electrical measuring transducers for converting a.c. electrical quantities analogue or digital signals
- IEC 60721-3 Classification of environmental conditions - Part 3: Classifteation o
environmental parameters and their severities
- IEC 60793 Opticalfibres
- IEC 60794 Optical ftb re cables
- IEC 60847 Characteristics of local area networks (LAN)
- lEC 60870-2 Telecontrol equipment and systems - Part 2: Operating conditions IE
608 70-5 Telecontrol equipment and systems - Pare 5: transmission protocols
- IEC 60870-6 Telecontrol equipment and systems - Par! 6: Telecontrol protoco
compatible with ISO standards and ITU-T recomendations
- IEC 60874 Connectorsfor optical fibres and cables
- IEC 61073 Mechanical splices and ftsion splice protectorsfor optical fibres and cables
- IEC 61131 Programmable con!rollers
- IEC 61204 Low-voltage power supplies, d.c. output
- IEC 61850 Communication networks and systems in substations
- ISO/IEC Joint Technical Committee 1: "Informaron technology" Open syste
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 477/806
CAPÍTULO 10
IE E E T R 1550 (UCA 2.0) EPRUUCA Utiliry Communications Architecture version 2.0.
Adicionalmente se utilizan las recomendaciones de proyectos de normalización de
sistemas de automatización de subestaciones , específicamente aquellos proyectos liderados
por EPRI , el Comité técnico TC 57 (Power svsrem control and associated communicarions)
de IEC en sus Grupos de Trabajo WG 10, 11, 12 ( Communications standards for substations).
10.14 . 2 Prot ocolos IEC 60870
Los protocolos de comunicación son las reglas que gobiernan la comunicación entre losdiferentes componentes dentro de un sistema de computadores distribuidos.
Actualmente, IEC 60870 ha normalizado las siguientes familias de protocolos:
- La serie 60870-5- La serie 60870-6
La aplicabilidad de cual familia utilizar depende del tipo de red de comunicaciónutilizada por el sistema de telecontrol y de los requerimientos para disponibilidad,confiabilidad, mantenibilidad, precisión, integridad de los datos y tiempo de transmisión.
La serie IEC 60870- 5 se ha concebido para sistemas que requieren cortos tiempos de
reacción en canales de comunicación con reducido ancho de banda , de fuertes condiciones
ambientales de interferencia electromagnética y restringido a configuraciones múltiple punto -
punto, multi punto - estrella, multi punto - línea compartida y multi punto - anillo.
El empleo de la arquitectura Enhanced Performance Architecture -EPA- que comprende
tres niveles del modelo ISO OSI, físico, enlace y aplicación.
La serie IEC 60870-6 se refiere a los protocolos de telecontrol compatibles con la ISO y
la ITU-T y especifican una serie de Telecontrol Application Service Elemenis -TASE.n-. el
cual reúne un conjunto de perfiles funcionales necesarios para telecontrol , automatización y
administración de sistemas de potencia.
A pesar de ser ampliamente utilizados, en un futuro la tendencia para los nuevos sistemas
de control SAS estará basada bajo la infraestructura de comunicaciones de la IEC 61850,descrita a continuación.
10.14.3 Proyecto UCA de la EPRI y la normalización 1 E C 6 1 8 50
Durante muchos años se ha buscado definir una infraestructura de comunicaciones parasistemas SAS que permita una integración transparente de los IED's con los dispositivos denivel superior, una infraestructura que sea independiente del suministrador y que permita quedispositivos de múltiples fabricantes puedan trabajar juntos.
Los primeros esfuerzos se dieron a comienzos de la década de 1990. cuando el EPRI(Electric Power Research Institute) lanzó un concepto conocido como arquitectura de
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 478/806
w
En 1994, EPRI e IEEE comenzaron a trabajar en la siguiente fase de UCA, llamaUCA 2.0, cuyo propósito era definir un protocolo para la comunicación entre los diferen
dispositivos IED's conectados a la red de estación . Paralelamente , en 1996, el Comité Técni
57 de la IEC comenzó a trabajar en la normalización IEC 61850, cuyo propósito era el mism
en el que ya trabajaba UCA 2.0.
Es así como en 1997 los dos grupos de trabajo se ponen de acuerdo para trabajar junt
en la definición de una normalización internacional que pudiera combinar el trabajo de amb
Los resultados de esta armonización son UCA 2.0, publicado en 1999 por la IEEE en
documento técnico TR1550 [IEEE TR1550 (1999) ], y la normalización IEC 618"Comunication networks and systems in substation" [IEC 61850 (2003)].
A la fecha de elaboración del presente texto , la normalización IEC 61850 no ha si
publicada en su totalidad . Se espera que para el futuro se imponga la infraestructura
comunicaciones de los sistemas SAS basada en esta normalización. Sin embargo , deberpasar varios años antes de que los precios de estos sistemas bajen y que los diferent
fabricantes produzcan, normalicen y efectúen pruebas exhaustivas de funcionamiento de tod
sus IED ' s en combinación con IED's de otros fabricantes.
Aunque presentan diferencias en terminología, la LEC 61850 contiene casi toda
especificación UCA 2.0 e incorpora funciones adicionales , como se indica más adelante.
La Figura 10.13 ilustra como fue incorporada la especificación UCA 2.0 en normalización IEC 61850.
La arquitectura típica de un sistema de automatización de subestación SAS bajo normalización IEC 61850 corresponde a la misma presentada en la Figura 10.7, con lsiguientes características:
La solución para los perfiles de las comunicaciones en subestaciones se basa en norm
existentes, las cuales incluyen especificaciones de elaboración de mensa
(Manufacturing Messaging Specification - MMS), como el servicio de mensajes en
aplicación de niveles, y Ethemet como vínculo de datos y niveles físicos dado su domin
del mercado, abundancia y bajo costo de los dispositivos o hardware de comunicació
MMS es una norma ]SO 9506 (2003) usada para la definición del lenguaje, servicios
semántica en IEC 61850, pretendiendo eliminar al máximo la necesidad de utilizgateways y alcanzar la máxima interconectividad con los IED's al mínimo costo.
Introducción de la red de proceso [WEC 61850-9-1 (2003)], la cual es una alternativa qu
reemplaza por una red de comunicaciones el cableado convencional entre equipos
patio y los IED's de campo (Figura 10.7).
La red de proceso involucra equipos de maniobra manejados a través de IED's en sugabinetes de mando y el uso de transformadores de instrumentación inteligentes, talecomo transformadores de corriente y tensión electrónicos [Ibero y Nogueiras (2000)], n
convencionales (Numeral 8.8, Capítulo 8) o bobinas de Rogowski [Kojovic, BishopSkendzic (2003)], que estén en capacidad de transmitir los datos sobre la red de proces
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 479/806
s CAPITULO 10
como atranques de recierre, bloqueos, arranques falla interruptor, etc.) por
comunicaciones a través de la red de estación y la red de proceso (esta última en el casode una arquitectura basada en IEC 61850-9). Una vez detectado un evento, los [ED'senvían una múltiple transmisión para notificar del evento a los IED
' s que tienenregistrados para recibir la información.
Introducción de modelos de objetos (UCA) o nodos lógicos (IEC) que definen formatos
de datos comunes, identificadores y controles para IED's. Como cada fabricante de IED's
tiene su propio programa de configuración, para la comunicación a través del protocoloIEC 61850, cada IED debe poseer una archivo descriptivo en formato XML (ExtensiveMarkup Language) el cual posee muchas de las mismas características del formatoHTML de páginas web, pero con el importante distintivo de que no sólo presenta losdatos almacenados en el IED, sino que también provee instrucciones de cómo los datos
dentro de él deben ser interpretados.
G O M S F EModelos de objetos gené ricos para
subestaciones y equipos de alimentación
Gener~.MI~t..1end ieaa, eee,pmen1
Modelos de dispositivos
o o ' n n a d a s
Deliniciones de clasescomunes
C o m m o n c m a e e u m n o n s
Tipos de datos estándar ycomponentes comunes^ndard 1 hpeo uM mnmon
w e
Modelo de servicio deaplicaciones comunes
common dppfraeon re n ♦MB IW^ASMI
U C A 2 .0
Nodo lógico compatible yobjetos de dalos Parte
coeaeeae eginimm ero da o ó i a c s s 7d
Clases de datos ,.un., yatributos P arte
e
L ^mmo^da^e newse^o en 7-3
Interfaz de servicios decomunicaciones abstractas Pale
aenren cammun^omevrv^ce mMda® 7- 2IAL511
Direccionamiento para MMS
Mappng ro MM5
veles batosI Parte
8-tL ~
61850-x-y
Figura 10.13- Incorporación de UCA 2. 0 en la IEC 61850
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 480/806
Si~ oE
- Introducción de la red de proceso
- Definición de la prueba de conformidad
- Definición de requerimientos generales de los dispositivos- Definición de requerimientos de comunicaciones
- Lenguaje de ingeniería basado en XML.
Es importante anotar que, aunque el propósito principal de la normalización IEC 61850
la comunicación al interior de la subestación, también es aplicable a otros niveles comunicación tales como:
- Intercambio d e información entre sube staciones
- Intercambio de información entre subestaciones y centros de control- Intercambio de información entre plantas de generación y centros de control
- Intercambio de información entre equipos distribuidos de automatización
- Intercambio de información para medida.
10.14 . 4 CIGRÉ
En la normalización de los sistemas de comunicación para sistemas de potenc
extractada del comité 35 de la CIGRÉ, sobresalen los requerimientos SCADA tradicionales.Básicamente, los requerimientos para el despacho y control remoto de carga establec
tradicionalmente los siguientes aspectos:
- Teleindicación
- Telemedida y teleconteo
- Telecomandos
- Comandos de preajuste o ser point
- Sincronización de señales.Los requerimientos de comunicación para sistemas SCADA son expresados en términ
de la confiabilidad y el retardo en la transmisión de información.
Para asegurar los requerimientos de confiabilidad de la comunicación se emplemedidas como: códigos redundantes de transmisión, sistemas de detección de errores de al
desempeño y retransmisión automática sobre la detección de un error de información.
Los retardos de transmisión dependen de la importancia de la información patelecontrol, estos retardos de transmisión para un cambio de un estado son especificad
generalmente entre 1 s y 5 s, dependiendo de la aplicación.La seguridad del telecontrol es determinada por los protocolos utilizados para detec
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 481/806
448 s CAP trJLO 10
incremento en las necesidades de transferencia de información como archivos de datos y basesde datos, programas y datos de prueba.
La naturaleza de las redes de telecomunicación utilizadas para telecontrol también estácambiando, debido a que se requiere una mayor transferencia de datos para la comunicacióncon las UTR.
En general, es necesario, para los sistemas de telecontrol, que las redes sean compatiblescon el modelo ISO OS1, para así suministrar una transferencia de datos transparente, confiable
y eficiente para estas aplicaciones.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 482/806
Capítulo 11SISTEMAS DE PROTECCIÓN
11.1 INTRODUCCIÓN
En este Capítulo se presenta una guía para la aplicación de sistemas de protección e
subestaciones de alta y extra alta tensión . Todo el análisis será realizado bajo puntos de vist
técnicos y a la vez mencionando aspectos económicos que actualmente deben considerars
en mercados abiertos a la libre competencia.
Los esquemas de protección pueden variar de sistema a sistema, de acuerdo con lo
niveles de tensión , impo rtancia de la instalación y prácticas de la emp resa de transmisiónLos esquema s y criterios de aplicación que se exponen son reco mend aciones basadas e
publicaciones internacionales de la CIGRE (1987 y 1999) y en la experiencia obtenidatravés de la espec ificación , com pra, puesta en servicio y estudios de operación en sistemade 230 kV y 500 kV.
Los sistemas de protección se clasifican de acuerdo con el equipo principal qu
protegen : transformadores de potencia , reactores , condensadores , barrajes y líneas
Por tratarse de aplicaciones prácticas , no se d escribirá en detalle el funcionamiento estructura interna de los relés de protección [ Ramírez ( 1987), Westinghouse (1976) y GE
(1987)].
11.2 DEFIN IC IONES
Confiabilidad : probabilidad de no tener disparo incorrecto.
Fiabilidad : probabilidad de no tener omisión de disparo.
Seguridad : probabilidad de no tener una operación indeseada. La seguridad tiende a seafín con la estabilidad y la selectividad pero compromete la fiabilidad.
11.3 CONCEPTOS GENERALES
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 483/806
Esto sólo se puede conseguir cubriendo de una manera ininterrumpida los sistemas depotencia mediante el uso de esquemas de protección y relés que hayan sido diseñados con la
atención requerida, de tal forma que se remueva del servicio algún elemento del sistema
cuando sufre un cortocircuito o cuando empieza a operar de manera anormal. Lasprotecciones trabajan en asocio con los interruptores los cuales desconectan el equipo luegode la "orden" del relé. Por esto, frecuentemente se involucra el interruptor como parte delsistema de protecciones.
Otra función importante de los sistemas de protección consiste en proveer la mayorinformación posible sobre el evento: fecha y hora (frecuentemente con precisión de ± 1 ms),
localización, tipo de falla, variables involucradas y su magnitud, y tiempos de operación de
los mismos relés y de los interruptores. Su importancia radica en aportar los datos paraestimar las causas, si existió la falla o se trata de un disparo erróneo, si es temporal odefinitiva y si se reconecta o no el equipo desconectado antes de hacer más pruebas.
11.3.2 Fallas
Un evento no planeado puede ocurrir en cualquier sistema de potencia. Es imposible
diseñar económicamente un sistema libre de fallas. Las principales causas de las fallas varían
de sistema a sistema y entre niveles de tensión.
11.3.2.1 Fallas propias al sistema de potencia
Son fallas que involucran un equipo primario (transformador, línea, etc . ) y que requierensu desconexión, ya que tienen asociada una condición anormal como una sobrecorriente,sobre o baja tensión o frecuenc ia.
sistemas de potencia
S e r i e
D e r i v a c i ó n
Tnfásica
Tipo fase - fase Mpo fase - Berra Baásiw
Tnfásica Trtlásica Monofasica
Bifásica Bilisica
Monofásica
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 484/806
SISTEMAS DE PROTECCIÓN • 45
Las m ás com unes se suelen clasificar , como se muestra en la Figura I I.1, en:
a) Fallas en paralelo o derivación : com únm ente un cortocircuito a tierra o entre fase(Figura 11.2).
b) Fallas en serie : apertura de la conexión , polo abierto de un interruptor o ruptura d
conductor de fase ( Figura 11.3).
Figura 11.3- Falla en serie
Figura 11.2 -Falla en derivación
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 485/806
1 1
- M ás del 75 % de las fallas son en las líneas y cables
- Menos del 15% ocurren en transformadores de potencia y reactores en derivación
- Las fallas en barras pueden aparecer hasta en un 7%- Más de un 3% se puede asociar a condensado res serie o en derivación.
Una distribución típica de fallas tipo derivación en un sistema de alta tensión puede sercomo sigue:
- Fallas monofásicas, 72% generalmente causadas por rayos
- Fallas bifásicas, 22% muy comunes en zonas contaminadas
- Fallas trifásicas, 6% aparecen e ntre otras con el uso de equipos trifásicos.
En extra alta tensión (EAT), especialmente en este último sistema , las fallas trifásicas
prácticamente no existen.
11.3.2. 2 Fallas ajenas al sistema d e potencia
Son disparos no deseados y que ocurren en ausencia de una falla propia del sistema depotencia, es decir, que antes del disparo no había condiciones anormales de corriente,tensión, etc . Sus causas principales son fallas en el cableado o en los elementos secundarios(relés, indicadores, etc.), ajustes indebidos o e rrores hum anos.
Se asocian m ás fallas de este tipo a los transformad ores de potencia y a los reactores quea las líneas , debido a que las protecciones mecánicas operan algunas veces aún sin existirfalla real en el equipo.
11.3.2 . 3 Causas y responsabil idad ante las fallas
En los mercados abiertos de transmisión y generación es cada vez más preocupante ¡aresponsabilidad ante las fallas que aparecen en las instalaciones , sobre todo las que causan
interrupciones e indisponibilidades mayores de tres minutos y por esto resulta importanteestablecer la raíz de una falla. Bajo el punto de vista de responsabilidad se pueden clasificar
así:
- Fallas o perturbaciones esperadas: ¡as causadas por la naturaleza como las descargas
atmosféricas o ciertos tipos de animales en lineas de transmisión ; sobrecargas y
sobretensiones con magnitudes y duraciones no superiores a los valores asignados de los
equipos. Contra estas no sería rentable protegerse al 100% y se puede convivir con algún
riesgo. Por ejemplo, se acostumbra diseñar las líneas contra rayos con un parámetro de 3
salidas por 100 km por año. No se esperan daños en las instalaciones gracias a la
adecuada operación de los sistemas de protección y control y a la adecuada selección de
los equipos.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 486/806
SrsrE us ce PROTEC4óN s 453
- Fallas originadas por el diseño: equipos o instalaciones mal seleccionados, ausencia dpararrayos o insuficientes sistemas de protección, de puesta a tierra o deapantallamiento. El propietario debe prevenirlas aplicando adecuadamente las norma
internacionales y realizando interventorias de diseño.- Fallas originadas en la fabricación o transporte: por el uso d e m ateriales de m ala calidad
o su mal manejo, ambientes inadecuados, insuficiencias en el control de calidad defectos de diseño. Normalmente se detectan con las pruebas tipo, de rutina y de puest
en servicio. Generalmente el fabricante ofrece garantías desde 1 a 5 años segúrequerimientos del cliente.
- Fallas causadas por la construcción y el montaje: las más comunes aparecen con el us
inadecuado de herramientas, conectores, cables y con el maltrato a los equipos; siembargo, son las más notorias y normalmente se detectan con las pruebas de puesta e
servicio y de post-energización. Se busca evitarlas con las interventorías de construccióy montaje.
- Fallas en la operación o en el mantenimiento predictivo: ocurren al permitir sobrecargao sobretensiones excesivamente prolongadas o repetitivas; se minimiza su riesgo con u
sistema de protecciones debidamente seleccionado y ajustado; sin embargo, si laexigencias son frecuentes, el envejecimiento de los equipos se acelera. Por esto soimportantes los mantenimientos predictivos que permitan conocer la evolución de lo
equipos.
- Fallas en el mantenimiento preventivo: ocasionadas durante la conservación sostenimiento en instalaciones convencionales con altos grados de contaminacióam biental o en zonas con vegetación.
- Disparos indeseado s causados por los errores humano s.
Para poder explicar una u otra causa se vuelve cada vez más importante realizar unadecuada gestión de la información de todos los equipos desde su diseño hasta sumantenimiento (hoja de vida).
Por lo anterior, tiene especial relevancia el uso de sistemas de gestión de proteccione
con funciones de consulta remota, registros de eventos (cuando se apagaron y reiniciaron lo
relés, cuando se intervienen sus ajustes, etc.), registros de fallas (disparos y alarmas) osciloperturbografía (ondas de corriente y tensión durante eventos de falla, al menos co
ocho muestras por ciclo). Toda la gestión de la información se facilita cuando seinterconectan los relés en redes de comunicación serial y se enlazan a un centro de gestión
remoto (Figura 11.4).
11.3.3 Sistemas ab solutamente o relativamente selectivos
Los sistemas de protección normalmente se dividen en dos grupos con respecto a s
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 487/806
s CAPITULO 11
+R1 +R2 +R3
-F21P -F21P Gestión
° II ° I Q
remota
F21S -21SII
I Ic o-U 1 comuncacionesr ° II n v e r s o s
I IR S 4 85 /F O
ModemR S 4 8 5 I I
I I I I
j- U 3
I I I I RR S 232 FO
I I I RS232 1
nGestión local
Gabinete de Gabinete de I Gabinete deprotección protecció n protecció n
línea L1 II l ínea L2 I linea L3 1 1L____J
Figura 11.4 - Red de gestión de protecciones
Cub re fallasin ternas
No cubre
Cubre fal las
internas y
externas con
d i f e r e n t e s
tiempos
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 488/806
Slsrrnns oe
11.3.4 Requerimientos d e protecció n
11.3.4. 1 Estabilidad del sistema de potencia y velocidad de aclaración de fallas
Normalmente los sistemas están diseñados de tal forma que una o varias líneastransmisión puedan perderse sin que ocurra ningún apagón importante, siempre y cuando
desconecte el elemento fallado en un tiempo oportuno; de lo contrario, el desbalance energía se hace tan pronunciado en los generadores que se hace imposible recuperar sincronismo, lo que equivale a pérdida de la estabilidad y, dependiendo del sistema, puecausar un apagón extensivo.
Por lo tanto, las exigencias mayores en cuanto a selectividad y rapidez de disparo refieren a fallas cercanas a los centros de ge neración.
Los tiempos mínimos requeridos para la aclaración de fallas por razones de estabilidpueden estar entre 120 ms y 400 ms. Tiempos iguales o menores de 100 ms se logrfácilmente en alta y extra alta tensión considerando: interruptores de 40 ms (2,5 cicloprotecciones de 40 ms y tiempos de envío y recibo de las señales de teleprotección hasta 20 ms.
La alternativa a los disparos rápidos por requerimientos de estabilidad es la de constr
líneas de transmisión adicionales. Esto es mucho más costoso que tener un sistema protección completo y adecuado, especialmente si existen restricciones de servidumbre áreas urbanas) o de impacto ambiental para la construcción de nuevas líneas.
En el pasado, las protecciones más veloces, con tiempos de operación menores d15 ms, comprometían su selectividad y disparaban innecesariamente bajo ciertas fallas; c
los relés numéricos la selectividad ha mejorado aunque no siempre los tiempos están pdebajo de 40 ms; sin embargo, en la gran mayoría de los casos no importa ya que sigucum pliendo con los requerimientos desde e l punto de vista de estabilidad.
11.3.4 . 2 Seguridad , selectividad y estabi l idad
Se entiende por seguridad de la protección la probabilidad de no tener un dispaindeseado.
Un disparo indeseado puede ocurrir espontáneamente, por ejemplo si un componente dsistema de protección falla o existe un mal ajuste. Normalmente un buen sistematransmisión debe ser capaz de soportar al menos un disparo indeseado.
Es aún más severo un disparo indeseado en una línea adyacente a la línea fallada. E
condición es denominada disparo no selectivo. Es muy importante que el sistema protección opere selectivamente. Esto significa que solamente la parte fallada debe desconectada y la parte sana debe permanecer en operación.
El concepto de estabilidad de los sistemas de protección, frecuentemente usado
protecciones diferenciales, se aplica para indicar que la protección no debe disparar cuanocurre una falla externa, o sea fuera de su zona de protección.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 489/806
456 s CAPtrULO 11
protección o del interruptor y usualmente lleva a problemas de estabilidad y apagones.
Seguramente el daño en los equipos será de consideración por lo prolongado de la
perm anencia de la falla, por lo cual es normal que se tomen las m edidas adecuadas paraevitarlo ( Figura 11.6).
Con iabiiidad
Fiabilidad J Seguridad
Alta f iabi l ida d y afta seguridad significan afta confiabilidad
Incremento de fiabilidad Incremento de seguridad
1rrFigura 11.6 - Relación entre operación incorrecta y confiabilidad
11.3.4.4 Confabilidad
Se entiende por confiabilidad de la protección la probabilidad de que sea segura y
fiable ; es decir, la probabilidad de no tener una operación incorrecta . Generalmente hay un
compromiso entre la seguridad y la fiabilidad : el número de disparos indeseados se
incrementa con aumentos de fiabilidad y el número de omisiones de disparo se incrementa
cuando aumenta la seguridad ( Figura 1 1.6).
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 490/806
SISTEMAS DE
11.34.5 R elació n entre el sistema d e potencia y las protecciones
La filosofía utilizada para el despeje de fallas varía según la form a en la cual el sistemde potencia es planeado y disefiado y según el equipo de potencia . Los sistemas de potenpueden, desde el punto de vista de confiabilidad , ser clasificados en redes con yredundancia.
En una red redundante o emnallada , un solo enlace puede ser abierto durante condicion
normales de operación sin consecuencias para el usuario . Esto significa que duran
operación normal, la seguridad es de menor interés en una red redundante . Una repent
operación incorrecta e instantánea por un disparo indeseado de la protección no tie
normalmente consecuencias severas.
Sin embarg o , durante condiciones de falla en un sistema redundante , un dispa
indeseado de un enlace no fallado ( no - selectividad ) ocasionará la pérdida de do s enlacesno fallado y el fallado, lo que podrá causar la falla del sistema. La probabilidad de disparoincorrectos es má s alta durante condiciones de falla del sistema que du rante condicionnormales . Por esta razón , la red debe tener un cierto grado de redundanc ia que perm itapérdida simultánea de dos enlaces . Este grado de redundan cia en la mayoría de los casos es disponible durante condiciones de picos de carga, sino únicamente con cargas mediabajas.
En redes enma lladas la fiabilidad en la función de despeje de fallas debe , por lo tan
ser alta y tener una prioridad mayor que la segu ridad.En una red radial, una omisión de disparo para despejar una falla no ocasiona
norm almente consecu encias desastrosas ni averías en la operación total de la red , gracialas funciones de respaldo para d espejar fallas y a que con la falla inicial ya de todas formse ha interrum pido la interconexión o enlace . Un disparo indeseado causará interrupciónusuario, tanto en operación normal como en condiciones de falla del sistema . Un dispaindeseado puede ocasionar pérdidas de generación , pero esto es de meno r importancia pala operación de la red siempre y cuando se cuente con generación de reserva.
Generalmente , las redes radiales no tienen redundancia o tienen una redundancia m ubaja para la pérdida de líneas y transformadores y una redundancia alta por pérdidas generación . Por lo tanto , para p rotección de líneas y transform adores en redes rad iales,seguridad no debe ser despreciada. La fiabilidad obviamente debe ser alta, pero no debe sfavorecida a expensas de la seguridad . La fiabilidad y la seguridad deben ser balanceadas una red radial y en redes sin o con un bajo grado de redundancia.
En barrajes no redundantes , el disparo de una barra , bien sea indeseado o por una fa
en la barra, resulta en una separación de todos los enlaces conectados a la barra. Tal dispaocasionará un "hueco" en la red y un fuerte disturbio de operación. Las fallas en barr
siempre pueden ser aclaradas mediante funciones de respaldo. Aquí, la fiabilidad tiemenor prioridad que la seguridad.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 491/806
Debido al costo , los sistemas de protección eran más sofisticados para sistemas de
transmisión que para sistemas de distribución . Sin embargo , ahora el costo de los relés se hareducido considerablem ente y es fácil encontrar sistema s de 72.5 kV y 123 kV con las
ventajas de los esquemas de alta y extra alta tensión.
11.3.4. 6 Respaldo
La interrupción selectiva de una falla en un sistema eléctrico origina la intervención delos siguientes aparatos:
- Equipo para la m edida de la magnitud (transformadores de corriente, transformadores detensión con sus circuitos secundarios y elemen tos de protección, etc.).
- Elementos que establecen y procesan las magnitudes medidas dando respuesta según
valores predeterm inados ( relés, dispositivos de disparo, etc.).- Equipo de interrupción ( interruptores incluyendo su m ecan ism o de contro l , etc.).
- Los auxiliares correspondientes (batería y sistemas de corriente continua, compresoresde aire, etc.).
- Equipos de comunicaciones y de teleprotección.
Si uno de los elementos de la cadena falla, el sistema de protección no trabaja y la fallacontinúa hasta presentarse la destrucción de la parte afectada. Para evitar esto, la mayoría de
las compañías utilizan el sistema de protección de respaldo en el cual otro sistema deprotección y, si es del caso, otros interruptores, toman las funciones de despejar la falla. Porlo tanto, debe haber sistemas de protección e interruptores de respaldo. La cuestión delasunto es definir qué tan sofisticado debe ser el sistema de respaldo.
A los sistemas de respaldo se les asocia una temporización suficiente para que el sistema
principal opere, pero no siempre es así; como se precisa más adelante, por razones derespaldo, muchas líneas de alta y extra alta tensión tienen duplicados los sistemas deprotección, incluso operando al mismo tiempo (protección principal 1 y 2), en donde lapérdida de seguridad no es tan esencial por la existencia del recierre y las razones ya
expuestas. Sin embargo, puede no ser suficiente si el daño está en elementos comunes comopuede ser el mismo interruptor.
11.3.4. 7 Respald o remoto
En este esquema, los interruptores y las protecciones que se encuentran en lassubestaciones vecinas cumplen también funciones de respaldo. Un ejemplo típico es elrespaldo remoto para la protección de barras, realizada por la segunda zona de lasprotecciones de distancia de las líneas en las estaciones vecinas.
11.3.4. 8 Respaldo local
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 492/806
SISn~ ce p*O,Emán s 459
a) Respaldo local de circuito . Este esquema se caracteriza por usar un sistema d
protección en paralelo con el sistema de protección principal y es llamado tambiénsistema redunda nte . El grado de redundancia difiere de sistema a sistema dependiendo
de la filosofía utilizada para de spejar la falla.Inicialmente los sistemas de respaldo local fueron sistemas de protección muy simples
usualmente protección de sobrecorriente (de fases y residual) con prolongados tiempos
de operación . En la actualidad se han desarrollado enormemente los sistemas d
respaldo local, hasta el punto de tener las mismas funciones y características que e
sistema de protección principal, llamándose a los dos sistemas, de protección principal y principal 2, especialmente en lineas.
Dos protecciones principales idénticas, o sea que tienen el mismo principio de
operación, tendrán menor fiabilidad y mayor seguridad que cuando tienen diferentesprincipios de operación ya que siendo diferentes los relés se complementan y sedisminuirá la posibilidad de una om isión de disparo pero se suma la probabilidad de
ambos principios de tener un disparo indeseado. En forma similar ocurre utilizandoesquemas pilotos o de teleprotección iguales o diferentes para c ada relé.
Un análisis similar se puede efectuar para incrementar o disminuir el grado deseguridad, colocando los contactos de disparo de los relés de los dos esquemas enparalelo o en serie.
Utilizando tres relés conectados en dos de tres conexiones, tanto la fiabilidad como la
seguridad pueden alcanzarse simultáneamente . Tales esquemas son de hecho
considerados para líneas de extrema importancia, por ejemplo, para interconexión entre
plantas de gran capacidad (varios miles de MW) que se conectan al sistema con mu
pocas líneas de transmisión. Sin embargo, tales esquemas difícilmente son justificables
económicamente.
Como se mencionó, en redes enmalladas la fiabilidad generalmente es más favorecidaque la seguridad, por ejemplo un esquema de protección con dos relés diferentes ocomplementarios con conexión en paralelo será la mejor opción. El grado de seguridad
necesario tendrá que ser obtenido m ediante pruebas, autoverificación o m onitoreo.Por otro lado, en las redes radiales la seguridad está generalmente por encima de l
fiabilidad y, por lo tanto, el esquema a seleccionar sería el de dos protecciones idénticas,
una principal y otra de respaldo (temporizado) o dos relés con sus contactos en serie (n
muy frecuente), si la seguridad es un factor primordial.
Algunas protecciones de barras tienen dos relés conectados en serie para cumplir con
una alta seguridad. Para obtener también la alta fiabilidad requerida (en instalaciones debarrajes redundantes) puede justificarse una conexión paralela de dos protecciones de
barras.
Equipo de alta tensión, como interruptores y transformadores de instrumentación
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 493/806
s CAPÍTULO 11
p r i n c i p a l 2 a l a o t r a b o b i n a y a o t r o c i r c u i t o i n d e p e n d i e n t e . L a f o r m a g e n e r a l d e
c o n e x i ón d e e s t e e s q u e m a s e i l u s t r a e n l a F i g u r a 1 1 . 7 .
BD2 ^BD1
IJ
M
PP 1
R i J
S$
RD
II
LD 1
L1 1 3 2
Ma ndo
CC1
125 Vcc
-4 11FR E C 1
C C 2
PP2 PDS
PR F IE2L -
E 1 '
LF
RF
TT
Sy n
y intemlplor
a dy a c e n t e
Convenciones:
1 = I n t e r r u p t o r
TC = Transformadorde conienle
TT = Transformadorde tensión
BD = Bobina dedisparo
PP = Protecc iónprincipal
P R = P m t e c a ó n d erespaldo
F l = Protección
tallamtenuplor
PDB= Proleccl ndiferencialde barres
Syn = Verifi ación desincronismo
LD = Lógica dedisparo
LF = Lucaliradorde fallas
R F Registradorde Panas
CC = Sistema decomentecontinua
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 494/806
S I S T E M A S D E PROrtmóa s 461
b) Respaldo local por falla interruptor. Contra una falla de apertura del interruptor qudebió aclarar una falla del sistema de potencia, se utiliza una protección de falla de
interruptor que asegura el disparo de los interruptores adyacentes necesarios par
despejar la falla. Algunas veces, según la configuración de la subestación, es necesarienviar señales de disparo remoto a interruptores de subestaciones adyacentes para pode
lograr un despeje de falla completo.
Una descripción más detallada de este tipo de protección se incluye en un numeraposterior.
c) Respaldo local de subestación. En este esquema, el respaldo se encuentra en los otrocircuitos de la misma sub estación y, por lo tanto, no depende de l mismo c ircuito falladoUn ejemplo es el relé de sobrecorriente de un alimentador de transformador, con lorelés de sobrecorriente de los circuitos radiales. Otro lo conform a la zona de reversa ( 3 4) de los relés de distancia de las lineas, que normalmente se aplican como respaldo dla protección diferencial de barras.
11.3.4.9 Criterio de selección: falla n -1 en sistemas de protección
El criterio n- l, similar al aplicado en planeamiento de sistemas de potencia, sirve pa
dimensionar el sistema de protecciones de respaldo. Las consideraciones a seguir son la
siguientes:
- Suponer que una linea o un transformado r está fuera de servicio.
- Suponer que un cortocircuito aparece en el sistema de potencia: trifásico, bifásicomonofásico.
- Suponer que se presenta una de las siguientes fallas asociadas al sistema secundario dprotecciones: pérdida de señal desde un transformador de tensión o de comente, falla eel reté que debería disparar, falla en un circuito de corriente continua, apertura de u
circuito de disparo del interruptor o falla en este equipo para operar.
- Verificar que la falla será aclarada, sea que ocurra en cualquier parte: en una línea, enbarras o en uno de los lados de un transformad or de potencia.
- Verificar que sean aclaradas en un tiempo satisfactorio, de acuerdo con lorequerimientos de estabilidad y de soporte de los equipos.
- Adicionar protecciones principales o de respaldo hasta que todas las fallas seaaclaradas oportunamente.
Es importante, cuando se hace el análisis por primera vez, hacerlo solo con varioestados de generación, considerar si las protecciones en la salida de un transformadorequieren cambios de ajuste, si es necesario considerar fallas de alta impedancia o fallamonofásicas en sistemas no aterrizados.
11.3.4. 10 Posibilidad de mantenimiento
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 495/806
s CAGtrILo
por corto tiempo (horas) se acepta que la protección sea realizada por protecciones derespaldo. Por ejemplo, para efectos de esta discusión, no son necesarias dos proteccionesdiferenciales de transformador si existen protecciones de sobrecorriente en los devanados de
alta y baja tensión, com plementan do las protecciones mecánicas.
11.3.5 P rotecciones integradas o m ultifuncionales
Las protecciones integradas aparecen gracias al desarrollo de los microprocesadores.
Una sola protección puede incluir muchas funciones; incluso se pueden confundir las
funciones de protección principal y de respaldo, sin embargo no se puede abusar de la
integración ya que se pierde la redundancia cuando la falla es del hardware o del software
del relé o de sus equipos asociados.
Por lo tanto, la integración de funciones es conveniente cuando entre ellas secom plementan pa ra evitar que una falla o anom alía no sea detectada. Por ejemplo, la funciónde distancia se complementa con relés de sobrecorriente direccional de tierra (67N) paracubrir todos los tipos de fallas en líneas, incluyendo las fallas a tierra de alta impeda ncia y sepueden integrar en un solo relé; se espera que las protecciones de respaldo con losrequerimientos ya menc ionados se provean en, por lo meno s, un relé separado.
Por otra parte, la tecnología actual permite integrar las funciones de protección con lasfunciones de control: enclavarnientos de bahía, nivel de adquisición de señales y posición de
equipos, etc., en donde se pueden tener unidades redundantes e idénticas por salida, lo cualparece tener un atractivo económico, partiendo del hecho de que no hay compromiso en los
tiempos ni en el núm ero de contactos de operación.
Un esquema comúnmente usado consiste en emplear una unidad de control confunciones de protecciones de respaldo y un relé de protección principal con funcionesmínimas de control, como por ejemplo, el comando de los interruptores. De esta manera secrea un m utuo respaldo entre los sistemas de control y protección.
Esta integración exige una conveniente capacitación y trabajo en equipo al interior de
una empresa de transmisión para evitar conflictos y perjuicios entre el personal deprotecciones y el de control. La frontera de responsabilidades se facilita cuando los relés
cuentan con diferentes niveles de acceso y sus respectivas claves de seguridad.
11.3.6 Evaluación económica
Un co nocim iento exacto de los riesgos de falla es la condición previa para la con cepciónde un dispositivo de protección económicam ente rentable y técnicamen te óptimo.
Conociendo las estadísticas de los daños en los años precedentes, es posible obtener las
indisponibilidades promedio por unidad de tiempo (año), las cuales permiten cifrar el riesgo
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 496/806
SISTER*S DE
En la actualidad , las estadísticas facilitan el cálculo de la proba bilidad de las fallas parcada parte de una instalación eléctrica; por ejemplo, para redes alemanas a 2 20 kV se calculque el núm ero de fallas varía entre 0,2 y 1 salidas - año por cada 100 km de línea , mientr
que en países de América Latina puede ser 5 ó 10 veces mayor y, en algunos casoparticulares, mucho mayor.
E n e l c á l c u l o d e l p r e c i o d e u n d i s p o s i t i v o d e p r o t e cc i ó n , n o s ó l o h a y q u e t e n e r e
c u e n t a e l p r e c i o d e c o m p r a d e l p r o p i o r e l é , t a m b i é n s e d e b e t e n e r e n c u e n t a e l p r e c i
p r o p o r c i o n a l de todos los apara tos as ociados al mismo ( t r a n s f o r m a d o r e s d
i n s t r u m e n t a c i ó n , b a t e r í a , e t c . ) . L a p r o p o r c i ó n d e p e n d e d e s u u t i l i z a c i ó n e n l a p r o t e c c i ó
c o n s i d e r a d a y d e l o s g a s t o s d e e x p l o t a c i ó n ( mantenimiento , c o n t r o l e s p e r i ó d i c o s
d i s p a r o s i n d e s e a d o s e v e n t u a l e s p r o v o c a d o s p o r l a p r o t e c c i ó n y q u e d a n l u g a r a f a l t a d
e n e r g í a ) .Si se com para ah ora el valor total del riesgo para una instalación con la prim a (cost
total del dispositivo de protección ), hay qu e examinar de cerca el factor duración de la falles decir, el tiempo de disparo de la protección . Es m uy posible que una protección mácostosa pero con un tiemp o de disparo más corto, reduzca e l riesgo de dañ os en los equipodel sistema de forma tal qu e resulte finalmente la solución má s económica.
Si no se quieren emprender investigaciones detalladas se puede asum ir con un alto gradde acierto que, debido al bajo costo de las protecciones moderna s, no vale la pena c orre
riesgos. Algunos fabricantes ofrecen más funciones por un valor mayor mientras que otrofabricantes incluyen por defecto en sus relés todas sus po sibilidades . Se recomienda en todcaso especificar desde el principio todas las características deseadas ya que cu alquier adicióposterior , abre la puerta a reclamaciones.
11.3.7 Especif icación
Comprar una protección implica , por lo menos , especificarla indicando como mínimlas siguientes características de acuerd o con las previsiones de la instalación (los valore
entre paréntesis son ejemplos):- Equipo destinado a proteger : línea, transformador, etc.
- Características de operación ( por sobrecorr iente seleccionable , inversa, extremadam eninversa, etc.)
- Otras funciones incluidas ( diferencial, etc.)
- Tensión de alimentación 125 Vcc ( tendencia americana ) o 1 10 Vcc (tendencia europea
- Tipo: numérico
- Corriente asignada de entrada: 16 5 A
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 497/806
464s CAPÍTULO 11
- Número de contactos para señalización y control, programables (20)
- Mínimo número de grupos de ajustes (3)
- Puerto d e a cceso frontal (1)- Puertos de acce so po sterior (2)
- Protocolo para integración al sistema de control (IEC 60870-5-3)
- Protocolo para el sistema de gestión (IEC 60870-5-1)
- Registro de eventos, de fallas y osciloperturbografía (si reemplazan los registradores defalla se deben indicar parámetros mínimos como frecuencia de muestreo, umbrales deactivación, canales y tiempos de pre y po stfalla)
- Mo nitoreo co nt inuo y co ntacto de señal ización (sí)
- Incluye todo los programas de supervisión y análisis de fallas (sí)
- Incluye bloques de prueba (detallar el tipo deseado)
- Montaje (tipofush para rack de 19").
El proveedor debe confirmar esta información y, por lo menos, indicar marca, modelo,referencia, país de origen, y consumos en reposo y en operación de la alimentación y de los
circuitos de tensión y corriente.
11.3.8 Tendencias
11.3.8 . 1 Relés ad aptativos
Son relés que de manera automática cambian sus ajustes, de acuerdo con la
configuración del sistema, con el fin de obtener el mejor desempeño posible en caso de unafalla.
El caso más simple lo conforman los relés que poseen varios grupos de ajuste y en loscuales se habilita uno de los grupos dependiendo de la posición de uno o algunos contactosde entrada que reproducen el estado de un equipo externo.
Una aplicación concreta puede ser el relé de recierre de un circuito que no permita elintento de recierre trifásico cuando el circuito paralelo esté por fuera de servicio.
11.3.8 . 2 Relés b asad os en redes neuronales
Contrario a lo que se piensa . los relés con algoritmos basados en redes neuronales
están orientados a simplificar el procesamiento . Mediante las ecuaciones generales de
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 498/806
SLSIER.s DE
11.4 P R O T E C C I Ó N D E T R A N S F O R M A D O R E S
11.4.1 Consideraciones generalesLos transform adores se clasifican según su u bicación en el sistema de p otencia, esto es:
transformadores de generadores ( step -up) , transformadores de distribucióntransformadores de transm isión o del sistema , estos último s para transformaciones entrredes.
Pueden ser bancos monofásicos o unidades trifásicas , autotransfornutdorestransformadores de devanado com pleto y su diseño en términos generales puede ser tiposhell (tendencia originada en Estados U nidos ) o tipo core ( tendencia europea ), lo cual afect
la forma en la que se prod ucen los esfuerzos dinám icos cuando ocurren los cortocircuitostamb ién el tipo de núcleo afecta el contenido de arm ónicos durante las energizaciones.
Sin embargo , en términos prácticos y gracias a las protecciones numéricas, poco afectaestas variantes la selección del sistema de pr otecciones y, con las posibilidades de a justefácilmen te se acoplan las funciones del relé al tipo de con exión ( delta o Y). El núm ero ddevanados generalmente sí tiene incidencia en el costo.
El esquema general de protección se ilustra en la Figura 1 1 . 8. Otro relé com plementarique se u tiliza con frecuencia en transformadores impo rtantes cubre la protección diferencia
residual e incluso relés de impedancia.
Y
51/51N 131>
P
51/51N
31>
/1>
- - - - - - - - - - - -B6
49 7 1 & 3B 63p
I I I
31d>
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 499/806
11
11.4.2 Tipos de fa llas
Las estadísticas de la WEE desde 1975 hasta 1982, en un universo de 1127
transformadores, reflejan la siguiente distribución de las fallas en los transformadores depotencia aplicados en sistemas de transmisión:
- Fal las en los devan ado s: 51%
- Fallas en el cam biador de tomas: 19%
- Fallas en los bujes: 9%
- Fallas en las cajas de conexión: 6%
- Fallas en el núcleo: 2%
- Fallas misceláneas: 13% .
Una situación particular es que las fallas entre espiras en los devanados producen una
comente menor del 10% de la corriente nominal; la máxima corriente de falla normalmente
se produce co n la falla del buje de alta tensión. Las tasas de fallas anuales oscilan entre el 1%y el 4% . presentándose un incremento entre mayo res sean los niveles de tensión.
Con má s detalle, el sistema de protección deb e cubrir las siguientes fallas:
- Cortocircuitos internos a tierra entre fases
- Cortocircuitos externos a tierra o entre fases- Fallas entre espiras
- Limitar las corrientes de fallas pasantes, es decir, fallas en un nivel de tensiónalimentadas desde la genera ción del otro nivel de tensión
- Limitar la temperatura del aceite al máximo permitido
- Limitar el punto más ca liente de los devanados al máxim o permitido
- Prevenir ruptura del tanque del transform ador durante fallas internas
- Con siderar las fa l las del equipo de m aniobra
- Limitar la sobreexcitación del núcleo del transformador.
11.4.3 Esquema d e protección
La protección más comúnmente utilizada para proteger transformadores de potencia esla diferencial del tipo porcentual ( 87T). Sus características son:
- Su zona de protección cubre hasta los transformadores de corriente (TC"s) que la
alimentan
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 500/806
SISTEMAS oE
- Confiable; los disparos generalm ente corresponden a fallas del propio transformador,excepto cuando ha sido mal conectada o ajustada , lo cual sucede con m ucha frecuenciadurante su pu esta en servicio.
- Si es el único relé, no se puede someter a mantenimiento con el transformador
energizado
- Protege pa rcialmente contra la sobreexcitación : lo hace para valores muy elevados
- No cu bre contra daños térm icos por fallas pasantes , ni sirve de respaldo
- No detecta cortocircuitos internos de baja corriente (cercanos al neutro)
- No cubre fallas entre pequeñas porciones de espiras
- No protege contra elevaciones de temperatura, ni ruptura del tanque ni fallas de
interruptor.Como se observa, la protección diferencial cumple una función de protección muy
conveniente pero se debe combinar con protecciones mecánicas y otras proteccioneeléctricas que normalmente son protecciones de sobrecorriente de alta tensión
sobrecorriente de baja tensión , e incluso en algunos países, acostumbran usar protecciones de
distancia para protección de los transformadores.
Ya que los relés diferenciales numéricos proveen funciones de sobrecorriente de alta ybaja tensión , existe un mejor cubrimiento ; sin embargo , estas funciones complemen tarias sdeben dejar como respaldo de relés de sobrecorriente independientes con el fin de no reduci
la confiabilidad del sistema de protecciones eléctricas y permitir las pruebas demantenimiento de los relés.
Cuando los transformadores son energizados se produce la corriente de magnetización
inicial (inrush ) , la cual aparecerá como una corriente diferencial en el relé haciendo que la
protección diferencial opere. La corriente de magnetización inicial está compuesta pomuchas armónicas, siendo la segunda armónica la más significativa. Es así como laprotección diferencial se bloquea con presencia de la segunda armónica en el momento de la
energización y así evita un disparo indeseado. También se usan filtros de la componentcontinua.
Igualmente , cuando el núcleo está sobreexcitado porque la tensión del sistema es alta y
su frecuencia baja (V/Hz), aparece una corriente diferencial con un gran contenido dequinto armónico. Para evitar disparos innecesarios en niveles tolerables, la protección sedebe bloquear en presencia de esta componente.
Cuando se tienen transformadores con los devanados en una conexión estrella-delta esnecesario compensar en la protección diferencial el desfase que este tipo de conexión
introduce. También por la conexión de transformadores de corriente de diferente relaciónentre devanados que no se compensan suficientemente por la relación del transformador de
potencia . La componente de secuencia cero también debe ser eliminada para evitar laoperación instantánea del relé por fallas monofásicas externas.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 501/806
11
Ad icionalm ente se tienen las protecciones propias del transformador, com o la térmica (49)para sobrecargas , la Buchholz (63B , opera atrapando el gas que resulta de alguna anom alía)y de presión ( 63P , válvula de alivio de presión) p ara fallas internas, el nivel de aceite (71 )para detectar pérdidas de aceite, etc.
Cuando se tienen autotransformadores con el terciario no cargable no es necesario
involucrarlo en la pro tección diferencial , ésta puede ser del tipo alta imp edancia conectadaen transformadores de corriente con la m isma relación; ubicados en los term inales de losdevanados serie y com ún y en el term inal del neutro (antes del punto de form ación de laestrella). El terciario se protege aterrizando un a punta de la delta y colocando un relé desobrecorriente en la conexión a tierra, tal como se ilustra en la Figura 11.9a . Cuando elterciario es cargable , es necesario incluirlo en la zo na de protección de la diferencial y por lotanto se deben utilizar relés diferenciales del tipo porcentual , involucrando los
transformadores de corriente de dicho devanado , com o cualquier transformador de tresdevanados; la Figura 11 . 9b ilustra un esquema típico para esta conexión diferencial
[ Westinghouse (1976)].
49
r
51/51N 7 71
3f> _1•L _ _ >
^ fi3B
63P
If-L>
SON
51/51NIl»
31>
^. ^ IL>
97r
3fd>
I I I IJ
0
Bloqueo--------------------
---------------------A fortnadón de la delta
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 502/806
5 1 s T e t w s c e PROltmÓN s 469
Be.rrdeconforma ción de L. de l taen banco de a NOt rans io rmadores
3!m monofas i cos
'2 11}H31>
4 9 62P
Transformador 9> D>51151N Z 1 g zag de
pueda a barre
3!>
7 1
rd, » Protección diferencialresidual
31> I - 31>
31d>
Nota : Com o a l te rna t iva se puede conectar e l transfo rmad or zigzag en el barra je de d istribuc ión de la fuente en delta.
Figura 11 . 9b - Protección de terciario de autotransfonnador y transformador zigzag
Los relés diferenciales mencionados anteriormente conforman lo que se llama la
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 503/806
CAPtULO 11
transformador o autotransform ador y cada patio de conexión , tal como se ilustra en l
Figura 1 I.10b.
87H
3ld> .I
PI
,
87C
3d>
e 7 x
3!d>
C = Corta • Puede ser en estrella si al rolé
H = Lado alta tensióncompensa el deslace
X = Lado baja tensión
Figura 11.10t i -Protección diferencial corta porcentual más dos diferenciales de alta Impedancia
Tal com o se observa en las figuras de protección de transformado res , todas las órdenede disparo de los diferentes relés de protección van a los interruptores a través de un relé ddisparo y bloqueo ( 86). Este relé, como su nombre lo indica, dispara los interruptore
e = Corta • Pued e ser en estrella si el reté
L = L arga compense el desfase
Figura 11 . 10 a - Protección conexión y transformado r con dos diferenciales porcentuales
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 504/806
SISTEMAS oe PROT=ÓN s 471
interna en el transform ador , se enviará ( adicionalmente a la señal de disparo) una señal dbloqueo qu e impida el cierre del interruptor, tal como se ilustra en la Figura 11.11.
r--- r --
Bloqueo ( 86) a, .Im n
Sistema d e , - -telacomuniraciones
\I
_ Prolecaon d rI rBM14fOnnadOr
Figura 11 . 11 - Sistema de protección de transformador economizando elInterruptor del lado de alta tensió n
Los fabricantes presentan en sus catálogos recomendaciones de ajuste. Los principalecriterios son:
- Relé diferencia] ( 87T): normalmente los relés diferenciales porcentuales tienen un
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 505/806
472 s CAPtnnO 11
coordinarse con la corriente de ma gnetización inicial del transform ador ( inrush) y conlos relés del lado de baja tensión . También se encuentran en el mercado relés de
sobrecorriente con restricción de segunda arm ónica que no requieren coordinación con
la corriente de mag netización inicial . En el lado de baja tensión o de la carga, la curvadel relé se debe coordinar con los relés de la carga.
- Relé de corriente residual (5[N): ya que todos los transformadores de potencia son
cargados balanceadamente , el relé de corriente residual se puede ajustar entre el 20% y
el 40% de la corriente asignada . En el lado de alta tensión la curva de tiempo p uede serla mínim a cuando existe independencia entre las secuencias cero del lado de alta y baja(ejemplo conexión estrella, delta), mientras que en el lado de baja tensión se debecoordinar con los relés residuales de la carga.
- Relé instantáneo de sobrecorriente (50): muchas empresas no los habilitan por lacantidad de falsos disparos que han producido. Si se ajustan, se hace con los relésinstantáneos de sobrecorriente localizados en el lado fuerte y se deben ajustar 25%por encima del valor pico de la corriente máxima instantánea de falla que circula a
través del transformador, es decir, por una falla en bujes del lado opuesto. Esteajuste debe estar por encima de la corriente de magnetización inicial del
transformador.
Los transformadores con conexión zigzag utilizados para la puesta a tierra de lossistemas flotantes tienen un sistema de protección similar al ilustrado en la F igura 1 1.9b.Cuando estos transformadores se conectan dentro de la zona de protección del relédiferencial del transformador de potencia, se deben tener ciertas precauciones [Ramírez(1987)].
11.5 P R O T E C C I Ó N D E R E A C T O R E S D E D E R IV A C IÓ N
Los reactores en derivación son utilizados para regular la tensión de una red. Seconectan normalmente en las líneas de alta tensión de tal forma que compensen lageneración de reactivos. Los secos son limitados a niveles de media tensión, mientras que los
de alta y extra alta tensión son en aceite y pueden ser de dos tipos: sin núcleo o con núcleodiscontinuo o gaps.
En muchos casos , los reactores no tienen interruptores ; por lo tanto , el sistema de
protección debe, en caso de una falla en el reactor, enviar una señal de disparo directo o
teledisparo a los extremos de la línea , tal como se ilustra en la Figura 11.12.
El sistema de protección de reactores tiene similitud con el de los transformadores oautotransformadores , teniendo en cuenta las siguientes consideraciones : el relé diferencia
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 506/806
S i S T E W S o e mortmóN s 473
SubestaciónA
SubestaciónB
r----------------------------------------1- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
7t---------- -----
Reactor
subestación B - - - - - -
51150
31
31
IL>51 N10N
I
r 499 71
5 0BF
37» 63P 63B
67 R
L 3/ó>
Reactorsubestación A
L
Figura 11.12 - Sistema de protección de reactores
11.6 PROTECCIÓN DE BANCOS DE CONDENSADORES
En sistemas de transmisión se emplean compensaciones serie o derivación para reduci
el impacto de líneas largas ( alta reactancia inductiva ), para su stentar los niveles de tensión el suministro requerido de potencia reactiva . Su aplicación en sistemas de transmisión se h
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 507/806
474s CAP ÍTULO 11
In terruptor de by-pass
Fxplosor gap -sparkgap
Pararrayos ZnO
A linea A l inee
Plataforma decondensadres
LL-Sobrecarga II P r o t e c c i ó n I I Sobrecarga II Flameo I I P r o t e c c i ó n I I Sobre-
en de d e l o s a d e r e s o n a n c i a ca ma
Cierra deinleluplor
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 508/806
Sr51F1AS DE
11.6.1 Protecció n individual de condensad ores
Un banco de condensadores está conformado por la unión serie-paralelo d
contenedores estándar de cada fabricante que, normalmente, conforman una H. Estocontenedo res a su vez contienen uniones serie-paralelo de pequeños conden sadores.
La pro tección individual de los conden sadores se puede hacer de dos ma neras:
- Fusibles internos en cada co ntenedor, protegiendo cada uno de los elementos
- Fusibles externos protegiendo cada contenedor o grupo de contenedores.
En el primer caso, la falla de un solo elemento no produce la salida de todo econtenedor mientras que en el segundo sí, pero este último tiene la ventaja de que econtenedor fallado se ve fácilmente y protege contra fallas en los bujes y conexiones de
contenedor.
11.6.2 Protección de d esbalance
Se obtiene usando un transformador de corriente entre dos ramas idénticas del banco; a
presentarse una falla en una de ellas la corriente de desbalance activa un relé. Con estprotección se cubren:
- Detección de quem a de fusibles, internos o externos
- Detecc ión de cortocircuitos entre los bujes de los contenedores
- Detección de condensadores defectuosos
- Por las configuraciones serie-paralelo, cuando se presenta un cortocircuito, se produce
sobretensiones en los condensadores sanos; con esta protección se evita que estsituación perdure.
Normalmente se suministran con un primer nivel temporizado para dar alarma, y usegundo nivel para disparo, evitando que la sobretensión sobre los condensadores sanosupere el 10% . Sus ajustes deben considerar los umbrales naturales de desbalance para evitafalsos disparos.
11.6.3 Protección contra sobretensiones
Se emplean pararrayos de ZnO y algunos fabricantes utilizan explosores (gaps), aunquse limita su uso por las implicaciones de m antenimiento y velocidad.
Por la energía requerida, en los bancos de compensación serie se requieren bancos dvaristores y se acostumbra protegerlos con protecciones especiales que poseen un modeltérmico que permanentemente calcula la energía que disipa y que absorbe el banco dvaristores. En muchas configuraciones se emplean explosores que se activa
electrónicamente sirviendo como protección de respaldo al banco de varistores.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 509/806
s CAPITULO 11
En los bancos de compensación serie se emplean protecciones contra fallas delaislamiento de la plataforma, protección por pérdida de alimentación en la plataforma, falladel interruptor de by pass y discrepancia de polos.
11.6.5 Protecció n de bancos de condensad ores en derivació n
El esquema de protección de condensadores en derivación depende en buena parte de la
forma de conexión del banco, la cual puede ser en estrella o doble estrella con neutroflotante, en estrella o doble estrella con neutro a tierra o en delta. Estos bancos generalmente
están equipados con una bobina en serie para limitar la corriente de energización, aunquedicha función puede también ser realizada por el Equipo de Mando Sincronizado (EMS),pudiéndose en estos casos prescindir de la bobina [IEEE Std C3 7.99 ( 1990 )].
11.6.5 . 1 Protección de d esbalance del banco de condensadores
La protección de desbalance en los bancos de condensadores es de gran importancia yaque detecta las asimetrías que se presentan en éstos, originadas principalmente por la quemade fusibles de los condensadores o por cortocircuitos con elementos tales como los
bastidores de sopote del banco. Como se mencionó anteriormente , el método de detección delos desbalances depende principalmente del esquema de conexión y configuración del banco.Algun os de los esquem as de conexión más utilizados son:
- Conexión en doble estrella con neutro flotante : en este esquema el banco está
compuesto por dos estrellas cuyos neutros se conectan entre sí. En la conexión de losneutros se coloca un transformador de corriente y, mediante un relé en el secundario deéste, se detecta cualquier corriente que circule por dicha conexión, la cual es originadapor el desbalance que se produzca en cualquiera de los componentes del banco. En
general, dichos relés poseen dos etapas de operación; una primera etapa para alarma yuna segunda para disparo (Figura 11.14).
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 510/806
Srsreuas oE moirmóu a 47
diferencia de tensión entre el neutro de la estrella y la tierra , para lo cual se coloca utransformador de tensión entre estos dos puntos . Un relé de tensión conectado en ssecundario detectará los posibles desbalances en alguna de las ram as . Para garantiz
una correcta operación , el relé debe insensibilizarse contra desbalances originados p odiferencias de tensión entre las fases del barraje al que se encu entre conectado e l bancde condensadores y sólo debe actuar ante desbalances por fallas en el banc
(Figura 11.15).
Figura 11.15 - Protección de b ancos de cond ensadores en estrella simple con neutro flotante
- Conexión en estrella simple con neutro a tierra : los desbalances producidos en lobancos que poseen este tipo de conexión se pueden detectar por la medición de lcorriente que fluya en la conexión a tierra (Figura 11.16).
L 1
L2
L3
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 511/806
s CAPITULO 11
Existe, además de los anteriormente mencionados, una gran variedad de esquemas para
detectar los desbalances producidos en los bancos de condensadores, algunos de los cuales se
ilustran en la Figura 11.17.
r J - zI I
Figura 11 . 17- Otros esquemas de protección de desbalance para bancos de condensadores
11.6.5.2 Protección contra sobrecarga y cortocircuito
Las sobrecargas en los bancos de condensadores son causadas principalmente por las
sobretensiones que se presentan en el sistema al cual se encuentran conectados . En general,
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 512/806
Slsn:wAs ce
T
Figura 11 . 18 - Protección contra sobrecarga y cortocircuito de bancos de condensadores
11.7 P R O T E C C I Ó N D E B A R R A S
Las fallas en barras son usualmente causadas por flameos en el equipo de alta tensión y p
desprendimiento de cables en la subestación . Alguna, veces las fallas son causadas cuando
equipo de puesta a tierra es maniobrado sobre las barras energizadas ( error humano).
Si no hay protección de barras , una falla en barras será despejada por la protección
las líneas en las subestaciones adyacentes en segunda zona ( 0,5 s) y la protección de respal
de los transformadores en la misma subestación requiere más o menos el mismo tiempo pardespejar la corriente de falla circulando por los transformadores.
En un sistema de transmisión, este tiempo de interrupción no es satisfactorio. Si
utiliza protección de barras , no solamente se reducirá el tiempo de interrupción , sino q
adicionalmente se mejorará el entendimiento de lo que sucede en el sistema , acelerando
toma de decisiones por parte del operador de red.
Hoy en día, casi todos los sistemas de protección de barras se basan en el principio
cantidades diferenciales . Durante operación normal la suma de todas las corrientes entran
a la barra es cero, mientras que en condiciones de falla en barras hay una corriendiferencial . El esquema de protección diferencia ] puede ser de dos tipos, alta impedancia
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 513/806
s CAPÍTULO 11
Cuando ocurre una falla en barras, una gran cantidad de interruptores debe ser disparadapara poder aislar del sistema la barra fallada , lo cual crea una situación muy peligrosa para lared. Por esta razón, es importante tener una configuración de subestación tal que sólo se pierda
una parte durante una falla en barras . En las Figuras 11.19 a 11 .22 se ilustran algunos esquemasfijos de configuración de subestaciones con sus respectivos sistemas de protección de barras,con esquemas que perm iten separar la barra fallada y la barra sana.
gana 2
Bar 1
si \ 52\ si\ s2 si
PL 1 I i P L 2
X =contactoauxiliar
PL= protección
de linea
St S2 $ si 52 `. .
X L - X
BTet
J 8792
31d'
Figura 11 . 19 - Protección de bares - doble barre
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 514/806
SmEnns oE PR~ N s 481
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 515/806
482 s CAPITULO 11
Figura 11 . 22 - Protección de b arras - doble interruptor
En el campo de acoplamiento de subestaciones de doble barra es necesario reservar dos
núcleos del transformador de corriente para la protección de los barrajes. En el campo de
transferencia de una subestación de barra principal y de transferencia no es necesario prevertransformador de corriente.
L T L2 L3
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 516/806
DE
L l L2 L3
Figura 11 .23 - Protección del anillo
Si la subestación tiene la posibilidad de conmutar un circuito de una barra a otr(configuración de doble barra), existe la necesidad de conmutar los secundarios de lo
transformadores de corriente de la protección de barras. Esta conmutación es usualment
efectuada automáticamente con la posición de los seccionadores de barra y debe diseñars
cuidadosamente, sin ninguna interrupción en el circuito. Para evitar una operación indesead
se acostumbraba instalar una protección diferencial que cubra toda la subestación (zona d
verificación) y, por lo tanto, no tendrá conmutación de secundarios de transformadores d
corriente. Para que se produzca un disparo es necesario que ambas protecciones diferenciale
operen. Habrá dos contactos en serie en el circuito de disparo, resultando en una seguridad
adicional de la protección de barras. El principio se ilustra en la Figura 11.24. Para este tip
de configuraciones, doble barra, el tipo de protección recomendada es la de baja impedanci
L6 L5 L4PL= protección de l ínea
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 517/806
Barra 2
Disparo 11
S1 87 81 878x C H
S2 8 7 B 2-X
Notes:nj
Esquema modificado de la Figura 11.19
'2 1 X = contacto auxiliar
"' CH = ver i fi cac ión
Figura 11.24 - Zona de verificación
La p rotección de barras má s sencilla es la del tipo alta imp edancia , pero tam bién es la
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 518/806
S I S T E M A S nE PROTEmóN s 48
de corrientes y posición de seccionadores , la cual se comunica serialmente ( a través de fibóptica generalmente ) con una unidad central que tiene previamente programada
configuración de la subestación y tom a las decisiones de disparar las salidas indispensabl
para ac larar las fallas . Los disparos también se transm iten serialmente a las unidades adquisición . La ventaja es que reduce considerablemente el cableado , las lógicas externasel tamaño de la protección diferencial. Además, algunas incorporan protección contra fadel interruptor.
Las protecciones diferenciales de barra detectan cuando un circuito de corrienteabierto, diferenciando este evento de una falla real, dando alarm a en lugar de disparo.
Existen algunos puntos de falla en barras , especialmente entre los interruptores y ltransformadores de corriente, en donde la totalidad de la corriente de falla no puede sdespejada po r el sistema de protección de barras. El circuito permanec e alimentando la fadespués de la operación del sistema de protección de barras. Para despejar este tipo de fall
es necesario utilizar teledisparo hacia la subestación vecina, el cual es iniciado porprotección de falla local del interruptor (Figura 11.25).
Subestaciónremot
a
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 519/806
486s CAPITULO 11
11.8 PROTECCIÓN DELINEAS
Los sistemas de protección de líneas pueden ser de diferentes tipos. Los más comunesson protección de distancia, comparación de fases, protección diferencial longitudinal yprotección por compa ración direccional.
La protección de distancia es del tipo protección relativamente selectiva y las otras tresson protecciones absolutam ente selectivas que requieren, para ejecutar una función p rincipal,un sistema de telecomunicaciones entre los terminales de la linea. A continuación sedescriben brevem ente estos tipos de protección.
11.8.1 Protección de distancia (21)La primera protección de linea utilizada en las lineas de transmisión trabajaba con el
principio de sobrecorriente. Cuando los sistemas se extendieron y se convirtieron enenmallados, esta protección fue insuficiente para ser la protección principal de la línea. Fue
casi imposible alcanzar un ajuste selectivo sin retardar notoriamente la protección.Adicionalmente, algunas corrientes de falla son inferiores a la corriente máxima de carga, lo
cual hac ía m uy difícil utilizar protecciones de sobrecorriente.
Fue necesario entonces encontrar un principio de protección que fuera independiente de
la magnitud y las variaciones de las corrientes de cortocircuito, con la impedancia de fuente
(la cual varía de tiempo en tiempo con los cambios del sistema). Esta protección fue la
protección de distancia ya que la impedancia de la línea era independiente de las variaciones
de la impedancia de la fuente. Cabe anotar que la protección de sobrecorriente todavía es
utilizada como protección principal de circuitos de media y baja tensión y como protección
de respaldo en los sistemas de alta tensión.
Normalmente la protección de distancia mide la impedancia de carga de la línea, la cual
puede ser expresada como U f1 L = Z L , es decir, la relación entre la tensión y la corriente vistas
por el relé en su sitio de instalación. Si hay una falla, la medida de la impedancia será menor
que la impedancia de carga y la protección operará.
Es común estudiar el alcance de la protección de distancia en un plano R -X . En este
diagrama, la protección de la línea, la característica de operación de la protección y la
impedancia de carga pueden ser ilustradas . Un diagrama R-X típico para una protección de
distancia se ilustra en la Figura 11.26.
La protección de distancia es una protección relativamente selectiva, lo cual significa
que la selectividad se alcanza sin una comparación del extremo remoto y así. no requiere
ningún sistema de telecomunicación para su función básica. Es por ello que el ajuste de
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 520/806
S~E PaO1r(Y]ÓN s 48
Zona 3
A Zona 221
Zc B-IID IIZoro1 -------
zona Ar_____
1___ Zana A
Zona 1 21
Z~ 2 e
Zon a 3 Transporte de potenda------------------------------------------------
Zona de arranque
Nota : la zona 3 también cubre la zona 2 y la mola 1
la zona 2 también Wb re la zona 1
X
Pronmión en el extremo
1. Zona 1
2. Zona 2
3. Zona reva9a
A Zona A ( zona acelerada)
5 . Zona3
6. Zona de enanque
7. Línea protegida (A - B)
6. ZL= ULAL_ Impedanda de fati
La ptotecdón de dslendaoperará si la impedanciamedida está dentro de loscírculos
R
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 521/806
488ECAPINto 11
impedancia mutua en líneas paralelas. Este margen se requiere por las tolerancias de lasimpedancias de línea, la imprecisión de los transformadores de instrumentación y sistemasde protección.
La p rincipal función de la segunda zona será la de cubrir el margen de seguridad de laprimera zona y norm almente se ajusta como m ínimo al 120 % de la línea y como máximo
que no alcance el 80% de la linea adyacente m ás corta ( para que no traslape la zona 2 dedicha línea adyacente ) . La zona 2 se retarda entre 0,3 s y 0,5 s.
Existen diferentes tendencias para el ajuste de la zona 3 . Algunas compañías ajustan lazona 3 del 100% al 120% de la l ínea protegida más la l ínea adyacente más larga, lo cualbrinda respaldo remoto a las líneas adyacentes . Otras com pañías la ajustan entre el 200% y250% de la línea protegida . El tiempo se retarda entre 0.6 s y 1,0 s.
Cuando la línea termina en un transformador, el alcance de la tercera zona se limita al
80% de la impedancia del transformador. En caso de que se quiera ajustar para sobre
alcanzar el transformador, el tiempo de retardo debe ser coordinado con el sistema deprotección del otro lado del transformador.
El alcance de las zonas se ve limitado por la impedancia de las fallas y la contribución
de corriente de falla desde el extremo opuesto de la pro tección. Particularmente el alcance delas zonas 2 y 3 se ve afectado por la inyección de corriente de falla por la subestación delextremo rem oto ]CIGR É. (199 9)]. Estos efectos deben ser tenidos en cuenta para el ajuste de
la protección de distancia.Cuando una línea es energizada, la zona instantánea (zona 1) normalmente cubre más
del 100% de la línea por un corto tiempo, después del cual, el alcance se reduce a entre el80% y el 90% de la línea. Esta función es llamada función de energización de línea.
En líneas doble circuito o entre líneas cercanas se presenta un fenómeno conocido como
el acople mutuo de secuencia cero el cual distorsiona la medida de los relés de distancia
durante la aparición de una falla monofásica.
La corriente de falla que circula en este caso por una fase de uno de los circuitos inducetensión y corriente a través del acople electromagnético que existe con su circuito paralelo.
Solo el circuito de secuencia cero participa de manera importante porque las inducciones através de los circuitos de secuencia positiva y negativa se suman y se anulan entre fases.
Existen diferentes configuraciones del acople dependiendo de la localización de la falla,
y si el circuito paralelo comienza y termina en la misma subestación. o si tiene terminales
diferentes. Incluso en el caso que esté fuera de servicio puede tener efecto si ambos extremos
del circuito paralelo se encuentran aterrizados; según el caso, los efectos en la protección de
distancia pueden resultar en un sobrealcance de las zonas 1 causando disparos indeseados o
en un bajo alcance de las zonas 2, dañando los esquemas de teleprotección y respaldoprevisto.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 522/806
Srsrrnns U G 0.uEtnóN s 48
k°ZoL -ZL
M(11
L
Donde:k 0 : factor de com pensación de falla a tierra, Q
Z o L : impedancia de secuencia cero de la línea, R
Z L : impedancia de la línea, U.
Este ajuste se conserva para las zon as de bajo alcance ( típicamente la zona L ) y, com
práctica, sólo se debe aterrizar la línea paralela en un extremo cuando se encuentre
mantenimiento.
Para las zonas de sobrealcance se ajusta así:
k°Z0 ZL
ZO-f3Z + 3Z
(11L L
Donde:
Z o M : impedancia mutua de secuencia cero, U.
para detalles y deducción de las soluciones ver "Application guide on protection of comptransmission network configurations" [ CIGRÉ ( 1991)].
Existen muchas clases de protecciones de distancia. Antiguamente se distinguían en
esquemas completos (full schemes ) y esquemas conmutables (switched schemes).
esquema completo tiene una unidad de medida por cada fase y cada zona , mientras que
esquema conmutable tiene una unidad común de medida para todas las fases y todas l
zonas . Esto quiere decir que el esquema conmutable debe tener elementos de arranque q
darán la información a la unidad de medida decidiendo cuales de las fases o zonas está
involucradas y deben ser medidas . En la Figura 11.27 se muestran las principales diferenci
entre estos dos esquemas.
Cuan do se m iden fallas fase-fase , solamente las imped ancias de secuencia positivanegativa de la línea se tienen en consideración . Cuando u na falla a tierra es medida, se deconsiderar la im pedancia de secuencia cero de la línea . En un esquema conm utable estoorganiza normalmente en la misma lógica de la conmutación de fases y zonas. En u
esquema comp leto , el cubrim iento de fallas entre fases o entre fase y tierra se efectúa celementos de medida independientes.
A las protecciones num éricas de distancia por su form a constructiva no les aplica esseparación y se podría decir que sus rutinas de procesamiento son una mezcla ent
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 523/806
s CAPITULO 11
Falla tasa - km
Entradas de tenuóo y comente
Zona1 Lt-L2 MI
L2-L3 M I L3-L7 M
Zona2 LLJMJM1 M
Zona 3 ÉL22 M E2 - 13 M __MDisparo
Falla a dome
Entradas de tensión y comente
Zona 1
Zona 2
Zona 3
Comunicación
Esquema conmutado
Entradas de tensión y co rr iente
Arranque
T e m p o r i z a d o r
Zona a r Disparoomuncac i ón
Esquema completocon 18 unidades demedida
Disparo
Una unidad de medida común para todaslas tallas y zonas. la pnmara zona
no tiene relardo
Figura 11 . 27 - Ejemplo de protección de distancia de esquema completo y esquema conmutado
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 524/806
SISTEMAS ce
serán despejadas sólo en forma secuencial. La protección más cercana a la falla operacon tiempo de zona 1 mientras que la protección del extremo remoto operará con tiempde zona 2.
A 21 D Zona 2
Z<
Zona 1
Zona 1
z<
Zona 2
Figura 11 . 28 - Ajusta normal del sistema de protecció n d e distancia de bajo alcance
Cabe recordar que para poder obtener un recierre exitoso, es necesario que los doextremos de la línea abran simultáneamente, lo cual sólo se logra con fallas cubiertas pozona 1.
Existen muchos métodos para obtener un disparo más rápido por fallas en el extremremoto de la línea, eliminando el retardo de la zona 2. Todos ellos requieren un sistema d
telecomunicaciones entre los terminales de la línea . Estos métodos se llam an sistemas dprotección tipo comand o, los cuales se describen en un numeral posterior.
Cuando un sistema de teleprotección es conectado a una protección de distancia del tip
numérico o de esquema completo, la zona 2 es utilizada como criterio para recibir la señSi por el contrario, un sistema conmutado es utilizado, se conmutará la zona 1 de uesquema de bajo alcance a uno de sobrealcance. El sobrealcance es llamado zona (F igura 11.26). Estas mismas son utilizadas también para el envío de la señal.
11.8.2 Sistema de protecció n por comparación de fase (78)La protección por comparación de fase es un sistem a de protección absolutamen
selectivo. El principio está basado en la medida de la diferencia del ángulo de fase de corriente entre los terminales de la línea protegida. Si el ángulo es pequeño se trata de unfalla externa de corriente de carga y si el ángulo es grande existe una falla interna.
Para poder hacer esta comparación es necesario tener un sistema de telecomunicacion
entre los terminales de la línea. Por lo tanto, el sistema de protección se apoycompletamente en las telecomunicaciones y no existe protección si fallan la
comunicaciones. Por esta razón, un sistema relativamente selectivo se agrega a es
protección como un respaldo. En un numeral posterior se amplía ligeramente este sistema d
protección.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 525/806
492 s CAPtruLo 11
Este sistema de protección requiere telecomu nicación entre los terminales de línea.
El medio de transmisión más común para esta protección es el hilo piloto, lo que
significa que esta protección es utilizada para lineas cortas.Hoy en día , la protección diferencial longitudinal se ha utilizado para líneas largas
usando un sistema de telecomunicaciones por microo ndas o preferiblemente fibra óptica.
Esta protección también requ iere del sistema de telecomu nicaciones para efectuar sufunción básica . Sin com unicación no hay protección y, por lo tanto, un sistema de protecciónrelativamente selectivo se utiliza com o com plemento . En un num eral posterior se amplialigeramente este sistema de protección.
11.8.4 Sistema d e protecció n por comparación direccional
También esta protección es del tipo absolutamente selectiva y requiere para efectuar sufunción básica un sistema de telecomunicación entre los terminales de la línea.
Esta protección compara la dirección de la corriente de falla en ambos extremos de lalínea . Si la medida de la dirección indica que todas las corrientes circulan hacia la zona
protegida significa que se trata de una falla interna . Si una de las medidas indica una
corriente circulando hacia fuera de la zona protegida significa la existencia de una falla
externa.
Este principio es muy similar al de la protección de distancia con esquema de
sobrealcance permisivo y al de la protección de la comparación de corriente residual,
descrita posteriormente.
11.8.5 Sistemas de protección de lineas utilizando telecomunicaciones[CIGRÉ (1987)]
11.8.5 . 1 General
Por razones de estabilidad y selectividad es importante asegurar un disparo rápido y casi
simultáneo en ambos extremos , con el fin de aclarar una falla en cualquier punto de la líneaprotegida . Se requiere igualmente un disparo simultáneo con el fin de reducir dañ os en losequipos de la subestación, evitar daños en los ejes de grandes unidades térmicas y poderutilizar los recierres de alta velocidad.
11.8.5. 2 Sistemas de protección
Los sistemas de protección se pueden clasificar de acuerdo con el tipo de informaciónque se transmitirá . Estos pueden ser analógicos o sistemas de pro tección tipo com ando.
En el sistema de protección analógico la información es transmitida por el sistema detelecomunicaciones en forma analógica o digital . El dato analógico es procesado en cada
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 526/806
S IS T E M A S D E P W T E c a ó e s 493
señales de mando en los sistemas de protección : dar m ando de disparo (permisivo o directoo dar m ando de no disparo ( bloqueo).
En los esquemas perm isivos el m ando es enviado desde un extrem o por la protecciónque detecta la falla . En el extremo receptor, el disparo depend e también de la operación de laprotección en este extremo.
En los esquemas de bloqueo , la señal de mando se envía al otro extremo en el caso duna falla externa con el fin de bloquear el disparo en el extremo rem oto . La determinación dsi es una falla interna o externa se hace mediante protecciones de com paración de fase o dedistancia, la primera de las cuales se utiliza sola o en combinación con una protección
adicional de baja impedancia.
El principio de operación de esta protección se ilustra en la Figura 1 1.29 .
Entrando
A
Entrando
B
No hay transmisió n de comando : no h ay bloqueo : disparo
Entrando
A
Saliendo
B
Hay transmisión d e comando de bloqueo de B hacia A : no hay disparo
Figura 11.29 -Principio básico del esquema de b loqueo
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 527/806
s GPfrULO 11
esquema de bloqueo se tiene mayor fiabilidad comparado con el esquema permisivo, en loque a transmisión de señal se refiere.
La combinación de los esquemas permisivo y de bloqueo, conocida como "esquema dedesbloqueo", en la cual la falla del canal de telecomunicaciones se entiende como un mando
recibido durante un tiempo límite, ha sido también utilizada en sistemas tipo coman do.
En el esquema de disparo transferido , también perteneciente a la fam ilia de los sistemasde protección tipo comando, no se requiere la operación de la protección del extremoreceptor para que ocurra el disparo.
11.8.5 . 3 Sistemas de telecomunicaciones
Los sistemas de telecomunicaciones utilizados pueden ser hilo piloto, portadora por
línea de potencia PLC , microondas o fibra óptica.
La fibra óptica va en aumento por el empleo de OPGW (Optical Ground Wire, fibraóptica concéntrica en el cable de guarda) para muchos usos y servicios, por lo que lautilización para protección tiene un c osto marginal.
Generalmente, la señal de telecomunicación no dispara el interruptor sin el criterio de la
protección del extremo receptor. El esquema de disparo transferido es la excepción.Consecuentemente, las señales falsas que son enviadas durante condiciones normales notendrán ninguna influencia en la seguridad del sistema. Sin embargo, si una señal falsa es
enviada durante una falla en el sistema, la cual ha sido detectada por la protección, se tendráuna operación indeseada del sistema de protección. Como el enlace PLC es susceptible afallas que ocurren en el sistema, es muy importante tomar precauciones contra las señalesfalsas con el fin de evitar disparos indeseados cuando se utiliza este sistema detelecomunicaciones.
Es importante también tener en consideración la fiabilidad de enviar una señal a travésde una falla, cuando se tiene el caso de una falla trifásica cercana a la subestación.
11.8.5 . 4 Sistemas de protección tipo comando (sistemas de protección de distancia
utilizand o telecomun icaciones)
Los sistemas de protección de distancia utilizando telecomunicaciones puedenclasificarse dentro de las siguientes categorías:
- Sistema de protección de distancia de bajo alcance perm isivo
- Sistema de p rotección de distancia de bajo alcance con d isparo transferido
- Sistema de protección de distancia con bajo alcance acelerado
- Sistema de protección de distancia con sobrealcance perm isivo
- Sistema de protección de distancia con bloqueo del sobrealcance- Sistema de protección de distancia con desbloqueo de l sobrealcance
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 528/806
m
11.8.5.4 . 1 Sistema de protección de distancia de bajo alcance perm isivo
En la Figura 1 1.30, para u na falla cerca del extremo A , la protección en A opera y dispara einterruptor local. Simultáneam ente se envía una señal de disparo a l otro extremo.
Zona 2
Zc
Zona 1
Zona 1
Zona 2
EmisiónZ o n a 1
zc
Recepción
Sale permisivoR en el extremo B
Señal recibida d esde A 6Disparo
interruptor en BFigura 11 . 30 - Sistema de protecció n d e distancia de bajo alcance permisivo
En el extremo receptor el disparo se hace dependiente de la protección que detecta la
falla, la cual puede ser de diferentes tipos. Los tipos más comunes son:
- Arrancadores de la protección de distancia ( zona 3)
- Relé de baja impedancia direccional o no direccional
- Relé de baja tensión
- R elé de sobrecorriente.
El tiemp o de disparo es mucho m ás rápido comparado con el tiemp o normal de retardde la zona 2 . Para una falla en el extremo rem oto de la línea, el tiempo de d espeje de la fallserá 15 m s - 40 m s mayor que el tiempo para u na falla localizada cerca de la protección, estodebido al tiempo de la transmisión del comando.
En algu nos casos, si no se recibe el comando dentro de cierto tiem po después de quearranca el relé , se bloquea la teleprotección.
El sistema de telecomunicación más utilizado en este esquema de protección es el PLCPara hacer el sistema altamente fiable, la señal debe ser capaz de pasar el punto de falla.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 529/806
11
fallada hasta la línea sana debido al acople mutuo entre los dos circuitos . Se debe tenerentonces precau ción contra los disparos no selectivos.
Con enlaces por microondas las interferencias son menos significativas y la seguridad ya
no sería un problema.
11.8 .5.4.2 Sistema de protección de distancia de bajo alcance con disparo transferido
Este esquem a es una va riación del sistema de protección de distancia de bajo alcancepermisivo . El ajuste de la zona 1 es igual al descrito en el ítem anterior . La diferencia básicaradica en que en el extrem o receptor el telecomando recibido del extremo opuesto se utilizapara disparar directamente el interruptor local sin ningún criterio adicional . Este esquematam bién se conoce como sistema de p rotección de distancia de bajo alcance no-perm isivo.
En la Figura 11 .31 se ilustra un esquema típico de este sistema.
2 1
Zona 1
Zona 1
Zona 2
Emisión-Señal recibida d esde A
Zona 1
Zona 2
Z<
~- - i Disparodirecto
Figura 11.31 - Sistema de protección de distancia de bajo alcance contransferencia directa de disparo
Debido a que la señal recibida dispara sin ningún control o criterio permisivo adicional,se hace m uy imp ortante la confiabilidad de la transmisión de la señal con el- fin de evitar losdisparos indeseados , aún en p resencia de ruidos . La probabilidad de operaciones indeseadaspuede aumentar considerablemente.
La fiabilidad es importante cuando se utiliza el PLC debido a que la señal se transmite
durante fallas internas , que es cuando la interferencia es más severa . La seguridad en el
sistema de comunicación debe ser mayor que para el esquema de bajo alcance permisivo.
Para este propósito se puede utilizar cualquier tipo de enlace de comunicación.
Generalmente , se utilizan h ilo piloto para líneas cortas de baja y med ia tensión y PLC paracircuitos más largos . La aplicación de la fibra óptica aumenta en forma significativa.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 530/806
SISTEK45 DE
11.8.5.4 . 3 Sistema de pro tección de distancia de bajo alcance acelerado
Este esquema es similar al esquema de bajo alcance permisivo descrito en e
Num eral 11 .8.5.4.1. La diferencia radica en que la señal recibida se utiliza para aum entar l
sensitividad de la z ona 1 de la protección de distancia conm utando el alcance de la zo na 1para que cubra m ás del 100 % de la línea protegida , normalmente al 130% . Esta zona sconoce como la zona de aceleración - zona A , de un sistema de protección conmutado.
En la protección de distancia con esquem a com pleto la recepción del telecom ando sutiliza para eliminar el tiempo de retardo de la zona 2 . El hecho de que en el extrem
receptor tanto la dirección com o la distancia sean m edidas independientemente y u tilizadacom o criterio perm isivo , implica que este esquema sea más seguro que el sistema d
protección de distancia de bajo alcance permisivo. En la Figura 11.32 se ilustra el esquemlógico de un sistema de protección acelerado.
En un esquema completola señal recibida anularáel tiempo de retado dela zona 2
Emisión RecepciónZona 1
Zona 2
Zc 21
I
Zona 1 _'- 1 1 T2 µ i M 2
Temporizador Medidade zona 2 de zona 2
Zona 2
zc
Zona 221
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 531/806
498 s C.APt uio 11
El esquema de aceleración en el cual se conmuta el ajuste de la zona básica para
extender el alcance no es má s rápido en operación que los otros esquema s de bajo alcancepermisivo , ya que se requ iere de cierto tiemp o para q ue la unidad de m edida de dirección
haga una nueva m edida y opere luego de que la zona 1 se ha extendido a zona A . Aunqueeste esquema no es m ás rápido que los anteriores es mucho m ás seguro utilizarlo para evitaroperaciones no selectivas y disparos indeseados (aum enta la seguridad).
El sistema de teleprotección debe ser considerado según su habilidad para pa sar la señalde un extrem o a otro a pesar de la atenuación adicional introducida en la transmisión por elpaso de la falla y según la seguridad d e que no transm ita señales espurias durante fallasexternas . En este esquema son menos los requerimientos de seguridad que de fiabilidad.
11.8.5.4.4 Sistem a de protección d e sobrealcanc e pe rmisivo
Este es otro método en el que se envía señal de disparo, durante condiciones de fallas
internas, al extremo remoto con el fin de obtener un disparo rápido con protección dedistancia para todos los puntos posibles de una falla interna . El alcance de la zona A
generalmente se ajusta entre 120% y 150% de la impedan cia de la línea protegida. En esteesquema la zona A no es sólo un criterio para la señal recibida, sino que también tiene una
labor de envío . Por este motivo , la zona A de un esquema conm utado debe ser proporcionadacon una unidad de m edida independiente de la pro tección de distancia ordinaria.
En el caso de un esquema completo, la unidad de medida de la zona 2 puede ser
utilizada para este propósito . En una p rotección num érica la zona es seleccionable entre laszonas de sobrealcance.
La zona A no puede ser permitida para disparar directamente a una alta velocidad. El
disparo en ambos extremos depende de la operación de las dos zonas A y de la recepción de
un mando de disparo (permisivo) del extremo remoto de la línea. En otras palabras, eldisparo en am bos extremos depende de la operación de ambas zonas A.
En la Figura 11.33 se ilustra un método típico de la aplicación del esquema desobrealcance permisivo.
Es muy común utilizar este esquema para proteger líneas cortas , ya que se cubren mejor
las fallas resistivas que con el esquema de bajo alcance permisivo. Lo anterior se puede
observar en la Figura 11.34.
Los riesgos de disparos no selectivos cuando se utiliza PLC están limitados por el ruido
producido por una falla o por la operación del equipo de patio justamente detrás de losextremos de la línea protegida.
Durante condiciones de fallas externas el receptor puede operar debido al ruido excesivo
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 532/806
SISTEFMS DE m o T E ó a s 49
A 2 1 B
Zona A _ Disparo (B)Señal recibida ~de A 8
Esquema conmutado
Disparo (A ) Z o n a A8 Señal recibida d esde B
Esquema conmutadoEn el esquema completo normalmente la zona A será reemplazada por la zona 2
Figura 11 . 33 - Sistema de protección de distancia de sobrealcance permisivo
A 2 1
Rb
x
x Sobrealcance
Bajo alcanceB
B
Emisión Recepción
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 533/806
s CAPÍTULO 11
La elección y la aplicación de la protección de distancia para los esquemas de
sobrealcance perm isivo son ventajosas pero requieren m ucho cuidado . Se deben tener encuenta arreglos especiales para los casos de terminal débil o weak - infeed en el extremo
remoto de la línea ( como el eco ). El cam bio de dirección o inversión de la corriente de falladurante un despeje parcial de una fa lla externa, lineas con un extrem o abierto, etc., y sedeben tener también arreglos especiales para despejar fallas con cualquier condición.
11 .8.5.4.5 Sistema de p rotección de distancia con bloqueo del sobrealcance
La zona A de la protección de distancia se ajusta con sobrealcance para que cubra m ásdel 100% de la línea protegida . La zona A sin señal recibida disparará el interruptor.
En el esquem a de bloqueo existe en cada uno de los extremo s de la línea un elemento
independiente que m ira en reversa y que enviará un telemand o al extremo rem oto parabloquear la señ al de disparo en el caso de una falla externa a la linea protegida.
La zona A debe contar con un pequeño retardo teniendo en cuenta el tiempo de lateleprotección para que el telemando pueda bloquear exitosamente en el caso de una falla
externa . En una protección de distancia con esquema completo la zona 2 reemplaza la
zona A.
Este retardo debe ser mantenido al mínimo, implicando un canal rápido y una alta
velocidad de transmisión . Los requerim ientos generales de la teleprotección son que searápida y confiable.
A 2 1 B
Z o n a .iZ^Jeversa Zona A 1
Zonar e v e r s a
Emis ión R e c e p c i ó n
Reversa
Z o n a A A Emis ión
Señal de bloqueo recibida^
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 534/806
SIS MAS DE pgoacaóe s 501
Con el fin de asegurar un bloqueo correcto por Fallas externas, es necesario que el
elemento de reversa tenga un alcance mayor que el alcance de la zona A. En lasFiguras 11.35 y 11. 36 se ilustran ejemplos típicos de esquemas de bloqueo.
L _ _ _ _ _ _Unidad de arranque en A_
_______ ____
Unid ad de arranque en B
Zona A
U. d e arranque A Zona A
Bloqueo desde B
6 Disparo en Adisparo en B
a) Falla interna
Unidad de arranque en A
----------------------------------------------
2 1
- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Unid ad d e arranque en B
Z o n a A La seña l rec ib ida
U. de a r ranque A & Emis ión en B bloquee
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 535/806
CFG}tuLo
En algunos casos , el elemento de reversa puede ser reemplazado por una lógica con la
zona A y con una unidad de arranque . Si el relé no ve la falla en la zona A pero sí la ve con
la unidad de arranque, quiere decir que la falla está hacia atrás y se envía una orden debloqueo. El alcance de la unidad de arranque hacia atrás debe ser mayor que el sobrealcance
de la zona A en el extremo remoto de la línea.
En sistemas de bloqueo no se requiere transmisión de mando durante fallas internas. Por
tanto, las fallas internas que pudieran retardar o interrumpir el telemando no son un
problema . Por tal motivo , no es necesario tener en cuenta durante la definición de los
requerimientos del enlace de PLC la atenuación normal adicional introducida por el paso por
una falla.
La utilización de teleprotección con bloqueo elimina los problemas de disparosindeseados debidos a interferencias , a no ser que estas causen la suspensión de un m andoverdadero . U na interferencia durante una falla interna que pued a causar un retardo deldisparo es aceptable siemp re y cuando esto no exceda 10 m s.
En el caso de fallas en el sistema de teleprotección , debido a la posibilidad de una
operación no-selectiva, se debe incluir la posibilidad de que se cambie el alcance de la zonaA a un ajuste normal del 80% al 90 % de la línea protegida . Para lo anterior es necesario unmonitoreo continuo de señales en ambos sentidos o proveer los canales en una forma deauto-verificación automática . Sin embargo , pueden ocu rrir disparos indeseados para fallas
externas que están dentro de la zona A en el caso de que falle el sistema detelecomunicaciones y no se reciba la señal de bloqueo. Al ser más inseguros, no se prefieren
en sistemas donde una ap ertura pueda representar pérd idas cuantiosas.
11.8.5.4.6 Sistemas de protección con desbloqueo de sobrealcan ce
Este sistema de protección es una combinación de los sistemas de sobrealcancepermisivo y bloqueo del sobrealcance descritos en los numerales anteriores. La zon a A en unesquem a conm utado o la zona 2 en un esquema com pleto, es ajustada con sobrealcance y
mientras no detecte falla transmite señal de guarda.En el caso de una falla interna , la zona A o la zona 2, envía una señal de desbloqueo al
extremo remoto de la línea y la señal de guarda desaparece . La recepción de este telemando
desbloquea la zona de sobrealcance presentándose el disparo.
Si al mismo tiempo la señal de guarda desaparece y no se recibe señal de desbloqueo en
el extremo remoto, durante cierto período de tiempo (100 ms - 200 ms) la zona desobrealcance se desbloquea ( sin recibir señal ) quedando habilitado para dar disparo a
interruptor en caso de que vea una falla. De aquí, que la pérdida del mando "desbloqueo" nonecesariamente resulta en falla del disparo como ocurre en el sistema de sobrealcancepermisivo.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 536/806
S~45 DE PRoTEWóN s 503
Zona Adel reté A
Señal de desbloqueo(talla en zona A )
IPAIM
__
_ _ _
Señal de gua rd ade
Emisión( s i n t a l a )
Recepción Z o n a Adel relé B
Disparo B
Zona A Zona Adel relé A Recepción del rolé B
-Seña d e desbloqueo
8 Señal de guarda M
Dispara AEmisión
Deabloqueo r-
Notas :
La zona A está normalmente bloqueada: la recepción de una señal de desbloqueo, cuando la señal de guardaha desaparecido, desbloqueara la zona y disparará el intemiplor.
La señal de guarda se envía continuamente durante condiciones normales. Si no se recibe señal dedesbloqueo después de que la señal de guarda ha desaparecido, la zona A se bloqueará durante un periodoT1-T2 (ventana). Ti-T2 normalmente es ajuste entre 100 ms y 200 ms. Un arreglo de ventana similar puedese r ap l ic ado a o t r os esquemas .
Figura 11.37 - Sistema de protección de distancia con desb loqueo del sobrealcance
Al igual que en el caso de los sistemas de protección de sobrealcance permisivo o
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 537/806
CAPtrULO 11
La pérdida del canal, una vez detectada , puede ser utilizada para con vertir el ajuste delrelé a una operación norma l de sobrealcance.
Los requerimientos de la señal de canal son también menos severos que los del sistemade sobrealcance permisivo . Los disparos indeseados pueden ocurrir sólo si el canal falla
dentro de 100 ms - 200 ms, después de una falla externa a la línea protegida pero dentro del
alcance de la zona A.
Se requieren canales independientes y dedicados entre cada termina] de la línea. Se
puede utilizar cualquier tipo de enlace de comunicación siempre y cuando satisfaga los
requerimientos de velocidad y confiabilidad y el de tener que transmitir continuamente una
señal.
11.8.5.4.7 Sistema de protección por com paración direccional
Básicamente este tipo de sistema de protección es muy similar a los sistemas de
protección de distancia de sobrealcance perm isivo o con bloqueo , con la diferencia de que enlugar de protección de distancia , se utilizan relés de p otencia de ma gnitudes superimpuestoso de sobrecorriente direccionales . Si se requiere qu e el relé direccional sea mu y sensible, seadiciona frecuentemente un relé de sobrecorriente o una unidad de impedancia com o criteriopermisivo.
Los relés direccionales que detectan fallas entre fases se polarizan con tensiones de fase
en el punto del relé . Los relés direccionales que detectan fallas a tierra se p ueden polarizarcon la tensión de secuencia cero o con alguna c orriente de referencia , como por ejemplo, lacorriente de la conexión del neutro a tierra de un transformador de p otencia local en el puntodel relé . La transm isión del com ando de bloqueo es iniciada por un relé no direccional y esinterrumpida por el relé direccional.
Los valores de op eración de los relés de sobrecorriente de arranque p ara fallas entrefases deben ser restringidos por la má xima carg a, lo cual puede causar pro blemas en loscasos en los que la mínima corriente de falla es comparable con la máxima corriente de
carga. La alta sensibilidad de la protección por comparación direccional en fallas a tierra,
utilizando relés de sobrecorriente con conexión residual (67N), la hacen muy útil paracomplementar algunos esquemas de protección de distancia , en los cuales es necesario
detectar resistencias de falla a tierra o situaciones asimétricas ( Figura 11.38).
Similarmente , los esquemas de protección de sobrealcance permisivo descritos, en el
Numeral 11.8.5.4.4 se pueden utilizar junto con los relés direccionales. Se puede utilizar
cualquier enlace de comunicación dentro de los límites de su rango de aplicación.
Son n ecesarios altos requerimientos de confiabilidad y de velocidad de transm isión.En el caso de utilizar una protección direccional rápida (2 ms - 8 ms ), tal como la
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 538/806
S1slEws LE PROTECCIÓN 9
1 1 L2 L3
Figura 11 . 38 - Protección direccional de sobrecorrtente sensible para fallas de alta resistencia
11.8.5.4.8 Tran sferencia directa de disparo
Existen varias condiciones en un sistema de potencia en las cuales se requiere que elinterruptor remoto deba ser disparado. Es el caso en que se tengan conectados
transformadores o reactores al sistema sin ningún interruptor. Tanto la línea como el
• Con relés numéricos la conexió n en delta abierta no serequiere ya que se ca lcule internamente com o la sumade las tensiones de tase
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 539/806
11
El valor de la corriente de falla con una falla en el transformador puede ser limitado. Por
ejemplo, en el caso de una falla en un arrollamiento en delta , la corriente resultante en l
línea será de un valor relativamente bajo debido a la impedancia del arrollamiento de
transformador ; lo anterior es válido también para el caso de una falla a tierra, cercana a
neutro de un arrollamiento en estrella. Una señal adicional de bloqueo contra la
energización del transformador debe ser enviada al extremo remoto en el caso de un
falla en el transformador.
- Es necesario distinguir entre una falla en el reactor de línea y una falla en la línea
especialmente cuando se tiene imp lementado un circuito de recierre para la línea. En ecaso de una falla en el reactor no sólo es necesario disparar el interruptor del extremremo to sino que se debe tamb ién bloquear el recierre subsecuente.
Otra condición particular es cuando se tienen dos sistemas de potencia fuertesindependientes , interconectados entre sí por med io de una línea de transmisión , la cual puedno ser efectiva cuando uno de los sistemas es fuertemente perturbado por una falla. Un
ejemp lo sería la interconexión entre los sistemas de dos países con el fin de intercam biaenergía . El hecho de que la protección de la línea de interconexión no detecte una falla enuno de los sistemas podría traer efectos por una posible oscilación de p otencia subsecuente ala falla . Com o la falla podría estar muy d istante a la línea de interconexión se requiere enviaun comando de disparo desde una distancia relativamente grande (300 km - 500 km) yposiblemente a través de v arias subestaciones intermedias.
Cuan do se tienen centrales separadas de la subestación de m aniobra es necesario teneteleprotección para los coman dos de disparo y de protección.
Com únm ente usan transferencia directa de disparo los relés de falla interruptor (5O BFy el diferencia] de barras (87B), aclarando más rápidamente fallas entre los transformadores
de corriente y los interruptores.
En vista de que el telecoma ndo en el extremo recep tor puede iniciar por sí mism o lamaniobra sin ningún criterio permisivo local, se hace necesario aplicar los mismo
requerimientos descritos en el Numeral 11.8.5.4.2. De cualquier modo, en muchos de esto
casos, en que se utiliza PLC, la señal es enviada a través de líneas sanas.
11.8.5 . 5 Asp ectos d e confiabi l idad en esquemas de protecció n t ipo comand o
La co nfiabilidad de los esquemas de teleprotección mencionados se puede resumir así:
- Disparos pemisivos o de aceleración de zona: son seguros , ya que para producirse u
disparo por una señal remota se tiene que tener una confirmación local. La fiabilida
dependerá de la disponibilidad del canal de telecomunicaciones y de la confiabilidamisma de los relés.
- Disparos transferidos directos: son fiables. La seguridad dependerá de la habilidad decanal de telecom unicaciones , de diferenciar señales de disparo y ruidos o señale
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 540/806
S L S r E M r 1 5 DE PROTtmón s 507
11.8.5 . 6 Sistemas d e protecció n analó gicos util izand o teleprotecciones
Los sistemas de protección analógicos utilizando teleprotecciones para la protección delíneas corresponden a las protecciones de línea absolutamen te selectivas y dependientes delcanal de telecomunicación descritos en el Numeral 11.8; es decir, la protección diferenciallongitudinal y la protección de comparación de fase. A continuación se amplían brevemente
estos conceptos.
11.8.5.6.1 Sistema de protección diferencial longitudinal
La protección diferencial longitudinal es normalmente utilizada para cables y líneas, decualquier nivel de tensión y cualquier sistema de puesta a tierra o configuración del neutro.Esta protección es aplicable en particular cuando:
- El ajuste posible de la protección de distancia no es adecuado para cubrir líneas y cablescortos.
- Se requiere introducir un sistema de protección redunda nte.
Sólo se tienen disponibles transformadores de comente y no de tensión en cada extremo
de la línea.
'B='A
a) Falla externa
t -FA t 'FB
• S 2 S2-
1 F A + 1 F B
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 541/806
5099CAPhULn 11
Las unidades de arranque se requieren en caso de que el sistema de telecomunicación nesté continuamente d isponible, lo cual o curre cuando el sistema de telecomunicaciones enormalmente conectado p ara otros p ropósitos de com unicación.
El principio básico de funcionamiento se fundamenta en la comparación de magn itud ángulo de fase de la corriente (y por lo tanto , también llamad a protección por comparacióde corriente ), similar al principio de funcionam iento de un reté diferencial para máquinas. Eesquema básico se ilustra en la Figura 11 . 39. Para implementar este sistema es necesario qulos transformadores de corriente sean similares en am bos extremos de la línea.
El dispositivo de protección (D) (que realmente es conformado por dos relés, uno en
cada extremo, que se comunican entre sí) debe tener ciertos límites de sensitividad par
poder com pensar el efecto de no tener cantidades exactas en ambos extrem os de la línea econdiciones no rmales de operac ión, producido por la corriente capacitiva en el cable o línea.
D e acuerdo con el medio de transm isión este sistema de protección puede ser de variotipos , los cuales se describen a continuación.
11.8.5.6.2 Protección diferencial longitudinal utilizando hilo piloto
Para esta protección , el medio de transmisión para el intercambio de informa ción entr
los dos extremos de la línea es una conexión ga lvánica (c able físico), llamada hilo piloto.La com paración de las cantidades secundarias que se efectúa en los extremos de la línea
puede ser en la form a de señales de corriente o tensión . D e acuerdo con esto, existen dométodo s básicos para crear un circuito diferencial , tal como se ilustra en la Figura 11 .40.
En ambos esquemas se requiere un transformador de corriente de mezcla. Esttransformado r produce una señal m onofásica de salida derivada de la suma geo métrica de lacorrientes de fase; dicha señal varía con el tipo de falla. La comparación se efectúa con esta
señales monofásicas.
Si por el recierre se requiere detectar la falla en forma m onofásica , es necesario tener usistema d e protección independiente por fase.
En esta protección se deben tener en cuenta aspectos tales como:
- Compensación de la capacitancia del cable piloto
- Tensiones inducidas y diferencias de potencial entre las dos subestaciones extremas d
la línea
- Utilización de transformadores de aislamiento
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 542/806
SISTEMAS ce IROTEmÓM s 50
MC T = T ransformador de mezcla detases
TR = T rans fo rmado r para señal de
operación
a) Esquema básico de un sistema de corriente
balanceado utilizando tres hi los p i lo tos(longitud de la línea hasta aprox. 8 km )
Figura 11 . 40 - Protección diferen
WWWMCT
EVS
T
T
R
2 hilos pilotos
E VTR
ST
M C T
ST = Transfo rmado r para señalde estabilización
EV = Circui to de evaluación
b) Esquema bás ico d e un s is tem a de tens iónbalanceado uti li zando do s h i l os p i l o tos
(longitud d e la línea hasta ap rox. 25 km )
clal longitudina l por hilo piloto
11,8.5.6.3 Protección diferencial longitudinal utilizando técnicas de m odulación
Los relés de cada extremo, que conforman la protección diferencial longitudinal, pued
intercambiar la información que requieren a través de diferentes medios:
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 543/806
Con éxito se ha logrado implementar este últim o esquema en líneas de hasta 200 km.Ma yores distancias pueden tener inconvenientes ya que los amplificadores de la señal que serequieren retrasan demasiado la señal para el propósito de protección.
Las técnicas de m odulac ión empleadas pueden ser:
- Sistema de protección dife rencia l longitudinal por frecuencia modulada FM(Figuras 11.41a y 11.41b).
I ,JI
W W
D E L sistema de DELtelecomunicedón rw
aVF V/F á
n FN Fn
í
u
DET
= Foto psaabartda
IN = Transformador de comeme a tensiónV/F = Convertidor de tensión a ¡muenda ( modulador)
FN = Convertidor de frecuencia a tenalón (demodulador)
DEL = Circuito compensador de retandoDET = Detector da Nido
GI = Circuito evaluados
Figura 11 . 41a - Sistema de protección diferencial de comente FM
Señal de ondalo
e.g. 60 Hz I _ ra
Frecuencia del 1 p Tp 2nsistema de potencia
Portadora de la fr
e
cuencia modulada
I I
U¡
Of=1o
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 544/806
SISTEMAS DE P 0.mEWOn s 51
- Sistema de protección diferencial longitudinal por m odelación de pulsos codificadPCM (Figura 11.42)
- Digital- E x i g e n c i a d e l c a n a l
- V e l o c i d a d
- Distancia máxima por canal.
^f
S i s t e m a d eTelecomunicación
T T P /S7;11 r iCT
' Í < 1
A /D
S/P R R S /P GI --- -J
MCT = Transformador de mezcla de fases
A/D = Convertidor análogo / digital
PIS = Convertidor paralelo/ serie
SIP = Convertidor serie / paralelo
T = Transmiso r
R = Receptor
a 1 = Circuito evaluador
Figura 11.42 -Ejemplo de un sistema de protecció n diferencial de corriente PCM no segregad
11.8.5.6.4 Sistema de protección por comparación de fase
El dispositivo de protección por comparación de fase mide en cada terminal de la línel ángulo de fase entre las corrientes en el terminal local y la corriente del terminal remoto.el ángulo es pequeñ o, se trata de una falla externa o solamente de la corriente de carg a. Sángulo es grande , es una falla interna . Para poder comp arar los valores medidos es necesarutilizar un sistema de telecomunicaciones , siendo el más utilizado el PLC. pero m icroondhilo piloto o fibra ó ptica también se usan.
Los relés de protección por com paración de fase fabricados con técnicas convencionalno numéricos (sin procesador) han entrado en desuso porque se ha demostrado que soinseguros (disparan por fallas externas) y han sido desmontados en varios sistemas
transmisión . La nueva generación pretende usar los mismos principios con relés numéricos
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 545/806
11
- Comparación de fase medida dos veces cada ciclo . Comparación de fase de onda
completa.
- Comparación de fase medida una vez en cada ciclo . Comparación de fase de mediaonda.
- Comparación de fase con arran cadores . E l s i s t e m a d e t e l e c o m u n i c a c i o n e s s e r á
m o d u l a d o p o r s e ñ a l d e á n g u l o d e f a s e s o l a m e n t e c u a n d o l o s a r r a n c a d o r e s h a y a n
o p e r a d o .
- Comparación de fase sin arrancadores . La medida es efectuada y teletransmitida
continuamente.
- La comparación de fase puede ser diseñada en un modo de bloqueo o desbloqueo
similar aun sistema de protección de distancia utilizando telecomunicaciones.B
Zona dedisparo
Z o n aW estabilizadora
Ángulo fase entre LA e IB
4 ' = Á ngulo de estabilizació n
It--
a>q)= Disparo_
- It
IA Ig B
78 78
U 1rxp Fa l la externa (carga norma l ) oxw Falla externa (carga normal)
L A
rz1 1
11311 1 II
II I 11
IAataaR^
a>, Falla interna
L AX i 21 3n; 4n! rz 1
2 rz 1 11
rg1 1
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 546/806
Slsirtus ce
Las corrientes en ambos terminales de la línea durante operación normal o durante fallaexternas no tienen exactamente el m ismo áng ulo debido a la capacitancia de la línea, lo cuadebe tenerse en consideración para evitar u n disparo indeseado.
Algunos esquem as típicos de esta protección se ilustran en las Figuras 11.44, 11.45 11.46.
A
Mezcla detases,
Unidad de
a r r a n q u e
H L
Entradal-^ Transmisron
B
Manda defases
Unidad dearranque
L H
Transmisión F_j
Sistema de 1
telecomunra-I n i c i a c i d nRecepción
c l o n e sRecepción
Salida del Comparación Comparaciónreceptor
a rDisparo A Disparo 0
Falla internaFalla externa
(en terminal A') (en terminal A')
Entrada local e?a compuerta Y« (A) 0 0
1Salida del
Fie c e p t o r 0 -
1 tntrada del rece
ceptorrl FJptd de O-
talida de la
compuerte 'Y' (&) 0 I II II0 II II I
t
Salido de d isparo
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 547/806
s GatnLO 11
A B
Lógica Lógicadetectora detectorade lalla de falla
ft f2
Transmisor l Transm iso r
OndaSistema de
telecomunicacio. Ondapositiva 1 l e s positiva
Onda Receptor Receptor Ondane aove ne ativ a
1 2 tt
Onda n ega tiva local Ond a negativa local
Onda posd iva local Onda positiva bocal
Iniciador Iniciador
8183 83 ^ 1
82Disparo A DisoaroB
X12-
Falla interna Falla externa(en terminal A•) (en terminal A-)
L ocar 1
(med io ciclo positivo ) 0 LJ L.J 0 J uU
Salida del receptor nnr t1
(mana) 0 J u-^ I-I l L0
Salida de la nnrcompuerta 'V' (8) 1 0 0 JI-I II--II-IL 0
L o c a l -LF L FL 1 -- t t--t ^
(medio ciclo negativo ) 0p
uuL
Salida d el receptor(espacio ) UUL0 0 J UU
Salida de la 1^
I I I I B I I I Icompuert a (8)2 J 0 ^LILILILI 0
1Salida de la
JULLompuerta ' 0' I I I l g g U 0- uL 0
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 548/806
SISTEMAS DE H +O T Cm á N s 515
SÓBBtaclón AL1
L3
SA SA SA
Temporwdorda relamooral
LDT LDT II LDT
L1
L2L3
Ampli f icadoresde onda
cuadrada
Sistema delelemmuncaciones
On da s cu a dr a da s On da s cua dr a da sl o c a l e s r e mo t a s
a) Tres subsistemas (L1-L2-L3)
Subestauión A
S u b a s t a dó n B
SA SA SA
LDT LDT LDT
Ondas cuadradas
l ocales
Subeslarió n B
Amplificadores0e anda cuadrada
SA Sistema de SAtelecomunicaciones
SA SA
IL1' IL2 L 1 IL 2DT LDT
LDT LDT
Onda s c u adr ada sremotas
Ondas cuadradas Ondas cuadradasI o C B l e g locales
b) Dos subsisiemas (L7-L2-L3)
Detecto, de ~ente (CD)-
Supervision de la comunicació n %
Compaxón DisparoOnda :o t a c u a d ra d a p
F alOnda n Positiva Lcuad l da NegativavZ
(X ) = 3 ms para aubsslemasde lasa
- 4 ms para tierra
N F -Fase
N = Neutra
c) Lógica básica del circuito de comparación (se requiere una por cada subsistema)
Figura 11 . 46 - Sistema de protección de comparación de fases segregada
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 549/806
516 u CAPITULA 11
11.8.5.6.5 Protección de comparación direccional por ondas viajeras o magnitudes
superimpuestas
Funciona detectand o el cambio transitorio en la onda de corriente Al y de la onda de
tensión A V que resulta en el mom ento de la falla. como se muestra en la Figura 11.47.
(i) Con falla:
1^ ^^ r F
c
v r
T e n s i ó n /'j Corriente /1
vr--/
( ñ l S i n f a l l a :4 F
+^ 1
v p r l v p l
Comente
vp r pr
(iii) Superimpuestas: F
is
Ca m bio transi tor io Ca m bio transi tor iode tensión de comente
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 550/806
Sts-rtru6 tE Rt07tmÓN s51
D ependiendo del signo del cambio , positivo o negativo, de las dos ondas se toma
decisión si la falla es hac ia delante o hacia atrá s , lo cual perm ite im plementar esquemasreleprotección perm isivos o de bloqueo entre los dos extremo s de una línea.
V arias protecciones de distancia modernas usan este principio en los primero s instantde la detección de una falla . En caso de n o ser suficiente el cam bio por el tipo de fallas o condiciones del sistem a , entonces bloquean este algoritmo y u san el convencional.
Su gran venta ja es que son bastante rápidos y no se afectan por la comp ensación serie lineas largas.
11.8.6 Esquemas t ípicos de protecció n d e líneas de transmisión
Las líneas de transmisión son las que presentan una mayor variedad de esquemas
protección, ya que entran en juego numerosos aspectos, tales como: nivel de tensión, grade redundancia, requerimientos de fiabilidad y seguridad, tipo de compensación de reactivo
tiempos de interrupción y disponibilidad de canales de comunicación. En este numeral presentan en forma muy general algunos de los esquemas de protección más utilizados.
11.8.6. 1 Esquema 1
El esquema más simple de protección (esquema la), ilustrado en la Figura 11.48a, esque utiliza relés de sobrecorriente (5115)N) como única protección. Se utiliza generalmeen líneas radiales de distribución o subttansrnisión con tensiones iguales o inferiores
52 kV. El esquema se com plemen ta con relés de recierre tripolar.
M = Medida
5 1 = Protección de sob recordente
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 551/806
s CAPÍTULO 11
Si el circuito tiene generación en am bos extremos, los relés de sobrecorriente deben serdel tipo direccional (67/67N). Se debe comp lementar el esquema con relés de verificación desincronismo (2 5), tal como se ilustra en la Figura 1 1.48b.
67167N 87B L - - '
3 7> 3fd> M
79
u tL
L Syn
M = Medida
tensión de bam
Figura 11 . 486 - Protección de lineas de transmisión - esquema lb
Cuando se utiliza esta protección, las unidades de fase se deben ajustar a 1,5 veces la
corriente máxima de operación ( incluyendo contingencias ) y las unidades residuales a
0,4 veces la corriente máxima de operación . El tiempo de operación debe coordinarse
selectivamente con los relés de líneas adyacen tes [CIGRÉ ( 199 9)]. El tiem po mue rto de[ reléde recierre puede ser ajustado entre 400 m s y 600 m s.
11.8.6 . 2 Esquema 2
En líneas de subtransmisión o transmisión radiales con tensiones entre 52 kV y
245 kV se utilizan los relés de distancia (21/21 N). En este rango de tensiones se comienzan a
utilizar tanto el recierre tripolar como el monopolar (79), así como los relés de protección
contra fallas del interruptor (50 BF). Como respaldo se tiene la opción de instalar relés de
sobrecorriente (51/51N). Este esquema se ilustra en la Figura 11.49.
El relé de distancia se ajusta tal como se indica en el Numeral 11.8.1. Los relés de
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 552/806
515nMA5 x c a o l c a a d e s 51
I 21/21N 5OBF B
4--_ zc 31 > 3/d>
79 51151 N
01I 3I>
M = Medida
Señal de
tensión d e barae
Figura 11.49 - Protección de líneas de transmisión - esquema 2
S y n
11.8.6 . 3 Esquema 3
En líneas de interconexión hasta una tensión de 245 kV se utilizan, además, los relés d
respaldo del tipo sobrecorriente direccionales (67167N). El relé de distancia (21/21N) quactúa como protección principal se complementa con un esquema de teleproteccióngeneralmente del tipo permisivo. Se utiliza el recierre tanto monopolar como tripolar (79)relés de protección con tra fallas del interruptor (50 BF ).
t------ ----- 1- 1
21/21N S O B F
» t 31d>_r - - Zc 3 1
7 967187N
0 1
LPT
3
85
L--
1MI
M
^ -i r y L.
1 I ^^
1 S y n
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 553/806
520 s GPfruLO 1 1
Si el relé tiene una dificultad de obtener una selección de fase durante fallas
monofásicas , con el relé de sobreco rriente de tierra (67N ), éste debe ser temporizado para undisparo trifásico de respaldo solamente . Adicionalmente , este tiempo debe ser lo
suficientemente largo para perm itir el recierre monopolar , es decir , debe tener un retardo detiempo mayor que el tiempo muerto del recierre (durante el tiempo muerto del recierre, alestar un polo abierto , circulará corriente hom opolar por el reté, ocurriendo un disparotripolar innecesario). El esquema anterior se ilustra en la Figura 11.50. Los ajustes de losrelés son similares a los indicados para el esquem a anterior.
11.8.6 . 4 Esquema 4
En líneas de interconexión de imp ortancia se acostum bra dup licar la protección, talcomo se presenta en la Figura 11.51. Las protecciones numéricas de distancia incluyen las
funciones de sobrecorriente mencionadas. Las dos protecciones pueden ser idénticas ocom plemen tarias dependiendo de los requerimientos de fiabilidad y seguridad.
I
¿21 21N 2
Z<
79 1 1 1p 1
1 1 ♦ +
I
N11N 5 0 0 1 ` 670
31» 31d>
67/67N (Ver nota)
3r >
11>
I . ^
L_
I
_ ^JTT
^65
60Su 27 59
] AU > c 3U c Syn
U
S e ñ a l d e
tensió n de b arias
POTr = Permiso transferido en sobrealcance ( Zona 2)PUTT = Permiso transferido en bajoalcance ( Zona 1)R X = Recepaón serial teleprotecciónM = Medida
Nota: Se ilustra un s istema dup l ic ado i dén t ic o co n r e l és de d i s tanc ia pe r o con e squema de t e l ep r o le cc ión diferente.
Figura 11 . 51 - Protección delineas de transmisión - esquema 4
Esquem as duplicados idénticos generalmente utilizan relés del tipo distancia (21121N),con lo cual se obtiene un esquema seguro, ideal para sistemas radiales de interconexión. Si
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 554/806
SwEws DE PR~áNs 52
La protección de respaldo por sobrecorriente direccional ( 67N ) puede implem entarcon dos funciones . Una de tiempo definido trabajando en un esquema de sobrealcan
permisivo y la otra de tiempo inverso trabajando independientemente. Esta protección paeste esquema , así como para el esquema 3 , debe ser temporizada y dar disparo trifásisolamente.
Berra 2
Berta 1
r
66
0aaau
EDO
ROO
3/ 2
2-
SAS
Línea
PP1 = P rotección de distancia , diterenael
long Inel o conyaracldndlracrlonal
PP 2 = Prutteclón d e distancia
PP1
fi. 6711
2r
2 . - t
2121N ,urZ<
PPP2 CD
3 5927
3 3U32 SCD 74&> 67N
__
LF- 252 . - .
1/d Ph 19
CD 01
3Us ' 59/27 2µ
O74
-c - R F
Sy n 25a
1/3Ph 79
0--1
2µ
Orden deretiene
PP 1
Equipo dn a de emmuniar Z
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 555/806
11
Cuando se tienen esquemas duplicados en extra alta tensión, se implementan
protecciones com plementarias tales como alta y baja tensión (59 y 27), protección tramo delinea (protección entre los transform adores de corriente y el seccionador de línea, cuandoéste está abierto en configuraciones de interruptor y medio) (50/50N-TM), relés desupervisión de circuito de disparo (74), balance de tensión en secundarios de los
transformadores de tensión (60), protección de desbalance de fases de secuencia negativa detensiones (46) (utilizada en sistemas radiales ); adicionalmente a los relés de recierre (79),
verificación de sincronism o (25) y respaldo local contra fallas del interruptor (50 B F). Estasfunciones están incluidas en la m ayoría de las protecciones m ultifuncionales . Un esquematípico se ilustra en la Figura 11 .52.
Cuando se tiene protección de distancia complementada con un esquema tipo comando
de sobrealcance, es necesario tener en cuenta los problemas de la inversión de corriente porfallas en líneas paralelas . Adicionalmente , cuando se tienen estos esquemas es conveniente
prever los relés de distancia con función " eco' para una operación correcta en condiciones
de terminal débil o weak-infeed (CIGRÉ (1991)].
Se debe tener especial cuidado de que los relés de distancia sean adecuad os ( aprobadosy garantizados por el fabricante ) para pro tección de líneas con compensación serie.
11.9 R E C I E R R E AUTOMÁTICO
11.9.1 General
La mayoría de las veces, las fallas en las líneas de transmisión son causadas por rayosque generan sobretensiones transitorias. Normalmente el aislamiento se rompe a través de un
arco en los aisladores de la torre. Si la corriente en el lugar de la falla se interrumpe por uncorto tiempo, el punto de la falla se desioniza y la línea tendrá su aislamiento completocuando se reenergice. Este tipo de falla se considera del tipo transitorio. La falla permanente
se presenta cuando se daña el aislador o cuando se rompe el conductor y hace contacto con latierra.
El número de fallas transitorias comparado con el número de fallas permanente varía desistema a sistema. Es muy usual que el 80% de las fallas sean transitorias. Debido a estoshechos se han desarrollado controles automáticos que cierran el interruptor en un cortoperíodo después de que el sistema de protección ha disparado. El tiempo necesario para unreciere exitoso depende del nivel de tensión que se tenga. Normalmente, el tiempo muertoen líneas de transmisión no debe ser menor de 0,3 s. En la Figura 11.53 se ilustran lasdefiniciones de los términos utilizados en el campo de los recierres automáticos.
En los sistemas de alta tensión generalmente se utiliza el recierre automático sólocuando el sistema de protección ha operado en zona 1 o con teleprotección. Si la señal de
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 556/806
5 1 5 T E 1 - t A 5 D E MOTEQOÓN
t lt 2-------------------------
t 3 t
--------------------------
0 - 11 = Tiempo de despeje de talle en el extremo A
o - t3 = Tiempo de despeja de falla en el extremo B
t1 - I2 = Tiempo que permanece abierto el interruptor en A
13 - 4 = Mempo que permanece abierto el interruptor en B
t3 - t2 = Intervalo muerto ( tiempo muerto efectivo)
tl - t4 = Tiempo de interrupción de la transmisión de potencia(talla trifásica)
Nota: Normalmente no puede haber transmisión de potencia cuando hay una linea fallada; por lotanto, algunas veces se habla de que el tiempo de interrupción es 0 - t,.
Figura 11.53 - Definiciones en el campo del retiene automático
11.9.2 R ecierre monopolarSegún las estadísticas mencionadas se observa que la mayoría de las fallas son
monopolares . Por esta razón es natural abrir únicamente la fase fallada cuando ocurre unfalla monofásica. En el caso de una falla multifásica no habrá recierre o se activará u
retiene tripular: en este caso el interruptor disparará sus tres fases.
La ventaja del recierre monopolar sobre el retiene iripolar , en el caso de un sistema e
paralelo débil, es que las fases sanas mantienen el sincronismo durante el tiempo muert
(Figura 11.54).
Se ha conocido, por accidentes y por cálculos, que las fallas cercanas a generadoregrandes se convierten en un gran esfuerzo para el eje de los turbo generadores. Esto
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 557/806
GwttuLo 11
capaz de seleccionar la fase fallada, lo cual puede ser dificultoso dependiendo de la
configuración del sistema . Sin embargo , no requieren previa verificación de sincronismo.
Normalmente,
en sistemas de extra alta tensión, el tiempo m uerto debe ser ma yor para elrecierre monofásico que para el recierre trifásico debido al acople capacitivo con las fasessanas.
L 1
L2
L3
L 1
L2
La
Note: Las dos fas es sanas m antienen el sincronismo durante el tiempo de interrupción.La situación de d esbalance crea corrientes de s ecuencias cero y negativa en eldrcuito.
Figura 11 .51- Reeierre monopolar
11.9.3 R ecierre exclusivam ente tripolar
En el recierre solamente tripolar los tres polos del interruptor deben ser abiertos porcualquier tipo de falla . Después de un intervalo de tiempo muerto los tres polos del
interruptor se cierran al mism o tiempo sin verificar tensión de sincronismo . Se supone que lamalla en paralelo es lo suficientemente fuerte como para m antener el sincronismo durante eltiempo muerto ( Figura 11.55).
Es peligroso utilizar recierre trifásico cerca de centrales generadoras cuando no se tieneverificación de sincronism o , por el riesgo de presentarse grandes esfuerz os en los ejes de las
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 558/806
SFSTEw5 DE pROi[móe
Li.
ZN= Impedancia de transferencia.Es lo su f ic ien tem en te pequeña como paramantener el sincronismo d urante el tiempode in te rrupc ión
Figura 11.55 - Reelene bipolar
11.9.4 R ecierre temporizad o
Normalmente los recierres de alta velocidad ( m enores de 1 s) se implementan con unsolo intento . En el caso de un a falla sostenida se abren las tres fases definitivamen te.
Algunos equipos de recierre monopolar tienen un dispositivo adicional de recierre
temporizado . Lo anterior significa que en el caso de un recierre rápido no exitoso , existirá usegundo intento algunos segundos después . Después de algunos segundos la línea ser
energizada en un extremo y sincronizada en el otro.
11.9.5 Restauració n automática
En algunos países se utilizan sistemas muy sofisticados de restauración automática. Est
equipo opera en todos los interruptores de la subestación . En el caso de un apagón total, tan
pronto se tenga tensión en la línea o la barra, automáticamente se cerrarán los interruptores
siguiendo cierto orden, hasta restablecer el servicio en toda la subestación. El contro
automático puede ser iniciado o parado desde el centro de control . La restauración
automática es un equipo local que puede ser considerado como sistema redundante
referenciado al sistema de control remoto.
1 1 .1 0 P R O TE C C IO N E S C O M P L E M E N TA R IA S
11.10 . 1 Relé d e verificación de sincronismo
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 559/806
GPtrULO 11
Por lo tanto , es usual incorporar u n relé de verificación de sincronismo en el sistema derecierre para establecer cierre mediante el cump limiento de tres verificaciones:
1 . D iferencia en el ángulo de fase : ajustada normalm ente a 200
pudiéndose tener ánguloshasta 35° y 45°.
2. D iferencia de tensión : si las tensiones tienen una magnitud menor que cierto valor
normal entre el 80% y el 90 % de la tensión asignada.
3. D iferencia de frecuencia : se puede calcular usando técnicas de procesamiento digitalcon relés numéricos o simplemente un temporizador y el chequeo de ángulo, de tal
form a que durante un tiemp o determ inado el relé dará salida si el ángu lo no excede elajuste en grados definido , es decir, una diferencia de frecuencia determ inada . En este
caso , existe una dependencia incomo da para algu nas aplicaciones, entre los tres ajustes.Su ajuste se establece así:
4f. 3 mH z, utilizado en sistemas m uy estables con exigencias fuertes de sincronismo
of 20 mH z, para recierres en líneas de transmisión cortas
4f. 200 mHz, con esquemas de recierre que requieren tiempos muertos cortos.
Es norm al cerrar un extremo de la línea y luego el otro; norm almente se cierra primeroel más dé bil y el relé debe tener la posibilidad de verificar barra viva línea m uerta m ediante
un chequeo de u mbra l de tensión ; luego en el extremo fuerte se cierra el interruptor converificación de sincronismo.
11.10 . 2 R elé d e disparo y bloqueo
El relé de disparo y bloqueo ( 86) es utilizado para realizar disparos definitivos del
interruptor ; es decir, con disparo sostenido y bloqueo del circuito de cierre , en el caso de
todo tipo de fallas en elementos con aislamientos no regenerativos como equipos de
compensación , transformadores y generadores.
En el caso de perwbaciones en cualquier clase de circuitos conectados a la subestación,
se utiliza para hacer disparos a los interruptores asociados por la acción de la etapa 2 de la
protección por falla de interruptor , relé de sobretensión , protección diferencial de barras y
protecciones mecánicas del interruptor ( baja presión de SF6, discrepancia de polos, falla de
mecanismo de operación ); es decir, por situaciones que requieren efectuar inspección e
intervención de los equipos.
11.10 . 3 R elé de s upervisió n d e circuito de d isparo
La fun ción del relé de supervisión de circuito de disparo ( 74). como su nom bre lo dicees supervisar el circuito de disparo del interruptor ante eventos tales como la pérdida de
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 560/806
5[S~DIAS DE PeD76746s s 527
en la Figura 11.56, durante todas los estados del relé de protección asociado al circuito y del
interruptor del mismo.
Relé SCD
Disparost Aam
dtroe relée
Conexión
de disparo
r_--__
\BD Bd = Bobina de disparo
Si= Elemento supervisor con interruptor cenado
S2= Elemento supervsor con Interruptor adarvo
Scd= Supervisión circuito de disparo (74 )
Figura 11.56 -Relé de supe rvisión de c ircuito de dispam
11.11 SISTEMA DE PROTECCIÓN LOCAL DE RESPALDO CONTRA FALLASD E IN T E R R U P T O R
Tal como se mencionó anteriormente , por razones económicas no se duplican los
interruptores y, por este motivo, es necesario utilizar un esquema de protección local derespaldo contra falla del interruptor.
Este esquem a de protección es esencial para asegurar una buena fiabilidad y segu ridaden las subestaciones , especialm ente en las de configuración de conexión de interruptoresasociados ( anillo, interruptor y med io, etc .), ya que cuand o falla un interruptor la protección
ordena la apertura de algunos interruptores y evita que op eren las protecciones remotasaislando toda la subestación.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 561/806
s UPt1ULO 11
realiza la interrupción , se determina cuáles interruptores están conectados a la barra porm edio de una réplica de las barras obtenida de los contactos auxiliares de los seccionadores(en el caso de subestaciones con configuración de conexión de barras ). La p rotección de
respaldo asociada al interruptor fallado envía orden de disparo a estos interruptores con locual se elimina la falla . En la Figura 11.57 se muestra un esquema de coordinación de
tiempos par a la protección de respaldo contra fallas del interruptor.
1) 2) 3) 4) 2) 3) 7)40ms 1 60ms 1 30msI 60ms 1 60ms 130ms] 60ms
5)150 ms
6)240 ms ( etapa 2)
6)3 40 m s
1) Tiempo de operación d e la protección
2 ) T iempo d e operación del interruptor
3 ) T iem po de r epos ic i ón4) Margen5) Retardo de tiempo de la protección de fa l la interruptor , etapa 1 ( retdp)6) Retardo de tiempo etapa 2 (disparo Interruptores asociados)7 ) T iem po o pe r ac ión interruptores as ociados
8) T iem po to ta l de d espeje de falla con falla en el interruptor
Figura 11.57 - Sistema de p rotecció n contra falta del interruptor - t iempo d e operación
Como se indica en el esquema , el ajuste de la protección local contra fallas del
interruptor debe ser suficiente para perm itir la norm al elim inación de la falla, así comotam bién la reposición de los relés de sobrecorriente má s un margen . Asimismo, el t iempototal de eliminación de la falla por la protección local de respaldo contra fallas del
interruptor debe ser m enor que el m áximo requ erido para eliminar la falla y conservar laestabilidad del sistema y para coordinar con relés remotos de respaldo.
El suministro de corriente de cortocircuito a través del interruptor fallado, desde líneasadyacentes , puede eliminarse mediante un comando de disparo transferido, dado
simultáneamente por la protección de respaldo del interruptor y transm itido a través delsistema de telecomunicaciones , o puede interrum pirse por la acción de los relés de respaldoremoto, localizados en la subestación del otro extremo . Esto si los requerimientos de
estabilidad no son estrictos.
Para comprender la filosofía de la protección de respaldo contra fallas del interruptor se
explica a continuación la correspondiente a las subestaciones con configuración de
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 562/806
SISTEMAS D E m a r t m d N s 5
Arranqu
S a l i d a A
A s1
Relé detiempo
si
Barra 2
S2
Reté detiempo
I
52
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 563/806
CAPtruLO 11
IE C ANSI DESCRIPCIÓN IEC ANSI DESCRIPCIÓN
JRelé de distancia rj>
L
Rola de sobrecomentediroRional a tarro
Verificación desincronismo
'
Oscilación de potenciali i m d
DlspOSIlvo aaoonadocm
o zem es e opolos (generadores)
por temperaturaDispositiva e opor nivel de aceitece ite
R IA de ba t nsióa e n
C y Rolé de supervisión de
ci rcu lo de disparof NSC ^ ReIA de secuencia
negativaq' >a 1 Com fasesación d> pa e
/,^ ^ Dispositvo deC / sobrelemperatura
`^%
ReIA de sobracornenlede fases instantáneo
e lReIA de retiene
Iy» \l
Ro lé de sobrecornemede fierre instantáneo[Ro lé de recepción d e
disparo transferido
31»R
s ` a Protección fallainterruptor
- pOQUEL Rolé de bloqueo
3I> s +Rolé de sobreconientede laces temporizado
3!d>L
I}
\-_Reté d iferencial
ly> St N Rela de sobrecornontede tiene lempodzado
Registrador tle fal las
ReIA de sobretensiónTMedidaC
anca de tereionescocorriríentes
Retardo
©
BJ Ralo BuchholZ--<y Tiempo definido
P > aiv ReIA de sobre resión
Mempo inverso
p
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 564/806
c e
Tom ando la mism a línea fallada, supóngase que el interruptor No. 2 no abre sus polEn este caso, el relé S2 permanecerá con sus polos cerrados, energizando así el relé tiempo y, después de la temporización, dicho interruptor será disparado eliminandcompletamente la falla de la subestación. Este mismo principio se aplica cuando ocurre un
falla en barras.
Los relés de sobrecorriente, para respaldo del interruptor, deben solicitarse con u n rangentre 0,2 y 2 veces la corriente asignada y un tiempo ajustable entre 0 ms y 300 ms. Ecomún especificarlos con dos etapas. La primera etapa repite el disparo a través del relé disparo y bloqueo (86) que intenta el disparo a través de las dos bobinas del interruptor. Elas configuraciones de interruptor y medio se incluye también una tercera etapa o etapa ce
para cub rir las fallas entre los transformadores de corriente y los interruptores.
Para sistemas en los cuales la corriente de cortocircuito tiene valores por debajo de
máxima corriente de operación. el sistema de protección de respaldo del interruptor puedactivarse por medio de relés de mínima impedancia o con protecciones mecánicas, en cade salidas de transformadores de potencia.
Cabe anotar que para sistemas simples y en los cuales el tiempo de respaldo remoto satisfactorio , no se requiere este sistema de protección.
1 1 .1 2 E Q U IP O D E M A N D O S IN C R O N IZA D O (E M S )
11.12 . 1 Generalidades
La maniobra de interruptores en los sistemas eléctricos de potencia normalmente origen a fenómenos transitorios, bien sea de tensión o de corriente, y cuya magnitudimpacto sobre la red dependen del equipo maniobrado, de otros equipos presentes ensistema en el momento de la maniobra y sus correspondientes parámetros eléctricos, acomo de parámetros aleatorios tales como los valores instantáneos de tensión o corriente
el momento de la maniobra.
El equipo de mando sincronizado (EMS) es un dispositivo basado en tecnología microprocesadores, programado para determinar, según el equipo a ser maniobrado, lcondiciones óptimas de los valores instantáneos de corriente o tensión bajo los cuales debe realizar la maniobra, de modo que permita minimizar el fenómeno transitorio y efecto sobre la red.
Para lograr este objetivo el EM S realiza las siguientes funciones:
- Monitorea la tensión o la corriente del sistema al cual se encuentre asociadointerruptor a ser maniobrado.
- Retrasa la orden de maniobra dada por el operador hasta el instante en el cualpresenten condiciones óptimas de operación para que los transitorios sean mínimos.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 565/806
s CAphnLo 11
Para que la aplicación de los relés de mando sincronizado sea exitosa , el interruptor debeir con algunas características particulares tales como:
Q ue sea de mando monopolar o que , en su defecto , posea un desplazam iento m ecánico
fijo entre los tres polos que perm ita la acción de cada po lo en el instante requerido. Eneste último caso el interruptor solamente resulta apto para la maniobra del tipo deequipo para el cual se diseñó.
Q ue el tiempo de operación del interruptor permanez ca aproximada mente constante enel tiempo y no varíe considerablemente de una m aniobra a otra.
11.12.2 Aplicación de los relés d e mand o sincronizado
las principales y más comunes aplicaciones de un relé de mando sincronizado se
ilustran en la Tabla 11 . 1 y se describen a continuación:
) Para operaciones de cierre:
- Reducción de las sobretensiones transitorias al energizar una línea o durante unamaniobra de recierre . Esta aplicación es muy restringida puesto que el fenómenoasociado con la energ ización de la línea es más de estado estacionario , debido alefecto Ferranti; y para el caso de los retienes , norm almente los relés de mand osincronizado no sensan la carga atrapada presente en la línea en el instante de
ejecutar el recierre.
- Reducción de la corriente transitoria de energización de un banco de
condensadores.
- Reducción de la corriente transitoria de magnetización al energizar untransformador.
) Para la operación de ap ertura
- Optimizar el tiempo de arco en el interruptor para reducir el riesgo de reencendido y
evitar la posibilidad de la extinción de la corriente antes del cruce por el cero
natural (chopping).
Com o se indicó anteriorm ente , la definición de las condiciones óptimas de oper acióndepende del tipo y características del equipo maniobrado , por lo que en la práctica existe unaran cantidad de casos diferentes en la aplicación del mando sincronizado . A con tinuación selustran los casos más típicos de dich a aplicación.
11.12. 3 Energlzació n d e bancos d e condensadores
En el momento de la energización de un condensador descargado , éste se comporta
omo un cortocircuito , por lo que al aplicarle la tensión del sistema aparece un transitorio decorriente cuya magnitud está dada por la expresión:
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 566/806
s I S U w w
De acuerdo con esto, la energización del condensador deberá realizarse cuando ltensión aplicada a él sea cero. Las dos aplicaciones más com unes para la energización dcondensadores son:
a) Energizac ión de bancos de condensadores en derivación conectados en estrella conneutro puesto a tierra . En este caso , cada una de las fases del banco está sometida la tensión fase - tierra del sistema p or lo que cada uno de los polos del interruptordeberá cerrar cuando las correspondientes tensiones de fase cruzan por cero. En laFigura 1 1.606 se ilustra el fenómen o de energización . Tom ando como referencia latensión de la fase a y cerrando e l polo de esta fase en su cruce p or cero, la secuenciade energización resulta ser a-c-b:
a
b
- 6
- 1 1
Figura 11.60a - Banco de condensadores en derivación conectado enestrella con neutro puesto a tierra
T-------- ---------- -y Comando de time faseA
- Cierre fase A
- Cierre fase C
r
Cima tase a
Ond a de t ens ión i
5 / I 10
r a s
Fase AFase B
Fase C
Figura 11 . 606 - Secuencia de energizació n de banco d e condensad oras en derivació n conectadoen estrella con neutro puesta a tierra
b) Energización banco de condensadores en derivación con conexión en estrella y
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 567/806
11
energiza 90° eléctricos después, es decir, en el cruce por cero. El fenómeno seilustra en la F igura 11.61 b.
b JFigura 11 . 61a - Banco d e condensadores en de rivación con conexión
en estrella y neutro flotante
- Comando de cierre fases A yB
r__--- ---------- Carte fases AyB
O n d a de tensió n r - - Ciar te tase C
9
4
. 1
- 6
- 1 1
^
r u s
Fas
as e
eA
F B0
Fase C
Figura 11.616 -Secuencia de energlzación de b anco de condensadores en derivación conconexión en estrella y neu tro flotante
El método tradicional para controlar la corriente de energización de un condensador hasido la colocación de un reactor en serie; sin embarg o , esta función puede ser ahora realizadade ma nera más efectiva por los relés de m ando sincronizado.
11.12.4 Energizació n de transformadores de potencia
Los transformadores de potencia se energizan generalmente en vacío , lo cual origina lacirculación de una co rriente inicial de m agnetización de gran m agnitud dependiendo de
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 568/806
S I S T E M A S DE rnortmóa s 535
- 2
. 7
- 1 2
No - ___s o Tensión
- Imag(O
Figura 11 . 62 - Onda tensión - contente de mag netización , energizaciónde t anstónnadores de potencia
Debe, adicionalmente, tenerse en cuenta que la corriente de mag netización se encuentraen fase con el flujo que ésta produce en el núcleo del transformador . Si al energizar el
transform ador en vacío la onda de tensión está cruzando por cero, el flujo instantáneo quecorresponde a este valor de tensión es su valor pico. Suponiendo que en el núcleo no hayflujo remanente y considerando que el flujo no puede cambiar de cero al valor pico en formainstantánea , aparecerá una com ponente de flujo exponencial decreciente con un valor inicial
igual pero de sentido contrario al valor pico de la componente sinusoidal del flujo, de modoque el valor inicial total del flujo sea cero.
El flujo total, correspondiente a la suma entre la componente sinusoidal y la compon entetransitoria, tendrá en los primeros ciclos valores picos que pueden saturar el núcleopresentándose valores muy altos de corriente de magnetización, tal como se ilustra en laFigura 11.63.
1 0
e
. 2
- 1 2
- 2 2
Tensión
Flujo total
Flujo o.1.
Figura 11 . 63 - Fenómeno de en ergización de transformadores d e potencia
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 569/806
536 s CAPtruLO 11
Flujo
Osat
Onon
'2 'magnetización
Figura 11 . 64 - Curva de magnetización
Si por el contrario , la energización se hac e cuando la onda de tensión pasa por su va lorpico, el flujo correspon diente es cero y, por lo tanto, no se generará la com ponen te transitoriadel flujo, evitándose la aparición de una g ran corriente transitoria de m agnetización.
En conclusión , la m aniobra con el equipo de ma ndo sincronizado debe ga rantizar elcierre de la primera fase cuando la onda de tensión se encuentre en su valor má ximo paraque la corriente de m agnetizac ión y el flujo sean nulos en el instante del cierre . El cierre delas dos fases restantes dependerá del tipo de transformador según sea tipo núcleo o
acorazado , banco m onofásico o trifásico y el grup o conexión de los devanados.
A continuación se ilustra la secuencia de energización para un transformador trifásico,tipo núcleo, con el devanado primario conectado en estrella aterrizada.
- Comando de cierre tase AT --------------- y Cerre faseA
r Cierre fases B y C
O n d a de tensió n ,-0,66 veces valor pico
9 ____________
q ____ r______T
Fa-A
FB..
0 q 6 F a s e C
__L____ _ _____________1__
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 570/806
m
Se debe considerar, adicionalmente, que el núcleo de los transformadores es fabricadode material magnético. por lo que, cuando se desenergiza el transformador, queda un flujremanente que , dependiendo del mom ento de la próxim a energización del equipo, puede
mejorar o em peorar la corriente transitoria de magnetización:- Si el flujo remanente se suma al flujo transitorio total, la corriente transitoria de
magnetización disminuye.
- Si el flujo rem an en te se resta al flujo transitorio total, se req uiere una c orriente tran sitoride m agnet ización m uy al ta.
Por lo tanto, el relé de mando sincronizado debería tener en cuenta el flujo remanente enlos transformadores; sin embargo, en la fecha de edición del libro no se disponía de equipopara m edición este flujo.
11.12.5 Apertura de transformadores
La desenergización de los transformadores no ocasiona fenómenos transitorios; sinembargo, es conveniente determinar la polaridad de la tensión en el momento de ldesenergización para poder determinar la polaridad del flujo remanente. Esto se obtienemediante un relé de mando sincronizado que garantice que la apertura se realice siemprecuando se tiene una polaridad específica.
11.12 . 6 A pertura d e reactores
Durante la m aniobra de apertura de reactores se presentan los siguientes fenóm enos
a) La corriente en un reactor posee un valor muy pequeño comparado con la corriente de
carga de una línea o de un transformador, por lo que esta corriente generalmente estámuy por debajo de los valores de la corriente nominal de los interruptores. Con losnuevos mecanismos de extinción de corriente en los interruptores es posible que, al abriruna corriente de un reactor, ésta se extinga antes de su cruce natural por cero(chopping).
b) El segundo fenómeno ocurre porque en el momento de la desenergización de un reactor
la corriente que circula por él disminuye súbitamente. La bobina genera un flujo de granmagnitud en el sentido contrario al flujo que posee, generándose una gran sobretensiónde acuerdo con la siguiente expresión.
V -L diN
d m(11.4
dt di
Donde :
V . sobretensión
L : i n d u c t a n c i a d e l r e a c t o r
M. número de espiras
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 571/806
538 s CAPtrULO 11
La m aniobra sincronizada de reactores debe realizarse garantizando qu e se temporice laorden de apertura de m anera que, en el próximo cru ce por cero de la corriente, los contactosse encuentren suficientemente separados pa ra soportar la sobretensión generada entre ellos y
así evitar la reignición . Pero, asimismo , debe ga rantizarse que el inicio de la separación delos contactos no se presente muy lejos del próximo cruce de la corriente por cero, puesto quelos contactos pueden llegar a tener una separación tal que el arco se rom pa an tes de dichocruce por cero y presentarse el fenóm eno del corte de corriente, el cual a su vez da lugar agrandes sobretensiones en el sistema . D os casos muy típicos de desenergización de reactoresson:
a) D esenergización de bancos de reactores trifásicos , tipo núcleo conectados en estrella conneutro puesto a tierra . En este caso, la corriente se interrump e en secuencia inversa defases con la segunda fase 30° eléctricos después de la primera y la tercera 90° eléctricos
después de la segund a, como se ilustra en la Figura 11 .66b.b) Desenergización de bancos de reactores trifásicos, tipo núcleo, conectados en estrella
con neutro flotante . En esta caso , la corriente se interrumpe inicialmente en una fase y90° eléctricos después sim ultáneamente en las otras dos fases , tal com o se ilustra en laFigura 11.67b.
Figura 11 . 66a - Reactor bifásico , tipo núcleo , conexión en estrella con el neutro aterrizado
r - - - Ganando de apertura fase A
- - Extinción arco fase A
^ - - Extinaón arta fase C- Extinción arco fase B
Onda de comente 1
9
i - - - - - - - i
I -FaseA
7 - -_, -.-__ -FaseBB
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 572/806
S I S T E M A S D E PROTEMóa s 53
b
c
Figura 11.67a - Reactor bifásico, tipo núcleo, conexión en estrella con el neutro flotante
Ond a de comente
- 1 1
Fase A
Fase B
Fase C
Figura 11 . 67b - Secuencia desenergizaclón de reactor triM sico, tipo núcleoconectado en estrella con neutro flotante
11.12 . 7 E nergizació n de l íneas
Existen dos situaciones que se presentan en la energización de una línea
a) Energizar la línea después de un período de tiempo considerable en el cual la línea h
estado desenergizada : al aplicar una tensión en la línea desenergizada se presenta un
sobre tensión proporcional al valor instantáneo de la tensión aplicada . En este caso,
maniobra sincronizada debe realizarse cuando la tensión a través del polo del interrupt
es cero . De esta manera se elimina el fenómeno de sobre tensión el cual es más crític
para los equipos que se encuentran en el extremo remoto del interruptor.
b) Energizar una línea durante una operación de recierre : la maniobra sincronizada
-------------------- Comandodeapertura taseA
------------ ExtinciónarcofaseA
r Eatincion arco fases a y C
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 573/806
CAPPULO 1 1
- m
,9E
i
áÚ
m
3 4 E
°
!ó
m
9
fi z ° 3
^
^má §
. = c ó
m_á z °
ú ñ@= fi' igñqD 90 a € 9 E fl E8A9Ee
é3^$ 9@ BeS p i s? g a
^a•eag8I
° _ ; ó i $
e
^ ^ám3 gs a n o p a a a a 4 i m s o e =a s m ;m a "
0$ I I m ó !!gfl-sen
°"° S ^P
^ 2a
@ `
Byy{{
é9
@
$maS
Q o
Sg $
^yÚ E @ É.á i $'É 3$y
^a wi e 9 : ^ éaé^iWs^ = 8 9 1 3 €iá^á§1
ea
_g 8^°
a2
. @ 4g a 8ma z a$ i
8 o@a a^
m@
m' ^ tám
i^ ^ s á € ¿ mme^n* B s
á'
^
fo s Se
E
° $'^
l°m !
óSóm$ó
v i
4
á m zm
p
á
q:38
r omP eoárg ¡e=°
9 ^méi@
i
°
S av
ú
có^
e óa
cuma ^ Eóñ.g.mrS8 m^
Sm@
gaEá E_
Ea88^a SÉ'
?g e@ y
-
`ae8áata°
u -
m
? Z
c mameg
FóñeH áiJAi
$
róféy y
Eó=
E
0°E
m
SEm v c i z
@9q ° y ó_ @ñ
u Ee^ c 6 9
c S°mafo E
m & ^ m
^` a ^ ^ É ^4' a S
S
€Y°ÉEáó_C ^8 g : 7 gy
qS
^ É m á1 ZÉZV WOmc R O tmm ómó ZÉ
i
g uR R '
e @
f
E
m R @Rd < ^ ú G
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 574/806
515n~ s DE pportCOÓN s 541
11.12 . 8 Cons ignas operativas d el man d o sincronizad o para diferentesconfiguraciones
la selección de la operación del reté de mando sincronizado está directamentrelacionada con la función del interruptor aso ciado, la cual depende del equipo m aniobrado yde la configura ción de la subestación . Se presentan a continuación algunos ejemp los que shan desarrollado para algunas empresas:
a) Configuración de conexión de barras : para esta configura ción cada interruptor estasociado a una única salida y su función depende del equipo conectado a ella
transformadores, reactores, condensadores, etc.; por lo tanto, el relé de mandsincronizado asociado se programará para realizar la operación sincronizada de acuerdcon el equipo conectado . El interruptor de transferencia para el caso de la configuració
de barra principal y de transferencia no tendrá relé de mando sincronizado , su operaciósincronizada dep enderá del relé de man do sincronizado de la salida que se encuentre entransferencia.
b) Configuración de interruptor y medio: se recomienda que los interruptores adyacentes las barras sean los que energicen los equipos de las derivaciones ; por lo tanto , los reléde m ando sincronizado deberán estar asociados a estos interruptores . Para el caso deinterruptor del centro, el cual comparte los equipos de las dos derivaciones, se
recomienda que no tenga relé de mando sincronizado.
c) Configuración en anillo : en esta configuración deberá definirse operativamente einterruptor asociado a cada salida y el relé de mando sincronizado asociado a cada
interruptor deberá programarse de acuerdo con el equipo conectado a cada salid
específica . En algunos casos, será necesario entonces, inhabilitar el relé de mandsincronizado cuando el interruptor se encuentre maniobrando la salida adyacente.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 575/806
Capítuloll2MALLA DE TIERRA
12.1 INTRODUCCIÓN
La malla o red de conexión a tierra suministra la adecuada protección al personal y
equipo que, dentro o fuera de la subestación, pueden quedar expuestos a tensiones peligrosa
cuando se presentan fallas a tierra en la instalación.
Estas tensiones dependen básicamente de dos factores: la corriente de falla a tierra y
resistencia de pue sta a tierra de la malla. El primero de ellos depende del sistema de p otenci
al cual se conecte la subestación y el segundo, de algunos factores controlables y otro
incontrolables, tales como: la resistividad del suelo, el calibre de los conductores de la m allasu separación, su profundidad de enterramiento y la resistividad de la capa de triturado qu
recubre el piso de la subestación.
En este Capítulo se tratarán los aspectos fundamentales sobre el diseño seguro de l
malla de tierra de subestaciones de alta y extra alta tensión, ya sean del tipo convencional
encapsuladas. Básicamente se siguen los conceptos tratados en la norma IEEE Std 80 (2000
aunque también se mencionan aspectos de otras publicaciones técnicas [IEEE (1986), IEE
Std 142 (1991), DIN VDE-0141 (1989)].
12.2 DEFINICIONES
Las definiciones dadas por la norma IEEE Std 80 son las siguientes:
Circuito de retorno de tierra : un circuito en el cual la tierra o un cuerpo conducto
equivalente es utilizado para completar el circuito y permitir circulación de corriente desde
hacia su fuente d e corriente.
Corriente de tierra : una corriente circulando hacia o desde la tierra o su cuere q u i v a l e n t e q u e l e s i r v e d e t i e r r a .
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 576/806
1 2
Electrodo de tierra : un conductor embebido en la tierra y utilizado para recolectar las
corrientes de tierra o disipar corrientes hacia la tierra.
Elevación del potencial de la tierra - GPR: es la máxima tensión que la malla de tierrade una instalación puede alcanzar relativa a un punto de tierra distante que se supone que
está al potencial de tierra remoto.
Esterillas de tierra: una placa metálica sólida o un sistema de conductores con muy
poco espaciamiento, que es conectado y puesto sobre la malla de tierra o en cualquier lugar
sobre la superficie para obtener un margen extra de protección y minimizar así el peligro de
exposición a altas tensiones de paso y toque en áreas críticas o en lugares de uso frecuente
por personas.
Malla de tierra : un sistema de electrodos de tierra horizontales que consiste en un
número de conductores desnudos interconectados y enterrados en la tierra, proporcionando
una tierra común para dispositivos eléctricos o estructuras metálicas, usualmente en un lugar
específico.
Material superficial : un material instalado en la superficie del suelo, el cual por lo
general tiene un valor de resistividad alto. Comúnmente se emplea material granular, asfalto
o materiales artificiales. Esta capa de material afecta perceptiblemente la corriente del
cuerpo para las tensiones de toque y de paso.
Puesto a tierra o aterrizado : sistemas, circuitos o equipos que están provistos con
tierra con el propósito de establecer un circuito de retorno de tierra y mantener su potencial
aproximadamente igual al potencial de la tierra.
Sistema de tierra : comprende todas las facilidades de tierra interconectadós en un área
específica.
Tensión de choque : comprend e las tensiones de toque y paso.
Tensión de lazo o de retícula : la máxima tensión de toque encontrada dentro de un lazo
o retícula de una malla de puesta a tierra (Figura 12.2).
Tensión de paso : la diferencia de tensión en la superficie, experimentada por una
persona con los pies separados una distancia de un metro y sin estar en contacto con ningún
objeto aterrizado (Figura 12.2).
Tensión de toque: )a diferencia de tensión entre el GPR y la tensión en la superficie en
el punto en donde una persona se para, mientras al mismo tiempo tiene sus manos en
contacto con una estructura puesta a tierra (Figura 12.2).
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 577/806
Muta Dt rgwa s
12.3 FUNCIONES DE LA MALLA DE TIERRA
Las funciones de la m alla de tierra de una instalación son:
- Proteger a los individuos, limitando las tensiones de toque y paso a valores aceptab
en las vecindades de la instalación durante con diciones de cortocircuito.
- Proporcionar un medio para disipar la comente eléctrica en la tierra bajo condicionnormales o de cortocircuito, sin exceder ningún límite operacional de los equipos
afectar adversamente la continuidad del servicio.
- Asegurar el buen funcionamiento de los equipos de protección de una red, lo cu
garantizará el adecuado aislamiento de las porciones de dicha red que estén en falla.
- Minimizar la interferencia de los circuitos de transmisión y distribución sobre lo
sistemas de comunicaciones y control.
- Mantener ciertos puntos de una red a un nivel de potencial definido con referencia a
tierra.
- Impedir que los soportes de los equipos alcancen un nivel de potencial diferente al de
tierra.
- Evitar las descargas eléctricas estáticas en atmósferas explosivas.
- Proteger la red contra los efectos de las descargas atmosféricas.
- Permitir la utilización de la tierra como camino de retorno en la transmisión de energ
en corriente continua.
12.4 TENSIONES DE TOQUE Y PASO
Figure 12 . 1 - Malla de berra
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 578/806
546 s Gvhvio 12
Tensión
d e l a z o
Igl
Tensión Tensión
de paso d e t o p u t
Tensióntransterida
del potencial
la superficie
E1rrd z GPR
Tierra rem ata
Figura 12.2 - Tensiones de toque, paso , lazos y t ransferencia en una subestación
- IF
entre subestaciones
Subestacion 1 Subestación 2
GPR Subestación 1
E t rrd'Potencial transferido
Cero potencial ----- ------ Pertil tlel potencial
de superficie
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 579/806
Muro R nrwa s 54
máximas permitidas por el cuerpo humano y el circuito equivalente que forma el cuerpo
cuando está parado o toca un objeto, están dadas por las siguientes fórmulas (el subíndic
indica el peso en kg de la persona):
,0 116
E,-50 = (1000+6C, p)t,
E,-70 = (1000+6Ca p, 0157
E,_50 =(1000+1,5C, pj0,116
t,
E , (1000+1 ,5Cp,
-ro = ,
V t ,
Donde:
t a : duración de la corriente de choque, s
V (12.
V (12.
V (12.3
V (12.4
C ,: factor de reducción que depende del espesor de la capa de cascajo de la superficie d
la subestación h, y del factor de reflexión K; C , se determina de la Figura 12.4.C, = 1, cuando la resistividad de la capa de acabado es igual a la del terreno (p,= p)
K=P - p,
p+p.(12.5
p,: resistividad de la capa de acabado de la superficie de la subestación; por lo general s
emplea cascajo; valores típicos se encuentran en el rango entre 2 000 Um y 5 000 Q
(un valor normalmente utilizado es 3 000 Qm ), Qm.
p: valor de la resistividad del terreno, Qm.
Las tensiones de lazo y transferidas tienen también como límite las tensiones máxima
de toque, dadas por las fórmulas anteriores.
En subestaciones encapsuladas en SF6, GIS, la situación es completamente diferente y
que cada componente energizado está completamente encapsulado en compartimiento
metálicos: sin embargo, se pueden inducir corrientes en las cubiertas (envolventes) debido
la circulación de corrientes por los conductores que hacen que aparezcan diferencias d
tensión entre las cubiertas y la tierra de la subestación. Una persona tocando la cubiert
metálica exterior está expuesta a tensiones resultantes de dos situaciones de falla:
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 580/806
s CAPt ULO 12
Ya que la persona puede estar parada en una superficie metálica y el circuito accidental
que se forma involucra , ya sea una trayectoria m ano-mano o una m ano - pie, es necesario teneren cuenta la tensión de toque máxima perm isible para un contacto metal-metal (Figura 12.5).
0 , 9
0 . 8
0 , 7
0 , 6
ti 0 . 5
0 , 4
0 ,3
0,2
0,1
- 0 .
-08I
0,090-P\
-09--t----.7---------- Cs- P s2h5.0.09
-------------- ----- Eaac& snplamnnegan^anw Oa5% an mnP. & .
mO^aW wIlticO
0.05 0 , 1 0 0,15 0 , 20 0.25 0,30
hsIml
Figura 12.4 - Factor de reducción C, como una función del factor de reflexión K y
el espesor de la capa de casca jo h ,
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 581/806
Mu ne nova s
durante una fa lla. Si se - considera p, = 0 en la for m ulación de las ecuaciones de toque, es
rango de tensión corresponde a tiem pos de falla entre 0 ,8 s y 3,2 s para el criterio de lo50 kg y entre 1,46 s y 5,8 s, cuando se toma un p eso de 70 kg, obtenidos de las ecuacion
reducidas resultantes para un contacto metal - metal:
116Emm-t-50 =- • (12.
6
157E.-t.70 (12.
Después de que son estab lecidos los límites m áxim os para las tensiones de toque y paso
el sistema de tierra puede ser diseñado b asado en la corriente de cortocircuito disponible y e
el tiempo total de de speje de fallas.
12.5 PR INCIPALES C ONSIDERACIONES DEL DISEÑO
12.5.1 Concepto genera l
Un sistem a de tierra debe ser instalado de ma nera que limite el efecto de los gradiente
de potenciales de tierra a niveles de tensión y corriente para que no pongan en p eligro
seguridad de las personas y de los equipos bajo condiciones normales y de falla y paraasegurar la continuidad del servicio.
La norma IEEE Std 80 supone que la práctica más común con respecto al diseño de
sistema de tierra corresponde a una malla horizontal de conductores enterrados
complementada por un número de varillas verticales conectadas a la malla. Algunas de la
razones para usar esta configuración son las siguientes:
- En subestaciones, un sólo electrodo no es adecuado por sí mismo para brindar u
sistema de tierra seguro. Por el contrario, cuando varios electrodos, tales como varilla
están interconectados entre ellos y a todos los neutros de los equipos, estructuras
soportes que se requiera aterrizar, el resultado es esencialmente un arreglo en forma d
malla, independientemente de los objetivos originales. Si sucede que las uniones d
conexión entre electrodos están enterradas en un suelo de buena conductividad, esta re
por sí sola representa un sistema excelente de puesta a tierra.
- Si la magnitud de la corriente a disipar en la tierra es muy alta, es casi imposible instala
una malla con la resistencia tan baja que asegure que la elevación de potencial de l
tierra no vaya a generar diferencias de tensiones que sean inseguras para el contact
humano . Este peligro puede ser sólo eliminado controlando los potenciales locales
través de toda el área de la subestación, lo cual se logra con una combinación de mall
horizontal y varillas verticales. Normalmente, la malla de tierra se entierra a un
profundidad entre 0,3 m y 0,5 m y generalmente las capas superficiales de la tierra so
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 582/806
550 s CAptrtto 12
12.5.2 Aspectos básicos en e l d iseño d e la m al la
El aná lisis conceptual de una m alla de tierra usualm ente em pieza con la inspección de la
planta general de la subestación, mostrando los equipos principales y estructuras. Paraestablecer las ideas básicas y conceptos , los siguientes puntos sirven como guía par
comenzar con el diseño de una m alla de tierra típica.
Un conductor continuo en forma de lazo debe rodear el perímetro de la subestación d
ta l forma que encierre la mayor área posible . Esta medida ayuda a evitar alta
concentraciones de corriente y, por lo tanto, altas diferencias de tensión en el área de la mall
y cerca de los tramos finales de los cables de la malla.
Dentro del lazo , los conductores deben colocarse en líneas p ara lelas y, en lo p osible, a l
largo de estructura s y filas de equipos , de tal form a que se tengan las conexiones má s cortas.
Una m alla típica de una subestación puede estar conform ada p or conductores de cobre
desnudo, enterrado como m ínim o entre 0 ,3 m y 0 ,5 m bajo la capa de cascajo, con un
espaciamiento determinado formando retículas . En cada punto de cruce, los conductore
deben fijarse segura y apropiadamente.
Las varillas de puesta a tierra pueden colocarse en las esquinas de la malla y en la
periferia . Pueden instalarse también adyacentes a los equipos de protección como pararrayos
En suelos de varias capas de resistividad se pueden instalar varillas de varios metros d
longitud para poder llegar a la capa de menor resistividad.
La malla debe extenderse sobre la totalidad del área de la subestación y, en ocasiones,
por fuera del cerco perimetral . Es usual disminuir la separación de los conductores en l
periferia para un mejor control de las tensiones de choque . Varios conductores o uno d
mayor tamaño deben instalarse en áreas de gran concentración de corriente , como po
ejemplo, en los puntos de la puesta a tierra de neutros de transformadores , generadores
bancos de capacitores.
En sitios en los cuales es frecuente la presencia de personal de mantenimiento, como po
ejemplo, adyacentes a mecanismos de operación de seccionadores , se puede instalar un
esterilla de tierra.Las conexiones cruzadas entre los conductores en par alelo que conform an la retícul
tienen un efecto relativamente pequeño en bajar la resistencia de la malla; su principafunción es el control de las tensiones de choque.
Se debe p rever una ca pa de casca jo de alta resistividad sobre la superficie de toda l
subestación . Esta cap a puede tener un espesor entre 0,08 m y 0,15 m .
Pa ra a yudar a reducir la resistencia de la m alla, se deben conectar los cab les de guarda
de las líneas de transm isión a la m alla.
En á reas en donde la resistividad del terreno es alta o en un área limitada o muy costosapuede no ser posible obtener una ba ja resistencia de m alla aunque se increm ente el núm ero
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 583/806
MAnA DE T¢a rn s 55
Crea r m allas satélites en lugares de menor resistividad y conectarlas a la m alla principa
- Utilizar una m anta de contrapeso , la cual consiste en una m alla construida en retícul
de 0,6 m x 0,6 m con conductores de calibre No. 6 AWG (del tipo Allumoweld
similar ), instalada por encim a de la ma lla principal a una p rofundidad entre 0,05 m0,15 m de la superficie . Lo anterior par a igualar los p otenciales cerca de la superficie.
12.6 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR Y DE LAS UNIONES
12.6.1 Consideraciones genera les
Cada elemento del sistema de puesta a tierra, incluyendo conductores , uniones, cabl
de conexión, varillas, etc., debe ser diseñado teniendo en cuenta lo siguiente:
- Tener suficiente conductividad para no crear diferencias de tensiones locales peligrosas
- Resistir la fusión y el deterioro mecánico bajo las condiciones más adversas de corrien
de falla en cuanto a m agnitud y duración.
- Ser mecánicamente confiable y fuerte, especialm ente en áreas expuestas a corrosión
abuso fisico.
El p rimer requerim iento en cuanto a la alta conductividad es usualmente alcanzad
cuando se trata de satisfacer los otros dos requerim ientos.El m aterial m ás utilizado p ara los conductores y electrodos de las mallas de tierra es
cobre debido a su alta conductividad y a su resistencia a la corr osión cuando está enterrado
aunque pueda presentar algunos problem as de corrosión galvá nica en m ateriales con algú
com puesto de plomo, com o las pantallas de los cables de control y fuerza. E n algunos país
europeos se emplea acero galvanizado para los sistemas de puesta a tierra, teniéndose qu
prever una protección catódica para evitar la corrosión.
12.6.2 Tam año de los conductores
La fórmula de Sverak, incluida a continuación , evalúa la capa cidad de corriente cualquier conductor par a el cual se conocen las características del m aterial (Tabla 12.1):
f-A ETCAPxI0 1 InrK0 + Tml(12
t e a, p, Kp +T°J L J I
Donde:
I: corriente eficaz, kA
A,: área del conductor, mm2
T : temperatura máxima permitida , °C (Nu meral 12.6.3)
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 584/806
s CAPÍTULO 12
p,: resistividad de l conductor de tierra a la temperatura de referencia T„ p£2cm
K O : U o t o ó °C
r r : tiem po que fluye la corriente, s
T C A P : factor de capacidad térmica, J/(cm3 °C ).
Tabla 12 . 1 - Constan tes de m ater ia les
Descripción Conduc-t ividad
(% ]
a,a 20 °C
[v°C]
Kra O 'C
[ 6 C ]
Temperaturada fusión, T .
[°c
p,20 °C
G r s l e m l
factor TCAP
[Jl(cm• C ) ]
Cobre recocido 100,0 0 , 00393 23 4 1 08 3 1,72 3,42Cobra esarado en frío 97 , 0 0,00381 242 1 084 1 , 78 3.42
Cero cobnzado 4 0 , 0 0 , 00378 245 1 084 4 , 4 0 3 , 6 5
Ace ro cobrizado 30,0 0 . 00378 245 1 08 4 5 , 86 3,85luminio com ercial EC 6 1 , 0 0,00403 22 8 657 2 , 86 2,56leación de a luminio 5005 53,5 0,00353 263 652 3 , 22 2,60lección d e alum in io 6201 52,5 D , 00347 268 654 3 , 28 2,60
cero aluminizado 20,3 0 , 00360 258 657 8,48 3,58cero alvanizado 8,6 0,00320 293 41 9 20,1 3,93cero inoxidable 2,4 0,00130 749 1 400 72,0 4.03
12.6.3 Selección de las un iones
Los métodos más comunes para efectuar las uniones del sistema de puesta a tierra son la
soldadura exotérmica, las abrazaderas y los conectores a presión. Algunas guías para su
utilización son:
- Si por razones mecánicas , el recocido del conductor es una cuestión de consideración, es
prudente no exceder 250 °C, independientemente del tipo de unión o conexión.
- La temp eratura de 450 °C es un valor razonable para conectores del tipo abrazadera.
- Las uniones del tipo soldadura exotérmica deberán unir íntimamente los conductores de
tierra con un molde que tiene las mismas características de fusión que los mismos
conductores, de tal forma que toda la conexión puede ser tratada como si fuera parte
integral de un conductor homogéneo.
- Los conectores de presión pueden ser generalmente de dos tipos : los peinados y los de
compresión . Es razonable diseñar estos conectores para un rango entre 250 °C y 350 °C.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 585/806
12.6.4 Otras cons iderac iones
En las p rimeras v ersiones de la norma IEEE Std 80 se recom endaban , como mínim
conductores de cobre I /O AWG (50 mm2 ) y 210 AWG (7 0 mm2 ) para uniones co
abra zaderas y pernadas, respectivamente . En la última versión se m enciona que, según uencuesta internacional , alrededor del 60% de las mallas de tierra están construidas co
conductores 4/0 AWG ( 107 mm 2 ); aproximadamente el 16% prefiere utilizar conductor
may ores hasta 500 kC M.
La norma DIN VDE-0141 ( 1989) establece que las secciones mínimas de lo
conductores de la ma lla de tierra deben ser 78 m m 2 p ara acero galvanizado , 35 mm2 pa
cobre redondo y 60 mm 2 p ara cobre en platina . Par a conductores que conduzcan corrientes
tierra las dim ensiones m ínim as son: 50 m m 2 p ara acero , 16 mm2 para cobre y 35 mm2 pa
aluminio.
Con respecto al tiempo de duración de la corriente de falla se debe tener en cuenta
siguiente:
- Operaciones defectuosas de los relés de protección y errores humanos pueden result
en excesivos tiempos de interrupción. El tiempo de despeje de la protección de respald
es usualmente adecuado para dimensionar los conductores. En subestaciones pequeñ
este tiempo puede llegar a los 3 s; sin embargo, en grandes subestaciones, debido a
utilización de esquemas redundantes de protección contra todo tipo de fallas, éstas so
generalmente despejadas en 1 s o menos.
- El valor último de la corriente utilizada para determinar el tamaño del conductor de
tener en cuenta los posibles crecimientos de la subestación. Es más económic
incrementar el tamaño del conductor en el diseño inicial que tratar de reforzar el núme
de conduc tores en un tiempo posterior.
Todos los conectores que sean empleados en la malla de tierra deben satisfacer la norm
EEE Std 837 (1989).
Tabla 12 . 2 - Caractortstlcas fisicas de cables de cobre desnudo , clase B
Calibre Sección N° d e h ilos Diámetro
IEC[mm']
Amer icana[AWG o kCMI [mm^J [ m m ]
35 - 34,4 7 7,50
1 42, 4 19 8 ,45
50 - 4 8 . 3 19 9 , 0 0
1 /0 53,5 19 9,45
- 2 1 0 6 7 , 4 19 10,65
7 0- 69.0 1 9 1 0 , 7 5
3/0 85 , 0 19 11,95
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 586/806
554 a CAPtTULO 1 2
Calibre Sección N° d e h ilos Diám e tro
IEC[mm9
Amer icana[AWG o kCMI [mml [ m m ]
- 30 0 152,0 37 16 ,03- 35 0 177,8 37 17,30
185 - 181 ,6 37 17,50
- 40 0 20 2 ,7 37 18,48
- 450 228 ,2 37 19,61
2 40 - 2 39 ,6 37 2 0 ,0 9
- 50 0 253,4 37 20 , 6 5
30 0 - 299 ,4 61 22 ,50
12.7 EL SUELO
12.7.1 Resis t iv ida d d e l suelo
La resistividad es una característica de losmateriales que mide su oposición al flujo de
corriente eléctrica . La resistividad se define como
la tensión m edida en los extrem os de un cubo de1 m (V/m ) dividido por la corriente que atrav iesa
una sección cuadrada de un cubo de 1 m (Um 2);
por lo tanto, el resultado es en unidades de Slm
(Figura 12.7).
Cubo 1 m
Figura 12.7 - Definición de resistividad
Se considera que el suelo es un mal conductor si se compara con materiales conductores,
como se aprecia en la Tabla 12 . 3. La resistividad del suelo es determinada por varios
factores , los cuales varían de un lugar a otro e inclusive en un mismo terreno se pueden
presentar diferentes valores de resistividad ; estos factores son: el tipo de suelo, la humedad,
lo s minerales y sales disueltos en el suelo y la temperatura.
Tabla 12. 3 - Resistividades de diferentes conducto res
Tipo de conductor Res is t iv idad [Dm ]
Cobre puro 1 ,6 x 10Aluminio 2,7 x 10.8
Acero inoxidable 72 x 10 8Suelos más comunes 1 a 1 0 0 0 0
12.7.1.1 Tipo de s ue lo
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 587/806
MAUA DE TIERRA s 555
diferente resistividad. También ocurren cambios horizontales pero, en comparación con lo
verticales, son más graduales. Por lo tanto, se hacen medidas para determinar variacione
importantes de la resistividad con la profundidad; en general, mientras mayor sea l
variación, mayor debe ser el número de medidas a tomar.
Tabla 12. 4 - Resistividades típicas de los suelos
Tipo de sue lo Resistividad (ílmPirita, ga lena , m a g netita 0 .0 0 0 0 0 1 - 0 ,0 1Agua de mar 1
Suelo orgánico 1-50
Arcilla 1 - 100
Esquisto (roca foliada , se divide fácilmente en lajas) 10 - 100Arena o grava 50 - 1000
Arcenisca (roca constituida p or granos a glut inados p or un cementante ) 20 - 2 000
Piedra caliza , colcna, dolomita 5-10000C ascajo (7 5% de p iedras de 2 cm de diámetro) 3 0 0 0Cuarzo, granito, neis (rica compuesta de cuarzo, mica en lentejuelas yfeldespato con estructura en lajas), basalto 1 000 - 10 000
12.7.1.2 Humedad
La humedad es un factor que afecta inversamente la resistividad del suelo: a una mayo
humedad menor es la resistividad del suelo; en otras palabras, los suelos secos presentan un
alta resistividad, mientras que los suelos húmedos presentan una menor resistividad. Por l
tanto, sitios como riveras de ríos y costas marinas pueden presentar una baja resistividad de
terreno.
En general, la humedad aumenta con la profundidad. Por otro lado, si el contenido d
sales disueltas en el agua es bajo, no siempre una alta humedad en el suelo significa una baj
resistividad.
12.7.1. 3 Minera les y s a les d isuel tos
La presencia de sales y minerales combinados con el agua permite una mejo
conducción de la electricidad (conducción electrolítica) por el suelo.
Suelos dedicados generalmente a la agricultura, por lo general tienen una baj
resistividad debido a las sales y a los minerales presentes en el suelo.
12.7.1. 4 Temperatura
La resistividad del suelo también es influenciada por la temperatura, la cual afecta d
dos formas distintas:
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 588/806
s CAPITULO 12
12.7.2 Medidas de resistividad
En esta sección se analiza la representación del suelo por medio de modelos
matem áticos, basados en m edidas de resistividad del suelo.
El método más utilizado para medir la resistividad del suelo es el método de las cuatro
picas de Wenner, el cual consiste en clavar cuatro varillas enterradas a lo largo de una línea
recta, espaciadas uniformemente a una distancia a y enterradas a una profundidad b, tal
como se ilustra en la Figura 12.8. Las dos varillas externas inyectan una corriente alterna en
el suelo I y las dos varillas internas captan la caída de tensión V, que ocurre entre ellas
debido a la corriente I. La tensión es dividida por la corriente para dar un valor de resistencia
de los electrodos internos R. La resistividad del suelo se estima con base en la fórmula:
4rtaRp1
2 a a
a2 +4b2 Ja2 +b2
Donde:
p: resist iv idad del suelo, Qm
R : resistencia resultante de la m edida, n
a: distancia entre electrodos adyacentes, m
b : profundidad de enterram iento de los electrodos, m.
Si b es pequeño compara do con a (b < a/20), la a nterior ecuación p uede reducirse a:
p=21taR
Fuente de
c o r r i e n t e
A
Amperímetro
v
Volt imetro
Electrodo Electrodo Electrodo Electrodoauxil iar d e auxiliar de auxiliar d e auxil iar d ec o r r i e n t e Cl t e n s i ó n Pt t e n s i ó n P 2 c o r r i e n t e C2
Suelo,... .. , . , ..
lba a a
Figura 12 . 8 - Método de Wenner
(12.10)
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 589/806
TI E R R A 9
realizando varias medidas con una separación a cada vez mayor en una dirección específic
En la práctica, se realizan mediciones sucesivas a una separación a de 2 m, 4 m, 8 m, 12 m
16 m; mediciones a 24 m y 32 m son realizadas adicionalmente en el caso del diseño d
instalaciones de gran tamaño.
Para determinar la resistividad de un terreno es necesario efectuar varios grupos d
mediciones sucesivas debido a las condiciones heterogéneas del terreno. Las medidas debe
efectuarse en una form a organizada de tal manera que se logre un cubrimiento total del ár
sobre la cual va a ser construida la subestación; si es necesaria la repetición de una medida
el sitio deberá ser localizable siquiera en forma ap roximada.
a
s1 2 3
6
Figura 12. 9 - Puntos de medición de resistividad
en un lote rectangular
12.7.3 Procesam ien to de m ed idas
Uno de los métodos que podrían s
empleados consiste en trazar las líneseparadas en tal forma que se cub
aproximadamente el ancho del patio e
el que se localizan los equipos (
recomiendan 6 líneas, como mínimo
Sobre cada una de las líneas se efectú
mediciones sucesivas a diferen
profundidad. Estas medidas se pued
efectuar en diferentes épocas del añ
(tiempo húmedo y tiempo seco) para a
tener cálculos más precisos. En
Figura 12.9 se muestra una sugerencia
distribución de los puntos de medició
para un terreno rectangular.
Debido a lo heterogéneo del suelo, es común que se encuentre que los valores d
resistividad medidos a una misma profundidad difieren según el sitio de medida, por lo q
se hace necesario utilizar un criterio para definir la resistividad. El que se explica
continuación tHusock (1979)] es un criterio probabilístico cuyo método se basa en que l
logaritmos naturales de los valores de resistividad del suelo en un sitio particular siguen u
función de distribución normal, en forma casi independiente de la magnitud de la
variaciones de resistividad. Los pasos a seguir para su aplicación, son los siguientes:
S e o r d e n a n e n f o r m a a s c e n d e n t e l o s v a l o r e s d e r e s i s t i v i d a d m e d i d o s p a r a u n
d e t e r m i n a d a p r o f u n d i d a d y s e o b t i e n e n l o s l o g a r i t m o s n a t u r a l e s :
X = ln(p)(12.1
Para el grupo de valores logarítmicos así ordenados (n) pueden enseguida calcularse
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 590/806
12
X1 (EXI (12 .12b)n
n-1
La validez de la relación log-normal pa ra los valores de resistividad permite predecir,
con un determinado grado de confianza, la probabilidad de encontrar suelo con una
resistividad igual que un valor dado. Esta probabilidad se calcula mediante la siguientefunción:
1P=F[10- XJ 6 p=F(z) ( 12.13)
Donde:
p: resistividad de l suelo, Qm
X-Xz=
S(12.14)
P=F(z) x 100% ( 12.15)
F(z) = J { _,y=e9jc* (12. 16)
F(z) es una función de distribución normal acumulada ; esta función puede ser
consultada en libros de tablas matem áticas [M urray (1982)].
Para cada valor de resistividad o de ln(p) se puede encontrar un porcentaje de
probabilidad P; esto quiere decir que existe una probabilidad P de encontrar resistividad de
un valor de p (62m) o menos.
Utilizando un valor de probabilidad de, por lo menos, el 70% se define un valor muy
representativo de la resistividad del terreno. A partir de esta probabilidad se puede encontrar
en las tablas de distribución normalizada [Murray (1982)] un valor de z de 0,5245, y con el
valor medio y la respectiva desviación estándar , se encuentra el valor de la resistividad a
partir de la siguiente fórmula:
In (p)= S z+X (12.17)
Una vez determinada la resistividad para cada profundidad se debe seleccionar el
modelo con el cual se representa el suelo, entre el modelo de una capa (uniforme) o elmodelo de dos capas.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 591/806
Mnun DE Tia" s
considerado como uniforme si la diferencia entre dos valores extremos de resistivida
apar ente es m enor del 30% [IEEE Std 80 (2000)J.
Si se quiere utilizar un modelo de suelo uniforme debido a la simplicidad de l
subestación , sólo se promedian los valores de resistividad obtenidos para cada profundidad.
Para subestaciones pequeñas se acostumb ra tra baja r con el modelo de una capa; en esto
casos, se toma la resistividad ap arente del suelo p, p ara una p rofundidad equivalente a la d
la p rofundidad de los electrodos de la m alla que , para todo fin práctico , puede ser 2 m .
12.7.5 Sue los n o hom ogéneos
La r epresentación m ás precisa de un sistema de tierra debe basarse en la va riación re
de la resistividad del suelo presente en el sitio de la subestación , pero es poco justificabeconómicam ente e im posible técnicam ente modelar todas las variaciones. Sin emb argo, en
mayoría de los casos, la representación de una malla de tierra basada en un mode
equivalente del suelo en dos capa s es suficiente para el diseño de un sistem a seguro.
Con el m odelo de las dos capas el suelo está caracterizado p or el espesor de la pr im er
capa H , la resistividad de la primera cap a p , y la resistividad de la segunda cap a p , , tal com
se muestra en la Figura 1 2 .10. Los cam bios bruscos en resistividad en las fronteras de cad
capa pueden ser descritos por el factor de reflexión K, el cual es definido com o:
K = P2 -P]
P 2 P ](12. 1
Este factor de reflexión varía entre - 1 y +1. Un suelo con cambios extremos en
resistividad representa un factor con un va lor cercano a la unidad , m ientras que un factor d
cero o cercano a cero es dado por un suelo uniform e.
Ex isten diferentes técnicas par a determ inar el m odelo equivalente de las dos cap as d
suelo según la resistividad encontrada de las m edidas [Husock ( 1979)]. A lgunos m étod
son simples y rápidos pero aproximados , otros m ás precisos involucran program as d
computador . A continuación se describen algunas técnicas utilizadas.
p t
THT
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 592/806
560 s UPtTVLO 12
12.7.5.1 Inspección visual
Cuando se presentan cambios en el gráfico de resistividad aparente contra profundidad,
se puede determinar aproximadamente el modelo de las dos capas. Un gráfico de este tipo se
ilustra en la Figura 12.11, de la cual se puede extractar fácilmente que la resistividad de la
segunda capa es alrededor de 150 £2m; por otra parte, la resistividad de la primera capa y su
altura son difíciles de estimar. Una estimación conservativa consiste en extender el gráfico
hasta que cruce co n el eje Y y tom ar dicho valor com o la resistividad de la primera cap a y de
ahí su altura, que para la gráfica son 910 Q rrm y 8,0 m respectivamente.
1 000
9 0 0
8 0 0
70 0
600
50 0
400
300
200
100
0
Profundidad equivalente, a Im l
Floura 12. 11- Método de la Inspección visual para el modelo de l as dos capas
12.7.5 . 2 Métodos gráficos
El modelo de las dos capas puede también aproximarse al método de Sunde [IEEE
(1986)] que parte de las medidas efectuadas con el método de las cuatro picas de Wenner y
de la gráfica de la Figura 12.12.
0 2 4 6 8 10 1 2 14 16
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 593/806
1000
50 0
20 0
1 0 0
5 0
2 0
1 0
5
2
C r ,1
am 0 ,5
0 , 2
0 , 1
0,05
0 , 0 2
0 , 0 1
0,005
0,002
0,001
--- - - - -1--Lr2 11 00oj
^ ^
I I
500--4- --20011
00---F-J---_r - -I-
I I I I I I 1-r--rH-E-EH -I-
LJ - L_ L 10 -I-
15
-F-EH-L --1-
2I
r 1
-7 T-r
LL J
1 1-r--rJ-r
1 1r rJ r
-r--rr-r-
r r --r-
I I 1 I_ I_ _
r-r-- 7-r-I-
T- -1- T-T-
L--fi---1-
^ ^ F-
- -I-rt-f r r
f r I
0,1 0,2 0 . 5 1 2 5 10 20 50 100 200 5001 000 2000 5000
aM
Figura 12. 12 - Métod o gráfico de Sunde
Los valores de pi, P1 y H son obtenidos por un mé todo de ensayo y error com o sigue:
- Paso 1: se grafica la resistividad aparente pa en el eje Y, contra el espaciamiento de l
picas (o profundidad equivalente) a, en el eje X.
- Paso 2: el pa correspondiente al espaciamiento meno r es p1 y al mayor es Pt, con 10 cu
se determina P2/p1 y se selecciona la curva correspondiente en la Figura 12.12.
- Paso 3: suponer un valor inicial de H, por ejemplo H1. Lo anterior se debe basar en
pendiente del gráfico de p contra profundidad. Si la pendiente es fuerte, utilizar una H
pequeña y viceversa.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 594/806
s CAPfrulo 12
- Paso 7: si no se obtiene un valor constante de p, en el paso 6, incrementar o disminuir el
valor de H sup uesto en el paso 3 y repetir los pasos 3 a 7.
12.7.6 Métodos s is tem at izados
La norm a IEEE Std 81 (1983), en sus anexos, ilustra métodos iterativos para determinar elmodelo de las capas del suelo, los cuales requieren la utilización del computador. Estos m étodosse basan en soluciones de la fórmula deTagg:
1+4 K"1 1
Pa =P1^
(12.19)= 1 [v1+ (2nnIa y 4+(2nH/a /
Donde:
p,: resistividad aparente medida por el método de Wenner, Om
a: separación entre electrodos adyacentes (método Wenner), m
p1: resistividad de la primera capa, Qm
p2: resistividad de la segunda capa, Qm .
H. espesor de la primera ca pa, m
K : f a c t o r d e r e f l e x i ó n , e c . ( 1 2 . 1 8 )
n : n ú m e r o e n t e r o .
En la Figura 12.13 se aprecia el ejemplo de la Figura 12.11 resuelto mediante el método
sistematizado.
7 0 0
6 0 0
50 0
ÉQ 400
á
30 0
20 0
100
Resist iv idad aparente m edida
P=675 S1P 2í=136 l1I H = 2 , 5 m
-- -
RII sistividad avente cal lada
I I
I I - _ _ I
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 595/806
nen
12.7.7 Comparación de los mo de lo s uniforme y de las dos capas
pt
pp2
^
x
a) Modelo de una capa b) Modelo de dos capas
Figura 12. 14 - Resistividad del suelo
El modelo de las dos capas ha demostrado ser mucho más preciso que el modelo
uniform e, siendo las siguientes alguna s de las razones:
- La variación de la resistividad del suelo tiene una notable influencia en e
comp ortam iento de los sistem as de tierra, afectando la resistencia de la m alla, el GPR
las tensiones de choque . En general , para valores negativos de K (p, > P2 ), ta resistivida
es menor que en el mismo sistema con resistividad uniforme pi; lo contrario pas
cuando K es positivo ( P2 > p t). Una relación similar existe para las tensiones de choque.
- La altura de la primera capa H afecta el comportamiento de los electrodos verticales. Sla altura H es mayor que la dimensión de los electrodos , su comportamiento será e
mismo para el caso de un suelo uniforme con resistividad pi. Para los casos en los que K
sea positivo (P2> pi), dependiendo de los valores de K y H, el efecto de los electrodo
verticales no contribuye significativamente al control de la resistencia y las tensiones de
choque.
- Con m odelo de suelo uniform e y m alla uniform e se obtienen las peores tensiones de
choque, especialm ente en los lazos ex teriores.
- Ya que el diseño del sistema de tierra utilizando el modelo de las dos capas implica e
uso de un computador con amplia capacidad de memoria , es necesario analiza
cuidadosamente en dónde es justificable utilizarlo . Para sistemas que involucra
arreglos simples y suelos relativamente uniformes, los métodos aproximados so
suficientes ; mientras que el método de las dos capas puede ser considerado justificable
por el ingeniero de diseño en suelos marcadamente heterogéneos , mallas no uniformes
grandes áreas.
12.8 EVALUACIÓN DE LA RESISTENCIA DE TIERRA
Un sistema de tierra ideal debe tener una resistencia con respecto a la tierra remota cerc
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 596/806
s CAPtrULO 12
La estim ación de la resistencia total a la tierra rem ota es uno de los primer os pasos para
determinar el tam año y la configuración básica del sistema de tierra.
12.8.1 Método simplificado de la nora IEEE Std 80La fórmula básica para determinar la resistencia de tierra de la subestación es
[IEEE Std 80 (2000)]:
R = A + p ( 12.20)4 L
Donde:
R g : resistencia de tierra de la subestación, f2
p : resistividad promedio, S2mA: área ocupada por la m alla de tierra, m'
L : cantidad total de cab le enterrado incluyendo la longitud de las varillas, m.
La anterior ecuación es razonablemente precisa para profundidades de la malla de
aproxima damente 0,25 m . Para profundidades de ma lla entre 0,25 m y 2 ,5 m se debe incluir
una corrección por la pr ofundidad , lo cual resulta en la fórm ula de Sverak:
Rg -p[L+ 200 (1 +1+h 120/ A )](12.21)
Donde:
h : profundidad de enterramiento de la m alla, m.
La r esistencia de un sistem a com binado utilizando electrodos horizontales ( m alla) yverticales (varillas ) se puede representar por la fórm ula de Schw arz:
Rs
= RlR2-8212
R 1 +R2 - 2R12(12.22)
2L LR1 = Iny /+kl - k 2 (12.23)
l J
R 2 2 t c n L ,[ln(L )-1+2k, W-1?1 (12.24)
R12 = P In + -k2+1 (12.2S)n [ (2Lc) k 7 ]
Donde:
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 597/806
MALLA X 71EWM • 565
L,: longitud promedio de las varillas, m
2b': diámetro de las varillas, m
n: número de varillas localizadas en el área A
A: área ocupada por la malla de tierra, m'
k1, k2: constantes relacionadas con la geom etría del sistema (Figura 12.15)
2ac: diámetro del conductor de la m alla, m
ac 2h para un enterramiento h, ma'=
ac para conductores en la superficie (h = 0). m
1.4
1,3 1.2
e
1, 1
U1,0
0,9
0.80
7.0
6.5
m 5 ,5
$ 5,0
U
4 . 0
T - T -
11 2 3 4 5 6 7
Relación largo - ancho
a) Coe ficiente k,
A- - -- -- - - -- - - - -
A:h=O o Ya=-0,04X+1,41
B: h=Ulo-L °Yb =-0.05X+1.2
C:h=1/6.r c Yc =-0.05X + 1,138
A:h=0 - Ya =0,15X+5,5
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 598/806
566 s GPtRRO 12
Schw arz desarrolló la formulación para Rr, R2 y R 12 suponiendo un suelo uniforme. Sin
em bargo, es posible realizar una ap roxima ción considerando un m odelo de dos capas com ose describe en las norm as IEEE Std 80 (2000) y DIN V DE-0141 (1989).
La norma IEEE Std 80 m enciona algunos métodos para tratar el terreno con el objeto debaja r la resistividad ; entre ellos se encuentra el uso de la Bentonita y sales, así como la
utilización del acero de refuerzo en las cimentaciones de concreto.
12.9 DETERM INACIÓN DE LA CORRIENTE MÁXIMA DE LA MALLA
12.9.1 Definiciones
Corriente simétrica inicial de falla a tierra: el valor máximo eficaz de corriente
simé trica de falla después del instante de iniciación de una falla a tierra . C omo tal, representa
el valor eficaz de la componente simétrica en el primer medio ciclo de una onda de corriente
que se desarrolla después del instante de falla en tiemp o cero. G eneralm ente:
'f(O+) = 310" (12.24)
Donde:
/ ftp,t: corriente simét rica inicial de falla a tierra
!0": valor eficaz de corriente simétrica de secuencia cero que se desarrolla
inmediatamente después del instante de iniciación de la falla. esto es, reflejando la
reactancia subtransitoria de m áquinas rotativas que contribuyen a la falla.
Factor de decremento : un factor de ajuste usado en conjunto con la corriente inicial
simétrica de falla a tierra en cálculos de diseño de malla de tierra tendientes a la seguridad.
Permite obtener un valor eficaz equivalente de la onda de corriente asimétrica para una
duración de falla dada tf, teniendo en cuenta el efecto del desplazamiento de la corriente
directa inicial y su atenuación durante la falla, D f .
Corriente asimétrica efectiva de falla: el valor eficaz de la onda de corriente
asimétrica, integrada sobre la totalidad del intervalo de duración de la falla, tal como se
ilustra en la Figura 1 2.16, IF= D f If
Corriente simétrica de malla: porción de la corriente simétrica a tierra que circula
entre la m alla de tierra y la tierra circundante, la = S % I.
Corriente máxima de malla : valor de diseño de la corriente máxima de malla, !G.
Factor de división de la corriente de falla: factor que relaciona el inverso de la
relación de la corriente simétrica de falla y la porción de esta corriente que circula entre la
malla de tierra y la tierra circundante, Sf .
Factor X I R :
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 599/806
Mu DE TIEW s 567
componente sim étrica alterna y una comp onente de corriente continua ( c.c.), cualquiera o am ba
con las magnitudes que dism inuyen (generalmente am bas).
Fa ctor de comp onente c.c.: relación del pico de corriente de falla y el pico de corrientsimétrica.
i c a ( t ) t
w
Com nente decrecientede comen te cont inua
im(t) tff icc(q dt
0
0- ,ficc(I)d
^o
b) Componente C.C.
i(() t I ^ Máxima corr ien te1 as imétr ica ins tantánea
/ Comente rmsIF= Df I
Tf u simétrica
de falla total
a) Componente c.a.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 600/806
s C A P I T U L O 1 2
12.9.2 Tipo y localización de la fal la
Se deben evaluarel tipo y la
localización de la falla a t ierra que produzcan la circulación
m ayor de corriente entre la m alla de tierra y la tierra circundante y, por lo tanto, el m ás alto
GPR y la m ayor tensión en la superficie.
M uchos tipos diferentes de falla p ueden ocurrir en un sistem a . Desafortunadam ente, es
difícil determinar qué tipo de localización de falla resulta en la m ayor circulación entre la
ma lla y la tierra ( corriente 1. en las Figura 12.17 a 12.20). ya que no existen reglas sencillas.
Para determinar el tipo de fallas aplicables se debe dar importancia y consideración a la
probabilidad de ocurrencia de la falla . Fallas múltiples y simultáneas, aunque puedan resultar
en corrientes a tierra mayores , no deben considerarse si la probabilidad de ocurrencia es
despreciable. Es entonces recomendable, por razones prácticas, que la evaluación se centre
en las fallas fase-tierra y fase-fase a tierra Existen numerosos textos que ilustran la
metodología de cálculo para este tipo de fallas y, por lo tanto, en este libro no se entrará en
detalles [IEEE Std 80 (2000)].
El peor tipo de corriente que puede ocurrir puede ser definido como la resultante en la
más alta circulación de comente de secuencia cero hacia la tierra, 310. En un sitio dado, una
falla fase-tierra será la de más alto tipo si ZJ, > Z,= (Za > Z, S i Z, = Z) en el punto de la falla,
y una falla fase-fase a tierra será la de más alto tipo si ZJ, < Z,2 (Za < Z, si Z, = Z,).
Para determinar el mayor valor de corriente para una determinada subestación, es
necesario estudiar las fallas, tanto en el lado de alta como en el de baja tensión del
transformador , así como dentro y fuera de la subestación . Por ejem plo, en una subestación de
distribución , una falla en el lado de baja tensión dentro de la subestación resulta en una
corriente de falla despreciable , ya que toda retorna al neutro del transformador por los
conductores de la m alla.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 601/806
Mntu oe nct s
• e • n
IG=Ei=IFFigura 12. 18 - Falla en la subestación; neutro puesto a tierra en subestación remota
I Fi' F2
' F I- Faya - 1F2
I F II I F i
AIG=IF-1F1 IG
Figura 12 . 19 - Falla en la subestaclón, sistema puesto a Vena en la subestación y otros puntos
Fuente SubestaciónSubestacionremota de distribución
de carga
( 1
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 602/806
570 s CAPtn1LO 12
En la gran mayoría de los casos, es suficiente el cálculo de la máxima corriente de malla
despreciando el efecto de la parte resistiva de la impedancia del sistema, la resistencia de
puesta a tierra de la malla y la resistencia de la falla. El error introducido al despreciar estas
resistencias es usualmente pequeño.
Sin emb argo , hay a lgunos casos, cuando la resistencia de puesta a tierra esper ada de la
m alla tiene un valor alto compa rativam ente con la reactancia del sistema , en los que se hace
necesario tomar en cuenta en los cálculos dicha resistencia , siendo esto especialmente cierto
en sistemas de m edia y baja tensión . Lo anterior crea un problema ya que la malla de tierra
no se ha diseñado y su resistencia es desconocida . No obstante , la resistencia p uede ser
estimada con el uso de las fórmulas del Numeral 12.8, lo cual resulta en unos valores decorriente (1g e IG) suficientemente precisos.
12.9.3 Factor de división de corr ien tes
Se debe, por medio de cálculos, determinar el factor de división de corriente S f , el cual
es la relación entre la corriente que debe disipar la malla de tierra y la corriente total a
disipar, tanto por la malla de tierra, como por otras mallas y cables de guarda conectados a
ésta, para cada una de las fallas seleccionadas en el paso anterior y así determinar el valor
correspondiente de corriente simétrica de malla /g.
Ig =SfIf, con If=3l0 (12.27)
Donde:
I g : corriente simétrica de m alla, A
I f . . valor eficaz de la c orriente simétrica de falla a tierra, A
Sj factor de división de co rriente de falla
lo: corriente de secuencia cero, A.
Linea de 110 kV Linea de 220 kV
Figura 12.21- Distribución de la contente de falla
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 603/806
MQADE
El cálculo de la corriente que retorna por los neutros de los transformadores puede s
fácilmente realizado por medio de componentes simétricas. El problema es más comple
cuando se trata de calcular la fracción de la corriente que circula por los cables de guarda
las líneas de transmisión.
La norma IEEE Std 80 ( 2000) menciona varias referencias bibliográficas , resumien
algunas metodologías para calcular el efecto del cable de guarda ; sin embargo , todas el
son de difícil aplicación.
Existen programas de computador para calcular la corriente simétrica de malla, com
por ejemplo el EMTP ( Electromagnetic Transient Program ) y el SMECC del EPR
Adicionalmente, la IEEE [IEEE ( 1986)] menciona otros métodos simplificados y gráfico
dos de estos se describen brevemente a continuación.
12.9.3 . 1 Métod o gráfico
El método gráfico de Garret [Garret, Mayers y Patel ( 1987 )] intenta correlacionar
corriente de secuencia cero de la subestación , obtenida de un estudio tradicional
cortocircuitos , con la corriente sim étrica de m alla, pa ra lo cual utiliza los gráficos de
Figuras 12.22 a 12.33.
Los gráficos se pueden dividir en tres categorías:
- Contribución de corriente : 100% remota - 0% loca] (Figuras 12.22 a 12 . 29). Represen
subestaciones de distribución típicas con transformadores delta-estrella puesta a tierr
con A líneas de transmisión y B alimentadores.
En subestaciones de distribución , generalmente se supone que la corriente de ma
mayor se obtiene por una falla en el lado de alta tensión en delta, ya que en este ca
toda la corriente de falla tiene que retornar a un neutro remoto.
- Contribución de corriente : 50% rem oto - 50% local (Figuras 12.30 y 12 .31).
- Contribución de corriente : 25% rem oto - 7 5% local (Figuras 12 .32 y 12 .33).
Estas dos últimas categorías representan subestaciones de transmisión o de plant
generadoras con A líneas de transmisión y con fuentes locales de secuencia ce
(autotransformadores , transformadores , etc.). Los alim entadores son considerados com
líneas de transm isión.
Para cada categoría existen dos subcategorías de acuerdo con la resistencia de puesta
tierra de las torres.
Cada gráfico contiene una familia de curvas , cada una representando cantidaddiferentes de líneas de transmisión y /o alimentadores . La abscisa es el rango de la resisten
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 604/806
572 s CAPtTUiO 12
100 - I- - 4- I -- - -
- - - - I- 4- I- - -
1- LLLIJ L--- L--
-
_L-
1 1-1
- T11 T - TT
r TT T TI
I__---L_1_L L L L11 LLI
I I I V
----t--tttll t -- rt - t
F 17 T_T
T1 0 0 C o n t r i b u c i ó n r e m o t a
-% Con tribución local T 1Resisten cia de pie de torre
r- 1 - T r -- - - t _Transm isión: 15 f2Distribución: 2511
AIB________ -- _ _
A: No de l íneas d e transm isión 1B: NO de lineas d e distribución
e
5ó
10V
E
m
oU
o,
V22 /2
1 1 42 /4
2/6
21 6
0 , 1
R9- Resistencia de la mana IU]
Figura 12 . 22 - Factor de distribución SI vs. R,
100
--------- --L-L -----1
T T T T
m II_ L L L L i L -- _ L L
m I I I 1 1
-----±-I_frrr===r=-rtt _
1 0 0 % Contribución rem otaT T- 1T T
_TT TTT T 1 - 1
D% CoMribuaón local 17 I ' T ! ' I
tj Resistencia de pie de torre -
,T 1 - 1 T- - r- T-- I- T T LTTransmisión : 100 []rñ Distribución : 200 £2 1 1 _
10
1 / 2
21 2
1/42 /4
21 6
2/8
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 605/806
100
1 TnT---r i TT?Tn
- - - - - - - - - - - - - - - - - - - -V
L- _ L 1 1 1 LI
p I
I I- - - - - - - - - - - - - -- - - -
- =t 1- 1t t- 11t-
-----+14 ++---- - F- 4/ 0
m_
T T 1 t Tm
100 % Contribución rem otaT T T 1% Contribución local 41 2
Ú Resistencia de pie de lonat It t - - -1
Transmisión : 15 R 4/4rñ Distribución : 25 0 11 1
sd
_ _4 1 6
A: No de l ínsa e transmisión 4/8B: No de líneas d e distribución1 1 1 / 1 0
1 1J
0 . 1 1 1 0
Ry- Resistenc ia de la m al la ]R]
Figura 12.24 -Factor de distribución Sf s is . R.
100 --- - - -
-------- - ----- ---- - -
I I7777I 1-17
4/0
10 _ - - i . - - L _ - - 1L : -- - -1 L 4/2
$ - L1=L1- 11T-- - ---L- -1--_ -/4
F - - 17_- 7 TT_ _ __ -
_ _ __
__ I
a/tiyE
-
- __- - - - -. 1-- _-
_
- '- -- 1- 1-4/8
100 % Contribucion remota +_-- J -- I- - - - +
4/10
c j
0% Contribución localResistencia de pie de lorre 1
Transmisión : 100 Q
Disnribución: 200 C3AM tt- I -t -
-
-1-I-1--I-11
1
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 606/806
574 s CAPÍTULO 12
11 0
e
e
E 10
o
e
eE
c m
E
ú
0
0 , 1
RB- Resistencia de la malla IQ]
Figura 12.26 - Factor de disbibución Sf vs. R.
I
e
eP
co
eeEe
e c
óo
0
__ 1- - - 1_I-I-I J L
- -I-I-I Tr'
I I I I I I II I I I I I I I
_ I I I II
1 I l l
L- - 1- L!-11
IA00 % Contribución rem ota Y - - - t - - Y t_
0% Contribución localResistencia de pie de tope -Y - - - - - - - - J
Transmisión: 15 QDistribución: 25 R
NB TTT- - - T- -1- T1A: No de líneas de transm isiónB: No de líneas de distribución 1
- - - - - - - - --- - - -
-L--
- - -
- L
- - - - - - -
i L _i -1L
--
T- -
-1T T-1 T T- -- ¡ - - - -
7_ 1 L II L J J 1 L
I I I
1 1 -- - ri t - _ - t - -1_ YYYY
T TI T T - T T -1 T T
I-iT I
V
I
10
6 / 0
^vel
64
6/66/66 1 1 0
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 607/806
Mrll1A DE 11ERAA s 575
lo o
a
3 os
1 0
u ,
- - - ---I-I-
-I--
-
L1-1 = - 1-
-
_1- -1 _1_1-
rIY - -. - T-
1 1 1 __ 1_
I I I - I.T
-1- -i -1-1-
1 1I
-I- - -
_ _I I
I
J 1
It
1-I - I- L
1 LIL
4 4 X11 - -- - -4 1- I-t HY- - -
4- 1 -4
I I I I I I
0 . 1
R9- Resistencia de la malla ¡n]
6 /0
8 1 2
a /4
a /6
8 1 1 0
1 0
Figura 12.28 -Factor de distribución S,- vs. R.
100
ám
m
oac m9 to
Emc coóu
a
rI T T -1 T -1 -1 Tr
-
7-00 % C o n tñbución
- - - - i - -I - - -i -i -
11LI _ - -
L I 1
+H+---
motat LY- - - Y- - - Y-I - -I Y0% Contribución local
-esistencia de pie de forre 4+-14- -- - 4-- - 1- - - 1- 1Transmisión : 100 £2
Distribución: 200 E2/ T 1 1 i í 7-1_ 1-1
A No de lineass d a t r a n s m i s ió n
a / 0a /2a/49/6a/8ello
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 608/806
s í .APtT11LO 12
100 _ 1 -
I_ T 1 T I II T 1_ I T- I II -
I
I____ ___ __
s
mE le r ri l
E _----r-1r_- T1T--_ - -I 11
m 50 % Contribución rem ota - - - L_
- - _
E 50% Contribución localResistencia de pie de torre
Transmisión . 15 fl
P J B 1 1-1 - - - _ -A: No de l íneas de trans misión iB: No de Itneas d o distribución I I
0 , 1 1
Rg- Resistencia de la mal la [Q
Figura 12.30 - Factor de distribución Sf vs. R8
100
E
$ 10
E
e
Ú
c o
2 / 0
4 / 0
5 / 0
a /c
10/0
1 2 1 0
14/0
1 6 1 0
10
L -1- L 1- 1-, 1- - - - - - - ¡- - T- -
_---------
- - - - T
-----
- - FF7T
----.II
' \I^^
I
I
'
^
-I J^
T L fC L T TIT r C LIT T T L =1T = 'a^---I--+-1-rrrltl----1--r- ' 1 -
50 % Com ribución rem ota50% Contribución local
Resistencia de pie d e torre _1
_ _Transmisión : 100 R
A/e L1 J L_ _ _ L L I_ L L L11
7/0
a r o
e / o
a / 0
1 0 1 0
1 7 / 0
1 4 / 01 6 1 0
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 609/806
MRLLA W TIEala s
100
7
añ 10
9s
8aEE
1C
3
w
-- T--444144---54-L11^1
71 L L IL L- _- L - L 1 11 LI
-_-_-_-_-_T-_TTTT__ T 77_
ILLUL__-L
E
0 , 1 T
0 , 1
100
a
e
sec
10
a
Emc
Ú
N
T: F-1^ -F-5-5; 54
t l-I t - -
__
- t -
_
- -- 11-
V
71 0
4 1 0
6/ 0
a / o1 0 1 01710141016/0
Rg- Resistencia de le malla [R]
Figura 12.32 - Factor de disbibución S1 vs. Rr
---T- - - -
- T- -
I- TTTTT-- - - - - - - -
1--T-1T-1- - - - - - - -
-11 TI- - -
LI1 1 1J-IJLI
i i
L LJ1JL1-L--_
ttlt --- t
rlr---T
10
71 0
4 1 0
6 / 0
8 / 0
10/171
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 610/806
578 s CnctruLO 12
12.9.3.1. 1 Ejem plos de cálculo de corriente a disipar por el m étodo gráfico
- A una subesLa ción de ma niobra llegan 4 líneas de transm isión . La resistencia de puesta a
tierra de las torres de las líneas es de 25 f2 y se estim a una resistencia de la m alla detierra de 0 , 90; la corriente de falla es de 6 85 4 A .
La Figura 12 . 24 m uestra que, para 4 lineas de transmisión , el factor de distrib ución de
corriente es de 42 %. La corriente m áxim a que disipará la m alla es:
Ig = 6854x0 ,42 = 287 8,7 A
- A una subestación de distribución llegan 2 líneas de transmisión a 115 kV y salen 3
líneas de distribución a 13,2 kV. Las torres de las lineas de transmisión tienen una
resistencia de p uesta a t ierra de 15 f2 y los postes de las línea s de distribución tiene unaresistencia de puesta a tierra de 25 £1 ; se estima que la m alla de tierra de la subestación
tiene una resistencia de tierra de 1,0 f); la corriente de fa lla es 9 148,7 A.
La Figura 12.22 muestra que, para 2 líneas de transmisión y 2 líneas de distribución, e
factor es de 33% y para 2 lineas de transm isión y 4 líneas de distribución, el factor es de
23%, en este caso se realiza una interpolación: S,=(33+23)/2=28. La máxima
corriente en la ma lla es:
Ig = 9148,7 x 0,28 = 256 1,6 A
Una subestación de una central de generación tiene dos líneas de transmisión. La
resistencia de tierra de las torres de las líneas es de 25 f2 y la resistencia de la m alla de
tierra de la subestación es de 0,5 f2; la corriente de falla es de 9 800 A; la contribución
de la generación local a la falla es del 49 % y la contribución externa es del 51 % .
Se pueden aproximar los porcentajes de contribución a la falla a 50% por generación
local y a 50% por contribución remota. En la Figura 12.30 se muestra que para 2 líneas
de transm isión el factor es de 39 %. La m áxima comente a disipar por la ma lla es:
Ig =9800x0,39=3822 A12.9.3 . 2 Método analítico
Este método consiste en encontrar analíticamente la impedancia equivalente de lo
cables de guarda y puestas a tierra de las torres de las líneas de transm isión " vistos" desde l
subestación.
La impedancia de un conjunto de cables de guarda correspondientes a un número n d
lineas de transmisión iguales, está dada por:
D l 1
Zg = RcD + 0,000988f + j0,002938f log( `IJM R ( 12.28I nrg nrt
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 611/806
MAGA DE r1ERRa s
G M R : radio m edio geom étrico del conductor, m
D,: profundidad equivalente de la tierra de retomo, m:
D, = 658,4 f m ( 12.29
p: resistividad promedio del terreno bajo la línea, Qm.
La impedancia del conjunto de cables de guarda y torres, vista desde la subestación está
dada por:
Z = 0,5Zg, + Zg,R 1 (12.30n
Donde:
R: resistencia promedio de puesta a tierra de las torres, 4
n : núm ero de líneas iguales llegando a la subestación.
El factor de división de corrientes está dado por:
1
1 I+ R
(12.31
k=1 Zk k=1 Zkg
Donde:
p: número de conjuntos de lineas de transmisión de diferente tipo llegando a l
subestación
Z k: impedancia equivalente del conjunto de líneas k
Rg: resistencia de la malla de tierra.
12.9 .4 Efecto de a s ime t r ía
La máxima corriente de diseño IG es, tal como se definió anteriormente, la máxim
corriente asimétrica de corriente alterna que circula entre la malla y la tierra circundante
Esta corriente asimétrica incluye la corriente simétrica /g, así como un factor de correcció
por la componente simétrica, llamado factor de decremento D1, el cual es igual a:
D= 1+ [l-e r°] (12.32r
Donde:
ty duración de la falla, s
,
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 612/806
12
X/R: corresponde a la X /R del sistema en el punto de falla para un tipo de falla da do, dond
X y R son las componentes subtransitorias del sistema .
El tiempo i es diferente del tiempo i, utilizado para la selección del conductor
Utilizando un valor de if igual al tiem po norm al de interrupción de la falla ( relés principale
m ás tiempo del interruptor ) y un valor de t, igual al tiempo m áxim o de duración de la falla
(relés de respaldo más tiempo de interruptores de respaldo), resultará un diseño má
conservador, por obtener la mayor corriente de malla y el mayor tamaño de conductor. La
Tabla 12.5 [IEEE (1986 )] ilustra varios valores de D f , en función de t ,,y X /R.
Tabla 12.5 - Factor de decremento D7 para diferentes relaciones X/R
Duración d e la fal la t Facto r de decrem ento D
[ s ] [ciclos (60 Hz)] X/R = 10 X/R = 2 0 X/R = 30 X/R = 40
0,0033 0 . 5 1.576 1 , 6 48 1,675 1 , 6 8 8
0,05 3 1.232 1,378 1,462 1,515
0,10 6 1,125 1 , 2 3 2 1,316 1,378
0,20 12 1 , 064 1,125 1,181 1,2320,30 18 1 , 043 1,085 1.125 1.1630,40 24 1.033 1 , 064 1,095 1,1250,50 30 1,026 1,052 1 ,077 1,1010 ,75 45 1, 018 1.035 1 , 052 1,0681,00 60 1 , 013 1,026 1 , 039 1,052
12.9.5 Efecto de fu turos cam bios en e l s i s tem a
El último paso en la selección de la corriente máxima de falla /G consiste en encontrar e
mayor producto DrIg (o sea la peor condición de falla) y establecer un factor de proyección
C. que da el margen para futuros crecimientos del sistema. De lo anterior, el valor de
diseño de la corriente máxima de malla sería:
/G =CpDf1 9 (12.33
El factor C p se puede calcular efectuando análisis de cortocircuitos para proyecciones d
crecim iento de acuerdo con el planeam iento del sistema.
Cuando ocurre un cambio sustancial en el sistema, proyectado a largo plazo o
imprevisto (cam bio del número de transform adores o unidades de generación , nuevas líneasetc.), se debe determinar el nuevo valor IG y rediseñar para efectuar las adiciones y m ejoras
la malla.
12.10 DISEÑO DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 613/806
Mnun
Los pasos a seguir son los siguientes
- Paso 1 : de los diseños preliminares de la subestación se puede determ inar el área d
cubrim iento de la m alla . Las m ediciones de la resistividad darán el valor de p y e
m odelo del suelo a utilizar, acorde con el Numera l 12.7.3.
- Paso 2 : se determ ina el tama ño del conductor de la m alla con la ayuda de la ecuación
(12.8), teniendo en cuenta, en la estim ación de la corriente de falla 31 ,(Num eral 12.9), l
m áxim a corriente que podría llegar a conducir algún conductor del sistema de tierra y e
tiempo m áxim o posible de interrupción t .
- Paso 3 : se determ inan las tensiones m áxim as tolerables de toque y de pa so de acuerd
con las ecuaciones ( 12.2) y ( 12.4).
- Paso 4: incluir en el diseño preliminar un conductor alrededor de la periferia del área,
conductores paralelos para brindar acceso a la conexión de equipos.
- Paso 5 : pa ra el cálculo preliminar de la resistencia de la m alla se pueden utilizar la
ecuaciones ( 12.17 ) ó (12.18 ). Sin em bargo , para el diseño final se deben utiliza
ecuaciones má s precisas , así como incluir un m ejor análisis del computa dor.
- Paso 6 : se calcula la corriente !c de acuerdo con las recomendaciones del Numera l 12 .9.
- Paso 7 : se calcula el GPR = I Rg. Si su valor es m enor que la tensión tolerable de toqu
no se requiere un análisis m ás profundo.
- Paso 8: se calculan las tensiones de retícula o de lazo y de paso de la m alla de acuerdo
con las ecuaciones del Numeral 12.10.2.
- Paso 9 : si la tensión calculada de retícula o lazo es menor que la tensión tolerable de
toque, se continúa al paso 10; si no, se requiere la revisión del diseño de la malla como
se indica en el paso 11.
- Paso 10 : si la tensión de paso está por debajo de la tensión tolerable
correspondiente , se continúa a l paso 12; si no, se revisa el diseño como se indica en
el paso 11.
- Paso 11 : si cualquiera de las t ensiones tolerab les se excede, se requiere la r evisión de la
malla. Esta revisión puede incluir aspectos tales como: menor espaciamiento d
conductores, un ma yor núm ero de varillas, etc. En el Numeral 12.10.4 se profundiz
sobre este aspecto.
- Paso 12: después de que se satisfacen las tensiones tolerables de toque y de paso, ediseño se com pleta adicionando conductores para la puesta a tierra de los equipos
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 614/806
Datos de campoPaso 1
Ap
Tamaño del conductorPaso 2
310, C. D
Criter io del toque y pas oPaso 3
Et-50670 Es50670
Diseño inicialPaso 4
D', n, Lc, L,h
Modificación diseño Resistencia d e la m al laPaso 11 Peso 5
D',n,Lc.L Rg.Lc.Lq
Comente por la malla
paso e10, tf
l0' Rg<Et-50670
Paso 7
Retícula y pas otensiones
Paso 8Em. Es, Km, K5
K K. Kli. Kh
Em< El T Paso9
NOEs < Es50670 Paso 10
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 615/806
Nu,n I rffvrn s 5
Tabla 12.6 - Símbolos del diagrama en bloques de la Figura 12.34
Sím bolo Descripción
p Resistividad d el terreno, f2m
3 1 0 Corriente sim étrica de talla, AA Área ocupada por le mal la de t ierra, m2D Diám etro de l cond uctor de la malla, mD ' E s p a c i o e n t r e c o n d u c t o r e s p a r a l e l o s , m
E. Tensión de ret ícula, VE K O e r o Tensión d e toque permisible, VE. Tensión de pas o, VE.we,a Tensión de paso permisible, VG P R Máxim a tens ión de la ma l la relat iva a la t ierra rem ota, Vh Profundidad de la m al la, mit Máxim a corriente as imétrica entre la m alla y t ierra, AI6, Factor de en terram iento de la mal laK Factor de corrección por geometría d e m allaK, Factor de corrección , varil las en las es quinas d e la malleK m Factor de geome tría para tensiones d e ret ículaK , Factor d e geom etría pa ra ten s iones d e paso
L Longitud total de cable en terrad o, mL w Longitud e fectiva de L + La para tens ión de re tícula, mL„ Longitud total de varil las e nterra das , mLs Longitud e fectiva d e L + L, para tens ión paso, mL Longitud total efectiva de l sistem a incluye nd o la malla y las va rillas , m
n Núm ero de conductores paralelos en una direcciónRr Resistencia de t ierra, 11t. Duración d e la corriente d e falla para de term inar el tam año del conductor, st i Duración de la corriente de falla para de term inar el factor de decrem ento, s
12.10 . 2 Cálculo de las ten s iones m áxima s d e re t ícu la y de pas o
12.10.2.1 Tensión de re t ícula
La tensión de retícula ( lazo o malla ) E. se puede aproxim ar con la siguiente fórm ula:
E =p¡GKmK, ( 12LM
Donde:
K m : factor de geometría
K;: factor de corrección por geom etría en forma de malla
! G : corriente máx ima de ma lla, A
p: resistividad del suelo, S2m
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 616/806
GPtrULO 12
K; =0,644+0,148n ( 12.36)
Donde:
K,; = 1 (12.37)
Para mallas con varillas en el perímetro o en las esquinas:
K;; = 1 2
(2n)-.(12.38)
Para mallas sin varillas en el perímetro o en las esquinas, pudiendo tener algunas en la parte
central:
Ks= I 1+ti0
(12.39)
ho = 1 m (referencia de profundidad de la malla).
El número de conductores efectivos en paralelo en una malla rectangular o irregular es
estimado con las siguientes ecuaciones:
n = nonyn,nd ( 1 2 . 4 0 )
2Lc
nP =LP
(12.41)
Lny = (12.42)
0,7A
{ L ^ L y 1 7`L' (12.43)=
A
D.
nd _ L 2 + L 2y
( 1 2 . 4 4 )
Donde
L,: longitud total de cable de la malla, m
LP: longitud del perímetro de la malla, m
A: área cubierta por la malla, m'
L,: máx ima longitud de la malla en el eje X . m
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 617/806
M13ü oe MESan s 58
LM =L,+LR (12.4
Donde:
L R : longitud total de varillas enterradas, m.Cuando se tienen varillas en las esquinas o en el perímetro, la longitud efectiva de cable
varillas enterradas para la tensión de retícula se convierte en:
LAf =L,+[ 1,55+1,2^ L, I
JL R (12.4L L,z+Lyz J
Donde:
L,: longitud promedio de cada varilla, m.
12.10 . 2.2 Tensión de pas o
Para el enterram iento normal de la m alla, en donde 0,25 m < h < 2 ,5 m , se tiene:
E = PLcK,K,( 12.4
Ls
Donde:
K,: factor de geometría
1 1K' n[2h+D'+h+D' 05
(12.4
Para mallas con o sin varillas, la longitud efectiva de cables y varillas para la tensión paso
define com o:
Ls = 0,75L, +0,85LR ( 12.4
12.10.3 Cálculo de la long itud m ín im a de cable enterrado
La siguiente ecuación sirve para determinar cuál es la longitud mínima de conducto
enterrado necesario para man tener la tensión de toque por de bajo de los límites seguros.
Para E. < E,_50, combinando las ecuaciones (12.3) y (12.34), se obtiene:
KmK,Lc r, P
L > 116+0,174C,p,(12.5
En forma similar, para E. < E,- 7 o , combinando las ecuaciones ( 12.4) y (12.34),
obtiene:
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 618/806
12
12.10.4 Ejemplos de cálculo de la mal la
El siguiente es un ejemplo del procedimiento de cálculo de la malla de tierra empleando
el método simplificado de la norma IEEE Std 80 (2000).
Paso 1 , datos de campo: para la malla de tierra de la subestación se dispone de un lote de
85 m por 75 m ; un diseño inicial considera una ma lla rectangular de 80 m por 70 M .
La resistividad del terreno se estima en 4 00 S2m , de acuerdo con mediciones del terreno.
El área de la m alla es : A = 80 x 70 = 5 600 m2
Paso 2 , la evalua ción del calibre del conductor determ inó el em pleo de un cable de cobr e
desnudo calibre 4/0 AW G ( a = 1,13 cm).
Paso 3 , cálculo de las tensiones máximas permisibles : se considera que el tiempo máximode operación de los relés es de 0,5 s.
E l p a t i o d e c o n e x i o n e s t e n d r á u n a c a b a d o e n c a s c a j o c o n u n a r e s i s t i v i d a d d e 2 5 0 0 S 2 m y
1 0 c m d e e s p e s o r .
Para el cálculo del factor K d e la superficie se em plea la ecuación ( 12.5):
K=PPP, =400-2500=0,72p+p, 400+2500
El va lor del factor de reducción C, es toma do de la F igura 12 . 4; para valores de K = 0,72 yh,= 0,1 m, C,=0,74.
Suponiendo que una p ersona que esté expuesta a la s tensiones de toque y paso dentro de la
subestación pesa al menos unos 70 kg, las fórmulas (12.2) y ( 12 .4) son empleadas para
calcular las tensiones máxima s permisibles de paso y toque respectivamente.
E,_70 = (100 0+ 6 C , p , 0157 =(1000+6x0,74x2500 0'157 =2686,6V0 ,5
E,_7 =(1000+1,5C, p, 015^ _ (1000+1,5x0,74x2500 0i5'-=838,2 V0 ,5
Paso 4, diseño preliminar : un diseño inicial considera una malla rectangular de 80 m por
70 m, con una separación de cables paralelos de 7 m; también se considera el uso de 40
varillas de 2,4 m de longitud en la periferia de la malla.
L, = 1720 m, longitud total de cable
L R = 96 m , longitud total de varillas enterradas
L = L, + LR = 1816 m, longitud efectiva de conductor de la malla de tierra (cable yvarillas enterrados).
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 619/806
HALA DE nENPA s 587
Rg = 2,58 92
Paso 6 , cálculo de la m áxim a corriente por la m alla : el estudio de corto circuito determin
que la máxima corriente de falla es monofásica con un valor de 10 000 A .
La subestación tendrá una línea de transmisión con una puesta a tierra en las torres de 15 4
cuatro líneas de distribución con una puesta a tierra de los postes de 25 U . En la Figura 12.2
se determina un valor aproximado de Sf de 15 '7x . La m áxima corriente que disipa la m alla es
/a = 10000x0,15= 1500A
Paso 7, cálculo del GPR:
GPR = 7a Rg =1500 x 2,58 = 3 870 V
C omo el potencial de la malla de tierra con respeto a la tierra remota GP R (3870 V ) es mayor qu
la máxima tensión de toque permitida E„, (838,2 V), se requiere determinar las tensiones d
retícula y de paso que se presentan en la subestación.
Pa so 8, cálculo de las tensiones de reticula E. y de paso E,:
- C álculo de la tensión de retícula: usando las ecuaciones (12.40) a (12.44) se determina e
núme ro efectivo de cables en paralelo.
n = 2Lc2 x 1720 - 11 , 46 7° L , , 300
L _ 300 =1,0011ny
4A 5600
n, = 1,0 para mallas rectangulares
nd = 1,0 para mallas rectangulares
n = n°nhn,nd = 11.467 x 1.00 11 x I ,Ox 1, 0 = 11,48
El factor K. se calcula usa nd o las ecuaciones (12.35) y (12.39):
K,; = 1, para m allas con varil las e n las e squinas
0 5 =1,225h= 1+ '1,0
(D'+2hy h K„'2
l
8
K. 2a[ (16hD SUD 4D)+Kh n,( > t(2n-1)
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 620/806
CAPITULO 12
La ecuación (1236) se usa para determinar el factor K;:
K1 =0,644+0,148n = 0,644 +0,148 x l 1,48 = 2,343
Finalmente, E. es evaluada empleando las ecuaciones (1234) y (12.46):
E. =
r
PIGK_Ki
lL +11,55+1,2 L r LRL L ,^ +L r2
E. =400 x 1500 x 0,746 x 2,343
=560,4V1720 + 1 ,55+1 ,2
2,4JJx96
[ 802 + 702
- C álculo de la tensión paso: la ecuación ( 12.48 ) permite calcular el factor K,:
K, = 1 1+ 1+ 1 J-0,5-2D'+h D'L 2h
K_ 1 1 + 1 + 1 (, _ 0.51148 21- 0.40627t 2x0,5 7+0,5 7 e
J
La tensión pa so es evaluada con las ecuaciones ( 12.47) y (12.49):
E' =PIGK,K, = 400xl5OOxO,4062x 2,343 = 416,3 V
0,75Le +0,85LR 0,75 x 1720 + 0,85 x 96
Paso 9 : la tensión de retícula estim ada E. (560, 4 V) es m enor que la tensión de toquemáxima permitida E,.70 (838,2 V); por lo tanto , continúa con el paso 10.
Paso 10: la tensión de paso estimada E, (416,3 V) es menor que la tensión de paso
máxima permitida E,_70 (2686 ,6 V); por lo tanto, continúa con el paso 12.
Paso 11 : en este ejemp lo no se requiere hacer co rrecciones al diseño original.
Paso 12 : un diseño seguro ha sido obtenido, el diseño se debe complementar con
detalles de construcción y de conexión a equipos.
Para efectos de comparación, fue evaluado el ejemplo anterior con el programa para
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 621/806
Mu ce nawn
7 8 , 7 2
56,71
3 5 , 0 0
1 2 , 9 8
-0,72
-37,98 -6 . 98 24,34 55.35 86 , 67 117,98
X [ M I
Ruta de evaluación de l perfil
Figura 12.35 -Ejemplo de m alla de t ie r ra y ruta de perfil
836,20
658,00
Eó 474,35ec•
288,09
104,44
0,00
P1 - r-d 4041271
21.19 42 , 59 63,77 85,17 106,57
P2_ (79 . 04:70341u lm l
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 622/806
s Gptruto 12
5 7c
g
0.00 21 , 19 42,59 63,7 7 95,17 106 ,57Pl :(-0,46 : 0 ,27) d
[m]P2: (79 , 94:70,34)
Tensión de pasa, valor máximo d el perfi l : 429,6 M
--------- Tensión de paso para 70 kg: 2686,6 M
Figura 12 .37- Perfil de tensión paso
- - - - Tenelon toque para 70 kg: 939,2 M
Tensión de toque
®< 623.79 V
> 623,79 V <639,20 V
> 838 .20 V
Tensión máxima superficie : 938 ,20 V
Á ngulo ve rtical = 45,0°
Ángulo lwrnron tal = 45,0°
Figura 12.38 - Superficie de t ens ión toque
12.10 . 5 Refinam iento de l d iseño pre l im ina r
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 623/806
Mean ot nraan s 59
M ejorar el gradiente de potencial . Se p uede lograr em pleando un espaciam iento m en
en las retículas, obviam ente con un increm ento en el costo . El problem a en el perímet
puede ser m ás grave , especialmente en subestaciones pequeñas ( G IS); sin emb argo,
posible extender el conductor de la periferia p or fuera del cerco perim etral ( 2 m ) paevitar potenciales de toque peligrosos . Otros métodos de control consisten e
increm entar el nám ero de varillas en la periferia o enterrar dos o m ás cables en parale
con el conductor de la periferia a una profundidad m ayor en form a sucesiva.
Desviando una ma yor pa rte de la corriente de falla por otras rutas ; por ejem plo, con l
conexiones de los cab les de guard a a la m alla, dism inuyendo la resistencia de puesta
tierra de las torres.
- Lim itando la corriente de cortocircuito ; por ejem plo , utilizando reactores de puesta
tierra en neutros de transforma dores.
Poniendo barreras para evitar el acceso a áreas en donde no es práctico eliminar
posibilidad de tener altos potenciales de choque.
12.10 . 6 Anális is de l d iseño d e la ma l la por com putador
Ex isten varias ra zones que justifican la utilización de algoritmos por comp utador pa
diseñar o verificar la m alla de tierra . entre los cuales se encuentran:
- Utilización de una cantidad im portante de pa rám etros para la determ inación de lom odelos a a plicar
- Cuando se requiere la utilización del m odelo de las dos capa s
- Mallas asimétricas
- Espaciamien tos des iguales en conductores y varillas
- Cua ndo se requiere la determ inación m ás precisa de puntos peligrosos.
M uchos m étodos son referenciados en la norma IEEE Std 80 y , en general , el algoritm
se basa en m odelar individualm ente los comp onentes que conform an el sistem a de tier
(conductores de m alla, va rillas , etc.), form ando una serie de ecuaciones que describen
interacción de estos comp onentes , resolviendo las ecuaciones para corrientes de falla qu
circulan desde el comp onente a la tierra y calculado el potencial en cualquier punto desead
de la super ficie , debido a todos los componentes individuales.
La formulación del cálculo de la resistencia y de las tensiones de la malla de tierra est
basada en la teoría electromagnética. Por lo general, la formulación para los program
modela el suelo con dos capas (modelo de las dos capas ) lo cual se considera bastan
preciso; sin embargo, se han desarrollado modelos teóricos que llegan a considerar has
nueve capas de suelo pero , por su complejidad matemática , son difíciles de implementar
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 624/806
592 s CAPÍTULO 12
P 2
p r
p t
P 2
Figura 12.39 - Método de las imágenes (10754291)
El potencial producido por la fuente pu ntual i sobre un electrodo puntual j está dado por:
Vi =pil'
1+1 1 +1 +1 +1
J(12.50
4n roj roj ' ry+ rj'+r^i- r",'_ )
Donde:
ry„ r„l , r., r .:distancias desde las enésimas imágenes del electrodo i al punto j
roj, rg':distancias desde el electrodo real i y su imagen al punto j
pt: resistividad de la primera capa (suelo estratificado en dos capas), am.
D e acuerdo con la teoría electromagn ética, el cambio de resistividad-de un m edio a otro.
actúa como espejo para la carga puntual produciendo reflexiones de dicha carga a distancias
proporcionales a la distancia inicial, ese efecto es el que produce la sum atoria de la expresión
( 12.52 ), como se aprecia en la Figura 12.39.
Para el cálculo de las tensiones existen dos m étodos:
- Método de diferencial: este método divide la malla en pequeños trozos de conductores.
El potencial en un punto es calculado como la suma de los potenciales individuales
producidos por cada trozo en que se divida la malla.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 625/806
MaüDE n~ E 59
densidad de corriente calculada para cada segmento del conductor. Otros parámetros qu
tienen influencia son el m odelo del suelo utilizado y la aproximación de las ecuaciones dada
en la norma.
12.10 . 7 Apanta llamiento electrom agnético de casetas
Una protección para los equipos
de control y protección ante el
ambiente hostil de inducciones
electromagnéticas que se puede
presentar en una subestación, consiste
en la construcción de una jaula de
Faraday en la caseta, que permitafiltrar y atenuar las ondas y campos
que puedan c ausar interferencias.
La jaula de Faraday consiste en
una malla conformada por alambres o
varillas que envuelve la caseta y cuya
función básica es filtrar y amortiguar
los campos electromagnéticos que
inciden sobre ella. Esta malla seconoce también como malla de alta
frecuencia. Se diseña con una
separación entre dos conductores
consecutivos equivalente a 1/20 de la
longitud de onda que se desea
apantallar.
La longitud de onda se calcula con la siguiente fórmula:
? = ( 1 2 . 5
Donde:
longitud de onda, m
V . velocidad de propagación de la luz (300 000 000 m /s)
f: frecuencia de la onda electroma gnética, H z
Aunque lo ideal es que todas las frecuencias sean atenuad as sustancialm ente, en
Figura 12.40 - Jaula de Faraday
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 626/806
s GPtniro 12
12.11 OTRAS
12.11 . 1 Cajas d e prueba
Para poder realizar una verificación periódica de la resistencia de la malla, es
conveniente construir, por lo menos en dos sitios, cajas de inspección. Estas cajas de
inspección permiten la fácil conexión del equipo de medida y se deben ubicar en tal forma
que, al efectuar la medida de la resistencia, se facilite una ruta libre de obstáculos y que la
med ida no se vea influenciada por la misma malla.
12.11.2 Conexión de los cables de guarda d e la m a l la
Los cables de guarda de las líneas que llegan y salen de la subestación se deben conectara la malla, pues ellos contribuyen a la disipación de las corrientes de cortocircuito, ayudando
a disminuir el tamaño de la red de puesta a tierra. Esta unión debe realizarse de tal manera
que se prevea una forma de desconexión para poder efectuar las medidas de resistencia de la
malla sin que exista influencia de las torres y del cable de guarda:
12.11 . 3 Cables d e guarda
El material de los cables de guarda que se conectarán directamente a la malla de tierra
de la subestación tiene una influencia sobre el diseño de la malla. Según el material, los
cables de guarda pueden derivar hacia otras subestaciones diferentes a aquella en la cual se
produjo la falla, una porción considerable de corriente, contribuyendo en esta forma a
disminuir la cantidad de corriente de la malla de tierra. Los cables más efectivos en este
sentido son los de aluminio-acero. En sistemas con cables de guarda de acero galvanizado, la
corriente que se deriva por ellos desde la subestación donde se presenta la falla alcanza
valores mucho menores, lo cual implica que en estas subestaciones se deben diseñar mallas
con distancias entre conductores mucho más pequeñas y, por consiguiente, más costosas.
12.11.4 Conexión de e lem entos m etá licos a t ie r ra
Además de los cables de guarda, deben conectarse a tierra todos los élementos metálicos
de la subestación tanto del patio como del edificio de control. En el patio deben conectarse a
tierra todas las estructuras metálicas de equipos, las estructuras de soporte de barras, el acero
de refuerzo de obras civiles, los cercos perimetrales en malla eslabonada y los rieles de
movilización de transformadores. En el edificio de control se deben conectar a tierra los
tableros de equipos, los marcos y puertas metálicas, los pasamanos, etc.
12.11. 5 Recubr imien to de t r i turad o
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 627/806
M A U A u r~595
Al efectuar los cálculos de la malla se puede suponer un valor de 3 000 fin para l
resistividad del triturado. Para que esta capa no pierda sus características aisladoras, e
necesario mantenerla limpia de malezas y con servar su espesor.
12 .11 .6 Va r i llas de t ier ra
Los electrodos de tierra deben separarse entre sí una distancia mayor de dos veces l
longitud de la varilla; sólo de esta manera resultan verdaderamente efectivos y no se ven
influenciados unos por otros. D e la misma m anera, hacia el centro de la m alla, las influencia
mutuas entre ésta y las varillas también resultan de una ineficiente localización de estas
últimas; por ello, es recomendable la colocación de las varillas hacia la zona periférica o po
lo menos cerca de ella. De otra parte, los electrodos resultan m ás eficaces cuand
proporcionan una conexión con capas de suelo profundas de baja resistividad, tal como s
encuentra corrientemente en la práctica.
12.11.7 Cerco per imet ra l (m al la de ce rcam iento)
Si las cercas están localizadas muy vecinas a la malla y, por lo tanto, las alcanza e
campo electromagnético en caso de una falla, debe colocarse un conductor igual al de l
malla a una distancia de uno o dos metros fuera de la cerca, conectándose eléctricamente
ésta y a la ma lla de tierra en diferentes puntos.Si la cerca está localizada fuera de la influencia de la malla de tierra, se colocar
entonces un conductor enterrado debajo o a un lado y a lo largo de toda su longitud, unido
ella en varios puntos pero sin conectarlo a la m alla de tierra de la subestación.
La consideración de los cercos perimetrales es importante ya que éstos son accesibles a
público en general y es cerca de la periferia en donde ocurren los potenciales de toque má
altos.
Considerando que estos cables no cumplen la función de disipación de corriente en l
tierra, sino únicamente de control de las tensiones de seguridad, es posible utilizar un cabl
de menor calibre al del calculado para la malla de tierra.
12 .11 .8 Corros ión galvánica
Un punto que debe ser tenido en cuenta en el diseño de la malla de puesta a tierra es l
corrosión galvánica.
Cuando se entierran o se sumergen en un medio electrólito (agua, suelo) dos metale
distintos , unidos eléctricamente entre sí, se forma una pila galvánica en la que uno de elloactúa como ánodo y el otro como cátodo. El que actúa como ánodo ve acelerada su
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 628/806
CAPttuLo 12
Tabla 12.7 - Eleetropotenclal de los meta les
Metal Símbolo Potencial
Litio Li -3 ,02Rubidio Rb -2,93Potasio K -2,92Bada Ba -2,90Calcio Ca - 2 ,87Sodio No -2,71
Ma gn esio Mg -2,40Aluminio A l - 1 , 7 0
Berilio Be -1,69Man ganeso Mn -1,10
Zinc Zn -0 ,76Cromo Cr -0 ,56Hierro Fe -0.44Cadmio Cd - 0 ,40Indio In -0,34Talio Ti - 0 ,33Cobalto Co - 0 ,28Ni uel Ni -0,23Latón Sn -0,14
Plomo Pb -0,12Hid rógeno H 0,00Antimonio sb +0,10Bismuto BI +0,30Arsénico As +0,30Cobre Cu +0 ,34Telurio Te -0 ,56Plata AG -0,80Mercurio A -0,80Pla tino Pt -0,86Oro Au -1,42
Cua ndo se unen dos m etales de la Tabla 1 2 . 7, se presenta una corrosión galvánica, en
donde el elem ento que esté má s arriba en la tabla se comp orta como á nodo y el elem ento qu
está m ás abajo se com porta como cátodo . Este comportamiento depen de de la situación dlos dos m etales en la tabla (a m ayor separación es m ás intensa) y de su estado particular d
protección ( pasivación).
Otro factor fundamental es el tipo de suelo. Los riesgos de corrosión y la velocidad del
proceso son mayores en suelos húmedos o con un nivel freático alto que en suelos de tipo
arenoso o rocoso, y norm alm ente secos.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 629/806
MAun m 7EW s 597
Es típico el análisis del comportamiento del hierro en relación con otros materiales. El
hierro frente al cobre actúa como ánodo al ser más electronegativo, por lo que ve acelerada
su corrosión. Sin embargo, el mismo hierro frente a otros metales como el zinc o el
magnesio, más electronegativos que él, se comporta catódicamente, quedando protegido acosta de la corrosión de estos metales. Este caso se denomina protecc ión catódica por ánodos
de sacrificio.
Asimismo, el hierro embebido en hormigón presenta, normalmente, un estado de
pasivación que lo protege. Por esta razón, las armaduras de hormigón adoptan un potencia
que se acerca al del cobre, por lo que la pila galvánica entre el cobre y el acero en hormigón
puede llegar a ser mínima . D e acuerdo con la experiencia, las fundaciones de acero rodead as
de concreto están protegidas de la corrosión galvánica.
El material más usado para el conductor enterrado de la malla de tierra es el cobre; por
lo general, éste forma un elemento galvánico con cua lquier otro metal conductor cone ctado a
la malla de tierra . Si ambos metales se conectan en algún punto, fluye una corriente y el
plomo, el hierro, el zinc y los metales ligeros se corroen m ientras el cobre perman ece intacto
Cuando sea necesario unir materiales diferentes al cobre a la malla de puesta a tierra se
deberán a islar tanto com o sea posible del contacto directo con la tierra, tanto dentro del patio
de la subestación como de sus vecindades y usar conectores bimetálicos.
12.11. 9 S is t em as de ba ja t ens ión
Cuando se encuentren instalaciones de baja tensión contenidas íntegramente dentro de
área de la subestación como el neutro de baja tensión de los transformadores, deben ser
puestas a tierra en cada sub-centro de potencia. Cada sub-centro de potencia debe tener barra
de neutro y barra de tierra; ambas barras se deben conectar a tierra junto con el cubículo
metálico del equipo. Las alimentaciones a todos los sitios de los locales de control deben
tener , además de las fases y el neutro, un cable tierra que se conecte a la carcaza metálica de
los equipos, lámparas y herramientas manuales. Las cubiertas de los cables del sistema de
distribución de baja tensión se deben poner a tierra en ambos extremos, con una conexión
que sea capaz de llevar tanta corriente como la cubierta o pantalla para evitar que se
presenten quemaduras y soldaduras.
Como regla general, ningún sistema de baja tensión debe llegar del exterior de la
subestación, ni salir de la subestación hacia el exterior, excepto entre sistemas con mallas
unidas o con a islamiento que soporten las tensiones transferidas.
12 .11 . 10 Sis tem a in te rno d e agua potab le
La tubería metálica de agua debe conectarse a la red de tierra en varios puntos. Si la
tubería no es de cobre puede haber corrosión y entonces es preferible aislar las uniones entrela red y la tubería y entre la tubería misma.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 630/806
s CAPÍTULO 12
deben llevar a lo largo de la tub ería hasta que se conecten con la troncal de la tubería. L
derivaciones externas y las llaves se conectan al puente m ás cercano de la red de tierra.
Si la red de acueducto no es lo suficientemente am plia, es preferible que las acometida
de acueducto a la subestación se realicen en tubería p lástica.
12.11 . 12 Band ejas por tacab les
Las ba ndejas portacables metálicas en los cárcam os deben conectarse a la m alla de tierr
en varios puntos . Esta unión se debe hacer de tal form a que no se produzca corrosión.
12.11 . 13 Ed ificios
A los edificios comprendidos dentro del área de la subestación se les debe dar u
trata m iento tal que todos sus elem entos metá licos ( ventanas , ma rcos, puertas ) se encuentre
al mismo potencial de tierra; así, todos estos aparatos y tableros se deben conectar a la mall
de puesta a tierra.
Los edificios relacionados con la subestación, hasta donde sea posible, deben se
construidos a una distancia m enor de 500 m , con el fin de extender la red de tierra ha sellos. Si esto no es posible, es necesario construir una malla de tierra propia de esto
edificios y conectar a ella todas sus par tes metá licas.
12.11 . 14 Mallas ady acen tes
Cuando se tienen ma llas adyacentes , hasta donde sea posible , deben ser interconectad
en varios puntos , lo cual trae múltiples beneficios en comparación con tener malla
independientes [IEEE Std 80 (2000)].
12 .11 . 15 Med ida de la im peda ncia de una m al la const ru ida
Ex isten varios métodos para m edir la imp edancia de una m alla de tierra ya construid[IEEE Std 80 (2000), IEEE Sid 81 (1983), AEMC (2003)]. Uno de los m ás utilizados es el d
caída de tensión, el cual se basa en hacer circular una corriente 1 entr e un electrodo auxili
de corriente y la m alla de tierra, y se analiza la caída de tensión V que se p roduce entre u
electrodo auxiliar de tensión y la m alla de tierra . En la Figura 12.41 se aprecia el montaje e
donde el term inal X corresponde a la m alla de tierra y los terminales Y y Z corresponden
los electrodos auxiliares de potencial y de corriente respectivamente . La distancia
corresponde a la separa ción entre la m alla de tierra y el electrodo auxiliar de corriente Z , y
distancia H corresponde a la distancia entre la m alla de tierra X y el electrodo auxiliar d
tensión Y .
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 631/806
Fuente dec o r r i e n t e
Amperímetro
Vottlmetro
Electrodo I Electrodo I Zauxiliar d e T 1 auxiliar de
X
T 1
t e n s i ó n Y c o r r i e n t e
Malla detierra
Suelo
_ D
Figura 12.41 - Método de la caída de potencial
Electrodo de laCorriente
ma lla de t ierraElectrodo Electrodoauxiliar de auxiliar de
x tensión y corriente Z
H (62% de D) Áreas de resistenciaselectivas no estánsuperpuestas
e Resistencia deelec auxiliar
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 632/806
UPtruLO 12
Para obtener esta región plana en la curva se requiere que la distancia D sea lo
suficientemente grande para que el electrodo auxiliar de corriente esté fuera del área de
influencia de la malla de tierra; por lo general, la distancia D equivale a 3 ó 4 veces el
tamaño longitudinal de la malla medida . En caso de que la distancia D no sea suficiente paraaislar las áreas de influencias de la malla del electrodo, no se observarán regiones planas en
la curva, como se muestra en la Figura 12.43. Para corregir esto se debe incrementar la
distancia D.
Am a s d e r e s i s t e n c i a se l e c t i v a s e s t a n
superpuestas
anCe
Ñe
e
Figura 12 . 43 - Método de calda de potenc ia l - curva sin área plana
Malla de Electrodo Electrodotierra auxil iar d e auxiliar de
tensión comenta
Distancia de Y hasta ta me lla de Berta
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 633/806
Capítulo 13SERVICIOS AUXILIARES
13.1 INTRODUCCIÓN
En este Capítulo se incluyen criterios de selección y procedimientos para el diseño de
los servicios auxiliares y se presentan algunas de las configuraciones típicas utilizadas par
ellos en las subestaciones de media, alta y extra alta tensión. Además, se indica cuales so
las tensiones de alimentación y distribución más utilizadas para los sistemas de servicios
auxiliares de corriente alterna y corriente continua en subestaciones, dependiendo de su nive
de t ens ión e importancia en e l s is t ema.
13.2 DEFINICIONES
Batería : acumulador o conjunto de varios acumuladores de electricidad compuesto po
placas positivas y placas negativas que se encuentras sumergidas en un electrolito (ácido
sulfúrico y agua líquida o gel, en el caso de las baterías secas), en el cual, mediante un
proceso electroquímico, se obtiene una diferencia de potencial entre sus electrodos.
Cargador de batería:
convertidor que toma potencia normal de la red de corrientealterna y la convierte en corriente continua, de modo que pueda cargar las baterías y, a s
vez, sea la fuente de las cargas de corriente continua.
Inversor: también denominado ondulador, invierte el proceso de los cargadores, e
decir, convierte la corriente continua en corriente alterna. Los inversores son utilizado
normalmente como respaldo de alimentación para las cargas esenciales de corriente alterna
utilizando las baterías como fuente de alimentación.
Grupo electrógeno : planta de producción de energía eléctrica, la cual sirve como
fuente alternativa de energía en caso de salida de servicio de la fuente principal de corrientalterna. El grupo electrógeno de los tamaños requeridos en las subestaciones usa Diese
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 634/806
CAPÍTULO 13
13.3 CONCEPTOS GENERALES
Para el diseño del sistema de servicios auxiliares se deben considerar algunascondiciones estrechamente relacionadas con la instalación y operación de la subestación,
tales como:
- Confiabilidad, la cual debe ser superior a la confiabilidad evaluada para la propia
subestación.
- Cargas, se requiere definir, antes de dimensionar el sistema de servicios auxiliares, las
cargas y sus consumos, tanto las cargas propias de operación de la subestación como las
cargas complementarias requeridas en la obra .
- Modularidad, la cual busca facilitar el crecimiento de la subestación sin requerir el
cambio del sistema de servicios auxiliares.
- Flexibilidad, la cual busca optimizar las posibilidades topológicas de conexión del
esquema.
- Simplicidad, la cual busca eliminar las complejidades operativas del esquem a.
- Mantenibilidad , la cual pretende garantizar las facilidades de mantenimiento del
esquema sin degradar la confiabilidad y flexibilidad del mismo.
- Optimización de costos.
La confiabilidad del sistema y la continuidad en el suministro de energía se incrementan
cuando se dispone de varias fuentes de alimentación de distinto origen, provistas con medios
de conmutación manual o automática . Debe compararse el costo de una buena confiabilidad
con el costo del tiempo fuera de servicio del sistema de servicios auxiliares y el consecuente
efecto sobre el sistema de potencia y la subestación. El punto en el que se logre el equilibrio
entre confiabilidad, flexibilidad, simplicidad de equipos (facilidad de mantenimiento y
operación) y costo, será el punto óptimo desde el punto de vista técnico - económico.
Normalmente, en las subestaciones se disponen sistemas de servicios auxiliares de
corriente alterna y de corriente continua. El primero, para alimentar las cargas de mayores
consumos, tales como ventilaciones y bombas de equipos de patio y transformación, sistemas
complementarios de la subestación: iluminación, sistemas contraincedio, instalaciones
eléctricas de edificios, sistemas de seguridad, aire acondicionado, bombas, etc., así como
fuente para los sistemas de corriente continua. Estos últimos, utilizando las baterías como
respaldo, son un sistema de mayor confiabilidad, encargado de alimentar los sistemas
secundarios de la subestación: protección, control, medida y comunicaciones.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 635/806
13.4 NIVELES Y LÍMITES DE TENSIÓN
13.4.1 Niveles de tensión norm alizados
De acuerdo con el numeral 4.8 de la norma IEC 60694 (2002), la tensión asignada de los
elementos de cierre y apertura de los equipos de maniobra y la tensión asignada de los
circuitos auxiliares , deben ser entendidas como la tensión medida en los terminales de los
aparatos durante su operación, incluyendo las resistencias auxiliares o accesorios requeridos
por el fabricante e instalados en serie con él, pero no se incluyen los conductores de conexión
a la fuente.
Los valores de tensión deben ser elegidos entre los que se indican en las Tablas 13.1 y
13.2 [IEC 60694 (2002)].
Tabla 13.1 - Tensión corriente continua
v
24
48
60
1106125220 ó 250
Tabla 13.2 - Tensión corriente alterna
Sistemas trifásicos , 3hilos o 4 hilos
m
Sistemas monofásicos ,
3 hiloslvl
Sistemasmonofásicos,
2 hilos
m
- 120/240 120
120/208 - 120
(220/380) - (220)
230/400 - 23 0
(240/415) - (240)
277/480 - 27 7
347/600 - 347
Notas:nl Los valores mas bajos en la primera y la seg unda columnas son las tensiones a neutro y los valores más
altos son las tensiones entre fases
I'I El valor 230/400 V será en el futuro el único valor normalizado de la IEC y en sistemas nuevos serecomienda su adopción.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 636/806
604 s CGChoto 13
Tabla 13.3 - Tensión contente aloma
Sistema trifásleo de 3 6 4 hilosm
Sistema monofásico de 2 6 3 h ilosM
- 1 2 0120/208 -
- 120/240
127/220 -
2 2 0 -2771480 -
480 -
13.4.2 Límites de tensión admisible en las cargas
De acuerdo con la norma IEC 60694, los elementos de cierre y apertura de los equipos
de maniobra deben operar correctamente con tensiones entre 85 % y 110 % de la tensión
asignada. Las bob inas de apertura de los interruptores deben op erar entre el 70 % y el 110 % ,
en el caso de corriente continua, y entre el 85 % y e l 110 % en co ment e a l t e rna .
De acuerdo con la norma ANSI C84.1, los valores de t e ns ión e n los terminales de
suministro no deben diferir de la tensión asignada en + 5 % y -10 % . No obstante lo indicado,
es recomendable manten er las variaciones de tensión en las cargas entre limites de ± 5%.Los servicios auxiliares de las subestaciones en operación normal se caracterizan por
tener consumos relativamente pequeños y cuya demanda no tiene grandes fluctuaciones en
función de la carga; sin embargo, desde el punto de vista de la alimentación, sí se pueden
presentar grandes fluctuaciones, en especial cuando la fuente es a través de transformadores
alimentados de una línea de distribucion o en los casos de alimentaciones con circuitos
rurales de grandes longitudes, no exclusivos para la subestación.
La solución para resolver el problema con la variación de tensión es la instalación de
transformadores con cambiadores de tomas bajo carga para la alimentación de los serviciosauxiliares, pero esto puede significar un alto costo en la instalación, por lo que se debe
estudiar en cada ca so particular.
13.5 FUENTES DE ALIMENTACIÓN DE LO S SERVICIOS AUXILIARES
Los servicios auxiliares están relacionados con la red de potencia, ya que la fuente
principal de su alimentación se toma de niveles de media tensión de corriente alterna, los
cuales a su vez, en la mayoría de los casos, dependen también de la red de alta tensión. De
acuerdo con la ubicación de la subestación en el sistema, se pueden presentar los siguientes
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 637/806
sEwa 5 A=~60
- Subestación en punto intermedio de línea de transmisión (puede ser de maniobra
transformación): en estos casos puede que no se disponga de fuentes externas cercana
por lo que se debe recurrir a instalaciones basadas en alimentaciones con grupo
electrógenos.
Las alimentaciones principales provienen básicamente de las fuentes que se relacionan
continuación.
13.5.1 Devanados terciarios de transformadores de p otencia
En a lgunos casos, los equipos de transformación son complementados con devanado
terciarios en media tensión, los cuales pueden utilizarse como la fuente principal d
alimentación p ara los servicios auxiliares.La necesidad de devanados terciarios, así como la elección de sus niveles de tensión
potencia, son determinadas por los estudios del sistema o por las necesidades d
alimentación de cargas de distribución y, sólo excepcionalmente, por la necesidad d
alimentación de los servicios auxiliares, considerando el costo significativo que ell
conlleva.
En algunos casos, no es recomendable utilizar la tensión proveniente del terciario de lo
transformadores para los servicios auxiliares de las subestaciones, debido a que se depend
directamente de las fluctuaciones de tensión del sistema de potencia (en especial cuando demismo terciario se conectan equipos de compensación de reactivos) y normalmente s
requieren camb iadores de toma s bajo carga.
1 3 . 5 . 2 Transformador reductor
Cuando la subestación es del tipo transformación, en donde hay transformadore
reductores para alimentar una subestación de distribución, por ejemplo 13,8 kV, un
alimentador de esta subestación puede ser utilizado como una de las fuentes de servicio
auxiliares.
13.5.3 Líneas aéreas de distribución trifásicas urbanas o rurales
Las subestaciones q ue estén localizadas en cercanías de centros urbano s, pueden utiliza
como fuente para los servicios auxiliares, las lineas aéreas de distribución trifásicas a med
tensión que prov ienen de la electrificación urban a o rural o de otras subestacione s.
13.5.4 Grupo electrógeno
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 638/806
606 s CAPtTULO 13
13.6 CONFIGURACIONES DE SERVICIOS AUXILIARES DE SUBESTACIONES
Para la selección de las configuraciones de los servicios auxiliares de los sistemas demedia y baja tensión en corriente alterna y corriente continua, se deben tener en cuenta la
importancia y la incidencia que tienen dichos sistemas en el funcionamiento de la
subestación, ya sea de media, alta a extra alta tensión. Se deben aplicar criterios de
confiabilidad, flexibilidad, simplicidad, costos, importancia de la subestación en el sistema,
configuración y nivel de tensión.
Para el análisis de confiabilidad, no descrito en este Capítulo, se puede acudir a la
técnica de simulación Monte Carlo, que utiliza índices de tiempo entre fallas, duración de la
reparación, tasas de mantenimiento y duración del mismo, que se determinan con base en
datos estadísticos de la empresa propietaria, extractados de publicaciones internacionales o
establecidos con base en la ex periencia del diseñador.
El sistema de servicios auxiliares de una subestación depende del tipo de control de la
misma, el cu al puede ser de dos tipos: centralizado o distribuido.
El sistema centralizado consiste en ubicar todos los equipos del sistema de control en un
solo edificio de control; por lo tanto, todos los equipos del s i stem a de servicios auxil iares
tanto de corriente alterna como de corriente continua, se localizan en dicho edificio. Las
cargas se enc uentran distribuidas en el edificio de control y en el patio de la subestación.
El sistema de control distribuido localiza parte de los equipos en el edificio de control y
el resto de equipos del sistema se localiza en casetas, las cuales se encuentran distribuidas en
el patio de la subestación. Teniendo en cuenta lo anterior, parte de los equipos de servicios
auxiliares como grupos electrógenos, bancos de baterías, cargadores de baterías
transformadores de medialbaja tensión y gabinetes de distribución, tanto en corriente alterna
como en corriente continua, estarán ubicados en el edificio. De los gabinetes de distribución
de corriente alterna se llevan acometidas que alimentan gabinetes de distribución en e
mismo nivel de tensión, localizados en casetas de control, de forma que cada caseta contenga
los equipos para servicios auxiliares del control, protección, registro de fallas, etc., para doso más salidas de circuito. También en la caseta se localizan un banco de baterías de una
capacidad pequeña y un gabinete con cargador de baterías y distribución.
Los esquem as que se describen a continuación aplican para cualquier tipo de subestación
y en la descripción de cada uno de ellos se dan las pautas para su aplicación.
13.6.1 Configuraciones de med ia tensión
Dependiendo de la importancia de la subestación en el sistema de potencia, todos los
sistemas de servicios auxiliares de las subestaciones de alta y extra alta tensión deben tener
en lo posible , la infraestructura necesaria para recibir en media tensión hasta dos
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 639/806
SERVICIOS AVgL1ARES
A continua ción se describen alguna s configuraciones t ípicas en m edia tensión.
13.6.1. 1 Esquema radial simple y un solo alimentador
En subes t ac io nes de m eno r impo r t an c ia puede u t il izarse un e squem a ra d ia l simple , cua l no cons idera n ingún respa ldo ante la fa l la de cua lquier e l emento ubicado entre la fuent
de al imen tación y la carga , y cualquier ma nte nimien to deja por fuera los servic ios auxi liare
de la subestación.
Cuando no se tiene la disponibilidad de dos circuitos de media tensión, se implementa
circuito disponible de media tensión y se aumenta la confiabilidad del sistema con grup
electrógenos en baja tensión . En la Figura 13.1 se ilustra este esquema.
Alimentador
media tensiónLI! Pararrayos Z nO
Cona circuitosde expulsión(ubicado en poste)
u Pararrayos ZnO
UMM
Seccionador
balo cargacon fusible
-TI -GE1Transformador Grupo electrógenomediaibaja tensión 408 Vca
208 yca
Cargas a 208 Vca
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 640/806
CAChILO 13
cuales, por razones de seguridad ( incendios o fallas ) tanto internas como externas, es
recomendable segregar f ís icamen te , instalándolos en recintos separados; también se puedeconsiderar la a l t ernat iva de t ener un o de ellos del t ipo seco insta la do en la sa la de servic ios
auxil iares del edificio de control y el otro, del tipo aislado en aceite, instalado en la zonaexterior del edificio de c o n t r o l, co n l o c u a l s e p u e d e t e n e r u n a b u e n a confiabilidad. Cada
transformador debe tene r la capacidad suficiente para alimentar todas las cargas de los
servicios auxil iares de la sube stación . Cada transformador dispondrá de su propio circuito de
medida en media tensión y puede alimentarse desde fuentes internas o externas a la
subestación , tal como se i lustra en la Figura 13.2.
Alimentador 1media tensión
Paarayos ZnO
HH.
ora circuitosde ex pulsión
1 (ubicado en poste)
Alimentador 2media tensión
Pararrayos ZnO
Corta circuitos Exdusivo líneasde expulsión aéreas(ubicado en poste)
- - - - - - - - - - - -
de w ntrol }- -1^ Pararrayos ZnO
Seccionadorbajo cargacon fusible
Transformadormediarbajo tensión
E!
Pararrayos ZnO
UMM
Seccionadorbajo carga
1 con tusible
Transformadormedialbaja tensión
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 641/806
SERVICIOS AUImLNRES s 60
13.6.1 . 3 Esquema con alimentador de reserva
En sube stac iones que requieren s is t emas m uy conf iables se puede contar hasta con t re
transformadores de media /baja tensión.
En la Figura 13.3 se ilustra dicha disposición . Como se observa en la figura,
transformador +Tl de la subestación puede compartir el mismo alimentador de medi
t ens ión de l t ransformador +T3 y el transformador +T2 se alimenta desde una fuen
indepen diente gara ntizando de esta forma un a a l ta disponibi lidad del sistem a.
Alimentador 1media tensión
Pararrayos O
E!
ircuitosde expulsión(ubicado en poste)
Pararrayos ZnO
Seccionadorbajo cargacon fusible
+T1
Transformadormedialbaja tensión
Alimentador 2media tensión
, Pararrayos ZnO
Cortade exp(ubica
Secciobajocon tus
+T
Tr a
me
(m
am
circuitos Corta circuitosulsión de expulsión
tlo en poste ) ( ubicado en poste)
Pararrayos ZnO Pararrayo ,
u
UMM
nador Seccionadorcarga bajo carga
ibis con fusible
2
nslormador +T3
ia/baja tensión Transformador
mpanido pormediflaja ten
bos^sistemas)
1
Alimentador 3media tensión
- , . Pararrayos ZnO
sión
s ZnO
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 642/806
610 s CAPhuLO 13
13.6.2 Configuraciones de corriente alterna en b aja tensión
Las cargas esenciales, como su nombre lo indica, son aquellas que son indispensables
para el funcionamiento y operación segura de la subestación, aún cuando ésta esté encontingencia. Por ejemplo, dichas cargas pueden ser, en cualquier nivel de tensión, los
motores de los interruptores y seccionadores, el alumbrado de emergencia en el edificio de
control, los equ ipos de control, protecciones, comun icaciones, etc.
Las cargas no esenciales son aquellas que no son indispensables para el funcionamiento
y operación de la subestación y que pueden perder el suministro de energía temporalmente.
Dichas cargas pueden ser, por ejemplo, alumbrado general, calefacción de gabinetes, aires
acondicionad os de oficinas, etc.
Algunas configuraciones, como se verá más adelante, no hacen diferencia entre cargasesenciales y no esenciales debido a la filosofia adoptada por el esquem a.
13.6.2 . 1 Barraje sencillo con un alimentador de m edia tensión
En baja tensión (se indicará como 208 Vca en este Capítulo), un primer esquema se
compone de un barraje sencillo, en donde la barra es alimentada por un transformador de
medialbaja tensión como fuente principal y un grupo electrógeno conectado directamente a
nivel de baja tensión como fuente de respaldo. De este barraje se alimentan todas las cargas
de la subestación, cuya distribución se realiza según sea el tipo de sistema de control de la
subestación (centralizado o distribuido).
La selección de la fuente de alimentación al barraje se podría hacer por el sistema de
automatización de la subestación (SAS), por un equipo PLC exclusivo para el control de
sistema de servicios auxiliares, o por un a transferencia automática simple. Para este esque ma
todas las cargas se toma n com o esenciales.
Esta disposición es de baja confiabilidad pero su costo es reducido. En la Figura 13.1 se
ilustra dicho esquema.
13.6.2 . 2 Barras acopladas con un solo alimentador de media tensiónCuando se tiene un sistema de cargas grande y se requiere un sistema confiable, se
plantea un segundo esquema en baja tensión, el cual se compone de dos barrajes unidos po
medio de un interruptor de acople. A uno de los barrajes llega la alimentación principa
proveniente de media tensión y la alimentación de respaldo dada por un grupo electrógeno
en baja tensión, mientras que el otro barraje sólo alimenta algunas de las cargas de los
servicios auxiliares.
Este esquema divide las cargas en esenciales y no esenciales. El barraje al cual llegan
los dos alimentadores (principal y de respaldo) es para las cargas esenciales y el otro barrajees el encargado de alimentar las cargas no esenciales de los servicios auxiliares de la
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 643/806
SENVIOOS AUx1t1ARES
En caso de una fa lla en la a l imentac ión que proviene de l transformador , e l interruptor d
acople se abre y e l grupo e lectrógeno entra a operar , a l imen tando só lo las cargas que es tán en
l a bar r a de car gas e s e nc ia le s . Las car gas no e s e nc ia l e s que dan s in a l ime ntac ión has ta qu
r e tor ne a su nor m al idad e l a l ime ntador de m e d ia t e ns ión . La maniobra del in terruptor dacople de bar r as , e l arranque del grupo electrógeno y la selección de la fuente d
alimentación , se hacen m ediante e l s i st ema de autom at izac ión de la subestac ión (SAS) o po
una transferencia automática o PLC exclusivo para el s is tema de servicios auxiliares.
De estos barrajes se a l imen tan todas las cargas de la subestación haciendo diferencia
entre cargas esencia les y no esenciales; adem ás, la distribución de carga s se realiza según se
el tipo de sistema de control de la subestación (centralizado o distribuido). En la Figura 13.4
se ilustra dicho esquem a.
Alimentadormedia tensión
Panrrayos Z nO
I11Corta circuitos Exclusivo líneasde expulsión aéreas
1 (ubicado en poste)
Pararrayos Z nO
Seccionadorbajo cargacon fusible
.Ti-GE1
Transformador Grupomeduwba e ^- ¡ electrógeno
O tensión ai206 V. 208 Vca
208 Vos
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 644/806
13
13.6.2.3 Barras acopladas con do s alimentad ores de media tensión
Este esquema considera que cada barra es alimentada por un transformador de
media /baja ten sión , t en iendo am bos t ransforma dores capacidad suf ic iente para a l imentar los
dos barrajes ( interruptor de acople cerrado ) y siend o uno respa ldo del otro.
Este esquem a opera con so lo un tran sformador a la ve z y , en ca so de fa l la de és te (o de
su circuito de alimentación ), e l sistema de control realiza la transferencia al otro
transformador, verificando que el primer transformador se encuentre ya desconectado del
barraje . En caso de f a l la de am bos t rans forma dores o de sus c ircu i tos de a l imenta c ión , e l
interruptor de acople se abre y entra a operar el grupo electrógeno sólo para las cargas
esencia les .
De es tos barraj e s s e a l imenta n toda s l as cargas de l a subes tac ión ha c iendo d i fe ren c ia
entre cargas esenc iales y no esenciales; ademá s, la distribución de ca rgas se realiza según seael tipo de sistema de control de la subestación (centralizado o distribuido). En la Figura 13.5
se muestra dicho esquem a.
Alimentador 1 Alimentador 2media tensión inedia tensión
Pararayos ZnO Pararrayos ZnO
Cona c ircuitos Corta orWitosExclusivo lineasde expulsión de 9IQIYISidn(ubicado en poste )
aéreas( ubicado en poste)
r Pararrayos ZnO i• Pararrayos ZnO
UMMI
Seccionador Secc ionadorbajo carga bajo cargacon fusible 1 con fusible1
TiTransformadormedia tensióna 208 Vca
•GE1),T2
Grupo Transformadorelectrógeno media tensión208 Vca /i a 208 Vca
-------^Y
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 645/806
SERV[aos A utll1P ES s61
En aque l los casos en los cuales so lo se dispone de una fuente de a l imenta c ión y se dese
t e ne r una ma yor f le x ib il idad y r e dunda nc ia e n l o s e qu ipos , s e p l an t e a u na modi f icac ión
este esquem a, la cual es ilustrada en la Figura 13.6, donde ambo s transformadores com part
e l mismo al imen tador de media tensión , dando re spaldo sólo a la tran sformación.
Alimentadormedia tensión
Pararrayos ZnO
Corta circuitos Exclusivo líneasde expulsión aéreas(ubicado en poste)
Pararrayos ZnO
Seccionador 1 Seccionadorbajo carga bajo carga1 con fusible con fusible
+T 1Grupo Tatos/ormatlorransformador
media tensión electrógeno media tensióna 200 Vca 208 Vca a 208 Vca
208 Vca
Cargas esenciales Cargas no esenciales
Figura 13. 6 - Sistema de baja tensión c.a. modificado , barras acopladas conun alimentador de media tensión
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 646/806
614 s CAPhutn 13
Este esquema opera con so lo un t ran sforma dor a la vez ( interruptor de acople cerrado y
l as p lanta s desconectadas ) y, en caso de falla de éste o de su circuito de alimentación, el
s is tema de con tro l rea l iza la t ransferen cia a l otro tran sform ador ver i f ican do que e l pr ime r
tran sformador se encuen tre ya desconectado del barraje .
En caso de falla de ambos transformadores o de sus circuitos de alimentación, el
in t e r r uptor de a cop le s e abr e y e n t r an a ope r ar am bos gr upos e l e ct r óge nos ( uno para cada
barra).
De estos bar rajes se a l ime nta n todas las cargas de la subestac ión , cuya distr ibución se
realiza según sea el tipo de sistema de control de la subestación ( centralizado o
distribuido). Para es te esquema no hay discr iminación en tre cargas esen c ia les y no esenc ia les
(Figura 13.7).
Alimentador 1 Alimentador 2media tensión medie tensión
Paranayos Zn0 Parayos Zno
c ircuitosde expu lsión aéreas de expulsión(ubicado en poste ) ( ubicado en poste)
Pararrayos Z nC Paranayos ZnG
UMM UMM
° Seccionador Seccionadorb a j o c a r g a b a j o c a r g a
con f uibleTT
con fusible
•T1 1 -GE1 1 - GE 1 .T2Transformador Grupo Grupo Transformadormedia tensión electrógeno electrógeno media tensióna 208 Vea 208 Vw 208 Vw a 2oe Vea
1 208 Vea
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 647/806
SERVICIOS
Cuando solo se dispone de una fuente de alimentación , s e p u e d e e f e c t u a r
s i m p l i f i c a ci ó n i l u s t r a d a e n l a f i g u r a 1 3 .8 .
Alimentadormedia tensión
Pararrayos ZnO
1 Corta arcuitos Exclusivo líneasde expu lsión aéreas(ubicado en poste)
Pararrayos ZnO
M
Seccionadorbajoca.con fu siile
Secc ionadorbajo cargacon fusible
+T 1 - G E l -GP1 +T 2Transformador Grupo Grupo Transformadomedia tensión electrógeno 1 electrógeno 2 media tensióna 208 Vca 208 Vca 208 Vm
T
a 208 Vca
208 V
1 1 1 . 1Cargas servicios auxiliares
1 1 .Cargas servicios aux iliares
Figura 13. 8 - Sistema de baja tens ión c.a. modicado, barraje seccionado con alimentador d
media tensión y dos grupos elecbógenos
13.6.2 . 5 Otras consideraciones
El em pleo de dos transform adore s faci l ita la opera ción del s i stem a en caso de daño
uno de los transforma dores con costos poco representa tivos . Al ten er dos ba rrajes y distrib
las cargas en cada uno de ellos, se obtiene una significativa flexibilidad del sistema
servicios auxil iare s de corriente a lterna .
El sistema de control de los servicios auxil iares debe prever e l e nce nde r s e mana lme
los grupos electrógenos de la subestación con el fin de mantenerlos siempre en
condiciones óptimas de funcionamiento, de forma tal que cuando tomen la carga,presenten n ingún tipo de problema y den el respaldo que el sistema de servicios auxiliare
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 648/806
616 s UatruLO 13
Si e l s is tem a de servicios auxil iares es del tipo distribuido, en el edificio de control se
localizan los gabinetes de distribución principales, que son aquellos que reciben
directamente la alimentación de un transformador y/o de un grupo electrógeno. De estos
gabinetes se llevan acometidas a otros gabinetes de distribución localizados en las casetasde control, de los cuales se alimentan las diferentes cargas que hay en el patio de la
subestación.
13.6.3 Config uraciones de corriente continua
Para los sistemas de corriente continua (en forma ilustrativa para este Capítulo se
seleccionaron 125 Vcc y 48 Vcc) se indican varias configuraciones, las cuales pueden ser un
único sistema para toda la subestación (sistema centralizado) o un sistema distribuido
(ubicado en las casetas de control de la subestación). Cuando es un sistema distribuido, en el
edificio de control puede localizarse el sistema de corriente continua para los sistemas de
comunicaciones asociados a la subestación (que puede ser 48 Vcc) y en cada caseta de
control se ubica un sistema de corriente continua para los sistemas de control, protección y
medida (que puede ser 125 Vcc.), que incluso puede utilizarse para alimentar los equipos de
comunicación asociados a la teleproteccion en circuitos de línea, si estos se instalan en las
casetas de control. En todos los casos se sugiere la utilización de un único banco de baterías
en cada sitio como respaldo al sistema.
13.6.3 . 1 Sistema de 125 Vcc
El sistema de 125 Vcc (que igualmente podría ser 110 Vcc) se utiliza para alimentar
aquellas cargas que implican maniobras en los equipos de patio como, por ejemplo, las
bobinas de apertura y cierre de interruptores, motores de accionamiento de seccionadores y
en algunos casos de interruptores; también se utiliza para alimentar relés de protección,
equipos de registro de fallas, tensiones de control, etc.
Para las subestaciones de conexión a barras, donde es importante la maniobra de los
seccionadores, los motores de dichos equipos son de corriente continua y, en subestaciones
de conexión de interruptores, donde ellos son los importantes en la maniobra, sus motores
son de corriente continua.
En caso de tener un sistema centralizado, el sistema también alimenta cargas como
inversores y, en algunos casos, alumbrado s de eme rgencia.
Algunos esquemas posibles de utilizar en este sistema se describen a continuación.
13.6.3.1.1 Un solo cargador y ban co de baterías con una b arra de distr ibución
Este esquema es el más simple de todos, donde sólo se tienen un cargador de baterías, un
banco de baterías como respaldo y una barra de distribución para alimentar los diferentes
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 649/806
Sanaos armuss
Alimentación
208 Vca
Cargador de ti
baladas 125 Vcc
Banco de batedas125 Vcc
125 V=
Cargas sistema 125 Vcc
Figura 13 . 9 - Sistema de c.c., un cargador y banco de baladas con una basa de distribución
13.6.3.1 .2 Bar raje de distr ibución secciona do con dos cargadores
Una a l terna t iva que brinda una buen a confiabilidad al s istema con siste en a diciona r otcargador y seccionar la barra de distribución de corriente continua. Este esquema ofrec
mínimos cos tos de impleme ntac ión y hace qu e s ea bas tan te a t ra c t ivo por su s impl i c ida
flexibilidad e independencia entre casetas de control cuando el sistema es del tip
distribuido.
Este esquema facilita distribuir las cargas en ambas barras buscando la duplicidad en
fuente (por ejemplo, alimentar la protección principal en una barra y la protección
respaldo en la otra barra, bobinas de disparo en barrajes diferentes, etc.); es decir, permi
distribuir cargas redundantes en barrajes diferentes, proporcionando gran seguridadsistema.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 650/806
13
De alimentación 1 De alimentación 2208 Vca 208 Vea
Banco baterías125 Vcc
1-
I
1 1 \I 11 1 2 2 5 V c c
1 1 1 1 ^ 1 ^ 1
Figura 13. 10 - Sistema de c.c., baraje seccionado y dos cargadores de baterías
13.6.3 . 2 Sistema de 48 Vcc
El s i st em a de 48 Vcc se ut i li za bás icam ente pa ra a l imen tar aque l las cargas como
inversores , equipos de comun icac iones , equipos de control , etc . En ocasiones este s i s tema se
implementa con el polo positivo a tierra, debido a que los fabricantes de equipos, como es el
caso de los de comunicacione s , los suministran para operar con una ten sión de - 48 Vcc (esta
operación reduce las interferencias e lec tromagnét icas en e l equipo de te lecomunicac iones) .
Las configuraciones para el sistema a 48 Vcc son la s mismas indicadas para el sistema a125 Vcc.
13.6.4 Configuraciones de corriente alterna regu lada
Este s istem a se ut i l za para alimentar las cargas de corriente alterna más críticas de la
subestación , tales como: i lumina ción de em ergen cia en edificio de control, equipos de cómputo.algunos equipos de comun icac iones y de control, las cuales son indispensables para que la
subestación , en un a situación de contingen cia , no quede a islada del resto del sistema
Los esquemas mencionados a continuación, van en orden ascendente en cuanto acriterios de confiabilidad y flexibilidad y teniendo e n cue nta la importancia de la subesta ción
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 651/806
S E U V t a o s 61
conmuta dor es tá t ico para la se lecc ión de la fuente de a l imentac ión , pues en caso de fa l la d
s is tema de corr ien te cont inua que e s e l que a l imen ta e l inver sor , o del mismo inversor,
conmutador estático habilita el circuito de alterna de forma que la carga no pierde
al imentación.
Esta configuración contempla un interruptor de paso directo o by-pass del conmutad
es tát ico para a l imentar la carga desde la fuente a l terna en condic iones de ma nten imiento d
conjunto inversor y conmuta dor estát ico . En la F igura 13.11 se muestra dicho esquem a.
A barra 1 A barra 248Vccó125Vcc 120 Vca
Conmutadorestático
Interruptor de 6y-pass
Cargas críticas
Figura 13 . 11 - Sistema c.a. regulado, inversor simple
13.6.4 . 2 Doble inversor
Esta conf igurac ión cons idera una barra seccionada con pos ib i lidad de acople a tra vés
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 652/806
620 s CaptluLo 13
no pierde su a l ime ntación . El e sque m a también cuenta con un interruptor de by-pass, que
rea liza las mismas funciones de scritas en la configura ción anterior.
El s is tema se puede concebir de forma que al estar e l inter ruptor de acople cerrado, un
s o lo i n v e r sor o u n s o lo a l im e n t a d or d e a l t e r n a a s u m a toda la carga, quedando l os demás
como respa ldo , en cuyo caso cada uno de es tos esquem as debe ser capaz de soportar toda la
carga (Figura 13.12).
A banal A barra 2 A barro 2 A barra r48 Voc 6 125 Vcc 120 Vca 48 Voc ó 125 Vcc 120 Vea
Inverso
Conmutadorestático
I n v e r s o r
Conmutadorestático
120 Vca
\\\ \\
\ R ulado
1 1 1 1 1 1
Cargas criticas Cargas criticas
Figura 13 . 12 - Sistema c.a. regulado , doble inversor
13.6.5 Conf iguración general para sistemas centralizados y distribuidos
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 653/806
SERVIMOS AUM4RES s
Alimentador 1 Alimentador 2media tensión media tensión
Pararrayos ZnO }^-r Pararrayos ZnO
I j Corta circuitos I Corta circuitos Exclusivo línede expulsión de expulsión aéreas(ubicado en poste ) ( ubicado en poste)
Pararrayos ZnO Pararrayos ZnO
UM M UMM Edificio decontrol
------------------Seccionador Seccionadorbajoca a = bajo g g a acon fu2e rJ, con tus
cai6le
+T7 -GE1 .GE2 +T 2SAS
t
- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 208 Vc a
1111 1 - - l>>Otras cargas _ Otras cargas
125 VCC ó45 VCc
Otras cargas Otras cargas
120 Vca
X11Cargas criticas
Nota : Todos los equipos se ubicanen el edificio de control
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 654/806
s CAPtruw 13
Mirneraador 1media tensión
Nota : Equiposubicados en
edificio de control/\ (
_\
n. Pararrayos Z nO
Corta circuitos
de ex pulsión(ubicado en poeta)
a Pararrayos Zn0
Secconador
Mimamador2
media tensión
}-ra. Pararrayos ZnO
Corta circuitosde expulsión(ubindo en poste)
Pararrayos ZnO
bajo
con fusible
-GE7 SAS ;-.,}-GF2
O t r a s c a r g a s
48 Vo
1
Seccionadorbajo carga
con fusible
^.T2
1 20 Vca
I11111
208 Vca 208 vea
1 1 1 I I 1 1 1ollas 1 1 Otras
Cargas _ II Cargas C a r g a s
ti ti ti
- 25VCC 25 VaI
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 655/806
13.7 EQUIPOS DEL SISTEMA D E SERVICIOS AUXILIARES
A continuación se presentan los criterios y metodologías utilizados para el cálculo
dimensionamiento de los equipos de servicios auxiliares, a ser implementados en lasubestaciones de energía. Se indican aspectos relacionados con la capacidad, tipo
características de los equipos que componen el sistem a de servicios auxil iares.
13.7.1 Características generales
A manera de ejemplo se ha seleccionado un sistema de servicios auxiliares con la
s i g u i e n t e s c a r a ct e r í s t i c a s g e n e r a l e s :
a) Sistem a de 2 08 Vca (3 fases - cuatr o hilos , sólidamente puesto a t ierra )
- Ma rgen de tens ión 85% - 110%
- F r e c u e n c i a a s i g n a d a 60 Hz
b) Sistema de 120 V ca regulado- M a r g e n de ten sión 99% - 101%
- Frecuen cia as ignada 60 Hz
c) Sistema de 125 Vcc
- Tensión asignada 125 V
- Ma rgen de tens ión 85% - 1 10%d) Sistema de 48 Vcc ( con polo posit ivo a t ierr a)
- Tensión as ignada 48 V
- Ma rgen de tens ión 85% - 110%.
13.7.2 Análisis de cargas
La est imación de las cargas s irve para dime nsionar la potenc ia necesar ia para cada u n
de los equipos de a l imenta ción de los servicios auxil iares.
Ten iendo la conf igurac ión de l s is t ema de servic ios auxi l iare s se lecc ionada , se procede
calcular los consum os para cada uno de los niveles y barrajes del s istem a.
La s cargas de l s i stem a de servic ios auxi l iare s para los n ive les de ten s ión de 208 Vc
125 Vcc, 48 Vcc y 120 Vca regu lado se deben e s tab l ecer con base en d i seños de s is t ema
específicos ( ta les como i lumina ción , aires acondiciona dos , circuitos de control , protección
comunicac iones , etc. ) y consideran do consumos t ípicos de equipos de diferen tes fabricante s
13.7.3 Aná lisis de cortocircuito
El an ál is is de cortoc ircui to se pue de rea l izar pa ra los s is tem as de corr iente a l tern a
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 656/806
624 s CA P ITULO 1 3
S 3 0 100%Ikr.a
3UZr(13.1)
Donde:
Ik a : corriente trifásica de cortocircuito del barraje, A
S^ : potencia asigna da del transformador, VA
Z,: impedancia de cortocircuito del transformador, %
U ; tensión asignada fase - fase del barraje , V.
Este cálculo es conservador ya que desprecia la impedancia de los cables y la
impedancia de cortoc ircuito en e l lado de la fuente ( se supone bar ra inf ini ta ). Se se lecc iona e l
valor asignado de corriente de cortocircuito norma lizado próximo superior.
13.7.3. 2 Corto circuito corriente continua
En el barraje de servicios auxiliares de c.c.. la corriente de cortocircuito se calcula con
base en las corrientes de cortocircuito aportadas por los cargadores de baterías y las propias
baterías.
13.7.3.2.1 Aporte de los cargadores
Ikrr =1,282Ikr.a (13.2)
Ikra= U` ( rectificador monofásico ) ( 13.3)
Xromí
Ik a = U° (rectificador trifásico) ( 13.4)F3 Xmml
Donde:
U, = U ce monofásico) (13.5)
Ur = U" (rectificador trifásico ) ( 13.6)1,17
Xroral =Xt+Xf (13.7)
2
SUX,=Zr° ,n (13.8)
Xf =2nfLf.n (13.9)
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 657/806
Saivicos anm.tnsts s 62
U , tensión de salida del rectificador (48 Vcc ó 125 Vcc j
X_: reactancia total del rec tificador, f2
X r reactancia d el filtro de l rectificador, 1 2
X ,: reactanc ia del transform ador del rectificador. fl
Z,,,: impedancia de cortocircuito del transformador del rectificador en % por unidad, 3
típico
S , : potencia aparente del transformador del rectificador, VA
L r inductanc ia del filtro del rectificado r, H: 40 µ H típico.
En caso de tener dos cargadores en paralelo de iguales características, la corriente
duplica.
13.7.3.2. 2 Aporte de las ba terías a l cortocircuito
La corriente que una bater ía aporta al cortocircuito está dada por:
U JbtarionJk - (13.1
Ri
Donde:
Ulloracion: tensión de flotación por celda, V
R ,: resistencia intenta de la celda, U.
Según la recomendación NEMA PE-5-1997 (P2003 ), la tensión de flotación para l
baterías ácidas tiene un valor entre 2,15 V y 2,25 V. Para este caso , se toma el valor típi
que es 2,23 V/celda . De los catálogos de fabricantes se puede obtener la resistencia intern
de la batería a 20°C a plena carga y, en algunos cabos, la corriente de corto circuito d
banco.
La corrien te de cortocircuito en c .c. se obtiene sum an do los aportes del cargador y de la
baterías, seleccionándose la comente de cortoc i r cu i to as ignad a n orma l izada pr óx im
superior.
13.7.4 Corriente asignada en barrajes
La corriente asignada en los barrajes de servicios auxiliares está determinada por l
ecuación siguiente:
S 3 0 ( 1 3 .I, =k
,13 U,
Donde:corriente asignada de diseño del barraje, A
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 658/806
626 s CAPh1L0 13
13.7.5 Inversores
La car ga que a l ime nta e l si st e ma inve r sor , desde el cual se conectan los equipos de
con tro l y comun icac iones , se calcula sumando las cargas individuales con su factor depotencia , para obtener e l consumo en la barra de corr iente a l t erna 120 Vca regulada . Una v ez
obtenida es ta car ga se determ ina la potenc ia que exig irá e l inver sor a l si st em a de corr iente
cont inua.
13.7.5. 1 Cá lculo de la po tencia de salida del inversor
Para el cálculo de la po tencia de salida del inversor se siguen los siguientes pasos:
- D eterminar el total de kVA de las cargas a alimen tar S
-Obtener el factor de potenc ia total, cos Q, con ba se en la potencia activa P
- Calcular la c orriente nom inal de sa l ida.
T e n i e n d o e n c u e n t a l a s c a r g a s q u e s e c o n e c t a r á n a l a b a r r a d e 1 2 0 V c a r e g u l a d a , s e
r e a l i z a e l c á l cu l o d e l a p o te n c i a d e l i n v e r s o r .
cosP = kW (13.12)e=-
S kVA
La co rriente de salida de l inversor está dada por:
S
¡ 1 O r ^ O = U, coso (13.13)
Se selecciona la corriente a s ignada norm alizada próxima super ior.
13.7.5 . 2 Cálculo de la potencia de entrada del inversor
El cálculo de la potencia de entrada del inversor se realiza mediante la siguiente
ecuación:
Pe=P' (13.14)
1 1
Donde:
P,: potencia consumida por el inversor en c.c., kW
P; kW de salida del inversor en c.a., kW
t): eficiencia ( típicamente se considera como 0,8 para ser conservadores).
13.7.6 Banco de baterías
A continuación se presentan las cons iderac iones a ten er en cuenta para la de terminac ión
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 659/806
SERvlaos
C a r g a s p e r m a n e n t e s o r i ja s : son las cargas conectadas al sistema de corriente continu
en forma permanente durante todo el ciclo de trabajo y que están alimentadas normalmen
por el cargador de baterías, el cual es respaldado por el banco de baterías. Las carg
perman entes más típicas en los sistemas de corriente continua son:- I luminación
- Motores de ope ración pe rmanente
- Inversores
- Luces indicadoras
- Con tactores y relés auxiliares de corriente continua
- Cargas asociadas a los anunciadores
- Sistemas de protección- Sistemas de comunicaciones.
Cargas no permanentes o de emergencia : son las cargas conectadas al sistema
corriente continua que solo demandan energía durante una parte del ciclo de trabajo y q
pueden operar durante un tiempo determinado, continuar hasta el final del ciclo o s
desconectadas por el operador. Dentro de las cargas más típicas no permanentes se destaca
las siguientes:
- Motores para bombas de em ergencia
- Sistema s de m otores de ventilación de emergencia- Sistem as de protección co ntra incendio.
Cargas momentáneas o transitorias : son las cargas cuya conexión al sistema
corriente continua puede ocurrir en forma repentina durante el ciclo de trabajo, pero sien
su demanda de energía de cona duración, no excediendo un (1) minuto. Se destacan dent
de este tipo las siguientes:
- Corrientes de arranque de motores
- Operación d e d ispositivos de control
- Operación de sistemas de protección
- Operación de bobinas de disparo.
Amperios - hora : los amperios hora definen la capacidad nominal de un banco
baterías y dan la idea de qué cantidad de corriente puede entregar el banco en un período
tiempo determinado.
Diagrama de ciclo de trabajo : el diagrama de ciclo de trabajo indica el consumo
corriente por parte de los diferentes tipos de cargas para un determinado período de tiemp
Las cargas mostradas en el diagrama de ciclo de trabajo pueden ser de tipo momentánea
permanentes y no permanentes.
En la Figura 13.15 se presenta el ciclo de trabajo para un caso hipotético conforma
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 660/806
s C*ptrulw 13
320 -4-
280 -
240 -
200 -
St
1 2 0 -
1 30 60 90 12 0
1 1 1 Minios
1 2 3 4
Sección i Periodos
Sección 2^
Sección 3 --iSeccidl4
Sección 5
Sección 6-
Carpa
tmomentánea
j7
150 179 160 1
Min
-56 i
q i
L,: carga Permanente de 40 A por 3 horas
L 2 : carga momentánea de 280 A por 1 minuto, a los 5 segundos entra en operación L3.
Ls: carga no permanente de 60 A por 119 m inutos
L,: carga no permanente de 1 00 A por 90 m inutos
Ls: carga no permanente de 80 A por 30 minutos
L e : carga momentánea de BOA por 1 minuto. 40 A en los primeros 5 s. BOA en los próximos 10 s y 30A en os siguientes 20 s
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 661/806
SERVDOS AMI~
valores de la corriente de cortocircuito 1, (A) y de la resistencia interna R. (L2) deben se
indicados por el fabricante.
13.7.6 . 2 Conceptos fundamentales
A cont inuación se es tablecen los cr i t er ios que deben t en erse en cue nta pa ra la correcta
se lección del banco de ba terías .
La ins ta lac ión de s is temas de corr iente cont inua ha l l egado a ser una prác t ica norm al de
ingeniería para asegura r un suministro de ene rgía adecuado e ininter rumpido para e l contro
y l a operac ión de un a subes tac ión o c en tra l de gen erac ión . En la práct ica , la batería y e
cargador se conectan en paralelo a la barra de corriente continua , siendo la batería un
respaldo del cargador , alimenta ndo la carga duran te la pérdida del a l imen tador principal de
s is tema.
El principal papel de las bater ías es e l de servir como fuente de en ergía confiable en caso
de fal la de los servicios auxi l iares o de una fal la en la subestación.
En subes taciones se cons ideran bater ías es tac ionar ias , las cuales t iene n la capa cidad d
soportar la carga dura nte pe ríodos de t iempo largos (horas ). En estas instalaciones se uti l izan
ban cos de bater ías de plomo - ácido . cuyas características principales son:
- Tensión de carga de los e lemen tos ( celdas ) : 2,3 V a 2,4 V
- Tensión de man tenimiento de los e lemen tos : 2,15 V a 2,25 V
- Tensión mínima de los e lemen tos : 1,75 V.
Se aclara que la tensión de mantenimiento también se conoce como tensión de flotación
y que la tensión de carga se conoce como tensión de igualación.
Las bater ías p lomo - á c ido requieren de un f recuen t e m ant en imien t o y cuando so n de
t ipo abierto exigen cuartos con instalaciones eléctricas a prueb a de explosión y extractores d
gases . Adic ionalmente , son afectadas por rizados de corriente a l tern a de cierto valor.
Por otra parte , desde e l punto de vis ta de construcción de l e l ectrodo , existen dist intot ipos de ce lda par a las ba terías de plomo, como son:
- Placa plante: son placas fundidas de plomo puro en forma de a le tas , lo cual aum enta l
superficie . Se u t i l izan e n ap l icac ione s de a l t a s cor r ie n t e s pe r o t ie ne n l a de sve nta ja de
tener un a l to volumen de p lomo y e levado peso.
- Placa tubular : son placas tubulares conformadas por un tubo de tela de fibra de vidrio de
gran porosidad , alrededor de una varilla de plomo . Dan alta densidad de energía per
son de aplicación limitada con descargas de alta intensidad.
- Placa posit iva de var i l la : son var i l las de plomo vert ica les en vuel tas en m ater ia l ac t ivoBrindan s imultáneam ente bu ena de nsidad de corriente y a l tas corrientes .
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 662/806
630 s GPtrULO 1 3
capacidad de un m inuto de la ba ter ía ; si la capacidad es menor de 200 A para ocho horas, la
protección debe rá ser de 1,5 veces la capacidad de un minuto de la batería.
13.7.6. 3 Mé todo de cálculo de la capacidad de una b atería de plomo - á cidoEl método perm ite calcular la capacidad de un a bate ría en función de la distr ibución de
car gas y de l a s cur vas de de scar ga sum in ist r adas por e l fabr icant e , t e n ie ndo 25°C como
temperatura am biente de referencia.
13.7.6.3.1 Aspectos para dimen sionar la batería
Para e l d imen s io namien t o de la capacidad de las ba t er ías se deben considerar, entre
otros, los s iguient es aspectos:
- Las características físicas de la celda como son: tamaño , peso, material del contenedor
de la ce lda , tapas de ventilación, conectores entre celdas y sus terminales .
- Vida úti l de la insta lación (subestación o planta de generación) y vida esperada de las
celdas.
- Frecuencia y profundidad de descarga d e las celdas.
- Te m pe r a tur a am bie nt e , ya que la t e mpe r a tur a alta reduce la vida útil de la celda
[ANSVIEEE 494 (2002)].
- Requer imientos de ma nten imiento de las ce ldas .- Requerimientos sísmicos del diseño de las celdas.
13.7.6.3. 2 Núme ro de ce ldas
Para determinar el tamaño (capacidad) de la batería, es necesario calcular para cada
sección del ciclo de trabajo (Figura 13.15) la capacidad máxima requerida por la
combinación de las cargas deman dadas ( corriente contra t iempo).
Tres factores básicos gobierna n e l dime nsionam iento ( núm ero de ce ldas y su capacidad)
de las baterías : las tens iones máxima y m ínima de l s is tema y e l c ic lo de trabajo de l ban co debaterías.
La m á xima t ens ió n perm isib le en e l s is t ema de t ermina e l núme ro de c e ldas en e l banco
de bate r ías garan t izan do la t ens ión perm isible de flo tac ión e igualac ión . En la práct ica se
usan 12, 24, 60 6 120 celdas para tensiones de 24 V, 48 V, 125 V ó 220 V .
Para el cálculo del número de celdas se recurre a las siguientes expresiones:
No. celdas=U-
(13.15)U,
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 663/806
SERVICIOS au>auaa[s s 631
mínima del sistema, se emplean las variables U, que corresponde a la mínima tensión
perm isible del s istema ( U,,„ = 85% de U ,) , y U, la tens ión f ina l de descarga de una ce lda .
Pueden utilizarse monobloques de celdas, los cuales normalmente constan de seis celdas
pero pueden conseguirse hasta de 12, aunque con pesos mucho mayores . En el diseño de los
monobloques es importante considerar que requieren espacios menores para su instalación y
que la falla de una celda ocasiona el cambio total del monobloque.
13.7.6 . 3.3 Capa cidad de la batería
La primera sección a analizar es el primer periodo del ciclo de trabajo. Utilizando el
factor de dimensionamiento de capacidad C„ el cual se define más adelante , para un tipo
determinado de celda, la capacidad se calcula de tal manera que suministre la corriente
requerida para la duración del primer período.
Para la segunda sección , la capacidad secalcula suponiendo que la corriente A, requerida para el primer período continúa a través del
segundo; esta capacidad es, por lo tanto, ajustada para el cambio en la corriente (A, - A,)
durante el segundo período.
De la m isma forma se ca l cu la l a capac idad para cada secc ión de l c ic lo de t raba jo . E l
proceso i terat ivo se cont inú a hasta qu e se hayan considera do todas las seccione s del c ic lo de
trabajo . El cálculo de la capacidad Fs, requerida para cada sección s, donde s puede ser
cualquier en tero de 1 a n , puede expresarse matem áticamente como s igue:
F s = £ A ( p )- A u p - , I
(13. 17
p =ICr
Fs expresa el número de placas positivas o de amperios hora del banco de baterías,
depen diendo de cual factor C , sea e l uti l izado.
La capacidad máxima calculada del ciclo de trabajo, máx Fs , determina el número de
placas positivas o de amperios hora así:
r_ n
No. celdas = max Fs (13.18S = 1
Donde:
s : sección de l c ic lo de traba jo an a l izado. La sección s cont iene los pr ime ros s per íodos
del ciclo de trabajo (por ejemplo , la sección s , contiene los períodos 1 a 5). La
Figura 13 . 16 es una r epresenta ción gráfica de una "sección"
n : número de períodos en el ciclo de trabajo
p: período que se está analizando
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 664/806
632 s UPIruLO 13
o
o
An A(n-1) An
A(n-1) I
I I
Mempo-Figura 13 . 16 - Secciones típicas de ciclo de trabajo
13.7.6.3.4 Factor de dimensionamiento
Existen dos términos para expresar e l fac tor de dimensionan úento de la capacidad de undeterminado t ipo de bater ía C „ en los cá lcu los de l d imen s iona mien to . Un térm ino , R,, es el
núm ero de am perios que cada placa posit iva puede suministrar por t minutos , a 25 °C, a una
tensión f inal de descarga determ inada ; por lo tanto , C, = R ,.
s=n s=n p=r A - ANo. celdas = maxEFs=max I (13.19)
yP
(P=I s=1 P=1 RT
El otro término, K„ es la relación entre la capacidad nominal en amperios - hora dada
por el fabricante (a 25°C, a una tasa de tiempo y una tensión final de descarga normalizada)
de una celda , y los amperios que pueden ser suministrados por esa celda durante t minutos a
25°C y a una tensión final de descarga dada, datos calculados de acuerdo con el ciclo de
t raba jo; por l o tan to :
Cr KT
Entonces se tiene que:
( 1 3 . 2 0 )
s=n s=n
No. celdas =maxXFs=max1
s
(Ap-A(P_I) }Kr . Ah(13.21)
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 665/806
SERVI40S AUXIWWES s
1 000J
J-1-1-I-IJ1yJr-1r++H
+-!--!++t---Y--T-1_r TTT
___.T--T--TTT-n----H-y-+-1--++T---T--T-I T TTP
500 ---y--r--t++-H----
11_IJ Curvalipira L1LL11(Fabricante X. Y. Z)
-_H1- +H- -----+TTIT---TTT11-1T7---71 1 ! 1 1 1 1 1 1 1! 1 1
200 --- 1--111 --+I-LHJ±L---1-
- T
1 VPC= Voltios por celda 1 1 1 1V
100--Ytr1
L_I_L11 L1
+TYh----TTT1---IT___ -L--t++
50 7 T1-1--1+r--
___!__
--_.J1--1L-1- +LH___ +-1-!
111
---L-1----
! 120 T TI ---- -T-T _1_1_. -7--
111 1 1 1
! 1 110 J
L -1-+
--yr 1_t I 1---_1---I-1-1-1- Ir-rrr
--- 1-----H1-+-1-1L -- 1- []_T
----J L-1-Í; ---Hy-+1-I-I--;--LJ_L1L1
5!1T L
--1-_1 1 1 1 1 I i
11 _--I__J_1-1-11_111- 1 1 1 1 11
---T-T11-T1r1 I I I I I I __ T__T
11I I I2 --- _- -- -+t !i u T-1-7U r +-
pi aa11i p o a
! ^ ›i > I 1'. >I 6j1 1 I e
20 30 40 50 6070 100 200 . 3 .4.5 .8 . 7.8.9 1 . 0 2 3 4 5 6 78910
8090
Amperios x placa positiva Factor K basado en A x 6 horasRT NT
Figura 13. 17 - Curva hipotética de capacidad
Cuando se incluyen en el ciclo de trabajo de las baterías los consumos de equipos qu
operan esporádicamente , es necesario calcular el dimensionamiento de la batería sin la
cargas esporádicas y después sumar a éste el consumo adicional requerido por las carga
esporádicas únicamente.
Cua ndo se u t i l iza e l factor Rr (ampe rios por placa posit iva ), la ecuación gen eral expres
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 666/806
s CAP1ruLo 13
1 3 . 7 . 6 . 3 . 5 E f e ct o s a d i c i o n a l e s
Para la determinación final del dimensionantiento de la batería deberán tenerse en cuenta
l o s s i g u i e n t e s f a c t o r e s :
- Efe c to de la t e mpe r a tur a : la capacidad disponible de una celda es afectada por la
temper atura de operación . La tem pera tura n ormal cons iderada e n e l d i seño de las ce ldas
es 20°C ó 25°C, teniendo 25°C como temperatura máxima de operación. Para
temperaturas mayores a 25°C se debe corregir la capacidad por efecto de temperatura,
de acuerdo con la norm a IEC 60896-11 (2002):
CT ( 13.23a)Ah
a20°C - 1+1(T-20)
C _ CTAh
(13.23b)
° 25°C - 1 + k(T - 25)
Donde:
C,: capacidad de referencia de la celda, Ah
l: coeficiente dado por e l fabricante ; puede tomarse 0,006 para descargas menores que
3 h y 0,01 para descargas mayores
T .temper atura inicial media, °C.
- Ma rgen de diseño : se recomienda incremen tar la capacidad de la ce lda en un 1 0% 6 15 %
co n e l o bje t o de t en er en cuen t a ad ic ió n de cargas a l s i s tem a de serv ic io s aux i li ares de
corriente continua y condiciones de operación no óptimas de la batería debidas a
manten imiento inadecuado , tempera turas ambiente men ores que la esperada, etc.
- Corrección por envejecimiento: la norma ANSUIEEE Std 450 (2002 ) recomienda que
una batería debe ser reemplazada cuando su capacidad cae a un 80% de su capacidad
asignada ; por lo tanto, la capacidad asignada de la batería deberá ser un 125% de la
capacidad e s p e r a d a al final de ¡a vida útil de la misma.
13.7.7 Cargadores de baterías
Para determinar la corriente asignada de los cargadores de baterías se considera que,
después de una falla en la alimentación , cada cargador de baterías debe ser capaz de
alimentar la totalidad de los consumidores y de entregar una corriente tal al banco de
bater ías , que sea suficiente para recargarlo en un lapso no superior al tiempo deseado para la
recarga.
El s iguiente pr ocedimiento es e l más uti l izado para calcular la capacidad del carga dor y
es el que más se ajusta a las condiciones de operación de los servicios auxiliares de las
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 667/806
SERV1o05 Au ]ufrpa s
Donde:
A: capacidad del cargador, A
A,: am perios -hora del banco de baterías se leccionadon : co nst an t e par a co mpen sar l as pérd idas duran t e l a carga (1,25 para baterías plomo
ácido)
A°: corriente de consumo continuo demandada por las cargas, A
t : t iempo de recarga de la batería , h (recome ndado por el fabricante) .
Luego de obtener la corriente del cargador se aplican los factores de corrección po
temperatura y por altura sobre el nivel del mar. La corrección por temperatura ambiente s
debe considerar si ésta supera los 40°C (temperatura máxima indicada por los fabricantesdurante períodos superiores a un a hora.
La corrección por altura se considera par a cargadore s instalados a un a altura superior a
1 000 m sobre e l n ive l de l ma r . En la Tabla 13 .4 se resum en los factores de corrección po
temperatura y a l tura ; los valores entre paréntesis son los que se aplican para estimar l
capacidad nominal del cargador.
Tabla 13.4 - Factores de corrección por temperatura y po r altura sobre el nivel del mar
Corrección por temperatura Corrección por altura sobre el niveldel mar
Temperatura[°C]
Factor Altura [m e.n.m.1 Factor
45 0 , 9 3 ( 1 , 0 7 ) 1 500 0 . 9 5 ( 1 . 0 5 )
50 0,86 ( 1,16) 2000 0 , 91 ( 1,09)55 0,74 ( 1,35) 2 500 0 , 86 (1,16)
3000 0 . 83 (1,20)3500 0 , 81 (1,23)
4 000 0,80 (1,25
La poten cia de sa l ida del cargador en corriente continua es:
Pr.,. = A U, ( 13.2
La potencia activa en corriente alterna es:
P I. ° =[.
( 13. 2
Donde:
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 668/806
e CiAPfrULO 13
13.7.8 Equ ipos de alimen tación de media tensión
A continuación se mencionan los equipos que se utilizan para llevar la alimentación de
media ten sión hasta e l tran sforma dor de distr ibución de m edia /baja tens ión que a l imenta losservicios aux iliar es.
13.7.8.1 Cortacircuitos con fusible
El cortac ircui tos con fus ible es u n disposit ivo de ma niobra de operac ión ma nua l , e l cual
se ub ica en e l pos te de don de s e va a tom ar l a der ivac ión de l c ircu i to de e l ec t r if icac ión a
media te nsión que al imen ta los servicios auxil iares .
El cortacircuitos posee un fusible , sien do la ma yoría de las veces del t ipo limitador, cuya
princ ipal función es proteger los t ran sform adore s de medida que se ubican "aguas abajo— ,p u e s , e n g e n e r a l , estos transformadores no tienen la capacidad de soportar el nivel de
cor toc ircu i to que pre sen ta e l s i st ema en e se punto . El cor tacircuitos con fus ib le debe ser
espec i ficado cum pliendo los diferentes pa rámetros de l s i st ema ta les como ten sión , corriente
de cortocircuito , L IW L , e tc .
13.7.8.2 Seccionador bajo carga con fusible
El secc io nado r e s un d i spo si tivo de m an io bra de o perac ió n m anua l , aunque en a lgunas
subestaciones se instala motorizado para facil itar su operación (ev it ando e l uso de pa lancas
para su man iobra).
Am bos disposit ivos , s e ccionador y fus ib l e , se ins ta l an e n una ce lda o gab ine t e , e l cua l
tiene en su parte frontal los diferentes dispositivos de control y maniobra del conjunto
seccionador - fusible.
El tipo de seccionador que generalmente se utiliza es bajo carga, es decir, el equipo se
puede maniobrar con corriente circulante , sin ocasionar daño a éste , cumpliendo funciones
de seccionamiento. El seccionador debe ser especificado cumpliendo los diferentes
parámetros del sistema como tensión , corriente de cortocircuito , L J W L , etc.
Con e l seccionad or se ins ta la en ser ie un fus ib le , cuya función es de pr otección, tanto
para sobrecargas como para cortocircuito, de forma que cuando el fusible actúe, por
cualquiera de las razones an ter iores , se accione un dispositivo que abre el seccionador,
gara nt izando que la a l ime nta c ión de l c ircui to se in ter rum pa . El fus ib le debe ser ca lcu lado
según la capacidad del transformador que se alimenta del conjunto seccionador - fusible y su
curva de operación debe coordinarse con la curva del fusible del cortacircuitos de expulsión.
13.7.9 Transformador de distribución
La selección del transformador debe comenzar con varias consideraciones básicas: los
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 669/806
SERZGOS AubruRes s 63
potencias alimentadas por cada circuito, multiplicadas cada una de ellas por un factor d
demanda . A este subtotal se le agrega un diez por ciento de su valor , el cual se toma com
un factor para cubrir los eventuales aumentos de cargas que no pudieron ser tenidos e
cuenta en el diseño inicial o la variación de las potencias de los equipos realmentsuministrados. Finalmente, se aplica un factor de coincidencia, puesto que todos lo
circuitos no van a consumir energía simultáneamente , evitando el sobredimensionamien
del transformador.
Los tran sforma dores pueden soportar s ignificativas sobrecargas duran te lapsos de vari
horas . Por este m ot ivo , no es ne cesar io considerar desde e l pun to de v is ta de l ca lentam ien
de los tran sforma dores las deman das de corta duración , ta l es como e l arra nque de motores .
13.7.10 Grupo electrógenoLos grupos electrógenos de emergencia se utilizan como fuente auxiliar de suminist
de potencia para garantizar la correcta operación del sistema de servicios auxiliares. Para
cálculo del grupo electrógeno se deben tener en cuenta las siguientes consideraciones:
a) De los consumos de cargas se obtienen los kilovatios totales que debe suministrar
generador, kWT, sumando la totalidad de las cargas, multiplicadas cada una de ellas p
su factor de demanda y el total de la suma por el factor de coincidencia. Se debe obten
también el factor de potencia de la carga. En caso de que el factor de potencia s
infer ior a 0 ,8 , e s necesar io compensar lo me dian te e l u so de conden sadores .
b) Se deben determinar los kVA de arranque de los motores de los diferentes equip
t en iendo en cuenta que:
- El factor de potencia es aproximadam ente 0,3 en atraso.
- En los motores de los ventiladores los kVA de arranque son del orden de diez vec
los kVA asignados.
- Los motores de los demás sistemas de la subestación, son motores de inducción
jaula de ardilla, por lo que los kVA de arranque no superan 6,5 veces el valasignado.
c) Los kVA demandados se determinan mediante la siguiente expresión:
S=S- + S., (13.2
Donde:
SkVAqueebe suministrar el grupo electrógeno a los consumidores , incluyen
el arranque de los motores
5,,,,: kVA que debe suministrar el grupo electrógeno a las cargas que está
funcionando norm almente , es dec ir consumiendo su potenc ia as ignada
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 670/806
s CAPITULO 13
Algunos fabricantes de estos grupos poseen software que ayuda a obtener la capacidad
del grupo electrógeno , según las necesidades del sistema a respaldar.
Par a de t e r minar l a s capac idade s de lo s t anque s de a lmace n am ie nto de combus t ib l e s e
consideran los s iguientes factores:
- Consumo del motor diesel, llh
- M áximo t iempo de indisponibi l idad de las fuen tes de corr iente a l terna de los servic ios
auxi l iare s de la sube s tación , t iempo en tre ma nten imien tos y , en e l caso más ex tremo,
posibles raciona mien tos
- Ubicación y faci l idade s de abastecimien to de comb ust ible .
13 .7.11 Interruptores de baja tensión
Las características principales que se deben considerar en la selección de los diferentes
tipos de interruptores de baja tensión de los servicios auxiliares son:
- Condiciones especiales de mando : por ejemplo si el interruptor es utilizado en la
operac ión de las secuen cias de contro l au tomát ico de los a l ime ntadore s , permitiendo su
cierre o apertura automática
- Condiciones de servicio
- Protección propia ante cortocircuitos
- Protección ante sobrecargas
- Protección de sobrecorrientes uti l izando re lés inde pen dientes .
En el dimensionantiento de interruptores se deben tener en cuenta los siguientes
pará metro s :
- Tensión de servicio, es muy impo r t an t e t ener en cuen t a que ex is ten in t errupto res para
corr iente a l t erna y pa ra corr iente cont inua , y e s to e s tá exp l íc itam ente ind icado en los
equ ipos y en los catálogos
- Corriente máxima de servicio
- Corriente de corto circuito en el punto de instalación
- Capacidad de ruptura límite ICU
- Capacidad de ruptura nom inal de servicio ICS
- Capacidad de cierre as ignada.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 671/806
SERVIQOS AuxtuAUES s
13.7.12 Cables
13.7.12 . 1 Cálculo de regu lación
Para la selección de los conductores de los diferentes circuitos, se calcula la regulació
para el caso más crítico posible y luego se procede a verificar la capacidad de corrient
asignada y de cortocircuito. Se tiene en cuenta un factor de seguridad de 25% en e
dimensionamiento de los cables.
La regulación permitida para los circuitos de fuerza es menor del 3%, y en aquellos con
arranque de motores debe ser menor al 10%o.
Para circuitos trifásicos de corriente alterna, la caída de tensión línea a línea en form
porcentual está dada por las siguientes expresiones:
%R eg =f(Rcos0+XsenO)SL
(13.2l OU,
f(Rcos0+XsenO)PG%Reg= (13.3
lOU,Z
coso
Donde:
R: resistencia de l conductor, S2/km
X : reactancia d el conduc tor. alkm
L: longitud del circuito, km
cos 0: factor de potencia de la carga
U,: tensión de línea, kV
S: potencia trifásica aparente, kVA
P: potencia trifásica activa, kW.
Para circuitos monofásicos la caída de tensión en forma porcentual está dada por
s iguiente expresión:
2(R cos 0 + X sen O)P L%Reg=
IOU,2
cos ¢(13.3
Para circuitos de comente directa la caída de tensión en forma porcentual está dada p
la siguiente expresión:
% R e2 P L R
g 2 ( 13.3IOU
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 672/806
640 s CAPITULO 13
Tabla 13. 5 - Características de cables de cobre aislados 600 Y, 75•C
Sección
]mm9
Resistencia
]1Nkm]
Reactancia
InJkm]
Tipos de
Circuitos
1,5 10,2853 0.2509 Control2,5 6,4697 0 , 2329 Control y fuerza
4 4,0681 0,2254 Control y fuerza6 2.5557 0 . 2093 Control y fuerza10 1,6338 0 , 1962 Fuerza16 1.0433 0 , 1808 Fuerza
25 0,6660 0 , 1683 Fuerza35 0.5347 0, 1641 Fuerza
50 0,4298 0 , 1624 Fuerza70 0,3478 0, 1607 Fuerza85 0,2821 0 , 1594 Fuerza107 0,2296 0 ,1581 Fuerza
13.7.12. 2 Soportabilidad a corrientes de cortocircuito en conductores aislados
El aumento de temperatura de un conductor es causado normalmente por un
cortocircuito. En el cálculo presentado en el Capitulo 9 se supone que el calor es retenido en
el interior del conductor durante el tiempo que dura el cortocircuito. Como quiera que se da
alguna transferencia de calor hacia al medio o los materiales adyacentes al conductor, se
presenta entonces un proceso no adiabático, en el que el calentamiento del conductor viene
determinado por el valor eficaz y el tiempo de duración del cortocircuito.
El cálculo de la corriente de cortocircuito efectiva para los requerimientos térmicos está
de acuerdo con la norma IEC 60949 (1988). La determinación de la corriente de
cortocircuito soportada por el conductor, se basa en el siguiente procedimiento:
13.7.12.2. 1 Corriente de cortocircuito p ermisible
La corriente de cortocircuito permisible está dada por:
,k =FIAD -A (13.33)
Donde:
/, : corriente de cortocircuito permisible, A
h1: corriente de cortocircuito calculada para condiciones adiabáticas. A
E : factor que tiene en cuenta las pérdidas de calor en los componentes adyacentes; para
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 673/806
SERVICIOS AUXILIARES s
Para conductoras en alum inio:
I,D=148
A x 1I n 1 228+96 1 A
(13.3
2 1 ^ 1 1 ,
Donde:
A,: sección de l conductor, mm '
t,,: tiempo de duración de l cortocircuito, s
0,: temperatura final (200°C)
0,: temperatura inicial (85°C).
En las Figuras 13.18 y 13.19 se ilustra la soportabilidad de la corriente de cortocircui
en función de la sección para conductores de cobre y de aluminio, respectivamente.
1 0 0 0-------------- ----+ ----- ------J----I- --
I
___--_I___J-_-I___I_1 051___JJ
^
I1Os
^^^ $ ps
100 - 4
I
I ' . ' .
10
100 1 00 0 10 0
Ac [mm2lSección transversal del conductor
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 674/806
13
1000
o
10 0
Q D
o
CWc
o
u lo
r-_____F__ +__
_____ 0.2S --L- J- -L -1- -L
__________4-__L-L-L
I 0, I1:05
______I____^ i_I L 2.05-_L
305_-_-L
-L-L-L L L
I
I I I I
I I I
17
14- __1111_1-14-______1
1 1 1 1 I
I I I 1
100 1 000
Ac [mm21Seccion transversal del conductor
10 000
Figura 13 . 19 - Corriente soportada por conductores de aluminio aislados en cortocircuito
En ocasiones, es importante verificar la capacidad de soporte de las pantallas metálicas
en cobre, aluminio, plomo y aleación de plomo que se instalan en los conductores aislados.
Esta verificación puede realizarse de la siguiente forma:
'AD
=K kl
an(Ko+9b
)•A (13.36)
Donde:
K : constante que depende del material As'/mmz; para cobre 226, aluminio 148 y plomo
o aleación de plomo 41
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 675/806
SERVIDOS AUAup a s
1 000
Aumnio--- r I r---r---rrr--res
------ -I---- ----I---Il o m o - .-.-.- _______
- - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
1 0 0 -
^ E 1 0 ji
1 i I I I I100 1 000
Ac [mm'lSección transversal del conductor
Figura 13 . 20 - Corr i en te sopor tada por pa n ta l la s de p lomo , cobre y a luminio en cort ocircui to
13.7.12.2.2 Factor c para conductores
De manera general, el factor no adiabático e está dado por la siguiente relación pa
conductores sólidos o entorchados.
E= I+X FA, +Y t"AI(13.3
A,
Donde los factores X y Y están dados en la Tabla 13.6.
Tabla 13. 6 -Factores X y Y
Material Cobro Aluminio
x
[mm'15°°]Y
[mm'Is]X
mm 'Is°S]Y
[MM'/5]
Papel 0 ,29 0,06 0, 40 0,08Papel impregnado en cables
refrig erados en aceite 0 ,4 5 0,140,62 0.20
XLPE 0,41 0.12 0 ,57 0.16
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 676/806
s CAPtTULO 13
13.7.12.2 .3 Factor e par a pan tal las , arm adura s y cubiertas en conductores a islados
El factor e para pantallas , armaduras y cubiertas de conductores aislados está
determinado por la siguiente ecuación:
e=1+0,61M tk^ -0,069(M tk^y+0,0043(M li, 7(13.38)
Donde e l fac tor de contacto térmico M es dado por:
al + a3
Pz P3 ( 13.39)M=
2at eb 10-3
Donde:
a , , a ,: ca lor especí fico volumétr ico de l ma ter ia l a cua lquier lado de la pan ta l la , la armadura
o la chaqueta , J /K-m
p„ p,: resistividad térmica del material a cualquier lado de la pantalla, la armadura o la
chaqueta, K•m/W
a ,: calor específ ico volumétrico de la panta l la , la arm adura ola chaque ta, J /K m'
e & : espesor de la pantal la , la arma dura o la chaqueta , mm
F: fac tor que inc luye las imp erfecc iones de l contacto térm ico entr e e l conductor y los
alrededores , valor recomendado F = 0 .7 .
13.7.13 Medición de energía
Para la definición del sistema de medición de energía se deben considerar varios
aspectos a saber :
- Reglam enta ción de las em presas distr ibuidoras de en ergía
- Costos de inversión inic ial en equipos
- Costos por consumo de energía.
Se debe considerar adicionalmente que, de acuerdo con regulaciones de algunas
empresas, la medición de energía para los consumidores con transformadores de capacidad
g r a n d e (en algunos casos superior a 225 kVA), se exige en el lado de media tensión
(pr imario ), mientras que si la capacidad del transformador es menor , la medida se debe
realizar en baja tensión ( secundario).
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 677/806
C a pítulo 14OBRAS CIVILES
14.1 INTRODUCCIÓN
Este Capítulo no pretende ser una ayuda de diseño sino, más bien, presentar una gu
general para el diseño de las obras civiles asociadas al proyecto de una subestación. L
necesidades de obras civiles se derivan del diseño eléctrico, fundamentalmente: tipo d
subestación, configuración, etapas de desarrollo, disposición física, equiposcompensación y transformación a utilizar, llegadas y salidas de líneas, niveles
aislam iento, etc.
14.2 DEFINICIONES
Área Hidráulica : área correspondiente a la del agua en un corte trasversal d e
conducción.
BM o Mojón : materialización de un punto topográfico con coordenadas x, y
conocidas. Generalmente en concreto, con placa de bronce.
Carrilera: rieles de acero sobre los cuales se desplazan los transformadores y
reactores de elevado peso para facilitar su maniobra y montaje.
Cargas de trabajo : cargas de servicio (no afectadas por factores de sobrecarga).
Caudal: cantidad de agua que pasa por una sección en la unidad de tiempo.
Colector: tubería de desagüe.
Curvas IDF: curvas Intensidad - Duración - Frecuencia que expresan
comportamiento estadístico de la lluvia en un sitio determinado.
Ensayos cross-hole, up-hole, down-hole: ensayos especializados para la determinaci
de propiedades dinámicas de los suelos.
Explanación : mo v imi e n t o d e t i e r r a g e n e r a l me n t e r e a l i za d o c o n e qu i p o me c á n i
pesado.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 678/806
s CAPÍTULO 14
cual la profundidad de la lámina de agua para un caudal constante no cambia con la longitud
si las condiciones geométricas y de rugosidad son constantes.
Gres: arcilla cocida u horneada.
Inten sidad de lluvia : cantidad de agua lluvia que cae sobre una superficie en la unidad
de tiempo.
Ondas P y S: ondas de presión y cortante generadas por un sismo, que se propagan bajo
la superficie induciendo movimiento en el suelo que soporta las estructuras (y en éstas); en
las P. la vibración ocurre en el sentido de propagación y en las S. en el sentido transversal.
Las que generan más daño son las tipo S.
Pavimento flexible: aquel cuya capa superior está constituida por material granular con
ligante a sfáltico.
Pavimento rígido : aquel cuya capa superior está constituida por concreto hidráulico.
Pendiente: inclinación de una línea o superficie: generalmente se expresa en porcentaje
y es la relación entre la caída o desnivel y la distancia.
P erím etro m o ja do : perímetro correspondiente al contacto del agua en un corte
trasversal de la conduc ción.
Periodo de retorno : en relación con la intensidad de la lluvia, se refiere al periodo de
tiempo medio en el cual se espera que se repita una intensidad determinada de lluvia. A
mayor intensidad, mayores tiempos de retomo.
PMA: plan de manejo ambiental, documento que establece los requerimientos mínimos
que deben seguirse en la construcción, montaje y operación del proyecto en orden a
minimizar el impacto sobre el medio ambiente.
Tiempo de concentración : tiempo máximo que demora una partícula de agua en llegar,
dentro de un área de drenaje particular, desde el sitio más alejado hasta el sitio donde se
recoge el agua y se estima el caudal.
Trinchera drenante : filtro en zanja, constituido por material granular, generalmente
envuelto en un geotextil y con un colector de aguas en su interior, cerca del fondo de la
zanja.
Urbanismo : se refiere a las facilidades de acceso de la subestación y la disposición de
estructuras, equipos, edificaciones, cerramientos.
Vías de servicio : aquellas que, en el interior del patio, sirven para facilitar el
mantenimiento del interruptor y equipos asociados.
14.3 CONCEPTOS GENERALES
Con base en las características del diseño eléctrico pueden surgir varias alternativas de
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 679/806
- Localización, determinación de topografías y características geotécnicas
- Adecuación del terreno
- Planta general de la subestación
- Drenajes de patios y áreas generales
- M alla de tierra- Vías de acceso e internas y su señalización
- Cimentaciones para pórticos y equipos
- Carrileras, fosos colectores y tanq ue de ace ite
- Cárcamos, cajas de tiro y ductos
- Edificio de control y casetas en patios- Iluminación exterior
- Portería y cerram ientos.
Malla de tierra e iluminación exterior son diseños eléctricos que se incluye
generalmente dentro de los contratos de o bras civiles.
Los aspectos fundamentales del diseño aplican a todos los niveles de tensión, variand
lógicamente el tamaño de las obras en alguna proporción con el nivel de tensión de l
subestación.
Todas las actividades de construcción deben cumplir los requerimientos ambientales d
plan de manejo ambiental que se establezcan para el proyecto y, en consecuencia, est
deben ser tenidos en cuenta desde el diseño, por cuanto a veces lo restringen o limita
Fundamentalmente, el PMA incide en la definición del urbanismo (limitaciones en el trazad
de líneas y sus llegadas a la subestación, que sugieren la localización y orientacion de la
áreas de la subestación), en el diseño de la adecuación del terreno ( alteración del paisaje
manejo de materiales) y de las áreas con equipos, tales como transformadores y reactore
donde se exige cumplir con unos mínimos requerimientos establecidos por la autorid
ambiental para el control de eventuales derrames de aceite.
El diseño debe tener en cuenta la normatividad que rige en el país donde se construye
subestación. Tales normas muchas veces son concebidas para el diseño de edificaciones
presentan requerimientos que deben ser considerados con especia] juicio en el caso de ciert
obras asociadas al diseño de la subestación. En Colombia se emplean principalmente la
siguientes normas: Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismo Resisten
[Asociación (1998)], Normas Técnicas Colombianas NTC promulgadas por el ICONTE
Especificaciones generales de construcción de carreteras y Normas de ensayo de material
para carreteras del Instituto Nacional de Vías [INVIAS (1998a y 1998b)].
Tanto en Colombia como en muchos otros países es usual referirse a normanorteamericanas, entre las cuales las principales son las establecidas por las siguient
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 680/806
s CAPITULO 14
- ASTM - American Societyfr Testing and Materials- AWS - American Welding Society
- NFPA - Narional Fire Protection Asso ciation
En los siguientes numerales se precisan aspectos fundamentales asociados al diseño
civil.
14.4 PREDIO PARA LA SUBESTACIÓN
14.4.1 Selección
El predio que se determine para la construcción de la subestación es fundam ental en lam isma definición de la implantación y, consecuentem ente , de los costos que se pueden
derivar para la construcción de las ob ras civiles de la subestación y las líneas de transm isiónasociadas al proyecto.
La ubicación g eográfica es definida por los requerimientos del sistem a eléctrico, pero lalocalización final dependerá fundam entalmen te de la disponibilidad de terrenos aptos, de lasfacilidades de acceso , de las posibles rutas de las líneas de tran sm isión y de las lim itacionesambientales.
La aptitud del terreno depende fundamentalmente de la disponibilidad del espaciorequerido . Son ideales terrenos de baja pendiente con facilidad de acceso y estabilidad
geotécnica. Deben evitarse predios con amenazas de inundación, pendientes fuertes y
condiciones geotécnicas desfavorables o amenazantes , ya que las medidas remediales para
estos aspectos serían, en gene ral , muy onerosas para el proyecto.
Los aspectos favorables para un predio son:
- Topog rafía m uy suave . Es preferible un terreno con pendiente ligera ( 2% a 5%) que unoplano con eventuales problemas de drenaje e inundación . En términos generales,pendientes mayores del 10% a 15% com ienzan a generar costosas adecuaciones
- Disponibilidad am plia para las áreas requeridas
- Retiros adec uados de ríos, vías principales y zonas urbana s
- Suelos firme s
- Servicios de acueducto , com unicaciones y ene rgía para servicios auxiliares y duranteconstrucción
- Facilidad de acceso pa ra las líneas de transmisión que se conectarán a la subestación.
Aspectos desfavorables son:
- Topografías con pendientes fuertes
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 681/806
Oaa*s MIES s 64
- Suelos muy blandos o m uy duros (roca o bolas de roca)
- Suelos expansivos
- Contaminación industrial- Aeropuertos cercanos.
Se recomienda que en la selección del predio intervengan geólogos o ingenieros civile
especialistas en geotecnia, quienes en el reconocimiento del terreno puedan apreci
amenazas o inconvenientes que usualmente pasan desapercibidos para ingenieros
especialistas.
E s c o n v e n i e n t e r e a l i z a r a l g u n a e x p l o r a c i ó n o i n v e s t i g a c i ó n a n t e s d e c o n s i d e r a r
t e r r e n o c o m o a p t o .
14.4.2 Caracter izac ión
Una vez seleccionado el sitio de la subestación, se procede a realizar una visita
reconocimiento en compañía del personal encargado de los estudios geotécnicos y d
topografía, que permita establecer:
- Descripción general del predio (marco geográfico, político, etc.)
- Facilidades de acceso, adecuación y posibles zonas de botaderos
- Retiros a drenajes y vías (área útil)
- Coberturas vegetales en el predio y en las inmediaciones (restricciones para acceso d
líneas)
- Altura sobre el nivel del mar- Registro fotográfico del sitio seleccionado
- Drenajes de aguas lluvias- Disponibilidad para servicios de energía de construcción y alimentación de servici
auxiliares
- Dispon ibil idad de serv ic io te lefónico
- Emp resas de servicios públicos y de control ambiental con jurisdicción sobre el sitio
- Reglamentos legales, requisitos de planeación municipal o departamental.
14.4.3 Urban ismo
Durante la visita de reconocimiento se efectúa la ubicación de la subestación dentro d
predio seleccionado y se establece su orientación, para lo cual se tienen en consideració
aspectos tales como:
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 682/806
CAPfTULO 14
- El área a oc upar por la subestación, de acuerdo con el número y tipo de c ampos inicialesy futuros, teniendo en cuenta la localización del acceso del edificio de control y de los
patios de maniobra.
Una ve z ubicada la subestación y establecida su orientación se procede a:
a) Definir el limite de medida para la topografía del predio. En la topografía se deben
incluir todos los detalles dentro del área de medida incluyendo construcciones, ejes de
patios existentes , líneas de transmisión y distribución, servidumbres, árboles, fuentes de
agua, etc,
b) Definir los sitios para los sondeos del estudio geotécnico, teniendo en cuenta la
localización de las cimentaciones para pórticos, el edificio de control y la vía de acceso
de acu erdo con la disposición física tentativa que se tenga.
c) Definir los parámetros ambientales y meteorológicos para los diseños: precipitaciones,
temperatura , radiación solar, riesgo sísmico y eólico.
d) Establecer las condiciones de contaminación ambiental presentes en el área . En caso de
dificultad para realizar esta clasificación, se debe contratar un estudio de contaminación
ambiental con u na firma e specializada en e sta actividad.
14.4.4 Recom enda ciones respecto a las invest igaciones básicas
14.4.4 . 1 Topograf íaLa topografía debe estar amarrada al s istem a de coordenadas nacional con el fin de
poder relaciona rlo con otros trabajos e integrarlo a sistema s de información geográfica.
Se deben identificar todos los detalles especiales como son: construcciones o vías
existentes , árboles con altura superior a 3,0 m, linderos existentes , cañadas, cauces,
localización de líneas de energía y teléfonos, acueductos, alcantarillados y demás detalles
que sean de importancia para el proyecto. El levantamiento deberá extenderse más allá del
perímetro del predio con el fin de poder visualizar como continúa la topografía para definir
los drenajes.
Se deben materializar mojones o BMs que permitan el posterior replanteo y
localización. En caso de ampliaciones es importante definir los ejes y BMs existentes
relacionados con las obras ya construidas y mostradas en los planos "tal como construido".
Es posible que sea necesario localizar o verificar la localización de edificaciones y
estructuras existentes, con el fin de proyectar las ampliaciones requeridas con base en datos
reales del estado de las obras.
Para las vías de acceso es necesario definir los requerimientos de levantamientos
topográficos y los requerimientos del diseño.
14.4.4. 2 Estud ios geotécnicos
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 683/806
O a n w s r n n u E S s 65
Es importante anotar que el número y el tipo de exploraciones requeridas dependen d
área a utilizar y de los distintos tipos de obras que se requieran , así como también de
calidad , características y variabilidad del suelo del sitio, de tal modo que sea posible obten
perfiles estratigráficos suficientemente confiables y profundos , de acuerdo con l
excavaciones y llenos previstos en el proyecto , la geología de cada sector y la profundid
de incidencia de las cargas.
Es imp ortante destacar que tanto los ensayos geofísicos com o los de refracción sísm iy técnicas cross-hole , up-hole o dow n - hole, pueden ser de vital importancia en ciertas zonsísmicas para la determina ción de las velocidades de propagación de las ondas S y P para realización de los estudios que determ inarán la am plificación de las fuerzas sísmicas.
14.4.4. 3 Resist ividad del terreno
Para realizar un adecuado diseño de la malla de tierra de la subestación es necesar
determinar la resistividad del terreno, la cual se realiza de acuerdo con lo indicado en
Capítulo 12 (Numeral 12.7).
14.5 ADECUACIÓN
La adecuación del predio com prende los m ovimientos de tierra requeridos para disponlas áreas necesarias para el proyecto , buscando en lo posible obtener un volumen
m ovimiento de tierras económ icamen te aceptable, diseñar las obras de protección de ltaludes y diseñar , si se requiere , los sistemas de recolección de aguas freáticas y
escorrentía sobre los taludes, buscando minimizar los costos y obtener una adecuad
disposición física.
Para las ampliaciones de subestaciones existentes se deben considerar los niveles de l
patios existentes y los ajustes que sean necesarios en las zonas previstas para ampliación.
Los diseños para la adecuación del predio se realizan con base en la siguien
información:
- Topografía del predio ( estado actual del predio)
- Estudios geotécnicos
- Urbanización del predio acorde con la implantación eléctrica
- Área s y accesos disponibles.
14.5.1 Actividades prel iminares
Previamente al inicio de los diseños se revisa la información referente a disposici
física de la subestación, requerimientos de circulación vehicular en el patio , ubicación de
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 684/806
s CAPITULO 14
la adecuación definitiva del predio se teng an en cuenta las pen dientes y los sentidos de flujodel agua y, de esta forma, obtener resultados que sean e conóm ica y técnicamente viables.
14.5.2 Predlseño
En terrenos de muy poca inclinación se puede tener una subestación plana con
moderados movimientos de tierra. En terrenos con inclinaciones del terreno significativas, enel diseño de la adecuación es conveniente considerar diferentes elevaciones o pendientes de
acabado p ara los distintos patios, buscando en lo posible acom odarse al terreno natural. Ensubestaciones grandes y con cuenc as de drenaje pequeñas puede ser im portante no causardesbalances importantes en los drenajes de las aguas de escorrentía.
En lo posible, se debe buscar balancear técnica y económicamente los volúmenes de
excavación con los volúm enes de lleno, excluido el material de descapote . En este balance sedeben tener en cuenta las variaciones de volumen entre el material en banco o posición
natural y el mismo m aterial compactado por me dios mecánicos.
Por tratarse de movimientos en general de poco espesor y grandes áreas, el espesor de
descapote puede ser determinante en el diseño , entre otras razone s, porque se trata de unm aterial que deberá ser dispuesto adecuadam ente fuera del área del patio.
Otro criterio que se debe tener en cuenta en el urbanismo y adecuación del terreno, es la
posición que debe tener el edificio de control con respecto a los patios de conexiones. Es
deseable que no quede por debajo de la superficie plana de adecuación de los patios y que,preferiblemente, su posición permita una visual hacia éstos.
Se debe tene r en cuenta ade más, en el proceso de diseño para la adecuación del predio, que sise consideran pendientes altas en los patios o taludes internos en los m ismos , ello puede implicarla necesidad de rediseñar las estructuras para evitar acercamientos e ntre líneas y barrajes.
La pendiente mínima de adecuación deberá ser del 0,5% para permitir el adecuado
drenaje hacia las trincheras drenantes. Puede ser general o local, dependiendo de la
conveniencia del diseño . La pendiente máxima, generalmente no debe ser superior al 2% en
patios con niveles de tensión hasta 230 kV y al 5% en patios para subestaciones con niveles
superiores de tensión.
Los taludes de corte y lleno son definidos a partir de las recomendaciones del estudio
geotécnico. Se busca obtener una adecuada estabilidad y proporcionar facilidades para la
conformación del material y su mantenimiento.
Cuando se presenten aguas freáticas o subterráneas que amenacen la estabilidad, se
definirán drenes horizontales, elementos de protección y procesos constructivos y operativos
que permitan controlar la estabilidad del talud.
14.5.3 Optimización de la adecuación y determinación definitiva de la cota deproyecto
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 685/806
QVOES s
- Descapote
- Explanación en corte para desechar
-
Explan ación en corte para utilizar en los terraplenes- Explanación en lleno con ma terial procedente de excavaciones previas
- Explanación en lleno con m aterial de préstam o
- M uros de contención y tratamientos de taludes
- Disposición de ma terial sobrante
- Sistema de drenaje.
14.5.4 Diseños d efini tivos d e la ad ecuación d el predio
Teniendo en cuenta la disposición física definitiva de la subestación , las consideraciones dorden arquitectónico y func ional y las secciones de vías interiores establecidas y definida ladecuación técnica y económica m ás favorable , se procede a ejecutar los planos para adecuacióndel predio, en los cuales se m uestran las secciones de corte y lleno , los taludes y las obras dprotección necesarias , tanto en plan ta com o en perfil. con todos los detalles que son requeridos.
Los diseños definitivos se complem entan con las recom endaciones y especif icacionetécnicas adicionales reque ridas para garantizar la estabilidad de los trabajos que se ejecuten .En las Figuras 14.1 y 14. 2 se ilustra un diseño de adecuación de un predio para una
subestación con patios de 500 kV y 230 kV.
á
1 reTd'alud¡
Pabó a2W kV
lEYe Pa0oa 500 xV
I I T •Y B . 1 0
W- R
P" 0%
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 686/806
654 s UPtruLo 14
1140
1135
1130
1125
1120
1115
1110
Mum decootent lbn -- -t
2d10-_ 1P rtilo rel
2540 _-5 P1,43%lemeno
_ - ` , Perll del terreno
'9 0y, P^Sy, adxueda
1471 ___- t ^471
S% 18 332 7 ` 1 ' e P
P-0% P-A•.
Nota : Escala wn"i angerada para deavw cambios en las pendientes
Flgun 14.2 - Adecuación del predio - sección
14.6 DRENAJES
El diseño del s istem a de dren aje depen de de la disposición física, la urbanización y laadecuac ión del predio de la subestación . D ebe real izarse teniendo e n cuen ta la s iguiente
información:- Estudios geotécnicos
- Topografía del pred io
- Urbanización d el predio
- Cara cterísticas d el sitio
- Información hidrológica de la zona del proyecto
- Adecuación del predio
- I n v e s t i g a c i ó n d e r e d e s e x i s t e n t e s y p r o y e c t a d a s .
14.6.1 Actividades preliminares
Los drenajes de una subestación están íntimamente relacionados con los sitios
disponibles para la descarga, con la adecuación del predio y con la disponibilidad de espacio
entre cimentaciones . El sistema de drenaje debe garantizar la recolección del aporte de aguas
lluvias de toda el área de la subestación y de las áreas aferentes a ella. Por criterio general, se
utilizan trincheras drenantes o filtros al interior de los patios, cunetas para drenar aguas de
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 687/806
Con base en la disposición física de la subestación y en las nece sidades que se originenpartir de las características técnicas , se traza la red de filtros , colectores y cunetas, tenienden cuenta que en el proceso constructivo no se presenten interferencias con otras obras tal
como : cárcamos , drenaje de aceite, malla de tierra, cimentaciones, etc.Una vez definido el trazado de la red , se determ inan las áreas tributarias para cad
tramo. Se recomienda que ningún punto del patio esté a más de 15 m de una zanja d
drenaje.
Las áreas aferentes adyacentes a carrileras y fosos deben recolectarse con filtros qu
drenen h acia el tanque colector y separador de aceite con el f in de minim izar el riesgo dcontaminación de las aguas por derrames de aceite en los patios . El tanque reten dría acualquier derrame que pudiera presentarse.
14.6.2 C a u d a l d e d is eño
Para el diseño de los colectores de aguas l luvias se requiere determ inar el caudal ddiseño, para lo cual se uti liza el m étodo racional , el cual perm ite calcularlo a partir de cantidad de aguas lluvias mediante la expresión:
QD =CI A
Donde:
Q D : caudal de diseño, m 3/s
C: coeficiente de escorrentía
intensida d de la precipitación , m3/s/ha
área tributaria, ha .
(14.
El coeficiente de escorrentía es la relación que existe entre el agua que escurre y l
cantidad de agua lluvia que cae en determinada área y depende fundamentalmente de
permeabilidad del suelo y de la pendiente. Usualmente fluctúa entre 0,5 y 1,0.
La inte nsidad de la precipitación o lluvia depen de de la localización del proyec to, d
período de retorno considerado y del tiempo de concentración. Esta intensidad se obtiene dlas curvas de intensidad, duración , frecuencia ( IDF) calculadas para la zona . La inten sidad presenta usualmente en m m /h; para co nvertirla a l/s/ha se m ultiplica por la relación ( 100/36
Para seleccionar la intensidad es necesario definir el período de retomo y el tiempo d
concentración. Para el diseño del drenaje de las subestaciones se recomienda utilizar en
determinación del diámetro de las tuberías perforadas de las trincheras drenantes o filtro
una intensidad de lluvia para un período de retomo de 5 años y , para las demás estructur
como son : colectores, cunetas y canales, una intensidad para un período de retorno d
20 años. De esta manera se garantiza que los colectores no se presurizarán, minimizando
riesgo de posibles inundaciones en cárcamos y edificaciones. Este criterio diferencial tienen cuenta que en los análisis no se considera la capacidad de almacenamiento de la
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 688/806
CAPtruLO 14
subestación, el tiempo de concentración de diseño para filtros , colectores y cunetas puede
estar entre 10 y 20 minutos, dependiendo de las pendientes, distancias y punto de la red en
análisis . Por esta razón , se recomienda trabajar con una intensidad de lluvia para una
duración de 10 minutos para filtros y colectores . Sin embargo, en caso de áreas aferentes
externas, debe reconsiderarse el tiempo de concentración y, por tanto, la intensidad a aplicar.
Es impo rtante recalcar que pretender establecer una metodología m uy exacta del tiem pode concentración no resulta práctico cuando hay una influencia mucho mayor en los
diversos parámetros de diseño , como son : perme abilidad y l im pieza del acabado de patio,intensidad de la lluvia ( usualmente no existen las curvas IDF para el sit io de la subestación yhay que trabajar con las m ás cercanas que se consideren aceptables o incluso trabajar convalores estimados ), consideracione s de flujo uniform e en las tuberías o cunetas , y otras más.
14.6.3 C apa c id ad d e los co lectores y cunetasLa capacidad de los colectores y cunetas dependerá de la velocidad del flujo en la
estructura hidráulica y su sección útil para transporte del agua. Es usual calcular la velocidad
a partir de la ecuación de Manning para flujo uniforme ( estable):
V=1 A I (14.2)P/I
Donde:
V : velocidad, m/s
n : coeficiente de rugosidad de Manning
A: área hidráulica, m2
p: perím etro mojado, m
S: pendiente longitudinal, ni/m.
Para tuberías en concreto se a ceptan velocidades m áximas de h asta 4,0 ro/s, pudiéndoseaum entar el lím ite hasta un valor de 6,0 m /s si se hacen atraques especiales . Para cunetas se
aceptan velocidades hasta de 4,5 m/s siem pre que se eviten curvas pronunciadas y descargassin disipación de en ergía.
Con la velocidad y el área útil de la estructura se obtiene el caudal m áximo que descargael tubo:
Qd = V A, m 3 / s (14.3)
Qd 2Qo, m 3 1 s(14.4)
En el diseño de los colectores se debe tener en cuenta que, cuando la velocidad obtenida
para un caudal igual a la mitad del caudal de diseño sea menor que 0,75 m/s, se debe
verificar que la fuerza tractiva sea mayor que 3,5 N/m'. De esta manera se garantiza que,
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 689/806
0~ aval s 65
la velocidad para un valor de n = 0,016. En las cunetas pueden verificarse también l
valores de la fuerza tractiva , aunque en éstas el efecto de colmatación no e s tan crítico ya quson estructuras abiertas a las cuales se debe hacer un m anten imien to rutinario.
14.6.3 . 1 Tuber ías par a f il tros y colectores
Para las tuberías en filtros y colec tores, los cálculos se hacen para que la tubería trabaa flujo libre, máximo al 75% de su capacidad a tubo lleno.
Un a m anera práctica de definir los diámetros de las tuberías en cada punto de la red
drenaje de una subestación es generar una tabla que contenga los caudales de descarga qpueden evacuar tuberías de diferente diámetro a su plena capacidad con diferent
pendientes de diseño. Si se considera un único valor de la intensidad de la lluvia y d
coeficiente de escorrentía , se puede fácilmente seleccionar el diámetro de tubería y spendiente de diseño.
14.6.3 . 2 Cunetas
No debe considerarse que la capacidad de la cuneta aumenta al incrementarse el valor dla pendiente, ya que a] aumentar la velocidad se requiere de un mayor borde libre. S
recomiendan valores de pendiente entre el 1 % y el 5 %.
La p endiente m ínima será aquella que garantice el arrastre de los sedimentos que llega
a la cuneta, considerando precipitaciones más moderadas. Debe garantizarse que en estructura se desarrollen velocidades adecuadas co n tales precipitaciones , considerandodificultad que existe para que se desarrolle un flujo uniform e en tales condicion es.
Para acom odarse a pendientes mayores del terreno , cuando se requiera . se puedconstruir escalones verticales de aproxima dam ente 0,50 m, cada que sea necesario. L
pendiente m áxima debe estar acorde con los valores m áximos de adecuación del patio.
En general , en el diseño de las cunetas debe tenerse en cuenta que e l valor de C u tilizaen el cálculo del caudal que afluye puede ser un poco diferente al valor de C utilizado en l
patios, ya que influyen varios factores como son : diferente permeab ilidad , terreno ndescapotado , ma yor pendiente, etc.
14.6.4 Estructuras d e inspección y red es
Ten iendo en cuen ta la disposición de equipos y la adecuación del terreno , se procecon el diseño del drenaje en planta . Se deben colocar pozos o cámaras de inspección en cadintersección o cam bio de dirección de tube rías y evitando tramos rectos mayores de 80 m. Suti lizan pozos de inspección de m enor sección en sit ios de inicio en patios o interseccion
de poca profundidad e importancia y pozos de caída cuando se requiera para salvar lodesniveles del terreno , y cuando la diferencia de cota s entre la sal ida y la l legada de un
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 690/806
CAPITULO 14
14.7 VÍAS
14.7.1 General idades
Como parte de los trabajos de adecuación de una subestación se requiere definir los
alineamientos y las ca racterísticas de las vías internas y de la vía de a cceso a la m isma.
Las vías internas son aquellas que permiten el acceso a las diferentes áreas de la
subestación desde la puerta de entrada principal, tales como zon as de patio y edificacione s;su función es perm itir el paso de los vehículos requeridos para llevar los transform adores ylos equipos más pesado s y para tener acceso a los mism os cuando se realicen las actividadesde m antenimiento en la etapa de operación de la subestación . Las vías internas pueden servías de servicio, vías perimetrales o vías de acceso a zona de autotransformadores y
reactores, dependiendo de los requerimientos y del equipamiento de la subestación.
La vía de acceso se construye cuando no existe una vía de llegada al sitio de la
subestación.
14.7.2 Estructura de las v ías
La estructura del pavimento de las vías internas de la subestación puede seleccionarse
entre pavimento flexible o pavimento rígido , prevaleciendo la opción del pavimento flexible;el pavimento rígido se considera como una alternativa en caso de que no sea factible la
consecución de los materiales asfálticos requeridos para la construcción de los pavimentos
flexibles . En algunos casos es posible considerar que el acabado de las vías sea en afirmado,
dependiendo de las consideraciones técnicas del proyecto. Se diseña pavimento rígido para
los sectores adyacentes a las carrileras.
La estructura del pavimento será seleccionada con base en los ensayos de laboratorio
que deben efectuarse sobre el material de la subrasante y en los vehículos que van a utilizar
las vías.
14.7.3 Diseño de vías
El diseño de las vías para una subestación comprende básicamente los siguientes
aspectos:
14.7.3. 1 Diseño geom étr ico d e la vía d e acceso
Consiste en determinar el alineamiento horizontal y vertical de la vía. En algunos casos,
se tratará de la ampliación, rectificación y adecuación de vías existentes, de acuerdo con los
nuevos requerimientos de la subestación , teniendo en cuenta aspectos tales como radio de
y y
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 691/806
anrs s
14.7.3.3 Diseño de la est ructura del pavimento
Consiste en determinar el t ipo de pavimen to , el espesor y los materiales para las capade sub-base , base y carpeta de rodadura , y en adoptar los dispositivos de drenaje
protección que garanticen el correcto funcionamiento del m ismo.Para el diseño de pavimentos asfálticos puede utilizarse alguno de los método
establecidos por el Instituto del Asfalto de los Estados Unidos [Asphalt ( 1989)]. como poejemplo el denom inado " todo asfalto ' o 'full depth", con base e n el tránsito diario esperado
Para el diseño del sistema de drena je debe tenerse en cuenta que el buen desempeño dun pavimento depende de un adecuado sistema de drenaje . El drenaje superficial es
constituido por cunetas o sum ideros que descargan en el s istema g eneral de drenaje de subestación . Es posible considerar la construcción de obras de subdrenaje como filtr
transversales y long itudinales , geodrenes y geotextiles cuando se requiera controlar agufreáticas.
14.7.3.4 Señal ización d e la v ía d e acceso
De acuerdo con las características de la vía de acceso a la subestación se deben defin
las señales de tránsito y la ubicación de las mismas, teniendo en cuenta los requisitos que s
establezcan en las norm as de tránsito y carreteras del país.
14.7.3. 5 Señalización interior d e la subes tación
La señalización interior está conformada por señales informativas y preventivas en l
que se definen alturas máximas , ubicación de equipos, medidas de seguridad a toma
restricciones de acceso, etc. Deben definirse de acuerdo con las características de
subestación.
1 4 . 7 . 3 . 6 Diseño de vías adyacentes a carrileras para transformadores y reactoresIntegradas a los elementos viales
En estos sectores se tiene en cuenta que las franjas de vía que quedan a lo largo de l
carrileras se diseñan como pavimento rígido.
14.8 CIMENTACIONES
14.8.1 Generalidades
Las cimentaciones de las estructuras de soporte de cables y equipos representa
generalmente la principal obra civil de una subestación. Aunque se trata de estructur
livianas y equipos no muy pesados, las acciones de las cargas debidas al tiro de conductor
y al sismo o viento, determinan que son estructuras que se diferencian de las cimentacion
de edificaciones por tener una fuerte excentricidad de la carga. Pueden generarse inclu
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 692/806
660 s Ca rtnno 14
para el estima tivo del esfuerzo en el suelo, considerar una cim entación efectiva m enor enfunción de la excentricidad de las cargas [ Bowles ( 1988)]. El esfuerzo m edio equivalentedebe ser inferior a la capacidad portante del suelo definida en el estudio geotécnico. El factor
de seguridad al volcamiento en cualquier dirección debe ser mínimo tres para cargasperman entes y dos para cuando se presentan las cargas dinámicas m áximas.
FS =
M
(14.5)2 r
FSy =PL
2M(14.6)
r
Me,=r< ,m (14.7)
P 4
ey=p<-m (14.8)
L'=L-2e1. m (14.9)
B'=B 2ey,m
(14.10)
C i= • daN/m 2 (14.11)L'B'
Donde:
FS : factor de seguridad al volcamiento en la dirección x
FSy: factor de seguridad al volcamien to en la dirección y
P: carga vertical (incluye peso de cimiento), daNL: dimensión del cimiento en dirección x, m
B : dimensión del cimiento en dirección y, m
M M : momento volcador en dirección x, daN•m
M ,: momento volcador en dirección y, daN•m
e.: excentricidad de la carga en dirección x, m
e y : excentricidad de la carga en dirección y, m
L' : dimensión efectiva del cimiento en dirección x, m
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 693/806
OBPAS C IVILES.
2exex
Y +
x-B O---_
- - - - - - - - - - - - -ej
L'x B'
B ' X
Figura 14.3 - Método para cálculo de esfuerzos medios equivalentes en cim ientosexcéntr icamente cargados
14.8.2 C im entaciones pa ra s oportes de pórt icos y equipos
La información básica para el diseño de las cimentaciones de pórticos y equipos está
constituida por la altura y cargas en los conductores, geometría y peso de las estructuras
equipos, el espectro sísmico de diseño y las cargas de viento. En las cargas de los
conductores deben considerarse los efectos dinámicos de corto circuito. En el Capítulo 15 se
describe la metodología para la evaluación de estas cargas.
Los equipos usualmente se soportan en una estructura anclada a un único pedestal. La
columnas de los pórticos usualmente tienen un pedestal por montante, salvo que estos tenganpoca sep aración. En la Figura 14.4 se ilustra un equipo so portado en estruc tura en celosía. Se
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 694/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 695/806
eE4ipoe Pórt icos
capelo 1 concreto
ndansecundanAcabado bado
tia patio a t i o
y^etlY d e•
p
nos dea),z1 0 , 1 0m
i
e s t r u c t u r a l Vr a lctu
!
Salado en concreto r e t o
pobre
c:oncreb Cemrld.9no
o ^cabado-
B patio
aP / t a c o
Pemm de tr ' estrvdurelya Pemm de
V a n c l a j ePreóaW p.•
I P^Pe Solado enSolado en
canasto
pobrepobre
PiolaP i l o t e
ndo } 1 1ndBllp
Acabadode pat io
^-' Pernos de
J a n c l a j e
ProfundoP i l o t eITRoe
piaa
enmrcreto WnCretopobre pobre
Terreno na tural s. Relleno estruc tural ®
C o n c ret o a a m n da n oen m aterlal seleccionad o
t t concreo Solado en concreto pobre
Figura 14 . 5 - Cimientos tipicos para estructuras de soporte de equipos y
pórt icos - sección transversal
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 696/806
664ECAPtriLo 14
Las cargas para dimensionamiento de la cimentación deben ser cargas de trabajo, sin
factores de sobrecarga. En algunos países como Colombia debe tenerse en cuenta que los
espectros sísmicos obtenidos de la norma son espectros últimos de diseño y, por tanto, la
carga de trabajo debe obtenerse multiplicando por un factor de 0,7. En las cargas sísmicasdebe tenerse en cuenta la co mpone nte vertical que puede llegar a ser hasta de 3/4 partes de lacomponente horizontal, y que, considerada hacia arriba, desmejora las condiciones de
estabilidad de la cimentación.
En el caso d el interruptor hay cargas dinámicas debidas a la ape rtura y cierre del equipo,cuya acción es en el sentido vertical y que representan un porcentaje considerable del peso
del equipo, pudiendo incluso dar como resultado una comp onente vertical hacia arriba.
La estructura debe ser fijada a la cimentación adecuadamente. Usualmente se dejan
pernos embebidos en los pedestales de modo que la estructura se pueda fijar y nivelar
adecuadamente. En la Figura 14.5 se destacan los pernos de anclaje y el concreto de
nivelación.
Para las cimentaciones superficiales, en términos generales, el dimensionamiento de las
losas de cimentación lo detemúnan fundamentalmente los requerimientos de estabilidad y,
solamente en caso de suelos muy blandos, es resultado del control de las presiones
transmitidas al suelo.
La combinación de carga que gobierna el diseño es un evento de poca probabilidad de
ocurrencia y que, de ocurrir, dura poco tiempo. Incluye los efectos superpuestos de cono
circuito con viento o sismo y orientados en la dirección más desfavorable. Es usual en el
diseño aceptar, para tal combinación de cargas, que la resultante de fuerzas quede ubicada
fuera del tercio medio de la cimentación. En otras palabras, se acepta que parcialmente la
cimentación trate de levantarse del suelo (máximo un 25 % del área total), verificando no
transmitirle al suelo una presión de contacto mayor que su capacidad de soporte en las
condiciones de diseño.
Por otra parte, para las cargas permanentes en suelos compresibles con cimentaciones
superficiales debe verificarse que los asentam ientos se encuentren en un rango aceptable.Se considera estable la cimentación con un factor de seguridad al volcamiento mínimo
de 2,0, con lo cual se garantiza que el 75 % de la cimentación transmite esfuerzos de
compresión al suelo (en cimentaciones rectangulares con carga horizontal en una sola de las
direcciones ortogonales).
En el análisis de estabilidad de cimentaciones superficiales no se deberán considerar las
presiones pasivas laterales que pueda ejercer el suelo sobre el pedestal, pues para que se
lleguen a desarrollar estas presiones se requeriría un movimiento inaceptable de la
cimentación.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 697/806
otros U'nE S s 66
14.9 CARRILERAS
En los patios donde se vayan a instalar equipos de transformación o compensació
usualme nte se requiere la construcción de c arrileras para su instalación y ma nejo dentro de subestación. Los equipos menos pesados como transformador zigzag, transformador d
servicios auxiliares exterior y reactor de neutro, si los hay, normalmente pueden s
colocados directamente sobre la cimentación por medio de una grúa y, por tanto, n
requieren ca rrileras.
El trazado en planta de las carrileras responde a la necesidad de movilizar equipo d
repuesto y del recorrido de los equipos desde el punto de descarga ha sta su ubicación final, que depende a su vez de las posibilidades de movilización de la cama-baja que transporta
equipo dentro de la subestac ión y del método de izaje y descarga pre visto.Las carrileras consisten en una losa de cimentación corrida, usualmente con dos vig
centrales sobre las cuales van em bebidos los rieles por donde se desplaza el equipo. Deb
considerarse los elemen tos de fijación y nivelación de los rieles así como aq uellos elemen tpara con tinuidad eléctrica y puesta a tierra de los rieles.
La separación entre rieles y, por ende, de las vigas centrales, depende del ancho de l
trocha o separación de las ruedas para movilizar el equipo, valor que da el fabricante d
mismo.
Las carrileras deben tener una muesca en el concreto secundario, adyacente a los rieles
que tiene com o función perm itir el tránsito de la pestaña interior de la rueda del equipo sique ella tenga contacto con el concreto. En caso de que la rueda sea más ancha que el riel, s
debe dejar una muesca similar al lado externo del riel para asegurar que la rueda se apoy
sobre el riel y no tenga contacto con el concreto. Los rieles deberán cumplir con la
especificaciones de la Norma A STM A 759 [ASTM ( 2000)].
En sitios estratégicos deben colocarse ganchos de tiro que faciliten el desplazamient
del equipo halándolo de los mismos. En las intersecciones deben considerarse los puntos d
gateo pa ra giro de las ruedas.
Para el análisis estructural de las carrileras se puede construir un modelo de losa e
elementos finitos sobre un lecho elástico o se puede usar cualquier método de anális
elástico que tenga en cuenta la rigidez de la cimentación y la rigidez del suelo. Usualmen
no es necesario considerar cargas de sismo en el diseño de la carrilera ya que el paso d
equipo es una carga transitoria.
Se debe verificar que las presiones transmitidas por la cimentación al suelo n
sobrepasen la presión admisible máxima del terreno a la profundidad de desplante. Tambi
se debe controlar la deformación máxima del conjunto suelo-cimentación. Se debe ten
especial cuidado con los extremos de las carrileras ya que en estos puntos se presentan la
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 698/806
14.10 FOSOS PARA TRANSFORMADORES Y REACTORES Y MUROS
CORTAFUEGO
Para minimizar la posibilidad de que un incendio se extienda en caso de falla detransform adores, reactores u otros equipos que contienen aceite en cantidades im portantes,se diseña en el sitio de su cim entación un foso colector para cada eq uipo , con descarga a untanque que separa y almacena el aceite derramado.
Adicionalmente, cuando los equipos se encuentran cerca de un edificio u otros equipos
se coloca un muro cortafuego. Las normas [EEE Std 979 (1994) y ANSI/NFPA 851 (2000)
regulan las consideraciones mínimas que se deben tener en cuenta dependiendo de la
cantidad de aceite del equipo y la separación a edificaciones u otros equipos para una
adecuada seguridad . En general, los muros cortafuego deben soportar un fuego intenso dedos horas y se deben extender vertical y horizontalmente de modo que no haya visual entrepartes contenedoras de aceite.
La construcción de fosos colectores , tanques de aceite y m uros cortafuego está l igadatambién a las prácticas de las em presas y a los requerimientos de las com pañías de seguros.
Los fosos colectores de aceite se diseñan integralmente con la cimentación de los
equipos, de tal m anera que pue dan descargar a un tanq ue colector y separador de aceite latotalidad del aceite contenido en dichos equipos. El área de cada foso se determina de
acuerdo con el tamaño de los equipos garantizando que cualquier fuga que se presente searecogida por el mism o.
Para el diseño de los fosos se tienen en cuenta no sólo los requerimientos físicos de
derrame de aceite , sino también los requerimientos eléctricos en cuanto a cárcam os , cajas detiro y doctos para a com etidas eléctricas de los equipos ( Figura 14.6).
Para autotransformadores y reactores de línea y de terciario, se diseña un foso cuyas
dimensiones cubran la proyección en planta del contorno de las partes del equipo que
contengan aceite, más 0,50 m en todas las direcciones. Tanto el aceite recogido en los fosos,
com o el agua lluvia, drenan por m edio de tuberías no inflam ables hacia el tanque colector yseparador de aceite.
En los fosos se coloca una capa m ínima de 0,20 m de m aterial granular redondeado,uniforme , de diámetro entre 5 cm y 15 cm para ayudar a extinguir el fuego en caso de que elaceite caiga inflam ado . En la zona cen tral de los fosos se coloca una reja metálica apoyadaen las ca ras laterales de las vigas y sobre ésta , se coloca la capa de m aterial granular. Estareja debe soportar el material granular que extingue el fuego y permitir una rápida
evacuación del aceite por deb ajo de ella . En las losetas laterales la capa de m aterial puede irdirectamente sobre el concreto.
En zonas de riesgo sísmico intermedio o alto el equipo considerado requiere ir anclado a
la cimentación. En caso de que este anclaje sea con pernos embebidos en el concreto de la
cimentación se puede proveer de unos bolsillos en el punto de anclaje, los cuales se vacían
en concreto secundario una vez el equipo esté posicionado.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 699/806
aceite en el mismo foso , colocando una trampa de aceite a la salida y permitiendo que éste smantenga inundado bajo la reja.
Tubería a tan q uecolector de aceiteLinea base
del cimiento
Gancho de unoen loso
IS
_.il Riel...
0.00
Linea basedel cim iento - -1- - - -
1 e Iun 3 de construcción
U I
Í TGancho d e tiroen carrilera
a) Planta general de foso
1 1 =
no mnam aoie pareconducc ión de cabl
b) Secc ión 1-1Figura 14.6 - Cimiento y foso para transformador - esquema dpico
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 700/806
668/GvtruLo 14
separador de aceite debe tener como diámetro mínimo 0,20 m. Esta tubería se especifica en
concreto o gres y se debe proveer de u na rejilla en su toma para que se evite una obstrucción.
Debe tenerse en cuenta la posición de los cables de conexión a la m alla de puesta a tierra del
equipo con la longitud de cola necesaria para su conexión, así como también los cárcamos y cajaspara la conducción de cables dentro del foso. Si los cables van por cárcamos, deben ir
debidamente tapados y protegidos para m inimizar la entrada del aceite que se derram e, y si vanpor tubería de conducción, ésta debe protegerse con un recubrimiento en mortero.
Para el análisis de la cimentación, en forma similar que para las carrileras, se puede
construir un modelo de elementos finitos tipo placa apoyado sobre un lecho elástico o se
puede usar cualquier método de análisis elástico que tenga en cuenta la rigidez de la
cimentación, tanto de vigas c entrales como d e losa, y la rigidez del suelo.
Las cargas a tener en cuenta en el modelo son: peso propio de la cimentación, delequipo, del material granular y de la reja metálica y acción del sismo sobre el equipo.
Para el análisis sísmico se usa el método estático de la fuerza horizontal equivalente. Se
evalúa la fuerza sísmica de diseño teniendo en cu enta un coe ficiente de disipación de energíaigual a la unidad (1.0), el coeficiente de importancia de la norma aplicable y el valor de
aceleración esperada para el periodo fundamental. Si no se conoce el periodo, lo cual es
usual en este tipo de equipos, se recomienda trabajar con un valor promedio entre el valor
máximo del espectro y la aceleración del terreno.
En las combinaciones de carga básicas se debe tener en cuenta la componente vertical
hacia abajo o arriba. La componente vertical debe tomarse igual a las 3/4 partes de lacompo nente horizontal.
Se calculan las fuerzas requeridas en los anclajes y se verifica que las presiones
transmitidas por la cimentación al suelo no sobrepasen la presión admisible máxima del
terreno. Finalmente, se controlan los asentam ientos máximos.
14.11 EDIFICACIONES
En las subestaciones se requiere un edificio para el control general y, dependiendo del
diseño eléctrico, pueden requerirse casetas de relés o de control auxiliar en los patios.
Adicionalmente, se pueden necesitar otras edificaciones como bodegas, porterías, casetas
para planta de tratamiento de agua, etc. El dimensionamiento de las cimentaciones de las
edificaciones se realiza con la metodología tradicional que busca que la presión de contacto
transmitida no supere la presión admisible del subsuelo y que no se generen asentamientos
totales o diferenciales que comprometan la estabilidad y el buen funcionamiento de las
estructuras.
El edificio de control y las casetas de relés de una subestación deben diseñarse y construirsede tal form a que cuenten con las áreas necesarias para el óptimo funcionam iento técnico e
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 701/806
01atns uV R E S s
• Sala de servicios auxiliares
• Planta diesel
• Sala de ba terías
• Sala de comunicaciones• Sala d e m antenimiento
Á rea institucional:
• Oficinas
• Cocineta
• Servicios sanitarios
• Cuarto út i l.
Ak lAr den
J
c
Planta dieselPuer ta a o
Grama-
Zy cortina.m
Sala de :9ó
Servicios a uxiliares controenBaterías
Sala de
Mantenimientocomunicaciones
Andén Circuladón Andén
ja
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 702/806
s CAPhuLO 14
En la Figura 14.8 se presenta la plan ta de una caseta de re lés típica, en la cual se disponede las áreas para la instalación de gabinetes y para el cuarto de baterías.
Andén
Ram enconcreto
Zonagabinetes
Aire
Zona acondicionbaterías --J,
Andén
Figura 14. 8 - Caseta de control
Para los espacios de la zona técn ica se recom ienda el uso de puertas dobles, batientes otipo cortina con suficiente espacio para permitir un fácil acceso de los equipos. Para
garan tizar la óptima o peración del mo ntaje e instalación de los equipos , se deben construir
rampa s desde la vía a todas las puertas.
Se destacan desde el punto de vista de obras civiles los aspectos que se relacionan a
continuación.
14.11. 1 Sala d e control
En esta sala se disponen los equipos propios del sistema de control de la subestación. Su
localización y orientación deben ser tales que permitan tener una visual hacia los patios de
conexiones, para lo cual se debe tener en cuenta en el diseño arquitectónico la inclusión de
ventanales hacia los patios.
La ubicación de ductos, cárcamos y redes eléctricas se define según requerimientos del
s istem a de control . Se debe prever que la sala de control tenga acceso desde el área de
circulación interna y que tenga fác il comunica ción con la sala de servicios auxiliares.
14.11.2 Sala d e bater ías
La sala de baterías debe tener acceso desde el exterior del edificio. Debe contar con
rejillas de ventilación y extractor de aire, que proporcionen una adecuada ventilación, puesto
que en su interior se pueden generar gases tóxicos y explosivos.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 703/806
O~ OVIIES s 67
Dep endiendo del t ipo de baterías a utilizar, puede ser conveniente co locar una duchaun lavaojos como m edida de atención inm ediata al personal afectado en caso de accidentes
14.11. 3 Sala para p lanta d iese l
La sala para la planta diese] debe tener acceso desde el exterior con rampa en concre
endurecido ; al igual que para la sala de baterías , los pisos interiores deben estar conformad
por un piso duro . Además, esta sala debe contar con una losa en concreto para anclaje d
equipo.
La ventilación requerida se realiza a través de vacíos en el muro de fachada y de l
puerta de acceso en reja metálica.
En áreas con restricción de contam inación ambiental por ruido , puede resultar necesar
realizar un tratamiento acústico que redu zca la emisión de ruido hasta los niveles permitidoSu cime ntación debe estar aislada del resto de la estructura para minim izar transmisión dvibraciones.
14.11. 4 Diseño estructura l
Para el análisis de las edificaciones de la subestación, deben clasificarse dentro de
grupo de uso de edificaciones indispensables por corresponder a edificaciones de atención
la comunidad que deben funcionar durante y después de un sismo y cuya operación no pued
ser trasladada rápidamente a un lugar alterno. Esta clasificación asigna un coeficiente dimportancia (1,3 a 1,5 según la norma que se adopte), el cual a su vez modifica el espectr
de diseño que debe tenerse en cuenta para los cálculos estructurales de la subestación. E
diseño estructural debe realizarse atendiendo los códigos y normas locales.
14.11. 5 Elem entos no est ructura les
Los elementos no estructurales son aquellos que aunque no hacen parte de la estructu
de la construcción, deben ser diseñados de tal forma que se tomen algunas previsiones qu
garanticen el buen desempeño de estos elementos ante la ocurrencia de un sismo.
Algunos de los componentes de las edificaciones de una subestación que se consider
elementos no estructurales son: los acabados y elementos arquitectónicos y decorativos, la
instalaciones hidráulicas y sanitarias, las instalaciones eléctricas, los anclajes de equipo
mecánicos y las instalaciones especiales. Tales elementos no estructurales en el edificio d
control y las casetas de relés, deben tener un desempeño tal que no interfiera con
operación después de la ocurrencia de un sismo.
14.11. 6 Aire acondic ionad o
Para el diseño de los sistemas de aire acondicionado del edificio de control y de lcasetas de control debe tenerse en cuenta el cálculo de todas las cargas calóricas que debe
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 704/806
672s CAPÍTLLO 14
las casetas de control , el criterio para las condiciones interiores se orienta básicam ente alcontrol de hume dad en su interior.
Es im portante hacer énfasis en la limitación de espacios disponibles para la ubicación e
instalación de e quipos de aire acondicionado , l imitación que se debe en fatizar sobre todopara las casetas de control, teniendo en cuen ta su cercanía a equipos energizados ; de ahí laimportancia de que los equipos de aire acondicionado para las casetas sean m uy compactos.
14.12 C Á R C A M O S Y DUCTOS
El trazado de los cárcamos, tanto en patios como en edificios, se debe ajustar a los
requerim ientos eléctricos y a la disposición de equipos y g abinetes.
Las tapas de los cárcamo s deben diseñarse de modo que perm itan su levantam iento fácily, en e dificios , seleccionarse con m ateriales livianos que den una buena apariencia estética alas instalaciones . Para el cruce de vías, se diseñan preferiblemente ductos instalados
considerando las profundidades mínimas requeridas , pero de ser nece sario pueden requerirsecajones o cárcamos con tapas diseñadas para el tráfico vehicular . En la figura 14.9 se ilustrandetalles de cárcam o en patio y de du ctos bajo vía.
Lino& d e excavac ión
Ductos PVc
a) Cárcam o en partovía
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 705/806
Oanws avnes s 67
Se deben instalar barreras cortafuego en las divisiones de los muros que separan
edificio de control y las casetas de relés con los patios exteriores de la subestación, y en ldivisiones de los m uros que separan las áreas internas de las edificaciones ( sala de control
sala de servicios auxiliares , sala de control y sala de comunicaciones , sala serviciauxiliares y plan ta diesel).
14.13 OBRAS COMPLEMENTARIAS
Den tro de las obras com plementarias de una subestación se agrupan las act ividades dpaisajismo , los cerram ientos , los acabados de patio, la i luminac ión exterior y , en generaaquellas obras que, como su nombre lo indica , complementan los diseños técnicos de
subestación bajo los criterios de seguridad y ornam entación.
14.13.1 Acabado d e pat io
Com o m aterial aislante en la zona de patios usualmen te se coloca una capa de trituradlim pio de un espesor mínimo de 10 cm , con un diámetro comp rendido entre Vr" y 11/Y. Esma terial facilita además el drenaje de los patios.
En algunos países se acostumbra colocar una capa de pavimento asfáltico.
14.13. 2 C er ram lentos
Para separar las áreas interiores de la subestación y el edificio de control y para
cerramiento del perímetro de la subestación , se utiliza generalmente un cerramiento en mu
de mampostería o malla eslabonada ; esta última conformada por una viga de amarre e
concreto para la cimentación del muro, una a tres hiladas en bloque de concreto y una mal
eslabonada con una altura promedia de 2,0 m sujeta a postes de tubería galvanizada y remat
en alambre de púas en gallinazo.
Adicionalmente, y si las condiciones del predio en que se va a construir la subestación
requieren , es posible utilizar muros o cercos en alambre de púas y postes de concretomadera para delimitar el lindero.
14.13.3 Protección de ta ludes
Para dar estabilidad a los taludes que se conforman a partir de la adecuación del terren
ya sean en corte o en terraplén, se deben ejecutar las obras necesarias para protegerlos de loefectos perjudiciales de la erosión o arrastre de materiales.
En general , la protección de los taludes contra la erosión o el deslizamiento se lleva
cabo mediante la construcción de revestimientos en piedra pegada, drenes horizontal
muros en gaviones , muros de contención en concreto reforzado o ciclópeo, geomall
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 706/806
674s CAPt1ULO 14
14.13.4 Omamentaclón
Con el ánimo de compensar el impacto visual originado por la construcción de una
subestación es importante desarrollar un programa de paisajismo y ornamentación de la
misma.
En las áreas libres, como la zona administrativa y las zonas de bodegas, se puede llevar
a cabo una adecuación paisajística con menos restricciones que en los patios, por ser esta
última u n área d e trabajo con a lto riesgo eléctrico y poco e spacio libre.
Es im portante tener en cuenta en el mom ento de seleccionar las especies y los sitios porsem brar, las diversas restricciones:
Restricción por uso: en patios y edificio de con trol
Restricción por circulación: alreded or de los patios- Restricción por seguridad: debe seleccionarse vegetación que no impida la visibilidad
alrededor de toda la subestación y en las vías de acceso y que no crezca demasiado para
evitar disminuir la visibilidad y las distancias de seguridad a las lineas o equipos.
Dependiendo de estos parámetros se deben recomendar para la siembra especies nativas
de la región, que sirvan como barreras visuales naturales para paisajismo, como fuente de
alimento y hábitat para especies de fauna silvestre y que florezcan en diferentes épocas. En
ciertas especies debe tenerse cuidado con sus raíces y posibles efectos en drenajes, andenes ycimientos.
14.13. 5 I lum inación exter ior
Normalmente deben operarse las subestaciones con la iluminación exterior mínima.
Los siguientes son los niveles de iluminación a utilizar para exteriores de acuerdo con
las normas de la I/luminaiing Engineering Society, IES (1ES (1984, 1987, 1989) e
IESNA (2000)]:
Tabla 14.1 - Niveles de iluminación exterior en subestaciones
Á rea Nivel d e Ilum ina ción[ luxes]
Vías de acceso 10
Zon a p ar que o 20
Pat io de cone x ione s y equ ipos (ho r izon ta l ) 20
Pa t io de co nex iones equipos (vert ica l ) 50
14.13. 5.1 Alum brado v í as y parquead e ros
El cálculo de la iluminación exterior en vías de acceso, de circulación y de patio de
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 707/806
Oeans a vn.S.
14.13 . 5.2 Alumbrado de patios , circulaciones y área s exter iores
Para la iluminación del interior de los patios de las subestaciones, generalmente s
utilizan luminarias con lámparas metal halide o sodio de alta presión, localizadas en la
estructuras o en postes.En el interior de los patios se acostumbra dejar tomacorrientes de potencia para u
sistema portátil de alumbrado con reflectores para eventuales mantenimientos o emergencianocturnas. Los tomacorrientes serán del tipo industrial, a prueba de agua, con conexión d
tierra.
Para las áreas adyacentes, circulaciones y cerco perimetral, generalmente se utiliza
reflectores tipo asimétrico con bombilla de metal halide o sodio de alta presión, dirigidos
interior del patio y montados en mástiles metálicos y ubicados en el perímetro. Se debe ten
en cuenta la ubicación de los mástiles para que no interfiera con las ampliaciones futuras d
la subestación y con la construcción de nuevas líneas de transmisión.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 708/806
Capítulo 15ESTRUCTURAS METÁLICAS
15.1 INTRODUCCIÓN
El propósito del presente Capítulo es exponer algunos conceptos generales del campo d
la ingeniería estructural , de gran aplicación dentro del contexto de una subestación eléctric
En él se resumen algunos aspectos fundamentales del tema estructural , orientad
básicamente a las estructuras metálicas en acero estructural y se pretende realizar una se
de reflexiones respecto a criterios de diseño y construcción de uso común en este tipo
soluciones estructurales.
Su objetivo es divulgar algunas técnicas de conocimiento, no obstante su alcance
intenta cubrir de manera detallada aspectos técnicos específicos, los cuales son el objeto d
otras publicaciones de carácter aca démico, a las que se hace referencia con el fin de que seadebidamente con sultadas en caso de que el lector quiera profundizar y adquirir una habilidaespecífica en el tema.
Se presentarán los tipos de estructuras más utilizados; los criterios básicos a tener e
cuenta en un diseño de estructuras metálicas, como son las condiciones críticas de diseñ
tipos de cargas, combinaciones y factores de sobrecarga; y, finalmente, algunos concept
generales en diseño, fabricación y suministro de estructuras metálicas.
15.2 DEFINICIONES
Estructura en celosía : estructura metálica ensamblada con elementos simples de ace
como perfiles angulares o de sección tubular, conectados mediante conexiones pernadas
soldadas. Sus elementos principales son las cuerdas o montantes, cierres horizontales
verticales y diagonales.
Estructura en alma llena : estructura metálica conformada por perfiles metálicos
sección transversal 1, H y C entre otros
Barra : conductor rígido tubular, generalmente en aluminio.
Conductor flexible : cable aéreo que conforma un tendido de una subestación eléctric
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 709/806
s CAPITULO 1
Cadena de aisladores : conjunto de elementos, colocados entre las estructuras y los
conduc tores flexibles; su función es aislar las estructuras de tensiones eléctricas.
Factor de ráfaga : factor que toma en cuenta los efectos dinámicos que producen las
ráfagas sobre conductores, equipos y estructuras. El resultado es una amplificación de los
efectos de las cargas de viento.
Ten sión estática : fuerza generada por efecto de la geometría definida en un conductor
flexible.
Ten sión electrodinámica : fuerza dinámica generada en los conductores por efecto de
flujo de corrientes de cortocircuito.
Amenaza sísmica : estudio geológico regional, en el cual se identifican las fallas
geológicas, los antecedentes de sismicidad regional, los aspectos geotécnicos y geológicoslocales de los estratos de suelo. entre otros, con el propósito de evaluar la máxima
aceleración efectiva esperada de un zona.
Ductilidad : propiedad que tienen los materiales metálicos de deformarse grandem ente a
esfuerzos de tracción; esta propiedad representa en el material una gran capacidad de
absorción de energ ía antes de llegar al colapso.
Fluencia : propiedad de algunos materiales de aumentar grandemente su deformación
sin un aumento de carga apreciable.
Pandeo lateral : deformación lateral apreciable presente en algunos miembros largos yesbeltos sometidos a cargas de compresión. Este comportamiento puede ser de gran
importancia en elementos, y a que puede produ cir una falla repentina y dramática.
15.3 CONCEPTOS GENERALES
De acuerdo con la implantación eléctrica determinada para una subestación, se hace
necesario disponer dentro del patio de maniobra unas estructuras cuya función es la de servir
de soporte a los conductores que conforman las barrasy templas superiores y a los equiposque conforman los circuitos de conexión para las salidas de línea o para equipos de
transformación o compensación reactiva.
Las estructuras serán diseñadas para soportar en forma segura las cargas verticales,
transversales y longitudinales debidas a las conexiones y las posibles combinaciones que
puedan presentarse simultáneamente incluyendo la combinación más crítica de carga con sus
respectivos factores de sobrecarga.
El diseño consiste en definir las siluetas y topologías típicas para columnas, vigas y
soportes de equipos, con base en los requerimientos eléctricos de las subestaciones y
determinar las cargas a las que estarán sometidas las estructuras, como cargas de tensiónestática y cargas electrodinámicas para conductores, cables de guarda y conductores de
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 710/806
EsrauCTU AS MErÁUCS s 67
resortes de am ortiguam iento de esfuerzos y de los herra jes de los an clajes que se utilizará
para el soporte de las cadenas de aisladores en las estructuras.
Se requiere también conocer los datos de tem peratura am biente del sitio en el que s
construirá la subestación (máxima, media y mínima ), la separación entre fases de laconexiones e léctricas del p atio de m aniobra , la separación mínim a de diseño entre fase
durante cortocircuito perm itida de acuerdo con el n ivel de tensión y de aislam iento de subestación , el desnivel entre los puntos de las conexiones según la disposición físic
definida para e l patio de m aniobra , la velocidad básica del viento y los parám etros eléctric
y físicos para definir los efectos del cortocircuito, datos que pueden ser determ inadoteniendo en cuenta la ubicación de la obra y aplicando los criterios presentados en lo
diferentes capítulos de este libro.
15.4 SELECCIÓN DEL TIPO DE ESTRUCTURA
Los tipos de estructuras convencionales de utilización com ún en subestaciones de alta
extra alta tensión se pueden agrupar en dos:
- Estructuras mixtas en concreto y acero
- Estructuras metálicas.
15.4.1 Est ructuras m ix tas en concre to y acero
De este tipo, es común utilizar las estructuras de pórtico tipo A y las de tipo
(Figuras 15.1 y 15.2). La parte en concreto corresponde a los elem entos verticales y la par
en acero a los eleme ntos horizontales constituidos por las vigas.
En ocasiones se dispone de un a estructura en concreto constituida por una colum n
vertical, un p edestal y una zapata, p ara soportar los equipos.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 711/806
s CAPÍTULO 15
Figura 15.2 - Estructura mixta en concreto y acero tipo "H"
15.4.2 Estructuras m etá l icas
Son de amplia utilización en subestaciones eléctricas a nivel mundial , caracterizadas por
su simple concepción en el diseño estructural , por la rapidez en su fabricación y por la
facilidad en el montaje . Se pueden agrupar en das tipos de estructuras:
- Estructuras metálicas en celosía, las cuales corresponden a estructuras ensambladas de
elemen tos simples de acero como perfiles angulares o de sección tubular conectados
me diante conexiones pernadas (Figura 15.3).
- Estructuras en alma llena , las que utilizan elementos de acero denominados de alma
llena como son los perfiles con sección transversal 1 , H y C entre otros, las cuales tienen
gran aplicación en soluciones estructurales de cargas y alturas moderadas.
Las estructuras en una subestación deben cumplir mínimo tres criterios fundamentales:
funcionalidad , economía y seguridad. Bajo estas características se ha demostrado en muchas
aplicaciones que las estructuras mixtas en concreto no compiten en economía y
funcionalidad en el montaje, además de que los pesos resultantes , según la aplicación que se
requiera , son mayores en comparación con los pesos obtenidos utilizando estructuras
metálicas.
Sin embargo , cuando se tienen condiciones agresivas de corrosión es eficiente la
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 712/806
E S T R U C n J R A S METÁUUS s 68
Figura 15.3 - Estructura metálica en ce losía
En la Figura 15.4 se presenta una disposición típica de estructuras en celosía p ara un
subestación que con sidera la conexión de dos líneas de transm isión y un circuito de conexia un transformador de potencia.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 713/806
15
15.5 CRITERIOS BÁ SICOS EN EL DISEÑO DE ESTRUCTURAS M ETÁ LICAS
1 5 . 5 . 1 Estudios preliminares
Para la definición y diseño de las estructuras me tálicas es importa nte con siderar la
incidencia de los siguientes aspectos:
- Disposición física del pa tio de ma niobra , determ inada de acuerdo con la configuración
eléctrica definida para la subestación y el nivel de tensión de la m isma.- Distancias definidas entre equipos, ancho de cam pos y alturas determ inadas para cada
uno de los niveles de conexión presen tes en la sube stación de acuerdo con la disposición
física adop tada.
- Diseño de áreas de patio de maniobra, urbanización general del lote y adecuación del
m ismo, lo cual determina la localización de estructuras de en trada de circuito de línea o
de conexión a equipos de transformación y comp ensación.- Conductores , barras y caden as de aisladores que se utilizarán en la subestación pararealizar las conexiones de tem plas y en tre equipos.
- Tipo de apantallamiento definido para la subestación, para determinar la forma de
soportarlo mediante las estructuras metálicas.- Catálogos de los equipos aplicables al proyecto, de los cuales se puede obtener la
información de sus características , que, a su vez , sirve de base para determinar lascargas que estos imponen en las estructuras.- Estudios de riesgo sísmico, eólico y de hielo (si es del caso) que hayan sido
desarrollados para el sitio de la subestación.
- Registros de tem peraturas y radiación solar.
Con base en los estudios anteriores se pueden definir las estructuras para soportes de
equipos y pórticos de una subestación.
15.5.2 Condiciones críticas para e l diseño
15.5.2.1 Evaluación de cargas
Deben evaluarse todas las cargas externas a las cuales estarán sometidas las estructuras
metálicas de tina subestación en forma permanente y/o instantánea (cargas vivas , de viento,
de hielo o sísmicas). Las principales acciones a las que se ven sometidas las estructuras son
cargas de tensión estática y tensión electrodinámica de los conductores de fases, de
conexiones a equipos y cables de guarda, cargas de peso propio, viento, sismo, hielo y cargas
de montaje y mantenimiento.
15.5.2.2 Cargas de tensión estática y electrodinámica
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 714/806
Fswcruaws M E T Á L I C A S s 68
En e l diseño de estructuras para soporte de equipos deben incluirse todas aquellas carg
producto de las condiciones de op eración del equipo . las cuales deben ser definidas porfabricante, a saber:
- Efectos térmicos debidos a condiciones de operación en régimen permanente.- Presión interna de los elementos que contengan gases o aire . Para el caso
interruptores , la presión interna corresponde a la presión máxima de trabajo cuando
efectúa la interrupción de la corriente de cortocircuito.- Solicitaciones de cortocircuitos cuando estos ocurran ; el nivel de cortocircuito a sconsiderado corresp onderá al de diseño de la subestación.
- Tensión estática en los terminales del equipo, debe considerarse la dirección que origi
la combinación m ás desfavorable entre terminales inferior y superior del equipo.
15.5.2 . 3 Cargas de peso propio
Se incluyen todas aquellas acciones producto de pesos de equipos , mandos
operación, contadores de descarga, conductores y demás accesorios que carguen sobre
estructura . Tam bién se incluye el pe so propio de las estructuras evaluado de acuerdo con su
características físicas y mecánicas.
15.5.2.4 Cargas de viento
Para la e stimación de las cargas de viento sobre las estructuras se recomien da ap licar
m etodología de cálculo presentada en el Ca pítulo 9 (Num eral 9 . 10.2) para la evaluación de
presión dinám ica del viento o, en su defe cto , la reglamen tación vigente en cada p aís.
La fuerza debida a la acción del viento que se supone que a ctúa horizontalm ente sob
un elem ento estructural , F,, se obtiene com o sigue:
F, = Po G Cf A. daN (15
Donde:
Po: presión de viento corregida de acuerdo con la altura ; calculada con base en l
criterios presentados en el Capítulo 9 (Num eral 9.10.2) para conductores y aisladoredaN/m=
G : factor de respuesta dinámica debida a ráfagas (para estructuras G = G ,), adimen siona
Cf: coeficiente de fuerza o coe ficiente de arrastre, adimensional
A : área sólida (neta) expuesta al viento, m2.
El coeficiente de fuerza considera el efecto de las características del elemento (form
tamaño, orientación con respecto al viento, relación de solidez 0, y rugosidad de
superficie, entre otras) en la fuerza resultante. La relación de solidez se define como:
A
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 715/806
684s CAPtruLO 15
redondeada , los valores del coeficiente de forma obtenidos de la Tabla 15. la deben
multiplicarse por el factor de corrección m ostrado en la Tabla 15.lb.
Tabla 15.1- Coeficiente de fuerza para viento norm a l en es t ruc turas en celosía
Relac ión de Coeficiente de fuerza, Cf2o8dez
Estructuras desección cuadrada
Estructuras desección trlangular
< 0 , 0 2 5 4 , 0 3 , 6
0,025-0,44 4,1-5,20 3,7 - 4,5 4
0,45-0,69 1,8 1,7
0,70-1,00 1,3+0,74 1,0+1,04
a) Estructuras con e lementos de lados planos
Relación desolklez Factor de
e o n ece lón
< 0 , 3 0 0,67
0,30-0,79 0,674'+0,47
0.80-1,00 1,00
b) Est ructuras con e lementos de
sección redondeada
En la Tabla 15.2 se presentan los coeficientes de fuerza de elemen tos estructurales osuperficies comúnmente usadas en estructuras para subestaciones.
Tabla 15 .2 - Coeficiente de fuerza de elementos estructurales
Forma de l e lemento Coeficiente de fuerza, Cr
C i r c u l a r 0 , 8
Poligonal 12 o 16 lados 0,9
Poligonal hexagonal u octogonal 1,2
Rectangular , cuadrada 1,4
Otros perf iles > 1,4
El factor de respuesta de ráfaga para estructuras G „ p uede obtenerse de la Figura 15.5 o
calcularse com o:
G, =0,7+1 ,9E B, (15.3)
¡
E=4,9f110 (15.4)
l l Z o
l (15.5)r
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 716/806
Esraucrunns M E T Á L I C A S
L,.a, tc: parámetros que dependen de la categoría de exposición (Capítulo 9, Numera
9.10.2).
1.7
1,6
1,5
1,0
Categoría de e"siciM
1 , 4
1 , 3
1 . 2
1 . 1
- - - ------- - - - - - -
T710 20 30 40 5 0
A a u r a t o t a l [ m ]
Figura 15 . 5 - Factor de respuesta de ráfaga para esructuras
15.5.2 . 5 Cargas de s ism o
Las estructuras metálicas se deben diseñar para que resistan y presenten un buen
desempeño ante fuerzas sísmicas. La intensidad sísmica, es decir, la caracterización de losparámetros que representan los máximos valores de aceleración, de velocidad y de
desplazamiento horizontal en la superficie del terreno, debe ser la que corresponda a la
características sísmicas del lugar y a las características del suelo en el lote en el cual s
construirá la subestación.
Cuando no se conozcan las características del terreno, se podrán consultar las normas d
aplicación local, donde se presentan los valores para la estimación de estos parámetros.
Los cálculos para el diseño y verificación sísmica de las estructuras metálicas ant
sismos, frecuentemente se realizan a partir de figuras denominadas espectros sísmicos dediseño, elaborados según el nivel de amenaza sísmica del sitio del proyecto, para u
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 717/806
s CAPITULO 15
m
vlm
1n
a
m
á
-7-7--1-7-T7--1-- T-
, 4 - --I--r- -rt-t----r-t-rt- ----r t-
,2 - _
-1 5%
' I I I I I I I I I
' . e
--I--r-t- 7-- -r-t-rt-t--r-r-t-
J L 1 1J___ L 1
1 , 4
1.2 -----r-t-t-t---r-t-t-t----r-t-
0 , 0 0 , 2 0 , 4 0 , 6 0 , 8 1 , 0 1 , 2 1 , 4 1 , 6 1 , 8 2 , 0 2 , 2 2 , 4 2 , 6 2 , 8 3 , 0
P e r i o d o [ s ]
Figura 15.6 - Espectro de diseño sísmico de estructuras
Tabla 15.3 - Valones típicos de amort iguamiento en estructuras
Nivel de esfuerzos Tipo y condic ión de la est ructura % Amort iguamiento, t ;
B A J O Estructuras de acero con unionesEsfuerzos debajo de 0,25 veces soldadas o pernadas , sin 0,5-1,0el punto de fluencia desl izamiento en las conexiones
MEDIOEstructuras de acero con unionessoldadas 2,0-3,0
Esfuerzos cercano s a la m itad delde fluencia Estructuras de acero con uniones
pernadas o remachadas 5,0-7,0
ALTOEstructuras de acero con unionessoldadas 5,0-7,0
Esfuerzos en la f luencia o justopor debajo de la fluencia Estructuras de acero con uniones
pernadas o remachadas 10,0 -15,0
Las estructuras de soporte deberán resistir simultáneamente las acciones sísmicas en
dirección horizontal y en dirección de la gravedad y contraria a ésta. Para la consideración de
los movimientos verticales ha sido usual considerar el 75% de las intensidades de losmovimientos horizontales.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 718/806
F s r a u c wErhl ] U5 s 68
Se pueden utilizar métodos más refinados de análisis para el cálculo de la fuerz
sísmica , tales com o el m étodo dinám ico m odal espectral , el cual se ha convertido en u
método de uso frecuente.
Las fuerzas sísmicas obtenidas a partir de los espectros sísmicos pueden reducirs
considerando el coeficiente de m odificación a la respue sta sísm ica R, el cual considera l
ductilidad de la estructura . Por la existencia de más de un sistema de elementos resistentes
la experiencia acumulada acerca del comportamiento sísmico de estructuras similares, en
caso de estructuras de acero para soportes de barras y equipos que presenta
comportamientos dúctiles, inherentes al material , es usual considerar un factor R del orde
de 2,5, salvo un an álisis elastoplástico de conexiones de la estructura que p erm ita estimar l
ma gnitud de la disipación de la energía.
15.5.2 . 6 Cargas de monta je y man ten im ientoSe deben tener en cuenta , dentro del diseño de las estructuras, las cargas debidas
montaje y mantenimiento de los conductores y cables de guarda de la subestación. En lo
puntos de llegada de fases en cada viga y en el castillete para soporte del cable de guarda s
debe considerar, además de todas las acciones indicadas, la acción de un hombre con s
herramienta que equivale a aplicar verticalmente un peso aproxima do de 150 da N.
15.5.2 . 7 Com binac iones de ca rgas y fac tores de sobrecarga
Las estructuras metálicas deben ser diseñadas para la com binación más crítica de carga
La base fundamental del diseño de estructuras es utilizar factores de sobrecarga par
incorporar así factores de seguridad en el diseño , esto es, las estructuras se diseña
increm entando las cargas nom inales en los factores de sobrecarga y su diseño se hace pa
obtener elementos resistentes a la falla por fluencia y pandeo lateral , fundamentalmente.
Así, los factores de sobrecarga proporcionan una medida de la confiabilidad en
comportamiento de la estructura. El objetivo de tener un diseño empleando dichos factore
es proporcionar un balance entre el costo de la estructura y el potencial de riesgo de falla d
la misma cuando en condiciones reales de operación esté sometida a cargas probables. Esto
factores de sobrecarga de alguna maneta reflejan también las incertidumbres en l
estimación de las cargas o la presencia futura de sobrecargas.
A continuación se ilustran factores de sobrecarga de utilización frecuente propuestos p
algunos códigos de diseño, como son la norma de la American Society of Civil Enginee
[ASCE, 1995] y el Manual ojSteel Construction -- LRFD del American Instituye of Ste
Construction [AISC, 19993. entre otros. En la asignación de los factores de sobrecarga s
tienen en cuenta el tipo de carga, la precisión en su estimación, la probabilidad de ocurrenc
simultánea y la variación de las cargas durante la vida útil de la estructura.
Ul= 1,2 D + 2,0 T
02=1,2D+1,7T+1,3W
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 719/806
688 s CAPITULO 15
U6=1,0D+1,0T
U7=1,OD+1,0T+1,0W
US=1,OD+1,0T+0,7Eh±0,7E,
Se observa que los factores de sobrecarga son de 1,0 por considerar cargas de
servicio.
En caso de qu e el espectro de diseño sísmico no sea esp ectro últim o ( mayorado) sino
de servicio , los factores de 1,0 y 0,7 que acompañan a Eh y a E, deben reemplazarse por
1,4 y 1,0 p ara cargas m ayoradas y cargas en servicio, respectivam ente.
Es im portan te el control de las deflexiones m áximas . Los lím ites depe nderán de laprobabilidad de falla que se quiera adm itir; los lím ites indicados a continuación m uestran
algunos valores usuales en los diseños:
- Para deflexiones m áxima s horizontales : h/200, en estructuras de pórticos.
- Para deflexiones máximas horizontales : h/500, en estructuras de soportes de equ iposimportantes , como interruptores , transformadores de corriente.
- Para deflexiones m áxima s verticales : L/360.
Donde:
U: combinación de carga
D: peso propio de estructura , peso de aisladores, herrajes , accesorios , cargas de montaje
y mantenimiento
T : cargas por tiro de temp las de conductores y cables de guarda, se de be considerar tirounilateral (un solo sentido , caso m ás desfavorable)
T C : cargas de tensión en conductores por efecto de cortocircuito
W : cargas de viento sobre templas, equipos y estructuras
Eh: cargas por sismo horizontal sobre estructuras , en direcciones x, y
E,: cargas por sismo vertical en equipos y estructuras , en dirección z
h: altura de la estructura de soporte o de pórticos
L : luz o vano libre de ( pórtico.
15.6 DISEÑO , FABRICACIÓN Y SUMINISTRO DE ESTRUCTURAS METÁLICAS
15.6.1 Genera l idades
Las estructuras metálicas de las subestaciones deben ser diseñadas con la suficienteresistencia pa ra soportar los equipos , conductores , aisladores, herrajes y dem ás accesorios
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 720/806
ESTRUCTURAS
materiales , teniendo en cuenta un m argen de seguridad ; este m argen se obtiene al considera
las cargas ampliadas en los factores de sobrecarga enunciados en el Num eral 15.5.2.7.
El criterio de servicio garan tiza que el diseño estructural sea e ficient e pa ra la correct
operación de l equipo y las estructuras de soporte de conductores en condiciones norm ales yespeciales . Se de be verificar la estructura teniendo en cuenta la tran smisión de los efectos d
impacto y vibración de los equipos.
Los diseños de las estructuras metálicas se realizan con m etodologías utilizadas en l
práctica comú n , norma A SCE 10-97 [A SCE (1997)] , Manual of Steel Construction - LRF
[A ISC (1999)] y NSR- 98 [A sociación ( 1998 )], entre otras.
15.6.2 Diseño est ructura l
El diseño de las estructuras será tal que se busque la sencillez de construcción y, po
consiguiente , facilidad de transporte, m ontaje e inspección . Se evitarán las cavidades
depresiones en donde se pue da acum ular el agua . En caso de que algunas no puedan se
evitadas, se proveerán orificios de drenaje apropiados . Se evitarán también, donde se
posible , las platinas de conexión, utilizando preferiblem ente las conexiones directas. Cuand
se requiera utilizar juntas, se diseñarán platinas de conexión que produzcan unione
concéntricas.
La dete rm inación de los esfuerzos unitarios máxim os perm isibles a comp resión, tensión
flexión, cortante y ap lastamiento se realiza gene ralmen te con el m étodo de la resistenciúltima, LRFD (Load and Resistance Factor Design), el cual considera factores de sobrecarg
y factores de subresistencia en los materiales . En los tiemp os actuales se ha popu larizado s
exigencia en m uchos códigos de diseño, com o son la norma A SCE 10-97 , el Manual ofSte
Construction - LRFD y las NSR-98, entre otros . Aunque aún es igualmen te válido diseña
elementos estructurales por el método de los esfuerzos de trabajo, ASD (A llow able S tre
Design), el cual utiliza factores de seguridad de acu erdo con el tipo de esfuerzos.
Cabe mencionar que en las últim as décadas se ha intensificado el interés de las teoría
de resistencia última de los materiales como base para el diseño, ya que después de toda
experiencia práctica que se ha vivido y de los resultados de la experimentación en lomateriales , se tiene alta confiabilidad en la utilización.
El diseño por resistencia últim a p erm ite una selección más racional de los factores d
carga, por ejem plo se pue de utilizar un factor de sobrecarga bajo pa ra cargas conocidas con
m ayor p recisión , tales como las cargas muertas , y más elevado para cargas con meno
precisión como las cargas vivas . Lo anterior lleva generalm ente a obtener diseños má
económicos pues por el método de los esfuerzos de trabajo se plantea una reducción drástic
en la resistencia de los materiales mediante la utilización de coeficientes del orden de 0,40
0,50 o 0 , 60, sin importar el conocim iento de las cargas.
La un ión entre elemen tos que conforman las estructuras metálicas puede ser por medide conexiones pernadas o soldadas . Las primeras son muy funcionales ya que permite
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 721/806
a la cizalladura de la parte n o roscada del tornillo. El tornillo tendrá un a longitud tal que
sobresalgan de la tuerca , después de colocada , mínim o tres roscas , sin exceder de 10 m m.
Las conexiones y sus perforaciones se diseñan de acuerdo con los requerimientos del
Manual of Steel Construction - LRFD. Para las conexiones se presentarán lasrecomendaciones del método más apropiado para el control de la tensión requerida por los
tornillos de alta resistencia , de acuerdo con los requerimientos de la norma ASTM A 394 y
del Research Cauncil on Snuctural Connection [RCSC (1994)].
El diseño de conexiones soldadas debe a justarse a los requerimientos de las n ormas de la
Am erican Welding Society [AWS A2.4-1998, AWS A5.1M/A5.1-2003, AWS A5.5-1996,
AWS A5.17-A5.17M-1997, AWS A5.18-2001, AWS A5.20-1995, AWS A5.23/A5.23M-
1997, AWS A5.28-1996, AWS A5.29-1998 y AWS Dl.l/D1.1M-2002].
Normalmente , las estructuras se fijan a la fundación por medio de pernos de anclaje
diseñados según la norma ASCE 10-97, el Manual of Steel Construction - LRFD y las
Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismo Resistente , NSR-98.
15.6.3 Fabricación y s um inistro
Con base en los pliegos de especificaciones técnicas se realizan los diseños detallados
de todas las estructuras metálicas, teniendo en cuenta los suministros de equipos,
conductores, cadenas de aisladores, herrajes y demás accesorios. Debe tenerse muy presente
que la estructura debe ser condicionada a todos los requerimientos de equipos de la
subestación, anclaje de los equipos a las estructuras de soporte (incluyendo el anclaje de losmandos de operación en las estructuras), anclaje de las cadenas de aisladores, trampas de
onda, perforaciones para puesta a tierra y anclaje de cable de guarda y disposición de
escaleras para mantenimiento, que bien pueden ser en pernos o incluir guardacuerpos de
seguridad.
En la etapa de fabricación es importante seguir un procedimiento de control de calidad a
los materiales, el cual, como mínimo, debe incluir los siguientes aspectos, ajustándose a los
requerimientos de las normas de la A STM y la A WS, entre otras.
- Control dimensional
- Control de calidad del galvanizado
- Control de calidad de la soldadura
- Revisión de los protocolos de la calidad de los materiales, como el acero para perfilería,
para tornillería y material para g alvanizado
- Realización de pruebas mecánicas de tornillería
- Revisión y aprobación del armado de prototipos de estructuras.
Merece especial cuidado proteger las estructuras ante agentes atmosféricos agresivos,
como en el caso de las subestaciones ubicadas en zonas cercanas a industrias o a zonas
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 722/806
FsTRumN MErÁuus s 691
capa del orden de 86 ó 100 m icrones , y un ga lvanizado especial es aquel con un espe sor dcapa m ayor de 100 micrones , usualm ente 130 m icrones (Tabla 15.4).
Después de terminados todos los trabajos de fabricación , todas las piezas de acero debel im piarse de óxido, escam as , polvo, grasa , aceite y cualquier otra sustancia extraña p arluego someterlas a un procedimiento de galvanizado.
Los trabajos de preparación del galvanizado y el proceso de galvanización en sí, n
deben afectar en forma adversa las propiedades mecánicas del acero. Se debe evitar que s
presente n pa ndeos o torceduras en los eleme ntos al ser sum ergidos en el baño de zinc.
Los perfiles, platinas y elementos similares para las estructuras y los tornillos, tuercas
arandelas deben cumplir con el recubrimiento mínimo determinado según las exigencias de
medio agresivo y el nivel de corrosión, de acuerdo con lo ya mencionado. El galvanizad
debe quedar liso, limpio, uniforme, continuo y libre de defectos. El exceso de zinc entomillos, tuercas y arandelas debe ser removido por centrifugado.
Tabla 15.4 - Conversiones de la m a s a de las capas de zinc y pintura al equivalente de micrones
Grado de Espesor equiva lente M asa de la capa
recubrimiento [micrones] [ m u l a ] [ozi tl [plml
3 5 3 5 1,4 0,8 245
40 40 1,6 0,9 28545 4 5 1,8 1,0 320
50 50 2,0 1,2 3 55
55 55 2,2 1,3 3 90
60 60 2 ,4 1,4 4 25
65 65 2,6 1,5 4 60
70 70 2, 8 1,6 495
75 75 3,0 1,7 530
80 80 3 , 1 1,9 565
85 85 3 ,3 2, 0 60090 90 3 ,5 2,1 635
95 95 3,7 2, 2 670
100 100 3,9 2,3 705
105 105 4,1 2, 4 74 0
110 110 4 ,3 2, 5 78 0
120 120 4 ,7 2, 8 8 50
130 130 5,1 3,0 920
A continuación se presentan las normas de la ASTM aplicables en el proceso d
producción y control de calidad en el galvanizado:
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 723/806
CAPITULO 15
Los aspectos a controlar son: proceso de galvan ización ( incluye baño de dicromato).
inspección visual, espesor de la capa de zinc y adhere ncia y control de calidad del fabricante .
Las norm as m ás utilizadas de la A STM para e l control de calidad son: ASTM A 239, ASTM
A 384, A STM B 695 y A STM B 201.
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 724/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 725/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 726/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 727/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 728/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 729/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 730/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 731/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 732/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 733/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 734/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 735/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 736/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 737/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 738/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 739/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 740/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 741/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 742/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 743/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 744/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 745/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 746/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 747/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 748/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 749/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 750/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 751/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 752/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 753/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 754/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 755/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 756/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 757/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 758/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 759/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 760/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 761/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 762/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 763/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 764/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 765/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 766/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 767/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 768/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 769/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 770/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 771/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 772/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 773/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 774/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 775/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 776/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 777/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 778/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 779/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 780/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 781/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 782/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 783/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 784/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 785/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 786/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 787/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 788/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 789/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 790/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 791/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 792/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 793/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 794/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 795/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 796/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 797/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 798/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 799/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 800/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 801/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 802/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 803/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 804/806
7/28/2019 subestaciones de alta y extra alta tensión - carlos felipe ramírez (mejia villegas sa - ingenieros consultores)
http://slidepdf.com/reader/full/subestaciones-de-alta-y-extra-alta-tension-carlos-felipe-ramirez-mejia 805/806
Recommended