REPUBLIQUE ALGERIENNE DEMOCRATIQUE ET POPULAIRE MINISTERE DES TRANSPORTS ATELIER DE PRODUCTION CHARPENTE METALLIQUE Avril 2015 Rev 01 Groupement Momentané d'Entreprises SATEBA,SNC

REPUBLIQUE ALGERIENNE DEMOCRATIQUE ET POPULAIRE MINISTERE DES TRANSPORTS

MAITRE D’OUVRAGE

DOSSIER EXE

REALISATION D'UNE USINE DE FABRICATION DE TRAVERSESBI-BLOCS

GARE SNTF DE BOUTISSAYAH DE LA WILAYA DE MSILA

ATELIER DE PRODUCTION CHARPENTE METALLIQUE

Note de calcul

شركة الوطنية للنقل بالسكك الحديدية)(فـــــر ع لل مـــــؤسـســـــــة مـنـشـــــآت الســـــــــكة الحـــد يــد يــــة

(Filiale SNTF)

Société par actions au capital de 1.080.000.000 DA RC 0003443 B 98 NIS 099816420329030 IF 098635030011639

N ° 2 0 0 9 0 2 2 2 6 1

Avril 2015 Rev 01

Groupement Momentané d’Entreprises SATEBA,SNC STE DEROUICHE & AZZOUNI-TP

Réalisation d'une unite de production chaine 400 traverses biblocs gare SNTF de BOUTISAYAH EXE-Note de calcul Atelier de production-Rev 01

12/04/2015

Groupement SATEBA-SNC AZZOUNI & DEROUICHE

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Atelier de production

1 Levée des réserves rapport de contrôle

n° CM/01 M.H M.C 12/04/2015

0 Etablissement du document

M.H M.C 08/03/2015

Rév Description Préparé Vérifié Approuvé Date


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SOMMAIRE

1. INTRODUCTION : ....................................................................................................................... 4

2. DOCUMENTS ET NORMES UTILISÉS : ......................................................................................... 4

3. MATÉRIAUX UTILISÉS : ............................................................................................................. 4

4. DONNÉES DU PROJET : .............................................................................................................. 4

5. DONNÉES DU CALCUL :................................................................ ERREUR ! SIGNET NON DEFINI.

6. ETUDE CLIMATIQUE : ............................................................................................................. 11

7. CHARGES : - CAS : ................................................................................................................. 17

8. COMBINAISONS : .................................................................................................................. 139

9. RÉACTIONS : EXTRÊMES GLOBAUX : ....................................................... ………………….21.

DÉPLACEMENTS EXTRÊMES GLOBAUX : ............................................................................... 21

11. EFFORTS : EXTRÊMES GLOBAUX : .......................................................................................... 22

12. CALCUL PLANCHER MIXTE : ................................................................................................... 23

13. CALCUL POUTRE DE ROULMENT : ........................................................................................... 27

14. CALCUL DES ELEMENTS : ........................................................................................................ 37

15. CALCULS DES ASSEMBLAGE : .................................................................................................. 47


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Vue de la structure


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1. Introduction :

Cette note de calcul a pour objet la conception et le calcul de differents éléments de l’ossature métallique d’un atelier de production de traverces bi-blocs en BA sis à la gare SNTF de Boutisayah et approximité de l’usine de soudage de rail. Les differents dimensions de notre structure ATELIER DE PRODUCTION sont les suivants : - Longueur = 55.00m -Largeur = 41.00m -Hauteur = 08.00m

2. Documents et normes utilisés :

Règle CCM97 .EC3. Règle DTR C2-47/NV99 Règle RPA99 (Vesion 2003) Charges permanentes et charges d’exploitation « DTR BC 2.2 »

3. Matériaux utilisés : Acier de construction de nuance, E28 Boulons d’attaches précontraintes HR 10.9 Boulons d’attaches non précontraintes ordinaires 6.8 ;8.8 Logiciel de calcul Autodesk Robot 2009. Les soudures de même qualité que l’acier de construction.

4.Données du projet :

Site d’implantation : BOUTISAYAH M’SILA Charge parmanent de hangar : CP = 20 kg/m² Charge d’exploitation hangar : Qexp1 = 100 kg /m2 Pont roulant : C = 3 tonnes Surcharge de la neige: Ne = 30 dan/m

Fleche : poutres de hangar : L/200

Poutres de roulement : L/750 Poteaux : L/125 Poteaux niveau rail : L/350


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5. Données du calcul : Propriétés du projet: ATELIER DE PRODUCTION Coordonnées du centre de gravité de la structure: X = 28.943 (m) Y = 15.701 (m) Z = 5.384 (m) Moments d'inertie centraux de la structure: Ix = 10449204.454 (kg*m2) Iy = 18090247.432 (kg*m2) Iz = 28000712.337 (kg*m2) Masse = 75313.390 (kg) Description de la structure Nombre de noeuds: 1037 Nombre de barres: 457 Eléments finis linéiques: 802 Eléments finis surfaciques: 0 Eléments finis volumiques: 0 Nbre de degrés de liberté stat.: 6000 Cas: 29 Combinaisons: 13


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charges /types de calculs Cas 1 : PERM1 Type d'analyse: Statique linéaire Cas 2 : EXPL1 Type d'analyse: Statique linéaire Cas 3 : EXPL2 Type d'analyse: Statique linéaire Cas 4 : EXPL3 Type d'analyse: Statique linéaire Cas 5 : VENT1 Type d'analyse: Statique linéaire Cas 6 : VENT2 Type d'analyse: Statique linéaire Cas 7 : NE Type d'analyse: Statique linéaire Cas 8 : 1.35G+1.5(Q1+Q2) Type d'analyse: Combinaison linéaire Cas 9 : 1.35G+1.5(Q1+Q3) Type d'analyse: Combinaison linéaire Cas 10 : 1.35G+1.5V1 Type d'analyse: Combinaison linéaire Cas 11 : 1.35G+1.5V2 Type d'analyse: Combinaison linéaire Cas 12 : 1.35G+1.5 NE Type d'analyse: Combinaison linéaire Cas 13 : 1.35G+0.9(1.5Q1+1.5Q2+1.5V1+1.5 NE) Type d'analyse: Combinaison linéaire Cas 14 : 1.35G+0.9(Q1+Q3+V2+ NE) Type d'analyse: Combinaison linéaire


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Cas 15 : G+Q Type d'analyse: Combinaison linéaire Cas 16 : G+ NE Type d'analyse: Combinaison linéaire Cas 17 : G+(Q1+Q2) Type d'analyse: Combinaison linéaire Cas 18 : G+Q1+Q3 Type d'analyse: Combinaison linéaire Cas 19 : G+V1 Type d'analyse: Combinaison linéaire Cas 20 : G+V2 Type d'analyse: Combinaison linéaire


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6. Etude Climatique:

Dimension de l’ouvrage :

la longueur du batiment est: a= 55 m

la largeur du batiment est: b= 40 m

la hauteur total du batiment: H= 8 m

la hauteur de la paroi vertical est: h= 6,5 m

la pente des versants est: α= 11,8 degré

cos α = 0,978867389

sin α = 0,204496052

site d'implantation:

lieu d'implantation AIN ELHDJAL M'SILA

altitude H= 600 m

Etude du vent:

lieu d'implantation AIN ELHDJAL M’SILA

Catégorie de construction Catégorie de construction

Catégorie I Catégorie II

zone du vent :

Zone qréf (N/m²) qtemp (N/m²) II 470 340

categorie du terrain

Catégories de terrain KT z0 (m) zmin

(m) ξ

III - Zones industrielles ou suburbaines forêt,zones urbaines ne rentrant pas dans la catégorie de terrain IV

0,22 0,3 8 0,37

Ceofficient de topographie: Ct(z)

site Ct(z)

site plat (Φ < 0,05, voir § 4.3.4) 1

Détermination des pressions statiques dues au vent :

Avec :


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qj : la pression due au vent.

Cd : coefficient dynamique de la construction.

qdyn : pression dynamique du vent

calculée à la hauteur zj relative à l’élément de surface j.

Cpe : est le coefficient de pression extérieur

Cpi : est le coefficient de pression intérieur. Détermination du coefficient dynamique Cd

tgα= 1,72.10-3

Vent perpendiculaire au long pan :

Cd1= 0,87678

Vent perpendiculaire au pignon :

Cd2= 0,90258

Détermination de la pression dynamique de vent qdyn(Zj)

Structure permanente

Calcul de coefficient de rugosité Cr (Z)

Pour (formule 2. Page51).

0,95 -0,9

41,5 -12,5

2/)()( mNzcqzq ierefjdyn

2/)()( mNzcqzq ierefjdyn

minzz


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pour

pour

dans la toiture

Cr(z)= 0,722351156

dans la paroi verticale

Cr(z)= 0,722351156

Valeur de coefficient d’exposition Ce (Z)

dans la toiture

= 1,63

dans la paroi verticale

= 1,63

Valeur de la pression dynamique:

dans la toiture = 768,0796274

dans la paroi verticale = 768,0796274

determination des coeficients de pression exterieurs:

pente α

Zones pour vent de direction θ=0°

F G H I J

Cpe,10 Cpe,1 Cpe,10 Cpe,1 Cpe,10 Cpe,1 Cpe,10 Cpe,1 Cpe,10 Cpe,1

5 -1,7 -2,5 -1,2 -2 -0,6 -1,2 -0,3 -0,3

11,8 -1,156 -2,16 -0,928 -1,66 -0,396 -0,368 -0,776

15 -0,9 -2 -0,8 -1,5 -0,3

-0,4 -1 -1,5 2 2 0,2

zCtzCr

KzCrzCtzjCe T7

122

)ln()(o

tr z

zKzC

mzz 200min

)ln()( min

otr z

zKzC

minzz

( )eC z

( )eC z

( )dynq z 2( / )N m

( )dynq z 2( / )N m


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pente α vent de direction θ=90°

F G H ICpe,10 Cpe,1 Cpe,10 Cpe,1 Cpe,10 Cpe,1 Cpe,10 Cpe,1

5 -1,6 -2,2 -1,3 -2 -0,7 -1,2 -0,511,8 -1,396 -2,064 -1,3 -2 -0,632 -1,2 -0,515 -1,3 -2 -1,3 -2 -0,6 -1,2 -0,5

OUVERT

Vent sur le long pan Cpi= ‐0,5

Parois verticale Zone Cd qdy Cpe Cpi qj

A 0,87678 768,0796274 ‐1 ‐0,5 ‐

336,718428

B 0,87678 768,0796274 ‐0,8 ‐0,5 ‐

202,031057

C 0,87678 768,0796274 ‐0,5 ‐0,5 0

D 0,87678 768,0796274 0,8 ‐0,5 875,467912

E 0,87678 768,0796274 ‐0,3 ‐0,5 134,687371

Toiture

Cd qdy Cpe Cpi qj

F 0,87678 768,0796274 ‐1,156 ‐0,5 ‐

441,774577

G 0,87678 768,0796274 ‐0,928 ‐0,5 ‐

288,230974

H 0,87678 768,0796274 ‐0,396 ‐0,5 70,037433

I 0,87678 768,0796274 ‐0,368 ‐0,5 88,893665

J 0,87678 768,0796274 ‐0,776 ‐0,5 ‐

185,868572

Vent sur le pignon Parois verticale

zone Cd qdy Cpe Cpi qj

A 0,90258 768,0796274 ‐1 ‐0,5 ‐

jq =Cd× qdyn(Zj) × [Cpe - Cpi]


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346,626655

B 0,90258 768,0796274 ‐0,8 ‐0,5 ‐

207,975993

C 0,90258 768,0796274 ‐0,5 ‐0,5 0

D 0,90258 768,0796274 0,8 ‐0,5 901,229303

E 0,90258 768,0796274 ‐0,3 ‐0,5 138,650662

Toiture

Zone Cd qdy Cpe Cpi qj

F 0,90258 768,0796274 ‐1,396 ‐0,5 ‐

621,154966

G 0,90258 768,0796274 ‐1,3 ‐0,5 ‐

554,602648

H 0,90258 768,0796274 ‐0,632 ‐0,5 ‐

91,5094369

I 0,90258 768,0796274 ‐0,5 ‐0,5 0

Vent sur le long pan FERME Cpi= 0,8

Parois verticale Zone Cd qdy Cpe Cpi qj

A 0,87678 768,079627 ‐1 0,8 ‐1212,18634

B 0,87678 768,079627 ‐0,8 0,8 ‐1077,498969

C 0,87678 768,079627 ‐0,5 0,8 ‐875,4679124

D 0,87678 768,079627 0,8 0,8 0

E 0,87678 768,079627 ‐0,3 0,8 ‐740,7805413

Toiture

Cd qdy Cpe Cpi qj

F 0,87678 768,079627 ‐1,156 0,8 ‐1317,24249

G 0,87678 768,079627 ‐0,928 0,8 ‐1163,698887

H 0,87678 768,079627 ‐0,396 0,8 ‐805,4304794

I 0,87678 768,079627 ‐0,368 0,8 ‐786,5742475

J 0,87678 768,079627 ‐0,776 0,8 ‐1061,336485

Vent sur le pignon Parois verticale

zone Cd qdy Cpe Cpi qj

A 0,90258 768,079627 ‐1 0,8 ‐1247,855958

B 0,90258 768,079627 ‐0,8 0,8 ‐1109,205296

C 0,90258 768,079627 ‐0,5 0,8 ‐901,2293031

D 0,90258 768,079627 0,8 0,8 0


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E 0,90258 768,079627 ‐0,3 0,8 ‐762,5786411

Toiture

Zone Cd qdy Cpe Cpi qj

F 0,90258 768,079627 ‐1,396 0,8 ‐1522,384269

G 0,90258 768,079627 ‐1,3 0,8 ‐1455,831951

H 0,90258 768,079627 ‐0,632 0,8 ‐992,7387401

I 0,90258 768,079627 ‐0,5 0,8 ‐901,2293031

7. Charges: - Cas: 1A29 Cas Type de

charge Liste Valeurs de la charge

1 poids propre

1A60 62A74 76A78 95A201 82 83 85 203A205 208A231 237A239 244A249

251A325 233 235 241 242 327 329A365 371A429 431A440 455A460 532A535

550A552 570A579 581A584 465 537 538 548 554 586A589 591A625 630A643

648A663 668A679

PZ Moins Coef=1,00

1 charge uniforme

3 8 10 12 18 19 24A37 39A49 51A58 71A73 95A103 107A242P45 116A143

164A184 209A229 254A283 60 64 67 105 109 112 146 147 241 340 341 344A364

371A373 386 389A409 535 537 573A579 581 586 599A605

PZ=-60,00[daN/m]

1 charge uniforme

6 13 106 110A245P45 144 145 148 150 151 196 253 342 343 385 387 431 572 582

587 598 606

PZ=-30,00[daN/m]

1 charge uniforme

297A324 PZ=-60,00[daN/m]

2 force sur barre

389 573 599 FZ=100,00[daN] X=0,700 relatives

2 force sur barre

8 27 35 45 58 101 105 121 169 181 209 217 221 229 258 266 271 277 281 347 355 361 373 389 394 396 408 573 578 599 604

FZ=-100,00[daN] X=0,300 relatives

2 force sur barre

8 27 35 45 58 101 105 121 169 181 209 217 221 229 258 266 271 277 281 347 355 361 373 389 394 396 408 573 578 599 604

FZ=-100,00[daN] X=0,700 relatives

2 force sur barre

297 303 314 317 324 FZ=-100,00[daN] X=0,700 relatives

2 force sur barre

297 303 314 317 324 FZ=-100,00[daN] X=0,300 relatives

3 force nodale

1106 1110 1112 1114 FX=840,00[daN] FY=1130,00[daN] FZ=-


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4830,00[daN] 4 force

nodale 1105 1109 1111 1113 FX=300,00[daN]

FY=880,00[daN] FZ=-1720,00[daN]

5 charge uniforme

6 13 106 110A245P45 144 145 148 150 151 196 253 342 343 385 387 431 572 582

587 598 606

PZ=60,00[daN/m]

5 charge uniforme

3 8 10 12 18 19 24A37 39A49 51A58 71A73 95A103 107A242P45 116A143

164A184 209A229 254A283 60 64 67 105 109 112 146 147 241 340 341 344A364

371A373 386 389A409 535 537 573A579 581 586 599A605

PZ=120,00[daN/m]

5 charge uniforme

7 14 66 111 156 199 331 376 422 534 583 588 591

PY=375,00[daN/m]

5 charge uniforme

1 4 7 199 PX=-540,00[daN/m]

5 charge uniforme

376 419 465 570 596 607 PX=540,00[daN/m]

5 charge uniforme

1 9 59A194P45 329 374 419 465 532 570 596 607

PY=600,00[daN/m]

6 charge uniforme

376 419 465 570 596 607 PX=-750,00[daN/m]

6 charge uniforme

9 59A194P45 329 374 532 PY=-450,00[daN/m]

6 charge uniforme

1 419 570 596 PY=-225,00[daN/m]

6 charge uniforme

14 66 111 534 PY=450,00[daN/m]

6 charge uniforme

156 199 331 376 422 583 588 591 PY=450,00[daN/m]

6 charge uniforme

7 PY=225,00[daN/m]

6 charge uniforme

1 4 7 199 PX=-540,00[daN/m]

6 charge uniforme

3 8 10 12 18 19 24A37 39A49 51A58 71A73 95A103 107A242P45 116A143

164A184 209A229 254A283 60 64 67 105 109 112 146 147 241 340 341 344A364

371A373 386 389A409 535 537 573A579 581 586 599A605

PZ=120,00[daN/m]

6 charge uniforme

6 13 106 110A245P45 144 145 148 150 151 196 253 342 343 385 387 431 572 582

587 598 606

PZ=60,00[daN/m]

7 charge uniforme

3 8 10 12 18 19 24A37 39A49 51A58 71A73 95A103 107A242P45 116A143

164A184 209A229 254A283 60 64 67 105 109 112 146 147 241 340 341 344A364

371A373 386 389A409 535 537 573A579 581 586 599A605

PZ=-40,00[daN/m]

7 charge uniforme

6 13 106 110A245P45 144 145 148 150 151 196 253 342 343 385 387 431 572 582

PZ=-20,00[daN/m]


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587 598 606

Début de la page9. Réactions : Extrêmes globaux Repère global - Cas: 1A20 22 23 25 26 28 29 FX [daN] FY [daN] FZ [daN] MX [daNm] MY [daNm] MZ [daNm]

MAX 5210,33 11054,52 16038,31 39298,67 6058,00 131,15

Noeud 389 291 291 291 479 389

Cas ELU/142 6 ELU/151 ELU/151 ELU/93 ELU/151

MIN -3428,80 -21199,22 -8997,97 -31649,16 -4358,70 -92,08

Noeud 339 291 291 287 479 385

Cas ELU/1 ELU/151 6 ELU/157 ELU/120 ELU/157

10. Déplacements : Extrêmes globaux - Cas: 1A20 22 23 25 26 28 29 UX [cm] UY [cm] UZ [cm] RX [Rad] RY [Rad] RZ [Rad]

MAX 0,4 2 0 0,003 0,024 0,004

Nœud 1746 1757 1748 170 444 444

Cas ELU/114 ELU/115 ELU/148 ELU/169 ELU/89 ELU/134

MIN ‐1,5 ‐0,7 ‐0,1 ‐0,002 ‐0,017 ‐0,003

Nœud 1757 79 1748 1746 1764 444

Cas ELU/126 ELU/157 ELU/157 ELU/150 ELU/124 ELU/111

11. Efforts : Extrêmes globaux - Cas: 1A20 22 23 25 26 28 29 FX [daN] FY [daN] FZ [daN] MX [daNm] MY [daNm] MZ [daNm] MAX 28891,73 3319,09 21199,22 53,83 53977,91 4358,70 Barre 334 465 286 543 286 465 Noeud 322 479 291 322 512 479 Cas ELU/151 ELU/120 ELU/151 ELU/157 ELU/151 ELU/120 MIN -16802,71 -4610,54 -13034,52 -42,05 -53977,91 -6058,00 Barre 334 465 286 543 542 465 Noeud 322 479 512 322 512 479 Cas 6 ELU/93 6 5 ELU/151 ELU/93


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13. Calcul Poutre de Roulment Pont roulant de 3t : Caractéristiques de pont roulant Dimensions, charges et vitesse

Puissance Portée Vitesse Poids Charge sur

un galet

Dimensions

N L Levage Direct Trans B K B+K Rmax Rmin a b c d e

kN m m/min m/min m/min kN kN kN kN kN m m m m m

30 8 8 30 100 55 30 85 42 15 0.7 0.2 0.45 1.7 2.2

Tableau 1: Caractéristiques de pont roulant

Fig 1: schéma de pont roulant

Classement de pont roulant Suivant les conditions d’utilisation :

B : Utilisation régulière en service intermittent. 2 : Soulèvement de charges variant de zéro (0) à la charge nominale.

D’où les groupe en fonction de ces caractéristiques :

I A1 A2 B1 C1 II A3 B2 - C2 III - B3 - C3 Tableau 2: classements des ponts roulants

Coefficients

C : coefficient d’adhérence d’un galet sur son rail

: Coefficient de majoration dynamique des réactions verticales


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Groupe du pont

roulant

Chemin de

Roulement 1

Support de chemin

De roulement 2

C

Pont d’atelier à

crochet «II»

1,15 1,05 0,20

2.2 : Calcul de la poutre de roulement PDR : 2.2.1 : Réactions des galets d’un pont roulant

a) Charges verticales : max R : Charge maximale statique. min R : Charge minimale statique. max R1 : Charge maximale dynamique. min R1 : Charge minimale dynamique. b) charge horizontale longitudinale :

max R2 : Charge maximale. min R2 : Charge minimale.

c) charge horizontale transversale :

max R3: Charge maximale. min R3 : Charge minimale.

- Réaction verticales

1

1

max R1 ψ max R

min R1 ψ min R

max R1 1.15 4.2 4.83 t

min R1 1.15 1.5 1.72 t

- Réactions horizontales longitudinales

max R2 c max R 0.2 4.2 0.84t

min R2 c min R 0.2 1.5 0.3t

C = 2.0

- Réactions horizontales transversales

a) Chariot au milieu de la portée du pont :

L

max R3 0,024 K N B 0,021 N Ke

maxR3 1.13t

L

minR3 0,024 K N B 0,021 N Ke

minR3 0.88t


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b) Chariot à distance minimale du chemin de roulement :

L

maxR3 0,0052 K N 5B 0,021 N Ke

maxR3 0.76t

L

minR3 0,0052 K N 5B 0,021 N Ke

minR3 0.52t

2.2.2 : Pré dimensionnement de la poutre de roulement - Travée de l = 7.5m (sur deux appuis simple) - Distance entre galets e=2.2m 2.2.3 : Condition de la flèche

a) flèche verticale :

La flèche maximale est : 750

max 1750 750

lcm

On estime un HEB360

360 ( 55) 141.80 32 173.80 /HEB rail AG G G daN m

La flèche admissible est : v

2 2 38max ( ) 3 ( ) 5

384 384 750vy y

R l e l l e Gl l

EI EI

max0.827 0.010 0.837 1v cm cm Condition vérifiée

b) flèche horizontale : On tient compte seulement de la semelle supérieure qui est la plus sollicitée a max R3.

2 2

hz.

maxR3(l e) 3l (l e)δ

48EI semelle

avec : 3

4. 5062.5

12f

z semelle

t bI cm


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Fig 2: caractéristiques de profile

On a :

semelle48EI

e)(l3le)MAXR3(lδ

z

22

h

= 1.65cm > cm

l1

750max

h > max => il faut rigidifier la semelle supérieure avec une poutre de freinage.

2.2.4 Poutre de freinage :

Fig VI.3: poutre de freinage

Fig VI.4: épure de la poutre de freinage a)Calcul des réactions

0 a bF R R F

/ 0 1.5 6 0bM A F R

1.50.29

6B

FR t Ra= 0.84t

Equilibre de nœud 2


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2 2 20a y x y aR F F F R

2 0.84yF t


1 1 cos 0xF F α=14.93˚

11 1 1sin 0 3.26

sinY

y

FF F F T


3 1 3.26F F t 3 0.84yF t

b) Dimensionnement des montants Effort de compression

0

0

0

.

. .

.

sd C Rd

yc Rd pl Rd

M

Sd MySd

M y

N N

AfN N

NAfN A

f

0

33 2

. 0.84 1 100.35

23.5y M

y

FA cm

f

On prend une cornière L50 50 5 c)Dimensionnement des diagonales : Effort de traction :

0

0

. .

323.2 10

1.3623.5

ySd t Rd pl Rd

M

Sd M

y

AfN N N

NA cm

f

On prend une cornière L50 50 5 2.3 Choix du rail : Pour notre cas, on a un pont roulant de 3t, on va utiliser des rails à semelle large, maintenues avec des crapauds.

puissance

N (t)

Diamètre des galets

D (mm)

Hauteur du rail

H (mm)

Largeur du champignon

K (mm)

Largeur utile k-2r1 (mm)

Section diamétrale D (k-2r1)

(cm 2 )

Charge maxi sur un galet

R (t)

3

400

65

55

45

180

10.8

Tableau 3: dimensions du rail Tableau 4: Dimensions du rail


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2.4 Dimensions du crapaud :

Désignation 2trous B a b c d g h j K

A55 Long Poids(g) mm mm mm mm mm mm mm mm mm

120 740 85 60 22 38 17 7 24 20 29

Tableau 5: dimensions de crapaud

Fig 5: schéma (PDR+rail) 2.5 Vérification des contraints : 2.5.1 Calcul de la contraint verticale : a) Moment maximal dû à (max R1) :

désignation Surface S (cm 2

poids P Kg/m

x

(cm 4 )

y

(cm 4 )

W x

(cm 3 )

W y

(cm 3 )

H (mm)

K (mm)

A55 40.7 32 182 339 46.9 44.9 65 55


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D’après le théorème de Barré le moment max à :

420

elx

2

max1

2 max 1

2 4

R l eMf

l

Avec :

7.5

2.2

max 1 4.83

l m

e m

R t

d’où : 1maxMf = 13107 daN.m

2 2max1 4.88 / 27.5 /vcrRely

MfdaN mm daN mm

W Condition vérifiée

b) moment maximal dû au poids (PDR+Rail) :

8

2

2max

GlMf Avec : G = 173.8 daN/m

d’où : 2maxMf = 1222.03 daN.m

2 2max 2 0.45 / 27.5 /vcrPely

MfdaN mm daN mm


Le moment max pondéré soit : max max2 max11.35 1.5 21310.24 .VMf Mf Mf daN m

=> d’où : la contrainte verticale

2 221310.2407.94 / 27.5 /

2683.14pondéré

vely

MfdaN mm daN mm


2.5.2 Calcul de la contrainte horizontale

Données :

max 3 1130

max 4200

118.33

365

250r

R daN

R daN

k m

h mm

h mm

On calcul le moment par apport au point ‘0’ on tire la valeur de THR

/ 0 30 ( ) 0r THM maxR h h maxR R h

max 3 max

1731.75rTH

R h h RR daN

h

D’après le théorème de Barré

2

max

24728.83 .

8TH

f H

R L eM daN m

L

C’est la semelle supérieure avec la poutre de freinage, qui résiste aux efforts horizontaux :


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31695.48I

cmV

=> D’où : la contrainte horizontale

2 2max 4728.832.78 / 27.5 /

1695.48H

H

MfdaN mm daN mm

IV

2.5.3 Contraintes de cisaillement verticales

a) contraintes dues au pont : Calcul des réactions 2 maxR = RA+RB

max

2

2 2

2 . .9550

max

( 2 ). 16.88

95505.65 / 0.65 15.6 /

16.88

A

VRw

w f w

VR e y

maxR L maxR eT R daN

LT

A

A h t t cm

daN mm f daN mm

b) contraintes dues à la charge permanente(PRD+RAIL) :

TMAX = daNGl

75.6512 avec : G=173.8daN/m

2max 0.18 /VG

w

TdaN mm

A < 20.65 15.6 /e yf daN mm Condition vérifiée

2.5.4 Contraintes de cisaillement horizontales C’est la semelle supérieure qui résiste.

TH

2semelle

R 1731.75 daN

A 3250 mm


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max 2987.27AT R daN

2 2max 2987.270.92 / 15.6 /

3250Hsemelle

TdaN mm daN mm

A Condition vérifiée

2.5.5.Pondération et sécurité du pont : On pondère par les cœfficients suivants : (selon CTICM) 1.3 : Pour les charges statiques 1.5 : Pour les charges dynamiques 1.4 : quand le pont est exposé

1.15 : majoration dynamique 1

a) Contraintes normales :

2 2

2 2

1.3 1.5 18.7 / 23.5 /

1.3 1.5( ) 22.62 / 27.5 /

G R e

G R H e

daN mm daN mm

daN mm daN mm

Condition vérifiée

:G Contrainte normale due au poids propre

:R Contrainte normale due à la charge roulante

:H Contrainte normale due à la charge horizontale

b) contraintes tangentielles : 2 2

2 2

1.3 1.5 8.75 / 15.6 /

1.3 1.5( ) 10.1 / 15.6 /

VG VR e

VG VG H e

daN mm daN mm

daN mm daN mm

Condition vérifiée

:VG Contrainte tangentielle due au poids propre

:VR Contrainte tangentielle due à la charge roulante

:H Contrainte tangentielle due à la charge roulante

14. Calculs des Elements :

CALCUL DES STRUCTURES ACIER ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORME : EN 1993-1:FR-NA:2007, Eurocode 3: Design of steel structures. TYPE D'ANALYSE : Vérification des pièces ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FAMILLE : PIECE : 330 Poteau ATALIER_330 POINT : 3 COORDONNEE : x = 1.00 L = 6.557 m ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

/ max

20B A TH

L eM R T R

L


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CHARGEMENTS : Cas de charge décisif : 12 1.35G+1.5Ne 1*1.35+7*1.50 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAU : ACIER E28 fy = 27.50 daN/mm2 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE LA SECTION : HEA 400 h=39.00 cm gM0=1.00 gM1=1.00 b=30.00 cm Ay=126.198 cm2 Az=57.328 cm2 Ax=158.978 cm2 tw=1.10 cm Iy=45069.400 cm4 Iz=8563.830 cm4 Ix=191.000 cm4 tf=1.90 cm Wply=2561.970 cm3 Wplz=872.880 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- EFFORTS INTERNES ET RESISTANCES ULTIMES : N,Ed = 14405.68 daN My,Ed = -13912.81 daN*m Mz,Ed = 527.74 daN*m Vy,Ed = -183.62 daN Nc,Rd = 437189.50 daN My,pl,Rd = 70454.17 daN*m Mz,pl,Rd = 24004.20 daN*m Vy,T,Rd = 200326.93 daN Nb,Rd = 337552.03 daN My,c,Rd = 70454.17 daN*m Mz,c,Rd = 24004.20 daN*m Vz,Ed = -3654.34 daN My,N,Rd = 70454.17 daN*m Mz,N,Rd = 24004.20 daN*m Vz,T,Rd = 91010.09 daN Tt,Ed = 0.78 daN*m Classe de la section = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE DEVERSEMENT : ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRES DE FLAMBEMENT :

en y : en z : Ly = 6.557 m Lam_y = 0.25 Lz = 6.557 m Lam_z = 0.72 Lcr,y = 3.584 m Xy = 0.99 Lcr,z = 4.590 m Xz = 0.77 Lamy = 21.28 kyy = 1.00 Lamz = 62.54 kyz = 0.69 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULES DE VERIFICATION : Contrôle de la résistance de la section : N,Ed/Nc,Rd = 0.03 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.22 < 1.00 (6.2.5.(1)) Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6-7) Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.04 < 1.00 (6.2.6-7) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Contrôle de la stabilité globale de la barre : Lambda,y = 21.28 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 62.54 < Lambda,max = 210.00 STABLE N,Ed/(Xmin*N,Rk/gM1) + kyy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + kyz*Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.26 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xmin*N,Rk/gM1) + kzy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + kzz*Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.17 < 1.00 (6.3.3.(4)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- DEPLACEMENTS LIMITES

Flèches Non analysé

Déplacements vx = 0.0 cm < vx max = L/150.00 = 4.4 cm Vérifié Cas de charge décisif : 20 G+V2 (1+6)*1.00 vy = 0.4 cm < vy max = L/150.00 = 4.4 cm Vérifié Cas de charge décisif : 16 G+Sab (1+7)*1.00 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Profil correct !!!

CALCUL DES STRUCTURES ACIER


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---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORME : EN 1993-1:FR-NA:2007, Eurocode 3: Design of steel structures. TYPE D'ANALYSE : Vérification des pièces ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FAMILLE : PIECE : 465 Poteau ATELIER_465 POINT : 1 COORDONNEE : x = 0.00 L = 0.000 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CHARGEMENTS : Cas de charge décisif : 10 1.35G+1.5V1 1*1.35+5*1.50 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAU : ACIER E28 fy = 27.50 daN/mm2 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE LA SECTION : IPE 400 POTEAUX h=40.00 cm gM0=1.00 gM1=1.00 b=18.00 cm Ay=55.998 cm2 Az=42.695 cm2 Ax=84.464 cm2 tw=0.86 cm Iy=23128.400 cm4 Iz=1317.820 cm4 Ix=46.800 cm4 tf=1.35 cm Wply=1307.260 cm3 Wplz=229.008 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- EFFORTS INTERNES ET RESISTANCES ULTIMES : N,Ed = 1143.12 daN My,Ed = -9928.17 daN*m Mz,Ed = 4356.54 daN*m Vy,Ed = 3319.33 daN Nc,Rd = 232274.90 daN My,pl,Rd = 35949.65 daN*m Mz,pl,Rd = 6297.72 daN*m Vy,T,Rd = 88796.49 daN Nb,Rd = 94950.75 daN My,c,Rd = 35949.65 daN*m Mz,c,Rd = 6297.72 daN*m Vz,Ed = 4837.09 daN My,N,Rd = 35949.65 daN*m Mz,N,Rd = 6297.72 daN*m Vz,T,Rd = 67732.57 daN Tt,Ed = 1.73 daN*m Classe de la section = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


en y : en z : Ly = 6.557 m Lam_y = 0.28 Lz = 6.557 m Lam_z = 1.34 Lcr,y = 3.994 m Xy = 0.98 Lcr,z = 4.590 m Xz = 0.41 Lamy = 24.13 kzy = 0.52 Lamz = 116.20 kzz = 1.00 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULES DE VERIFICATION : Contrôle de la résistance de la section : N,Ed/Nc,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.97 < 1.00 (6.2.5.(1)) Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.04 < 1.00 (6.2.6-7) Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.07 < 1.00 (6.2.6-7) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Contrôle de la stabilité globale de la barre : Lambda,y = 24.13 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 116.20 < Lambda,max = 210.00 STABLE N,Ed/(Xmin*N,Rk/gM1) + kyy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + kyz*Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.77 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xmin*N,Rk/gM1) + kzy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + kzz*Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.85 < 1.00 (6.3.3.(4)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- DEPLACEMENTS LIMITES

Flèches Non analysé

Déplacements vx = 0.1 cm < vx max = L/150.00 = 4.4 cm Vérifié Cas de charge décisif : 20 G+V2 (1+6)*1.00 vy = 0.8 cm < vy max = L/150.00 = 4.4 cm Vérifié


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Cas de charge décisif : 19 G+V1 (1+5)*1.00 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Profil correct !!!

CALCUL DES STRUCTURES ACIER ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORME : EN 1993-1:FR-NA:2007, Eurocode 3: Design of steel structures. TYPE D'ANALYSE : Vérification des pièces ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FAMILLE : PIECE : 542 Poutre A_542 POINT : 3 COORDONNEE : x = 1.00 L = 23.272 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CHARGEMENTS : Cas de charge décisif : 12 1.35G+1.5Ne 1*1.35+7*1.50 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAU : ACIER E28 fy = 27.50 daN/mm2 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE LA SECTION : HEA 400 poutre h=39.00 cm gM0=1.00 gM1=1.00 b=30.00 cm Ay=126.198 cm2 Az=57.328 cm2 Ax=158.978 cm2 tw=1.10 cm Iy=45069.400 cm4 Iz=8563.830 cm4 Ix=191.000 cm4 tf=1.90 cm Wply=2561.970 cm3 Wplz=872.880 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- EFFORTS INTERNES ET RESISTANCES ULTIMES : N,Ed = 22382.71 daN My,Ed = -52189.13 daN*m Mz,Ed = -0.18 daN*m Vy,Ed = 24.68 daN Nc,Rd = 437189.50 daN My,pl,Rd = 70454.17 daN*m Mz,pl,Rd = 24004.20 daN*m Vy,T,Rd = 200296.14 daN Nb,Rd = 437189.50 daN My,c,Rd = 70454.17 daN*m Mz,c,Rd = 24004.20 daN*m Vz,Ed = -10949.13 daN My,N,Rd = 70454.17 daN*m Mz,N,Rd = 24004.20 daN*m Vz,T,Rd = 91001.99 daN Mb,Rd = 70454.17 daN*m Tt,Ed = -1.40 daN*m Classe de la section = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE DEVERSEMENT : z = 1.00 Mcr = 7314808.03 daN*m Courbe,LT - a XLT = 1.00 Lcr,low=0.569 m Lam_LT = 0.10 fi,LT = 0.00 XLT,mod = 1.00 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRES DE FLAMBEMENT :

en y : en z : kyy = 1.00 kzz = 1.00 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULES DE VERIFICATION : Contrôle de la résistance de la section : N,Ed/Nc,Rd = 0.05 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.74 < 1.00 (6.2.5.(1)) Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6-7) Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.12 < 1.00 (6.2.6-7) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Contrôle de la stabilité globale de la barre : My,Ed/Mb,Rd = 0.74 < 1.00 (6.3.2.1.(1)) N,Ed/(Xmin*N,Rk/gM1) + kyy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + kyz*Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.79 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xmin*N,Rk/gM1) + kzy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + kzz*Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.79 < 1.00 (6.3.3.(4)) ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


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Profil correct !!!

CALCUL DES STRUCTURES ACIER ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORME : EN 1993-1:FR-NA:2007, Eurocode 3: Design of steel structures. TYPE D'ANALYSE : Vérification des pièces ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FAMILLE : PIECE : 379 Poutre A_379 POINT : 3 COORDONNEE : x = 1.00 L = 8.613 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CHARGEMENTS : Cas de charge décisif : 12 1.35G+1.5Ne 1*1.35+7*1.50 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAU : ACIER E28 fy = 27.50 daN/mm2 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE LA SECTION : IPE 400 POUTRES h=40.00 cm gM0=1.00 gM1=1.00 b=18.00 cm Ay=55.998 cm2 Az=42.695 cm2 Ax=84.464 cm2 tw=0.86 cm Iy=23128.400 cm4 Iz=1317.820 cm4 Ix=46.800 cm4 tf=1.35 cm Wply=1307.260 cm3 Wplz=229.008 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- EFFORTS INTERNES ET RESISTANCES ULTIMES : N,Ed = 342.41 daN My,Ed = -23818.35 daN*m Mz,Ed = 80.10 daN*m Vy,Ed = -73.33 daN Nc,Rd = 232274.90 daN My,pl,Rd = 35949.65 daN*m Mz,pl,Rd = 6297.72 daN*m Vy,T,Rd = 88745.59 daN Nb,Rd = 232274.90 daN My,c,Rd = 35949.65 daN*m Mz,c,Rd = 6297.72 daN*m Vz,Ed = -7050.30 daN My,N,Rd = 35949.65 daN*m Mz,N,Rd = 6297.72 daN*m Vz,T,Rd = 67707.86 daN Mb,Rd = 35949.65 daN*m Tt,Ed = 2.51 daN*m Classe de la section = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE DEVERSEMENT : z = 1.00 Mcr = 1014373.42 daN*m Courbe,LT - a XLT = 1.00 Lcr,low=0.615 m Lam_LT = 0.19 fi,LT = 0.00 XLT,mod = 1.00 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRES DE FLAMBEMENT :

en y : en z : kyy = 1.00 kzz = 1.00 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULES DE VERIFICATION : Contrôle de la résistance de la section : N,Ed/Nc,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.68 < 1.00 (6.2.5.(1)) Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6-7) Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.10 < 1.00 (6.2.6-7) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Contrôle de la stabilité globale de la barre : My,Ed/Mb,Rd = 0.66 < 1.00 (6.3.2.1.(1)) N,Ed/(Xmin*N,Rk/gM1) + kyy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + kyz*Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.68 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xmin*N,Rk/gM1) + kzy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + kzz*Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.68 < 1.00 (6.3.3.(4)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Profil correct !!!


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CALCUL DES STRUCTURES ACIER ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORME : EN 1993-1:FR-NA:2007, Eurocode 3: Design of steel structures. TYPE D'ANALYSE : Vérification des pièces ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FAMILLE : PIECE : 146 POINT : 2 COORDONNEE : x = 0.50 L = 2.500 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CHARGEMENTS : Cas de charge décisif : 12 1.35G+1.5Ne 1*1.35+7*1.50 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAU : ACIER E28 fy = 27.50 daN/mm2 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE LA SECTION : HEA 140 h=13.30 cm gM0=1.00 gM1=1.00 b=14.00 cm Ay=26.356 cm2 Az=10.124 cm2 Ax=31.416 cm2 tw=0.55 cm Iy=1033.130 cm4 Iz=389.321 cm4 Ix=7.970 cm4 tf=0.85 cm Wply=173.506 cm3 Wplz=84.850 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- EFFORTS INTERNES ET RESISTANCES ULTIMES : N,Ed = 379.14 daN My,Ed = 542.69 daN*m Nc,Rd = 86394.27 daN My,pl,Rd = 4771.42 daN*m Nb,Rd = 86394.27 daN My,c,Rd = 4771.42 daN*m My,N,Rd = 4771.42 daN*m Mb,Rd = 3387.07 daN*m Classe de la section = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE DEVERSEMENT : z = 1.00 Mcr = 4642.38 daN*m Courbe,LT - XLT = 0.69 Lcr,upp=5.000 m Lam_LT = 1.01 fi,LT = 1.08 XLT,mod = 0.71 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRES DE FLAMBEMENT :

en y : en z : kyy = 1.00 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULES DE VERIFICATION : Contrôle de la résistance de la section : N,Ed/Nc,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.11 < 1.00 (6.2.5.(1)) Contrôle de la stabilité globale de la barre : My,Ed/Mb,Rd = 0.16 < 1.00 (6.3.2.1.(1)) N,Ed/(Xmin*N,Rk/gM1) + kyy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) = 0.16 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xmin*N,Rk/gM1) + kzy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) = 0.16 < 1.00 (6.3.3.(4)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Profil correct !!!

CALCUL DES STRUCTURES ACIER ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORME : EN 1993-1:FR-NA:2007, Eurocode 3: Design of steel structures. TYPE D'ANALYSE : Vérification des pièces ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FAMILLE : PIECE : 266 Poutre_266 POINT : 2 COORDONNEE : x = 0.50 L = 2.500 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CHARGEMENTS : Cas de charge décisif : 8 1.35G+1.5(Q1+Q2) 1*1.35+(2+3)*1.50 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAU :


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ACIER E28 fy = 27.50 daN/mm2 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE LA SECTION : IPE 120 h=12.00 cm gM0=1.00 gM1=1.00 b=6.40 cm Ay=9.101 cm2 Az=6.305 cm2 Ax=13.210 cm2 tw=0.44 cm Iy=317.753 cm4 Iz=27.668 cm4 Ix=1.710 cm4 tf=0.63 cm Wply=60.729 cm3 Wplz=13.581 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- EFFORTS INTERNES ET RESISTANCES ULTIMES : N,Ed = 725.81 daN My,Ed = 521.04 daN*m Nc,Rd = 36328.05 daN My,pl,Rd = 1670.04 daN*m Nb,Rd = 36328.05 daN My,c,Rd = 1670.04 daN*m My,N,Rd = 1670.04 daN*m Mb,Rd = 547.15 daN*m Classe de la section = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE DEVERSEMENT : z = 1.00 Mcr = 586.64 daN*m Courbe,LT - XLT = 0.33 Lcr,upp=5.000 m Lam_LT = 1.69 fi,LT = 1.99 XLT,mod = 0.33 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRES DE FLAMBEMENT :

en y : en z : kyy = 1.00 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULES DE VERIFICATION : Contrôle de la résistance de la section : N,Ed/Nc,Rd = 0.02 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.31 < 1.00 (6.2.5.(1)) Contrôle de la stabilité globale de la barre : My,Ed/Mb,Rd = 0.95 < 1.00 (6.3.2.1.(1)) N,Ed/(Xmin*N,Rk/gM1) + kyy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) = 0.97 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xmin*N,Rk/gM1) + kzy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) = 0.97 < 1.00 (6.3.3.(4)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Profil correct !!!

---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORME : EN 1993-1:FR-NA:2007, Eurocode 3: Design of steel structures. TYPE D'ANALYSE : Vérification des pièces ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FAMILLE : PIECE : 243 POINT : 1 COORDONNEE : x = 0.00 L = 0.000 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CHARGEMENTS : Cas de charge décisif : 11 1.35G+1.5V2 1*1.35+6*1.50 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAU : ACIER E28 fy = 27.50 daN/mm2 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE LA SECTION : 2 CAE 90x9 h=9.00 cm gM0=1.00 gM1=1.00 b=19.00 cm Ay=16.200 cm2 Az=14.580 cm2 Ax=31.040 cm2 tw=0.90 cm Iy=231.600 cm4 Iz=518.456 cm4 Ix=8.311 cm4 tf=0.90 cm Wely=35.851 cm3 Welz=54.574 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- EFFORTS INTERNES ET RESISTANCES ULTIMES :


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N,Ed = 2348.95 daN My,Ed = -317.91 daN*m Mz,Ed = -64.78 daN*m Vy,Ed = -23.55 daN Nc,Rd = 85358.90 daN My,el,Rd = 985.91 daN*m Mz,el,Rd = 1500.79 daN*m Vy,T,Rd = 25720.95 daN Nb,Rd = 32426.58 daN My,c,Rd = 985.91 daN*m Mz,c,Rd = 1500.79 daN*m Vz,Ed = 164.65 daN Vz,T,Rd = 23148.86 daN Tt,Ed = 0.11 daN*m Classe de la section = 3 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


en y : en z : Ly = 3.330 m Lam_y = 1.40 Lz = 3.330 m Lam_z = 0.94 Lcr,y = 3.330 m Xy = 0.38 Lcr,z = 3.330 m Xz = 0.64 Lamy = 121.91 kzy = 1.05 Lamz = 81.48 kzz = 1.02 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULES DE VERIFICATION : Contrôle de la résistance de la section : My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.37 < 1.00 (6.2.5.(1)) N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.20 < 1.00 (6.2.9.3.(1))

---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORME : EN 1993-1:FR-NA:2007, Eurocode 3: Design of steel structures. TYPE D'ANALYSE : Vérification des pièces ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FAMILLE : PIECE : 464 POINT : 1 COORDONNEE : x = 0.00 L = 0.000 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CHARGEMENTS : Cas de charge décisif : 12 1.35G+1.5Ne 1*1.35+7*1.50 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAU : ACIER E28 fy = 27.50 daN/mm2 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE LA SECTION : CAE 90x9 h=9.00 cm gM0=1.00 gM1=1.00 b=9.00 cm Ay=8.100 cm2 Az=8.100 cm2 Ax=15.520 cm2 tw=0.90 cm Iy=115.800 cm4 Iz=115.800 cm4 Ix=4.155 cm4 tf=0.90 cm Wely=17.926 cm3 Welz=17.926 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- EFFORTS INTERNES ET RESISTANCES ULTIMES : N,Ed = 3757.58 daN My,Ed = 110.98 daN*m Mz,Ed = -15.58 daN*m Vy,Ed = -6.15 daN Nc,Rd = 42679.45 daN My,el,Rd = 492.96 daN*m Mz,el,Rd = 492.96 daN*m Vy,T,Rd = 12824.06 daN Nb,Rd = 15196.85 daN My,c,Rd = 492.96 daN*m Mz,c,Rd = 492.96 daN*m Vz,Ed = -14.87 daN Vz,T,Rd = 12824.06 daN Tt,Ed = -0.41 daN*m Classe de la section = 3 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE DEVERSEMENT :


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---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRES DE FLAMBEMENT :

en y : en z : Ly = 3.470 m Lam_y = 1.46 Lz = 3.470 m Lam_z = 1.46 Lcr,y = 3.470 m Xy = 0.36 Lcr,z = 3.470 m Xz = 0.36 Lamy = 127.04 kyy = 1.08 Lamz = 127.04 kzz = 1.08 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULES DE VERIFICATION : Contrôle de la résistance de la section : My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.26 < 1.00 (6.2.5.(1)) N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.30 < 1.00 (6.2.9.3.(1)) Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6-7) Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6-7) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.01 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.01 < 1.00 (6.2.6) Contrôle de la stabilité globale de la barre : Lambda,y = 127.04 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 127.04 < Lambda,max = 210.00 STABLE N,Ed/(Xmin*N,Rk/gM1) + kyy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + kyz*Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.48 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xmin*N,Rk/gM1) + kzy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + kzz*Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.48 < 1.00 (6.3.3.(4)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Profil correct !!!

15. Calculs des Assemblages :

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2009 Calcul du Pied de Poteau encastré Eurocode 3: EN 1993-1-8:2005 + CEB Design Guide: Design of fastenings

on concrete

Ratio 0,83

Général Assemblage N° : 15 Nom de l’assemblage : Pied de poteau encastréNoeud de la structure : 135 Barres de la structure : 111


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Géométrie

Poteau Profilé : IPE 400Barre N° : 111Lc = 5,000 [m] Longueur du poteau = 0,0 [Deg] Angle d'inclinaison hc = 400 [mm] Hauteur de la section du poteau bc = 180 [mm] Largeur de la section du poteau twc = 9 [mm] Epaisseur de l'âme de la section du poteau tfc = 14 [mm] Epaisseur de l'aile de la section du poteau rc = 21 [mm] Rayon de congé de la section du poteau Ac = 84,464 [cm2] Aire de la section du poteau Iyc = 23128,400 [cm4] Moment d'inertie de la section du poteau Matériau : ACIER E28 fyc = 27,50 [daN/mm2] Résistance fuc = 40,50 [daN/mm2] Résistance ultime du matériau

Platine de prescellement lp = 660 [mm] Longueur bp = 420 [mm] Largeur tp = 25 [mm] Epaisseur Matériau : ACIER E28 fyp = 27,50 [daN/mm2] Résistance fup = 40,50 [daN/mm2] Résistance ultime du matériau

Ancrage Classe = 6.8 Classe de tiges d'ancrage fyb = 41,00 [daN/mm2] Limite de plasticité du matériau du boulon fub = 60,00 [daN/mm2] Résistance du matériau du boulon à la traction d = 36 [mm] Diamètre du boulon Ab = 8,170 [cm2] Aire de section efficace du boulon nh = 2 Nombre de colonnes des boulons nv = 3 Nombre de rangéss des boulons ah = 500 [mm] Ecartement av = 150 [mm] Entraxe

Dimensions des tiges d'ancrage l1 = 150 [mm] l2 = 600 [mm] l3 = 220 [mm] l4 = 80 [mm]

Plaquette l = 48 [mm] Longueur w = 48 [mm] Largeur t = 10 [mm] Epaisseur

Bêche Profilé : HEA 140 lw = 200 [mm] Longueur Matériau : ACIER E28 fyw = 27,50 [daN/mm2] Résistance

Raidisseur ls = 660 [mm] Longueur bs = 420 [mm] Largeur


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ls = 660 [mm] Longueur hs = 400 [mm] Hauteur ts = 15 [mm] Epaisseur

Coefficients de matériau M0 = 1,00 Coefficient de sécurité partiel

M2 = 1,25 Coefficient de sécurité partiel

C = 1,50 Coefficient de sécurité partiel

Semelle isolée a = 1200 [mm] Longueur de la semelle b = 1200 [mm] Largeur de la semelle h = 800 [mm] Hauteur de la semelle

Béton Classe BETON35fck = 3,50 [daN/mm2] Résistance caractéristique à la compression

Mortier de calage tg = 30 [mm] Epaisseur du mortier de calage fck,g = 1,20 [daN/mm2] Résistance caractéristique à la compression Cf,d = 0,30 Coef. de frottement entre la plaque d'assise et le béton

Soudures ap = 9 [mm] Plaque principale du pied de poteau aw = 6 [mm] Bêche apl = 7 [mm] Plaquette ar = 4 [mm] Raidisseurs

Efforts Cas : 12: 1.35G+1.5Ne 1*1.35+7*1.50

Nj,Ed = -7054,22 [daN] Effort axial Vj,Ed,y = 27,47 [daN] Effort tranchant Vj,Ed,z = -3987,37 [daN] Effort tranchant Mj,Ed,y = 10710,50 [daN*m] Moment fléchissant Mj,Ed,z = 62,84 [daN*m] Moment fléchissant

Résultats

Zone comprimée COMPRESSION DU BETON fcd = 2,33 [daN/mm2] Résistance de calcul à la compression EN 1992-1:[3.1.6.(1)]fj = 3,55 [daN/mm2] Résistance de calcul du matériau du joint sous la plaque d'assise [6.2.5.(7)]c = tp (fyp/(3*fj*M0)) c = 40 [mm] Largeur de l'appui additionnelle [6.2.5.(4)]beff = 94 [mm] Largeur efficace de la semelle de tronçon T [6.2.5.(3)]leff = 260 [mm] Longueur efficace de la semelle de tronçon en T [6.2.5.(3)]Ac0 = 244,505 [cm2] Zone de contact de la plaque d'assise avec la fondation EN 1992-1:[6.7.(3)]Ac1 = 2200,549 [cm2] Aire de calcul maximale de la répartition de la charge EN 1992-1:[6.7.(3)]Frdu = Ac0*fcd*(Ac1/Ac0) 3*Ac0*fcd

Ac1 = 2200,549 [cm2] Aire de calcul maximale de la répartition de la charge EN 1992-1:[6.7.(3)]j = 0,67 Coefficient réducteur pour la compression [6.2.5.(7)]

fjd = j*Frdu/(beff*leff) fjd = 4,67 [daN/mm2] Résistance de calcul du matériau du joint [6.2.5.(7)]

Ac,n = 1953,974 [cm2] Aire de compression efficace [6.2.8.2.(1)]Ac,y = 568,476 [cm2] Aire de flexion My [6.2.8.3.(1)]


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Ac,n = 1953,974 [cm2] Aire de compression efficace [6.2.8.2.(1)]Ac,z = 753,259 [cm2] Aire de flexion Mz [6.2.8.3.(1)]Fc,Rd,i = AC,i*fjd Fc,Rd,n = 911854,47 [daN] Résistance du béton à la compression [6.2.8.2.(1)]Fc,Rd,y = 265288,82 [daN] Résistance du béton à la flexion My [6.2.8.3.(1)]Fc,Rd,z = 351520,68 [daN] Résistance du béton à la flexion Mz [6.2.8.3.(1)]

AILE ET AME DU POTEAU EN COMPRESSION CL = 1,00 Classe de la section EN 1993-1-1:[5.5.2]Wpl,y = 1307,260 [cm3] Facteur plastique de la section EN1993-1-1:[6.2.5.(2)]Mc,Rd,y = 35949,65 [daN*m] Résistance de calcul de la section à la flexion EN1993-1-1:[6.2.5]hf,y = 387 [mm] Distance entre les centres de gravité des ailes [6.2.6.7.(1)]Fc,fc,Rd,y = Mc,Rd,y / hf,y Fc,fc,Rd,y = 93013,32 [daN] Résistance de l'aile et de l'âme comprimées [6.2.6.7.(1)]

Wpl,z = 229,008 [cm3] Facteur plastique de la section EN1993-1-1:[6.2.5.(2)]Mc,Rd,z = 6297,72 [daN*m] Résistance de calcul de la section à la flexion EN1993-1-1:[6.2.5]hf,z = 111 [mm] Distance entre les centres de gravité des ailes [6.2.6.7.(1)]Fc,fc,Rd,z = Mc,Rd,z / hf,z Fc,fc,Rd,z = 56917,10 [daN] Résistance de l'aile et de l'âme comprimées [6.2.6.7.(1)]

RESISTANCE DE LA SEMELLE DANS LA ZONE COMPRIMEE Nj,Rd = Fc,Rd,n Nj,Rd = 911854,47 [daN] Résistance de la semelle à la compression axiale [6.2.8.2.(1)]FC,Rd,y = min(Fc,Rd,y,Fc,fc,Rd,y) FC,Rd,y = 93013,32 [daN] Résistance de la semelle dans la zone comprimée [6.2.8.3]FC,Rd,z = min(Fc,Rd,z,Fc,fc,Rd,z) FC,Rd,z = 56917,10 [daN] Résistance de la semelle dans la zone comprimée [6.2.8.3]

Zone tendue RUPTURE DU BOULON D'ANCRAGE Ab = 8,170 [cm2] Aire de section efficace du boulon [Tableau 3.4]fub = 60,00 [daN/mm2] Résistance du matériau du boulon à la traction [Tableau 3.4]Beta = 0,85 Coefficient de réduction de la résistance du boulon [3.6.1.(3)]Ft,Rd,s1 = beta*0.9*fub*Ab/M2 Ft,Rd,s1 = 30000,24 [daN] Résistance du boulon à la rupture [Tableau 3.4]

Ms = 1,20 Coefficient de sécurité partiel CEB [3.2.3.2]fyb = 41,00 [daN/mm2] Limite de plasticité du matériau du boulon CEB [9.2.2]Ft,Rd,s2 = fyb*Ab/Ms Ft,Rd,s2 = 27914,17 [daN] Résistance du boulon à la rupture CEB [9.2.2]

Ft,Rd,s = min(Ft,Rd,s1,Ft,Rd,s2) Ft,Rd,s = 27914,17 [daN] Résistance du boulon à la rupture

ARRCHEMENT DU BOULON D'ANCRAGE DU BETON fck = 3,50 [daN/mm2] Résistance caractéristique du béton à la compression EN 1992-1:[3.1.2]fctd = 0.7*0.3*fck

2/3/C fctd = 0,15 [daN/mm2] Résistance de calcul à la traction EN 1992-1:[8.4.2.(2)]1 = 1,00 Coef. dépendant des conditions du bétonnage et de l'adhérence EN 1992-1:[8.4.2.(2)]

2 = 0,96 Coef. dépendant du diamètre du boulon d'ancrage EN 1992-1:[8.4.2.(2)]

fbd = 2.25*1*2*fctd fbd = 0,32 [daN/mm2] Adhérence de calcul admissible EN 1992-1:[8.4.2.(2)]hef = 600 [mm] Longueur efficace du boulon d'ancrage EN 1992-1:[8.4.2.(2)]Ft,Rd,p = *d*hef*fbd Ft,Rd,p = 21956,55 [daN] Résistance de calc. pour le soulèvement EN 1992-1:[8.4.2.(2)]

ARRACHEMENT DU CONE DE BETON hef = 300 [mm] Longueur efficace du boulon d'ancrage CEB [9.2.4]NRk,c

0 = 7.5[N0.5/mm0.5]*fck*hef1.5

NRk,c0 = 23055,64 [daN] Résistance caractéristique du boulon d'ancrage CEB [9.2.4]

scr,N = 900 [mm] Largeur critique du cône de béton CEB [9.2.4]


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NRk,c0 = 7.5[N0.5/mm0.5]*fck*hef

1.5 NRk,c

0 = 23055,64 [daN] Résistance caractéristique du boulon d'ancrage CEB [9.2.4]ccr,N = 450 [mm] Distance critique du bord de la fondation CEB [9.2.4]Ac,N0 = 16800,000 [cm2] Aire de surface maximale du cône CEB [9.2.4]Ac,N = 14400,000 [cm2] Aire de surface réelle du cône CEB [9.2.4]A,N = Ac,N/Ac,N0 A,N = 0,86 Coef. dépendant de l'entraxe et de la pince des boulons d'ancrage CEB [9.2.4]c = 350 [mm] Pince minimale boulon d'ancrage-extrémité CEB [9.2.4]s,N = 0.7 + 0.3*c/ccr.N 1.0

s,N = 0,9

3 Coef. dépendant du pince boulon d'ancrage-extrémité de la fondation CEB

[9.2.4]

ec,N = 1,0

0 Coef. dépendant de la répartition des efforts de traction dans les boulons d'ancrage

CEB [9.2.4]

re,N = 0.5 + hef[mm]/200 1.0 re,N = 1,00 Coef. dépendant de la densité du ferraillage dans la fondation CEB [9.2.4]

ucr,N = 1,00 Coef. dépendant du degré de fissuration du béton CEB [9.2.4]

Mc = 2,16 Coefficient de sécurité partiel CEB [3.2.3.1]Ft,Rd,c = NRk,c

0*A,N*s,N*ec,N*re,N*ucr,N/M

c

Ft,Rd,c = 8539,

13 [daN]

Résistance de calcul du boulon d'ancrage à l'arrachement du cône de béton

EN 1992-1:[8.4.2.(2)]

FENDAGE DU BETON hef = 600 [mm] Longueur efficace du boulon d'ancrage CEB [9.2.5]NRk,c

0 = 7.5[N0.5/mm0.5]*fck*hef1.5

NRk,c0 = 65211,20 [daN] Résistance de calc. pour le soulèvement CEB [9.2.5]

scr,N = 1200 [mm] Largeur critique du cône de béton CEB [9.2.5]ccr,N = 600 [mm] Distance critique du bord de la fondation CEB [9.2.5]Ac,N0 = 25500,000 [cm2] Aire de surface maximale du cône CEB [9.2.5]Ac,N = 14400,000 [cm2] Aire de surface réelle du cône CEB [9.2.5]A,N = Ac,N/Ac,N0 A,N = 0,56 Coef. dépendant de l'entraxe et de la pince des boulons d'ancrage CEB [9.2.5]c = 350 [mm] Pince minimale boulon d'ancrage-extrémité CEB [9.2.5]s,N = 0.7 + 0.3*c/ccr.N 1.0

s,N = 0,8


[9.2.5]

ec,N = 1,0

0Coef. dépendant de la répartition des efforts de traction dans les boulons d'ancrage

CEB [9.2.5]



h,N = (h/(2*hef))2/3 1.2 h,N = 0,76 Coef. dépendant de la hauteur de la fondation CEB [9.2.5]

M,sp = 2,16 Coefficient de sécurité partiel CEB [3.2.3.1]

Ft,Rd,sp = NRk,c0*A,N*s,N*ec,N*re,N*ucr,N*h,N/M,sp

Ft,Rd,sp = 11384,25 [daN] Résistance de calcul du boulon d'ancrage au fendage du béton CEB [9.2.5]

RESISTANCE DU BOULON D'ANCRAGE A LA TRACTION Ft,Rd = min(Ft,Rd,s , Ft,Rd,p , Ft,Rd,c , Ft,Rd,sp) Ft,Rd = 8539,13 [daN] Résistance du boulon d'ancrage à traction

FLEXION DE LA PLAQUE DE BASE Moment fléchissant Mj,Ed,y leff,1 = 330 [mm] Longueur efficace pour un boulon pour le mode 1 [6.2.6.5]leff,2 = 330 [mm] Longueur efficace pour un boulon pour le mode 2 [6.2.6.5]m = 82 [mm] Pince boulon-bord de renforcement [6.2.6.5]Mpl,1,Rd = 1416,94 [daN*m] Résistance plastique de la dalle pour le mode 1 [6.2.4]Mpl,2,Rd = 1416,94 [daN*m] Résistance plastique de la dalle pour le mode 2 [6.2.4]FT,1,Rd = 68750,00 [daN] Résistance de la dalle pour le mode 1 [6.2.4]FT,2,Rd = 29509,65 [daN] Résistance de la dalle pour le mode 2 [6.2.4]FT,3,Rd = 25617,38 [daN] Résistance de la dalle pour le mode 3 [6.2.4]


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Ft,pl,Rd,y = min(FT,1,Rd , FT,2,Rd , FT,3,Rd) Ft,pl,Rd,y = 25617,38 [daN] Résistance de la dalle pour le mode à la traction [6.2.4]

Moment fléchissant Mj,Ed,z leff,1 = 285 [mm] Longueur efficace pour un boulon pour le mode 1 [6.2.6.5]leff,2 = 285 [mm] Longueur efficace pour un boulon pour le mode 2 [6.2.6.5]m = 52 [mm] Pince boulon-bord de renforcement [6.2.6.5]Mpl,1,Rd = 1223,58 [daN*m] Résistance plastique de la dalle pour le mode 1 [6.2.4]Mpl,2,Rd = 1223,58 [daN*m] Résistance plastique de la dalle pour le mode 2 [6.2.4]FT,1,Rd = 93331,66 [daN] Résistance de la dalle pour le mode 1 [6.2.4]FT,2,Rd = 30877,37 [daN] Résistance de la dalle pour le mode 2 [6.2.4]FT,3,Rd = 17078,25 [daN] Résistance de la dalle pour le mode 3 [6.2.4]Ft,pl,Rd,z = min(FT,1,Rd , FT,2,Rd , FT,3,Rd) Ft,pl,Rd,z = 17078,25 [daN] Résistance de la dalle pour le mode à la traction [6.2.4]

RESISTANCES DE SEMELLE DANS LA ZONE TENDUE FT,Rd,y = Ft,pl,Rd,y FT,Rd,y = 25617,38 [daN] Résistance de la semelle dans la zone tendue [6.2.8.3]FT,Rd,z = Ft,pl,Rd,z FT,Rd,z = 17078,25 [daN] Résistance de la semelle dans la zone tendue [6.2.8.3]

Contrôle de la résistance de l'assemblage Nj,Ed / Nj,Rd 1,0 (6.24) 0,01 < 1,00 vérifié (0,01)

ey = 1518 [mm] Excentricité de l'effort axial [6.2.8.3]zc,y = 221 [mm] Bras de levier FC,Rd,y [6.2.8.1.(2)]zt,y = 250 [mm] Bras de levier FT,Rd,y [6.2.8.1.(3)]Mj,Rd,y = 14115,66 [daN*m] Résistance de l'assemblage à la flexion [6.2.8.3]

Mj,Ed,y / Mj,Rd,y 1,0 (6.23) 0,76 < 1,00 vérifié (0,76)

ez = 9 [mm] Excentricité de l'effort axial [6.2.8.3]zc,z = 55 [mm] Bras de levier FC,Rd,z [6.2.8.1.(2)]zt,z = 150 [mm] Bras de levier FT,Rd,z [6.2.8.1.(3)]Mj,Rd,z = 873,37 [daN*m] Résistance de l'assemblage à la flexion [6.2.8.3]

Mj,Ed,z / Mj,Rd,z 1,0 (6.23) 0,07 < 1,00 vérifié (0,07)

Mj,Ed,y / Mj,Rd,y + Mj,Ed,z / Mj,Rd,z 1,0 0,83 < 1,00 vérifié (0,83)

Cisaillement PRESSION DU BOULON D'ANCRAGE SUR LA PLAQUE D'ASSISE Cisaillement par l'effort Vj,Ed,y

d,y = 0,53 Coef. d'emplacement des boulons en direction du cisaillement [Tableau 3.4]

b,y = 0,53 Coef. pour les calculs de la résistance F1,vb,Rd [Tableau 3.4]k1,y = 2,50 Coef. d'emplacement des boulons perpendiculairement à la direction du cisaillement [Tableau 3.4]F1,vb,Rd,y = k1,y*b,y*fup*d*tp / M2 F1,vb,Rd,y = 38368,42 [daN] Résistance du boulon d'ancrage à la pression sur la plaque d'assise [6.2.2.(7)]

Cisaillement par l'effort Vj,Ed,z

d,z = 0,7

0 Coef. d'emplacement des boulons en direction du cisaillement [Tableau

3.4]

b,z = 0,7

0 Coef. pour les calculs de la résistance F1,vb,Rd [Tableau

3.4]

k1,z = 2,5

0Coef. d'emplacement des boulons perpendiculairement à la direction du cisaillement

[Tableau 3.4]

F1,vb,Rd,z = k1,z*b,z*fup*d*tp / M2 F1,vb,Rd,z = 51157,89 [daN] Résistance du boulon d'ancrage à la pression sur la plaque d'assise [6.2.2.(7)]

CISAILLEMENT DU BOULON D'ANCRAGE

b = 0,32 Coef. pour les calculs de la résistance F2,vb,Rd [6.2.2.(7)]


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CISAILLEMENT DU BOULON D'ANCRAGE b = 0,32 Coef. pour les calculs de la résistance F2,vb,Rd [6.2.2.(7)]Abv = 10,179 [cm2] Aire de section efficace du boulon [6.2.2.(7)]fub = 60,00 [daN/mm2] Résistance du matériau du boulon à la traction [6.2.2.(7)]M2 = 1,25 Coefficient de sécurité partiel [6.2.2.(7)]

F2,vb,Rd = b*fub*Abv/M2 F2,vb,Rd = 15488,00 [daN] Résistance du boulon au cisaillement - sans effet de levier [6.2.2.(7)]

M = 2,00 Coef. dépendant de l'ancrage du boulon dans la fondation CEB [9.3.2.2]MRk,s = 228,18 [daN*m] Résistance caractéristique de l'ancrage à la flexion CEB [9.3.2.2]lsm = 53 [mm] Longueur du bras de levier CEB [9.3.2.2]Ms = 1,20 Coefficient de sécurité partiel CEB [3.2.3.2]

Fv,Rd,sm = M*MRk,s/(lsm*Ms) Fv,Rd,sm = 7175,36 [daN] Résistance du boulon au cisaillement - avec l'effet de levier CEB [9.3.1]

RUPTURE DU BETON PAR EFFET DE LEVIER NRk,c = 18444,51 [daN] Résistance de calc. pour le soulèvement CEB [9.2.4]k3 = 2,00 Coef. dépendant de la longueur de l'ancrage CEB [9.3.3]Mc = 2,16 Coefficient de sécurité partiel CEB [3.2.3.1]

Fv,Rd,cp = k3*NRk,c/Mc Fv,Rd,cp = 17078,25 [daN] Résistance du béton à l'effet de levier CEB [9.3.1]

ECRASEMENT DU BORD DU BETON Cisaillement par l'effort Vj,Ed,y

VRk,c,y0 =

115983,36

[daN]

Résistance caractéristique du boulon d'ancrage CEB

[9.3.4.(a)]

A,V,y = 0,52 Coef. dépendant de l'entraxe et de la pince des boulons d'ancrage

CEB [9.3.4]

h,V,y = 1,00 Coef. dépendant de l'épaisseur de la fondation CEB

[9.3.4.(c)]

s,V,y = 0,86 Coef. d'influence des bords parallèles à l'effort de cisaillement

CEB [9.3.4.(d)]

ec,V,y = 1,00 Coef. d'irrégularité de la répartition de l'effort tranchant sur le boulon d'ancrage

CEB [9.3.4.(e)]

,V,y = 1,00 Coef. dépendant de l'angle d'action de l'effort tranchant CEB

[9.3.4.(f)]

ucr,V,y = 1,00 Coef. dépendant du mode de ferraillage du bord de la fondation

CEB [9.3.4.(g)]

Mc = 2,16 Coefficient de sécurité partiel CEB

[3.2.3.1]Fv,Rd,c,y = VRk,c,y

0*A,V,y*h,V,y*s,V,y*ec,V,y*,V,y*ucr,V

,y/Mc

Fv,Rd,c,y = 23820,69 [daN] Résistance du béton pour l'écrasement du bord CEB [9.3.1]

Cisaillement par l'effort Vj,Ed,z VRk,c,z

0 = 79557,11 [daN] Résistance caractéristique du boulon d'ancrage CEB [9.3.4.(a)]A,V,z = 0,86 Coef. dépendant de l'entraxe et de la pince des boulons d'ancrage CEB [9.3.4]

h,V,z = 1,00 Coef. dépendant de l'épaisseur de la fondation CEB [9.3.4.(c)]

s,V,z = 0,96 Coef. d'influence des bords parallèles à l'effort de cisaillement CEB [9.3.4.(d)]

ec,V,z = 1,00 Coef. d'irrégularité de la répartition de l'effort tranchant sur le boulon d'ancrage CEB [9.3.4.(e)]

,V,z = 1,00 Coef. dépendant de l'angle d'action de l'effort tranchant CEB [9.3.4.(f)]

ucr,V,z = 1,00 Coef. dépendant du mode de ferraillage du bord de la fondation CEB [9.3.4.(g)]

Mc = 2,16 Coefficient de sécurité partiel CEB [3.2.3.1]Fv,Rd,c,z = VRk,c,z

0*A,V,z*h,V,z*s,V,z*ec,V,z*,V,z*ucr,V,z/Mc

Fv,Rd,c,z = 30217,2

7[daN

] Résistance du béton pour l'écrasement du bord

CEB [9.3.1]

GLISSEMENT DE LA SEMELLE Cf,d = 0,30 Coef. de frottement entre la plaque d'assise et le béton [6.2.2.(6)]Nc,Ed = 7054,22 [daN] Effort de compression [6.2.2.(6)]Ff,Rd = Cf,d*Nc,Ed


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Ff,Rd = 2116,26 [daN] Résistance au glissement [6.2.2.(6)]

CONTACT DE LA CALE D'ARRET AVEC BETON

Fv,Rd,wg,y = 1.4*lw*bwy*fck/c Fv,Rd,wg,y = 65333,33 [daN] Résistance au contact de la cale d'arrêt avec béton

Fv,Rd,wg,z = 1.4*lw*bwz*fck/c Fv,Rd,wg,z = 91466,67 [daN] Résistance au contact de la cale d'arrêt avec béton

CONTROLE DU CISAILLEMENT

Vj,Rd,y = nb*min(F1,vb,Rd,y,F2,vb,Rd,Fv,Rd,sm,Fv,Rd,cp,Fv,Rd,c,y) + Fv,Rd,wg,y + Ff,Rd Vj,Rd,y = 110501,79 [daN] Résistance de l'assemblage au cisaillement CEB [9.3.1]Vj,Ed,y / Vj,Rd,y 1,0 0,00 < 1,00 vérifié (0,00)

Vj,Rd,z = nb*min(F1,vb,Rd,z,F2,vb,Rd,Fv,Rd,sm,Fv,Rd,cp,Fv,Rd,c,z) + Fv,Rd,wg,z + Ff,Rd Vj,Rd,z = 136635,12 [daN] Résistance de l'assemblage au cisaillement CEB [9.3.1]Vj,Ed,z / Vj,Rd,z 1,0 0,03 < 1,00 vérifié (0,03)

Vj,Ed,y / Vj,Rd,y + Vj,Ed,z / Vj,Rd,z 1,0 0,03 < 1,00 vérifié (0,03)

Contrôle des raidisseurs Plaque trapézoïdale parallèle à l'âme du poteau M1 = 485,94 [daN*m] Moment fléchissant du raidisseur Q1 = 9718,81 [daN] Effort tranchant du raidisseur zs = 126 [mm] Position de l'axe neutre (à partir de la base de la plaque) Is = 20671,094 [cm4] Moment d'inertie du raidisseur d = 0,24 [daN/mm2] Contrainte normale au contact du raidisseur et de la dalle EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]

g = 0,70 [daN/mm2] Contrainte normale dans les fibres supérieures EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]

= 1,62 [daN/mm2] Contrainte tengentielle dans le raidisseur EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]

z = 2,82 [daN/mm2] Contrainte équivalente au contact du raidisseur et de la dalle EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]

max (g, / (0.58), z ) / (fyp/M0) 1.0 (6.1) 0,10 < 1,00 vérifié (0,10)

Raidisseur perpendiculaire à l'âme (sur le prolongement des ailes du poteau) M1 = 254,67 [daN*m] Moment fléchissant du raidisseur Q1 = 4850,86 [daN] Effort tranchant du raidisseur zs = 102 [mm] Position de l'axe neutre (à partir de la base de la plaque) Is = 23728,824 [cm4] Moment d'inertie du raidisseur d = 0,08 [daN/mm2] Contrainte normale au contact du raidisseur et de la dalle EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]





Soudures entre le poteau et la plaque d'assise = 2,02 [daN/mm2] Contrainte normale dans la soudure [4.5.3.(7)]

= 2,02 [daN/mm2] Contrainte tengentielle perpendiculaire [4.5.3.(7)]

yII = 0,00 [daN/mm2] Contrainte tengentielle parallèle à Vj,Ed,y [4.5.3.(7)]

zII = -0,23 [daN/mm2] Contrainte tengentielle parallèle à Vj,Ed,z [4.5.3.(7)]

W = 0,85 Coefficient dépendant de la résistance [4.5.3.(7)]

/ (fu/M2)) 1.0 (4.1) 0,06 < 1,00 vérifié (0,06)

(2 + 3.0 (yII2 + 2)) / (fu/(W*M2))) 1.0 (4.1) 0,11 < 1,00 vérifié (0,11)

(2 + 3.0 (zII2 + 2)) / (fu/(W*M2))) 1.0 (4.1) 0,10 < 1,00 vérifié (0,10)


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Soudures verticales des raidisseurs Plaque trapézoïdale parallèle à l'âme du poteau = 0,00 [daN/mm2] Contrainte normale dans la soudure [4.5.3.(7)]


II = 4,76 [daN/mm2] Contrainte tengentielle parallèle [4.5.3.(7)]

z = 0,00 [daN/mm2] Contrainte totale équivalente [4.5.3.(7)]


max (, II * 3, z) / (fu/(W*M2)) 1.0 (4.1) 0,22 < 1,00 vérifié (0,22)

Raidisseur perpendiculaire à l'âme (sur le prolongement des ailes du poteau)

= 0,84 [daN/mm2] Contrainte normale dans la soudure [4.5.3.(7)]






Soudures horizontales des raidisseurs Plaque trapézoïdale parallèle à l'âme du poteau














Rigidité de l'assemblage Moment fléchissant Mj,Ed,y beff = 94 [mm] Largeur efficace de la semelle de tronçon T [6.2.5.(3)]leff = 260 [mm] Longueur efficace de la semelle de tronçon en T [6.2.5.(3)]k13,y = Ec*(beff*leff)/(1.275*E) k13,y = 21 [mm] Coef. de rigidité du béton comprimé [Tableau 6.11]

leff = 330 [mm] Longueur efficace pour un boulon pour le mode 2 [6.2.6.5]m = 82 [mm] Pince boulon-bord de renforcement [6.2.6.5]k15,y = 0.425*leff*tp3/(m3) k15,y = 8 [mm] Coef. de rigidité de la plaque d'assise en traction [Tableau 6.11]

Lb = 371 [mm] Longueur efficace du boulon d'ancrage [Tableau 6.11]k16,y = 1.6*Ab/Lb k16,y = 4 [mm] Coef. de rigidité du boulon d'ancrage en traction [Tableau 6.11]

0,y = 0,35 Elancement du poteau [5.2.2.5.(2)]Sj,ini,y = 25108794,18 [daN*m] Rigidité en rotation initiale [Tableau 6.12]0,y 0.5 RIGIDE [5.2.2.5.(2)]

Moment fléchissant Mj,Ed,z k13,z = Ec*(Ac,z)/(1.275*E) k13,z = 37 [mm] Coef. de rigidité du béton comprimé [Tableau 6.11]

leff = 285 [mm] Longueur efficace pour un boulon pour le mode 2 [6.2.6.5]m = 52 [mm] Pince boulon-bord de renforcement [6.2.6.5]k15,z = 0.425*leff*tp3/(m3) k15,z = 13 [mm] Coef. de rigidité de la plaque d'assise en traction [Tableau 6.11]


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Lb = 371 [mm] Longueur efficace du boulon d'ancrage [Tableau 6.11]k16,z = 1.6*Ab/Lb k16,z = 4 [mm] Coef. de rigidité du boulon d'ancrage en traction [Tableau 6.11]

0,z = 1,46 Elancement du poteau [5.2.2.5.(2)]Sj,ini,z = 4743681,47 [daN*m] Rigidité en rotation initiale [6.3.1.(4)]Sj,rig,z = 1660453,20 [daN*m] Rigidité de l'assemblage rigide [5.2.2.5]Sj,ini,z Sj,rig,z RIGIDE [5.2.2.5.(2)]

Composant le plus faible : FUNDAMENT A L'ARRACHEMENT DU CONE DE BETON

Assemblage satisfaisant vis à vis de la Norme Ratio 0,83

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2009 Calcul du Pied de Poteau encastré Eurocode 3: EN 1993-1-8:2005 + CEB Design Guide: Design of fastenings

on concrete

Ratio 0,49

Général Assemblage N° : 21 Nom de l’assemblage : Pied de poteau encastréNoeud de la structure : 385 Barres de la structure : 374

Géométrie

Poteau Profilé : HEA 400Barre N° : 374Lc = 5,000 [m] Longueur du poteau = 0,0 [Deg] Angle d'inclinaison hc = 390 [mm] Hauteur de la section du poteau bc = 300 [mm] Largeur de la section du poteau twc = 11 [mm] Epaisseur de l'âme de la section du poteau tfc = 19 [mm] Epaisseur de l'aile de la section du poteau rc = 27 [mm] Rayon de congé de la section du poteau


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Lc = 5,000 [m] Longueur du poteau Ac = 158,978 [cm2] Aire de la section du poteau Iyc = 45069,400 [cm4] Moment d'inertie de la section du poteau Matériau : ACIER E28 fyc = 27,50 [daN/mm2] Résistance fuc = 40,50 [daN/mm2] Résistance ultime du matériau

Platine de prescellement lp = 660 [mm] Longueur bp = 560 [mm] Largeur tp = 35 [mm] Epaisseur Matériau : ACIER E28 fyp = 27,50 [daN/mm2] Résistance fup = 40,50 [daN/mm2] Résistance ultime du matériau

Ancrage Classe = 4.6 Classe de tiges d'ancrage fyb = 24,00 [daN/mm2] Limite de plasticité du matériau du boulon fub = 40,00 [daN/mm2] Résistance du matériau du boulon à la traction d = 36 [mm] Diamètre du boulon Ab = 8,170 [cm2] Aire de section efficace du boulon nh = 2 Nombre de colonnes des boulons nv = 4 Nombre de rangéss des boulons ah = 550 [mm] Ecartement av = 140 [mm] Entraxe

Dimensions des tiges d'ancrage l1 = 150 [mm] l2 = 640 [mm] l3 = 220 [mm] l4 = 80 [mm]

Plaquette l = 48 [mm] Longueur w = 48 [mm] Largeur t = 10 [mm] Epaisseur

Raidisseur ls = 660 [mm] Longueur bs = 560 [mm] Largeur hs = 390 [mm] Hauteur ts = 15 [mm] Epaisseur d1 = 20 [mm] Grugeage d2 = 20 [mm] Grugeage

Coefficients de matériau M0 = 1,00 Coefficient de sécurité partiel

M2 = 1,25 Coefficient de sécurité partiel

C = 1,50 Coefficient de sécurité partiel

Semelle isolée a = 1500 [mm] Longueur de la semelle b = 1500 [mm] Largeur de la semelle h = 900 [mm] Hauteur de la semelle

Béton Classe BETON30fck = 3,00 [daN/mm2] Résistance caractéristique à la compression

Mortier de calage tg = 30 [mm] Epaisseur du mortier de calage


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Mortier de calage tg = 30 [mm] Epaisseur du mortier de calage fck,g = 1,20 [daN/mm2] Résistance caractéristique à la compression Cf,d = 0,30 Coef. de frottement entre la plaque d'assise et le béton

Soudures ap = 13 [mm] Plaque principale du pied de poteau apl = 7 [mm] Plaquette ar = 11 [mm] Raidisseurs

Efforts Cas : 10: 1.35G+1.5V1 1*1.35+5*1.50

Nj,Ed = 576,57 [daN] Effort axial Vj,Ed,y = -0,43 [daN] Effort tranchant Vj,Ed,z = -5019,90 [daN] Effort tranchant Mj,Ed,y = 10089,97 [daN*m] Moment fléchissant Mj,Ed,z = -141,22 [daN*m] Moment fléchissant

Résultats

Zone comprimée COMPRESSION DU BETON fcd = 2,00 [daN/mm2] Résistance de calcul à la compression EN 1992-1:[3.1.6.(1)]fj = 3,25 [daN/mm2] Résistance de calcul du matériau du joint sous la plaque d'assise [6.2.5.(7)]c = tp (fyp/(3*fj*M0)) c = 59 [mm] Largeur de l'appui additionnelle [6.2.5.(4)]beff = 137 [mm] Largeur efficace de la semelle de tronçon T [6.2.5.(3)]leff = 418 [mm] Longueur efficace de la semelle de tronçon en T [6.2.5.(3)]Ac0 = 570,665 [cm2] Zone de contact de la plaque d'assise avec la fondation EN 1992-1:[6.7.(3)]Ac1 = 5135,988 [cm2] Aire de calcul maximale de la répartition de la charge EN 1992-1:[6.7.(3)]Frdu = Ac0*fcd*(Ac1/Ac0) 3*Ac0*fcd

Ac1 = 5135,988 [cm2] Aire de calcul maximale de la répartition de la charge EN 1992-1:[6.7.(3)]j = 0,67 Coefficient réducteur pour la compression [6.2.5.(7)]

fjd = j*Frdu/(beff*leff) fjd = 4,00 [daN/mm2] Résistance de calcul du matériau du joint [6.2.5.(7)]

Ac,y = 959,829 [cm2] Aire de flexion My [6.2.8.3.(1)]Ac,z = 1024,461 [cm2] Aire de flexion Mz [6.2.8.3.(1)]Fc,Rd,i = AC,i*fjd Fc,Rd,y = 383931,68 [daN] Résistance du béton à la flexion My [6.2.8.3.(1)]Fc,Rd,z = 409784,25 [daN] Résistance du béton à la flexion Mz [6.2.8.3.(1)]

AILE ET AME DU POTEAU EN COMPRESSION CL = 1,00 Classe de la section EN 1993-1-1:[5.5.2]Wpl,y = 2561,970 [cm3] Facteur plastique de la section EN1993-1-1:[6.2.5.(2)]Mc,Rd,y = 70454,18 [daN*m] Résistance de calcul de la section à la flexion EN1993-1-1:[6.2.5]hf,y = 371 [mm] Distance entre les centres de gravité des ailes [6.2.6.7.(1)]Fc,fc,Rd,y = Mc,Rd,y / hf,y Fc,fc,Rd,y = 189903,44 [daN] Résistance de l'aile et de l'âme comprimées [6.2.6.7.(1)]

Wpl,z = 872,880 [cm3] Facteur plastique de la section EN1993-1-1:[6.2.5.(2)]Mc,Rd,z = 24004,20 [daN*m] Résistance de calcul de la section à la flexion EN1993-1-1:[6.2.5]hf,z = 171 [mm] Distance entre les centres de gravité des ailes [6.2.6.7.(1)]Fc,fc,Rd,z = Mc,Rd,z / hf,z Fc,fc,Rd,z = 140183,29 [daN] Résistance de l'aile et de l'âme comprimées [6.2.6.7.(1)]

RESISTANCE DE LA SEMELLE DANS LA ZONE COMPRIMEE FC,Rd,y = min(Fc,Rd,y,Fc,fc,Rd,y)


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FC,Rd,y = 189903,44 [daN] Résistance de la semelle dans la zone comprimée [6.2.8.3]FC,Rd,z = min(Fc,Rd,z,Fc,fc,Rd,z) FC,Rd,z = 140183,29 [daN] Résistance de la semelle dans la zone comprimée [6.2.8.3]

Zone tendue RUPTURE DU BOULON D'ANCRAGE Ab = 8,170 [cm2] Aire de section efficace du boulon [Tableau 3.4]fub = 40,00 [daN/mm2] Résistance du matériau du boulon à la traction [Tableau 3.4]Beta = 0,85 Coefficient de réduction de la résistance du boulon [3.6.1.(3)]Ft,Rd,s1 = beta*0.9*fub*Ab/M2 Ft,Rd,s1 = 20000,16 [daN] Résistance du boulon à la rupture [Tableau 3.4]

Ms = 1,20 Coefficient de sécurité partiel CEB [3.2.3.2]fyb = 24,00 [daN/mm2] Limite de plasticité du matériau du boulon CEB [9.2.2]Ft,Rd,s2 = fyb*Ab/Ms Ft,Rd,s2 = 16340,00 [daN] Résistance du boulon à la rupture CEB [9.2.2]

Ft,Rd,s = min(Ft,Rd,s1,Ft,Rd,s2) Ft,Rd,s = 16340,00 [daN] Résistance du boulon à la rupture

ARRCHEMENT DU BOULON D'ANCRAGE DU BETON fck = 3,00 [daN/mm2] Résistance caractéristique du béton à la compression EN 1992-1:[3.1.2]fctd = 0.7*0.3*fck

2/3/C fctd = 0,14 [daN/mm2] Résistance de calcul à la traction EN 1992-1:[8.4.2.(2)]1 = 1,00 Coef. dépendant des conditions du bétonnage et de l'adhérence EN 1992-1:[8.4.2.(2)]

2 = 0,96 Coef. dépendant du diamètre du boulon d'ancrage EN 1992-1:[8.4.2.(2)]

fbd = 2.25*1*2*fctd fbd = 0,29 [daN/mm2] Adhérence de calcul admissible EN 1992-1:[8.4.2.(2)]hef = 640 [mm] Longueur efficace du boulon d'ancrage EN 1992-1:[8.4.2.(2)]Ft,Rd,p = *d*hef*fbd Ft,Rd,p = 21133,02 [daN] Résistance de calc. pour le soulèvement EN 1992-1:[8.4.2.(2)]

ARRACHEMENT DU CONE DE BETON hef = 360 [mm] Longueur efficace du boulon d'ancrage CEB [9.2.4]NRk,c

0 = 7.5[N0.5/mm0.5]*fck*hef1.5

NRk,c0 = 28059,22 [daN] Résistance caractéristique du boulon d'ancrage CEB [9.2.4]


s,N = 0,9


[9.2.4]

ec,N = 1,0

0 Coef. dépendant de la répartition des efforts de traction dans les boulons d'ancrage

CEB [9.2.4]



Mc = 2,16 Coefficient de sécurité partiel CEB [3.2.3.1]Ft,Rd,c = NRk,c

0*A,N*s,N*ec,N*re,N*ucr,N/M

c

Ft,Rd,c = 11522,

65 [daN]

Résistance de calcul du boulon d'ancrage à l'arrachement du cône de béton

EN 1992-1:[8.4.2.(2)]

FENDAGE DU BETON hef = 640 [mm] Longueur efficace du boulon d'ancrage CEB [9.2.5]NRk,c

0 = 7.5[N0.5/mm0.5]*fck*hef1.5



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s,N = 0,9


[9.2.5]

ec,N = 1,0

0Coef. dépendant de la répartition des efforts de traction dans les boulons d'ancrage

CEB [9.2.5]



h,N = (h/(2*hef))2/3 1.2 h,N = 0,79 Coef. dépendant de la hauteur de la fondation CEB [9.2.5]

M,sp = 2,16 Coefficient de sécurité partiel CEB [3.2.3.1]

Ft,Rd,sp = NRk,c0*A,N*s,N*ec,N*re,N*ucr,N*h,N/M,sp

Ft,Rd,sp = 16247,34 [daN] Résistance de calcul du boulon d'ancrage au fendage du béton CEB [9.2.5]

RESISTANCE DU BOULON D'ANCRAGE A LA TRACTION Ft,Rd = min(Ft,Rd,s , Ft,Rd,p , Ft,Rd,c , Ft,Rd,sp) Ft,Rd = 11522,65 [daN] Résistance du boulon d'ancrage à traction

FLEXION DE LA PLAQUE DE BASE Moment fléchissant Mj,Ed,y leff,1 = 365 [mm] Longueur efficace pour un boulon pour le mode 1 [6.2.6.5]leff,2 = 365 [mm] Longueur efficace pour un boulon pour le mode 2 [6.2.6.5]m = 69 [mm] Pince boulon-bord de renforcement [6.2.6.5]Mpl,1,Rd = 3073,48 [daN*m] Résistance plastique de la dalle pour le mode 1 [6.2.4]Mpl,2,Rd = 3073,48 [daN*m] Résistance plastique de la dalle pour le mode 2 [6.2.4]FT,1,Rd = 177247,93 [daN] Résistance de la dalle pour le mode 1 [6.2.4]FT,2,Rd = 64994,33 [daN] Résistance de la dalle pour le mode 2 [6.2.4]FT,3,Rd = 46090,62 [daN] Résistance de la dalle pour le mode 3 [6.2.4]Ft,pl,Rd,y = min(FT,1,Rd , FT,2,Rd , FT,3,Rd) Ft,pl,Rd,y = 46090,62 [daN] Résistance de la dalle pour le mode à la traction [6.2.4]

Moment fléchissant Mj,Ed,z leff,1 = 285 [mm] Longueur efficace pour un boulon pour le mode 1 [6.2.6.5]leff,2 = 285 [mm] Longueur efficace pour un boulon pour le mode 2 [6.2.6.5]m = 49 [mm] Pince boulon-bord de renforcement [6.2.6.5]Mpl,1,Rd = 2399,73 [daN*m] Résistance plastique de la dalle pour le mode 1 [6.2.4]Mpl,2,Rd = 2399,73 [daN*m] Résistance plastique de la dalle pour le mode 2 [6.2.4]FT,1,Rd = 194467,51 [daN] Résistance de la dalle pour le mode 1 [6.2.4]FT,2,Rd = 56017,95 [daN] Résistance de la dalle pour le mode 2 [6.2.4]FT,3,Rd = 23045,31 [daN] Résistance de la dalle pour le mode 3 [6.2.4]Ft,pl,Rd,z = min(FT,1,Rd , FT,2,Rd , FT,3,Rd) Ft,pl,Rd,z = 23045,31 [daN] Résistance de la dalle pour le mode à la traction [6.2.4]

RESISTANCES DE SEMELLE DANS LA ZONE TENDUE Nj,Rd = 92181,23 [daN] Résistance de la semelle à la traction axiale [6.2.8.3]FT,Rd,y = Ft,pl,Rd,y FT,Rd,y = 46090,62 [daN] Résistance de la semelle dans la zone tendue [6.2.8.3]FT,Rd,z = Ft,pl,Rd,z FT,Rd,z = 23045,31 [daN] Résistance de la semelle dans la zone tendue [6.2.8.3]

Contrôle de la résistance de l'assemblage Nj,Ed / Nj,Rd 1,0 (6.24) 0,01 < 1,00 vérifié (0,01)

ey = 17500 [mm] Excentricité de l'effort axial [6.2.8.3]


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ey = 17500 [mm] Excentricité de l'effort axial [6.2.8.3]zc,y = 208 [mm] Bras de levier FC,Rd,y [6.2.8.1.(2)]zt,y = 275 [mm] Bras de levier FT,Rd,y [6.2.8.1.(3)]Mj,Rd,y = 22005,22 [daN*m] Résistance de l'assemblage à la flexion [6.2.8.3]

Mj,Ed,y / Mj,Rd,y 1,0 (6.23) 0,46 < 1,00 vérifié (0,46)

ez = 245 [mm] Excentricité de l'effort axial [6.2.8.3]zc,z = 86 [mm] Bras de levier FC,Rd,z [6.2.8.1.(2)]zt,z = 210 [mm] Bras de levier FT,Rd,z [6.2.8.1.(3)]Mj,Rd,z = 5047,98 [daN*m] Résistance de l'assemblage à la flexion [6.2.8.3]

Mj,Ed,z / Mj,Rd,z 1,0 (6.23) 0,03 < 1,00 vérifié (0,03)

Mj,Ed,y / Mj,Rd,y + Mj,Ed,z / Mj,Rd,z 1,0 0,49 < 1,00 vérifié (0,49)

Cisaillement PRESSION DU BOULON D'ANCRAGE SUR LA PLAQUE D'ASSISE Cisaillement par l'effort Vj,Ed,y

d,y = 0,6

1 Coef. d'emplacement des boulons en direction du cisaillement [Tableau

3.4]

b,y = 0,6

1 Coef. pour les calculs de la résistance F1,vb,Rd [Tableau

3.4]

k1,y = 2,3

5Coef. d'emplacement des boulons perpendiculairement à la direction du cisaillement

[Tableau 3.4]

F1,vb,Rd,y = k1,y*b,y*fup*d*tp / M2 F1,vb,Rd,y = 58974,28 [daN] Résistance du boulon d'ancrage à la pression sur la plaque d'assise [6.2.2.(7)]

Cisaillement par l'effort Vj,Ed,z d,z = 0,48 Coef. d'emplacement des boulons en direction du cisaillement [Tableau 3.4]

b,z = 0,48 Coef. pour les calculs de la résistance F1,vb,Rd [Tableau 3.4]k1,z = 2,50 Coef. d'emplacement des boulons perpendiculairement à la direction du cisaillement [Tableau 3.4]F1,vb,Rd,z = k1,z*b,z*fup*d*tp / M2 F1,vb,Rd,z = 49239,47 [daN] Résistance du boulon d'ancrage à la pression sur la plaque d'assise [6.2.2.(7)]

CISAILLEMENT DU BOULON D'ANCRAGE b = 0,37 Coef. pour les calculs de la résistance F2,vb,Rd [6.2.2.(7)]Abv = 10,179 [cm2] Aire de section efficace du boulon [6.2.2.(7)]fub = 40,00 [daN/mm2] Résistance du matériau du boulon à la traction [6.2.2.(7)]M2 = 1,25 Coefficient de sécurité partiel [6.2.2.(7)]

F2,vb,Rd = b*fub*Abv/M2 F2,vb,Rd = 11986,51 [daN] Résistance du boulon au cisaillement - sans effet de levier [6.2.2.(7)]

M = 2,00 Coef. dépendant de l'ancrage du boulon dans la fondation CEB [9.3.2.2]MRk,s = 107,60 [daN*m] Résistance caractéristique de l'ancrage à la flexion CEB [9.3.2.2]lsm = 53 [mm] Longueur du bras de levier CEB [9.3.2.2]Ms = 1,20 Coefficient de sécurité partiel CEB [3.2.3.2]

Fv,Rd,sm = M*MRk,s/(lsm*Ms) Fv,Rd,sm = 3383,57 [daN] Résistance du boulon au cisaillement - avec l'effet de levier CEB [9.3.1]

RUPTURE DU BETON PAR EFFET DE LEVIER NRk,c = 24888,93 [daN] Résistance de calc. pour le soulèvement CEB [9.2.4]k3 = 2,00 Coef. dépendant de la longueur de l'ancrage CEB [9.3.3]Mc = 2,16 Coefficient de sécurité partiel CEB [3.2.3.1]

Fv,Rd,cp = k3*NRk,c/Mc Fv,Rd,cp = 23045,31 [daN] Résistance du béton à l'effet de levier CEB [9.3.1]

ECRASEMENT DU BORD DU BETON Cisaillement par l'effort Vj,Ed,y


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VRk,c,y0 = 142988,10 [daN] Résistance caractéristique du boulon d'ancrage CEB [9.3.4.(a)]

A,V,y = 0,59 Coef. dépendant de l'entraxe et de la pince des boulons d'ancrage CEB [9.3.4]

h,V,y = 1,00 Coef. dépendant de l'épaisseur de la fondation CEB [9.3.4.(c)]

s,V,y = 0,88 Coef. d'influence des bords parallèles à l'effort de cisaillement CEB [9.3.4.(d)]

ec,V,y = 1,00 Coef. d'irrégularité de la répartition de l'effort tranchant sur le boulon d'ancrage CEB [9.3.4.(e)]

,V,y = 1,00 Coef. dépendant de l'angle d'action de l'effort tranchant CEB [9.3.4.(f)]

ucr,V,y = 1,00 Coef. dépendant du mode de ferraillage du bord de la fondation CEB [9.3.4.(g)]

Mc = 2,16 Coefficient de sécurité partiel CEB [3.2.3.1]Fv,Rd,c,y = VRk,c,y

0*A,V,y*h,V,y*s,V,y*ec,V,y*,V,y*ucr,V,y/Mc

Fv,Rd,c,y = 34003,3

8[daN

] Résistance du béton pour l'écrasement du bord

CEB [9.3.1]

Cisaillement par l'effort Vj,Ed,z

VRk,c,z0 =

117964,05

[daN]

Résistance caractéristique du boulon d'ancrage CEB

[9.3.4.(a)]

A,V,z = 0,76 Coef. dépendant de l'entraxe et de la pince des boulons d'ancrage

CEB [9.3.4]

h,V,z = 1,00 Coef. dépendant de l'épaisseur de la fondation CEB

[9.3.4.(c)]

s,V,z = 0,93 Coef. d'influence des bords parallèles à l'effort de cisaillement

CEB [9.3.4.(d)]

ec,V,z = 1,00 Coef. d'irrégularité de la répartition de l'effort tranchant sur le boulon d'ancrage

CEB [9.3.4.(e)]

,V,z = 1,00 Coef. dépendant de l'angle d'action de l'effort tranchant CEB

[9.3.4.(f)]

ucr,V,z = 1,00 Coef. dépendant du mode de ferraillage du bord de la fondation

CEB [9.3.4.(g)]

Mc = 2,16 Coefficient de sécurité partiel CEB

[3.2.3.1]Fv,Rd,c,z = VRk,c,z

0*A,V,z*h,V,z*s,V,z*ec,V,z*,V,z*ucr,V

,z/Mc

Fv,Rd,c,z = 38384,61 [daN] Résistance du béton pour l'écrasement du bord CEB [9.3.1]

GLISSEMENT DE LA SEMELLE Cf,d = 0,30 Coef. de frottement entre la plaque d'assise et le béton [6.2.2.(6)]Nc,Ed = 0,00 [daN] Effort de compression [6.2.2.(6)]Ff,Rd = Cf,d*Nc,Ed Ff,Rd = 0,00 [daN] Résistance au glissement [6.2.2.(6)]

CONTROLE DU CISAILLEMENT

Vj,Rd,y = nb*min(F1,vb,Rd,y,F2,vb,Rd,Fv,Rd,sm,Fv,Rd,cp,Fv,Rd,c,y) + Ff,Rd Vj,Rd,y = 27068,57 [daN] Résistance de l'assemblage au cisaillement CEB [9.3.1]Vj,Ed,y / Vj,Rd,y 1,0 0,00 < 1,00 vérifié (0,00)

Vj,Rd,z = nb*min(F1,vb,Rd,z,F2,vb,Rd,Fv,Rd,sm,Fv,Rd,cp,Fv,Rd,c,z) + Ff,Rd Vj,Rd,z = 27068,57 [daN] Résistance de l'assemblage au cisaillement CEB [9.3.1]Vj,Ed,z / Vj,Rd,z 1,0 0,19 < 1,00 vérifié (0,19)

Vj,Ed,y / Vj,Rd,y + Vj,Ed,z / Vj,Rd,z 1,0 0,19 < 1,00 vérifié (0,19)

Contrôle des raidisseurs Plaque trapézoïdale parallèle à l'âme du poteau M1 = 861,13 [daN*m] Moment fléchissant du raidisseur Q1 = 10764,09 [daN] Effort tranchant du raidisseur zs = 97 [mm] Position de l'axe neutre (à partir de la base de la plaque) Is = 24056,820 [cm4] Moment d'inertie du raidisseur d = 0,22 [daN/mm2] Contrainte normale au contact du raidisseur et de la dalle EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]



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Plaque trapézoïdale parallèle à l'âme du poteau M1 = 861,13 [daN*m] Moment fléchissant du raidisseur = 1,84 [daN/mm2] Contrainte tengentielle dans le raidisseur EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]



Raidisseur perpendiculaire à l'âme (sur le prolongement des ailes du poteau) M1 = 186,66 [daN*m] Moment fléchissant du raidisseur Q1 = 3246,22 [daN] Effort tranchant du raidisseur zs = 89 [mm] Position de l'axe neutre (à partir de la base de la plaque) Is = 25067,810 [cm4] Moment d'inertie du raidisseur d = 0,04 [daN/mm2] Contrainte normale au contact du raidisseur et de la dalle EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]





Soudures entre le poteau et la plaque d'assise = 0,76 [daN/mm2] Contrainte normale dans la soudure [4.5.3.(7)]


yII = -0,00 [daN/mm2] Contrainte tengentielle parallèle à Vj,Ed,y [4.5.3.(7)]

zII = -0,14 [daN/mm2] Contrainte tengentielle parallèle à Vj,Ed,z [4.5.3.(7)]


/ (fu/M2)) 1.0 (4.1) 0,02 < 1,00 vérifié (0,02)

(2 + 3.0 (yII2 + 2)) / (fu/(W*M2))) 1.0 (4.1) 0,04 < 1,00 vérifié (0,04)

(2 + 3.0 (zII2 + 2)) / (fu/(W*M2))) 1.0 (4.1) 0,03 < 1,00 vérifié (0,03)

Soudures verticales des raidisseurs Plaque trapézoïdale parallèle à l'âme du poteau














Soudures horizontales des raidisseurs Plaque trapézoïdale parallèle à l'âme du poteau = 2,68 [daN/mm2] Contrainte normale dans la soudure [4.5.3.(7)]




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Raidisseur perpendiculaire à l'âme (sur le prolongement des ailes du poteau) = 0,95 [daN/mm2] Contrainte normale dans la soudure [4.5.3.(7)]






Rigidité de l'assemblage Moment fléchissant Mj,Ed,y beff = 137 [mm] Largeur efficace de la semelle de tronçon T [6.2.5.(3)]leff = 418 [mm] Longueur efficace de la semelle de tronçon en T [6.2.5.(3)]k13,y = Ec*(beff*leff)/(1.275*E) k13,y = 30 [mm] Coef. de rigidité du béton comprimé [Tableau 6.11]

leff = 365 [mm] Longueur efficace pour un boulon pour le mode 2 [6.2.6.5]m = 69 [mm] Pince boulon-bord de renforcement [6.2.6.5]k15,y = 0.425*leff*tp3/(m3) k15,y = 20 [mm] Coef. de rigidité de la plaque d'assise en traction [Tableau 6.11]

Lb = 381 [mm] Longueur efficace du boulon d'ancrage [Tableau 6.11]k16,y = 1.6*Ab/Lb k16,y = 3 [mm] Coef. de rigidité du boulon d'ancrage en traction [Tableau 6.11]

0,y = 0,34 Elancement du poteau [5.2.2.5.(2)]Sj,ini,y = 64691518,19 [daN*m] Rigidité en rotation initiale [Tableau 6.12]0,y 0.5 RIGIDE [5.2.2.5.(2)]

Moment fléchissant Mj,Ed,z

k13,z = Ec*(Ac,z)/(1.275*E) k13,z = 41 [mm] Coef. de rigidité du béton comprimé [Tableau 6.11]

leff = 285 [mm] Longueur efficace pour un boulon pour le mode 2 [6.2.6.5]m = 49 [mm] Pince boulon-bord de renforcement [6.2.6.5]k15,z = 0.425*leff*tp3/(m3) k15,z = 43 [mm] Coef. de rigidité de la plaque d'assise en traction [Tableau 6.11]

Lb = 381 [mm] Longueur efficace du boulon d'ancrage [Tableau 6.11]k16,z = 1.6*Ab/Lb k16,z = 3 [mm] Coef. de rigidité du boulon d'ancrage en traction [Tableau 6.11]

0,z = 0,78 Elancement du poteau [5.2.2.5.(2)]Sj,ini,z = 56526442,31 [daN*m] Rigidité en rotation initiale [6.3.1.(4)]Sj,rig,z = 10790425,80 [daN*m] Rigidité de l'assemblage rigide [5.2.2.5]Sj,ini,z Sj,rig,z RIGIDE [5.2.2.5.(2)]

Composant le plus faible : FUNDAMENT A L'ARRACHEMENT DU CONE DE BETON



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Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2009 Calcul de l'Encastrement Traverse-Poteau EN 1993-1-8:2005

Ratio 0,28

Général Assemblage N° : 38 Nom de l’assemblage : Angle de portique Noeud de la structure : 306 Barres de la structure : 330, 335

Géométrie

Poteau Profilé : HEA 400 Barre N° : 330

= -90,0 [Deg] Angle d'inclinaison hc = 390 [mm] Hauteur de la section du poteau bfc = 300 [mm] Largeur de la section du poteau twc = 11 [mm] Epaisseur de l'âme de la section du poteau tfc = 19 [mm] Epaisseur de l'aile de la section du poteau rc = 27 [mm] Rayon de congé de la section du poteau Ac = 158,978 [cm2] Aire de la section du poteau Ixc = 45069,400 [cm4] Moment d'inertie de la section du poteau Matériau : ACIER E28 fyc = 27,50 [daN/mm2] Résistance

Poutre Profilé : IPE 400Barre N° : 335

= -9,3 [Deg] Angle d'inclinaison hb = 400 [mm] Hauteur de la section de la poutre bfb = 180 [mm] Largeur de la section de la poutre twb = 9 [mm] Epaisseur de l'âme de la section de la poutre tfb = 14 [mm] Epaisseur de l'aile de la section de la poutre


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= -9,3 [Deg] Angle d'inclinaison rb = 21 [mm] Rayon de congé de la section de la poutre Ab = 84,464 [cm2] Aire de la section de la poutre Ixb = 23128,400 [cm4] Moment d'inertie de la poutre Matériau : ACIER E28 fyb = 27,50 [daN/mm2] Résistance

Boulons d = 20 [mm] Diamètre du boulon Classe = HR 10.9 Classe du boulon FtRd = 21168,00 [daN] Résistance du boulon à la traction nh = 2 Nombre de colonnes des boulons nv = 6 Nombre de rangéss des boulons h1 = 50 [mm] Pince premier boulon-extrémité supérieure de la platine d'aboutEcartement 73 [mm] Entraxe 100;100;100;110;110 [mm]

Platine hp = 650 [mm] Hauteur de la platine bp = 180 [mm] Largeur de la platine tp = 15 [mm] Epaisseur de la platine Matériau : ACIER E28 fyp = 27,50 [daN/mm2] Résistance

Jarret inférieur bf = 180 [mm] Largeur de la platine tf = 14 [mm] Epaisseur de l'aile hw = 240 [mm] Hauteur de la platine tw = 9 [mm] Epaisseur de l'âme = 7,8 [Deg] Angle d'inclinaison

Raidisseur poteau Supérieur hsu = 352 [mm] Hauteur du raidisseur bsu = 145 [mm] Largeur du raidisseur tsu = 8 [mm] Epaisseur du raidisseur Inférieur hsl = 352 [mm] Hauteur du raidisseur bsl = 145 [mm] Largeur du raidisseur tsl = 8 [mm] Epaisseur du raidisseur

Soudures d'angle aw = 7 [mm] Soudure âme af = 10 [mm] Soudure semelle as = 7 [mm] Soudure du raidisseur

Coefficients de matériau M0 = 1,00 Coefficient de sécurité partiel [2.2]

M1 = 1,00 Coefficient de sécurité partiel [2.2]



Efforts Etat limite : ultime Cas : 12: 1.35G+1.5Ne 1*1.35+7*1.50

Mb1,Ed = 8491,06 [daN*m] Moment fléchissant dans la poutre droite


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Mb1,Ed = 8491,06 [daN*m] Moment fléchissant dans la poutre droite Vb1,Ed = -4378,79 [daN] Effort tranchant dans la poutre droite Nb1,Ed = -2749,43 [daN] Effort axial dans la poutre droite Mb2,Ed = 19643,04 [daN*m] Moment fléchissant dans la poutre gauche Vb2,Ed = -5025,20 [daN] Effort tranchant dans la poutre gauche Nb2,Ed = -9026,74 [daN] Effort axial dans la poutre gauche Mc1,Ed = -11113,36 [daN*m] Moment fléchissant dans la poteau inférieur Vc1,Ed = 2956,90 [daN] Effort tranchant dans le poteau inférieur Nc1,Ed = -11466,85 [daN] Effort axial dans le poteau inférieur

Résultats

Résistances de la poutre COMPRESSION Ab = 84,464 [cm2] Aire de la section EN1993-1-1:[6.2.4]Ncb,Rd = Ab fyb / M0 Ncb,Rd = 232274,90 [daN] Résistance de calcul de la section à la compression EN1993-1-1:[6.2.4]

CISAILLEMENT Avb = 64,295 [cm2] Aire de la section au cisaillement EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]Vcb,Rd = Avb (fyb / 3) / M0 Vcb,Rd = 102081,39 [daN] Résistance de calcul de la section au cisaillement EN1993-1-1:[6.2.6.(2)]

FLEXION - MOMENT PLASTIQUE (SANS RENFORTS) Wplb = 1307,260 [cm3] Facteur plastique de la section EN1993-1-1:[6.2.5.(2)]Mb,pl,Rd = Wplb fyb / M0 Mb,pl,Rd = 35949,65 [daN*m] Résistance plastique de la section à la flexion (sans renforts) EN1993-1-1:[6.2.5.(2)]

FLEXION AU CONTACT DE LA PLAQUE AVEC L'ELEMENT ASSEMBLE Wpl = 2104,742 [cm3] Facteur plastique de la section EN1993-1-1:[6.2.5]Mcb,Rd = Wpl fyb / M0 Mcb,Rd = 57880,40 [daN*m] Résistance de calcul de la section à la flexion EN1993-1-1:[6.2.5]

AILE ET AME EN COMPRESSION Mcb,Rd = 57880,40 [daN*m] Résistance de calcul de la section à la flexion EN1993-1-1:[6.2.5]hf = 631 [mm] Distance entre les centres de gravité des ailes [6.2.6.7.(1)]Fc,fb,Rd = Mcb,Rd / hf Fc,fb,Rd = 91665,37 [daN] Résistance de l'aile et de l'âme comprimées [6.2.6.7.(1)]

AME OU AILE DU RENFORT EN COMPRESSION - NIVEAU DE L'AILE INFERIEURE DE LA POUTRE

Pression diamétrale : = 9,3 [Deg] Angle entre la platine d'about et la poutre

= 7,8 [Deg] Angle d'inclinaison du renfort beff,c,wb = 248 [mm] Largeur efficace de l'âme à la compression [6.2.6.2.(1)]Avb = 42,695 [cm2] Aire de la section au cisaillement EN1993-1-1:[6.2.6.(3)] = 0,98 Coefficient réducteur pour l'interaction avec le cisaillement [6.2.6.2.(1)]

com,Ed = 6,40 [daN/mm2] Contrainte de compression maximale dans l'âme [6.2.6.2.(2)]kwc = 1,00 Coefficient réducteur dû aux contraintes de compression [6.2.6.2.(2)]Fc,wb,Rd1 = [ kwc beff,c,wb twb fyb / M0] cos() / sin( - )Fc,wb,Rd1 = 194773,34 [daN] Résistance de l'âme de la poutre [6.2.6.2.(1)]

Flambement :

dwb = 331 [mm]

Hauteur de l'âme comprimée [6.2.6.2.(1)

]

p = 1,12 Elancement de plaque

[6.2.6.2.(1)]

= 0,73 Coefficient réducteur pour le flambement de [6.2.6.2.(1)


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dwb = 331 [mm]


]l'élément ]

Fc,wb,Rd2 = [ kwc beff,c,wb twb fyb / M1] cos() / sin( - ) Fc,wb,Rd2 = 142391,59 [daN] Résistance de l'âme de la poutre [6.2.6.2.(1)]

Résistance de l'aile du renfort Fc,wb,Rd3 = bb tb fyb cos() / M0 Fc,wb,Rd3 = 68664,56 [daN] Résistance de l'aile du renfort [6.2.6.2.(1)]

Résistance finale : Fc,wb,Rd,low = Min (Fc,wb,Rd1 , Fc,wb,Rd2 , Fc,wb,Rd3) Fc,wb,Rd,low = 68664,56 [daN] Résistance de l'âme de la poutre [6.2.6.2.(1)]

Résistances du poteau PANNEAU D'AME EN CISAILLEMENT Mb1,Ed = 8491,06 [daN*m] Moment fléchissant dans la poutre droite [5.3.(3)]Mb2,Ed = 19643,04 [daN*m] Moment fléchissant dans la poutre gauche [5.3.(3)]Vc1,Ed = 2956,90 [daN] Effort tranchant dans le poteau inférieur [5.3.(3)]Vc2,Ed = 0,00 [daN] Effort tranchant dans le poteau supérieur [5.3.(3)]z = 538 [mm] Bras de levier [6.2.5]Vwp,Ed = (Mb1,Ed - Mb2,Ed) / z - (Vc1,Ed - Vc2,Ed) / 2 Vwp,Ed = -22196,57 [daN] Panneau d'âme en cisaillement [5.3.(3)]

Avc = 57,328 [cm2] Aire de la section au cisaillement EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]ds = 642 [mm] Distance entre les centres de gravités des raidisseurs [6.2.6.1.(4)]Mpl,fc,Rd = 744,56 [daN*m] Résistance plastique de l'aile du poteau en flexion [6.2.6.1.(4)]Mpl,stu,Rd = 132,99 [daN*m] Résistance plastique du raidisseur transversal supérieur en flexion [6.2.6.1.(4)]Mpl,stl,Rd = 132,99 [daN*m] Résistance plastique du raidisseur transversal inférieur en flexion [6.2.6.1.(4)]Vwp,Rd = 0.9 fy,wc Avc / (3 M0) + Min(4 Mpl,fc,Rd / ds , (2 Mpl,fc,Rd + Mpl,stu,Rd + Mpl,stl,Rd) / ds)

Vwp,Rd = 84652,

32[daN]

Résistance du panneau d'âme au cisaillement

[6.2.6.1]

Vwp,Ed / Vwp,Rd 1,0 0,26 < 1,00 vérifié (0,26)

AME EN COMPRESSION TRANSVERSALE - NIVEAU DE L'AILE INFERIEURE DE LA POUTRE

Pression diamétrale :

twc = 11 [mm]

Epaisseur efficace de l'âme du poteau [6.2.6.2.(6)]

beff,c,wc = 302 [mm]

Largeur efficace de l'âme à la compression [6.2.6.2.(1)]

Avc = 57,32

8 [cm2

] Aire de la section au cisaillement

EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]

= 0,98 Coefficient réducteur pour l'interaction avec le cisaillement

[6.2.6.2.(1)]

kwc = 1,00 Coefficient réducteur dû aux contraintes de compression

[6.2.6.2.(2)]

As = 18,78

6 [cm2

] Aire de la section du raidisseur renforçant l'âme EN1993-1-1:[6.2.4]

Fc,wc,Rd1 = kwc beff,c,wc twc fyc / M0 + As fyc / M0 Fc,wc,Rd1 = 141077,73 [daN] Résistance de l'âme du poteau [6.2.6.2.(1)]

Flambement : dwc = 298 [mm] Hauteur de l'âme comprimée [6.2.6.2.(1)]p = 0,92 Elancement de plaque [6.2.6.2.(1)]

= 0,85 Coefficient réducteur pour le flambement de l'élément [6.2.6.2.(1)]

s = 3,38 Elancement du raidisseur EN1993-1-1:[6.3.1.2]

s = 1,00 Coefficient de flambement du raidisseur EN1993-1-1:[6.3.1.2]

Fc,wc,Rd2 = kwc beff,c,wc twc fyc / M1 + As s fyc / M1 Fc,wc,Rd2 = 127701,78 [daN] Résistance de l'âme du poteau [6.2.6.2.(1)]


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Résistance finale : Fc,wc,Rd,low = Min (Fc,wc,Rd1 , Fc,wc,Rd2)Fc,wc,Rd = 127701,78 [daN] Résistance de l'âme du poteau [6.2.6.2.(1)]

AME EN TRACTION TRANSVERSALE - NIVEAU DE L'AILE INFERIEURE DE LA POUTRE


twc = 11 [mm]




Avc = 57,32

8 [cm2


EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]


[6.2.6.2.(1)]


[6.2.6.2.(2)]

As = 18,78

6 [cm2








Résistance finale : Fc,wc,Rd,upp = Min (Fc,wc,Rd1 , Fc,wc,Rd2)Fc,wc,Rd,upp = 127633,53 [daN] Résistance de l'âme du poteau [6.2.6.2.(1)]

Paramètres géométriques de l'assemblage LONGUEURS EFFICACES ET PARAMETRES - SEMELLE DU POTEAU

Nr m mx e ex p leff,cp leff,nc leff,1 leff,2 leff,cp,g leff,nc,g leff,1,g leff,2,g

1 9 - 114 - 100 58 100 58 100 129 61 61 612 9 - 114 - 100 58 179 58 179 200 100 100 1003 9 - 114 - 100 58 179 58 179 200 100 100 1004 9 - 114 - 105 58 179 58 179 210 105 105 1055 9 - 114 - 110 58 179 58 179 220 110 110 1106 9 - 114 - 110 58 95 58 95 139 61 61 61

LONGUEURS EFFICACES ET PARAMETRES - PLATINE D'ABOUT


1 24 - 54 - 100 152 188 152 188 176 156 156 1562 24 - 54 - 100 152 164 152 164 200 100 100 1003 24 - 54 - 100 152 164 152 164 200 100 100 1004 24 - 54 - 105 152 164 152 164 210 105 105 1055 24 - 54 - 110 152 164 152 164 220 110 110 1106 24 - 54 - 110 152 164 152 164 186 137 137 137

m – Distance du boulon de l'âme mx – Distance du boulon de l'aile de la poutre e – Pince entre le boulon et le bord extérieur ex – Pince entre le boulon et le bord extérieur horizontal p – Entraxe des boulons leff,cp – Longueur efficace pour un boulon dans les mécanismes circulaires leff,nc – Longueur efficace pour un boulon dans les mécanismes non circulaires leff,1 – Longueur efficace pour un boulon pour le mode 1 leff,2 – Longueur efficace pour un boulon pour le mode 2


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m – Distance du boulon de l'âme leff,cp,g – Longueur efficace pour un groupe de boulons dans les mécanismes circulaires leff,nc,g – Longueur efficace pour un groupe de boulons dans les mécanismes non circulaires leff,1,g – Longueur efficace pour un groupe de boulons pour le mode 1 leff,2,g – Longueur efficace pour un groupe de boulons pour le mode 2

Résistance de l'assemblage à la compression Nj,Rd = Min ( Ncb,Rd2 Fc,wb,Rd,low , 2 Fc,wc,Rd,low , 2 Fc,wc,Rd,upp ) Nj,Rd = 137329,12 [daN] Résistance de l'assemblage à la compression [6.2]

Nb1,Ed / Nj,Rd 1,0 0,02 < 1,00 vérifié (0,02)

Résistance de l'assemblage à la flexion Ft,Rd = 21168,00 [daN] Résistance du boulon à la traction [Tableau 3.4]Bp,Rd = 27482,65 [daN] Résistance du boulon au cisaillement par poinçonnement [Tableau 3.4]

Ft,fc,Rd – résistance de la semelle du poteau à la flexion Ft,wc,Rd – résistance de l'âme du poteau à la traction Ft,ep,Rd – résistance de la platine fléchie à la flexion Ft,wb,Rd – résistance de l'âme à la traction

Ft,fc,Rd = Min (FT,1,fc,Rd , FT,2,fc,Rd , FT,3,fc,Rd) [6.2.6.4] , [Tab.6.2]Ft,wc,Rd = beff,t,wc twc fyc / M0 [6.2.6.3.(1)]Ft,ep,Rd = Min (FT,1,ep,Rd , FT,2,ep,Rd , FT,3,ep,Rd) [6.2.6.5] , [Tab.6.2]Ft,wb,Rd = beff,t,wb twb fyb / M0 [6.2.6.8.(1)]

RESISTANCE DE LA RANGEE DE BOULONS N° 1

Ft1,Rd,comp - Formule Ft1,Rd,comp Composant

Ft1,Rd = Min (Ft1,Rd,comp) 17347,93 Résistance d'une rangée de boulon

Ft,fc,Rd(1) = 42336,00 42336,00 Aile du poteau - traction

Ft,wc,Rd(1) = 17347,93 17347,93 Ame du poteau - traction

Ft,ep,Rd(1) = 34231,51 34231,51 Platine d'about - traction

Ft,wb,Rd(1) = 35840,00 35840,00 Ame de la poutre - traction

Bp,Rd = 54965,31 54965,31 Boulons au cisaillement/poinçonnement

Vwp,Rd/ = 149106,21 149106,21 Panneau d'âme - compression

Fc,wc,Rd = 127701,78 127701,78 Ame du poteau - compression

Fc,fb,Rd = 91665,37 91665,37 Aile de la poutre - compression

Fc,wb,Rd = 68664,56 68664,56 Ame de la poutre - compression









Vwp,Rd/ - 11 Fti,Rd = 149106,21 - 17347,93 131758,28 Panneau d'âme - compression

Fc,wc,Rd - 11 Ftj,Rd = 127701,78 - 17347,93 110353,85 Ame du poteau - compression

Fc,fb,Rd - 11 Ftj,Rd = 91665,37 - 17347,93 74317,44 Aile de la poutre - compression

Fc,wb,Rd - 11 Ftj,Rd = 68664,56 - 17347,93 51316,63 Ame de la poutre - compression

Ft,fc,Rd(2 + 1) - 11 Ftj,Rd = 84672,00 - 17347,93 67324,07 Aile du poteau - traction - groupe

Ft,wc,Rd(2 + 1) - 11 Ftj,Rd = 45944,77 - 17347,93 28596,83 Ame du poteau - traction - groupe

Ft,ep,Rd(2 + 1) - 11 Ftj,Rd = 61639,53 - 17347,93 44291,60 Platine d'about - traction - groupe

Ft,wb,Rd(2 + 1) - 11 Ftj,Rd = 60565,36 - 17347,93 43217,43 Ame de la poutre - traction - groupe







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Ft,fc,Rd(3 + 2 + 1) - 21 Ftj,Rd = 127008,00 - 34695,86 92312,14 Aile du poteau - traction - groupe

Ft,wc,Rd(3 + 2 + 1) - 21 Ftj,Rd = 68569,18 - 34695,86 33873,32 Ame du poteau - traction - groupe



Ft,ep,Rd(3 + 2 + 1) - 21 Ftj,Rd = 90860,46 - 34695,86 56164,60 Platine d'about - traction - groupe

Ft,wb,Rd(3 + 2 + 1) - 21 Ftj,Rd = 84215,36 - 34695,86 49519,50 Ame de la poutre - traction - groupe

















Ft,fc,Rd(4 + 3 + 2 + 1) - 31 Ftj,Rd = 169344,00 - 52043,80 117300,20 Aile du poteau - traction - groupe

Ft,wc,Rd(4 + 3 + 2 + 1) - 31 Ftj,Rd = 86428,50 - 52043,80 34384,71 Ame du poteau - traction - groupe





Ft,ep,Rd(4 + 3 + 2 + 1) - 31 Ftj,Rd = 118288,97 - 52043,80 66245,18 Platine d'about - traction - groupe

Ft,wb,Rd(4 + 3 + 2 + 1) - 31 Ftj,Rd = 109047,86 - 52043,80 57004,07 Ame de la poutre - traction - groupe



Ft5,Rd = Min (Ft5,Rd,comp) 0,00 Résistance d'une rangée de boulon Ft,fc,Rd(5) = 42336,00 42336,00 Aile du poteau - traction













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Ft,fc,Rd(5 + 4 + 3 + 2 + 1) - 41 Ftj,Rd = 211680,00 - 68664,56 143015,44 Aile du poteau - traction - groupe

Ft,wc,Rd(5 + 4 + 3 + 2 + 1) - 41 Ftj,Rd = 99735,87 - 68664,56 31071,31 Ame du poteau - traction - groupe







Ft,ep,Rd(5 + 4 + 3 + 2 + 1) - 41 Ftj,Rd = 146508,58 - 68664,56 77844,01 Platine d'about - traction - groupe

Ft,wb,Rd(5 + 4 + 3 + 2 + 1) - 41 Ftj,Rd = 135062,86 - 68664,56 66398,30 Ame de la poutre - traction - groupe

Les autres boulons sont inactifs (ils ne transfèrent pas de charges) car la résistance d'un des composants de l'assemblage s'est épuisée ou ces boulons sont situés au-dessous du centre de rotation.

TABLEAU RECAPITULATIF DES EFFORTS

Nr hj Ftj,Rd Ft,fc,Rd Ft,wc,Rd Ft,ep,Rd Ft,wb,Rd Ft,Rd Bp,Rd

1 588 17347,93 42336,00 17347,93 34231,51 35840,00 42336,00 54965,312 488 17347,93 42336,00 17347,93 32846,75 35840,00 42336,00 54965,313 388 17347,93 42336,00 17347,93 32846,75 35840,00 42336,00 54965,314 288 16620,77 42336,00 17347,93 32846,75 35840,00 42336,00 54965,315 178 - 42336,00 17347,93 32846,75 35840,00 42336,00 54965,316 68 - 42336,00 17347,93 32846,75 35840,00 42336,00 54965,31

RESISTANCE DE L'ASSEMBLAGE A LA FLEXION Mj,Rd Mj,Rd = hj Ftj,Rd Mj,Rd = 30202,80 [daN*m] Résistance de l'assemblage à la flexion [6.2]

Mb1,Ed / Mj,Rd 1,0 0,28 < 1,00 vérifié (0,28)

Résistance de l'assemblage au cisaillement v = 0,60 Coefficient pour le calcul de Fv,Rd [Tableau 3.4]

Lf = 0,94 Coefficient réducteur pour les assemblages longs [3.8]Fv,Rd = 17100,32 [daN] Résistance d'un boulon au cisaillement [Tableau 3.4]Ft,Rd,max = 21168,00 [daN] Résistance d'un boulon à la traction [Tableau 3.4]Fb,Rd,int = 21870,00 [daN] Résistance du boulon intérieur en pression diamétrale [Tableau 3.4]Fb,Rd,ext = 18409,09 [daN] Résistance du boulon de rive en pression diamétrale [Tableau 3.4]

Nr Ftj,Rd,N Ftj,Ed,N Ftj,Rd,M Ftj,Ed,M Ftj,Ed Fvj,Rd

1 42336,00 -458,24 17347,93 4877,11 4418,87 31650,82 2 42336,00 -458,24 17347,93 4877,11 4418,87 31650,82 3 42336,00 -458,24 17347,93 4877,11 4418,87 31650,82 4 42336,00 -458,24 16620,77 4672,68 4214,44 31768,79 5 42336,00 -458,24 42336,00 0,00 -458,24 34200,63 6 42336,00 -458,24 42336,00 0,00 -458,24 34200,63

Ftj,Rd,N – Résistance d'une rangée de boulons à la traction pure Ftj,Ed,N – Effort dans une rangée de boulons dû à l'effort axial Ftj,Rd,M – Résistance d'une rangée de boulons à la flexion pure Ftj,Ed,M – Effort dans une rangée de boulons dû au moment Ftj,Ed – Effort de traction maximal dans la rangée de boulons Fvj,Rd – Résistance réduite d'une rangée de boulon

Ftj,Ed,N = Nj,Ed Ftj,Rd,N / Nj,Rd Ftj,Ed,M = Mj,Ed Ftj,Rd,M / Mj,Rd Ftj,Ed = Ftj,Ed,N + Ftj,Ed,M Fvj,Rd = Min (nh Fv,Rd (1 - Ftj,Ed/ (1.4 nh Ft,Rd,max), nh Fv,Rd , nh Fb,Rd)

Vj,Rd = nh 1n Fvj,Rd [Tableau 3.4]

Vj,Rd = 195122,53 [daN] Résistance de l'assemblage au cisaillement [Tableau 3.4]

Vb1,Ed / Vj,Rd 1,0 0,02 < 1,00 vérifié (0,02)


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Résistance des soudures Aw = 145,379 [cm2] Aire de toutes les soudures [4.5.3.(2)]Awy = 64,216 [cm2] Aire des soudures horizontales [4.5.3.(2)]Awz = 81,163 [cm2] Aire des soudures verticales [4.5.3.(2)]Iwy = 56626,088 [cm4] Moment d'inertie du système de soudures par rapport à l'axe horiz. [4.5.3.(5)]max=max = 3,43 [daN/mm2] Contrainte normale dans la soudure [4.5.3.(5)]

= = 3,43 [daN/mm2] Contraintes dans la soudure verticale [4.5.3.(5)]

II = -0,54 [daN/mm2] Contrainte tangentielle [4.5.3.(5)]

w = 0,85 Coefficient de corrélation [4.5.3.(7)]

[max2 + 3*(max

2)] fu/(w*M2) 6,86 < 38,12 vérifié (0,18)

[2 + 3*(2+II2)] fu/(w*M2) 6,80 < 38,12 vérifié (0,18)

fu/M2 3,43 < 32,40 vérifié (0,11)

Rigidité de l'assemblage k1 = Coefficient de rigidité du panneau d'âme du poteau en cisaillement [6.3.2.(1)]k2 = Coefficient de rigidité du panneau d'âme du poteau en compression [6.3.2.(1)]k3 = Coefficient de rigidité du panneau d'âme du poteau en cisaillement [6.3.2.(1)]

twash = 4 [mm] Epaisseur de la plaquette [6.2.6.3.(2)]hhead = 14 [mm] Hauteur de la tête du boulon [6.2.6.3.(2)]hnut = 20 [mm] Hauteur de l'écrou du boulon [6.2.6.3.(2)]Lb = 55 [mm] Longueur du boulon [6.2.6.3.(2)]k10 = 7 [mm] Coefficient de rigidité des boulons [6.3.2.(1)]

RIGIDITES DES RANGEES DE BOULONS

Nr hj k3 k4 k5 keff,j keff,j hj keff,j hj2

Somme 20,536878,8001 588 1 458 33 1 6,104 359,0612 488 1 458 22 1 4,985 243,3963 388 1 458 22 1 3,964 153,9084 288 1 458 23 1 2,950 85,0305 178 1 458 24 1 1,828 32,5856 68 1 458 30 1 0,706 4,820

keff,j = 1 / (35 (1 / ki,j)) [6.3.3.1.(2)]

zeq = j keff,j hj2 / j keff,j hj

zeq = 428 [mm] Bras de levier équivalent [6.3.3.1.(3)]

keq = j keff,j hj / zeq keq = 5 [mm] Coefficient de rigidité équivalent du système de boulons [6.3.3.1.(1)]

Sj,ini = E z2 / i (1 / k1 + 1 / k2 + 1 / keq) [6.3.1.(4)]Sj,ini = 29198372,01 [daN*m] Rigidité en rotation initiale [6.3.1.(4)]

= 1,00 Coefficient de rigidité de l'assemblage [6.3.1.(6)]

Sj = Sj,ini / [6.3.1.(4)] Sj = 29198372,01 [daN*m] Rigidité en rotation finale [6.3.1.(4)]

Classification de l'assemblage par rigidité. Sj,rig = 4036228,45 [daN*m] Rigidité de l'assemblage rigide [5.2.2.5]Sj,pin = 252264,28 [daN*m] Rigidité de l'assemblage articulé [5.2.2.5]

Sj,ini Sj,rig RIGIDE

Composant le plus faible : AME DE LA POUTRE OU AILE DE LA CONTREPLAQUE EN COMPRESSION



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Ratio 0,35


Géométrie

Poteau Profilé : HEA 400 Barre N° : 286



= 9,3 [Deg] Angle d'inclinaison hb = 400 [mm] Hauteur de la section de la poutre bfb = 180 [mm] Largeur de la section de la poutre


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= 9,3 [Deg] Angle d'inclinaison twb = 9 [mm] Epaisseur de l'âme de la section de la poutre tfb = 14 [mm] Epaisseur de l'aile de la section de la poutre rb = 21 [mm] Rayon de congé de la section de la poutre Ab = 84,464 [cm2] Aire de la section de la poutre Ixb = 23128,400 [cm4] Moment d'inertie de la poutre Matériau : ACIER E28 fyb = 27,50 [daN/mm2] Résistance










Efforts Etat limite : ultime


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Cas : 12: 1.35G+1.5Ne 1*1.35+7*1.50

Mb1,Ed = -8060,42 [daN*m] Moment fléchissant dans la poutre droite Vb1,Ed = 179,70 [daN] Effort tranchant dans la poutre droite Nb1,Ed = -11807,17 [daN] Effort axial dans la poutre droite Mc1,Ed = -584,13 [daN*m] Moment fléchissant dans la poteau inférieur Vc1,Ed = -367,38 [daN] Effort tranchant dans le poteau inférieur Nc1,Ed = -2968,30 [daN] Effort axial dans le poteau inférieur Mc2,Ed = -584,13 [daN*m] Moment fléchissant dans la poteau supérieur Vc2,Ed = 367,38 [daN] Effort tranchant dans le poteau supérieur Nc2,Ed = -2968,30 [daN] Effort axial dans le poteau supérieur

Résultats










Flambement :

dwb = 331 [mm]


]


[6.2.6.2.(1)]


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dwb = 331 [mm]


]

= 0,73

Coefficient réducteur pour le flambement de l'élément

[6.2.6.2.(1)]




Résistances du poteau PANNEAU D'AME EN CISAILLEMENT Mb1,Ed = -8060,42 [daN*m] Moment fléchissant dans la poutre droite [5.3.(3)]Mb2,Ed = 0,00 [daN*m] Moment fléchissant dans la poutre gauche [5.3.(3)]Vc1,Ed = -367,38 [daN] Effort tranchant dans le poteau inférieur [5.3.(3)]Vc2,Ed = 367,38 [daN] Effort tranchant dans le poteau supérieur [5.3.(3)]z = 518 [mm] Bras de levier [6.2.5]Vwp,Ed = (Mb1,Ed - Mb2,Ed) / z - (Vc1,Ed - Vc2,Ed) / 2 Vwp,Ed = -15188,47 [daN] Panneau d'âme en cisaillement [5.3.(3)]


Vwp,Rd = 84652,

32[daN]


[6.2.6.1]




twc = 11 [mm]




Avc = 57,32

8 [cm2


EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]


[6.2.6.2.(1)]


[6.2.6.2.(2)]

As = 18,78

6 [cm2









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twc = 11 [mm]




Avc = 57,32

8 [cm2


EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]


[6.2.6.2.(1)]


[6.2.6.2.(2)]

As = 18,78

6 [cm2











1 9 - 114 - 110 58 99 58 99 139 64 64 642 9 - 114 - 110 58 179 58 179 220 110 110 1103 9 - 114 - 100 58 179 58 179 200 100 100 1004 9 - 114 - 100 58 179 58 179 200 100 100 1005 9 - 114 - 110 58 179 58 179 220 110 110 1106 9 - 114 - 110 58 100 58 100 139 66 66 66



1 24 - 54 - 110 152 167 152 167 186 141 141 1412 24 - 54 - 110 152 164 152 164 220 110 110 1103 24 - 54 - 100 152 164 152 164 200 100 100 1004 24 - 54 - 100 152 164 152 164 200 100 100 1005 24 - 54 - 110 152 164 152 164 220 110 110 1106 24 - 54 - 110 152 164 152 164 186 137 137 137

m – Distance du boulon de l'âme mx – Distance du boulon de l'aile de la poutre e – Pince entre le boulon et le bord extérieur ex – Pince entre le boulon et le bord extérieur horizontal p – Entraxe des boulons leff,cp – Longueur efficace pour un boulon dans les mécanismes circulaires leff,nc – Longueur efficace pour un boulon dans les mécanismes non circulaires leff,1 – Longueur efficace pour un boulon pour le mode 1 leff,2 – Longueur efficace pour un boulon pour le mode 2


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m – Distance du boulon de l'âme leff,cp,g – Longueur efficace pour un groupe de boulons dans les mécanismes circulaires leff,nc,g – Longueur efficace pour un groupe de boulons dans les mécanismes non circulaires leff,1,g – Longueur efficace pour un groupe de boulons pour le mode 1 leff,2,g – Longueur efficace pour un groupe de boulons pour le mode 2








































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Page 66 sur 117





























Ft,fc,Rd(6 + 5 + 4 + 3 + 2 + 1) - 51 Ftj,Rd = 254016,00 - 84652,32 169363,68 Aile du poteau - traction - groupe

Ft,wc,Rd(6 + 5 + 4 + 3 + 2 + 1) - 51 Ftj,Rd = 106363,99 - 84652,32 21711,66 Ame du poteau - traction - groupe









Ft,ep,Rd(6 + 5 + 4 + 3 + 2 + 1) - 51 Ftj,Rd = 178896,62 - 84652,32 94244,29 Platine d'about - traction - groupe

Ft,wb,Rd(6 + 5 + 4 + 3 + 2 + 1) - 51 Ftj,Rd = 164920,65 - 84652,32 80268,32 Ame de la poutre - traction - groupe



1 573 17347,93 42336,00 17347,93 33059,87 35840,00 42336,00 54965,312 463 17347,93 42336,00 17347,93 32846,75 35840,00 42336,00 54965,313 353 17347,93 42336,00 17347,93 32846,75 35840,00 42336,00 54965,314 263 17347,93 42336,00 17347,93 32846,75 35840,00 42336,00 54965,315 153 15260,60 42336,00 17347,93 32846,75 35840,00 42336,00 54965,316 43 - 42336,00 17347,93 32846,75 35840,00 42336,00 54965,31



Vérification de l'interaction M+N Mb1,Ed / Mj,Rd + Nb1,Ed / Nj,Rd 1 [6.2.5.1.(3)]


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Mb1,Ed / Mj,Rd + Nb1,Ed / Nj,Rd 0,35 < 1,00 vérifié (0,35)




1 42336,00 -1967,86 17347,93 4509,65 2541,79 32647,36 2 42336,00 -1967,86 17347,93 4509,65 2541,79 32647,36 3 42336,00 -1967,86 17347,93 4509,65 2541,79 32647,36 4 42336,00 -1967,86 17347,93 4509,65 2541,79 32647,36 5 42336,00 -1967,86 15260,60 3967,04 1999,18 32959,63 6 42336,00 -1967,86 42336,00 0,00 -1967,86 34110,16






Résistance des soudures Aw = 145,197 [cm2] Aire de toutes les soudures [4.5.3.(2)]Awy = 64,216 [cm2] Aire des soudures horizontales [4.5.3.(2)]Awz = 80,981 [cm2] Aire des soudures verticales [4.5.3.(2)]Iwy = 56352,609 [cm4] Moment d'inertie du système de soudures par rapport à l'axe horiz. [4.5.3.(5)]max=max = -3,42 [daN/mm2] Contrainte normale dans la soudure [4.5.3.(5)]

= = -3,42 [daN/mm2] Contraintes dans la soudure verticale [4.5.3.(5)]

II = 0,02 [daN/mm2] Contrainte tangentielle [4.5.3.(5)]


[max2 + 3*(max

2)] fu/(w*M2) 6,85 < 38,12 vérifié (0,18)

[2 + 3*(2+II2)] fu/(w*M2) 6,76 < 38,12 vérifié (0,18)

fu/M2 3,42 < 32,40 vérifié (0,11)





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Somme 18,990783,9671 573 1 458 30 1 5,932 340,0092 463 1 458 24 1 4,749 219,9473 353 1 458 22 1 3,605 127,3314 263 1 458 22 1 2,687 70,7025 153 1 458 24 1 1,570 24,0526 43 1 458 30 1 0,446 1,926

keff,j = 1 / (35 (1 / ki,j)) [6.3.3.1.(2)]









Composant le plus faible : PANNEAU D'AME DU POTEAU EN CISAILLEMENT



Ratio 0,50


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Page 69 sur 117


Géométrie

Poteau Profilé : IPE 400 Barre N° : 201



= 8,8 [Deg] Angle d'inclinaison hb = 400 [mm] Hauteur de la section de la poutre bfb = 180 [mm] Largeur de la section de la poutre twb = 9 [mm] Epaisseur de l'âme de la section de la poutre tfb = 14 [mm] Epaisseur de l'aile de la section de la poutre rb = 21 [mm] Rayon de congé de la section de la poutre Ab = 84,464 [cm2] Aire de la section de la poutre Ixb = 23128,400 [cm4] Moment d'inertie de la poutre Matériau : ACIER E28 fyb = 27,50 [daN/mm2] Résistance



Jarret inférieur bf = 180 [mm] Largeur de la platine


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Page 70 sur 117

bf = 180 [mm] Largeur de la platine tf = 14 [mm] Epaisseur de l'aile hw = 240 [mm] Hauteur de la platine tw = 9 [mm] Epaisseur de l'âme = 24,4 [Deg] Angle d'inclinaison








Mb1,Ed = -1357,65 [daN*m] Moment fléchissant dans la poutre droite Vb1,Ed = -960,81 [daN] Effort tranchant dans la poutre droite Nb1,Ed = -2993,27 [daN] Effort axial dans la poutre droite Mb2,Ed = -16828,40 [daN*m] Moment fléchissant dans la poutre gauche Vb2,Ed = 6519,55 [daN] Effort tranchant dans la poutre gauche Nb2,Ed = -4688,17 [daN] Effort axial dans la poutre gauche Mc1,Ed = 7271,71 [daN*m] Moment fléchissant dans la poteau inférieur Vc1,Ed = -1902,29 [daN] Effort tranchant dans le poteau inférieur Nc1,Ed = -10301,42 [daN] Effort axial dans le poteau inférieur

Résultats



FLEXION - MOMENT PLASTIQUE (SANS RENFORTS)


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Wplb = 1307,260 [cm3] Facteur plastique de la section EN1993-1-1:[6.2.5.(2)]Mb,pl,Rd = Wplb fyb / M0 Mb,pl,Rd = 35949,65 [daN*m] Résistance plastique de la section à la flexion (sans renforts) EN1993-1-1:[6.2.5.(2)]







Flambement :

dwb = 331 [mm]


]


[6.2.6.2.(1)]

= 0,73


[6.2.6.2.(1)]




Résistances du poteau PANNEAU D'AME EN CISAILLEMENT Mb1,Ed = -1357,65 [daN*m] Moment fléchissant dans la poutre droite [5.3.(3)]Mb2,Ed = -16828,40 [daN*m] Moment fléchissant dans la poutre gauche [5.3.(3)]Vc1,Ed = -1902,29 [daN] Effort tranchant dans le poteau inférieur [5.3.(3)]Vc2,Ed = 0,00 [daN] Effort tranchant dans le poteau supérieur [5.3.(3)]z = 518 [mm] Bras de levier [6.2.5]Vwp,Ed = (Mb1,Ed - Mb2,Ed) / z - (Vc1,Ed - Vc2,Ed) / 2 Vwp,Ed = 30807,64 [daN] Panneau d'âme en cisaillement [5.3.(3)]

Avc = 42,695 [cm2] Aire de la section au cisaillement EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]ds = 642 [mm] Distance entre les centres de gravités des raidisseurs [6.2.6.1.(4)]Mpl,fc,Rd = 225,53 [daN*m] Résistance plastique de l'aile du poteau en flexion [6.2.6.1.(4)]Mpl,stu,Rd = 79,16 [daN*m] Résistance plastique du raidisseur transversal supérieur en flexion [6.2.6.1.(4)]Mpl,stl,Rd = 79,16 [daN*m] Résistance plastique du raidisseur transversal inférieur en flexion [6.2.6.1.(4)]


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Vwp,Rd = 0.9 fy,wc Avc / (3 M0) + Min(4 Mpl,fc,Rd / ds , (2 Mpl,fc,Rd + Mpl,stu,Rd + Mpl,stl,Rd) / ds)

Vwp,Rd = 61957,

31[daN]


[6.2.6.1]




twc = 9 [mm]




Avc = 42,69

5 [cm2


EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]


[6.2.6.2.(1)]


[6.2.6.2.(2)]

As = 13,70

9 [cm2











twc = 9 [mm]




Avc = 42,69

5 [cm2


EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]


[6.2.6.2.(1)]


[6.2.6.2.(2)]

As = 13,70

9 [cm2








Résistance finale :


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Fc,wc,Rd,upp = Min (Fc,wc,Rd1 , Fc,wc,Rd2)Fc,wc,Rd,upp = 73624,52 [daN] Résistance de l'âme du poteau [6.2.6.2.(1)]



1 15 - 54 - 110 96 124 96 124 158 115 115 1152 15 - 54 - 110 96 128 96 128 220 110 110 1103 15 - 54 - 100 96 128 96 128 200 100 100 1004 15 - 54 - 100 96 128 96 128 200 100 100 1005 15 - 54 - 110 96 128 96 128 220 110 110 1106 15 - 54 - 110 96 130 96 130 158 121 121 121



1 24 - 54 - 110 152 168 152 168 186 141 141 1412 24 - 54 - 110 152 164 152 164 220 110 110 1103 24 - 54 - 100 152 164 152 164 200 100 100 1004 24 - 54 - 100 152 164 152 164 200 100 100 1005 24 - 54 - 110 152 164 152 164 220 110 110 1106 24 - 54 - 110 152 164 152 164 186 137 137 137

m – Distance du boulon de l'âme mx – Distance du boulon de l'aile de la poutre e – Pince entre le boulon et le bord extérieur ex – Pince entre le boulon et le bord extérieur horizontal p – Entraxe des boulons leff,cp – Longueur efficace pour un boulon dans les mécanismes circulaires leff,nc – Longueur efficace pour un boulon dans les mécanismes non circulaires leff,1 – Longueur efficace pour un boulon pour le mode 1 leff,2 – Longueur efficace pour un boulon pour le mode 2 leff,cp,g – Longueur efficace pour un groupe de boulons dans les mécanismes circulaires leff,nc,g – Longueur efficace pour un groupe de boulons dans les mécanismes non circulaires leff,1,g – Longueur efficace pour un groupe de boulons pour le mode 1 leff,2,g – Longueur efficace pour un groupe de boulons pour le mode 2













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1 573 22062,31 31490,54 22062,31 33088,60 35840,00 42336,00 49468,772 463 22062,31 31490,54 22062,31 32846,75 35840,00 42336,00 49468,773 353 17453,43 31490,54 22062,31 32846,75 35840,00 42336,00 49468,774 263 5816,39 31490,54 22062,31 32846,75 35840,00 42336,00 49468,775 153 - 31490,54 22062,31 32846,75 35840,00 42336,00 49468,776 43 - 31490,54 22062,31 32846,75 35840,00 42336,00 49468,77

RESISTANCE DE L'ASSEMBLAGE A LA FLEXION Mj,Rd

Mj,Rd = hj Ftj,Rd Mj,Rd = 30558,79 [daN*m] Résistance de l'assemblage à la flexion [6.2]



Lf = 0,94 Coefficient réducteur pour les assemblages longs [3.8]Fv,Rd = 17055,08 [daN] Résistance d'un boulon au cisaillement [Tableau 3.4]


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v = 0,60 Coefficient pour le calcul de Fv,Rd [Tableau 3.4]Ft,Rd,max = 21168,00 [daN] Résistance d'un boulon à la traction [Tableau 3.4]Fb,Rd,int = 21870,00 [daN] Résistance du boulon intérieur en pression diamétrale [Tableau 3.4]Fb,Rd,ext = 18409,09 [daN] Résistance du boulon de rive en pression diamétrale [Tableau 3.4]


1 42336,00 -498,88 22062,31 980,18 481,30 33833,17 2 42336,00 -498,88 22062,31 980,18 481,30 33833,17 3 42336,00 -498,88 17453,43 775,41 276,54 33951,01 4 42336,00 -498,88 5816,39 258,41 -240,47 34110,16 5 42336,00 -498,88 42336,00 0,00 -498,88 34110,16 6 42336,00 -498,88 42336,00 0,00 -498,88 34110,16










[max2 + 3*(max

2)] fu/(w*M2) 1,18 < 38,12 vérifié (0,03)

[2 + 3*(2+II2)] fu/(w*M2) 1,18 < 38,12 vérifié (0,03)

fu/M2 0,59 < 32,40 vérifié (0,02)





Somme 22,225917,7731 573 2 60 31 1 6,953 398,5022 463 2 60 24 1 5,556 257,3373 353 2 60 22 1 4,215 148,8704 263 2 60 22 1 3,141 82,6635 153 2 60 24 1 1,837 28,1436 43 2 60 30 1 0,523 2,258


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keff,j = 1 / (35 (1 / ki,j)) [6.3.3.1.(2)]












Ratio 0,30


Géométrie

Poteau


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Profilé : HEA 400 Barre N° : 335



= 9,3 [Deg] Angle d'inclinaison hb = 400 [mm] Hauteur de la section de la poutre bfb = 180 [mm] Largeur de la section de la poutre twb = 9 [mm] Epaisseur de l'âme de la section de la poutre tfb = 14 [mm] Epaisseur de l'aile de la section de la poutre rb = 21 [mm] Rayon de congé de la section de la poutre Ab = 84,464 [cm2] Aire de la section de la poutre Ixb = 23128,400 [cm4] Moment d'inertie de la poutre Matériau : ACIER E28 fyb = 27,50 [daN/mm2] Résistance




Raidisseur poteau Supérieur hsu = 352 [mm] Hauteur du raidisseur bsu = 145 [mm] Largeur du raidisseur tsu = 8 [mm] Epaisseur du raidisseur Inférieur hsl = 352 [mm] Hauteur du raidisseur


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Inférieur hsl = 352 [mm] Hauteur du raidisseur bsl = 145 [mm] Largeur du raidisseur tsl = 8 [mm] Epaisseur du raidisseur







Mb1,Ed = -1481,40 [daN*m] Moment fléchissant dans la poutre droite Vb1,Ed = 1025,66 [daN] Effort tranchant dans la poutre droite Nb1,Ed = -4003,32 [daN] Effort axial dans la poutre droite Mb2,Ed = 11113,36 [daN*m] Moment fléchissant dans la poutre gauche Vb2,Ed = -1063,42 [daN] Effort tranchant dans la poutre gauche Nb2,Ed = -11794,11 [daN] Effort axial dans la poutre gauche Mc1,Ed = -19643,04 [daN*m] Moment fléchissant dans la poteau inférieur Vc1,Ed = 6418,95 [daN] Effort tranchant dans le poteau inférieur Nc1,Ed = -8095,17 [daN] Effort axial dans le poteau inférieur Mc2,Ed = -8491,06 [daN*m] Moment fléchissant dans la poteau supérieur Vc2,Ed = 3876,48 [daN] Effort tranchant dans le poteau supérieur Nc2,Ed = -3421,42 [daN] Effort axial dans le poteau supérieur

Résultats






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Flambement :

dwb = 331 [mm]


]


[6.2.6.2.(1)]

= 0,73


[6.2.6.2.(1)]




Résistances du poteau PANNEAU D'AME EN CISAILLEMENT Mb1,Ed = -1481,40 [daN*m] Moment fléchissant dans la poutre droite [5.3.(3)]Mb2,Ed = 11113,36 [daN*m] Moment fléchissant dans la poutre gauche [5.3.(3)]Vc1,Ed = 6418,95 [daN] Effort tranchant dans le poteau inférieur [5.3.(3)]Vc2,Ed = 3876,48 [daN] Effort tranchant dans le poteau supérieur [5.3.(3)]z = 518 [mm] Bras de levier [6.2.5]Vwp,Ed = (Mb1,Ed - Mb2,Ed) / z - (Vc1,Ed - Vc2,Ed) / 2 Vwp,Ed = -25577,96 [daN] Panneau d'âme en cisaillement [5.3.(3)]


Vwp,Rd = 84652,

32[daN]


[6.2.6.1]





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twc = 11 [mm]




Avc = 57,32

8 [cm2


EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]


[6.2.6.2.(1)]


[6.2.6.2.(2)]

As = 18,78

6 [cm2











twc = 11 [mm]




Avc = 57,32

8 [cm2


EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]


[6.2.6.2.(1)]


[6.2.6.2.(2)]

As = 18,78

6 [cm2












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1 9 - 114 - 110 58 99 58 99 139 64 64 642 9 - 114 - 110 58 179 58 179 220 110 110 1103 9 - 114 - 100 58 179 58 179 200 100 100 1004 9 - 114 - 100 58 179 58 179 200 100 100 1005 9 - 114 - 110 58 179 58 179 220 110 110 1106 9 - 114 - 110 58 100 58 100 139 66 66 66



1 24 - 54 - 110 152 167 152 167 186 141 141 1412 24 - 54 - 110 152 164 152 164 220 110 110 1103 24 - 54 - 100 152 164 152 164 200 100 100 1004 24 - 54 - 100 152 164 152 164 200 100 100 1005 24 - 54 - 110 152 164 152 164 220 110 110 1106 24 - 54 - 110 152 164 152 164 186 137 137 137











Ft,wc,Rd(1) = 17347,93 17347,93 Ame du poteau - traction Ft,ep,Rd(1) = 33059,87 33059,87 Platine d'about - traction







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Ft,fc,Rd(6 + 5 + 4 + 3 + 2 + 1) - 51 Ftj,Rd = 254016,00 - 74695,47 179320,53 Aile du poteau - traction - groupe

Ft,wc,Rd(6 + 5 + 4 + 3 + 2 + 1) - 51 Ftj,Rd = 106363,99 - 74695,47 31668,52 Ame du poteau - traction - groupe






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Ft,ep,Rd(6 + 5 + 4 + 3 + 2 + 1) - 51 Ftj,Rd = 178896,62 - 74695,47 104201,15 Platine d'about - traction - groupe

Ft,wb,Rd(6 + 5 + 4 + 3 + 2 + 1) - 51 Ftj,Rd = 164920,65 - 74695,47 90225,18 Ame de la poutre - traction - groupe



1 573 17347,93 42336,00 17347,93 33059,87 35840,00 42336,00 54965,312 463 17347,93 42336,00 17347,93 32846,75 35840,00 42336,00 54965,313 353 17347,93 42336,00 17347,93 32846,75 35840,00 42336,00 54965,314 263 17347,93 42336,00 17347,93 32846,75 35840,00 42336,00 54965,315 153 5303,74 42336,00 17347,93 32846,75 35840,00 42336,00 54965,316 43 - 42336,00 17347,93 32846,75 35840,00 42336,00 54965,31

RESISTANCE DE L'ASSEMBLAGE A LA FLEXION Mj,Rd

Mj,Rd = hj Ftj,Rd Mj,Rd = 29482,20 [daN*m] Résistance de l'assemblage à la flexion [6.2]





1 42336,00 -667,22 17347,93 871,69 204,47 33992,48 2 42336,00 -667,22 17347,93 871,69 204,47 33992,48 3 42336,00 -667,22 17347,93 871,69 204,47 33992,48 4 42336,00 -667,22 17347,93 871,69 204,47 33992,48 5 42336,00 -667,22 5303,74 266,50 -400,72 34110,16 6 42336,00 -667,22 42336,00 0,00 -667,22 34110,16








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Résistance des soudures Aw = 145,197 [cm2] Aire de toutes les soudures [4.5.3.(2)]= = -0,65 [daN/mm2] Contraintes dans la soudure verticale [4.5.3.(5)]

II = 0,13 [daN/mm2] Contrainte tangentielle [4.5.3.(5)]


[max2 + 3*(max

2)] fu/(w*M2) 1,30 < 38,12 vérifié (0,03)

[2 + 3*(2+II2)] fu/(w*M2) 1,30 < 38,12 vérifié (0,03)

fu/M2 0,65 < 32,40 vérifié (0,02)





Somme 18,990783,9671 573 1 458 30 1 5,932 340,0092 463 1 458 24 1 4,749 219,9473 353 1 458 22 1 3,605 127,3314 263 1 458 22 1 2,687 70,7025 153 1 458 24 1 1,570 24,0526 43 1 458 30 1 0,446 1,926

keff,j = 1 / (35 (1 / ki,j)) [6.3.3.1.(2)]












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Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2009 Calcul de l'Encastrement Poutre-Poutre EN 1993-1-8:2005

Ratio 0,19

Général Assemblage N° : 57 Nom de l’assemblage : Poutre - poutre Noeud de la structure : 177 Barres de la structure : 158, 160

Géométrie

Côté gauche


= -171,0 [Deg] Angle d'inclinaison hb = 400 [mm] Hauteur de la section de la poutre bb = 180 [mm] Largeur de la section de la poutre twb = 9 [mm] Epaisseur de l'âme de la section de la poutre tfb = 14 [mm] Epaisseur de l'aile de la section de la poutre rb = 21 [mm] Rayon de congé de la section de la poutre Ab = 84,464 [cm2] Aire de la section de la poutre Ixb = 23128,400 [cm4] Moment d'inertie de la poutre Matériau : ACIER E28 fyb = 27,50 [daN/mm2] Résistance

Côté droite


= -9,0 [Deg] Angle d'inclinaison hb = 400 [mm] Hauteur de la section de la poutre bfb = 180 [mm] Largeur de la section de la poutre


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= -9,0 [Deg] Angle d'inclinaison twb = 9 [mm] Epaisseur de l'âme de la section de la poutre tfb = 14 [mm] Epaisseur de l'aile de la section de la poutre rb = 21 [mm] Rayon de congé de la section de la poutre Ab = 84,464 [cm2] Aire de la section de la poutre Ixb = 23128,400 [cm4] Moment d'inertie de la poutre Matériau : ACIER E28 fyb = 27,50 [daN/mm2] Résistance




Soudures d'angle aw = 7 [mm] Soudure âme af = 11 [mm] Soudure semelle






Mb1,Ed = -7739,77 [daN*m] Moment fléchissant dans la poutre droite Vb1,Ed = -868,41 [daN] Effort tranchant dans la poutre droite Nb1,Ed = -2456,48 [daN] Effort axial dans la poutre droite

Résultats

Résistances de la poutre COMPRESSION Ab = 84,464 [cm2] Aire de la section EN1993-1-1:[6.2.4]


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Ncb,Rd = Ab fyb / M0 Ncb,Rd = 232274,90 [daN] Résistance de calcul de la section à la compression EN1993-1-1:[6.2.4]







= 14,7 [Deg] Angle d'inclinaison du renfort beff,c,wb = 240 [mm] Largeur efficace de l'âme à la compression [6.2.6.2.(1)]

Avb = 42,69

5 [cm2] Aire de la section au cisaillement EN1993-1-

1:[6.2.6.(3)]


[6.2.6.2.(1)]

com,Ed = 0,00 [daN/mm2]

Contrainte de compression maximale dans l'âme

[6.2.6.2.(2)]


[6.2.6.2.(2)]


Flambement : dwb = 331 [mm] Hauteur de l'âme comprimée [6.2.6.2.(1)]p = 1,10 Elancement de plaque [6.2.6.2.(1)]


Fc,wb,Rd2 = [ kwc beff,c,wb twb fyb / M1] cos() / sin( - )Fc,wb,Rd2 = 88481,35 [daN] Résistance de l'âme de la poutre [6.2.6.2.(1)]



Paramètres géométriques de l'assemblage LONGUEURS EFFICACES ET PARAMETRES - PLATINE D'ABOUT


1 24 - 54 - 90 152 180 152 180 166 143 143 143


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2 24 - 54 - 100 152 164 152 164 200 100 100 1003 24 - 54 - 100 152 164 152 164 200 100 100 1004 24 - 54 - 90 152 164 152 164 180 90 90 905 24 - 54 - 90 152 164 152 164 180 90 90 906 24 - 54 - 90 152 164 152 164 166 127 127 127


Résistance de l'assemblage à la compression Nj,Rd = Min ( Ncb,Rd2 Fc,wb,Rd,low ) Nj,Rd = 134066,60 [daN] Résistance de l'assemblage à la compression [6.2]














Ft2,Rd = Min (Ft2,Rd,comp) 23663,81 Résistance d'une rangée de boulon Ft,ep,Rd(2) = 32846,75 32846,75 Platine d'about - traction











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1 528 33759,04 - - 33759,04 35840,00 42336,00 54965,312 438 23663,81 - - 32846,75 35840,00 42336,00 54965,313 328 23636,19 - - 32846,75 35840,00 42336,00 54965,314 238 21096,08 - - 32846,75 35840,00 42336,00 54965,315 148 - - - 32846,75 35840,00 42336,00 54965,316 58 - - - 32846,75 35840,00 42336,00 54965,31




Lf = 0,96 Coefficient réducteur pour les assemblages longs [3.8]Fv,Rd = 17326,51 [daN] Résistance d'un boulon au cisaillement [Tableau 3.4]


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v = 0,60 Coefficient pour le calcul de Fv,Rd [Tableau 3.4]Ft,Rd,max = 21168,00 [daN] Résistance d'un boulon à la traction [Tableau 3.4]Fb,Rd,int = 24300,00 [daN] Résistance du boulon intérieur en pression diamétrale [Tableau 3.4]Fb,Rd,ext = 23931,82 [daN] Résistance du boulon de rive en pression diamétrale [Tableau 3.4]


1 42336,00 -409,41 33759,04 6375,98 5966,57 31164,61 2 42336,00 -409,41 23663,81 4469,32 4059,91 32279,36 3 42336,00 -409,41 23636,19 4464,10 4054,69 32282,41 4 42336,00 -409,41 21096,08 3984,36 3574,95 32562,90 5 42336,00 -409,41 42336,00 0,00 -409,41 34653,02 6 42336,00 -409,41 42336,00 0,00 -409,41 34653,02










[max2 + 3*(max

2)] fu/(w*M2) 6,78 < 38,12 vérifié (0,18)

[2 + 3*(2+II2)] fu/(w*M2) 6,68 < 38,12 vérifié (0,18)

fu/M2 3,39 < 32,40 vérifié (0,10)

Rigidité de l'assemblage k1 = Coefficient de rigidité du panneau d'âme du poteau en cisaillement [6.3.2.(1)]k2 = Coefficient de rigidité du panneau d'âme du poteau en compression [6.3.2.(1)]k3 = Coefficient de rigidité du panneau d'âme du poteau en traction [6.3.2.(1)]




Somme 103,0593960,0551 528 31 6 33,297 1758,644

2 438 22 6 25,406 1113,196

3 328 22 6 19,028 624,426

4 238 19 6 13,410 319,387

5 148 19 6 8,343 123,610

6 58 27 6 3,575 20,794


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keff,j = 1 / (35 (1 / ki,j)) [6.3.3.1.(2)]









Composant le plus faible : AILE ET AME DE LA POUTRE EN COMPRESSION


Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2009 Calcul de l'assemblage au gousset EN 1993-1-8:2005

Ratio 0,69

Général Assemblage N° : 59 Nom de l’assemblage : Gousset - barre simple

Géométrie

Barres Barre 1

Profilé : 2 CAE 90x9 h 90 mm


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Barre 1

bf 90 mm

tw 9 mm

tf 9 mm

r 11 mm

A 31,040 cm2 Matériau : ACIER E28

fy 27,50 daN/mm2

fu 40,50 daN/mm2Angle 90,0 Deg

Boulons Barre 1

Classe = 8.8 Classe du boulon d = 16 [mm] Diamètre du boulon d0 = 18 [mm] Diamètre du trou de boulon As = 1,570 [cm2] Aire de la section efficace du boulon Av = 2,011 [cm2] Aire de la section du boulon fyb = 55,00 [daN/mm2] Limite de plasticité fub = 80,00 [daN/mm2] Résistance du boulon à la traction n = 3 Nombre de colonnes des boulons Espacement des boulons 60;60 [mm] h1 = 40 [mm] Distance du centre de gravité du premier boulon de l'extrémité de la barre eb = 45 [mm] Distance de l'axe des boulons du bord de la barre ec = 0 [mm] Distance de l'extrémité de la barre du point d'intersection des axes des barres

Soudures Soudures d'angle du gousset b = 5 [mm] Bord b

Gousset h = 250 [mm] Hauteur de la platine b = 250 [mm] Largeur de la platine t = 10 [mm] Epaisseur de la platine l = 5 [mm] Longueur de la platine hF = 0 [mm] Dimension Centre de gravité de la tôle par rapport au centre de gravité des barres (86;97)

eV = 60 [mm] Distance verticale de l'extrémité du gousset du point d'intersection des axes des barres eH = 30 [mm] Distance horizontale de l'extrémité du gousset du point d'intersection des axes des barres Matériau : ACIER E28 fy = 27,50 [daN/mm2] Résistance



Efforts Cas : Calculs manuels

Nb1,Ed = 3106,00 [daN] Effort axial

Résultats

Barre 1


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RÉSISTANCE DES BOULONS

Fv,Rd = 15441,56 [daN] Résistance de la tige d'un boulon au cisaillement Fv,Rd= 0.6*fub*Av*m/M2

Pression du boulon sur la barre

Direction x k1x = 2,50 Coefficient pour le calcul de Fb,Rd k1x=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 2.5]k1x > 0.0 2,50 > 0,00 vérifié bx = 0,74 Coefficient dépendant de l'espacement des boulons bx=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bx > 0.0 0,74 > 0,00 vérifié Fb,Rd1x = 17280,00 [daN] Résistance de calcul à l'état limite de plastification de la paroi du trou Fb,Rd1=k1*b*fu*d*ti/M2

Direction z k1z = 2,50 Coefficient pour le calcul de Fb,Rd k1z=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 2.5]k1z > 0.0 2,50 > 0,00 vérifié bz = 0,83 Coefficient pour le calcul de Fb,Rd bz=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1] bz > 0.0 0,83 > 0,00 vérifié Fb,Rd1z = 19440,00 [daN] Résistance d'un boulon en pression diamétrale Fb,Rd1z=k1z*bz*fu*d*ti/M2

Pression du boulon sur la platine

Direction x k1x = 1,22 Coefficient pour le calcul de Fb,Rd k1=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 2.5]k1x > 0.0 1,22 > 0,00 vérifié bx = 0,35 Coefficient dépendant de l'espacement des boulonsbx=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1] bx > 0.0 0,35 > 0,00 vérifié Fb,Rd2x = 1490,53 [daN] Résistance de calcul à l'état limite de plastification de la paroi du trou Fb,Rd2x=k1*b*fu*d*ti/M2


VÉRIFICATION DE L'ASSEMBLAGE POUR LES EFFORTS AGISSANT SUR LES BOULONS

cisaillement des boulons e = 20 [mm] Excentricité de l'effort axial par rapport à l'axe des boulons M0 = 60,92 [daN*m] Moment fléchissant réel M0=Nb1,Ed*eFNSd = 1035,33 [daN] Force résultante dans le boulon due à l'influence de l'effort axial FNSd = Nb1,Ed/nFMSd = 507,63 [daN] Effort composant dans le boulon dû à l'influence du moment FMSd=M0*xmax/xi

2

Fx,Ed = 1035,33 [daN] Effort de calcul total dans le boulon sur la direction x Fx,Ed = FNSd

Fz,Ed = 507,63 [daN] Effort de calcul total dans le boulon sur la direction z Fz,Ed = FMSd

FRdx = 1490,53 [daN] Résistance résultante de calcul du boulon sur la direction x FRdx=min(FvRd, FbRd1x, FbRd2x)FRdz = 1490,53 [daN] Résistance résultante de calcul du boulon sur la direction z FRdz=min(FvRd, FbRd1z, FbRd2z)|Fx,Ed| FRdx |1035,33| < 1490,53 vérifié (0,69)

|Fz,Ed| FRdz |507,63| < 1490,53 vérifié (0,34)

VÉRIFICATION DE LA SECTION DE LA POUTRE AFFAIBLIE PAR LES TROUS

3 = 0,57 Coefficient de réduction [Tableau 3.8] A = 15,520 [cm2] Aire de la section transversale de la cornière Anet = 13,900 [cm2] Aire de la section nette Anet = A - d0*tf1 Nu,Rd = 25520,03 [daN] Résistance de calcul de la section nette Nu,Rd = (3*Anet*fu1)/M2 Npl,Rd = 38411,50 [daN] Résistance de calcul plastique de la section brute Npl,Rd = (0.9*A*fy1)/M2 |0.5*Nb1,Ed| Nu,Rd |1553,00| < 25520,03 vérifié (0,06)

|0.5*Nb1,Ed| Npl,Rd |1553,00| < 38411,50 vérifié (0,04)

VÉRIFICATION DE LA BARRE POUR LE CISAILLEMENT DE BLOC

Ant = 3,240 [cm2] Aire nette de la zone de la section en traction Anv = 10,350 [cm2] Aire de la zone de la section en traction


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Ant = 3,240 [cm2] Aire nette de la zone de la section en traction VeffRd = 21681,63 [daN] Résistance de calcul de la section affaiblie par les trous VeffRd=0.5*fu*Ant/M2 + (1/3)*fy*Anv/M0

|0.5*Nb1,Ed| VeffRd |1553,00| < 21681,63 vérifié (0,07)

Attache gousset Soudure horizontale

VÉRIFICATI

ON DES

SOUDURES

D'ANGLE

e = 95 [mm] Excentricité de l'effort axial par rapport au centre de gravité du groupes de boulons

M0 = 147,5

4 [daN*m] Moment fléchissant réel M0 = 0.5*Nb1,Ed*sin()*e

As = 12,50

0 [cm2] Aire de la section de la soudure As = a*l

= 4,08 [daN/mm2]

Contrainte normale dans la soudure =0.5*Nb1,Ed*sin()/As + M0/Wys

= 2,88 [daN/mm2]

Contrainte normale perpendiculaire dans la soudure =/2

|| 0.9*fu/M2 |2,88| < 19,80 vérifié (0,15)

= 2,88 [daN/mm2] Contrainte tengentielle perpendiculaire = w = 0,80 Coefficient de corrélation [Tableau 4.1]

[2+3*2] fu/(w*M2) 5,76 < 27,50 vérifié (0,13)

Soudure verticale


M0 =

147,54 [daN*m] Moment fléchissant réel M0 = 0.5*Nb1,Ed*sin()*e

As = 12,50


= 4,08 [daN/mm2]


=

2,88 [daN/mm2]


|| 0.9*fu/M2 |2,88| < 19,80 vérifié (0,15

)

= 2,88 [daN/mm2] Contrainte tengentielle perpendiculaire =w = 0,80 Coefficient de corrélation [Tableau 4.1]

[2+3*2] fu/(w*M2) 5,76 < 27,50 vérifié (0,13)


Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2009 Calcul de l'assemblage au gousset EN 1993-1-8:2005

Ratio 0,30


12/04/2015


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Général Assemblage N° : 60 Nom de l’assemblage : Gousset - barre simple

Géométrie

Barres Barre 1

Profilé : CAE 90x9 h 90 mm

bf 90 mm

tw 9 mm

tf 9 mm

r 11 mm

A 15,520 cm2 Matériau : ACIER E28

fy 27,50 daN/mm2

fu 40,50 daN/mm2Angle 90,0 Deg

Boulons Barre 1

Classe = 6.8 Classe du boulon d = 16 [mm] Diamètre du boulon d0 = 18 [mm] Diamètre du trou de boulon As = 1,570 [cm2] Aire de la section efficace du boulon Av = 2,011 [cm2] Aire de la section du boulon fyb = 41,00 [daN/mm2] Limite de plasticité fub = 60,00 [daN/mm2] Résistance du boulon à la traction n = 3 Nombre de colonnes des boulons Espacement des boulons 60;60 [mm] h1 = 40 [mm] Distance du centre de gravité du premier boulon de l'extrémité de la barre eb = 45 [mm] Distance de l'axe des boulons du bord de la barre ec = 0 [mm] Distance de l'extrémité de la barre du point d'intersection des axes des barres

Soudures Soudures d'angle du gousset b = 5 [mm] Bord b


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Gousset h = 250 [mm] Hauteur de la platine b = 160 [mm] Largeur de la platine t = 10 [mm] Epaisseur de la platine l = 45 [mm] Longueur de la platine hF = 0 [mm] Dimension Centre de gravité de la tôle par rapport au centre de gravité des barres (79;124)

eV = 50 [mm] Distance verticale de l'extrémité du gousset du point d'intersection des axes des barres eH = 120 [mm] Distance horizontale de l'extrémité du gousset du point d'intersection des axes des barres Matériau : ACIER E28 fy = 27,50 [daN/mm2] Résistance



Efforts Cas : Calculs manuels

Nb1,Ed = 830,00 [daN] Effort axial

Résultats

Barre 1

RÉSISTANCE DES BOULONS

Fv,Rd = 5790,58 [daN] Résistance de la tige d'un boulon au cisaillement Fv,Rd= 0.6*fub*Av*m/M2

Pression du boulon sur la barre

Direction x k1x = 2,50 Coefficient pour le calcul de Fb,Rd k1x=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 2.5]k1x > 0.0 2,50 > 0,00 vérifié bx = 0,74 Coefficient dépendant de l'espacement des boulons bx=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]

bx > 0.0 0,74 > 0,00 vérifié Fb,Rd1x = 8640,00 [daN] Résistance de calcul à l'état limite de plastification de la paroi du trou Fb,Rd1=k1*b*fu*d*ti/M2


Pression du boulon sur la platine

Direction x k1x = 0,87 Coefficient pour le calcul de Fb,Rd k1=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 2.5]k1x > 0.0 0,87 > 0,00 vérifié bx = 0,31 Coefficient dépendant de l'espacement des boulonsbx=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1] bx > 0.0 0,31 > 0,00 vérifié Fb,Rd2x = 934,51 [daN] Résistance de calcul à l'état limite de plastification de la paroi du trou Fb,Rd2x=k1*b*fu*d*ti/M2



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VÉRIFICATION DE L'ASSEMBLAGE POUR LES EFFORTS AGISSANT SUR LES BOULONS

cisaillement des boulons e = 20 [mm] Excentricité de l'effort axial par rapport à l'axe des boulons M0 = 16,28 [daN*m] Moment fléchissant réel M0=Nb1,Ed*eFNSd = 276,67 [daN] Force résultante dans le boulon due à l'influence de l'effort axial FNSd = Nb1,Ed/nFMSd = 135,65 [daN] Effort composant dans le boulon dû à l'influence du moment FMSd=M0*xmax/xi

2

Fx,Ed = 276,67 [daN] Effort de calcul total dans le boulon sur la direction x Fx,Ed = FNSd

Fz,Ed = 135,65 [daN] Effort de calcul total dans le boulon sur la direction z Fz,Ed = FMSd

FRdx = 934,51 [daN] Résistance résultante de calcul du boulon sur la direction x FRdx=min(FvRd, FbRd1x, FbRd2x)FRdz = 934,51 [daN] Résistance résultante de calcul du boulon sur la direction z FRdz=min(FvRd, FbRd1z, FbRd2z)|Fx,Ed| FRdx |276,67| < 934,51 vérifié (0,30)

|Fz,Ed| FRdz |135,65| < 934,51 vérifié (0,15)

VÉRIFICATION DE LA SECTION DE LA POUTRE AFFAIBLIE PAR LES TROUS

3 = 0,57 Coefficient de réduction [Tableau 3.8] Anet = 13,900 [cm2] Aire de la section nette Anet = A - d0*tf1 Nu,Rd = 25520,03 [daN] Résistance de calcul de la section nette Nu,Rd = (3*Anet*fu1)/M2 Npl,Rd = 38411,50 [daN] Résistance de calcul plastique de la section brute Npl,Rd = (0.9*A*fy1)/M2 |Nb1,Ed| Nu,Rd |830,00| < 25520,03 vérifié (0,03)

|Nb1,Ed| Npl,Rd |830,00| < 38411,50 vérifié (0,02)

VÉRIFICATION DE LA BARRE POUR LE CISAILLEMENT DE BLOC

Ant = 3,240 [cm2] Aire nette de la zone de la section en traction Anv = 10,350 [cm2] Aire de la zone de la section en traction VeffRd = 21681,63 [daN] Résistance de calcul de la section affaiblie par les trous VeffRd=0.5*fu*Ant/M2 + (1/3)*fy*Anv/M0

|Nb1,Ed| VeffRd |830,00| < 21681,63 vérifié (0,04)

Attache gousset Soudure horizontale

VÉRIFICATI

ON DES

SOUDURES

D'ANGLE


M0 = 16,6

0 [daN*m] Moment fléchissant réel M0 = 0.5*Nb1,Ed*sin()*e

As = 8,00


= 1,30 [daN/mm2]


= 0,92 [daN/mm2]


|| 0.9*fu/M2 |0,92| < 19,80 vérifié (0,05)

= 0,92 [daN/mm2] Contrainte tengentielle perpendiculaire = w = 0,80 Coefficient de corrélation [Tableau 4.1]

[2+3*2] fu/(w*M2) 1,83 < 27,50 vérifié (0,04)

Soudure verticale


M0 =

16,60 [daN*m] Moment fléchissant réel M0 = 0.5*Nb1,Ed*sin()*e

As = 12,50


= 0,65 [daN/mm2]



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=

0,46 [daN/mm2]


|| 0.9*fu/M2 |0,46| < 19,80 vérifié (0,02

)

= 0,46 [daN/mm2] Contrainte tengentielle perpendiculaire =w = 0,80 Coefficient de corrélation [Tableau 4.1]

[2+3*2] fu/(w*M2) 0,92 < 27,50 vérifié (0,02)


Calcul d’assemblage pied potlet IPE240 par chevville

1. Données d'entrée Type et taille de cheville: HST, M16 Profondeur d'implantation effective: hef = 82 mm, hnom = 115 mm

Matériau: ETA 98/0001 07/07/2009 | 19/02/2013 Méthode de calcul ETAG 001, Annexe C eb = 0 mm (sans écartement); t = 10 mm lx x ly x t = 250 x 150 x 10 mm (Epaisseur de platine recommandée: non calculé)

Profil en I; (L x W x T x FT) = 240 mm x 106 mm x 13 mm x 13 mm Béton fissuré , C20/25, fcc = 25.00 N/mm2; h = 200 mm Pas de renforcement ou distance entre armatures>= 150 mm (tous 0) ou >= 100 mm (0 <= 10 mm)

Pas de renforcement de bord longitudinal

Géométrie [mm] & Charges [daN, daNm]

Homologation: Délivré I Validité: Méthode de calcul: Montage avec écartement: Platine: Profil Matériau de base: Renforcement:


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Les données d'entrée et les résultats doivent être vérifiés quant aux conditions existantes et leur plausibilité! Hilti n'accepte aucune responsabilité pour les données entrées par l'utilisateur! PROFIS Cheville (c) 2003-2009, Hilti AG, FL-9494 Schaan. Hilti est une marque déposée de Hilti AG, Schaan

2. Cas de charges/Charges résultantes sur les

chevilles Cas de charges (Charges pondérées): Réactions des chevilles [daN] Traction: (+Traction, -Compression)


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Cisaillement Cisaillement x Cisaillement y

1 733.8 637.4 475.0 425.0

2 733.8 637.4 475.0 425.0

3 733.8 637.4 475.0 425.0

4 733.8 637.4 475.0 425.0

Déformation max à la compression du béton [%<>]: 0.00 Contrainte max à la compression du béton [N/mm2]: 0.00 Charges de traction résultantes dans (x/y)=(0/0) [daN]: 2935.0 Charges de compression résultantes dans (x/y)=(0/0) [daN]: 0.0

3. Traction (ETAG annexe C, § 5.2.2)

Mode de ruine Charge [daN] Capacité [daN] Utilisation bN [%] Statut

Rupture acier* 733.8 5000.0 15 OK

Rupture par 733.8 1333.3 55 OK

extraction/glissement* Rupture par cône de béton** 2935.0 3417.7 86 OK

Rupture par fendage** NA NA NA NA

* cheville la plus défavorable ** groupe de chevilles (chevilles en traction) Rupture acier

NRk,s [daN] gM,s NRd,s [daN] NSd [daN] 7500.0 1.500 5000.0 733.8

Rupture par extraction/glissement NRk,p [daN] yc

2000.0 g

M,p 1.500

NRd,p [daN] 1333.3

NSd [daN] 733.8

Rupture par cône de béton 2

AcN [mm ] 0 2

AcN [mm ] ccr,N [mm] scr,N [mm]

116056 60516 123 246

ec1,N [mm] 0

NR0k,c [daN]

y ec1,N

1.000

/ M,c

ec2,N [mm] 0

NRd,c [daN]

y ec2,N

1.000 NSd

[daN]

y s,N

1.000

y re,N

1.000

k 7.200

2673.1 1.500 3417.7 2935.0

Cheville Traction

1.000


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4. Cisaillement (ETAG annexe C, § 5.2.3) Mode de ruine Charge [daN]

4400.0 Rupture acier (sans bras de levier)*

Rupture acier (avec bras de levier)* Rupture par effet de levier** 2549.5 Rupture béton en bord de dalle en NA

direction** * cheville la plus défavorable ** groupe de chevilles (chevilles

pertinentes)

Utilisation bV [%] 14

NA

30 NA

Statut OK

NA

OK

NA

Rupture acier (sans bras de levier) VRk,s [daN] gM,s VRd,s [daN] VSd [daN]

5500.0 1.250 4400.0 637.4 Rupture par effet de levier

t- AcN [mm ]

0 t- AcN [mm ] ccr,N [mm] scr,N [mm] k-factor

116056 60516 123 246 2.500

ec1,V [mm] 0

NR0k,c [daN]

y ec

1.000

g M,c,p

ec2,V [mm] 0

VRd,c1 [daN]

y ec

1.000 VSd

[daN]

y 1.000

y 1.000

2673.1 1.500 8544.2 2549.5

5. Charges combinées traction et cisaillement (ETAG annexe C, § 5.2.4) bN bV a Utilisation bN,V [%] Statut

0.859 0.298 1.5 96 OK bN

a + bVa <= 1

6. Déplacements (cheville la plus défavorable) Charge à court terme NSk = 543.5 [daN] dN

472.1 [daN]

Charge à long terme NSk = 543.5 [daN]

472.1 [daN]

0.286 [mm]

0.601 [mm]

0.666 [mm]

0.687 [mm]

0.902 [mm]

1.134 [mm]

Commentaires: Les déplacements en traction sont valides avec la moitié des couples de serrage requis pour Béton fissuré ! Les déplacements en cisaillement sont valides sans friction entre le béton et la platine! L'espace entre le trou foré et le trou de passage n'est pas inclus dans ce calcul!

Les déplacements acceptables dépendent de la construction fixée et doivent être définis par le concepteur !

Capacité [daN]

637.4 NA NA

8544.2

NA

s,N re,N

NV

dV V

d

dN

dV V

dNV


12/04/2015


Page 104 sur 117

Les données d'entrée et les résultats doivent être vérifiés quant aux conditions existantes et leur plausibilité! Hilti n'accepte aucune responsabilité pour les données entrées par l'utilisateur! PROFIS Cheville (c) 2003-2009, Hilti AG, FL-9494 Schaan. Hilti est une marque déposée de Hilti AG, Schaan


12/04/2015


Page 105 sur 117

7. Avertissements • La vérification du transfert de charge dans le matériau de base est nécessaire selon ETAG annexe C, § 7! Le logiciel considère que le mortier est installé sous la platine sans création de vide et avant application de la charge

• Hypothèse est faite que la platine est suffisamment rigide pour ne pas se déformer lorsqu'elle est soumise aux actions! • Le calcul n'est valide que si le diamètre du trou de passage n'est pas supérieur à la valeur donnée dans le Tableau 4.1 de l'annexe C du guide ETAG 001! Pour des diamètres plus importants du trou de passage, voir le chapitre 1.1. de l'annexe C du Guide ETAG 001!

La fixation remplit les critères de conception !

8. Données de pose

Platine, acier: - Profil: Profil en I, 240 mm x 106 mm x 13 mm x 13 mm Diamètre du trou de passage: df = 18 mm Epaisseur de platine (entrée): 10 mm Epaisseur de platine recommandée: non calculé Nettoyage: Un nettoyage manuel du trou est requis conformément aux instructions de pose.

Type et taille de cheville: HST, M16Couple de serrage: 11.0 daNm Diamètre du trou dans le matériau de base: 16 mm Profondeur du trou dans le matériau de base: 115 mm

08/03/2015


Page 106 sur 105

-Assemblage (eclissage) poutre- poutre (IPE400-IPE400)

A partir de robot on a

mKNM

KNV

KNN

sd

sd

sd

.16.35

67.34

40.46

Couvre-joints de semelles : Effort normal dans une semelle dû à Msd :

KNth

MN

f

SdM 97.90

5.13400

35160

Effort normal dans une semelle dû à Nsd :

KNA

tbNN f

sdN 35.13001.0*00845.0

)5.13180(40.46

.

Effort normal total KNN NsdMsd 56.81

Résistance au glissement :

KNAfF subp 96.1201929007.0..7.0

KNF

FmkF

s

Mspss

04.29

25.1/96.1203.011/...

Nombre de boulons :

boulonsnF

Nn

s

659.104.29

40.46 de diamètre 18mm

Soient trois rangées de 2 boulons par demi couvre joint.

Avec : e11.2d0 =31.2mm on prend e1=40mm.

p12.2d0 =57.2mm on prend p1=70mm.

e21.5d0 =39mm on prend e2=40mm.

p23d0 =66mm on prend p2=120mm t =15 mm


12/04/2015


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Pression diametrale sur semelle :

51.01,,4

1

3,

3min

/....5.2

0

1

0

1

u

ub

sMuB

f

f

d

p

d

e

tdfF

KNFKNF sB 04.2907.223

La Pression diametrale est verfrier. Vérification résistance section semelle:

2

2

19445.13182180.2

24305.13180.

mmtdbA

mmtbA

fnet

fbrute

Contrainte de traction:

MpafMpaA

Ny

net

27587.231944

46400

-Assemblage des âmes par couvre-joints : Ils assurent la transmission de l’effort tranchant et de l’effort normal dans l’âme. y

x Figure13

Sollicitations ramenées au centre de rotation O du demi couvre –joint :

Effort sur chaque boulon :

e=160

o

V12

V11

V13

1

V22

V21

V23 V32

V32

V31

V42 V41

V43

2

3

4 V

N

mKNeVM

KNA

thNN

KNVV

O

wO

O

.20.52.

56.18.

67.34


12/04/2015


Page 108 sur 118

KNn

NV o

i 64.44

56.183

Soit le boulon 4 le plus sollicité.

Diamètre des boulons :

Mspss

subp

FmkF

AfF

/...

7.0

23 44.153

9003.0127.0

25.14640

....7.0

.mm

fkm

VA

ubs

Mss

mmd

mmA

18

44.153 2


Bs

MsubB

FKNF

KNtdfF

06.5825.1/96.1203.021

6.14225.1/6.81890051.05.2/....5.2

La pression diamétrale est vérifiée. --Assemblage (eclissage) poutre- poutre (HEA400-HEA400)

A partir de robot on a

mKNM

KNV

KNN

sd

sd

sd

.78.54

26.14

40.28

Couvre-joints de semelles : Effort normal dans une semelle dû à Msd :

KNth

MN

f

SdM 65.147

19390

54780

Effort normal dans une semelle dû à Nsd :

KNA

tbNN f

sdN 14.5001.0*0158.0

)19300(26.14

.

Effort normal total KNN NsdMsd 8.152

Résistance au glissement :

KNAfF subp 96.1201929007.0..7.0


12/04/2015


Page 109 sur 118

KNF

FmkF

s

Mspss

04.29

25.1/96.1203.011/...

Nombre de boulons :

boulonsnF

Nn

s

626.504.29

8.152 de diamètre 18mm

Soient trois rangées de 2 boulons par demi couvre joint.

e11.2d0 =31.2mm on prend e1=40mm.

p12.2d0 =57.2mm on prend p1=70mm.

e21.5d0 =39mm on prend e2=40mm.

p23d0 =66mm on prend p2=120mm t =15 mm

Pression diamitrale sur semelle :

51.01,,4

1

3,

3min

/....5.2

0

1

0

1

u

ub

sMuB

f

f

d

p

d

e

tdfF

KNFKNF sB 04.2995.313

La pression diamétrale est vrifiér. Vérification résistance section semelle:

2

2

501619182300.2

570019300.

mmtdbA

mmtbA

fnet

fbrute

Contrainte de traction:

MpafMpaA

Ny

net

27547.305016

152800

-Assemblage des âmes par couvre-joints : Ils assurent la transmission de l’effort tranchant et de l’effort normal dans l’âme.


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Page 110 sur 118

y

x Figure13

Sollicitations ramenées au centre de rotation O du demi couvre –joint :

Effort sur chaque boulon :

KNn

NV o

i 93.14

72.73

Soit le boulon 4 le plus sollicité.

Diamètre des boulons :

Mspss

subp

FmkF

AfF

/...

7.0

23 39.6

10003.0127.0

25.11930

....7.0

.mm

fkm

VA

ubs

Mss

mmd

mmA

18

39.6 2


Bs

MsubB

FKNF

KNtdfF

06.5825.1/96.1203.021

6.14225.1/6.81890051.05.2/....5.2

La pression diamétrale est vérifiée.

e=160

o

V12

V11

V13

1

V22

V21

V23 V32

V32

V31

V42 V41

V43

2 3

4 V

N

mKNeVM

KNA

thNN

KNVV

O

wO

O

.20.52.

72.7.

26.14


12/04/2015


Page 111 sur 118

16. Dimensionnement des pannes :

6, Vérification des pannes

Principe de calcule • Les charges permanentes et le charge de la neige sont appliquées dans le sens de gravitation.

• Le vent agit perpendiculairement à la face des éléments (axe de grande inertie).

• On prend la combinaison la plus défavorable.

Dimensionnement des pannes § Chaque panne repose sur 2 appuis

de distance L = 7,5 m = 7500 mm avec des liernes 3750 mm

et avec des liernes à mi portée selon l’axe yy’.

§ Le porté entre axe des pannes espace entre 2 panne

d = 1,2 m

§ La pente de chaque versant est α= 5,71 DEGRE

§ Les pannes sont en acier S275.

E = 210000 N/mm2 le module d‘élasticité longitudinale de l’acier

fy = 275 N/mm2 la limite élasticité d’acier

disposition des pannes

Evaluation des charges

UNITE daN/m daN/m2 daN/m

CHARGES

PERMANANTE(G) 26,9 / 26,9


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EXPLOITATION(P) 100 / 30

VENT parois / ‐80,00 ‐96

VENT TOITURE(W) / ‐90,00 ‐108

NEIGE / 17,60 21,12

Caractéristique et dimension DE LA PANNE CHOISIE

h b a e r h1 p A

IPE h b tw tf r d p A

mm mm mm mm mm mm Kg/m cm2

IPE 140 140 73 4,7 6,9 7 112,2 12,9 16,4

IPE Iy Wel,y iy Wpl,y Av,z Iz Wel,z iz Wpl,z Av,y

cm4 cm3 cm cm3 cm2 cm4 cm3 cm cm3 cm2

IPE 140 541,2 77,3 5,74 88,3 7,6 44,9 12,3 1,65 19,2 10,6

Combinaison des charges: à l’ELS :

suivant yy’:

Gcosα = 26,77 daN/m

Gcosα+ Sn cosα= 47,78 daN/m

Gcosα+ Pn cosα= 56,62 daN/m

Gcosα+ 0,9( Sn+Pn)cosα= 72,55 daN/m La plus défavorable est: T= 72,55 daN/m

suivant ZZ’:

Gsinα – WS = 110,6764 daN/m

Gsinα+ Sn sinα= 4,777674 daN/m

Gsinα+ Pn sinα= 5,661175 daN/m

Gsinα+0,9[(Sn+Pn)sinα-WS]= 115,2539 daN/m

La plus défavorable est: F= 115,254 daN/m

à l’ELU :

suivant yy’:


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Page 113 sur 118

1,35*G cosα = 36,13481 daN/m

1,35*Gcosα+ 1,5*Sn cosα= 67,65762 daN/m

1,35*Gcosα+ 1,5* Pn cosα= 80,91153 daN/m

1,35*Gcosα+ 0,9(1,5*( Sn+Pn)cosα)= 104,8044 daN/m

La plus défavorable est T= 104,804 daN/m

suivant ZZ’:

1,35*Gsinα – 1,5*WS = 165,6131 daN/m

1,35*Gsinα+ 1,5*Sn sinα= 6,765055 daN/m

1,35*Gsinα+ 1,5*Pn sinα= 8,090307 daN/m

1,35*Gsinα+0,9(1,5*[(Sn+Pn)sinα-WS]= 118,4793 daN/m

La plus défavorable est F= 165,613 daN/m

Vérification de la flèche:

= 26,29794 mm

→fy est vérifié

= 1,967133 mm

→fzest vérifié

= mm

la fleche admissible est Fad =

L/200 = 37,5 mm

F = 26,3714< Fad = 37,5 mm

→donc la flèche est vérifiée

Vérification diversement : Msd.max ≤ Mb.rd

Msd.max= 1164,467 daN,m

IyE

LTy

384

5 4

IzE

LFz

384

45

²² zy

1

LT w pl.y yb,rd

M

χ β W fM =

γ


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Page 114 sur 118

βw = 1

γ1 = 1,1

pour les profile laminés αLT = 0,21

λ1=93,9ε λ1= 93,9

avec : C1= 1,132

= 454,5455

= 501,88

= 1,063955

λLT= 189,0252

= 2,01

2,71655

= 0,22023

Mb.rd= 486,165 daN.m

0,52²

LT

LTLT LT

1

2LT LtLT LT0,5. 1+ 0,2

zLT 0.252

z1

f

li

et λ =li1

C 1+h20

t

.LTLT LT w

1

λc'est l'élencement de diversement

λ

z

li

2

z

f

li

ht

1C

9.93LT

LT

LT

LTχ

1

LT w pl.y yb,rd

M

χ β W fM =

γ


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Page 115 sur 118

Msd.max= 1164,467 daN,m > Mb.rd= 486,17 daN.m

Le diversement né pas vérifie, alors on ajoute des liernes

17. Dimensionnement des lisses de bardages L = 7.5m ; d = 1.5m (entraxe).

Charges permanentes

Poids propre des panneaux sandwiche (LL35) : G1 = 11daN/m²

Poids propre de l'UPN140 : G2 = 15.92daN/m.

G = G1 d + G2 = 32,5daN/m

Charge due au vent

Wn = 80,001,2 = 96,00daN/m

We = 1.5Wn = 144,00daN/m.

Calcul de la flèche

Iy = 605cm4 ; Iz = 62,7cm4

200384

5 4 L

IyE

LWnw

31,13 37.5w mm mm

Sous vent normal

Figure III-4 charge du vent sur la lisse de bardage dans le plan xoy.

Sous G :

45

384 200G

G L L

E Iz

x

y

7.5m

o

Wn


12/04/2015


Page 116 sur 118

La flèche étant trop forte, il faut disposer des suspentes (tirants) à mi portée de la lisse pour crée un

appui intermédiaire dans ce cas la lisse fonctionne en continuité sur trois appuis verticalement, et la

flèche est notablement réduit à :

4

5 2 2 6,35 18.75384 200G

L LGmm

E Iz

Ok

Donc la lisse UPN140 vérifie la flèche

Figure III-5 poids sur la lisse de bardage dans le plan horizontal XOZ.

Vérification de la flexion bi axiale

La combinaison la plus défavorable est G et We :

Suivant l'axe z –z' :

2

2, 57.12

8

LG

Mz sd daNm

Suivant l'axe y –y' :

²

,8

We LMy sd

1012.5daNm

, ,1

, ,

My sd Mz sd

Mpl y Mpl z

Avec :

yfzWplzMpl ,, Avec : fy = 275N/mm² ; et Wpl,z = 14.8cm3.

, 407,2 .Mpl z daN m

yfyWplyMpl ,, Avec : Wpl,y = 86.4cm3.

, 2376 .Mpl z daN m

Vérification

1012.5 57.120.57 1

2376 407.2

Alors lisses de bardage en UPN140 sont acceptables

x

z

3.75m

o

G

3.75m