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第九章 应力状态理论. 9-1 一点应力状态的概念 9-2 平面应力状态分析的解析法 9-3 平面应力状态分析的图解法 9-4 三向应力状态简介 9-5 广义虎克定律 9-6 平面应力状态的测定 9-7 复杂应力状态下的变形比能. 低碳钢 受扭产生平面断口. 铸铁 受扭产生 45° 螺旋面断口. 为什么?. 问题的提出. 内力计算. 找到 危险截面 位置. 应力计算. 找到 危险点 位置. 然而受力状态完全相同(即危险截面和危险点相同),破坏形态可能不同. 说明不同材料破坏的危险方位不同。. - PowerPoint PPT Presentation
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工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
第九章 应力状态理论9-1 一点应力状态的概念
9-2 平面应力状态分析的解析法
9-3 平面应力状态分析的图解法
9-4 三向应力状态简介
9-5 广义虎克定律
9-6 平面应力状态的测定
9-7 复杂应力状态下的变形比能
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
问题的提出内力计算 找到危险截面位置应力计算 找到危险点位置
然而受力状态完全相同(即危险截面和危险点相同),破坏形态可能不同
低碳钢受扭产生平面断口
铸铁受扭产生 45° 螺旋面断口
为什么?
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
说明不同材料破坏的危险方位不同。
应力状态理论 解决危险方位的问题。
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
§9-1 一点应力状态的概念一、轴向拉压杆斜截面上的应力
0 x 0 AAp 由
cosA
Ap得
2coscos p 2sin
2sin p斜截面上
90 9090 0 0 时 = =讨论当当当
00 00 ==时
45 4545 2 2 时 = =
在纵向拉伸等直杆中截取的一段
m
n
A
A
A
F
x
p
p
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
同一点各个方位上的应力大小和方向各不相同。某一点各个不同方位的截面上的应力及其相互关系,称为一点的应力状态
二、一点应力状态
三、单元体概念
剪应力等于 0 的截面称为主平面;作用在主平面上的应力称为主应力。
在构件内部取一个微分六面体,代表一个点,分析 6 个微面上的应力,这个微分六面体称为单元体
y
x
z
yx yz
zyzx xz
xy
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
四、应力状态分类
三向应力状态(空间应力状态):三个方向的主应力都不等于 0;
y
x
z
yx yz
zyzx xz
xy
y
x
yx
xyx
y
yx
xy
二向应力状态(平面应力状态):两个方向的主应力都不等于 0;
x x
单向应力状态:只有一个方向的主应力都不等于 0
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
§9-2 平面应力状态分析的解析法
平面初始应力状态包括 x y xy yx
表示
y
x
yx
xyx
yyx
xy
平面应力状态的简化表示
y
x
yx
xyx
y
yx
xy
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
一、任意斜截面上的应力
从 x 轴方向逆时针为正
拉应力为正;压应力为负
绕单元体顺时针为正,反之为负
设斜截面上的应力为
y
x
yx
xyx
yyx
xyn
t斜截面上的各参量的正负号规定
n
x
x
xy
yyx
t
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
对三角形单元体建立平衡方程
0nF ( cos )cos ( cos )sin ( sin )sin ( sin )cos 0x xy y xydA dA dA dA dA
n
x
x
xy
yyx
t
0tF ( cos )sin ( cos )cos ( sin )cos ( sin )sin 0x xy y xydA dA dA dA dA
cos 2 sin 22 2
sin 2 cos 22
x y x yxy
x yxy
整理后
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
二、主应力、主方位
由斜截面上的应力表达式可知 随 角度不同而变化, 都是 的函数,由此可求正应力和剪应力的极值。
、
2 sin 2 cos 2 02
x yxy
d
d
主平面
、
将 的表达式对 求导:
0 =
可见在 的截面上,正应力具有极值(最大或最小)0 =
主应力
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
0
21
2xy
x y
arctg
2
2maxmin
0
2 2
21
2
x y x yxy
xy
x y
arctg
即平面应力状态主应力、主方位表达式
0 =令 sin 2 cos 2 02
x yxy
即
0
22 xy
x y
tg
得
将上式带入 的表达式:
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
将 的表达式对 求导:
三、剪应力极值、剪应力极值平面
( ) cos 2 2 sin 2 0x y xy
d
d
122x y
xy
tg
1
1
2 2x y
xy
arctg
将上式带入 的表达式: 2
2maxmin
1
2
1
2 2
x yxy
x y
xy
arctg
即剪应力极值、剪应力极值平面表达式
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
由主应力方位角和剪应力极值方位角可知
0
22 xy
x y
tg
122x y
xy
tg
0 12 2tg tg
0 12 22
0 1 4
即:剪应力极值平面和主平面夹角为 45°
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
§9-3 平面应力状态分析的图解法
斜截面应力解析表达式cos 2 sin 2
2 2
sin 2 cos 22
x y x yxy
x yxy
将公式的结构进行变换cos 2 sin 2
2 2
sin 2 cos 22
x y x yxy
x yxy
2 2
2 2
2 2x y x y
xy
一、应力圆方程
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析2 2
2 2
2 2x y x y
xy
发现此方程为圆方程,圆心 半径, 02
x y
2
2
2x y
xy
观察方程
称此圆为应力圆。
2x y
2
2
2x y
xyR
O 1O
由于应力圆最早由德国工程师莫尔( otto.mohr,1835-1918 )提出,故又称为莫尔圆。
RAB
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
二、应力圆作法
(1) 在坐标系内画出 A1( )x xy ,
(2) 在坐标系内画出 B1( )y yx ,
O
1( , )x xyA y
x
yx
xy
1( , )y yxB
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
二、应力圆作法
O
1( , )x xyA
y
x
yx
xy
1( , )y yxB
(3)A1 B1 连线与 轴交点即圆心 O1
(4) 以 O1 为圆心,以 O1A1 为半径画圆
1O
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
三、斜截面应力
y
x
yx
xy
n
O
1( , )x xyA
1( , )y yxB
1O
(1) 过 A1 作 A1K∥x 轴,交圆于 K点
K
(2) 过 K 作 KP∥n( 斜截面法线 ) ,交圆于P 点
则 P 点的坐标为 ( , )P
( ) ,
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
四、主应力、主平面、剪应力极值和剪应力极值平面
y
x
yx
xy
1
O
1( , )x xyA
1( , )y yxB
1O
K
0A
0B
2x y
AB
应力圆与 x 轴的交点横坐标即为正应力极值
2 2maxmin
( )2 2
x y x yxy
OA
OB
KA 和 KB 的射线方向即主平面法线方向
0
2
应力圆与应力状态的对应关系
图示主应力状态
1 2x yOO
1 0 xyA A
1 0 2x yO A
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
y
x
yx
xy
2x y
O
1( , )x xyA
1( , )y yxB
1O
K
0A
0B AB
max
Q
Q
过圆心作垂直于 x 轴的线,与圆交点为 Q 和 Q’ ,两点的纵坐标即为剪应力极值
1 2 2maxmin 1
( )2
x yxy
O Q
O Q
KQ 和 KQ’ 的射线方向即剪应力极值平面法线方向
图示剪应力极值应力状态
1
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
例题 1 :取梁截面中 C 点的应力状态进行分析, C 点的应力状态如图,用解析法求解 ,并用图解法验证。 q
mM
mA B
C70
50
C
解: 70 MPa; 0 ; 50 MPa;x y xy
max 0 max 1min min
、 、 、
0
2 2 502 1.429
70 0xy
x y
tg
0
27.5
117.5
2 2maxmin
26( ) MPa
962 2x y x y
xy
2 2maxmin
( ) 61 MPa2
x yxy
1 0
72.545
162.5
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
1( 70,50)A
1(0, 50)B
1O
Q
Q
1O
1( 70,50)A
1(0, 50)B
max
min
B
A
K
00
K1
1
图解法验证
O
O
查 A 点和 B 点的横坐标数值,即可得到主应力为 26 MPa 和 -96 MPa ,测量 KA 及 KB 与 x 轴的夹角,即可得到主平面方位角为 27.5° 和 117.5° ;
作 C 点应力状态的应力圆以及主应力和剪应力极值的应力状态。
查 Q 点和 Q’ 点的横坐标数值,即可得到剪应力极值为 ± 61 MPa ,测量KQ 及 K Q’ 与 x 轴的夹角,即可得到剪应力极值平面方位角为 27.5° 和 117.5° ;
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
例题 2 :已知某点应力状态如图,用解析法求 并用图解法验证。
o o max max30 30min min
、 、 、
4030
25
2 2maxmin
51.7( ) MPa
36.72 2x y x y
xy
max minmaxmin
44.2 MPa2
30cos60 sin 60 49.7MPa
2 2o
x y x y o oxy
40 MPa; 25 ; 30 MPa;x y xy
解:解析法求解
30cos 60 sin 60 13.1 MPa
2o
x y o oxy
o30
o30
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
O
1( 25,30)B
1O
1(40, 30)A
A
B
Q
Q
图解法验证
4030
25
K
o30
(49.7,13.1)C
o o30 30 ,
作应力圆以及主应力和剪应力极值的应力状态。
查 Q 点和 Q’ 点的横坐标数值,即可得到剪应力极值为 ± 44.2 MPa
过 K 点作直线与 x 轴呈 30° 角,与圆的交点的坐标即查 A 点和 B 点的横坐标数值,即可得到主应力为 51.7 MPa 和 -36.7 MPa
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
§9-4 三向应力状态简介
只有主应力的三向应力状态称为三向主应力状态
2
13
2
1
1 2 3
一、三向主应力状态的应力圆
O
123
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
1
二、三向主应力状态的最大剪应力 2
max
2o45
最大剪应力由 和 决定1 3
1 3maxmin 2
最大剪应力方位角,与 相差 45°1
O
123
max
min
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
1
3
2
1
2三、斜截面上的应力
与三个主平面成任意角度的斜截面上的正应力和剪应力,可以用 坐标系某一点的坐标值表示。
O
123
xx
该点位于三个应力圆所围成的阴影范围内。
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§9-5 广义虎克定律
一、 广义虎克定律
( 一 ) 、 单向应力状态下的虎克定律
E
E
E
G
G
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
( 二 ) 、 复杂应力状态下的虎克定律
xy yz xzxy yz xzG G G
1x x y zE
1y y x zE
1z z x yE
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
二、 体积应变
三向主应力状态下的虎克定律
1 1 2 3
1
E
2 2 1 3
1
E
3 3 1 2
1
E
2
13
2
1
x
y
z
设变形前六面体边长分别为
V abc
则六面体原始体积为
a b c、 、
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
2
13
2
1
x
y
z
变形后六面体边长分别为 a a b b c c 、 、
受力后体积为
1
1 2 3
( )( )( )
(1 )(1 )(1 )
V a a b b c c
abc
略去高阶微量后
1 1 2 3(1 )V abc
11 2 3
V V
V —— 体积应变
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
将主应力下的广义虎克定律代入体积应变公式
1 2 3
1 2 3
1 2( )
E
1mK
3(1 2 )
EK
1 2 3
1( )
3m
—— 体积弹性模量
—— 平均应力
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
§9-6 平面应力状态的测定一、平面应力状态的虎克定律
1
1
2(1 )
x x y
y y x
xyxy xy
E
E
G E
2
2
1
1
x x y
y y x
xy xy
E
E
G
由上公式可知:只要确定了
则该点的应力状态就随之确定了
x y xy 、 、
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
y
x
yx
xy
n平面应力状态任意斜截面上的线应变,可以表示为
90
1o
E
将
代入上式,得
cos 2 sin 22 2
x y x yxy
90o x y
cos 2 sin 22 2 2
x y x y xy
此式表明:可以由任意三个方向得线应变表示剪应变
二、平面应力状态的测定
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
所以只要确定一点任意三个方向的线应变,就可以确定该点的应变分量和应力分量。
试验测定中使用应变花进行平面应力状态的测定。
o45
o45
分别测定三个线应变
即可确定该点的应力状态0 45 90 、 、
0
4590
0 x
y
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
§9-7 复杂应力状态下的变形比能一、变形比能
变形比能:单位体积的变形能。1
2U W F
3 2
11 122 2
F LW F Lu
V L L L
量纲分析
L
F
L
F
0
三向应力状态时
1 1 2 2 3 3
1
2u
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
1x x y zE
1y y x zE
1z z x yE
由三向应力状态虎克定律知
所以2 2 21 2 3 1 2 2 3 3 1
12 ( )
2u
E
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析
二、体积变形比能和形状改变比能
v fu u u
把三向应力状态作如下分解2
1
3
2
1 m
m
mm
m 1 m
3 m 2 m
1 m 2 m
同时把变形比能分成两部分,体积改变比能 uv 和形状改变比 uf 能,即:
其中: 称为平均应力。1 2 3
1( )
3m
21 2 3
1 1 2( )
2 6v m m m m m muE
其中:
工程力学系工程力学系 第九章 应力状态分析第九章 应力状态分析例题 3 :如图的刚性支座内放置一铅块,大小为 1×1×1cm ,材料泊松比 μ=0.
33 ,弹性模量 E=70 GMPa.
求: 1 2 3 、 、 F
解:由题意知
3
22
3
1 0 3
3 4
6 1060 MPa
1 10
F
A
2 3 0.33 60 19.8 MPa
2 0
2 2 1 3
1
E 由广义虎克定律
所以