ОБЕКТ: „ЖИЛИЩЕН БЛОК 27”, Ж.К. „ХРИСТО СМИРНЕНСКИ“, … · Сградата, обект на настоящото обследване, се

ОБЕКТ: „ЖИЛИЩЕН БЛОК 27”, Ж.К. „ХРИСТО СМИРНЕНСКИ“, ул.“Мъдрен“, р-н.Слатина, гр.София

ВЪЗЛОЖИТЕЛ: СТОЛИЧНА ОБЩИНА

ИЗПЪЛНИТЕЛ: „СОФИНВЕСТ” ЕООД ЧАСТ: КОНСТРУКЦИИ

Извършил обследването:

инж. Мария Абаджиева

юли 2015г. гр. София

камара на инженерите в инвестиционното проектиране

У Д О С Т О В Е Р Е Н И ЕЗА УПРАЖНЯВАНЕ НА

ТЕХНИЧЕСКИ КОНТРОЛПО ЧАСТ

КОНСТРУКТИВНАНА ИНВЕСТИЩОШИТЕ ПРОЕКТИ

конструкции $га сгради и съоръжения

ВАЖИ ЗА РЕГИСТЪР 2015 г*

инж. ДИМИТЪР ВЕСЕЛИНОВ ИШРЕТСКИ

РЕГИСТРАЦИОНЕН № 00130\ ОБРАЗОВАТЕЛНО-КВАЛИФИКАЦИОННА СТЕПЕН ' ■ *

МАГИСТЪР

ПРОФЕСИОНАЛНА КВАЛИФИКАЦИЯ

’ ' . , ; \ СТРОИТЕЛЕН ИНЖЕНЕР V ' "чар»., ..ж * #

вписан(а) в публичния регистър на лицата упражнявайки технически контрол с протоколно решение на УС на КИИП 90/29.06.2012 г. на основание чл. 142, ад. 10 на ЗУТ и раздел II от Наредба 2 на КИИП

Срок на валидност до 28.06.2017 година

стр. 1 от 16

ТЕХНИЧЕСКИ ДОКЛАД

от извършеното обследване

Настоящото конструктивно обследване е извършено по искане на

Възложителя, във връзка с кандидатстването на сградата за „Национална

програма за енергийна ефективност на многофамилни жилищни сгради“, въз

основа на:

-запознаване с наличната архивна проектна документация;

-изготвено архитектурно заснемане на сградата;

-извършен оглед на място и замерване на видимите конструктивни

елементи;

-oпределяне на якостните характеристики на определени материали

посредством безразрушителни методи;

-механично разкриване на части от конструкцията с цел установяване на

положението и габаритите на носещите конструктивни елементи, които не са

видими;

-статико-динамичен анализ на носещата конструкция на сградата,

посредством пространствен изчислителен модел;

-анализ на носимоспособността на сградата като цяло, предвид

установеното при огледа, резултатите от измерванията и резултатите от

изчислителния модел;

То има за цел да установи:

-вида и състоянието на конструкцията на сградата;

-вида и състоянието на земната основа;

-вида и състоянието на използваните материали за носещите

конструктивни елементи;

-наличието или липсата на дефекти по конструктивни елементи на

сградата, по видими белези, и да извърши анализ на причините за

възникването им;

-съответствието на изпълнения строеж по отношение на нормативните

документи по част „Конструкции”, които са били в сила по времето, когато

обекта е проектиран;

-съответствието на изпълнения строеж по отношение на актуалните

нормативни документи по част „Конструкции”;

-има ли необходимост от мероприятия за укрепване на сградата или

отделни нейни конструктивни елементи, с оглед осигуряване нейната

безопасна експлоатация в бъдеще;

стр. 2 от 16

Изготвения, въз основа на обследването технически доклад, ще може да

се използува и във връзка с изготвяне на технически паспорт на сградата,

съгласно изискванията на „Наредба No 5 от 28 декември 2006г. за техническите

паспорти на строежите”.

ДАННИ ЗА СГРАДАТА

За изготвяне на настоящия доклад бе извършен подробен оглед на

сградата и запознаване с наличната архивна проектна документация. В

наличната архивна проектна документация се съдържат следните чертежи,

касаещи настоящото обследване:

- Пълен конструктивен проект в работна фаза, преработка от 1991-ва

година;

- Пълен архитектурен проект в работна фаза, преработка от 1991-ва

година;

Сградата е изпълнена съгласно одобрен работен проект от 1991-ва година.

Този проект представлява преработка на по-стар вариант на сградата, като няма

данни какво е наложило промените. Сградата е проектирана като жилищна и не

е променяла предназначението си. Построена в следващите години и е законно

въведена в експлоатация през 1995-та година. Няма данни сградата като цяло

да е надстроявана, преустройвана и др.

АРХИТЕКТУРНО РЕШЕНИЕ

Сградата, обект на настоящото обследване, се намира в ж.к.”Христо

Смирненски“, град София. Във функционално отношение тя е жилищна сграда.

Състои се от частично вкопан сутерен, 14 (четиринадесет) жилищни етажни

нива и един технически/тавански етаж. На 1-ви етаж има жилища с

разпределение повтарящо това на жилищата от горните етажи, с тази разлика,

че едното от жилищата тук е общо помещение, което се отдава под наем.

Етажите от 2-ри до 13-ти имат по 5 (пет) жилища, с типово етажно

разпределение на носещите стоманобетонни стени. Част от помещенията на 14-

ти етаж са тавански (тези в зоната над северния тристаен апартамент. На 15-ти

етаж няма жилищни помещения – той е изцяло с тавански и технически

помещения. В сутеренното ниво са разположени избени помещения и

технологични помещения за инсталациите в сградата. Сградата има два входа

към общо фоайе. Ползва се само входа откъм източната страна на сградата.

Вертикалната коминикация между етажните нива се осъществява от една

стълбищна клетка и два асансьора. Сградата е изпълнена по системата

стр. 3 от 16

„Едроплощен кофраж“, тип „НОЕ“, като при проектирането са спазвани

изискванията за тази строителна система.

В жилищните етажни нива, през годините са извършвани множество

преустройства, свързани с премахване на неносещите преградни елементи,

което подробно е отразено в изготвеното архитектурно заснемане. По време на

настоящото обследване не бяха констатирани промени свързани с премахване

или нарушаване целостта на носещи стманобетонни елементи – стени, освен

преминаване на инсталации през част от тях в сутерена.

Покрива е плосък, топъл. Изолационния пакет е развит върху гладка

стоманобетонна плоча над последното етажно ниво.

Сградата се класифицира като обект III-та категория съгласно чл.137, ал.1,

т.3, буква в) от „Закон за устройство на територията” от 26.20.2012г. - „ жилищни

и смесени сгради с високо застрояване; сгради и съоръжения за обществено

обслужване с разгъната застроена над 5000 кв.м или с капацитет от 200 до 1000

места за посетители“.

КОНСТРУКТИВНО РЕШЕНИЕ

СТРОИТЕЛНА СИСТЕМА

В конструктивно отношение, сградата е изпълнена по системата

„Едроплощен кофраж“ тип „НОЕ“ и за нея са характерни особеностите на тази

строителна технология. По метод на изграждане тя е монолитна.

Сградата има близка до правоъгълна форма в план, както е видно от

архитектурните заснемания. Използвана е конструктивна схема с централна

надлъжна стена и множество напречни, перпендикулярни на нея стени. И двата

вида стени са с дебелина 16cm, разположени през разстояния 3.00, 3.30 и 3.60m

(светли разстояния между напречните стени). Дебелината на стените не се

променя във височина на сградата. Тази схема класифицира конструкцията като

безскелетна.

Фасадните стени са неносещи, изпълнени са с типизрани елементи –

панели по каталог ПСФС „ЕС“ 82г. Балконските парапети са също изпълнени от

готови, типизирани стоманобетонни елементи.

Вътрешните неносещи стени са изпълнени с тухлена зидария с дебелина

12cm.

ФУНДИРАНЕ

Теренът, на който е изградена сградата, е равнинен. Не бяха открити

документи съдържащи данни от извършени инженерно-геоложки проучвания.

Не е известно допустимото почвено напрежение в земната основа, използвано

при определяне размерите на фундаментите. Не са известни, и по време на

стр. 4 от 16

обследването не са правени проучвания за установяване на якостните

характеристики на почвените разновидности, изграждащи земната основа,

както и хидрогеоложките обстоятелства на строителната площадка. Известно от

проектната документация е само, че фундирането е извършено в чакълеста

почва с пясъчно-глинест запълнител.

Фундирането на сградата е решено с обща фундаментна плоча, с

дебелина 80cm, с конзолна част извън контура на сградата – 80cm. Между

стоманобетонната плоча и армираната настилка, по ос на всяка от стените, са

разположени стоманобетонни елементи с дебелина 40cm и височина 120cm,

които участват в поемането на вертикалните натоварвания, заедно с

фундаментата плоча. Съгласно актуалните нормативни документи, такава почва

се определя като група „С“, съгласно категоризацията на „Наредба No-02-20-2

за проектиране на сгради и съоръжения в земетръсни райони” от 2012-та

година.

Сутеренните стени до кота +/-0.00 са стоманобетонни, разположени

непосредствено под носещите стоманобетонни стени от типовото етажно

разпределение. Сутеренните стени са с дебелина 40cm, тъй като част от

помещенията са предвидени да могат да се ползват и като

противорадиационни укрития, съгласно изискванията на нормативните

документи от времето на строителството на сградата. Нулевия цикъл е

изпълнен с традиционно монолитно изпълнение.

По сутеренните стени не се наблюдават следи от течове. Отсъства и

капилярно покачване на влага при контакта на стерените стени с терена, което е

признак за отсъствие на плитки подпочвени води.

ВЕРТИКАЛНИ НОСЕЩИ ЕЛЕМЕНТИ

Елементите на сградата, поемащи вертикални натоварвания, са система

от стоманобетонни стени с дебелина 16cm, както е показано на приложената

конструктивна схема. Стените са разположени в две взаимноперпендикулярни

направления. В средната част на сградата носещите стени са разположени в

напречно направление, с една надлъжна стена. В крайните клетки от сградата и

около стълбищната клетка обаче, те са обърнати в другата посока, оформяйки

по този начин повече от една надлъжни стени общо за сградата и обособявайки

по този начин навсякъде отворени към фасадата помещения, разположени

между две носещи стоманобетонни стени. По-подробно това се вижда на

приложените конструктивни схеми. Надлъжните и напречните стени са

прекъснати на места от отвори за врати, като зоните над вратите в общия случай

са също част от стоманобетонните стени и в този смисъл имат носещи функции.

стр. 5 от 16

Разпределението на носещите стоманобетонни стени и на отворите в тях е

еднакво в план при жилищните етажи.

Като правило, стоманобетонните стени от системата „Едроплощен

кофраж“ се армират със заварени мрежи. Те трябва да се застъпват с

армировката на колоните в краищата им минимум 20Ø. В стените над вратите

(щурцовете) се поставят 4Ø16 под формата на пояс. В краищата на стените и

около вратите се оформят скрити колони, армирани с мин. 4Ø12. Този принцип

е спазен и при разработването на проекта за разглежданата сграда.

В сутерена разположението на отворите за врати в стените се различава

от това в жилищните нива, но местоположението на стените е идентично.

Асансьорното ядро и стените на стълбищната клетка също са

стоманобетонни. В сградата не се констатират свободностоящи колони.

Фасадите стени са готови стоманобетонни елементи – панели по

номенклатура ПСФС „ЕС“ 82г. Те нямат носещи функции.

Вътрешните преградни зидове са изпълнени с тухлена зидария, с

дебелина 12cm. Те също нямат носещи функции.

ЕТАЖНИ ПОДОВИ КОНСТРУКЦИИ

Етажните подови конструкции са гладки стоманобетонни плочи с

дебелина 14cm, ставно стъпващи върху системата от надлъжни и напречни

стоманобетонни стени. Армирани са като еднопосочни и тристранно подпрени

полета. Характерно за системата „Едроплощен кофраж“ е отсъствието на

монолитно свързани с плочата греди и щурцове при фасадните стени и над

отворите за врати във вътрешните неносещи стени. Греди има само над

отворите за врати, разположени в носещи стоманобетонни стени във

вътрешността на сградата. Този принцип е спазен и при разработването на

проекта за разглежданата сграда и съответн е изпълнен.

За армиране на етажните стоманобетонни плочи, изпълнявани по

системата „Едроплощен кофраж“, по правило се използват заварени мрежи,

като ако в изключителни случаи на места има по-голяма концентрация на

усилия – там се прилага усилване на мрежите с допълнителна армировка. В

конкретния случай плочите са армирани с двойни заварени мрежи от

Ø6.5/15cm. Около отворите в плочите са изпълнени усилвания от 2N16.

Стълбищните рамена са със статическа схема проста греда. Армирани са с

долна носеща армировка по наклона на рамото и предават натоварването си

върху скрити греди на нивото на етажната и междинната площадки.

ПРОТИВОСЕИЗМИЧНА КОНСТРУКЦИЯ

С оглед на годината на построяване на сградата – началото на 90-те,

години на XX-ти век, по презумпция в нея са заложени елементи, отговарящи на

стр. 6 от 16

по-занижени изисквания за противосеизмично осигуряване на сградите, спрямо

днешните.

Сградата обаче притежава значителна пространствена коравина и

носимоспособност за поемане на хоризонтални въздействия, в това число и

сеизмични, благодарение на характера на носещата си конструкция. Големия

брой стоманобетонни елементи - стени с голяма дължина, работещи като

стоманобетонни шайби, както и разположението на тези елементи в две

взаимноперпендикулярни направления, определят доброто поведение на

сградата при такъв вид въздействия, което се потвърждава и от извършените

изчисления за установяване на нейните технически характеристики.

Допълнителен благоприятен фактор при съпротивлението на сградата на

сеизмични въздействия, е наличието на корави диафрагми (практически

недеформируеми в равнината си стоманобетонни плочи) на всяко етажно ниво,

обединяващи за съвместна работа всички вертикални противосеизмични

елементи. Сградата има близка до правоъгълна форма в план, неизменяща се

по височина. Местоположението на вертикалните носещите елементи също не

се променя във височина на сградата. Поради това тя може да се класифицира

като регулярна в план и височина, което е допълнителен благоприятен фактор

по отношение на противосеизмичното ѝ поведение.

ПОКРИВНА КОНСТРУКЦИЯ

Покрива над последното етажно ниво (над втори технически етаж) е

плосък, топъл. Покривните слоеве – бетон за наклон, хидроизолация и т.н. са

положени върху равна стоманобетонна плоча над последния

технически/тавански етаж. Хидроизолацията над последното етажно ниво е

подменена от собствениците на жилищата и от нея не се констатират течове.

СЪСТОЯНИЕ НА СГРАДАТА

Като цяло сградата се намира в много добро техническо състояние. По

нея не бяха костатирани пукнатини, деформации или други сериозни дефекти

по носещи елементи.

През годините, по сградата са извършвани редица вътрешни

преустройства, свързани с премахване на тухлени зидове, подпрозоречни

парапети, зидове от гипсови плочи и др., които нямат отношение към

носимоспособността на нейната конструкция, тъй като нямат носещи функции.

На много места по сградата са усвоени балкони и лоджии, като за целта

има премахнати фасадни панели, които също нямат носещи функции.

Нормативните натоварвания за балкони и лоджии са по-голями отколкото за

жилищни помещения, следователно чрез остъкляването и приобщаването на

стр. 7 от 16

тези площи към жилищата, тези натоварвания не биха могли да бъдат

превишени.

На много места по фасадите на сградата има зони с опадала мазилка.

Вследствие на това са се оголили и стоманобетонни елементи. Забелязва се и

оголена армировка. За тези елементи са необходими бързи ремонтни

мероприятия, тъй като започналите корозионни процеси в армировката и

бетона, вследствие на прякото им излагане на атмосферни въздействия са

необратими и макар и бавно, водят до постепенно редуциране на якостните им

характеристики. Необходимо е почистване на бетонната повърхност до здрав

бетон чрез изчукване, почистване на армировката с преобразувател за ръжда и

с телена четка и нанасяне върху нея на подходящ репариращ състав на

циментова основа.

По стените и плочите от последния технически/тавански етаж и по

стоманобетонните елементи в сутерена също се забелязва оголена армировка.

Тези участъци е необходимо също да се репарират по гореописания начин.

В последния тавански етаж се консатират следи от течове. Те се дължат

на проникването на атмосферна вода откъм покрива поради лошо състояние на

хидроизолацията и течове от вертикален клон на канализационната

инсталация. Понастоящем и двете причината са отстранени чрез подменянето

на хидроизолацията и вертикалния ВиК клон. Необходим е само вътрешен

ремонт на помещенията, тъй като в тах се наблюдава влошено санитарно

състояние.

В жилищата не се наблюдават течове при връзката на фасадните панели

със стоманобетонните стени на помещенията. Въпреки това, преди полагането

на новите топлоизолационни слоеве, тези фуги трябва да се обработят с

водолътен материал.

На много места в сутерена, при преминаване на сградните инсталации,

има прерязани вертикални носещи елементи, на места в крайните зони на

шайбите, където са оформени скрити колони. Тази намеса е извършена в

сутеренното ниво, където усилията в тези елементи са сравнително малки

поради наличието на допълнителни закоравяващи елементи – околовръстни

сутеренни стени. Въпреки това, прерязаната в крайните зони вертикална

носеща армировка трябва да се възстанови. На места това може да е свързано и

с необходимост от изместване на местата на преминаване на инсталациите.

По цокъла на сградат се наблюдават множество пукнатини. Те се

локализират изцяло в мазилката и никъде не преминават към

стоманобетонната част на стените. Дължат се на слягания в насипите около

сградата. За тях няма необходимост от укрепителни мероприятия. Необходимо

е да се отремонтират от естетически съображения.

стр. 8 от 16

Навсякъде около сградата е необходимо да се изпълнят и поддържат

водоплътни настилки с цел избягване на евентуално проникване на дъждовна

вода към основите на сградата.

ИЗПОЛЗВАНИ МАТЕРИАЛИ

Съгласно данни от наличната архивна проектна документация,

материалите използвани за строежа на сградата са:

Бетон клас В20 - Rb,c=1.45kN/cm2;

Стомана АI – Rs=210MPa, означена с Ø;

Стомана АI,c – Rs=315MPa, означена с Ø;

Стомана АIII – Rs=360MPa, означена с N;

Използвани са заварени мрежи от стомана АI,c за средната част на

стените и за долна армировка на плочите и вързани скелети от стомана AI и AIII

за крайните части на стените, където са оформени скрити колони и за горната

армировка на плочите.

УСТАНОВЕНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ВЛОЖЕНИТЕ МАТЕРИАЛИ

За някои от материалите, вложени при изпълнението на конструктивните

елементи, якостните характеристики са установени след извършен обстоен

оглед на място и след извършени полеви тестове на якостните им

характеристики посредством безразрушителни методи.

Определянето на якостта на натиск на бетона е извършено на местата по

сградата, където има достъп до открити стоманобетонни елементи, с уред за

безразрушително определяне на локалната якост на бетон, а именно -

склерометър „PROCEQ Silver Schmidt PC N”. Имерването е извършено съгласно

изискванията на БДС EN 12504-2:2012 „Изпитване на бетон в конструкции. Част

2: Изпитване без разрушаване. Определяне на големината на отскока” и БДС

EN 13791:2007 - „Оценяване якостта на натиск на бетона на място в конструкции

и готови бетонни елементи”, като метода се основава на измерването на

големината на еластичен отскок на тяло, изстреляно към бетонна повърхност, от

уреда. Точките, където е извършено прострелването, са избрани в зони, където

бетонната повърхност е сравнително гладка и чиста, а самия бетон е

максимално запазен и недефектирал. В точките, където беше извършено

прострелване, се установи повърхностна якост на натиск на бетона, в диапазона

от клас В20 до клас В25. Установената якост на бетона отговаря на заложената в

проектната документация. Резултатите от извършените замервания, са

протоколирани и приложени към настоящия доклад.

Наличието на армировъчни пръти, техният диаметър и бетонно покритие

е търсено чрез безразрушително сканиране на подбрани достъпни

стр. 9 от 16

стоманобетонни елементи, с уред „HILTI Ferroscan PS 200”, конструиран в

съответствие с европейски стандарти EN 55011, EN 50082-1, EN 61000-6-1-4.

Търсено е съответствие на установената армировка с приетите по времето на

изпълнението на сградата правила и утвърдени практики за конструиране на

съответния елемент. В сканираните елементи не бяха установени отклонения от

тях. Предвид данните от архивната документация, армировъчната стомана

следва да се счита от вида AI (Rs = 210MPa) и АIII (Rs = 360MPa) за вързаните

склети в скритите колони на стоманобетонните стени, горната армировка на

плочите и усилванията около отворите и AI,c (Rs = 315MPa) за заварените

мрежи, т.е. долната армировка на плочите и средните зони на стените.

Резултатите от извършените измервания са протоколирани и приложени

към настоящия доклад.

СЪОТВЕТСТВИЕ НА СГРАДАТА ПО ОТНОШЕНИЕ НА НОРМАТИВНАТА УРЕДБА ПО ЧАСТ КОНСТРУКЦИИ, АКТУАЛНА ПО ВРЕМЕТО, КОГАТО СГРАДАТА Е БИЛА ПРОЕКТИРАНА И КЪМ НАСТОЯЩИЯ МОМЕНТ.

Към момента в страната ни действат както българските нормативни

документи, така и единната европейска система за проектиране на стоителни

конструкции – Еврокод. Анализирано е по-подробно съответствието на

конструкцията съгласно българските нормативни документи, тъй като те са по-

близки до тези, действали по време на първоначалното проектиране на

сградата. Въпреки това, всички бъдещи реконструкции или други намеси,

имащи отношение към конструктивни елементи, следва да се извършват при

удовлетворяване на изискванията на действащите към момента на

проектирането им нормативи.

ПРОТИВОСЕИЗМИЧНО ОСИГУРЯВАНЕ НА СГРАДАТА

По времето, когато сградата е проектирана (1991-ва година) е бил в сила

документа „Норми и правила за сгради и съоръжения в земетръсни райони” от

1987-ма година. Съгласно този нормативен документ, град София попада в

сеизмичен район с IX-та степен на интензивност на сеизмичното въздействие.

По отношение на оценката за сеизмична осигуреност на сградата, по

критериите на „Наредба No-02-20-2 за проектиране на сгради и съоръжения в

земетръсни райони” от 2012-та година, може да бъде казано следното: От

момента на построяването си до момента на огледа, сградата е била

неколкократно подложена на слаби сеизмични въздействия (под VII-ма степен

по скалата MSK), както и на едно по-силно такова – земетресението от

22.05.2012г. с епицентър близо до гр. Перник, класифицирано като VII-ма степен

по скалата MSK. Няма данни то да е предизвикало разрушения, пукнатини или

други дефекти по носещи конструктивни елементи на сградата. Няма данни по

стр. 10 от 16

сградата да са извършвани намеси, свързани с премахване, нарушаване на

целостта или претоварване на носещи конструктивни елементи. Сградата е

изпълнявана по одобрени проекти, при изготвянето на които са спазени

действащите към онзи момент нормативни документи, актуални и в момента на

въвеждането ѝ в експлоатация. Поради изброеното по-горе, за сградата може

да се даде положителна оценка на сеизмичната ѝ осигуреност тъй като

изискванията на Чл.6, (2) от „Наредба No -02-20-2 за проектиране на сгради и

съоръжения в земетръсни райони” от 2012-та година са удовлетворени.

Въпреки това, носещата конструкция на разглежданата сграда не

отговаря на всички актуалните изисквания, заложени в действащите към

настоящия момент нормативни документи, като например минимален клас на

бетона, минимални якостни характеристики на стоманата, изисквания за

конструиране на елементите, поемащи сеизмични въздействия и др. Различна е

стойността на сеизмичните сили, коефициента на реагиране и др.

По отношение на изискванията (за методиката за определяне на

сеизмичните сили, оразмеряването и конструирането на антисеизмичните

конструкции) заложени в Наредба No -02-20-2 за проектиране на сгради и

съоръжения в земетръсни райони” от 2012-та година и по смисъла на ал.1,3 от

допълнителните разпоредби към нея, сградата се класифицира като

"осигурена", тъй като е проектирана и изпълнена преди 1987г.

Изчислителните сеизмични сили, съгласно „Норми и правила за сгради и

съоръжения в земетръсни райони” от 1987-ма година, се определят по

формулата:

Eik = C. R . Kс . βi . ηiк . Qк където:

C = 1,00 - коеф. на значимост за сгради категория „Б“ –

„Административни, обществени и жилищни сгради с 20 и по-малко етажа“;

R = 0,25 – коефициент на реагиране, за сгради изпълнени по системата

„Едроплощен кофраж“;

0.8 <βi = 1,2/Т < 2.5 – динамичен коефициент;

ηiк - коеф. на разпределение на динамичното натоварване;

Kс = 0,27 - коефициент на сеизмичност, за зона с IX-та степен на

интензивност (гр.София);

Qк – натоварване, съсредоточено в т. “К”

Т - период на собствени трептения

За всяко етажно ниво сеизмичните сили са съответно:

S11 = 1,00.0,25.0,27.β1.η11.Q1 = 1,00.0,25.0,27.η11.Q1.1.2/T1 = 0,081.η11.Q1/T1;

S12= 1,00.0,33.0,27.β2.η12.Q2 = 1,00.0,25.0,27.η12.Q2.1.2/T2 = 0,081.η12.Q2/T2;

стр. 11 от 16

S13 = 1,00.0,25.0,27.β3.η13.Q3 = 1,00.0,25.0,27.η13.Q3 .1.2/T3 = 0,081.η13. Q3/T3

и т.н.

Според наредба No-02-20-2 за проектиране на сгради и съоръжения в

земетръсни райони” от 2012-та година, град София попада в сеизмичен район с

IX-та степен на интензивност на сеизмичното въздействие по скалата МSK.

Kонструкциите следва да бъдат оразмерени за поемане на сеизмични сили,

чиито изчислителни стойности се определят по формулата:

Eik = C. R . Kс . βi . ηiк . Qк където:

C = 1,20 е коеф. на значимост на сгради и съоръжения от III-ти клас по

значимост на строежите (III - та категория по ЗУТ);

R = 0,33 – коефициент на реагиране, за сгради изпълнени по системата

„Едроплощен кофраж“;

0.8 <βi = 1,2/Т < 2.5 – динамичен коефициент (за масовия случай - почви

група С);

ηiк - коеф. на разпределение на динамичното натоварване;

Kс = 0,27 - коефициент на сеизмичност, за зона с IX-та степен на

интензивност (гр.София);

Qк – натоварване, съсредоточено в т. “К”

За всяко етажно ниво сеизмичните сили са съответно:

S11 = 1,20.0,33.0,27.β1.η11.Q1 = 1,20.0,33.0,27.η11.Q1.1.2/T1 = 0,128.η11.Q1/T1;

S12= 1,20.0,33.0,27.β2.η12.Q2 = 1,20.0,33.0,27.η12.Q2.1.2/T2 = 0,128.η12.Q2/T2;

S13 = 1,20.0,33.0,27.β3.η13.Q3 = 1,20.0,33.0,27.η13.Q3 .1.2/T3 = 0,128.η13. Q3/T3

и т.н.

Очевидно е, че действащите към момента нормативни документи

поставят по-строги изисквания към конструкциите на сградите. Изчисляваните

по съвременните норми сили са с 58% по-големи стойности.

За установяване на поведението на сградата при сеизмично въздействие

съгласно актуалната нормативна уредба, е проведен статико-динамичен

анализ. От него се вижда, че конструктината схема на елементите, техните

размери, местоположение и ориентация са правилно подбрани. Дори и при по-

силното въздействие преместванията остават в допустимите граници. Периода

на собствени трептения показва, че сградата има значителна коравина.

Армирането на вертикалните елементите съответства на необходимото дори и

съгласно актуалния нормативен документ. Армирането на средната част на

стените със заварени мрежи е достатъчно дори и за по-големите усилия.

Изброените по-горе изисквания за минимален клас на бетона,

минимални якостни характеристики на стоманата, изисквания за конструиране

на елементите, поемащи сеизмични въздействия и др. са по-строги в Еврокод и

стр. 12 от 16

част от тях не са изпълнени. Такива например са минималния клас на бетона,

минимални якостни характеристики на стоманата, дължини на закотвяне,

бетонни покрития и др. Това налага за сградата да се въведат ограничения за

бъдещи дейности свързани с промяна на конструкцията им, промяна на

експлоатационните натоварвания, надстроявания, реконструкции и т.н.

(съгласно чл.5 от „Наредба -02-20-2 за проектиране на сгради и съоръжения в

земетръсни райони”). Ако се предвиждат бъдещи инвестиционни намерения,

свързани с подобни намеси, те следва да се изпълняват само след изготвяне и

одобрение от съответните инстанции на работен инвестиционен проект по

всички части, включващ и цялостно укрепване на съответната сграда, съгласно

всички актуални изисквания за конструкции, подложени на сеизмични

въздействия. Това не се отнася за мероприятията, свързани с въвеждането на

мерки за енергийна ефективност на сградата, изразяващи се в санирането ѝ

чрез полагане на топлоизолационни материали, тъй като оценката за

сеизмичната осигуреност на сградата е положителна, а подобни мероприятия

не биха могли да доведат до превишаване на масата на съответните етажни

нива с повече от 5% и в този смисъл няма да променят заварената сеизмична

осигуреност на сградата.

НАТОВАРВАНИЯ ЗА СГРАДАТА

Предвид годината на проектиране, за сградата са прилагани действащите

към онзи момент „Норми за натоварвания и въздействия върху сгради и

съоръжения“ от 1989-та година. В приложената по-долу таблица е направена

съпоставка между натоварванията от правилника от 1989-та година

(нормативни стойности) и „Наредба 3 за основните положения за проектиране

на конструкциите на строежите и въздействията върху тях” от 2005-та година

(нормативни стойности).

Натоварвания и въздействия върху конструкцията на

сградата

1989-та г. Коеф. на натоварв

ане 2005-та г.

Коеф. на натоварв

ане

Разлика в проценти в

натоварванията

Собствено тегло на материалите

1.10/1,30

1.20/1.35 Завишено с 9,1%/3,85%

Помещения за живеене или обитаване

1,50 kN/m2 1.30 1,50 kN/m2 1,30 Непроменено

Стълбища в жилищни сгради

3,00 kN/m2 1.20 3,00 kN/m2 1,30 Завишено с

8,33%

Балкони в жилищни сгради

1,50 kN/m2 1.30 3,00 kN/m2 1,30 Завишено със

100%

Използваеми тавански помещения


114%

стр. 13 от 16

Натоварване от вятър за гр. София

0,30 kN/m2 1.40 0,43 kN/m2 1,40 Завишено с

43,33%

Натоварване от сняг за гр. София


150%

От таблицата се вижда, че завишението се изразява предимно в по-

високи коефициенти на сигурност. По-голямото натоварване от сняг

незначително влияе на общото напрегнато състояние на конструкцията, тъй

като е локализрано в много малка част от сградата – поривната плоча.

Нормативните стойности на обемните тегла на материалите са непроменени.

Фактът, че сградата е била експлоатирана съгласно настоящото си

предназначение в продължение на дълъг период от време без наличие на

дефекти по носещата ѝ конструкция и в бъдеще не се очаква промяна в режима

на експлоатация, дава основания да се смята, че усилията в елементите могат

да бъдат надеждно поети с наличната им носимоспособност.

НОРМИ ЗА ПРОЕКТИРАНЕ НА СТОМАНОБЕТОННИ КОНСТРУКЦИИ По отношение на стоманобетонната си конструкция, сградата е

проектирана съгласно „Норми за проектиране на бетонни и стоманобетонни

конструкции” от 1987-ма година. Може да се счита, че заложените в него

изисквания са спазени, тъй като конструкцията на сградата е изпълнена и

въведена в експлоатация, съгласно одобрен проект по част Конструкции, още

повече, че по носещите хоризонтални и вертикални конструктивни елементи не

се откриват пукнатини, недопустими деформации или други дефекти.

В „Норми за проектиране на бетонни и стоманобетонни конструкции” от

2008-ма година, актуални към днешна дата, няма съществени различия по

отношение на изчисление и армиране на стоманобетонните елементи, освен

завишаване на минималните конструктивни изисквания.

В „Еврокод 2: Проектиране на бетонни и стоманобетонни конструкции”

има заложени различни изисквания по отношение на конструиране на

армировката. Изискват се по-големи дължини на снаждане и закотвяне,

въведена е различна номенклатура на армировъчните стомани и д.р. Тези

изисквания по презумпция не са спазени. Въпреки това обаче, състоянието на

сградата, към настоящия момент, не предполага, че усилията в носещите

конструктивни елементи не могат да бъдат поети с наличната им

носимоспособност.

стр. 14 от 16

НОРМИ ЗА ФУНДИРАНЕ По отношение на нормативите, касаещи фундирането на сградата,

дългият период на експлоатация дава основания да се твърди, че проектните

слягания в основата вече са реализирани, земните пластове са достатъчно

добре уплътнени и консолидирани и не би следвало за в бъдеще по сградата да

се очакват проблеми свързани с пропадане, изчерпване на носимоспособност

или други проблеми свързани със земната основа, след като до този момент

няма индикации за наличието на такива.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Като цяло, сградата се намира в много добро техническо състояние.

Повечето от констатираните дефекти по нея се дължат на липса на поддръжка,

не представляват непосредствена опасност за сигурността на ползвателите ѝ и

не намаляват онези носимоспособност и сигурност, които са били заложени по

време на първоначалното проектиране на сградата. Те могат да бъдат лесно

отстранени посредством рутинни ремонтни дейности. Необходимо е да се

възстанови целостта на прерязаните армировъчни пръти от скритите колони на

шайбите в сутерена, поради преминаване на инсталации през тях. При липса на

друго решение, да се предвиди изместване на инсталациите от тези зони.

Вследствие на цитираното по-горе, може да се заключи, че конструкцията

на обследваната сграда изпълнява голяма част от съществените изисквания на

актуалните нормативни документи по част „Конструкции” по отношение

поемането на вертикалните въздействия, на които е подложена и може

безопасно да бъде експлоатирана съгласно настоящите си функции.

По отношение на хоризонталните въздействия, за сградата са спазени

нормативните изисквания, актуални към момента на проектирането ѝ. Нейното

предназначение и свързаните с това нормативни експлоатационни

натоварвания не са променяни през годините и не са извършвани

преустройства, свързани с редуциране на сеизмичната сигурност на сградата,

поради което, за нея може да се даде положителна оценка на сеизмичната и

осигуреност. Съгласно „Наредба No-02-20-2 за проектиране на сгради и

съоръжения в земетръсни райони” от 2012-та година, тя се класифицира като

„осигурена“ за сеизмични въздействия , тъй като е проектирана и строена след

1987-ма година.

стр. 15 от 16

МЕРКИ ЗА ПОДДЪРЖАНЕ НА СТРОЕЖА

На основание извършеното обследване и анализ на повредите по

сградата, за нея е необходимо да се изпълнят следните мероприятия:

-Извършване на частичен ремонт на фасадите включващ пълно

възстановяване целостта на мазилките и обработка на стоманобетонните

елементи с оголена армировка. Това следва да се извърши чрез почистване на

бетонната повърхност до здрав бетон, отстраняване на корозиралия слой от

армировката с преобразувател за ръжда и нанасяне на подходящ репариращ

състав върху нея;

- Обработка на участъците с оголена армировка в сутерена и таванския

етаж по гореописания начин;

- Отремонтиране на следите от течове в таванските помещения;

- Възстановяване на прерязаната армировка от скритите колони при

стените, в сутеренното ниво, поради преминаването на инсталационна

разводка оттам. При липса на друго решение да се предвиди изместване на

трасето на инсталациите;

- Обработка на фугите при връзката между фасадните панели и

стоманобетонните стени и работните фуги между монолитните стманобетонни

стени и плочите с подходящ еластичен, водоплътен материал с оглед по-

надеждна защита на връзките от атмосферни въздействия;

- Отремонтиране на пукнатините в мазилката по цокъла на сградата;

За правилната и безопасна експлоатация на сградата в бъдеще, е

необходимо да се извършват още:

- Периодични ремонти на покривните изолации на всеки 5 години, като

не е допустимо претоварване на покривната конструкция с повече от

съществуващите в момента хидроизолационни материали;

- Своевременно да се почистват покривните воронки с оглед избягване

на запушването им, и оттам – възникването на течове и повреди в покрива;

- Необходимо е редовно да се преглеждат и ремонтират всички

вертикални канализационни тръби с цел да се предотвратят течове в зоната на

преминаването им през сградата;

- Периодично трябва да се почиства хоризонталния канализационен клон

свързващ сградата с уличната канализация, с цел предотвратяване на течове,

овлажняване на земната основа и възможно поддаване на фундаментите на

сградата вследствие на това;

- Навсякъде около сградата да се поддържат водоплътни настилки с

оглед предотвратяване на проникването на повърхностни атмосферни води към

основите на сградата.

стр. 16 от 16

- След 10 години да се извърши ново обследване на сградата. След

изтичане на 50-годишния експлоатационен срок на сградата – да се извършва

обследване на строежа на всеки 5 години.

ЗАБРАНЯВАТ СЕ ВСЯКАКВИ ИЗМЕНЕНИЯ В НОСЕЩАТА КОНСТРУКЦИЯ НА

СГРАДАТА БЕЗ ЕКСПЕРТНО СТАНОВИЩЕ НА ИНЖЕНЕР-КОНСТРУКТОР!

Изготвил: ................................ /инж. Мария Абаджиева/

София, 07.2015г.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

СНИМКОВИ МАТЕРИАЛИ

2015г. гр. София

СНИМКА 1

[ИЗГЛЕД КЪМ ИЗТОЧНАТА ФАСАДА НА СГРАДАТА]

СНИМКА 2

[ИЗГЛЕД КЪМ ИЗТОЧНАТА И СЕВЕРНАТА ФАСАДИ НА СГРАДАТА]

СНИМКА 3

[ИЗГЛЕД КЪМ ЗАПАДНАТА ФАСАДА НА СГРАДАТА]

СНИМКА 4

[ИЗГЛЕД КЪМ ЮЖНАТА ФАСАДА НА СГРАДАТА]

СНИМКА 5

[ИЗГЛЕД КЪМ ГЛАВНИЯ ВХОД НА СГРАДАТА]

СНИМКА 6

[ИЗГЛЕД КЪМ ЗАДНИЯ ВХОД НА СГРАДАТА ]

СНИМКА 7

[ОЛЮЩЕНА МАЗИЛКА ПО ФАСАДАТА]

СНИМКА 8

[ПУКНАТИНИ В МАЗИЛКАТА ПО ЦОКЪЛА НА СГРАДАТА]

СНИМКА 9

[ИЗГЛЕД КЪМ КОНСТРУКЦИЯТА ПРИ ЖИЛИЩНИТЕ ПОМЕЩЕНИЯ]

СНИМКА 10

[ИЗГЛЕД КЪМ КОНСТРУКЦИЯТА ПРИ ЖИЛИЩНИТЕ ПОМЕЩЕНИЯ]

СНИМКА 11

[ИЗГЛЕД КЪМ КОНСТРУКЦЯТА НА СТЪЛБИЩЕТО]

СНИМКА 12

[ИЗГЛЕД КЪМ ОБЩИТЕ ЧАСТИ – КОРИДОР И АСАНСЬОРНИ КЛЕТКИ]

СНИМКА 13

[ОГОЛЕНА АРМИРОВКА В ТАВАНСКИЯ ЕТАЖ]

СНИМКА 14

[СЛЕДИ ОТ ТЕЧОВЕ ПО ТАВАНА НА ПОМЕЩЕНИЕ ОТ ТАВАНСКИЯ ЕТАЖ]

СНИМКА 15

[ПУКНАТИНА В ЗОНАТА НА ГРАНИЦАТА МЕЖДУ ДВА МАТЕРИАЛА]

СНИМКА 16


СНИМКА 17

[СЛЕДИ ОТ ТЕЧОВЕ В ТАВАНСКИЯ ЕТАЖ]

СНИМКА 18


СНИМКА 19

[ОГОЛЕНА АРМИРОВКА В ТАВАНСКИЯ ЕТАЖ, ДЕПЛАНИРАЛА АРМИРОВКА ОТ ВЕРТИКАЛЕН ЕЛЕМЕНТ]

СНИМКА 20

[ПРЕРЯЗАНА НОСЕЩА АРМИРОВКА ВЪВ ВЕРТИКАЛЕН ЕЛЕМЕНТ, ПРИ ПРЕМИНАВАНЕ НА ИНСТАЛАЦИИ В СУТЕРЕНА]

СНИМКА 21

[ПРЕМИНАВАНЕ НА ИНСТАЛАЦИИ ПРЕЗ ВЕРТИКАЛЕН ЕЛЕМЕНТ В СУТЕРЕНА – ОГОЛЕНА И ДЕПЛАНИРАЛА АРМИРОВКА ]

СНИМКА 22

[ПРЕМИНАВАНЕ НА ИНСТАЛАЦИИ В СУТЕРЕНА ПРЕЗ ЩУРЦ]


ДАННИ ОТ СКАНИРАНЕТО ЗА НАЛИЧИЕ НА АРМИРОВКА, ИЗВЪРШЕНO ПО БЕЗРАЗРУШИТЕЛНИ

МЕТОДИ

Извършил замерванията: инж. Мария Абаджиева


ОПИС НА СКАНИРАНИТЕ ТОЧКИ

Точка FS001311 – Напречна стена Точка FS001312 – Щурц по фасадна стена - странично Точка FS001313 – Щурц по фасадна стена – отдолу Точка FS001314 – Напречна стена до отвор за врата Точка FS001315 – Надлъжна стена Точка FS001316 – Плоча

Imagescan: FS001311.XFF

Project: Prj00006

File Storage: E:\A_OBSLEDVANIA\ENERGIJNA EFEKTIVNOST\BLOK 27_SLATINA\HILTI\FS001311.XFF

Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2015-07-18 08:51:24 28207017

---

--- ---

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14 15 16 1718

19 20 21 22 23

24

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 2/


Project: Prj00006


Point: x: [mm] y: [mm] Cov.: [mm] Bar: Orientation: Usage:

1 162 31 14 12mm Vertical Measurement2 166 96 13 10mm Vertical Measurement3 172 203 15 12mm Vertical Measurement4 182 417 17 12mm Vertical Measurement5 185 567 16 14mm Vertical Measurement6 366 53 10 12mm Vertical Measurement7 374 181 8 12mm Vertical Measurement8 380 353 9 12mm Vertical Measurement9 384 503 10 14mm Vertical Measurement10 518 53 13 12mm Vertical Measurement11 529 203 11 12mm Vertical Measurement12 535 417 8 12mm Vertical Measurement13 539 546 9 14mm Vertical Measurement14 31 157 12 6mm Horizontal Measurement15 117 151 10 6mm Horizontal Measurement16 203 146 9 6mm Horizontal Measurement17 267 142 6 6mm Horizontal Measurement18 481 126 11 6mm Horizontal Measurement19 31 398 14 6mm Horizontal Measurement20 117 390 13 6mm Horizontal Measurement21 224 384 9 6mm Horizontal Measurement22 267 380 7 6mm Horizontal Measurement23 331 381 5 6mm Horizontal Measurement24 546 358 6 8mm Horizontal Measurement

2 2/


Project: Prj00006


Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2015-07-18 08:54:00 28207017

---

--- ---

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 1/


Project: Prj00006


Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2015-07-18 08:56:00 28207017

---

--- ---

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 1/


Project: Prj00006


Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2015-07-18 08:58:55 28207017

---

--- ---

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

1112

13 1415 16

1718

19 20

2122 23 24

2526

27

28

29

30

31

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 2/


Project: Prj00006



1 113 74 19 10mm Vertical Measurement2 113 96 14 6mm Vertical Measurement3 110 181 14 6mm Vertical Measurement4 110 203 15 6mm Vertical Measurement5 112 246 16 6mm Vertical Measurement6 119 353 19 8mm Vertical Measurement7 122 417 17 6mm Vertical Measurement8 119 503 21 6mm Vertical Measurement9 121 567 26 10mm Vertical Measurement10 255 396 37 10mm Vertical Measurement11 53 57 16 6mm Horizontal Measurement12 181 41 12 6mm Horizontal Measurement13 53 146 26 6mm Horizontal Measurement14 96 143 21 6mm Horizontal Measurement15 181 128 22 8mm Horizontal Measurement16 503 126 19 8mm Horizontal Measurement17 53 303 20 8mm Horizontal Measurement18 181 290 18 10mm Horizontal Measurement19 503 299 13 8mm Horizontal Measurement20 567 294 7 8mm Horizontal Measurement21 96 442 26 6mm Horizontal Measurement22 181 431 28 8mm Horizontal Measurement23 503 435 20 10mm Horizontal Measurement24 546 432 18 10mm Horizontal Measurement25 203 534 20 8mm Horizontal Measurement26 524 554 13 8mm Horizontal Measurement27 249 181 39 16mm Vertical Measurement28 253 353 40 14mm Vertical Measurement29 248 481 46 20mm Vertical Measurement30 414 96 25 14mm Vertical Measurement31 413 331 27 16mm Vertical Measurement

2 2/


Project: Prj00006


Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2015-07-18 09:00:44 28207017

---

--- ---

1 23 4 5 6 7

8 9 10 11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 2/


Project: Prj00006



1 53 235 19 6mm Horizontal Measurement2 96 235 19 6mm Horizontal Measurement3 203 227 19 6mm Horizontal Measurement4 267 225 18 6mm Horizontal Measurement5 374 228 19 6mm Horizontal Measurement6 503 224 21 6mm Horizontal Measurement7 567 222 22 6mm Horizontal Measurement8 53 479 14 14mm Horizontal Measurement9 267 472 17 6mm Horizontal Measurement10 374 473 17 6mm Horizontal Measurement11 503 468 18 6mm Horizontal Measurement12 112 31 24 8mm Vertical Measurement13 119 181 22 6mm Vertical Measurement14 129 353 24 8mm Vertical Measurement15 225 53 26 8mm Vertical Measurement16 226 96 25 8mm Vertical Measurement17 234 331 22 8mm Vertical Measurement18 237 396 22 8mm Vertical Measurement19 316 31 26 8mm Vertical Measurement20 319 96 25 8mm Vertical Measurement21 322 246 27 8mm Vertical Measurement22 327 374 23 8mm Vertical Measurement23 324 503 22 6mm Vertical Measurement24 416 31 27 8mm Vertical Measurement25 419 117 25 8mm Vertical Measurement26 425 267 24 6mm Vertical Measurement27 430 374 23 8mm Vertical Measurement28 428 524 21 6mm Vertical Measurement29 518 31 27 8mm Vertical Measurement30 520 96 27 8mm Vertical Measurement31 530 374 23 8mm Vertical Measurement32 527 524 20 6mm Vertical Measurement

2 2/


Project: Prj00006


Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2015-07-18 09:02:35 28207017

---

--- ---

12

3

4

5

6 7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 2/


Project: Prj00006



1 503 46 28 6mm Horizontal Measurement2 567 56 23 6mm Horizontal Measurement3 74 219 35 6mm Horizontal Measurement4 203 252 39 10mm Horizontal Measurement5 331 274 34 8mm Horizontal Measurement6 503 307 31 6mm Horizontal Measurement7 546 312 31 6mm Horizontal Measurement8 117 484 43 6mm Horizontal Measurement9 181 510 41 8mm Horizontal Measurement10 353 536 41 10mm Horizontal Measurement11 524 567 24 6mm Horizontal Measurement12 160 53 22 6mm Vertical Measurement13 147 117 24 6mm Vertical Measurement14 65 524 37 8mm Vertical Measurement15 56 567 33 8mm Vertical Measurement16 317 31 19 6mm Vertical Measurement17 302 117 23 6mm Vertical Measurement18 269 224 30 8mm Vertical Measurement19 231 481 33 6mm Vertical Measurement20 465 53 16 6mm Vertical Measurement21 426 203 23 8mm Vertical Measurement22 376 503 34 12mm Vertical Measurement

2 2/


ДАННИ ОТ ТЕСТОВЕТЕ ЗА ОПРЕДЕЛЯНЕ ЯКОСТТА НА БЕТОНА ПО БЕЗРАЗРУШИТЕЛНИ МЕТОДИ

Извършил замерванията: инж. Мария Абаджиева


Измерване: точка No1

OПРЕДЕЛЯНЕ ЯКОСТТА НА НАТИСК НА СТОМАНОБЕТОНЕН

ЕЛЕМЕНТ ЧРЕЗ ПОВЪРХНОСТНА ТВЪРДОСТ

ПРОТОКОЛ №1

Стандартизиран метод:

-EN 12504-2:2012

Уред: PROCEQ SilverSchmidt PC N

-EN 13791:2007

Koeфициент за възраст на бетона: К=0.60 (>3600 дни)

Посока на удара : хоризонтално


..................

Дата: 18.07.2015г.

Oтчетена якост на натиск:

ОБЕКТ: ЖИЛ. БЛОК 27, ж.к."Хр. Смирненски"

Извършил замерването:

Rb = 28.5 x 0.6 = 17.1 MPa

Условия на измерването: стандартни

р-н "Слатина", гр.София






-EN 12504-2:2012


-EN 13791:2007




..................



Rb = 33.5 x 0.6 = 20.1 MPa




Дата: 18.07.2015г.






-EN 12504-2:2012


-EN 13791:2007




..................



Rb = 32.5 x 0.6 = 19.5 MPa




Дата: 18.07.2015г.






-EN 12504-2:2012


-EN 13791:2007




..................



Rb = 29.5 x 0.6 = 17.7 MPa




Дата: 18.07.2015г.






-EN 12504-2:2012


-EN 13791:2007




..................



Rb = 25.0 x 0.6 = 15.0 MPa




Дата: 18.07.2015г.


СТАТИКО ДИНАМИЧЕН АНАЛИЗ ЗА ОПРЕДЕЛЯНЕ НА ДЕЙСТВИТЕЛНИТЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА СТРОЕЖА


Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Maria Abadjieva Radimpex - www.radimpex.rs

PROJECT: BLOK 27, "Hristo Smirnenski", Sofia

DESIGNER: eng. M aria Abadjieva

Страница:

Дата:

CALCULATION: Seizmic analysis

Входни данни - Конструкция

Схема на нивата Наименование z [m] h [m]

17 48.93 2.88

16 46.05 2.88

15 43.17 2.88

14 40.29 2.88

13 37.41 2.88

12 34.53 2.88

11 31.65 2.88

10 28.77 2.88

9 25.89 2.88

8 23.01 2.88

7 20.13 2.88

6 17.25 2.88

5 14.37 2.88

4 11.49 2.88

3 8.61 2.88

2 5.73 2.88

1 2.85 2.85

Suteren 0.00

Таблица на материалите No Наименование на материала E[kN/m2] µ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] µm

1 Бетон B 20 2.750e+7 0.20 25.00 1.000e-5 2.750e+7 0.20

Съвкупности на плочите No d[m] e[m] Материал Тип на изчислението Ортотропия E2[kN/m2] G[kN/m2] α

<1> 1.500 0.750 1 Тънка плоча Изотропна



Съвкупности на повърхниннитте опори Съвкупност

K,R1 K,R2 K,R3

1 1.000e+10 1.000e+10 2.000e+4

0

0

В_16

Х_2 Х_2Х_3 Х_3 Х_3В_1

В_1

В_1

В_1

В_1

Х_9

В_6

В_9

Х_10Х_10

В_7

В_10

Х_7

В_8

В_11

В_13

В_14

Х_6Х_6

В_15

В_15

В_12

В_12

Х_12Х_12

Х_8Х_8Х_8

Х_13Х_13

В_4

В_3

В_3

Х_5 Х_5

В_2

В_2

В_2

Х_11

Х_15Х_15Х_15

Х_14Х_14Х_14Х_14

Х_1Х_1Х_1Х_1Х_1

В_5

Х_4

Разположение на рамки




Страница:

Дата:


Изометрия




Страница:

Дата:


Входни данни - Натоварване

Случаи на натоварване No Наименование pX [kN] pY [kN] pZ [kN]

1 Sobstveno teglo (g) 0.00 0.00 -78906.84

2 Nastilki 0.00 0.00 -6766.78

3 Zidove 0.00 0.00 -10322.18

4 Eksploat 0.00 0.00 -10325.90

5 Snjag 0.00 0.00 -459.82

6 X

7 Y

8 Комб.: I+II+III+IV+V 0.00 0.00 -106781.52

9 Комб.: 1.3xI+1.35xII+ 0.00 0.00 -139762.38 +1.35xIII+1.3xIV+1.5xV

10 Комб.: I+II+III+ +0.5xIV+0.5xV+VI+0.3xVII

11 Комб.: I+II+III+

+0.5xIV+0.5xV+VI-0.3xVII

12 Комб.: I+II+III+0.5xIV+0.5xV- -1xVI+0.3xVII

13 Комб.: I+II+III+0.5xIV+0.5xV- -1xVI-0.3xVII

14 Комб.: I+II+III+ +0.5xIV+0.5xV+0.3xVI+VII

15 Комб.: I+II+III+0.5xIV+0.5xV- -0.3xVI+VII

16 Комб.: I+II+III+ +0.5xIV+0.5xV+0.3xVI-1xVII

17 Комб.: I+II+III+0.5xIV+0.5xV- -0.3xVI-1xVII

q = -3.75

0

0

Натов. 2: Nastilki

Ниво: 17 [48.93 m]

q = -3.75 q = -0.75

q = -3.75 0

0


Ниво: 16 [46.05 m]




Страница:

Дата:


q = -3.75

q = -0.75

q = -3.75

0

0


Ниво: 15 [43.17 m]

q = -0.75

0

0


Ниво: 14 [40.29 m]

q = -2.00

0

0

Натов. 3: Zidove

Ниво: 16 [46.05 m]

q = -1.50

0

0


Ниво: 15 [43.17 m]




Страница:

Дата:


q = -1.50

0

0


Ниво: 14 [40.29 m]

q = -1.50

0

0


Ниво: 13 [37.41 m]

q = -2.00

0

0

Натов. 4: Eksploat

Ниво: 16 [46.05 m]

q = -1.50

0

0


Ниво: 15 [43.17 m]




Страница:

Дата:


q = -1.50

0

0


Ниво: 14 [40.29 m]

q = -1.50

0

0


Ниво: 13 [37.41 m]

q = -1.00

0

0

Натов. 5: Snjag

Ниво: 17 [48.93 m]

q = -1.00

q = -1.00

0

0


Ниво: 16 [46.05 m]




Страница:

Дата:


q = -1.00

q = -1.00

0

0


Ниво: 15 [43.17 m]




Страница:

Дата:


Модален анализ

Сеизмичен анализ - допълнителни опции: Пренебрегват се трептенията по ос Z

Фактори на натоварване за изчисление на масите No Наименование Коефициент

1 Sobstveno teglo (g) 1.00

2 Nastilki 1.00

3 Zidove 1.00

4 Eksploat 0.50

5 Snjag 0.50

Разпределение на масите по височината на обекта Ниво Z [m] X [m] Y [m] Маса [T] T/m2

17 48.93 -1.11 -4.20 151.05 1.15

16 46.05 -3.13 -5.03 393.01 1.14

15 43.17 -1.16 -5.32 508.88 1.14

14 40.29 -1.40 -5.27 479.01 1.07

13 37.41 -1.40 -5.27 479.01 1.07

12 34.53 -1.40 -5.27 479.01 1.07

11 31.65 -1.40 -5.27 479.01 1.07

10 28.77 -1.40 -5.27 479.01 1.07

9 25.89 -1.40 -5.27 479.01 1.07

8 23.01 -1.40 -5.27 479.01 1.07

7 20.13 -1.40 -5.27 479.01 1.07

6 17.25 -1.40 -5.27 479.01 1.07

5 14.37 -1.40 -5.27 479.01 1.07

4 11.49 -1.40 -5.27 479.01 1.07

3 8.61 -1.40 -5.27 479.01 1.07

2 5.73 -1.40 -5.27 479.01 1.07

1 2.85 -1.61 -5.36 516.37 1.13

Suteren 0.00 -1.40 -5.38 2542.32 4.02

Общо: 18.59 -1.46 -5.28 10338.77

Положение център на коравините Ниво Z [m] X [m] Y [m]

17 48.93 -2.34 -5.93

16 46.05 -3.33 -5.27

15 43.17 -0.57 -4.37

14 40.29 1.84 -4.34

13 37.41 1.84 -4.34

12 34.53 1.84 -4.34

11 31.65 1.84 -4.34

10 28.77 1.84 -4.34

9 25.89 1.84 -4.34

8 23.01 1.84 -4.34

7 20.13 1.84 -4.34

6 17.25 1.84 -4.34

5 14.37 1.84 -4.34

4 11.49 1.84 -4.34

3 8.61 1.84 -4.34

2 5.73 1.84 -4.34

1 2.85 2.04 -4.75

Suteren 0.00 2.19 -5.08

ЕКСЦЕНТРИЦИТЕТ ПО НИВАТА Ниво Z [m] eox [m] eoy [m]

17 48.93 1.24 1.73

16 46.05 0.20 0.25

15 43.17 0.59 0.95

14 40.29 3.24 0.93

13 37.41 3.24 0.93

12 34.53 3.24 0.93

11 31.65 3.24 0.93

10 28.77 3.24 0.93

9 25.89 3.24 0.93

8 23.01 3.24 0.93

7 20.13 3.24 0.93

6 17.25 3.24 0.93

5 14.37 3.24 0.93

4 11.49 3.24 0.93

3 8.61 3.24 0.93

2 5.73 3.24 0.93

1 2.85 3.65 0.61

Suteren 0.00 3.59 0.30

Периоди на трептене на конструкцията No T [s] f [Hz]

1 1.2351 0.8097

2 1.0588 0.9445

3 0.7583 1.3187

4 0.2302 4.3440

5 0.1908 5.2400

6 0.1687 5.9266

7 0.1120 8.9276

8 0.0906 11.0394

9 0.0821 12.1865

10 0.0732 13.6580

11 0.0710 14.0759

12 0.0679 14.7168




Страница:

Дата:


Изчисление - Сеизмичност Изчисление - Сеизмичност: БДС НПССЗР - 2007 Почва категория: C Сеизмична зона: IX Обект категория: II (C=1.0) Коеф. на реагиране: 0.33 Коефициент на затихване: 0.05

Ъгъл на действие на земетресението: Наименование Kx Ky Kz

X 1.000 0.000 0.000

Y 0.000 1.000 0.000

X

Форма 1 Форма 2 Форма 3

Ниво Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

17 48.93 0.47 6.67 -0.00 5.59 16.62 0.00 306.88 -30.35 0.00

16 46.05 0.71 16.52 -0.00 22.50 16.82 0.00 731.04 -44.84 0.00

15 43.17 0.68 18.82 -0.00 31.20 45.62 0.00 888.36 -92.57 0.00

14 40.29 0.60 16.56 -0.00 26.99 36.51 0.00 789.30 -78.49 0.00

13 37.41 0.54 15.34 -0.00 25.24 33.29 0.00 741.15 -73.63 0.00

12 34.53 0.48 14.08 0.00 23.38 30.10 -0.00 688.52 -68.24 -0.00

11 31.65 0.42 12.79 0.00 21.40 26.97 -0.00 632.00 -62.47 -0.00

10 28.77 0.37 11.47 0.00 19.33 23.90 -0.00 572.12 -56.42 -0.00

9 25.89 0.32 10.15 0.00 17.19 20.91 -0.00 509.51 -50.18 -0.00

8 23.01 0.27 8.81 -0.00 14.98 18.02 0.00 444.92 -43.83 0.00

7 20.13 0.22 7.49 0.00 12.75 15.24 -0.00 379.18 -37.46 -0.00

6 17.25 0.18 6.19 0.00 10.51 12.59 -0.00 313.28 -31.14 -0.00

5 14.37 0.14 4.93 -0.00 8.31 10.10 0.00 248.32 -24.97 0.00

4 11.49 0.11 3.72 -0.00 6.17 7.78 0.00 185.59 -19.01 0.00

3 8.61 0.08 2.60 0.00 4.15 5.63 -0.00 126.60 -13.38 -0.00

2 5.73 0.05 1.57 0.00 2.28 3.65 -0.00 73.15 -8.23 -0.00

1 2.85 0.04 0.73 0.00 0.58 1.92 -0.00 29.60 -4.13 -0.00

Suteren 0.00 0.00 0.02 0.00 0.01 0.05 -0.00 0.73 -0.11 -0.00

Σ= 5.66 158.47 -0.00 252.58 325.73 0.00 7660.2 -739.45 0.00



17 48.93 -2.41 16.35 0.00 -58.43 -95.77 0.00 -136.76 77.10 -0.00

16 46.05 -10.37 47.28 0.00 -148.07 -175.22 0.00 -313.03 115.08 -0.00

15 43.17 -13.40 36.95 0.00 -155.73 -191.62 0.00 -314.37 149.09 -0.00

14 40.29 -8.94 23.35 0.00 -99.46 -110.98 0.00 -206.44 90.03 -0.00

13 37.41 -5.11 9.91 0.00 -48.32 -42.55 0.00 -103.53 40.03 -0.00

12 34.53 -1.01 -3.81 -0.00 4.56 24.21 -0.00 5.02 -10.47 0.00

11 31.65 3.03 -16.84 -0.00 55.29 85.47 -0.00 110.83 -58.15 0.00

10 28.77 6.69 -28.20 -0.00 100.08 137.63 -0.00 205.77 -99.91 0.00

9 25.89 9.65 -37.06 -0.00 135.63 177.56 -0.00 282.56 -132.99 0.00

8 23.01 11.67 -42.75 0.00 159.38 203.00 0.00 335.41 -155.26 -0.00

7 20.13 12.62 -44.91 -0.00 169.78 212.74 -0.00 360.57 -165.42 0.00

6 17.25 12.42 -43.49 -0.00 166.46 206.76 -0.00 356.71 -163.09 0.00

5 14.37 11.16 -38.75 0.00 150.26 186.39 0.00 325.13 -148.98 -0.00

4 11.49 9.01 -31.33 0.00 123.28 154.17 0.00 269.83 -124.82 -0.00

3 8.61 6.26 -22.19 -0.00 88.83 113.88 -0.00 197.40 -93.38 0.00

2 5.73 3.32 -12.62 -0.00 51.19 70.31 -0.00 116.75 -58.47 0.00

1 2.85 0.55 -4.61 -0.00 16.44 31.49 -0.00 42.26 -27.14 0.00

Suteren 0.00 0.00 -0.10 -0.00 0.29 0.79 -0.00 0.77 -0.68 0.00

Σ= 45.13 -192.83 0.00 711.45 988.26 0.00 1534.9 -767.44 -0.00



17 48.93 3.74 -12.07 -0.00 79.68 75.04 0.00 30.37 -74.70 -0.00

16 46.05 10.94 -31.36 -0.00 169.72 106.42 0.00 69.72 -63.85 -0.00

15 43.17 11.16 -16.46 -0.00 126.32 47.45 0.00 29.43 -8.40 -0.00

14 40.29 3.03 1.61 -0.00 10.90 -24.02 0.00 -2.95 25.97 -0.00

13 37.41 -4.35 17.58 -0.00 -91.94 -80.39 0.00 -34.48 53.85 -0.00

12 34.53 -10.30 29.07 0.00 -170.49 -115.52 -0.00 -57.92 69.96 0.00

11 31.65 -13.58 33.78 0.00 -208.42 -124.38 -0.00 -68.53 72.27 0.00

10 28.77 -13.55 30.80 0.00 -198.00 -106.63 -0.00 -64.07 60.84 0.00

9 25.89 -10.31 20.84 0.00 -141.92 -66.72 -0.00 -45.33 37.88 0.00

8 23.01 -4.72 6.14 -0.00 -52.79 -13.08 0.00 -16.13 7.48 -0.00

7 20.13 1.86 -10.06 0.00 49.56 43.61 -0.00 17.45 -25.02 0.00

6 17.25 7.88 -24.21 0.00 142.53 92.38 -0.00 48.26 -53.85 0.00

5 14.37 11.93 -33.28 -0.00 205.79 124.06 0.00 69.70 -73.75 -0.00

4 11.49 13.13 -35.44 -0.00 225.88 133.07 0.00 77.14 -80.97 -0.00

3 8.61 11.34 -30.54 0.00 199.60 118.47 -0.00 69.14 -74.03 0.00

2 5.73 7.16 -20.24 0.00 134.71 84.29 -0.00 47.84 -54.35 0.00

1 2.85 1.91 -8.49 0.00 53.03 42.05 -0.00 20.66 -28.49 0.00

Suteren 0.00 0.03 -0.21 0.00 1.10 1.12 -0.00 0.44 -0.77 0.00

Σ= 27.30 -82.54 -0.00 535.27 337.21 0.00 190.74 -209.93 -0.00



17 48.93 1.11 3.16 0.00 -3.84 8.52 0.00 0.79 1.41 -0.00

16 46.05 -2.79 0.09 0.00 -11.59 19.58 0.00 0.15 -1.42 -0.00

15 43.17 3.11 -10.49 0.00 -5.80 1.63 0.00 1.79 -3.60 -0.00

14 40.29 1.94 -6.13 0.00 4.78 -12.84 0.00 0.26 -0.86 -0.00

13 37.41 1.23 -2.15 0.00 12.38 -21.64 0.00 -0.89 1.18 -0.00

12 34.53 -0.13 2.61 -0.00 14.12 -20.80 -0.00 -1.59 2.46 0.00




Страница:

Дата:


11 31.65 -1.80 7.10 -0.00 9.46 -10.54 -0.00 -1.63 2.67 0.00

10 28.77 -3.19 10.04 -0.00 0.70 4.75 -0.00 -1.08 1.93 0.00

9 25.89 -3.73 10.35 -0.00 -8.14 18.41 -0.00 -0.24 0.67 0.00

8 23.01 -3.07 7.62 0.00 -13.09 24.37 0.00 0.52 -0.58 -0.00

7 20.13 -1.24 2.37 -0.00 -12.00 19.86 -0.00 0.93 -1.39 0.00

6 17.25 1.26 -4.05 -0.00 -5.48 6.66 -0.00 0.91 -1.61 0.00

5 14.37 3.64 -9.78 0.00 3.42 -9.72 0.00 0.57 -1.37 -0.00

4 11.49 5.09 -13.10 0.00 10.66 -22.37 0.00 0.18 -0.96 -0.00

3 8.61 5.10 -12.99 -0.00 13.06 -26.15 -0.00 -0.06 -0.64 0.00

2 5.73 3.66 -9.56 -0.00 9.76 -20.00 -0.00 -0.06 -0.51 0.00

1 2.85 1.48 -4.47 -0.00 2.85 -8.43 -0.00 0.08 -0.49 0.00

Suteren 0.00 0.03 -0.11 -0.00 0.04 -0.19 -0.00 0.01 -0.01 0.00

Σ= 11.70 -29.49 0.00 21.29 -48.88 0.00 0.63 -3.11 -0.00

Всички форми

Ниво Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

17 48.93 227.20 -8.03 0.00

16 46.05 518.95 5.10 0.00

15 43.17 602.75 -23.59 0.00

14 40.29 520.00 -39.29 0.00

13 37.41 491.91 -49.18 0.00

12 34.53 494.64 -46.34 -0.00

11 31.65 538.48 -31.32 -0.00

10 28.77 625.16 -9.80 -0.00

9 25.89 745.17 9.81 -0.00

8 23.01 877.36 19.94 0.00

7 20.13 991.69 17.05 -0.00

6 17.25 1054.9 3.14 -0.00

5 14.37 1038.4 -15.12 0.00

4 11.49 926.07 -29.25 0.00

3 8.61 721.49 -32.73 -0.00

2 5.73 449.81 -24.16 -0.00

1 2.85 169.48 -10.06 -0.00

Suteren 0.00 3.45 -0.20 -0.00

Σ= 10996.9 -264.01 0.00

Y



17 48.93 13.03 186.56 -0.00 7.21 21.44 0.00 -29.62 2.93 -0.00

16 46.05 19.96 462.39 -0.00 29.01 21.70 0.00 -70.57 4.33 -0.00

15 43.17 18.99 526.86 -0.00 40.23 58.83 0.00 -85.75 8.94 -0.00

14 40.29 16.72 463.53 -0.00 34.81 47.09 0.00 -76.19 7.58 -0.00

13 37.41 15.02 429.34 -0.00 32.56 42.93 0.00 -71.54 7.11 -0.00

12 34.53 13.37 394.09 0.00 30.15 38.82 -0.00 -66.46 6.59 0.00

11 31.65 11.78 357.95 0.00 27.60 34.78 -0.00 -61.01 6.03 0.00

10 28.77 10.26 321.15 0.00 24.93 30.82 -0.00 -55.23 5.45 0.00

9 25.89 8.82 283.97 0.00 22.16 26.97 -0.00 -49.18 4.84 0.00

8 23.01 7.46 246.69 -0.00 19.32 23.24 0.00 -42.95 4.23 -0.00

7 20.13 6.19 209.67 0.00 16.44 19.65 -0.00 -36.60 3.62 0.00

6 17.25 5.03 173.29 0.00 13.56 16.24 -0.00 -30.24 3.01 0.00

5 14.37 3.97 137.98 -0.00 10.72 13.03 0.00 -23.97 2.41 -0.00

4 11.49 3.03 104.24 -0.00 7.96 10.03 0.00 -17.92 1.84 -0.00

3 8.61 2.20 72.64 0.00 5.35 7.26 -0.00 -12.22 1.29 0.00

2 5.73 1.49 43.89 0.00 2.94 4.71 -0.00 -7.06 0.79 0.00

1 2.85 1.11 20.43 0.00 0.75 2.47 -0.00 -2.86 0.40 0.00

Suteren 0.00 0.04 0.60 0.00 0.02 0.07 -0.00 -0.07 0.01 0.00

Σ= 158.47 4435.2 -0.00 325.73 420.06 0.00 -739.45 71.38 -0.00



17 48.93 10.30 -69.85 -0.00 -81.17 -133.03 0.00 68.38 -38.55 0.00

16 46.05 44.31 -202.00 -0.00 -205.68 -243.39 0.00 156.51 -57.54 0.00

15 43.17 57.24 -157.87 -0.00 -216.32 -266.18 0.00 157.19 -74.54 0.00

14 40.29 38.21 -99.76 -0.00 -138.16 -154.16 0.00 103.22 -45.01 0.00

13 37.41 21.83 -42.36 -0.00 -67.13 -59.10 0.00 51.76 -20.01 0.00

12 34.53 4.31 16.28 0.00 6.34 33.63 -0.00 -2.51 5.23 -0.00

11 31.65 -12.96 71.95 0.00 76.80 118.73 -0.00 -55.41 29.08 -0.00

10 28.77 -28.57 120.52 0.00 139.02 191.17 -0.00 -102.88 49.95 -0.00

9 25.89 -41.22 158.34 0.00 188.39 246.65 -0.00 -141.28 66.49 -0.00

8 23.01 -49.88 182.68 -0.00 221.39 281.98 0.00 -167.71 77.63 0.00

7 20.13 -53.90 191.92 0.00 235.84 295.50 -0.00 -180.28 82.71 -0.00

6 17.25 -53.08 185.82 0.00 231.22 287.21 -0.00 -178.35 81.55 -0.00

5 14.37 -47.68 165.57 -0.00 208.72 258.91 0.00 -162.56 74.49 0.00

4 11.49 -38.48 133.85 -0.00 171.24 214.16 0.00 -134.91 62.41 0.00

3 8.61 -26.76 94.80 0.00 123.40 158.18 -0.00 -98.70 46.69 -0.00

2 5.73 -14.17 53.94 0.00 71.10 97.66 -0.00 -58.37 29.24 -0.00

1 2.85 -2.33 19.71 0.00 22.83 43.74 -0.00 -21.13 13.57 -0.00

Suteren 0.00 -0.01 0.43 0.00 0.41 1.10 -0.00 -0.39 0.34 -0.00

Σ= -192.83 823.95 -0.00 988.26 1372.8 0.00 -767.44 383.72 0.00



17 48.93 -11.31 36.50 0.00 50.20 47.28 0.00 -33.43 82.21 0.00

16 46.05 -33.08 94.80 0.00 106.92 67.04 0.00 -76.74 70.28 0.00

15 43.17 -33.74 49.76 0.00 79.58 29.89 0.00 -32.39 9.24 0.00

14 40.29 -9.17 -4.87 0.00 6.87 -15.13 0.00 3.25 -28.58 0.00

13 37.41 13.15 -53.14 0.00 -57.92 -50.64 0.00 37.95 -59.27 0.00

12 34.53 31.15 -87.89 -0.00 -107.40 -72.77 -0.00 63.75 -77.00 -0.00

11 31.65 41.06 -102.13 -0.00 -131.30 -78.36 -0.00 75.43 -79.54 -0.00




Страница:

Дата:


10 28.77 40.96 -93.10 -0.00 -124.73 -67.17 -0.00 70.52 -66.96 -0.00

9 25.89 31.18 -63.00 -0.00 -89.40 -42.03 -0.00 49.89 -41.69 -0.00

8 23.01 14.27 -18.56 0.00 -33.26 -8.24 0.00 17.75 -8.23 0.00

7 20.13 -5.63 30.41 -0.00 31.22 27.48 -0.00 -19.20 27.54 -0.00

6 17.25 -23.81 73.19 -0.00 89.79 58.19 -0.00 -53.11 59.27 -0.00

5 14.37 -36.06 100.61 0.00 129.64 78.15 0.00 -76.71 81.17 0.00

4 11.49 -39.70 107.13 0.00 142.30 83.83 0.00 -84.91 89.11 0.00

3 8.61 -34.28 92.33 -0.00 125.74 74.63 -0.00 -76.10 81.49 -0.00

2 5.73 -21.66 61.18 -0.00 84.87 53.10 -0.00 -52.66 59.82 -0.00

1 2.85 -5.78 25.65 -0.00 33.41 26.49 -0.00 -22.74 31.35 -0.00

Suteren 0.00 -0.08 0.64 -0.00 0.69 0.70 -0.00 -0.48 0.84 -0.00

Σ= -82.54 249.51 0.00 337.21 212.43 0.00 -209.93 231.06 0.00



17 48.93 -2.80 -7.97 -0.00 8.81 -19.55 -0.00 -3.91 -6.97 0.00

16 46.05 7.03 -0.22 -0.00 26.60 -44.96 -0.00 -0.76 6.99 0.00

15 43.17 -7.84 26.45 -0.00 13.31 -3.73 -0.00 -8.84 17.72 0.00

14 40.29 -4.89 15.45 -0.00 -10.98 29.48 -0.00 -1.29 4.23 0.00

13 37.41 -3.09 5.43 -0.00 -28.43 49.68 -0.00 4.39 -5.84 0.00

12 34.53 0.34 -6.58 0.00 -32.41 47.74 0.00 7.84 -12.13 -0.00

11 31.65 4.53 -17.91 0.00 -21.73 24.19 0.00 8.04 -13.18 -0.00

10 28.77 8.04 -25.31 0.00 -1.61 -10.91 0.00 5.34 -9.52 -0.00

9 25.89 9.41 -26.10 0.00 18.69 -42.26 0.00 1.20 -3.28 -0.00

8 23.01 7.73 -19.23 -0.00 30.05 -55.94 -0.00 -2.57 2.88 0.00

7 20.13 3.12 -5.98 0.00 27.55 -45.60 0.00 -4.58 6.86 -0.00

6 17.25 -3.17 10.20 0.00 12.59 -15.28 0.00 -4.46 7.93 -0.00

5 14.37 -9.17 24.66 -0.00 -7.85 22.31 -0.00 -2.83 6.74 0.00

4 11.49 -12.83 33.03 -0.00 -24.46 51.35 -0.00 -0.88 4.72 0.00

3 8.61 -12.86 32.75 0.00 -29.97 60.03 0.00 0.31 3.16 -0.00

2 5.73 -9.22 24.12 0.00 -22.41 45.91 0.00 0.31 2.52 -0.00

1 2.85 -3.74 11.27 0.00 -6.55 19.34 0.00 -0.40 2.42 -0.00

Suteren 0.00 -0.07 0.28 0.00 -0.08 0.43 0.00 -0.02 0.07 -0.00

Σ= -29.49 74.36 -0.00 -48.88 112.22 -0.00 -3.11 15.33 0.00

Всички форми

Ниво Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

17 48.93 -4.32 100.99 0.00

16 46.05 3.54 179.42 0.00

15 43.17 -18.36 225.38 0.00

14 40.29 -37.58 219.83 0.00

13 37.41 -51.45 244.11 0.00

12 34.53 -51.55 286.00 -0.00

11 31.65 -37.17 351.59 -0.00

10 28.77 -13.95 446.08 -0.00

9 25.89 8.66 568.91 -0.00

8 23.01 21.61 709.13 0.00

7 20.13 20.16 843.77 -0.00

6 17.25 5.95 940.61 -0.00

5 14.37 -13.80 966.03 0.00

4 11.49 -29.56 895.69 0.00

3 8.61 -33.88 725.24 -0.00

2 5.73 -24.83 476.88 -0.00

1 2.85 -7.42 216.85 -0.00

Suteren 0.00 -0.05 5.51 -0.00

Σ= -264.01 8402.0 0.00

Коефициент на участие - относително участие Форма \ Наименование 1. X 2. Y

1 0.001 0.528

2 0.023 0.050

3 0.697 0.008

4 0.004 0.098

5 0.065 0.163

6 0.140 0.046

7 0.002 0.030

8 0.049 0.025

9 0.017 0.028

10 0.001 0.009

11 0.002 0.013

12 0.000 0.002

Коефициент на участие - активирана маса Форма UX (%) UY (%) UZ (%) ΣUX (%) ΣUY (%) ΣUZ (%)

1 0.06 50.53 0.00 0.06 50.53 0.00

2 2.47 4.10 0.00 2.53 54.64 0.00

3 53.58 0.50 0.00 56.12 55.13 0.00

4 0.20 3.65 0.00 56.32 58.78 0.00

5 3.15 6.08 0.00 59.47 64.86 0.00

6 6.80 1.70 0.00 66.26 66.56 0.00

7 0.12 1.10 0.00 66.38 67.67 0.00

8 2.37 0.94 0.00 68.75 68.61 0.00

9 0.84 1.02 0.00 69.60 69.63 0.00

10 0.05 0.33 0.00 69.65 69.96 0.00

11 0.09 0.50 0.00 69.74 70.45 0.00

12 0.00 0.07 0.00 69.75 70.52 0.00




Страница:

Дата:


Изчисление - Статика

30.80

30.68

31.16

30.61

27.58

28.17

28.77

29.37

29.97

30.5630.56

0

0

Натов. 18: [Екстр.] 10-17

Влияния в плочата: max Xо= 31.16 / min Xо= 26.99 m / 1000 Ниво: 17 [48.93 m]

52.62

52.63

48.5

6

47.2

1

45. 8

5

51.2

7

49.9

2 44.5

0

0

0


Влияния в плочата: max Yо= 52.63 / min Yо= 43.15 m / 1000 Ниво: 17 [48.93 m]

33.15

27.56

28.50

29.43

30.36

31.29

32.23

0

0



62.29

62.25

46.9

1

43.8

3

59.2

2

56.1

4

53.0

6

49.9

9

0

0






Страница:

Дата:


31.38 31.34

26.42

27.24 27.24

28.07 28.07

28.90 28.9029.73 29.73

30.55 30.55

0

0



58.72

58.77

44. 1

3

41.2

0

55.8

4

52.9

1

49.9

8

47.0

6

41.2

0 0

0



29.58 29.61

25.09

25.85 25.85

26.60 26.60

27.35 27.35

28.10 28.10

28.86 28.86

0

0



55.14

55.11

41.1

5

38.3

6

52.3

4

49.5

5

46.7

5

43.9

5

0

0






Страница:

Дата:


27.69 27.74

23.60

24.29 24.29

24.98 24.98

25.68 25.68

26.37 26.37

27.06 27.06

0

0



51.37

51.35

38.0

8

35.4

3

48.7

1

46.0

6

43.4

0

40.7

4

0

0



25.69 25.74

21.97

22.60 22.60

23.23 23.23

23.85 23.85

24.48 24.48

25.11 25.11

0

0



47.43

47.42

34.9

5

32. 4

5

44.9

4

42.4

4

39. 9

4

37. 4

5

0

0






Страница:

Дата:


23.58 23.61

20.22

20.78 20.78

21.35 21.35

21.91 21.91

22.48 22.48

23.04 23.04

0

0



43.35

43.34

31.7

4

29.4

1

41.0

3

38.7

0

36.3

8

34.0

6

0

0



21.3721.35

18.36

18.87 18.87

19.37 19.37

19.87 19.87

20.37 20.37

20.88 20.88

0

0



39.13

39.13

39.13

28.4

9 26. 3

6

37.0

1

34.8

8

32.7

5

30.6

2

28.4

9

0

0






Страница:

Дата:


19.03 19.05

16.42

16.86 16.86

17.3017.30

17.74 17.74

18.18 18.18

18.62 18.62

0

0



34.82

34.82

34.82

25.2

2 23.3

0

32.9

0

30.9

8

29.0

6

27.1

4

25.2

2

0

0



16.6716.65

14.41

14.78 14.78

15.1615.16

15.54 15.54

15.92 15.92

16.29 16.29

0

0



30.43

30.44

30.44

30.44

21.9

4 20.2

4

28.7

5

27.0

5

25.3

5

23.6

4

21.9

4

0

0






Страница:

Дата:


13.9513.97

14.23 14.24

12.35

12.66 12.66

12.98 12.98

13.3013.30

13.62 13.62

13.9313.93 13.93

0

0



26.03

26.04

26.04

18.6

9 17.2

2

24.5

7

23. 1

0

21.6

3

20.1

6

18. 6

9

0

0



11.8111.80

11.64 11.62

10.27

10.5310.53

10.79 10.79

11.0411.04

11.3011.30

11.5611.56 11.56

0

0



21.64

21.65

21.65

15. 5

0 14. 2

7

20.4

3

19.2

0

17.9

7

16.7

3

15.5

0

0

0






Страница:

Дата:


9.34

9.41

9.32

9.41

8.20

8.418.41

8.618.61

8.818.81

9.019.01 9.22

9.22 9.22

0

0



17.32

17.33

17.33

12. 3

9 11. 4

0

16.3

5

15.3

6

14.3

7

13.3

8

12.3

9

0

0



7.10

7.087.11

7.09

6.14

6.14

6.306.30

6.466.46

6.636.63 6.79

6.79 6.95

6.95 6.95

0

0



13.13

13.14

13.13

9.4

0

8.6

6

12.3

9

11. 6

5

10.9

0

10.1

5

9.4

0 0

0






Страница:

Дата:


4.98

4.884.94

4.95

4.19

4.33

4.464.46

4.59

4.59 4.72

4.72 4.86

4.86 4.86

0

0



9.14

9.13

9.14

7.1

0

6.5

9

6.0

78.6

4

8.1

2

7.6

1

6.5

9 0

0



2.982.93

2.982.99

2.392.49

2.49

2.59 2.59

2.702.70

2.80

2.80 2.90

2.90

0

0



5.45

5.45

5.47

4. 3

0

4.0

1

3.7

1

5.1

8

4.8

8

4.5

9

4. 3

0

0

0






Страница:

Дата:


1.291.27

0.68

0.78

0.990.88

1.09

1.191.09

1.09

0.99

0.881.09

0.99

0

0



2.15

2.20

2.18

2.24

2.16

2.16

2.0

0

1.8

8

1.76

2.1

3

1.6

4

2.1

32.1

3

1.5

1

0

0






Страница:

Дата:


Оразмеряване (бетон) Рамка: Х_15

Сечение 1 - 1 БДС НПБСК-88 B 15 Ъглова армировка A III Надлъжна армировка A I Оразмеряването е извършено за група товарни състояния: 10-17

2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

28.6 Aa

1

28.6

Aa

2

b/d = 16/573 cm Ab = 9168 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(3)-1.00xVII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)+0.30xVII(2) Md = 2773.74 kNm Nd = -131.54 kN Td = 556.51 kN Aa1 = 12.47 cm2 (мин.:13.75) Aa2 = 12.47 cm2 (мин.:13.75) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±1.20) Aah = ±1.00 cm2/m (мин.:±1.60)

Рамка: Х_11


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

14.5 Aa

1

14.5

Aa

2

b/d = 16/290 cm Ab = 4640 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(2) Md = 997.30 kNm Nd = -2254.04 kN Td = 216.62 kN Aa1 = 2.32 cm2 (мин.:6.96) Aa2 = 2.32 cm2 (мин.:6.96) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±1.20) Aah = ±1.00 cm2/m (мин.:±1.60)

Рамка: Х_7


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

64.3 Aa

1

64.3

Aa

2

b/d = 16/1285 cm Ab = 20560 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)+0.30xVII(4) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(6) Md = 33396.59 kNm Nd = -7381.23 kN Td = 2542.56 kN Aa1 = 10.28 cm2 (мин.:30.84) Aa2 = 10.28 cm2 (мин.:30.84) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±1.20) Aah = ±1.12 cm2/m (мин.:±1.60)

Рамка: Х_5


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

12.7 Aa

1

12.7

Aa

2

b/d = 16/255 cm Ab = 4080 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(2) Md = -665.74 kNm Nd = -1971.04 kN Td = 236.31 kN Aa1 = 2.04 cm2 (мин.:6.12) Aa2 = 2.04 cm2 (мин.:6.12) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±1.20) Aah = ±1.00 cm2/m (мин.:±1.60)

Рамка: Х_3


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

11.1 Aa

1

11.1

Aa

2

b/d = 16/222.5 cm Ab = 3560 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(4)-1.00xVII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(3) Md = -139.70 kNm Nd = -1338.37 kN Td = 128.65 kN Aa1 = 1.78 cm2 (мин.:5.34) Aa2 = 1.78 cm2 (мин.:5.34) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±1.20) Aah = ±1.00 cm2/m (мин.:±1.60)




Страница:

Дата:



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

21.9 Aa

1

21.9

Aa

2b/d = 16/437 cm Ab = 6992 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(3)-1.00xVII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(3)-1.00xVII(2) Md = -3006.62 kNm Nd = -3360.33 kN Td = 530.16 kN Aa1 = 7.78 cm2 (мин.:10.49) Aa2 = 7.78 cm2 (мин.:10.49) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±1.20) Aah = ±1.00 cm2/m (мин.:±1.60)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

21.3 Aa

1

21.3

Aa

2

b/d = 16/426 cm Ab = 6816 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(3)+VII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(4)+VII(2) Md = 2613.82 kNm Nd = -2944.15 kN Td = -569.62 kN Aa1 = 3.56 cm2 (мин.:10.22) Aa2 = 3.56 cm2 (мин.:10.22) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±1.20) Aah = ±1.00 cm2/m (мин.:±1.60)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

21.9 Aa

1

21.9

Aa

2

b/d = 16/437 cm Ab = 6992 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(3)-1.00xVII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(3)-1.00xVII(2) Md = -3006.62 kNm Nd = -3360.33 kN Td = 530.16 kN Aa1 = 7.78 cm2 (мин.:10.49) Aa2 = 7.78 cm2 (мин.:10.49) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±1.20) Aah = ±1.00 cm2/m (мин.:±1.60)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

21.3 Aa

1

21.3

Aa

2

b/d = 16/426 cm Ab = 6816 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(3)+VII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(4)+VII(2) Md = 2613.82 kNm Nd = -2944.15 kN Td = -569.62 kN Aa1 = 3.56 cm2 (мин.:10.22) Aa2 = 3.56 cm2 (мин.:10.22) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±1.20) Aah = ±1.00 cm2/m (мин.:±1.60)

Рамка: Х_6


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

43.0 Aa

1

43.0

Aa

2

b/d = 16/860 cm Ab = 13760 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)+0.30xVII(3) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)-0.30xVII(7) Md = -9393.53 kNm Nd = -2706.43 kN Td = -2105.28 kN Aa1 = 6.88 cm2 (мин.:20.64) Aa2 = 6.88 cm2 (мин.:20.64) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±1.20) Aah = ±2.03 cm2/m (мин.:±1.60)




Страница:

Дата:


Рамка: В_12


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

26.9 Aa

1

26.9

Aa

2

b/d = 16/538 cm Ab = 8608 cm2 Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)+VII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)+VII(2) Md = 2714.18 kNm Nd = -4508.86 kN Td = -901.86 kN Aa1 = 4.30 cm2 (мин.:12.91) Aa2 = 4.30 cm2 (мин.:12.91) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±1.20) Aah = ±1.00 cm2/m (мин.:±1.60)

Рамка: В_14


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

20.0 Aa

1

20.0

Aa

2

b/d = 16/400 cm Ab = 6400 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)-1.00xVII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)-1.00xVII(2) Md = 1449.49 kNm Nd = -2869.03 kN Td = 330.91 kN Aa1 = 3.20 cm2 (мин.:9.60) Aa2 = 3.20 cm2 (мин.:9.60) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±1.20) Aah = ±1.00 cm2/m (мин.:±1.60)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

33.8 Aa

1

33.8

Aa

2

b/d = 16/676 cm Ab = 10816 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)-0.30xVII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)-0.30xVII(2) Md = 2551.76 kNm Nd = -7303.71 kN Td = 975.30 kN Aa1 = 12.48 cm2 (мин.:16.22) Aa2 = 12.48 cm2 (мин.:16.22) Aav = ±1.19 cm2/m (мин.:±1.20) Aah = ±1.00 cm2/m (мин.:±1.60)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

26.9 Aa

1

26.9

Aa

2

b/d = 16/538 cm Ab = 8608 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(3)+VII(3) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(3)+VII(3) Md = -2906.37 kNm Nd = -3366.33 kN Td = -593.16 kN Aa1 = 4.30 cm2 (мин.:12.91) Aa2 = 4.30 cm2 (мин.:12.91) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±1.20) Aah = ±1.00 cm2/m (мин.:±1.60)

Рамка: В_16


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah

27.9 Aa

1

27.9

Aa

2

b/d = 16/558 cm Ab = 8928 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)-0.30xVII(3) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)-0.30xVII(6) Md = 1672.48 kNm Nd = -4454.87 kN Td = 530.77 kN Aa1 = 4.46 cm2 (мин.:13.39) Aa2 = 4.46 cm2 (мин.:13.39) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±1.20) Aah = ±1.00 cm2/m (мин.:±1.60)

Documents

ОБЕКТ: „ЖИЛИЩЕН БЛОК 27”, Ж.К. „ХРИСТО СМИРНЕНСКИ“, … · Сградата, обект на настоящото обследване, се