Upload nguyenbao
View 216
Download 2
Embed Size (px) 344 x 292 429 x 357 514 x 422 599 x 487
Citation preview
rmseura.tkk.firmseura.tkk.fi/rmlehti/1972/nro2/RakMek_5_2_1972_2.pdf · Z us ammenfassu ng Cie gefundane Cleichung beschreibt gut die Verformung des Be tons sowohl u n ter Belastung
rmseura.tkk.firmseura.tkk.fi/rmlehti/1970/nro2/RakMek_3_2_1970_2.pdf · määrää perusanturan tai -laatan eri pisteissä vaikuttavan taivutusmomentin ja leikkaus- voiman suuruuden
en - rmseura.tkk.firmseura.tkk.fi/rmlehti/1994/nro4/RakMek_27_4_1994_3.pdf · meja tuottaa tarkemman tuloksen. Lahteessa /11 regressioanalyysin kaytto jannirysinten siteettikertoimien
rmseura.tkk.firmseura.tkk.fi/rmlehti/1978/nro1/RakMek_11_1_1978_3.pdfriippuvat sisäisestä eli endokroonisesta ajasta, jonka mitta E niippuu muodon- 31 muutoksista ja todellisesta
rmseura.tkk.firmseura.tkk.fi/rmlehti/1983/nro2/RakMek_16_2_1983_1.pdfuaÇonaevsa/\ u V eq4Çante LIO L essay n T nel . eueyçe ... • u ! u v AK q soÃl_u n n qtanos ... Q T e q 3
TESTING FIBRE REINFORCED CONCRETE IN AN INVERTED …rmseura.tkk.fi/rmlehti/1995/nro3/RakMek_28_3_1995_2.pdf · TESTING FIBRE REINFORCED CONCRETE IN AN INVERTED T-BEAM ... is on the
rmseura.tkk.firmseura.tkk.fi/rmlehti/1984/nro3/RakMek_17_3_1984_3.pdf · ! s>ias! Lia I LUK a -Ill S nrmnncu Q 1 gaqÅ 'xp/np = N eenee>f ... Differenssipisteiden taipumien laskemi
rmseura.tkk.firmseura.tkk.fi/rmlehti/1984/nro1/RakMek_17_1_1984_4.pdfs -law 1 eqo • 6a-1n paw A0Ad6eup -IQ J ne d IR r q pew epuae6woua6 p ! A a seq paw • g 'uossauueqor Dis. a
ABSTRACT - Aaltormseura.tkk.fi/rmlehti/1991/nro3/RakMek_24_3_1991_5.pdf · the calculation model, the abrasion of concrete was estimated as the function of ice sheet movement /1/
rmseura.tkk.firmseura.tkk.fi/rmlehti/1997/nro3-4/RakMek_30_3-4_1997_5.pdfkäyttämällä mikä tahansa rotaatio voidaan esittää neljän parametrin avulla, eikä singulaa- risuuspisteitä
rmseura.tkk.firmseura.tkk.fi/rmlehti/1997/nro3-4/RakMek_30_3-4_1997… · · 2012-01-26Design of ships' series (DW, Design of ship,main dimensions . Main propulsion unit HULL OF
Simulation of frictional e ects in models for calculation ...rmseura.tkk.fi/rmlehti/2011/nro3/RakMek_44_3_2011_7.pdf · Simulation of frictional e ects in models for calculation of
STRENGTH TEST ON BOLTED CONNECTIONS USING …rmseura.tkk.fi/rmlehti/1992/nro3/RakMek_25_3_1992_3.pdf · The results of a series of tests on bolted connections using high-strength
Rakenteiden Mekaniikan Seura ryrmseura.tkk.fi/rmlehti/1970/nro3-4/RakMek_3_3-4_1970_2.pdf · 2009. 12. 1. · Kuvaan 10 on piirretty myös ykS1 tyyppiesi- merkki Salon savien painumakokeista,
KYLMXMUOVATTUJEN PROFIILIEN ANALYSOINTI FINITE …rmseura.tkk.fi/rmlehti/1987/nro3/RakMek_20_3_1987_1.pdfNo 3 1 9 8 7 , s • 3 • •• 2 0 YHTEENVETO: Finite Strip -menetelma (FSM)
rmseura.tkk.firmseura.tkk.fi/rmlehti/1982/nro2/RakMek_15_2_1982_3.pdf · crucial when passing through the critical speed of the machinery. ... in the area of rotor dynamics, ... denoted
rmseura.tkk.firmseura.tkk.fi/rmlehti/1981/nro3/RakMek_14_3_1981_3.pdf · -u awl p-uou a e 4 +e pue Áaeqoa ... saes (L aanî!å) ... • sweaîoad aeqndwoo -104 pa sn aq oste ueo
BEHAVIOUR OF HIGH-STRENGTH STRUCTURAL …rmseura.tkk.fi/rmlehti/1996/nro3-4/RakMek_29_3-4_1996_7.pdfthat the calculation method given in EC3 is not applicable to structural steel S420M
ANALYSIS OF THE FIRE RESISTANCE OF STEEL AND COMPOSITE …rmseura.tkk.fi/rmlehti/1993/nro3/RakMek_26_3_1993_1.pdf · ANALYSIS OF THE FIRE RESISTANCE OF STEEL AND COMPOSITE ... used
GUIDELINES FOR DERIVING FRACTURE TOUGH NESS ESTIMATES ...rmseura.tkk.fi/rmlehti/1992/nro3/RakMek_25_3_1992_2.pdf · mined by the Charpy-V impact test. Unfortunately, ... The Welding
A parametric fracture mechanics study of the effect of a ...rmseura.tkk.fi/rmlehti/2008/nro3/RakMek_41_3_2008_1.pdf · A parametric fracture mechanics study of the ... conventional
03 revistaparque nro3
rmseura.tkk.firmseura.tkk.fi/rmlehti/1979/nro3/RakMek_12_3_1979_3.pdf · 2014-11-10 · kulunut aika (kuormanvaihtoluku N) 1 as kea integroimalla Regime A Regime B a kr da alkusärån
rmseura.tkk.firmseura.tkk.fi/rmlehti/2000/nro2/RakMek_34_2_2000_1.pdf · In the calculation of suspension bridges ... - a uniformly distributed load on the whole or on ... The simplest
rmseura.tkk.firmseura.tkk.fi/rmlehti/1984/nro2/RakMek_17_2_1984_3.pdf · ueep!0A esslasRÅ1euepugs-QÉ er e2 -anns! 1 ondl u0LU sesnl er ! oso uo e ! s>t01r-12 e I -set LIO eaue>tsel
HEIKKOJEN MUOTOJEN PAINOFUNKTIOISTA Jouni Freund ja …rmseura.tkk.fi/rmlehti/1990/nro3/RakMek_23_3_1990_2.pdf · ollisen osuuden neliojuuri eli tassa tapauksessa ( 9) Ei ole vaikea
AKSIAALISESTI PURISTETTUJEN TERASPILARIEN …rmseura.tkk.fi/rmlehti/1994/nro3/RakMek_27_3_1994_2.pdf · samanlaisia liihtOtietoja. Pilarin stabiilius riippuu Eurocode 3:n, B7:n sekii
rmseura.tkk.firmseura.tkk.fi/rmlehti/1999/nro1-2/RakMek_32_1-2_1999_1.pdf · A proposal for the application independent standard of finite element analysis does exist [12]. At the
rmseura.tkk.firmseura.tkk.fi/rmlehti/1981/nro2/RakMek_14_2_1981_1.pdf · 'UT TU eneqqe#oponll] - teutujosyqïaa ueew uootuonq • ET u u.ltaqeueu_l e T t ! s V etuewes uo u ex-I u
rmseura.tkk.firmseura.tkk.fi/rmlehti/1979/nro4/RakMek_12_4_1979_3.pdf · VARSINAISET KOKEET Alustavien kokeiden perusteella päätettiin tehdä varsinainen koesarja vertailuna vahvistamattomien