гл. ас. д‐р инж. Васил Кърджиев  Стр. 13 

СИСТЕМА ЕДНОПОСОЧНО АРМИРАНИ ПОЛЕТА

1. Статическа схема

За статическото изчисляване на системата еднопосочно армирани плочи същес-

твуват два основни метода: еластичен и пластичен метод. Препоръчва се дебелината на плочата да се избира не по-малка от 1/30 от отво-

ра. * еластичен метод (метод по еластична система) При този метод материалът се приема за еднороден еластичен и полетата се из-

числяват като непрекъснати греди по методите на строителната статика. Подпорни-те разстояния се приемат, където за по компактен запис е прието да не се изписва eff в статическия отвор преди номера на полета:

– за крайни полета: noms lbh

ll ,1min,11 22≤++= ;

– за средни полета: nomlbbll ,2min,22 22=++= .

* пластичен метод (метод по гранично равновесие) При този метод се приема, че в гранично състояние в ръбовите сечения над

подпорите и при максималните моменти в полетата са се образували пластични стави, поради което за плочи, подпрени на греди и пояси се приемат светлите под-порни разстояния.

– за крайни полета: min,11 ll = ; – за средни полета: min,22 ll = . В курсовия проект по еластичен метод се изчисляват полетата в офис площта

със свободна планировка, а по пластичен метод – полетата в лабораторията.

2. Натоварване (товарни въздействия) Определят се изчислителните им стойности за 1 m2 от плочата. • постоянни въздействия

– собствено тегло архитектурен под – 5 cm; – собствено тегло плоча - hs; – собствено тегло пожароустойчив гипскартон – 1,5 cm.

Коефициентът за натоварване от постоянни товари се приема γg = 1,35. • временни въздействия – отчита се нормативната им стойност от Наредба

№04/3 или БДС EN/1990 в зависимост от категорията на помещенията за които се

гл. ас. д‐р инж. Васил Кърджиев  Стр. 14 

извършва оразмеряването. В курсовия проект характеристичната му стойност е да-дена по задание. Коефициентът за натоварване се приема γq = 1,50.

• кратковременно въздействие от леки преградни зидове – неговата интен-зивност се отчита по каталог. Може да се приеме с характеристична стойност qk = 1,20 kN/m2 за преградни стени с линейно собствено тегло от 2,0 kN/m, но до 3,0 kN/m. Коефициентът за натоварване се приема γq = 1,50.

3. Статическо изчисление Извършва се по методите на строителната статика за приетата статическа схема

на плочата. Търсят се максималните стойности на действащите огъващи моменти МЕd и напречни сили VEd.

* по еластичен метод Допустимо е когато действащото изчислително постоянно натоварване върху

плочата е по-голямо или равно на изчислителното експлоатационно натоварване, т.е. 0,1≤dd gq , плочата да се изследва с пълно изчислително натоварване във всич-ки полета. В противен случай може да се използва следния опростен метод – нато-варване на меродавното поле (или полета) с gd + qd , а останалата част от плочата – с gd.

Задачата е решена от Винклер. За греди, при които ( ) %20100 212 ≤− lll , може

да се ползват удобни таблични решения. Например таблица 15.22 от Ръководството по ЕС2 обхваща различни схеми на прилагане на товара. Действащите оразмери-телни разрезни усилия се определят по:

( )[ ] 221min

max lqggM dddEd +±= αα ;

гл. ас. д‐р инж. Васил Кърджиев  Стр. 15 

( )[ ] ;43 lqggV dddEd ++= αα където коефициентите α1, α2, α3 и α4 се отчитат от таблици. При определянето на максималния опорен момент в първа опора МB,max статическия отвор се приема по-големия от този при първо и второ поле ( )21;max lll = .

* по пластичен метод Всички полета са натоварени с пълния товар ddd qgp += . При равни отвори

обикновено моментите в полетата и над подпорите се изравняват.

• за крайно поле ( ) 2

1,1 086,0 lqgM ddEd += ; ( ) 1A1 40,0 lqgV dd,Ed += ; ( ) 1B1 60,0 lqgV dd,Ed += ;

• за средно поле ( ) 222 063,0 lqgM dd,Ed += ;

( ) 2C2B2 50,0 lqgVV dd,Ed,Ed +== ;

• за първа опора ( ) 2086,0 lqgM ddB,Ed +−= ;

• за средни опори ( ) 22063,0 lqgM ddC,Ed +−= .

При определянето на опорния момент МB,Еd статическия отвор се приема по-големия от този при първо и второ поле – ( )21;max lll = .

4. Оразмеряване на огъване Плочата в полетата и над подпорите се оразмерява като правоъгълно сечение с

височина, равна на дебелината на плочата и широчина 1,0 m′. Оразмеряването на армировката в полетата е аналогично на това при еднопо-

сочно армираните плочи. Оразмеряване на плочата над подпорите се извършва за ръбовите моменти, кои-

то са получени директно, ако статическото изчисляване е по гранично равновесие, или се получават от осовите моменти, ако изчисляването е по еластична система.

При немонолитно подпиране (позволяващо свободно завъртане) опорният мо-мент може да се намали, вследствие на равномерното разпределение на опорната реакция. Оразмерителният момент М′Еd ще бъде

( ) 82bqgbCMMMM ddEdEdEdEdEd +−−=Δ−=′ , където МЕd е осовият момент, CЕd е опорната реакция, а b е широчината на опората.

При монолитна връзка на плоча и опорна греда, ръбовите моменти са по-малки от осовия, но полезната височина е по-голяма, а тя влияе в по-голяма степен върху армировката от момента, поради което меродавно е сечението при ръба на опората. Определят се моментите в левия и десния ръб на опората и се оразмерява за по-големия.

( ) ( )82

;max2

,,bqgbVMMMM ddEdEdrEdlEdEd ++−=′′=′ ,

където МЕd е изчислителният осов момент, ( )rEdlEdEd VVV ,, ;min= е минималната нап-речна сила в отворите вляво и вдясно на опората, а b е широчината на опората.

гл. ас. д‐р инж. Васил Кърджиев  Стр. 16 

При еластичния метод е необходимо да се направи проверка и за евентуалните отрицателни моменти в полетата.

Площта на опънната армировка при пластичния метод се ограничава така, че в кое-

то е и да е сечение трябва да е спазено условието 25,0≤dxu за бетони с клас на якост по-малки или равни на С50/60, където xu e височината на натисковата зона след прераз-пределението на усилията. В противен случай е необходимо приемането на други стой-ности за огъващите моменти.

5. Конструиране на армировката При междинни опори на плочи дължината на закотвяне трябва да бъде φ10≥ за

прави пръти.

За горната армировка над средните подпори трябва да се спазва изискването тя

да навлиза в съседните полета на дължина не по-малка от 0,3l от по-големия стати-чески отвор на съседните полета.

При крайните подпори се поставят конструктивни усилители 5N6/m′, които се за-

котвят в опората на дължина lbd, аналогично на долната армировка и навлизат в полето на минимум 0,25l.