1.1. NASLOVNA STRANA 2 – PROJEKAT · PDF filedošlo se do merodavnih uticaja za dimenzionisanje svih elemenata konstrukcije. ... 1 Beton MB 30 3.150e+7 0.2025.001.000e-53.150e+7

1.1. NASLOVNA STRANA

Investitor:

Objekat:

Vrsta tehničke dokumentacije:

Naziv i oznaka dela projekta:

Za građenje/izvođenje radova:

2 – PROJEKAT KONSTRUKCIJE

Grad Novi Pazar

Skladište za pelet – OŠ „Stevan Nemanja“ KP 3332, KO Novi Pazar.

Separat za izmenu izmenjenog projekta - PROJEKAT ZA IZVOĐENJE

2 - projekat konstrukcije

nova gradnja

Pečat i potpis: Projektant: MLD Project, ul. S. Nemanje, 146 A/8, Novi Pazar

Pečat i potpis: Odgovorni projektant: Emir Maslak, dipl.ing.građ., 310 K688 11

Broj tehničke dokumentacije: Mesto i datum:

01/2017 - 2Novi Pazar, Januar 2017.

1.2. SADRŽAJ PROJEKTA KONSTRUKCIJE

1.1. Naslovna strana projekta konstrukcije

1.2. Sadržaj projekta konstrukcije

1.3. Izvod iz rešenja o registraciji preduzeća

1.4. Rešenje o određivanju odgovornog projektanta, 2 - projekat konstrukcije

1.5. Licenca odgovornog projektanta

1.6. Izjava odgovornog projektanta, 2 - projekat konstrukcije

1.7. Tekstualna dokumentacija - Tehnički opis konstrukcije

1.8. Numerička dokumentacija - Ulazni podatci za konstrukciju- Analiza opterećenja- Proračun rožnjače- Proračun rigle u podužnom zidu- Proračun glavnog vezača- Proračun temeljne stope- Specifikacija materijala za čeličnu konstrukciju- Specifikacija armaturih šipki i armaturnih mreža

1.9. Grafička dokumentacija - Plan pozicija za osnovu temelja

- Plan pozicija za osnovu prizemlja- Karakteristični presjeci- Detalj armiranja podne ploče – donja zona- Detalj armiranja podne ploče – gornja zona- Detalj armiranja temeljnih stopa i temelnih greda- Radionički detalji čelične konstrukcije

1.4. RE

Na osno81/09-is98/2013izrade i(“Službe

3332 K

Projekt

Odgov

Pečat:

Broj te

Mesto

EŠENJE O

ovu člana 1spravka, 643–odluka U način vršeeni glasnik

separata za izizgradnnju skladišt

K.O.Novi P

tant:

orno lice/z

hničke dok

i datum:

O ODREĐIV

28. Zakona4/10 odluka S, 132/14 i nja kontroleRS”, br. 25

O D G

zmenu izmta za pelet

Pazar, odre

Emir Ma

zastupnik:

kumentacij

VANJU OD

a o planiranUS, 24/11 145/14) i o

e tehničke d/2015.) kao

G O V O R

menjenog t u OŠ „Steeđuje se:

aslak dipl

MMe

Po

e: 01/

Nov

DGOVORN

nju i izgradnji 121/12, 42odredbi Pradokumentaco:

R N I P R O

projekta even Nema

.ing.građ.

LD projek

elid Trtova

otpis:

2017

vi Pazar -

NOG PRO

ji (''Služben2/13–odlukavilnika o sa

cije prema k

O J E K T

- PROJEKAT ZA IZVOĐENJEanja“ u Nov

br.

kt - Novi P

c PR

Januar, 2

OJEKTANT

ni glasnik RSa US, 50/20adržini, načiklasi i name

A N T

vom Pazar

licence: 31

Pazar

2017.

TA

S'', br. 72/0013–odluka nu i postup

eni objekata

ru, na kat.p

10 K668 1

9, US, ku

parc.br.

11

1.6. IZJAVA ODGOVORNOG PROJEKTANTA PROJEKTA KONSTRUKCIJE

Odgovorni projektant projekta konstrukcije, koji je deo separata za izmenu izmenjenog projekta - Projekat za izvođenje, za izgradnju skladišta za pelet OŠ „Stevan Nemanja“, Novi Pazar, na kat.parc.br. 3332 K.O.Novi Pazar

Emir Maslak dipl.ing.građ.

I Z J A V Lj U J E M

1. da je projekat izrađen u skladu sa Zakonom o planiranju i izgradnji, propisima,standardima i normativima iz oblasti izgradnje objekata i pravilima struke;

2. da su pri izradi projekta poštovane sve propisane i utvrđene mere i preporuke zaispunjenje osnovnih zahteva za objekat i da je projekat izrađen u skladu samerama i preporukama kojima se dokazuje ispunjenost osnovnih zahteva.

Odgovorni projektant : Emir Maslak dipl.ing.građ.

Broj licence: 310 K668 11

Pečat: Potpis:

Broj tehničke dokumentacije: 01/2017

Mesto i datum: Novi Pazar - Januar, 2017.

1.7 TEKSTUALNA DOKUMENTACIJA

TEHNIČKI IZVEŠTAJ KONSTRUKCIJE SKLADIŠTA

KORIŠĆENI STANDARDI ZA PRORAČUN I DEFINISANJE ELEMENATA konstrukcije

STANDARDI I PRAVILNICI ZA OPTEREĆENJA

- JUS U.C7.110/1991: Opterećenje vetrom - Osnovni principi i osrednjeni aerodinamički pritisak vetra- JUS U.C7.111/1991: Opterećenje vetrom - Dinamički koeficijent i aerodinamički pritisak vetra- JUS U.C7.112/1991: Opterećenje vetrom - Opterećenje vetrom zgrada- JUS U.C7.123/1988: Sopstvena težina konstrukcija, nekonstrukcionih elemenata i uskladištenog materijalakoji se uzima u obzir pri dimenzionisanju - Zapreminska masa- Privremeni tehnički propisi za opterećenja zgrada (Službeni list SFRJ 61/48);

STANDARDI ZA PRORAČUN ELEMENATA KONSTRUKCIJE

- EN 10027-1: Izbor osnovnog čeličnog materijala,- JUS U.E7.081/1986: Provera stabilnosti nosećih čeličnih konstrukcija - Centrično pritisnuti štapovikonstantnog jednodelnog preseka,- JUS U.E7.086/1986: Provera stabilnosti nosećih čeličnih konstrukcija - Određivanje dužine izvijanjaštapova,- JUS U.E7.131/1980: Ležišta i zglobovi nosećih čeličnih konstrukcija,- JUS U.E7.145/1/1991: Noseće čelične konstrukcije spojene zakivicama i vijcima - Tehnički uslovi - Izmenei dopune,- JUS U.E7.150/1987: Zavarene noseće čelične konstrukcije - Tehnički uslovi

STANDARDI ZA ANTIKOROZIVNU ZAŠTITU ELEMENATA KONSTRUKCIJE

- Pravilnik o tehničkim merama i uslovima za zaštitu čeličnih konstrukcija od korozije; Službeni list SFRJ br32/1970.- ISO 12944-1:2002: Boje i lakovi - Zaštita od korozije čeličnih konstrukcija zaštitnim sistemima boja - Deo 1:Opšti uvod.-ISO 12944-2:2002: Boje i lakovi - Zaštita od korozije čeličnih konstrukcija zaštitnim sistemima boja - Deo 2:Klasifikacija sredina.- ISO 12944-3:2002: Boje i lakovi - Zaštita od korozije čeličnih konstrukcija zaštitnim sistemima boja - Deo 3:Zahtevi za konstruisanje.- ISO 12944-4:2002: Boje i lakovi - Zaštita od korozije čeličnih konstrukcija zaštitnim sistemima boja - Deo 4:Tipovi površine i priprema površine.- ISO 12944-5:2002: Boje i lakovi - Zaštita od korozije čeličnih konstrukcija zaštitnim sistemima boja - Deo 5:Zaštitni sistemi boja.- ISO 12944-6:2002: Boje i lakovi - Zaštita od korozije čeličnih konstrukcija zaštitnim sistemima boja - Deo 6:Laboratorijske metode ispitivanja.- ISO 12944-7:2002: Boje i lakovi - Zaštita od korozije čeličnih konstrukcija zaštitnim sistemima boja - Deo 7:Izvođenje i nadzor nad nanošenjem boja.- ISO 12944-8:2002: Boje i lakovi - Zaštita od korozije čeličnih konstrukcija zaštitnim sistemima boja - Deo 8:Izrada specifikacija za nove radove i održavanje.

LOKACIJA I NAMENA OBJEKTA

Objekat je lociran u Novom Pazaru. Osnovna namena objekta je skladištenje goriva za potrebe grijanja OŠ “Stevan Nemanja“.

GLAVNI ELEMENTI KONSTRUKCIJE

Dispoziciono rješenje jednobrodne, jednoetažne skladištene hale dužine 15.75m i širine 5.30m dato je u grafičkim prilozima.

KROVNI POKRIVAČ. Za krovni pokrivač, budući da nije potrebno grijati unutrašnji prostor, je predviđen jednoslojni profilisani čelični lim debljine 6.0mm. Imajući u vidu nagib krovne ravni, minimalna dužina preklapanja tabli profilisanog lima je 20.0cm.

Krov je na jednu vodu u nagibu od 8.00. Čelični profilisani lim se oslanja na rožnjače statičkog sistema kontunualne grede, raspona jednog polja od 4.0m Za rožnjače su predviđeni kutijasti HOP60x100x5.0mm profili, koje su na međusobnom razmaku od 1.75m (horizontalna projekcija).

GLAVNI NOSAČ I TEMELJNA KONSTRUKCIJA. Glavni nosač je trozglobni okvir raspona 4.85m sa riglom na jednu vodu nagiba 8.00, sistemne visine u sljemenu 3.80m. Razmak glavnih vezača je 4.0m. Glavni vezači su od HOP profila konstantnog poprečnog presjeka. Rigla je projektovana od HOP100x160x5.0mm

Stub glavnog vezača je ukupne visine 3.0m i projektovan je od HOP100x100x5.0mm profila. Trozglobni okvir je oslonjen sa jedne strane na temeljnu konstrukciju, a sa druge strane je rigla

ankerovana za stub postojeće AB konstrukcije. Postoje dva tipa temelja na koju se oslanja glavni vezač. Prvi tip temelja su temelji samci dimenzija 40x40x40.0cm (Poz TS) i 60x60x40.0cm (Poz TS1). Drugi tip temelja je temeljna traka projektovana ispod zida koji dijeli skladište na dva dijela. Dimenzije temeljne trake su 40x40x510cm (Poz TT). I temeljne stope i temljna traka su povezane podnom pločom (Poz PP) koja je projektovana da bude debljine 15.0cm i obostrano je armirana.

Napomena: Prilikom izrade projektne dokumentacije, projektant nije raspolagao geomehaničkim elaboratom. Za potrebe dimenzionisanja temelja iskorišćeni su podatci iz geomehaničke dokumentacije susednih objekata. Usvojeno je da je nosivost tla na datoj koti fundiranja 120.0 kN/m2. Ukoliko naknadna ispitivanja terena daju rezultate koji se bitinije razlikuju od pretpostavljenih, neophodno je izvršiti kontrolu usvojenih dimenzija temelja.

KONSTRUKCIJA PODUŽNOG ZIDA. U osi naspram postojećih AB zidova, formiran je podužni zid skladišta. Formiran je od stubova glavnog nosača i rigli u podužnom zidu. Fasadne rigle su od projektovane od HOP80x60x4.0mm i ima ih dve, jedna je u vrhu stuba (poklapača) i druga na oko 90.0cm ispod nje, osovinski. U podužnom zidu su predviđena vrata za unos goriva (pelet). Dimenzije ovih vrata su 200x200.0cm.

Kako je konstrukcija koja je predmet ovog projekta, u podužnom pravcu, u potpunosti zaklonjena postojećom konstrukcijom, to će spregovi, kojima je glavna uloga prijem horizontalnih uticaja u ovom pravcu, imati konstruktivni karakter, dakle obezbediće da glavni nosači budu u projektovanom položaju. Na konstrukciji postoje dva tipa spregova, i to:

POPREČNI SPREG U KROVNOJ RAVNI. Na mestu gdje je predviđeno ovo skladište nalazi se dimnjak postojeće korlare. To je diktiralo donekle nepravilan oblik skladišta u osnovi. Kao posledica toga, sa strane sa koje se nalazi dimnjak, nije moguće formirati ovaj spreg u prvom polju, već je to urađeno u drugom polu. Sa druge strane, spreg je formiran u prvom polju. Ovaj spreg je oblika rešetke sa ukrštenim dijagonalama. Pojasni štapovi su rigle glavnog nosača, vertikale su rožnjače, i dodaju se samo dijagonale. Ove dijagonale su od okruglog čelika prečnika d=1.0cm. Ovi elementi su u stanju da prihvate samo napone zatezanja.

VERTIKALNI SPREG U PODUŽNOM ZIDU. Statički sistem vertikalnog sprega je rešetka sa ukrštenim dijagonalama. Pojasni štapovi su mu stubovi glavnog vezača, vertikale su mu poklapača i rigla u podužnom zidu, a dodaju se samo dijagonale. Dijagonale ovog sprega su od okruglog čelika prečnika d=1.0cm.

LEŽIŠTA glavnog vezača čelične konstrukcije su projektovana na obe strane kao zglobna. Ovo ležište se izvodi na taj način što se stubovi i rigla zavare za čeonu ploču ugaonim šavovima. Ovako pripremljeni elementi se montiraju na već pripremljenu čeonu ploču koja je, zajedno sa ankerima, za stubove, ubetonirana u armirano-betonsku podkonstrukciju, odnosno, za grede, ubušena u postojeće AB stubove. OPTEREĆENJA koja su korišćena prilikom dimenzionisanja glavnog nosećeg sistema konstrukcije su: - stalno opterećenje, - snijeg S (pun intenzitet), - vetar (spoljašnji pritisak vetra), - vetar (unutrašnji pritisak vetra),

STATIČKI PRORAČUN uticaja neophodnih za dimenzionisanje svih elemenata konstrukcije je izveden na ravanskom modelu trozglobnog rama, kome su zadata sva pobrojana opterećenja. Kombinacijom dejstava, došlo se do merodavnih uticaja za dimenzionisanje svih elemenata konstrukcije. ANTIKOROZIONA ZAŠTITA elemenata čelične konstrukcije izvodi se primenom odgovarajućeg sistema namaza, a u funkciji agresivnosti sredine. Preme odgovarajućem standardu (ISO 12944-2), ovaj objekat je, prema agresivnosti sredine, svrstan u kategoriju C3. Na osnovu toga predloženi su sledeći sistemi antikorozivne zaštite:

Broj sistema boje Osnovna prevlaka(broj premaza) Pokrivne prevlake(broj premaza) Ukupna NDFT (µm) S3.15 EP (1) AY (1) 200 S3.22 EP , RU R(1 ) ER, PUR (2-3) 200 S3.24 ER, RUR ( 1 ) AY, PVC (2-3) 200

Izvođač ima pravo da predloži i drugu alternativu, pod uslovom da nominalna debljina suvog filma bude minimum 200 mikrona i da zadovolji uslove prema SRPS ISO 12944-6. MATERIJALI od kojih su izrađeni svi elementi konstrukcije su od čelika S235 (Č0361). Veze elemenata konstrukcije su izvedene neobrađenim zavrtnjima, zavarivanjem ugaonim šavovima i sučeonim šavovima I-kvaliteta. Svi materijali koji se dopreme na gradilište moraju imati odgovarajuće ateste proizvođača.

U toku izvođenja radova, zbog složenosti i zahtjevane preciznosti radova, na objektu je obavezan stalni stručni nadzor.

Sastavio:

Emir Maslak, dig

1.8 NUMERIČKA DOKUMENTACIJA

Ulazni podaci - Konstrukcija Tabela materijala

No Naziv materijala E[kN/m2] μ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] μm

1 Beton MB 30 3.150e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.150e+7 0.20 2 Čelik 2.100e+8 0.30 78.50 1.000e-5 2.100e+8 0.30

Setovi ploca

No d[m] e[m] Materijal Tip proracuna Ortotropija E2[kN/m2] G[kN/m2] α

<1> 0.400 0.200 1 Tanka ploca Izotropna Setovi greda Set: 1 Presek: HOP [] 160x100x5, Fiktivna ekscentricnost

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 2 - Čelik 2.436e-3 1.600e-3 1.000e-3 8.673e-6 3.973e-6 8.255e-6

Set: 2 Presek: HOP [] 100x100x5, Fiktivna ekscentricnost

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 2 - Čelik 1.836e-3 1.000e-3 1.000e-3 4.287e-6 2.618e-6 2.618e-6

3

2

10

16

0.5

[cm]

T

3

2

10

10

0.5

[cm]

T

HO

P []

100

x100

x5Po

z S

HOP [] 160x100x5

Poz RG-2

HOP [] 160x100x5

Poz RG-1

4.90 0.50

3.50

0.65

1 Sopstv2 Po našse objesnežne 3 Optere4 Usvoje5 Vrijedn

Globalna Stalno op

- - - - L- - - L

Optereće -

L Optereće - - - - - Osrednjen

m,T ,zq 0

m,T ,zq 0Aerodinam

g ,T ,zq qAerodinam

g ,T ,zq q

g ,T ,zw q

vene težine glavnogšim propisima osnokat gradi u blizini naslage koje idu ovećenje od vetra sraena prosječna brzinnost data u zagradi

a analiza o

pterećenje1 (osopstvena tesopstvena tesopstvena tesopstvena te

Ukupninijsko opteresopstvena tesopstvena tesopstvena te

Ukupninijsko optere

nje od snijegsnijeg..........inijsko optere

nje od vetra3

Lokacija: No

Objekat: IndTeren: RavaKategorija teDinamički koni aerodinam

m,500.5 * ρ * v

0.5 * 1.225 *

mički pritisakm,T ,z z* G qmički pritisakm,T ,z z* G q

z * C - koeficij

g vezača, programovno opterećenje sKopaonika, usvajavome u prilog. cunato je prema JU

na vjetra je približnai odnosi se na elem

opterećenja

osnovno): ežina krovnogežina rožnjačežina regips pežina spregovno po krovu ećenje po kroežina fasadneežina fasadniežina spregovno po fasadi ećenje po fas

ga2 (osnovno....................ećenje od sn

3 (dopunsko)ovi Pazar

ustrijska halaan erena: B; h <oeficijent:

mički pritisak v2

0 ,10 t T* k * k

20.0 * 1.0 * 1.

k vjetra (kadag ,T ,zq 0.25

k vjetra (kadag ,T ,zq 0.25

jenti oblika d

ski paket u kojem j

snegom, za nadmoa veće opterećenje

US U.C7.110,111,1a prosječnoj brzini v

mente konstrukcije k

a

g pokrivača: ča: ploča sa pribva i instalacij

ovu: e obloge: ih rigli: va i instalacij sadi:

): ....................

nijega:

:

a

10,0m

vjetra: 3 2

z* 10 * S *

2 3.0 * 10 * 1

a vjetar nije s* 2.0 0.50k

a vjetar djeluj* 2.50 0.63

ati su na slic

e rađen proračun, rsku visinu na kojo

e snegom (1,0 kN/

112. vjetra za Kraljevo kojima je vjetar jed

borom: ja:

ja:

....................

tk

ρ v Tk

zS

K

G

2zK

2 21.0 * 1.0 0amostalno o

2kN / m , e kao samos

23kN / m , ci ispod,

računa automatskioj je objekat (oko 50m2 jer), je za takv

ino opterećenje

0.100.100.100.050.35

0.35 0.100.100.050.25

0.25

. 1.0k1.0 4

t 1.0, 1.225 kg/m20.0 m/s,

T 1.0,

z 1.0, 2zK 1.0,

zG 2.0 (2.50

20.25kN / m

pterećenje):

stalno optere

. 00m n.v.) definisanve konstrukcije sne

20kN / m 20kN / m 20kN / m 25kN / m 25kN / m

4.0 1.40kN20kN / m 20kN / m 25kN / m 25kN / m

5.0 1.00kN

2kN / m .0 4.0kN /

3m , 4

0), 5

,

ećenje):

no je sa 0,75 kN/m2

eg dominantno opte

N / m

N / m

/ m

2 ali pošto je lokacijerećenje, a i zabe

ja na kojoj eležene su

21w 0.50 0.90 0.45kN / m ,

- linijsko L1w 0.45 4.0 1.80kN / m,

22w 0.50 ( 0.60 ) 0.30kN / m ,

- linijsko L2w 0.30 4.0 1.20kN / m,

23 3w w 0.50 0.20 0.10kN / m ,

- linijsko 4 4w w 0.10 4.0 0.40kN / m,

Uticaji od seizmike i neravnomjernog slijeganja ne daju mjerodavne sile u presecima, pa se ovde i ne razmatraju.

Napomena: Fasada skladišta za pelet je predviđena da bude transparentna i spravljena od mreže, i

kao takva je lakša od fasade koja je data u ovoj analizi opterećenja. Također, zbog manje površine koja je izložena dejstvu vjetra, uticaji indukovani ovi dejstvom su manji.

Ulazni podaci - Opterecenje

Lista slucajeva opterecenja

No Naziv

1 Stalno (g) 2 Snijeg 3 Vjetar (spoljasnje) 4 Vjetar (unutrasnje)+ 5 Vjetar (unutrasnje)- 6 Komb.: I+II 7 Komb.: I+III 8 Komb.: I+II+III

9 Komb.: I+IV 10 Komb.: I+II+IV 11 Komb.: I+III+IV 12 Komb.: I+II+III+IV 13 Komb.: I+V 14 Komb.: I+II+V 15 Komb.: I+III+V 16 Komb.: I+II+III+V

p=1.

00

p=1.40

p=1.40

Opt. 1: Stalno (g)

p=4.00

p=4.00

Opt. 2: Snijeg

p=1.

80

p=1.20

p=1.20

Opt. 3: Vjetar (spoljasnje)

p=0.

40

p=0.40

p=0.40

Opt. 4: Vjetar (unutrasnje)+

p=0.

40

p=0.40

p=0.40

Opt. 5: Vjetar (unutrasnje)-

Analiza opterećenja:→ stalno opterećenje:

težina krovnog pokrivača: 0 10 kN/m2

DIMENZIONISANJE ROŽNJAČE PozRN

težina krovnog pokrivača: 0.10 kN/mtežina regips ploča 0.10 kN/m2

težina spregova: 0.05 kN/m2

Ukupno: 0.25 kN/m2

→ opterecenje od snijega:za datu lokaciju 1 00 kN/m2za datu lokaciju 1.00 kN/m

→ opterecenje od vjetra:sa strane sa koje duva vjetar: 0.50 kN/m2

Ce= -0.60 -0.30 kN/m2

Ci= 0.20 0.10 kN/m2

Linijsko opterećenje: Pripadajuća širina λ= 1.75 m→ stalno opterećenje: g l = 0 44 kN/m→ stalno opterećenje: g p,l = 0.44 kN/m→ opterecenje od snijega: s l = 1.75 kN/m→ opterecenje od vjetra: w l,e = -0.53 kN/m

w l,i = 0.18 kN/m

Pretpostavljen HOP profil 100x60x5 G= 11.27 kg/m = 0.11 kN/mA= 14 36 2 g = 0 06 kN/ 2A= 14.36 cm2 g r = 0.06 kN/m2

h= 10.00 cmb = 6.00 cmt = 0.50 cmd = 0.50 cm

I y = 171 43 cm4 I z = 76 16 cm4y 171.43 cm z 76.16 cm

W y = 34.29 cm3 W y = 25.39 cm3

i y = 3.46 cm i y = 2.30 cmS y = 24.38 cm3 S z = 16.88 cm3

Nagib krovne ravni: α= 8.00 0 cosα= 0.9903sinα= 0.1392

Opterećenje koje djeluje na jednu međurožnjačuI slučaj opterećenja - osnovno opterećenje

2.28 kN/m

I

II

ν 1.50ν 1.33

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

p,lIy r l

gq g s λ cosα

cosα

p,lIz r l

gq g s λ sinα

cosα

p,lIIy r l i,l

g λq g s λ cosα wcosα cosα

p,lIz r l

gq g s λ sinα

cosα

y z

y z

M Mσ

W W

max y zτ τ τ

2y

y

q lmax M

8

yz

q lmaxT

2

2z

z

q lmax M

8

zy

q lmaxT

2

y zmax,y

z w

T Sτ

I d

z ymax,z

y w

T Sτ

I d

IIyIy

q

q

0.32 kN/m

II slučaj opterećenja - osnovno + dopunsko opterećenje

I

II

ν 1.50ν 1.33

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

p,lIy r l

gq g s λ cosα

cosα

p,lIz r l

gq g s λ sinα

cosα

p,lIIy r l i,l


p,lIz r l

gq g s λ sinα

cosα

y z

y z

M Mσ

W W

max y zτ τ τ

2y

y

q lmax M

8

yz

q lmaxT

2

2z

z

q lmax M

8

zy

q lmaxT

2

y zmax,y

z w

T Sτ

I d

z ymax,z

y w

T Sτ

I d

IIyIy

q

q

2.46 kN/m

0.32 kN/m

I

II

ν 1.50ν 1.33

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

p,lIy r l

gq g s λ cosα

cosα

p,lIz r l

gq g s λ sinα

cosα

p,lIIy r l i,l


p,lIz r l

gq g s λ sinα

cosα

y z

y z

M Mσ

W W

max y zτ τ τ

2y

y

q lmax M

8

yz

q lmaxT

2

2z

z

q lmax M

8

zy

q lmaxT

2

y zmax,y

z w

T Sτ

I d

z ymax,z

y w

T Sτ

I d

IIyIy

q

q

= 1.13

1.08 →Mjerodavan I slučaj opterećenjaKoeficijent sigurnosti 1.50

σ v = 24.00 kN/cm2

16.00 kN/cm2

I

II

ν 1.50ν 1.33

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

p,lIy r l

gq g s λ cosα

cosα

p,lIz r l

gq g s λ sinα

cosα

p,lIIy r l i,l


p,lIz r l

gq g s λ sinα

cosα

y z

y z

M Mσ

W W

max y zτ τ τ

2y

y

q lmax M

8

yz

q lmaxT

2

2z

z

q lmax M

8

zy

q lmaxT

2

y zmax,y

z w

T Sτ

I d

z ymax,z

y w

T Sτ

I d

IIyIy

q

q

16.00 kN/cm

9.00 kN/cm2

Statički sistem rožnjače

Statički sistem rožnjače je prosta greda raspona L= 4.00 m

I

II

ν 1.50ν 1.33

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

p,lIy r l

gq g s λ cosα

cosα

p,lIz r l

gq g s λ sinα

cosα

p,lIIy r l i,l


p,lIz r l

gq g s λ sinα

cosα

y z

y z

M Mσ

W W

max y zτ τ τ

2y

y

q lmax M

8

yz

q lmaxT

2

2z

z

q lmax M

8

zy

q lmaxT

2

y zmax,y

z w

T Sτ

I d

z ymax,z

y w

T Sτ

I d

IIyIy

q

q

Statički uticaji:

4.56 kNm = 456.41 kNcm

4.56 kN

0.64 kNm = 64.14 kNcm

I

II

ν 1.50ν 1.33

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

p,lIy r l

gq g s λ cosα

cosα

p,lIz r l

gq g s λ sinα

cosα

p,lIIy r l i,l


p,lIz r l

gq g s λ sinα

cosα

y z

y z

M Mσ

W W

max y zτ τ τ

2y

y

q lmax M

8

yz

q lmaxT

2

2z

z

q lmax M

8

zy

q lmaxT

2

y zmax,y

z w

T Sτ

I d

z ymax,z

y w

T Sτ

I d

IIyIy

q

q

0.64 kN

Maksimalni naponi javiće se iznad prvog oslonca:

15.84 kN/cm2 < 16.00 kN/cm2

I

II

ν 1.50ν 1.33

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

p,lIy r l

gq g s λ cosα

cosα

p,lIz r l

gq g s λ sinα

cosα

p,lIIy r l i,l


p,lIz r l

gq g s λ sinα

cosα

y z

y z

M Mσ

W W

max y zτ τ τ

2y

y

q lmax M

8

yz

q lmaxT

2

2z

z

q lmax M

8

zy

q lmaxT

2

y zmax,y

z w

T Sτ

I d

z ymax,z

y w

T Sτ

I d

IIyIy

q

q

0.65 kN/cm2

0.14 kN/cm2

0.66 kN/cm2 < 9.00 kN/cm2

I

II

ν 1.50ν 1.33

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

p,lIy r l

gq g s λ cosα

cosα

p,lIz r l

gq g s λ sinα

cosα

p,lIIy r l i,l


p,lIz r l

gq g s λ sinα

cosα

y z

y z

M Mσ

W W

max y zτ τ τ

2y

y

q lmax M

8

yz

q lmaxT

2

2z

z

q lmax M

8

zy

q lmaxT

2

y zmax,y

z w

T Sτ

I d

z ymax,z

y w

T Sτ

I d

IIyIy

q

q

I

II

ν 1.50ν 1.33

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

p,lIy r l

gq g s λ cosα

cosα

p,lIz r l

gq g s λ sinα

cosα

p,lIIy r l i,l


p,lIz r l

gq g s λ sinα

cosα

y z

y z

M Mσ

W W

max y zτ τ τ

2y

y

q lmax M

8

yz

q lmaxT

2

2z

z

q lmax M

8

zy

q lmaxT

2

y zmax,y

z w

T Sτ

I d

z ymax,z

y w

T Sτ

I d

IIyIy

q

q

Maksimalne deformacije:

Modul elastičnosti odabranog čelika E= 2.10E+04 kN/cm2

2.00 cm

2 2max z ,max y ,maxf f f

dop

lf

200

4z

yz

q l5f

384 EI

4y

zy

q l5f

384 EI

2.11 cm

0.67 cm

2.22 > f dop2 2

max z ,max y ,maxf f f

dop

lf

200

4z

yz

q l5f

384 EI

4y

zy

q l5f

384 EI

Iz proračuna se vidi da je proračunski ugib nešto malo viši od dozvoljenog. Ovde treba imati u vidu da je u ovom proračunu reožnjača tretirana kao prosta greda, što je na strani sigurnosti. U stvarnostiće rožnjača biti statičkog sistema kontinualne grede, pa će samim tim i ugib biti manji. Iz tog razlogaje usvojen pretpostavljeni profil.

Kontrola stabilnosti na bočno torziono izvijanje


dop

lf

200

4z

yz

q l5f

384 EI

4y

zy

q l5f

384 EI

Sandučasti poprečni presjeci kod kojih je odnos visine i širine manji od 10 nisu osjetljivi na pojavubočnog torzionog izvijanja.

Napomena: Pošto je sišuće dejstvo vjetra veće od spostvene težine pokrivača, postoji mogućnostodizanja, pa o tome treba voditi računa prilikom fiksiranja pokrivača za rožnjače.


dop

lf

200

4z

yz

q l5f

384 EI

4y

zy

q l5f

384 EI

Sastavio: Emir Maslak d.i.g.________________

Analiza opterećenja:→ stalno opterećenje:

težina fasadne obloge: 0 10 kN/m2

DIMENZIONISANJE RIGLE U PODUŽNOM ZIDU Poz RGpz

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

težina fasadne obloge: 0.10 kN/mUkupno: 0.10 kN/m2

→ opterećenje od vjetra:sa strane sa koje duva vjetar: 0.50 kN/m2

Ce= 0.90 0.45 kN/m2

Ci= 0.20 0.10 kN/m2

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

Linijsko opterećenje: Pripadajuća širina λ= 1.50 m→ stalno opterećenje: gp,l= 0.15 kN/m→ opterecenje od vjetra: wl,e= 0.68 kN/m

wl,i= 0.15 kN/m

Pretpostavljen HOP profil G= 7.34 kg/m = 0.07 kN/mA 10 15 2

80x60x4

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

A= 10.15 cm2

b= 8.00 cma= 6.00 cmt = 0.40 cm

I y = 53.49 cm4 I z = 84.09 cm4

W y = 17.83 cm3 W z = 21.02 cm3y

i y = 2.30 cm i z = 2.88 cmS y = 11.66 cm3 S z = 14.30 cm3

Opterećenje koje djeluje na jednu rigluKako je vjetar dominantno opterećenje, to je mjerodavan II slučaj opterećenja

II slučaj opterećenja - osnovno + dopunsko opterećenjeII slučaj opterećenja osnovno + dopunsko opterećenje

qy= gp,l + gr = 0.22 kN/mqz= wl,e + wl,i = 0.83 kN/m

Koeficijent sigurnosti 1.33σv= 24.00 kN/cm2

18 05 kN/cm2osn.m.σ 18.05 kN/cm

10.42 kN/cm2

Statički sistem fasadne rigle Raspon fasadne rigle: 4.00 m

doz.σ

osn.m.doz.τ

osn.m.doz.σ

osn.m.doz.τ

Statički uticaji:

max M y = q y *L 2 /8 = 0.45 kNm = 44.68 kNcmmax T z = q y *L/2 = 0.45 kN

y zmax

y z

M Mσ

W W

y zmax,y

z w

T Sτ

I d

4z

yz

q * l5f *384 EI

4y

zy

q * l5f *384 EI

2 2max z yf f f

z ymax,z

y w

T Sτ

I d

2 2max max,z max,yτ τ τ

max M z = q z *L 2 /8 = 1.65 kNm = 165.00 kNcmmax T y = q z *L/2 = 1.65 kN

Maksimalni naponi u rigli:

10.35 kN/cm2 → Normalni napon zadovoljava y zmax

y z

M Mσ

W W

y zmax,y

z w

T Sτ

I d

4z

yz

q * l5f *384 EI

4y

zy

q * l5f *384 EI

2 2max z yf f f

z ymax,z

y w

T Sτ

I d


10.35 kN/cm Normalni napon zadovoljava

0.35 kN/cm2

0.12 kN/cm2

0.37 kN/cm2 → Smičući napon zadovoljava

y zmax

y z

M Mσ

W W

y zmax,y

z w

T Sτ

I d

4z

yz

q * l5f *384 EI

4y

zy

q * l5f *384 EI

2 2max z yf f f

z ymax,z

y w

T Sτ

I d

2 2max max,z max,yτ τ τ 0.37 kN/cm Smičući napon zadovoljava

Maksimalne deformacije u rigli:

Modul elastičnosti odabranog čelika E= 2.10E+08 kN/m2 fdoz= 2.00 cm

1.56 cm

y zmax

y z

M Mσ

W W

y zmax,y

z w

T Sτ

I d

4z

yz

q * l5f *384 EI

4y

zy

q * l5f *384 EI

2 2max z yf f f

z ymax,z

y w

T Sτ

I d


0.66 cm

1.69 cm → Ugib zadovoljava

y zmax

y z

M Mσ

W W

y zmax,y

z w

T Sτ

I d

4z

yz

q * l5f *384 EI

4y

zy

q * l5f *384 EI

2 2max z yf f f

z ymax,z

y w

T Sτ

I d


y zmax

y z

M Mσ

W W

y zmax,y

z w

T Sτ

I d

4z

yz

q * l5f *384 EI

4y

zy

q * l5f *384 EI

2 2max z yf f f

z ymax,z

y w

T Sτ

I d



Dimenzionisanje (celik)

16.

58

-0.

71

Opt. 6: I+II

Uticaji u gredi: max M3= 16.58 / min M3= -0.71 kNm

-13

.56

13.

84

-2.

80

Opt. 6: I+II

Uticaji u gredi: max T2= 13.84 / min T2= -13.56 kN

1.8

0

-1.

84

0.3

7

-20.79

Opt. 6: I+II

Uticaji u gredi: max N1= 1.80 / min N1= -20.79 kN

-23

.96

7.4

9

-0.17

Opt. 6: I+II

Uticaji u gredi: max Zp= 7.49 / min Zp= -23.96 m / 1000

17.

77

3.30

-0.

76

-0.60

Opt. 17: [Anv] 6-16

Uticaji u gredi: max M3= 17.77 / min M3= -0.76 kNm

14.

84

0.0

1

3.85

-14

.53

-3.

00

-3.85

Opt. 17: [Anv] 6-16

Uticaji u gredi: max T2= 14.84 / min T2= -14.53 kN

2.6

6

0.3

7

-5.

40

-22.09

Opt. 17: [Anv] 6-16

Uticaji u gredi: max N1= 2.66 / min N1= -22.09 kN

0.0

8

8.0

3

-25

.69

-0.18

Opt. 17: [Anv] 6-16

Uticaji u gredi: max Zp= 8.03 / min Zp= -25.69 m / 1000

Poz RG-2 (3-1) POPREČNI PRESEK : HOP [] 160x100x5 JUS

GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA

Ax = 24.360 cm2Ay = 16.000 cm2Az = 10.000 cm2Iz = 825.52 cm4Iy = 397.27 cm4Ix = 867.30 cm4

Wz = 103.19 cm3

KONTROLA DEFORMACIJA

Maksimalni ugib štapa u = 25.647 mm (slučaj opterećenja 10, na 237.3 cm od početka štapa)

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 6 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 MERODAVNI UTICAJI (na 237.3 cm od početka štapa)

Računska normalna sila N = 0.054 kN Momenat savijanja oko z ose Mz = 16.454 kNm Transverzalna sila u y pravcu Ty = -0.405 kN Sistemska dužina štapa L = 494.29 cm

ŠTAP IZLOŽEN ZATEZANJU I SAVIJANJU

Normalni napon σ_max = 15.947 kN/cm2 Dopušteni napon σ_dop = 16.000 kN/cm2

Kontrola napona: σ_max <= σ_dop

KONTROLA UPOREDNOG NAPONA

Normalni napon σ = 15.947 kN/cm2 Smičući napon τ = 0.025 kN/cm2 Maksimalni uporedni napon σ,up = 15.947 kN/cm2 Dopušteni napon σ_dop = 16.000 kN/cm2 Kontrola napona: σ,up <= σ_dop

0.43

1.00

Kontrola stabilnosti

z

y

100

16

0

5

[m m ]

T

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 6 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50 DOPUŠTENI NAPON : 16.00 MERODAVNI UTICAJI (kraj štapa)

Računska normalna sila N = -1.836 kN Momenat savijanja oko z ose Mz = -0.705 kNm Transverzalna sila u y pravcu Ty = 13.841 kN Sistemska dužina štapa L = 494.29 cm

Smičući napon τ = 0.865 kN/cm2 Dopušteni smičući napon τ_dop = 9.238 kN/cm2

Kontrola napona: τ <= τ_dop

Poz S (2-3) POPREČNI PRESEK : HOP [] 100x100x5 JUS

GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA

Ax = 18.360 cm2Ay = 10.000 cm2Az = 10.000 cm2Iz = 261.77 cm4Iy = 261.77 cm4Ix = 428.69 cm4

Wz = 52.354 cm3

KONTROLA DEFORMACIJA

Maksimalni ugib štapa u = 7.584 mm (slučaj opterećenja 12, na 155.6 cm od početka štapa)

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 12 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33 DOPUŠTENI NAPON : 18.00 MERODAVNI UTICAJI (na 194.4 cm od početka štapa)

Računska normalna sila N = -17.096 kN Momenat savijanja oko z ose Mz = 3.300 kNm Transverzalna sila u y pravcu Ty = 0.428 kN Sistemska dužina štapa L = 350.00 cm Dužina izvijanja oko z ose li,z = 350.00 cm Dužina izvijanja oko y ose li,y = 350.00 cm Kriva izvijanja za z osu A Kriva izvijanja za y osu A

ŠTAP IZLOŽEN PRITISKU I SAVIJANJU

KONTROLA STAB.PRI EKSC. PRITISKU JUS U.E7.096

Poluprečnik inercije i,z = 3.776 cm Poluprečnik inercije i,y = 3.776 cm Vitkost λz = 92.692Vitkost λy = 92.692Relativna vitkost λ'z = 0.997Relativna vitkost λ'y = 0.997Relativni napon σ' = 0.052Koef.zavisan od oblika Mz β = 1.000Bezdimenzionalni koeficijent κ,z = 0.667Bezdimenzionalni koeficijent κ,y = 0.667Koeficijent povećanja uticaja Kmz = 1.054Koeficijent povećanja uticaja Kmy = 1.000Uticaj ukupne imperfekc. štapa Knz = 1.177Uticaj ukupne imperfekc. štapa Kny = 1.177Odnos h / b = 1.000 <= 10 Razmak viljuškastih oslonaca L_vilj. = 350.00 cm Granična vrednost razmaka oslonaca

l_cr = 729.17 cm

L_vilj. < l_cr Granični napon σ_d = 24.000 kN/cm2 Dopušteni napon σ_dop = 18.000 kN/cm2 Koef.povećanja ut. od b.i. θ = 1.000Normalni napon od N σ(N) = 0.931 kN/cm2 Normalni napon od Mz σ(Mz) = 6.303 kN/cm2 Maksimalni napon σ_max = 7.741 kN/cm2 Dopušteni napon σ_dop = 18.000 kN/cm2

Kontrola napona: σ_max <= σ_dop

KONTROLA UPOREDNOG NAPONA

Normalni napon σ = 7.234 kN/cm2 Smičući napon τ = 0.043 kN/cm2 Maksimalni uporedni napon σ,up = 7.235 kN/cm2 Dopušteni napon σ_dop = 18.000 kN/cm2 Kontrola napona: σ,up <= σ_dop

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 12 FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33 DOPUŠTENI NAPON : 18.00 MERODAVNI UTICAJI (početak štapa)

z

y

100

10

0

5

[m m ]

T


Računska normalna sila N = -14.871 kN Transverzalna sila u y pravcu Ty = -3.850 kN Sistemska dužina štapa L = 350.00 cm

Smičući napon τ = 0.385 kN/cm2 Dopušteni smičući napon τ_dop = 10.392 kN/cm2

Kontrola napona: τ <= τ_dop

Reakcije za proračun temelja:

3.85

2.09

0.70

4.26

3.28

14.5

3

0.99

0.23

Opt. 17: [Anv] 6-16

Reakcije oslonaca (Min/Max)

DIMENZIONISANJE TEMELJNE STOPE Poz TS

H= 0.40 m Pretpostavljene dimenzije temelja: B= 0.60 mH 0.40 m Pretpostavljene dimenzije temelja: B 0.60 mD f = 0.40 m L= 0.60 mγsr = 20.00 kN/m3 Dopušteni napon u nivou TS: q a = 120.00 kN/m2

Površina kontaktne spojnice: A= 0.36 m2

Otporni moment kontaktne spojnice: W= 0.04 m3

Mjerodavni uticaji za dimenzionisanje:

odg t odg f srV V G V B L D γ

maxM H H

1,2

V Mσ

A WV

A

M

W

1σ2σ

Mjerodavni uticaji za dimenzionisanje:

Kombinacija 1: H max = 3.80 kNV odg = 22.10 kN

Uticaji u nivou temeljne spojnice:

Anvelope


maxM H H

1,2

V Mσ

A WV

A

M

W

1σ2σ

24.98 kN

1.52 kNm

Maksimalni i minimalni napon u nivou temeljne spojnice:

69 39 kN/m2


maxM H H

1,2

V Mσ

A WV

A

M

W

1σ2σ

69.39 kN/m2

42.22 kN/m2

111.61 kN/m2 < q a = 120.00 kN/m2

27.17 kN/m2 > 0.00


maxM H H

1,2

V Mσ

A WV

A

M

W

1σ2σ


maxM H H

1,2

V Mσ

A WV

A

M

W

1σ2σ

Dimenzionisanje (beton)

-0.414.99-0.42

0.83

1.6 6

2.49

3 .33

4.16

0.00

0.83

1.66

2.49

3.33

0.00

Opt. 34: 1.6xI+1.8xII

Uticaji u ploci: max Mx= 4.99 / min Mx= -0.42 kNm/m Nivo: Temelj [0.00 m]

-0.41

4.99

-0.410.00

0.83

1.66

2.49

3.33

4.16

2.49

3.33

0.00

0.83

1.66

Opt. 34: 1.6xI+1.8xII

Uticaji u ploci: max My= 4.99 / min My= -0.41 kNm/m Nivo: Temelj [0.00 m]

Aa - d.zona [cm2/m]0.000.230.45

Merodavno opterecenje: Kompletna sema PBAB 87, MB 30, RA 400/500, a=4.00 cm

Aa - d.zona - max Aa,d= 0.45 cm2/m Nivo: Temelj [0.00 m]

Ø8/15

(α=0

°)

Ø8/15

(α=9

0°)

1

Aa - d.zona [cm2/m]0.000.230.45

Usvojena armatura PBAB 87, MB 30, RA 400/500, a=4.00 cm

Aa - d.zona Nivo: Temelj [0.00 m]

Nivo: Temelj [0.00 m] PBAB 87 d,pl=40.0 cm MB 30 Gornja zona: RA 400/500 (a=4.0 cm) Donja zona: RA 400/500 (a=4.0 cm) Kompletna sema opterecenja

Tacka 1 X=4.90 m; Y=0.00 m; Z=0.00 m Pravac 1: (α=0°) Merodavna kombinacija: 1.60xI+1.80xII+1.80xIV Mu = 5.24 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.205/10.000 ‰ Ag1 = 0.00 cm2/m Ad1 = 0.37 cm2/m Usvojeno (donja zona): Ø8/15 (3.35 cm2/m) Procenat armiranja: 0.08%

Pravac 2: (α=90°) Merodavna kombinacija: 1.60xI+1.80xII+1.80xIV Mu = 4.83 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.197/10.000 ‰ Ag2 = 0.00 cm2/m Ad2 = 0.34 cm2/m Usvojeno (donja zona): Ø8/15 (3.35 cm2/m) Procenat armiranja: 0.08%


Po komadu Ukupno Po komadu Ukupno

mm m kg kg

2 HOP100/60/5 15750 31.500 11.27 177.503 355.012 HOP100/60/5 14200 28.400 11.27 160.034 320.07

2 Rigla u podužnom zidu Č0361 4 HOP80/60/4 4000 16.000 7.97 31.880 127.523 Poprečni krovni spreg Č0361 12 Okrugli čelik, d=10mm 4400 52.800 0.62 2.728 32.74

Č0361 2 Okrugli čelik, d=10mm 2350 4.700 0.62 1.457 2.91Č0361 2 Okrugli čelik, d=10mm 2980 5.960 0.62 1.848 3.70Č0361 2 Okrugli čelik, d=10mm 3820 7.640 0.62 2.368 4.74Č0361 2 Okrugli čelik, d=10mm 4240 8.480 0.62 2.629 5.26

5 Rigla glavnog vezača Č0361 5 HOP100/160/5 5340 26.700 19.12 102.101 510.50Č0361 5 HOP100/100/5 3000 15.000 14.41 43.230 216.15Č0362 2 HOP100/100/5 3285 6.570 14.41 47.337 94.67Č0361 1 HOP100/100/5 4000 4.000 14.41 57.640 57.64

7 Ambalaža 51.931782.83 kgUkupno za jedan glavni vezač:

Usvaja se da je 3% ukupne mase konstrukcije

Stub glavnog vezača6

SPECIFIKACIJA MATERIJALA ČELIČNE KONSTRUKCIJE

PresekBroj kom.Naziv elementaPoz

Dužina Masa

kg/mMaterijal

GLAVNI NOSEĆI ELEMENTI HALE

1 Rožnjača Č0361

4 Vertikalni spreg u podužnom zidu


Šipke - specifikacija

ozn. oblik i mere [cm]

Ø lg [m]

n [kom.]

lgn [m]

Poz TS1 (2 ком.)

1 8 1.16 20 23.20

Poz TS (6 ком.)

1 8 0.96 48 46.08

Poz TT (1 ком.)

1 10 5.32 6 31.92

2 8 1.48 26 38.48

AB Cokla (1 ком.)

1 10 12.00 4 48.00

2 10 5.80 4 23.20

3 8 12.00 2 24.00

4 8 5.45 1 5.45

5 8 2.50 87 217.50

Šipke - rekapitulacija

Ø [mm]

lgn [m]

Jedinična težina [kg/m']

Težina [kg]

RA1

8 354.71 0.41 145.08

10 103.12 0.65 66.92

Ukupno 212.00

32

52

32

32

32

32

15

502

15

9.32

33

32

33

15

1185

565

15

1200

545

9.18

98

18

98

Mreže - specifikacija

Pozicija Oznaka mreže B [cm]

L [cm]

n Jedinična težina [kg/m2]

Ukupna težina [kg]

Poz PP(Donja zona) (1 ком.)

I Q-257 215 605 7 4.02 366.03

I-1 Q-257 215 420 2 4.02 72.60

I-2 Q-257 215 605 1 4.02 52.29

I-3 Q-257 215 565 2 4.02 97.67

Ukupno 588.59

Poz PP(Gornja zona) (1 ком.)

I Q-188 215 605 6 2.96 231.01

I-1 Q-188 215 450 2 2.96 57.28

I-2 Q-188 215 605 2 2.96 77.00

I-3 Q-188 215 595 1 2.96 37.87

I-4 Q-188 215 551 1 2.96 35.04

I-5 Q-188 210 89 1 2.96 5.56

I-6 Q-188 90 605 2 2.96 32.23

I-7 Q-188 90 595 1 2.96 15.85

Ukupno 491.84

Mreže - rekapitulacija

Oznaka mreže B [cm]

L [cm]

n Jedinična težina [kg/m2]

Ukupna težina [kg]

Q-257 215 605 12 4.02 627.48

Q-188 215 605 14 2.96 539.03

Ukupno 1166.51


Mreže - plan sečenja

Poz PP(Donja zona)

Q-257

Poz PP(Gornja zona)

Q-188

1x

I-2 215 x 605

I-2

1x

I-3 215 x 565

I-3

1x

I-3 215 x 565

I-3

1x

I-1 215 x 420

I-1

1x

I-1 215 x 420

I-1

1x

I-2 215 x 605

I-2

1x

I-2 215 x 605

I-2

1x

I-3 215 x 595

I-3

1x

I-4 215 x 551

I-4

1x

I-1 215 x 450I-5 210 x 89

I-1 I-5

1x

I-1 215 x 450

I-1

1x

I-6 90 x 605I-6 90 x 605

I-6

I-6

1x

I-7 90 x 595I-7

1.9 GRAFIČKA DOKUMENTACIJA

4,00

04,

000

4,00

04,

000

1,83

02,

170

4,00

04,

000

3,72

028

0

4,800

2,700 2,130

4002,200 400 1,800 400 2,350 250 500

400

7,27

540

07,

275

400

1,55

0

400

1,62

5

600

3,50

040

03,

500

600

3,17

540

0

15,7

5014

5

17,2

00

2,600

100 5,100 2,300 250

PEČAT I POTPIS:

ODGOVORNI PROJEKTANT:

LIST BR. :

1:100

CRTEŽ:

NAZIV OBJEKTA I LOKACIJA:

INVESTITOR:

BROJ LICENCE:

RAZMERA:

OZNAKA I VRSTA TEHNIČKE DOKUMENTACIJE:

1

skladište za peletO.Š. Stefan Nemanja, Novi Pazar

O.Š. Stefan Nemanja

projektni biro

M L D p r o j e k tul.S.Nemanje 146 A/8 Novi Pazar tel.: 061 69 10 636 e-mail: [email protected]

OZNAKA I DEO PROJEKTA:

DATUM: BR. EVIDENCIJE:Jan, 2017. 01/2017

OSNOVA TEMELJA

SEPARAT IZMENA IZMENJ. PROJEKTA - IZVOĐAČKI PROJEKAT

S

dipl.inž.građ. Emir Maslak


310 K 668 11

Poz P

P

Poz TT

Poz TS1

Poz TS

Poz TS1

Poz TSPoz TS

Poz TS

Poz TS

P1 P1

P2P2

Poz TS1 temelji samci 60x60x40cmu sklopu lako armirane bet.podne ploče zaprihvat stubova od čeličanog profila.kota fundiranja h= -40cm

Poz TT trakasti temelj 510x40x40cmu sklopu lako armitane bet.podne ploče za prihvatpregradnog zida od giter bloka 25x20x20cm.kota fundiranja h= -40cm

arm.bet. sokla 25x105x1720cmu sklopu lako armirane bet.podne ploče.kota fundiranja h= -105cm

Poz TS temelji samci 40x40x40cmu sklopu lako armirane bet.podne ploče zaprihvat stubova od čeličanog profila.kota fundiranja h= -40cm

250

15,7

5025

0

1,750 1,750 1,750

250 495 10 150 2,600

4,00

04,

000

4,00

03,

720

280

250

100

100 4,700 100 150

100 2600 100 2000 100

1010

01,

450

100

1002,050 100 150

100

2,07

010

03,

900

100

3,90

010

03,

620

100

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

- 0.45

- 0.45

- 0.45

0.00

P1 P1

P2P2

PEČAT I POTPIS:


LIST BR. :

1:100

CRTEŽ:


INVESTITOR:

BROJ LICENCE:

RAZMERA:


dipl.inž.građ. Emir Maslak

2



projektni biro



2 - projekat konstrukcijeDATUM: BR. EVIDENCIJE:Jan, 2017. 01/2017

360

140

OSNOVA PRIZEMLJA - OSNOVADOGRAĐENOG SKLADIŠTA ZA PELET

200200

200200

180

220

ose

ograda od arm.mreže sa ugrađenim vratima

oluk od pocinkovanog lima

310 K 668 11


S - IZVOĐAČKI PROJEKAT - IZVOĐAČKI PROJEKAT LEGENDA :

arm.bet. postojeći stubovi

novoformirani čelični stubovi

novoformirani i dozidani zidovi od giter bloka

zazidani postojeći otvori

spoljni deo novoformiranog platoa, ispred skladišta

novopostavljena vrata kotlare

stub glavnog nosačaHOP 100x100x5mm

Poz RGHOP 100x160x5mm

Poz RN HOP 60x100x5mm

zazidavanje postojećeg prozorskog otvora80x100cm

formiranje otvora i montiranje vrata kotlare180x220cm

vertikalni spreg u podužnom zidu

ankerovanje glavnih nosača zaAB stubove fisk.sale

oluk od pocinkovanog lima 16x16cm


Poprečni krovnispreg, d=10.0mm


Poprečni krovni spreg,d=10.0mm


vertikalni spreg u podužnom zidu

FI

SK

UL

TU

RN

A

SA

LA

250

150

2,00

06

830

6

1,85

01,

900

150

250

1,95

090

0 200

800

1,40

037

0

295 29

5

300

900

1,25

015

0

600

3,200

220 400 1,700 1,05

0

600

450

400 250

150

400

1,750 1,750 1,750

2,250 250 50

250 490 100 45

780

0.00 0.00

-1.05400 1,625 600 3,500 400 3,500 600 3,175 400

2,170 4,000 4,000 3,720

14,200

100 2,070 100 3,900 100 3,900 100 3,620 100

250

150

2,00

060

830

60


Jan, 2017.

PEČAT I POTPIS:

01/2017LIST BR. :

1: 100RAZMERA:

BROJ LICENCE:NAZIV OBJEKTA I LOKACIJA:

projektni biro


BR. EVIDENCIJE:


CRTEŽ:

DATUM:

O.Š. Stefan Nemanja, Novi Pazar

3


INVESTITOR:


PRESEK P1-P1PRESEK P2-P2

DOGRAĐENOG SKLADIŠTA ZA PELET


FISKULTURNA SALA

skladište za pelet


dipl.inž.građ. Emir Maslak 310 K 668 11

Presjek P1-P1 R 1:100

Presjek P2-P2 R 1:100

Poz SHOP 100x100x5mm

Poz RGHOP 100x160x5mm

Poz RGpz HOP 80x60x4mm


ograda od arm.mrežesa ugrađenim vratima

zazidan donji red postojećih otvorapredhodno uklonjenih prozora

temelji samci 40x40x40cmu sklopu lako armirane bet.podne ploče zaprihvat stubova od čeličanog profila.

ankerovanje glavnih nosača za AB stubove fisk.sale

pocinkovani plastificirani trapezasti limTR-40 debljine 0.5mm

temelj trakasti 510x40x40cmu sklopu lako armirane bet.podne ploče za prihvat

pregradnog zida od giter bloka 25x20x20cm.

oluk od plastific.čel.poc. limad=0.5cm,dim.16x16cm

arm.bet. sokla 25x105x1720cmu sklopu lako armirane bet.podne ploče.

Vertikalni spreg upodužnom zidu,d=10.0mm

Vertikalni spreg upodužnom zidu,d=10.0mm



Poz RG Poz RG Poz RG Poz RG Poz RG

Poz S Poz S Poz S Poz S

Poz S

PozRGpz

PozRGpz

PozRGpz

PozRGpz

PozRGpz

PozRGpz

PozRGpz

PozRGpz

Poz PP

Poz TS Poz TS Poz TT Poz TS Poz TS


Vertikalni spreg upodužnom zidu,

d=10.0mm

dipl.inž.građ. Emir MaslakPEČAT I POTPIS:


2 - projekat konstrukcijeDATUM: BR. EVIDENCIJE: LIST BR. :

1:50


INVESTITOR:

BROJ LICENCE:

RAZMERA:


4



projektni biro



Jan, 2017. 01/2017DETALJ ARMIRANJA PODNE PLOČEDONJA ZONA

310 K 668 11

SEPARAT IZMENA IZMENJ. PROJEKTA - IZVOĐAČKI PROJEKATCRTEŽ:




1:50


INVESTITOR:

BROJ LICENCE:

RAZMERA:


5



projektni biro



Jan, 2017. 01/2017DETALJ ARMIRANJA PODNE PLOČE GORNJA ZONA

310 K 668 11





1:25/50


INVESTITOR:

BROJ LICENCE:

RAZMERA:


6



projektni biro



Jan, 2017. 01/2017DETALJI ARMIRANJA TEMELJNIH STOPA, GREDE I COKLE

310 K 668 11





1:10


INVESTITOR:

BROJ LICENCE:

RAZMERA:


7



projektni biro



Jan, 2017. 01/2017RADIONIČKI DETALJI ČELIČNE KONSTRUKCIJE

310 K 668 11


600.0

250.0

150.0

6.0 150.0 6.0

200.025.0 150.0 25.0

344.0

15.010

.0 10.0

200.025.0 150.0 25.050.0 100.0 50.0

20.0

100.0

20.0

70.0

70.0

140.0

15.0 200.0 15.0

40.0 40.0 40.0

20.0 80.0 20.0120.0

12.016.0

12.0

160.0

40.0

100.0

40.0

180.0

10.0

160.0

10.0

33.5

13.0 87

.013.0

33.5

13.513.0

67.013.0

13.5

54.0 12.0 54.0120.0

10.0

160.0

10.0

180.0

120.010.0 100.0 10.0

180.0

10.0

160.0

10.0

92.582.0

21.039.5

142.550.0

69.521

.0 69.5

80. 10 60

80.0

.0

59.570

21.0 39.5.0 50.022.5 120.0

120.0 12.050.0 70.039.5 21.0 59.5

69.521

.0 69.5

80.0

80.0

160.0

10.0

160.0

10.0

4

2M12, kl.čv. 4.6

3

HOP 100x100x5.0mm

2M12, kl.čv. 4.6

Gornja lež. ploča

Donja lež. ploča

Cementnapodlivka

4M12, kl.čv. 4.6

1M20, kl.čv. 4.6

2M12, kl.čv. 4.62M12, kl.čv. 4.6

1M20, kl.čv. 4.6

36

6

Čeona pl.1M20, kl.čv. 4.6

HOP 100x160x5.0mm

HOP 100x160x5.0mm

2x2M12, kl.čv. 4.6

6

Čeona pl.

Čeona pl.

3

Čeona pl.

Čeona pl.

HOP 100x160x5.0mm

6

3

3

DETALJ VEZE STUBA ZA TEMELJNU PLOČUR 1:10

11

Presjek 1-1

Napomena: Novi zavrtanj se montira na sledeći način:- izbuši se rupa u projektovanom položaju,- očisti se rupa od svih nečistoća jakim mlazom vazduha,- za vezu betona i novog zavrtnja može se koristiti dvokom- ponentna masa za ankerisanje na bazi metakrilata iz programa Sika (Sika AnchorFix) u svemu prema prospektuproizvođača.

1

4

4

1

22

33

Presjek 1-1

Presjek 4-4

Presjek 2-2 Presjek 3-3

DETALJ VEZE RIGLE I AB STUBAR 1:10

Oblici i dimenzije čvornih limova




1:10


INVESTITOR:

BROJ LICENCE:

RAZMERA:


8



projektni biro



Jan, 2017. 01/2017RADIONIČKI DETALJI ČELIČNE KONSTRUKCIJE

310 K 668 11


126.0

8.05.0

100.05.0

8.0

160.0

8.0

70.0

90.0

10.0

21.0 100.0 21.0142.0

50.0 50.0100.0

121.08.0

14.1

161.6

90.9

70.7

21.0

40.0

20.0

12.5 75.0 12.535.020.030

.040

.0

75.037.5 37.5

13.022.0

13.0

80.0

40.0

40.0

22.5

35.0

22.5

40.0 30.0

13.0

22.0

13.0

10.0

80.0

10.0

40.0

40.0

22.5

35.0

22.5

24.0 46.0

13.0

22.0

13.0

1M20, kl.čv. 4.6

HOP 100x160x5.0mm

HOP 100x100x5.0mm

3

Viljuškasti oslonac

HOP 100x100x5.0mm

5x100

HOP 100x160x5.0mm

Viljuškasti oslonac

5x1001M20, kl.čv. 4.6

5x100

3

5x100 1M20, kl.čv. 4.6

5x100 Viljuškasti oslonac

HOP 100x160x5.0mm

L70x70x7.0mm

3x70

HOP 100x160x5.0mm

3x70

HOP 100x160x5.0mm

HOP 60x100x5.0mm

2M12, kl.čv. 4.6

HOP 100x100x5.0mm

L70x70x7.0mm

L70x70x7.0mm

L70x70x7.0mm

L70x70x7.0mm

L70x70x7.0mm

L70x70x7.0mm

33

HOP 60x100x5.0mm2M12, kl.čv. 4.6

2M12, kl.čv. 4.6 2M12, kl.čv. 4.6

3

HOP 100x100x5.0mm

3x70

L70x70x7.0mm

3x70

HOP 80x60x4.0mm

3x70

HOP 80x60x4.0mm

2M12, kl.čv. 4.6HOP 80x60x4.0mm

33x70

L70x70x7.0mm

2M12, kl.čv. 4.6HOP 80x60x4.0mm

DETALJ VEZE RIGLE I STUBAR 1:10

11

22

Presjek 1-1

Presjek 2-2

Oblik i dimenzije viljuškastog oslonca

11

DETALJ VEZE ROŽNJAČE I RIGLE GLAVNOG VEZAČAR 1:10

Presjek 1-1Oblik i dimenzijeoslonca rožnjače

11

Presjek 1-1

DETALJ VEZE STUBA I RIGLE U PODUŽNOM ZIDUR 1:10

Oblik i dimenzije ugaonikakoji se veže za stub

Oblik i dimenzije ugaonikakoji se veže za riglu

Documents

1.1. NASLOVNA STRANA 2 – PROJEKAT · PDF filedošlo se do merodavnih uticaja za dimenzionisanje svih elemenata konstrukcije. ... 1 Beton MB 30 3.150e+7 0.2025.001.000e-53.150e+7