12. Geotexniki Meleti

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ – ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ – ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ

C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\periexomena_fakelos.doc

1

ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΦΑΚΕΛΟΥ

Τεύχος 1 Τεχνική Έκθεση

Παράρτημα Α : Έλεγχοι Σχεδιασμού Μέτρων Αντιστήριξης

Παράρτημα Β : Έλεγχοι Συνολικής Ευστάθειας Παρειών Ορυγμάτων

Παράρτημα Γ : Έλεγχοι Φέρουσας Ικανότητας – Καθιζήσεων Δεξαμενών Ε.Ε.Λ.

Σχέδια D-001 : Τυπικές Γεωτεχνικές Τομές

D-002 : Τυπικές Διατομές Τύπων Εκσκαφής & Αντιστήριξης

D-003 : Οριζοντιογραφία Δικτύου – Επιμέρους Τύποι Εκσκαφών Ορυγμάτων


C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc

1

ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ

1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ ..................................................................................................................... 2 1.1. Αντικείμενο ............................................................................................................... 2 1.2 Περιγραφή του Έργου ............................................................................................... 3 1.3 Υπάρχοντα Στοιχεία – Αναφορές .............................................................................. 3 1.4 Προδιαγραφές - Κανονισμοί ...................................................................................... 3

2. ΓΕΩΛΟΓΙΚΕΣ – ΜΟΡΦΟΛΟΓΙΚΕΣ ΣΥΝΘΗΚΕΣ ΠΕΡΙΟΧΗΣ ΕΡΓΟΥ ....................... 5 2.1 Μορφολογία Περιοχής ............................................................................................... 5 2.2 Γεωλογικές Συνθήκες Σχηματισμών της Ζώνης του Έργου ...................................... 5 2.3 Συνθήκες Υπόγειων Υδάτων ..................................................................................... 7 2.4 Σεισμικότητα της Ζώνης του Έργου .......................................................................... 8

3. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΕΚΣΚΑΦΩΝ ΟΡΥΓΜΑΤΩΝ ΑΓΩΓΩΝ................................................ 9 3.1 Εισαγωγή - Επιλεγόμενοι Τύποι Μέτρων Αντιστήριξης Ορυγμάτων ......................... 9 3.2 Τύπος Α Ορύγματος – Αντιστήριξη Κατακόρυφων Παρειών με Μεταλλικά Πετάσματα .................................................................................................................... 10 3.3 Τύπος Β Ορύγματος – Ανοικτές Εκσκαφές με Ανυποστήρικτα Πρανή .................... 11 3.4 Τύπος Γ Ορύγματος – Αντιστήριξη Κατακόρυφων Παρειών με Πασσαλοσανίδες ... 12

4. ΕΛΕΓΧΟΙ ΕΥΣΤΑΘΕΙΑΣ – ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΙ ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΩΝ ................................. 14 4.1 Εισαγωγή ................................................................................................................ 14 4.2 Παραδοχές Φορτίσεων ............................................................................................ 14 4.3 Αποτελέσματα Ελέγχων Διαστασιολόγησης / Ευστάθειας ...................................... 16

4.3.1 Εισαγωγή .......................................................................................................... 16 4.3.2 Σύστημα Πασσαλοσανίδων ............................................................................... 16 4.3.3 Σύστημα Μεταλλικών Πετασμάτων .................................................................... 17 4.3.3 Αποτελέσματα Ελέγχων Ευστάθειας ................................................................. 17

5. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗΣ ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΕΩΝ ΒΙΟΛΟΓΙΚΟΥ ΚΑΘΑΡΙΣΜΟΥ .. 19 5.1 Έλεγχοι Φέρουσας Ικανότητας – Καθιζήσεων Δεξαμενών ...................................... 19

Παράρτημα Α

Έλεγχοι Σχεδιασμού Μέτρων Αντιστήριξης

Παράρτημα Β

Έλεγχοι Συνολικής Ευστάθειας Παρειών Ορυγμάτων

Παράρτημα Γ

Έλεγχοι Φέρουσας Ικανότητας – Καθιζήσεων Δεξαμενών Ε.Ε.Λ.



2

1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ

1.1. Αντικείμενο Η παρούσα Τεχνική Έκθεση συντάσσεται στα πλαίσια του σχεδιασμού του Αποχετευτικού Δικτύου

Ακαθάρτων του Δήμου Αριδαίας και αφορά στην αξιολόγηση των γεωτεχνικών συνθηκών της

ζώνης του έργου, το σχεδιασμό των πρανών εκσκαφών του ορύγματος τοποθέτησης των αγωγών

και τον προσδιορισμό των τυχόν μέτρων προσωρινής αντιστήριξης αυτών.

Τα επιμέρους αντικείμενα που εξετάζονται στην παρούσα Τεχνική Έκθεση είναι :

• Η ανασκόπηση των μορφολογικών, γεωλογικών και γεωτεχνικών συνθηκών της ζώνης του

Έργου με βάση την επί τόπου παρατήρηση των πρανών και των σχηματισμών της ζώνης του

έργου.

• Η αξιολόγηση των συνθηκών ευστάθειας των πρανών ανοικτών εκσκαφών του ορύγματος

τοποθέτησης των αγωγών του δικτύου, σε συνδυασμό με τις συνθήκες κυκλοφορίας και τα

ανάλογα φορτία ανάντη της παρειάς των τοιχωμάτων.

• Ο προσδιορισμός των τυχόν απαιτούμενων μέτρων αντιστήριξης των τοιχωμάτων του

προσωρινού ορύγματος.

• Ο προσδιορισμός της επιτρεπόμενης φόρτισης του υπεδάφους και των αναμενόμενων

καθιζήσεων της θεμελίωσης των δεξαμενών της Εγκατάστασης Επεξεργασίας Λυμάτων.



3

1.2 Περιγραφή του Έργου

Το υπό μελέτη έργο αφορά στο σχεδιασμό του συνολικού δικτύου ακαθάρτων του οικισμού

Αριδαίας, συμπεριλαμβανομένων των εγκαταστάσεων επεξεργασίας λυμάτων, ΝΑ του οικισμού. Η

τοποθέτηση των αγωγών αποχέτευσης περιλαμβάνει την εκσκαφή προσωρινών ορυγμάτων,

εντός του πολεοδομικού ιστού του οικισμού και στις αγροτικές οδούς πρόσβασης προς τις

εγκαταστάσεις του βιολογικού καθαρισμού.

Το όρυγμα διαμορφώνεται με πλάτος πυθμένα Β = 1,20m, με τοπικές διευρύνσεις στις θέσεις των

φρεατίων (B = 2,10m). Το βάθος του πυθμένα του ορύγματος κυμαίνεται από 2,00m – 2,50m στο

Β-ΒΔ τμήμα του οικισμού έως >3,20m στο Ν-ΝΑ τμήμα του δικτύου, τοπικά δε φθάνει έως τα

4,50m.

1.3 Υπάρχοντα Στοιχεία – Αναφορές Η παρούσα μελέτη εκπονήθηκε παράλληλα με την υδραυλική μελέτη του δικτύου και το

σχεδιασμό των εγκαταστάσεων του βιολογικού καθαρισμού και στηρίζεται στα στοιχεία αυτών.

Σημειώνεται ότι κατά το στάδιο της μελέτης του αποχετευτικού δικτύου δεν πραγματοποιήθηκε

γεωτεχνική έρευνα πεδίου – εργαστηρίου η οποία να επιτρέπει την αξιολόγηση των γεωτεχνικών

παραμέτρων σχεδιασμού του έργου. Ως εκ τούτου ο σχεδιασμός των μέτρων αντιστήριξης των

τοιχωμάτων του ορύγματος στηρίζεται στην επιτόπου παρατήρηση των σχηματισμών της ζώνης

του έργου και την πραγματοποίηση ανάστροφων αναλύσεων ευστάθειας υφιστάμενων φυσικών

και τεχνητών πρανών της ζώνης διέλευσης των αγωγών.

• Σημειώνεται ότι στα πλαίσια της μελέτης εφαρμογής του έργου απαιτείται προ της έναρξης

κατασκευής η πραγματοποίηση σειράς πενετρομετρήσεων ή / και δειγματοληπτικών

γεωτρήσεων κατά μήκος της χάραξης του έργου, ιδιαίτερα δε στο τμήμα όπου απαιτούνται

εκτεταμένα μέτρα αντιστήριξης, σύμφωνα με τις επόμενες παραγράφους.

1.4 Προδιαγραφές - Κανονισμοί

Η συνολική αξιολόγηση των γεωτεχνικών συνθηκών της ζώνης του έργου και ο σχεδιασμός των

προσωρινών πρανών εκσκαφών και των αντίστοιχων μέτρων αντιστήριξης τοιχωμάτων, καθώς

και ο σχεδιασμός της θεμελίωσης των δεξαμενών των εγκαταστάσεων επεξεργασίας λυμάτων

ακολουθούν τις οδηγίες του Ευρωκώδικα 7 (ΕΝ 1997 – Part-1: General Rules & EN 1997 – Part-2

: Ground Investigation and Testing) σε συνδυασμό με τις αντίστοιχες απαιτήσεις για τους

συνδυασμούς των επιμέρους φορτίσεων που δίδονται στον Ευρωκώδικα 1 (ΕΝ 1991).

Παράλληλα λαμβάνονται υπόψη οι ακόλουθοι κανονισμοί και οδηγίες, στις οποίες θα βασισθεί η

ορισιτκή γεωτεχνική μελέτη του έργου :



4

• Νέος Ελληνικός Αντισεισμικός Κανονισμός (ΕΑΚ – 2000) με την πρόσφατη αναθεώρηση του

χάρτη σεισμικής επικινδυνότητας (Κ.Υ.Α. Δ17α/115/9/ΦΝ275, Αύγουστος 2003).

• ΕΝ 1998-1:2004 : Design of Structures for Earthquake Resistance : General Rules

• EN 1998-5:2005 : Design of Structures for Earthquake Resistance : Foundations, Retaining

Structures and Geotechnical Aspects

• Recommendations on Excavations, German Society for Geotechnics, 2003.

Η συνολική μελέτη ακολουθεί την εφαρμογή των Οδηγιών Μελετών Οδικών Έργων (Ο.Μ.Ο.Ε.)

του ΥΠΕΧΩΔΕ.



5

2. ΓΕΩΛΟΓΙΚΕΣ – ΜΟΡΦΟΛΟΓΙΚΕΣ ΣΥΝΘΗΚΕΣ ΠΕΡΙΟΧΗΣ ΕΡΓΟΥ

2.1 Μορφολογία Περιοχής

Η ζώνη του έργου περιλαμβάνει τον πολεοδομικό ιστό και το ανατολικό τμήμα μεταξύ του

οικισμού και του ποταμού Αλμωπαίου, συμπεριλαμβανομένου του δυτικού αναχώματος του

ποταμού. Το σύνολο του έργου αναπτύσσεται σε πεδινό ανάγλυφο με πολύ ήπιες κλίσεις, εντός

της λεκάνης της Αριδαίας, χαρακτηρίζεται δε από ζώνες υψηλής δενδρώδους βλάστησης και

καλλιεργήσιμες εκτάσεις στο εκτός του οικισμού τμήμα.

2.2 Γεωλογικές Συνθήκες Σχηματισμών της Ζώνης του Έργου

Η ευρύτερη περιοχή του έργου δομείται από σύγχρονες ποταμολιμναίες αποθέσεις, συνιστάμενες

από εναλλαγές χονδρόκοκκων και λεπτόκοκκων στρώσεων υπό τη μορφή ιλυωδών άμμων –

αμμοχάλικων και αργιλωδών άμμων – ιλύων αντίστοιχα. Οι πλέον λεπτόκοκκες στρώσεις

συναντώνται σε μεγαλύτερα βάθη, σε θέσεις όπου η κύρια απόθεση αφορά σε λιμναία ιζήματα, σε

αντίθεση με τις πλέον πρόσφατες αδρόκοκκες αποθέσεις της κοίτης των ρεμάτων.

Οι στρώσεις ιλυώδους άμμου και αμμοχαλίκων συναντώνται γενικά ασύνδετες, μέσης

πυκνότητας, παρουσιάζουν αυξημένη διαπερατότητα και σε θέσεις όπου βρίσκονται υπό τη

στάθμη του υπόγειου υδροφόρου ορίζοντα παρουσιάζουν αστάθεια των παρειών εκσκαφών

ακόμη και υπό βραχυχρόνιες συνθήκες φόρτισης.

Οι πλέον λεπτόκοκκες στρώσεις αμμώδους ιλύος και αργιλώδους άμμου συναντώνται σε

κατάσταση μέσης στιφρότητας / πυκνότητας, παρουσιάζουν όμως έστω και περιορισμένη συνοχή,

σταδιακά μειούμενη με την πάροδο του χρόνου για την περίπτωση του ανεπένδυτου μετώπου

πρανών εκσκαφών, γεγονός που επιτρέπει την προσωρινή ευστάθεια αυτών υπό σχετικά

βραχυχρόνιες συνθήκες, ακόμη και υπό υψηλή περιεχόμενη φυσική υγρασία.

Λαμβάνοντας υπόψη την παρατήρηση των σχηματισμών στην περιοχή του έργου και

σημειώνοντας τα προαναφερόμενα στην παράγραφο 1.3 της παρούσας, περί της απουσίας

γεωτεχνικής έρευνας πεδίου και εργαστηρίου σε ικανό βάθος και την ανάγκη πραγματοποίησης

αυτής στο στάδιο της μελέτης εφαρμογής, οι συναντώμενες στη ζώνη του έργου εδαφικές

στρώσεις είναι γενικά οι ακόλουθες, σύμφωνα και με το συνημμένο σχέδιο D_G-01.

α) Στρώση SM-GM :

Αμμοχάλικα έως ιλυώδεις Άμμοι κατασκευής αναχωμάτων ποταμού και Αμμοχαλικώδεις

αποθέσεις κοίτης, μέσης πυκνότητας, χαλαρά πλησίον της κοίτης, ασύνδετα, αμελητέας

πλαστικότητας, υψηλής διαπερατότητας.



6

Υλικά κατηγορίας Α-3 έως Α-2-4 κατά AASHTO.

Μηχανικές παράμετροι σχεδιασμού :

c’k = 1,0 kPa , φ’k = 31° - 34° , Ε’S = 15,0 – 20,0 MPa

β) Στρώση GM :

Χαλαρές Αμμοχαλικώδεις και Αδρομερείς αποθέσεις κοίτης ποταμού, μέσης έως περιορισμένης

πυκνότητας, ασύνδετες, αμελητέας πλαστικότητας, υψηλής διαπερατότητας.

Υλικά κατηγορίας Α-1-a έως Α-2-4 κατά AASHTO.


c’k = 0,0 kPa , φ’k = 31° - 34° , Ε’S = 14,0 – 18,0 MPa

γ) Στρώση SC-SM :

Στρώσεις αργιλώδους έως ιλυώδους Άμμου, μέσης πυκνότητας και περιορισμένης έως μέσης

πλαστικότητας, χαμηλής γενικά διαπερατότητας. Η στρώση παρουσιάζει πάχος 2,0m – 4,0m, με

παρουσία σποραδικών ιλυωδών και λεπτών χαλικωδών ενστρώσεων, φακοειδούς μορφής. Στη

ζώνη του σώματος των αναχωμάτων η στρώση εκτιμάται ως ελαφρά πυκνότερη.

Υλικά κατηγορίας Α-2-4 έως Α-5 κατά AASHTO.


c’k = 3,0 – 5,0 kPa , c’short-term = 6,0 – 8,0 KPa , φ’k = 29° - 32° , Ε’S = 12,0 MPa – 18,0 MPa

δ) Στρώση SC-ML :

Στρώσεις αργιλώδους – ιλυώδους λεπτόκοκκης Άμμου έως αμμώδους Ιλύος, μέσης έως

περιορισμένης πυκνότητας / στιφρότητας, περιορισμένης γενικά πλαστικότητας. Η στρώση

παρουσιάζει πάχος 2,0m - >4,0m, με παρουσία αμμοχαλικωδών και αργιλικών ενστρώσεων,

φακοειδούς μορφής.




ε) Στρώση SC-CL :

Στρώσεις αργιλώδους λεπτόκοκκης Άμμου έως αμμώδους Αργίλου, μέσης πυκνότητας /

στιφρότητας, μέσης γενικά πλαστικότητας. Η στρώση παρουσιάζει πάχος 3,0m - >5,0m, με

παρουσία αμμοχαλικωδών και ιλυωδών ενστρώσεων, φακοειδούς μορφής.




στ) Στρώση GM-odos :

Υλικά οδοστρωσίας και πυκνά αμμοχάλικα.



7

Υλικά κατηγορίας Α-1-a έως Α-2-4 κατά AASHTO.


c’k = 0,0 kPa , φ’k = 32° - 35° , Ε’S = 20,0 MPa – 25,0 MPa

Στον ακόλουθο πίνακα 2.2-1 συνοψίζονται οι εφαρμοζόμενες στη μελέτη μηχανικές παράμετροι

σχεδιασμού των εδαφικών στρώσεων της ζώνης του έργου.

Πίνακας 2.2-1

Εδαφική Στρώση Τιμή συνοχής σε

μακροχρόνιες συνθήκες

c’k

Τιμή συνοχής σε

βραχυχρόνιες συνθήκες

c’short-term

Τιμή γωνίας τριβής σε


φ’k

Τιμή Μέτρου

Ελαστικότητας σε


E’S

SM-GM 1,0 kPa - 31° - 34° 15,0 – 20,0 MPa

GM 0,0 kPa - 31° - 34° 14,0 – 18,0 MPa

SC-SM 3,0 – 5,0 kPa 6,0 – 8,0 kPa 29° - 32° 12,0 – 18,0 MPa

SC-ML 2,0 – 4,0 kPa 8,0 – 10,0 kPa 28° - 31° 10,0 – 16,0 MPa

SC-CL 3,0 – 6,0 kPa 12,0 – 15,0 kPa 27° - 30° 14,0 – 20,0 MPa

GM-odos 0,0 kPa - 32° - 35° 20,0 – 25,0 MPa

2.3 Συνθήκες Υπόγειων Υδάτων

O υπόγειος υδροφόρος ορίζοντας εκτιμάται γενικά εντός του πολεοδομικού ιστού της Αριδαίας σε

βάθη από 2,50m – 3,00m στο νοτιότερο τμήμα του οικισμού, έως και >5,0m στο βόρειο τμήμα του

οικισμού. Αντίστοιχα η στάθμη των υπόγειων υδάτων στην περιοχή του δυτικού αναχώματος του

ποταμού Αλμωπαίου εκτιμάται περίπου ισοϋψής προς τη στάθμη ροής του ποταμού, δηλαδή σε

βάθη 3,00m – 4,00m από τη στέψη. Εξαίρεση αποτελεί το νοτιότερο τμήμα της χάραξης του

αγωγού εντός του δυτικού αναχώματος και τα ορύγματα προσέγγισης των εγκαταστάσεων του

βιολογικού καθαρισμού, όπου η παρουσία γειτονικού ανεπένδυτου καναλιού / ρέματος

συνεπάγεται την άνοδο της στάθμης του υπόγειου υδροφόρου σε βάθος έως και 1,00m – 1,50m

από την επιφάνεια του φυσικού εδάφους και τη στέψη του αναχώματος.

Με βάση τα προαναφερόμενα, η πλειοψηφία των εκσκαφών εντός του πολεοδομικού ιστού και

στο βόρειο τμήμα του αναχώματος θα πραγματοποιηθεί σε ξηρές γενικά συνθήκες. Σε θέσεις

όπου η στάθμη του υπόγειου υδροφόρου συναντάται υψηλότερα από τη στάθμη του δαπέδου της

εκσκαφής, στο σύνολο των εκσκαφών του νότιου τμήματος του δυτικού αναχώματος, θα απαιτηθεί

η ταυτόχρονη άντληση των συναντώμενων υπόγειων υδάτων, έτσι ώστε το σύνολο των εργασιών

τοποθέτησης των αγωγών και επανεπίχωσης των σκαμμάτων, όπως και οι εργασίες

σκυροδέτησης των εγκαταστάσεων, να πραγματοποιηθεί σε ξηρές συνθήκες.



8

2.4 Σεισμικότητα της Ζώνης του Έργου

Με βάση τον Ελληνικό Αντισεισμικό Κανονισμό (ΕΑΚ 2000), η περιοχή του έργου εντάσσεται στη

ζώνη σεισμικής επικινδυνότητας Ι, όπου σύμφωνα με την αναθεώρηση του χάρτη σεισμικής

επικινδυνότητας (Κ.Υ.Α. Δ17α/115/9/ΦΝ275, Αύγουστος 2003) η σεισμική επιτάχυνση λαμβάνει

τιμή Α=0,16g.

Από άποψη σεισμικής επικινδυνότητας οι μέσης έως περιορισμένης πυκνότητας αμμώδεις έως

αμμοϊλυώδεις στρώσεις και οι σχηματισμοί αμμοχάλικων και αργιλώδους άμμου της ζώνης του

έργου έργου, μέχρι τουλάχιστον το βάθος των 20,0m, εντάσσονται γενικά στην κατηγορία

εδάφους Γ.

• Λαμβάνοντας υπόψη την αντίστοιχη κατάταξη του EN1998-1:2005 (εφόσον ο αντισεισμικός

σχεδιασμός πραγματοποιηθεί με βάση τις οδηγίες του συγκεκριμένου κανονισμού), η ζώνη

του έργου υπάγεται γενικά στην κατηγορία D (τιμές NSPT < 15, vs,30 < 180m/sec) έως C (τιμές

NSPT = 15 - 25, vs,30 = 180 - 300m/sec).



9

3. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΕΚΣΚΑΦΩΝ ΟΡΥΓΜΑΤΩΝ ΑΓΩΓΩΝ

3.1 Εισαγωγή - Επιλεγόμενοι Τύποι Μέτρων Αντιστήριξης Ορυγμάτων

Η επιλογή του τύπου αντιστήριξης τοιχωμάτων των σχεδιαζόμενων ορυγμάτων και η τυχόν

δυνατότητα διαμόρφωσης ανυποστήρικτων πρανών υπό κλίση καθορίζονται από τους

ακόλουθους κύριους παράγοντες :

• Γεωτεχνικές συνθήκες της ζώνης εκσκαφής σε συνδυασμό με την τυχόν παρουσία υπόγειων

υδάτων σε στάθμη υψηλότερη της στάθμης δαπέδου του αγωγού.

• Παρουσία παρακείμενων κατασκευών, ιδιαίτερα θεμελιώσεων κτιρίων σε στάθμη υψηλότερη

της στάθμης του δαπέδου της εκσκαφής και σε απόσταση τέτοια ώστε να βρίσκονται εντός της

ζώνης επιρροής των εκσκαφών.

• Δυνατότητα κατάληψης ικανού πλάτους οδοστρώματος, χωρίς τη δημιουργία διακοπής ή

όχλησης της κυκλοφορίας.

• Φορτία κυκλοφορίας σε εγγύτητα προς το φρύδι των πρανών εκσκαφών, πέρα από τα φορτία

κυκλοφορίας των μηχανημάτων έργου και τις φορτίσεις των αποτιθέμενων στην παρειά του

σκάμματος δομικών υλικών.

• Ειδικά για τις περιπτώσεις των ασφαλτοστρωμένων οδών, η ανάγκη επανεπίχωσης του

σκάμματος με επίλεκτο θραυστό υλικό και τις ανάλογες στρώσεις οδοστρωσίας.

Λαμβάνοντας υπόψη το συνδυασμό των ανωτέρω παραγόντων, ιδιαίτερα δε τις μέτριες

γεωτεχνικά συνθήκες της ζώνης του έργου οι οποίες δεν επιτρέπουν τη διαμόρφωση

κατακόρυφων ανυποστήρικτων πρανών για βάθη σκάμματος >2,10m, επιλέγονται οι ακόλουθοι

τρεις τύποι διαμόρφωσης ορυγμάτων, με πεδία εφαρμογής στα τμήματα του έργου, όπως αυτά

παρουσιάζονται στο επισυναπτόμενο σχέδιο οριζοντιογραφίας D_G-03.

α) Τύπος Α εκσκαφών : Συνίσταται στην επιλογή κατακόρυφων παρειών ορυγμάτων με την

εφαρμογή αντιστήριξης με μεταλλικά πετάσματα τύπου KRINGS KVL ή ισοδύναμου. Το βασικό

(κατώτερο) πέτασμα επιλέγεται με ύψος H1 = 2,40m, όπου δε το βάθος ορύγματος ξεπερνά τα

2,50m, προσαρμόζονται στη στέψη αυτού πρόσθετα πετάσματα ύψους H2 = 0,50m / 1,00m,

αναλόγως βάθους ορύγματος.

β) Τύπος Β εκσκαφών : Συνίσταται στην επιλογή διαμόρφωσης των ανοικτών εκσκαφών με

ανυποστήρικτες παρειές ορύγματος, κλίσης πρανών 2:1 (υ:β) για ύψη ορυγμάτων έως H = 3,00m,

απομειούμενης σε 3:2 (υ:β) για ύψη Η>2,80m.



10

γ) Τύπος Γ εκσκαφών : Συνίσταται στην επιλογή κατακόρυφων παρειών ορυγμάτων με την

εφαρμογή αντιστήριξης με χαλύβδινες πασσαλοσανίδες τύπου PU6. Οι εμπειγνυόμενες

πασσαλοσανίδες θα έχουν ολικό μήκος L1 = 6,00m για βάθη ορύγματος έως 3,00m και L2 = 8,00m

για βάθη ορύγματος >3,00m.

• Σημειώνεται ότι σε όλες τις περιπτώσεις το πλάτος πυθμένα του ορύγματος είναι ίσο με B =

1,20m. Στις θέσεις των φρεατίων πραγματοποιείται διεύρυνση του πυθμένα ώστε το πλάτος

να διαμορφωθεί περί τα 2,10m (για μήκος της τάξης των 2,00m).

3.2 Τύπος Α Ορύγματος – Αντιστήριξη Κατακόρυφων Παρειών με Μεταλλικά Πετάσματα

Όπως αναφέρθηκε στην προηγούμενη παράγραφο, ο συγκεκριμένος τύπος διαμόρφωσης

ορύγματος συνίσταται στην επιλογή κατακόρυφων παρειών ορυγμάτων με την εφαρμογή

αντιστήριξης με μεταλλικά πετάσματα τύπου KRINGS KVL ή ισοδύναμου. Στην αντίστοιχη τυπική

διατομή και κάτοψη του σχεδίου D_G-02 παρουσιάζονται τα βασικά χαρακτηριστικά του

συστήματος αντιστήριξης, εντούτοις οι κατασκευαστικές λεπτομέρειες αυτού θα εξαρτηθούν από

το επιλεγόμενο σύστημα από τον Ανάδοχο κατασκευής του Έργου.

Επισημαίνονται γενικά τα ακόλουθα στοιχεία :

• Ο επιλεγόμενος τύπος μεταλλικού πετάσματος θα πρέπει να δύναται να δεχθεί ωθήσεις γαιών

EAP > 32,0kPa. • Η παραπάνω υπολογιζόμενη πίεση ωθήσεων γαιών αφορά σε μεταλλικά πετάσματα

ανοίγματος B = 2,00m (κατά την οριζόντια έννοια), επομένως σε αντίστοιχη οριζόντια αξονική

απόσταση αντιρήδων, SX = 2,00m.

• Η εικονιζόμενη στην τυπική διατομή κατακόρυφη διάταξη των αντιρήδων δεν είναι δεσμευτική

για τον επιλεγόμενο τύπο της αντιστήριξης, με δυνατότητα απόκλισης από αυτή κατά ±0,20m.

Εντούτοις τονίζεται ρητά ότι κάθε πρόσθετο καθ’ ύψος πέτασμα θα πρέπει να αντιστηρίζεται

με μία τουλάχιστον σειρά αντιρήδων. Σημειώνεται ότι το βασικό (κατώτερο) πέτασμα

επιλέγεται με ύψος H1 = 2,40m, όπου δε το βάθος ορύγματος ξεπερνά τα 2,50m,

προσαρμόζονται στη στέψη αυτού πρόσθετα πετάσματα ύψους H2 = 0,50m / 1,00m,

αναλόγως βάθους ορύγματος.

• Επιτρέπεται η διαμόρφωση ανυποστήρικτης παρειάς φρυδιού ορύγματος, πάνω από τη στέψη

της αντιστήριξης, σύμφωνα με το σχέδιο τυπικής διατομής, με ύψος έως 0,30m και κλίση

πρανούς 45° (1:1).



11

Λαμβάνοντας υπόψη τους αναφερόμενους παράγοντες επιλογής τύπου αντιστήριξης της

παραγράφου 3.1, ο τύπος Α εφαρμόζεται πρακτικά στο σύνολο του κύριου πολεοδομικού ιστού

της Αριδαίας και στους κύριους ασφαλτόδρομους προσέγγισης αυτού, σύμφωνα με το σχέδιο

οριζοντιογραφίας D_G-03. Επίσης εφαρμόζεται σε μικρό τμήμα πλησίον των εγκαταστάσεων του

βιολογικού καθαρισμού.

Τα βασικά κριτήρια επιλογής του τύπου στα συγκεκριμένα τμήματα είναι τα ακόλουθα :

• Η επιλογή διαμόρφωσης ανυποστήρικτων πρανών εκσκαφών κατάλληλης κλίσης θα

οδηγούσε σε αυξημένο εύρος κατάληψης οδού, με συνέπεια την έντονη όχληση της

κυκλοφορίας επί των κεντρικών οδών και την ανάγκη διακοπής αυτής στις μικρότερες οδού, με

αποτέλεσμα τη δημιουργία προβλημάτων πρόσβασης στις κατοικίες.

• Οι εκσκαφές επί ασφαλτοστρωμένων οδών οδηγεί στην απαίτηση επανεπίχωσης του

σκάμματος με κατάλληλα θραυστά επίλεκτα υλικά και την επανακατασκευή των στρώσεων

οδοστρωσίας. Οι αυξημένοι όγκοι εκσκαφών στην περίπτωση ανυποστήρικτων ορυγμάτων

οδηγεί στην ανάγκη εξεύρεσης των ανάλογων ποσοτήτων επίλεκτων υλικών και την επιπλέον

απομάκρυνση των προϊόντων εκσκαφής του σκάμματος, γεγονός που ισορροπεί από

οικονομικής πλευράς το αυξημένο κόστος της τοποθέτησης των κατακόρυφων μεταλλικών

πετασμάτων.

• Η επιλογή των πασσαλοσανίδων ως μέτρων αντιστήριξης για το συγκεκριμένο τμήμα είναι

γενικά αντίστοιχου κόστους με τη λύση των μεταλλικών πετασμάτων, ο τρόπος τοποθέτησης

αυτών όμως (με έμπειξη και ως συνέπεια ανάλογες δονήσεις) είναι απαγορευτικός για την

εφαρμογή τους σε κατοικημένη περιοχή.

3.3 Τύπος Β Ορύγματος – Ανοικτές Εκσκαφές με Ανυποστήρικτα Πρανή

Όπως αναφέρθηκε στην παράγραφο 3.1 ο συγκεκριμένος τύπος διαμόρφωσης ορύγματος

συνίσταται στην επιλογή σχεδιασμού των ανοικτών εκσκαφών με ανυποστήρικτες παρειές

ορύγματος, κλίσης πρανών 2:1 (υ:β) για ύψη ορυγμάτων έως H = 3,00m, απομειούμενης σε 3:2

(υ:β) για ύψη Η>2,80m.

Επισημαίνονται γενικά τα ακόλουθα :

• Η διατήρηση των ανυποστήρικτων πρανών ανοικτών εκσκαφών θα πρέπει να περιορισθεί

χρονικά κατά το δυνατόν, με βάση τον ανάλογο προγραμματισμό του έργου. Δεν επιτρέπεται

γενικά η διατήρηση ανυποστήρικτων πρανών εκσκαφών για χρονικό διάστημα μεγαλύτερο

των πέντε (5) ημερών. Σε περίπτωση διακοπής των εργασιών και υπέρβασης του



12

συγκεκριμένου χρονικού ορίου, απαιτείται η μερική ή ολική επανεπίχωση του σκάμματος,

τουλάχιστον μέχρι βάθους 1,50m από τη στέψη. Για τις περιπτώσεις όπου οι απαιτούμενες

εργασίες εντός του σκάμματος ξεπερνούν το διάστημα των πέντε ημερών, όπως στις θέσεις

των φρεατίων, οι εκσκαφές θα πρέπει να γίνουν ανεξάρτητα από την κύρια γραμμική εκσκαφή

κατά μήκος των αγωγών.

• Η εκσκαφή των ορυγμάτων κατά μήκος της χάραξης θα πρέπει να γίνεται κατά το δυνατόν

τμηματικά και σε συνεχή ροή κατασκευής, έτσι ώστε να μειώνεται κατά το δυνατό ο χρόνος

διατήρησης της ανοικτής εκσκαφής.

• Η κίνηση μηχανημάτων έργου δεν επιτρέπεται σε απόσταση L1 < 1,00m από το φρύδι του

πρανούς του ορύγματος. Αντίστοιχα δεν επιτρέπεται η απόθεση συγκεντρωμένων ποσοτήτων

δομικών υλικών σε απόσταση L2 < 0,50m από την παρειά του σκάμματος.


παραγράφου 3.1, ο τύπος Β εφαρμόζεται εκτός του κύριου πολεοδομικού ιστού της Αριδαίας,

αποκλειστικά σε χωματόδρομους και αγροτικές οδούς, κυρίως δε επί του δυτικού αναχώματος του

ποταμού Αλμωπαίου, όπου οι γεωτεχνικές συνθήκες το επιτρέπουν, σύμφωνα με το σχέδιο

οριζοντιογραφίας D_G-03.

Βασικό κριτήριο επιλογής της διαμόρφωσης ανυποστήρικτων κεκλιμένων παρειών ορύγματος στα

συγκεκριμένα τμήματα αποτέλεσε η δυνατότητα κατάληψης μεγαλύτερης έκτασης για την

πραγματοποίηση των εκσκαφών, σε συνδυασμό με τη δυνατότητα επανεπίχωσης των σκαμμάτων

με τα ίδια προϊόντα των εκσκαφών, μετά την αφαίρεση των επιφανειακών φυτικών.

3.4 Τύπος Γ Ορύγματος – Αντιστήριξη Κατακόρυφων Παρειών με Πασσαλοσανίδες

Όπως αναφέρθηκε στην παράγραφο 3.1, ο συγκεκριμένος τύπος διαμόρφωσης ορύγματος

συνίσταται στην επιλογή κατακόρυφων παρειών ορυγμάτων με την εφαρμογή αντιστήριξης με

χαλύβδινες πασσαλοσανίδες τύπου PU6 ή ανώτερου, σύμφωνα με το σχέδιο τυπικής διατομής και

κάτοψης D_G-02. Οι εμπειγνυόμενες πασσαλοσανίδες θα έχουν ολικό μήκος L1 = 6,00m για βάθη

ορύγματος έως 3,00m και L2 = 8,00m για βάθη ορύγματος >3,00m.

Επισημαίνονται γενικά τα ακόλουθα :



13

• Οι εφαρμοζόμενες αντιρήδες θα είναι τύπου TUBO Φ193,7mm/10mm, τοποθετούνται σε μία

σειρά, σε στάθμη -1,00m από τη στέψη του ορύγματος και σε οριζόντιες αξονικές αποστάσεις

SX = 2,40m. Εφόσον το βάθος του σκάμματος ξεπερνά τα 3,50m, απαιτείται η τοποθέτηση και

δεύτερης σειράς αντιρήδων, σε στάθμη -2,50m από τη στέψη του ορύγματος.

• Οι κύριες φάσεις κατασκευής του ορύγματος είναι οι ακόλουθες :

α) Έμπειξη των πασσαλοσανίδων με τη χρήση κατάλληλου μηχανήματος, μέχρι το

προβλεπόμενο βάθος, παράλληλα και από τις δύο πλευρές του ορύγματος.

β) Εκσκαφές 1ης φάσης μέχρι τη στάθμη -1,50m από τη στέψη του τοιχώματος.

γ) Τοποθέτηση 1ης σειράς αντιρήδων στη στάθμη -1,00m από τη στέψη του τοιχώματος.

δ) Ολοκλήρωση εκσκαφών ορύγματος μέχρι την προβλεπόμενη στάθμη δαπέδου, για βάθη

ορύγματος <3,50m, διαφορετικά εκσκαφή ορύγματος μέχρι τη στάθμη -3,50m από τη στέψη

του τοιχώματος. Ταυτόχρονες εργασίες άντλησης υδάτων, όπου αυτές απαιτηθούν (σε βάθη

>1,50m).

ε) Τοποθέτηση 2ης σειράς αντιρήδων στη στάθμη -2,50m από τη στέψη (για βάθη ορύγματος

>3,50m).

στ) Ολοκλήρωση εκσκαφών ορύγματος.

ζ) Κατασκευή στρώσης έδρασης και τοποθέτηση αγωγού αποχέτευσης.

η) Σταδιακή επανεπίχωση ορύγματος με παράλληλη αφαίρεση των αντιρήδων.

θ) Αφαίρεση χαλύβδινων πασσαλοσανίδων.


παραγράφου 3.1, ο τύπος Γ εφαρμόζεται εκτός του κύριου πολεοδομικού ιστού της Αριδαίας, στο

νοτιότερο τμήμα της χάραξης επί του δυτικού αναχώματος του ποταμού Αλμωπαίου, και στο

όρυγμα προσέγγισης των εγκαταστάσεων του βιολογικού καθαρισμού, όπου η παρουσία

γειτονικού ανεπένδυτου καναλιού υποδυκνείει την παρουσία υψηλής στάθμης υπόγειου

υδροφόρου ορίζοντα, σύμφωνα με το σχέδιο οριζοντιογραφίας D_G-03.

Βασικό κριτήριο επιλογής της εφαρμογής αντιστήριξης των παρειών του ορύγματος με

πασσαλοσανίδες στο συγκεκριμένο τμήμα αποτέλεσε η παρουσία υψηλής στάθμης υπόγειων

υδάτων (σε βάθη έως 1,50m), σε συνδυασμό με την παρουσία αμμωδών – αμμοχαλικωδών

στρώσεων υψηλής διαπερατότητας. Η επιλογή του κλειστού, περιορισμένης διαπερατότητας

συστήματος των πασσαλοσανίδων, εκτεινόμενο σε βάθος >3,00m από το δάπεδο της εκσκαφής,

επιτρέπει την ευχερή άντληση των υδάτων από το χώρο του σκάμματος και αποσοβεί τυχόν

άμεσες καταπτώσεις των ασύνδετων κοκκωδών στρώσεων των παρειών του σκάμματος, κατά τη

σταδιακή εκσκαφή αυτού. Η μεγάλη απόσταση των συγκεκριμένων τμημάτων του ορύγματος από

κατοικημένες περιοχές, επιτρέπει την ευχερή εφαρμογή της μεθόδου έμπειξης.



14

4. ΕΛΕΓΧΟΙ ΕΥΣΤΑΘΕΙΑΣ – ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΙ ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΩΝ

4.1 Εισαγωγή

Για τις ανάγκες σχεδιασμού των προβλεπόμενων ορυγμάτων τοποθέτησης των αγωγών

αποχέτευσης, το σχεδιασμό των απαιτούμενων μέτρων αντιστήριξης και την επιλογή της κλίσης

των ανυποστήρικτων πρανών εκσκαφών, όπου αυτές εφαρμόζονται, πραγματοποιήθηκαν έλεγχοι

ωθήσεων και αναπτυσσόμενων εντατικών μεγεθών και μετακινήσεων των μέτρων αντιστήριξης,

καθώς και αναλύσεις ευστάθειας του συστήματος αντιστήριξης – υποστηριζόμενου εδαφικού

σχηματισμού, σε επιλεγμένες διατομές και για κάθε τύπο ορύγματος.

Τα εφαρμοζόμενα μέτρα αντιστήριξης, ιδιαίτερα στην περίπτωση των πασσαλοσανίδων,

ελέγχονται τόσο ως προς τον εξασφαλιζόμενο συντελεστή ασφάλειας έναντι των επιμέρους

μορφών αστοχίας (αστοχία διατομής στοιχείου, συνολική ευστάθεια συστήματος), όσο και ως

προς τις αναμενόμενες παραμορφώσεις του τοίχου. Οι δύο παραπάνω έλεγχοι (οριακής

κατάστασης αστοχίας (ULS) και λειτουργικότητας (SLS) αντίστοιχα) πραγματοποιούνται με την

εφαρμογή τόσο αναλυτικής μεθόδου επίλυσης συνδυασμού οριακής ισορροπίας και ελατηριακών

σταθερών αντίδρασης (χρήση λογισμικού WALLAP της GEOSOLVE) με σκοπό την επιλογή των

διαστάσεων και της διάταξης των στοιχείων αντιστήριξης, όσο και με την εφαρμογή μεθόδων

προσδιορισμού του συντελεστή ασφάλειας έναντι κυκλικής ή πολυεπίπεδης ολίσθησης, με χρήση

του λογισμικού SLIDE v 5.0 της ROCSCIENCE.

Για την εισαγωγή του πρωτογενούς εντατικού πεδίου στη ζώνη των πασσαλοσανίδων,

εφαρμόζεται γενικά συντελεστής ωθήσεων σε ηρεμία Κ0 = 1-sinφ’, με την παραδοχή κανονικά

στερεοποιημένων εδαφών, ο οποίος δικαιολογείται από το γεγονός ότι πρόκειται για πρόσφατες

ποταμολιμναίες αποθέσεις και μέτρια συμπυκνωμένα πλευρικά αναχώματα του ποταμού.

4.2 Παραδοχές Φορτίσεων

Οι παραδοχές φορτίσεων ακολουθούν τις οδηγίες της παραγράφου 10.5 των τεχνικών έργων των

Ο.Μ.Ο.Ε.

Τα φορτία προέρχονται από το ίδιο βάρος και τη λειτουργία του έργου (φορτία κυκλοφορίας).

Παράλληλα εξετάζονται οι περιπτώσεις δυσμενών τυχηματικών δράσεων που θα παρουσιαστούν

κατά τη διάρκεια ζωής του έργου (σεισμός, άνοδος της στάθμης των υπόγειων υδάτων).

Ελέγχονται οι παρακάτω φορτίσεις :

Ίδιο Βάρος Γεωυλικών

Φορτίο Κυκλοφορίας 10 ΚΝ/m2, εφαρμοζόμενο σε όλο το πλάτος της στέψης της οδού, πίσω

από το φρύδι των πρανών.



15

Μέγιστη Ετήσια Στάθμη Νερού

Σε όλες τις περιπτώσεις σχεδιασμού κατακόρυφης αντιστήριξης λαμβάνεται φορτίων κίνησης

βαρέων οχημάτων στη στέψη του τοίχου και σε πλάτος 2,0m Pa4 = 50kPa (θεώρηση

προσέγγισης φορτηγών βάρους 30t), καθώς και ομοιόμορφο φορτίο Pa3 = 20kPa στο

υπόλοιπο πλάτος των 3,0m, ακολουθώντας τη φιλοσοφία των παρ. 2.5-2.7 των αντίστοιχων

Οδηγιών της DGGT (Recommendations on Excavations – German Society for Geotechnics).

Σεισμικά Φορτία Λαμβάνοντας υπόψη το βραχυχρόνιο χαρακτήρα των υπό μελέτη εκσκαφών (διατήρηση

ανυποστήρικτων πρανών εκσκαφών για διάστημα <10 ημερών, λοιπών αντιστηριζόμενων

παρειών για διάστημα <20ημερών), δεν απαιτείται ο έλεγχος ευστάθειας υπό τα σεισμικά φορτία

σχεδιασμού κατά ΕΑΚ 2000.

Εντούτοις για λόγους πληρότητας πραγματοποιούνται πρόσθετοι έλεγχοι ολικής ευστάθειας έναντι

κυκλικής ολίσθησης, εφαρμόζοντας ενιαία μέση τιμή της επιτάχυνσης στη στέψη και στη βάση :

Οριζόντια επιτάχυνση : αh = αg,temp / 2 για αg,temp = 2/3 x αg = 0,104g αh = 0,052g

Κατακόρυφη επιτάχυνση : αν = ± 0,50.αh = 0,026g

Συντελεστές Ασφάλειας Οι ελάχιστοι συντελεστές ασφάλειας έναντι αστοχίας των ορυγμάτων πρέπει να είναι σύμφωνοι με

τον παρακάτω πίνακα. Λαμβάνοντας υπόψη τον προσωρινό χαρακτήρα των πρανών ορυγμάτων

(χρονικό διάστημα < 20 ημερών), ο επιδιωκόμενος συντελεστής ασφάλειας είναι ίσος με 1,20,

αφορά δε στην περίπτωση της ανώτατης προβλεπόμενης ετήσιας στάθμης υπόγειου ορίζοντα. Για

όλες τις περιπτώσεις εδαφικών σχηματισμών πάνω από τη στάθμη του υπόγειου υδροφόρου

ορίζοντα λαμβάνεται συντελεστής rU = 5%.

Στον ακόλουθο πίνακα παρουσιάζονται οι επιμέρους συνδυασμοί φορτίσεων με βάση τους

οποίους πραγματοποιούνται οι έλεγχοι συνολικής ευστάθειας των πρανών ορυγμάτων και του

συστήματος αντιστήριξης, καθώς και οι αντίστοιχοι ελάχιστοι απαιτούμενοι συντελεστές ασφάλειας

κατά Ο.Σ.Μ.Ε.Ο.

Πίνακας 4.2-1: Συνδυασμοί φορτίσεων

Συνδυασμός Σεισμός Ανώτατη ετήσια στάθμη

Απαιτούμενος συντ/τής ασφάλειας

Παρατηρήσεις

1 (W-ST)

Βραχυχρόνιες Στατικές

Συνθήκες

ΟΧΙ ΝΑΙ 1,20

-

2 (DYN)

Σεισμικές Συνθήκες (2/3 τιμής

κατά ΕΑΚ 2000)

ΝΑΙ ΟΧΙ 1,00

-



16

4.3 Αποτελέσματα Ελέγχων Διαστασιολόγησης / Ευστάθειας

4.3.1 Εισαγωγή

Στο παράρτημα Α της παρούσας Έκθεσης παρατίθενται τα αποτελέσματα των ελέγχων

διαστασιολόγησης των στοιχείων κατακόρυφης αντιστήριξης των τοιχωμάτων ορυγμάτων, για

τυπικά βάθη ορύγματος, τόσο για την περίπτωση των πασσαλοσανίδων (παρ. Α-1 / Α-2), όσο και

για την περίπτωση μεταλλικών πετασμάτων τύπου KRINGS ή παρόμοιου.

Σημειώνεται ότι ειδικά για την περίπτωση των μεταλλικών πετασμάτων οι έλεγχοι αφορούν στον

προσδιορισμό των μέγιστων αναπτυσσόμενων ωθήσεων γαιών που αναμένεται να αναλάβουν τα

πετάσματα και στις αντίστοιχες αναπτυσσόμενες αξονικές δυνάμεις των αντιρήδων και δεν

στοχεύουν στη συνολική διαστασιολόγηση του συστήματος με δεδομένους τους επιμέρους

ξεχωριστούς τύπους συστημάτων που διατίθενται στην αγορά.

4.3.2 Σύστημα Πασσαλοσανίδων

Εξετάζονται δύο επιμέρους περιπτώσεις συστημάτων, με κοινά στοιχεία τον τύπο της

πασσαλοσανίδας (PU 6) και την αξονική απόσταση των σωληνωτών αντιρήδων

Φ193,7mm/10mm (SX = 2,40m) :

α) Βάθος Σκάμματος Η = 3,20m, μία σειρά αντιρήδων σε βάθος -1,00m.

Μέγιστα Αναπτυσσόμενα Εντατικά Μεγέθη Συστήματος :

Αναπτυσσόμενη Ροπή : Mmax = 45,7KNm MSD = 1,35 x Mmax MSD = 61,7KNm Αναπτυσσόμενη Τέμνουσα : Qmax = 50,0KN QSD = 1,35 x Qmax QSD = 67,5KN Αναπτυσσόμενη Αξονική Δύναμη Αντιρήδας :

(Στάθμη -1,00m) : Nmax = 173,9KN NSD = 1,35 x Mmax NSD = 234,8KN Μέγιστη οριζόντια μετακίνηση : S = 13mm • Πασσαλοσανίδα PU6 : MRD = 83,0 KNm > MSD = 61,7KNm

β) Βάθος Σκάμματος Η = 3,70m, μία σειρά αντιρήδων σε βάθος -1,00m.

Μέγιστα Αναπτυσσόμενα Εντατικά Μεγέθη Συστήματος :

Αναπτυσσόμενη Ροπή : Mmax = 39,2KNm MSD = 1,35 x Mmax MSD = 52,9KNm Αναπτυσσόμενη Τέμνουσα : Qmax = 46,8KN QSD = 1,35 x Qmax QSD = 63,2KN Αναπτυσσόμενη Αξονική Δύναμη Αντιρήδας :

(Στάθμη -1,00m) : Nmax = 153,0KN NSD = 1,35 x Mmax NSD = 206,6KN (Στάθμη -2,50m) : Nmax = 171,4KN NSD = 1,35 x Mmax NSD = 231,4KN Μέγιστη οριζόντια μετακίνηση : S = 15mm • Πασσαλοσανίδα PU6 : MRD = 83,0 KNm > MSD = 52,9KNm



17

4.3.3 Σύστημα Μεταλλικών Πετασμάτων

Εξετάζονται τρεις επιμέρους περιπτώσεις συστημάτων, με αξονική απόσταση των αντιρήδων

SX = 2,00m :

α) Βάθος Σκάμματος Η = 2,70m, δύο σειρές αντιρήδων σε βάθος -0,80m / -2,00m.

Μέγιστες Αναπτυσσόμενες Ωθήσεις Γαιών : ΕΑ = 24,93KNm Μέγιστη Αξονική Δύναμη Αντιρήδας : Nmax = 66,5KN

α) Βάθος Σκάμματος Η = 3,40m, τρεις σειρές αντιρήδων σε βάθος -0,80m / -2,00m / 2,70m.


α) Βάθος Σκάμματος Η = 3,90m, τέσσερεις σειρές αντιρήδων σε βάθος -0,80m / -2,00m / 2,70m /

3,30m.


4.3.3 Αποτελέσματα Ελέγχων Ευστάθειας

Τα αποτελέσματα των ελέγχων ευστάθειας παρουσιάζονται συνοπτικά στον ακόλουθο πίνακα 4.3.3-1 και αναλυτικότερα σε μορφή γραφημάτων στο παράρτημα Β της παρούσας Έκθεσης.

Πίνακας 4.3.3-1: Αποτελέσματα ελέγχων ευστάθειας

Σχήμα Συνδυασμός φόρτισης

Μηχανισμός Αστοχίας

Τύπος / Βάθος Ορύγματος

Συντελεστής ασφάλειας


Σ1 W-ST Κυκλική - 1,10 Ανάστροφη Ανάλυση

Αναχώματος

Σ2 W-ST Κυκλική Τύπος Β / 2,20μ 0,62 Ανυποστήρικτο Όρυγμα

Κατακόρυφων Παρειών εντός

Πολεοδομικού Ιστού

Σ3 W-ST Κυκλική Τύπος Α / 2,20μ 1,17 -

Σ4 W-ST Κυκλική Τύπος Α / 2,70μ 1,30 -

Σ5 W-ST Κυκλική Τύπος Β / 2,60μ 1,22 Κλίση Παρειών 2 : 1

Σ6 W-ST Διεπίπεδη Τύπος Β / 3,20μ 1,25 Κλίση Παρειών 3 : 2

Σ7 W-ST Διεπίπεδη Τύπος Β / 4,20μ 1,20 Κλίση Παρειών 3 : 2



18

Σ8 DYN Κυκλική Τύπος Β / 4,20μ 1,10 Κλίση Παρειών 3 : 2

Σ9 W-ST Κυκλική Τύπος Β / 3,20μ 0,29 Ανυποστήρικτο Όρυγμα

Κατακόρυφων Παρειών εντός

Πολεοδομικού Ιστού

Σ10 W-ST Διεπίπεδη Τύπος Γ / 3,20μ 1,42 -

Σ11 W-ST Διεπίπεδη Τύπος Γ / 3,20μ 1,22 -

Σ12 DYN Διεπίπεδη Τύπος Γ / 3,20μ 1,12 -



19

5. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗΣ ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΕΩΝ ΒΙΟΛΟΓΙΚΟΥ ΚΑΘΑΡΙΣΜΟΥ

5.1 Έλεγχοι Φέρουσας Ικανότητας – Καθιζήσεων Δεξαμενών

Έλεγχος Αστοχίας – Τιμή Σχεδιασμού της Φέρουσας Ικανότητας

Για στατική φόρτιση (σχήμα B-SC/cd) θεωρώντας ενεργό πλάτος θεμελίωσης Β’ = 7,00m, λόγο

L/B = 1,50 και ελάχιστο βάθος θεμελίωσης Df = 1,00m, στην περίπτωση φορτίου με περιορισμένη

εκκεντρότητα και οριζόντια τάση στη θεμελίωση (~5% της κατακόρυφης φόρτισης), προκύπτει

επιτρεπόμενη τάση σεπ,st = 480KPa υπό μακροχρόνιες συνθήκες. Με την αύξηση της οριζόντιας

τάσης μειώνεται η φέρουσα ικανότητα σχεδιασμού με τρόπο που φαίνεται στο διάγραμμα του

σχήματος Β-SC/cd).

Αντίστοιχα στην ανάλυση σε σεισμό (σχήμα B-SC/cd/EAK 2000), θεωρώντας ανάπτυξη

υπερπίεσης πόρων Δu/σ’V0 = 0,40 (α = 0,16g – φΕ = 0,60.φ’k), στην περίπτωση φορτίου με

περιορισμένη εκκεντρότητα και οριζόντια τάση στη θεμελίωση (~10% της κατακόρυφης φόρτισης)

προκύπτει επιτρεπόμενη τάση σεπ,dyn,cd = 210KPa. Με την αύξηση της οριζόντιας τάσης μειώνεται

η φέρουσα ικανότητα σχεδιασμού, σύμφωνα με το σχήμα Β-SC/cd. Για την περίπτωση οριζόντιας

φόρτισης Η = 30,0 KPa (Η = 20% Vd) η επιτρεπόμενη φόρτιση περιορίζεται σε σ’επ,dyn = σ’επ,D = ~

160KPa.

Έλεγχος Λειτουργικότητας – Εκτίμηση Καθιζήσεων

Στο σχήμα Β-SC/s παρουσιάζεται ένας προσεγγιστικός υπολογισμός των αναμενόμενων

καθιζήσεων των δεξαμενών για επιφανειακή θεμελίωση σε βάθος 1,00m. Η ανάλυση διεξάγεται

παραμετρικά με το πλάτος της θεμελίωσης και την τάση έδρασης, αναφέρεται δε στην περίπτωση

συνθηκών μακροχρόνιας φόρτισης.

Με βάση τα εν λόγω σχήματα, ενδεικτικά θεωρώντας μέση τάσης έδρασης σεδρ = 80,0KPa,

προκύπτει τελική – μέση καθίζηση της τάξης των 2,10cm. Για το συγκεκριμένο πλάτος θεμελίωσης

Β = 8,00m, σημαντικές καθιζήσεις – μεγαλύτερες από 4,0cm προκύπτουν για τάση έδρασης

τουλάχιστον 170KPa.

Ως εκ τούτου η επιτρεπόμενη τάση του υπεδάφους για τη θεμελίωση των δεξαμενών των

Εγκαταστάσεων Επεξεργασίας Λυμάτων προκύπτει από την οριακή κατάσταση αστοχίας (ULS)

και είναι σd = 160KPa.



20

Δείκτης Εδάφους

Η τιμή του κατακόρυφου δείκτη εδάφους στη θεμελίωση προκύπτει είτε από την προσδιοριζόμενη

τιμή καθίζησης :

α) Κstat = 80,0 / 0,021 = 3.800 KN/m3

Επιλέγεται τιμή : Kstat = 4.000 KN/m3 Kdyn = 1,50 Kstat = 6.000 KN/m3

Σύνταξη

Ο Αναπληρωτής Κοινός Εκπρόσωπος

Γιάννης Ιωακειμίδης Πολιτικός Μηχανικός

Παύλος Χατζημιχαήλ Χημικός Μηχανικός



21

ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Α Έλεγχοι Σχεδιασμού

Μέτρων Αντιστήριξης



22

Α - 1 Πασσαλοσανίδες

Βάθος Σκάμματος Η = 3,20m

1

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. river_kanali_b-320_PU6_st_mod | Made by : river_kanali_b-320_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m INPUT DATA SOIL PROFILE Stratum Elevation of ---------- Soil types ---------- no. top of stratum Active side Passive side 1 0.00 1 SM-GM 1 SM-GM SOIL PROPERTIES Bulk Young's At rest Consol Active Passive -- Soil type -- density Modulus coeff. state. limit limit Cohesion No. Description kN/m3 Eh,kN/m2 Ko NC/OC Ka Kp kN/m2 (Datum elev.) (dEh/dy ) (dKo/dy) ( Nu ) ( Kac ) ( Kpc ) ( dc/dy ) 1 SM-GM 20.50 11000 0.500 OC 0.292 4.369 ( 0.00 ) ( 2000) (0.300) (0.000) ( 0.000) GROUND WATER CONDITIONS Density of water = 10.00 kN/m3 Active side Passive side Initial water table elevation -2.50 -2.50 Automatic water pressure balancing at toe of wall : Yes Water Active side Passive side press. ------------------------------- ------------------------------- profile Point Elev. Piezo Water Point Elev. Piezo Water no. no. elev. press. no. elev. press. m m kN/m2 m m kN/m2 1 1 -1.00 -1.00 0.0 1 -1.00 -1.00 0.0 2 1 -1.00 -1.00 0.0 1 -3.30 -3.30 0.0 WALL PROPERTIES Elevation of toe of wall = -6.00 Maximum finite element length = 0.30 Youngs modulus of wall E = 2.1000E+08 kN/m2 Moment of inertia of wall I = 6.8000E-05 m4/m run E.I = 14280 kN.m2/m run STRUTS and ANCHORS Strut/ X-section Inclin Pre- anchor Strut area Youngs Free -ation stress Tension no. Elev. spacing of strut modulus length (degs) /strut allowed m sq.m kN/m2 m kN 1 -1.00 2.40 0.001964 1.800E+08 0.40 0.00 0 No SURCHARGE LOADS Distance Length Width Surcharge Surcharge from parallel perpend. ----- kN/m2 ----- no. Elev. wall to wall to wall Near edge Far edge 1 0.00 0.50(A) 20.00 2.00 50.00 = 2 0.00 2.50(A) 20.00 3.00 20.00 = Note: A = Active side, P = Passive side

2

CONSTRUCTION STAGES Construction Stage description stage no. -------------------------------------------------------- 1 Apply water pressure profile no.1 2 Excavate to elevation -1.00 on PASSIVE side 3 Apply water pressure profile no.2 4 Apply surcharge no.1 at elevation 0.00 5 Apply surcharge no.2 at elevation 0.00 6 Install strut or anchor no.1 at elevation -1.00 7 Excavate to elevation -3.20 on PASSIVE side FACTORS OF SAFETY and ANALYSIS OPTIONS Type of structure - Retaining wall Stability analysis: Method of analysis - Strength Factor method Factor on soil strength for calculating wall depth = 1.30 Factor on soil strength for calculating tie force = 1.00 Parameters for undrained strata: Minimum equivalent fluid density = 5.00 kN/m3 Maximum depth of water filled tension crack = 0.00 m Bending moment and displacement calculation: Method - Subgrade reaction model using Influence Coefficients Open Tension Crack analysis? - No Non-linear Modulus Parameter (L) = 0 m Boundary conditions: Length of wall (normal to plane of analysis) = 1000.00 m Width of excavation on active side of wall = 20.00 m Width of excavation on passive side of wall = 20.00 m Distance to rigid boundary on active side = 20.00 m Distance to rigid boundary on passive side = 20.00 m OUTPUT OPTIONS Results to be stored on disk? - Yes Results to be output on the printer? - No Stage ------ Stage description ----------- ------- Output options ------- no. Displacement Active, Graph. Bending mom. Passive output Shear force pressures 1 Apply water pressure profile no.1 Yes Yes Yes 2 Excav. to elev. -1.00 on PASSIVE side Yes Yes Yes 3 Apply water pressure profile no.2 Yes Yes Yes 4 Apply surcharge no.1 at elev. 0.00 Yes Yes Yes 5 Apply surcharge no.2 at elev. 0.00 Yes Yes Yes 6 Install strut no.1 at elev. -1.00 Yes Yes Yes 7 Excav. to elev. -3.20 on PASSIVE side Yes Yes Yes * Summary output Yes - Yes Program WALLAP - Copyright (C) 2005 by DL Borin, distributed by GEOSOLVE 69 Rodenhurst Road, London SW4, UK. Tel: +44 20 8674 7251

3

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. river_kanali_b-320_PU6_st_mod | Made by : river_kanali_b-320_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m

4

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. river_kanali_b-320_PU6_st_mod | Made by : river_kanali_b-320_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Stage No. 2 Excavate to elevation -1.00 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -6.00 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 2 0.00 -1.00 Cant. 2.864 -5.49 -2.64 1.64 BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 1 0.00 0.00 0.003 7.52E-04 0.0 -0.0 2 -0.30 1.80 0.003 7.52E-04 0.3 0.0 3 -0.60 3.59 0.002 7.49E-04 1.1 0.2 4 -0.80 4.79 0.002 7.44E-04 1.9 0.5 5 -1.00 5.99 0.002 7.33E-04 3.0 1.0 6 -1.25 -3.35 0.002 7.08E-04 3.3 1.9 7 -1.50 -3.71 0.002 6.68E-04 2.4 2.6 8 -1.80 -3.65 0.002 6.06E-04 1.3 3.3 9 -2.10 -2.82 0.001 5.35E-04 0.4 3.5 10 -2.30 -2.30 0.001 4.85E-04 -0.1 3.5 11 -2.50 -1.83 0.001 4.36E-04 -0.6 3.5 12 -2.68 -1.45 0.001 3.94E-04 -0.8 3.3 13 -2.85 -1.10 0.001 3.55E-04 -1.1 3.2 14 -3.03 -0.79 0.001 3.17E-04 -1.2 3.0 15 -3.20 -0.52 0.001 2.82E-04 -1.3 2.7 16 -3.30 -0.38 0.001 2.63E-04 -1.4 2.6 17 -3.60 -0.02 0.001 2.13E-04 -1.4 2.2 18 -3.90 0.25 0.001 1.73E-04 -1.4 1.7 19 -4.20 0.44 0.001 1.41E-04 -1.3 1.3 20 -4.50 0.58 0.001 1.17E-04 -1.2 0.9 21 -4.80 0.67 0.001 1.01E-04 -1.0 0.6 22 -5.10 0.75 0.001 9.07E-05 -0.8 0.4 23 -5.40 0.81 0.001 8.52E-05 -0.5 0.2 24 -5.70 0.87 0.001 8.31E-05 -0.3 0.0 25 -6.00 0.95 0.001 8.26E-05 0.0 -0.0

5

Run ID. river_kanali_b-320_PU6_st_mod | Sheet No. river_kanali_b-320_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.2 Excavate to elevation -1.00 on PASSIVE side (continued) Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2781 2 -0.30 0.00 6.15 1.80 26.87 1.80 1.80a 2933 3 -0.60 0.00 12.30 3.59 53.74 3.59 3.59a 3085 4 -0.80 0.00 16.40 4.79 71.66 4.79 4.79a 3186 5 -1.00 0.00 20.50 5.99 89.57 5.99 5.99a 3287 6 -1.25 2.50 23.13 6.76 101.04 6.76 9.26a 3413 7 -1.50 5.00 25.75 7.53 112.51 7.53 12.53a 3540 8 -1.80 8.00 28.90 8.45 126.27 8.93 16.93 3691 9 -2.10 11.00 32.05 9.37 140.04 11.12 22.12 3843 10 -2.30 13.00 34.15 9.98 149.21 12.57 25.57 3944 11 -2.50 15.00 36.25 10.59 158.39 14.00 29.00 4045 12 -2.68 16.75 38.09 11.13 166.42 15.10 31.85 4134 13 -2.85 18.50 39.93 11.67 174.45 16.19 34.69 4222 14 -3.03 20.25 41.76 12.21 182.47 17.26 37.51 4311 15 -3.20 22.00 43.60 12.74 190.50 18.32 40.32 4399 16 -3.30 23.00 44.65 13.05 195.09 18.91 41.91 4450 17 -3.60 26.00 47.80 13.97 208.85 20.66 46.66 4602 18 -3.90 29.00 50.95 14.89 222.62 22.37 51.37 4753 19 -4.20 32.00 54.10 15.81 236.38 24.04 56.04 4905 20 -4.50 35.00 57.25 16.73 250.14 25.68 60.68 5057 21 -4.80 38.00 60.40 17.65 263.91 27.31 65.31 5209 22 -5.10 41.00 63.55 18.57 277.67 28.92 69.92 5360 23 -5.40 44.00 66.70 19.49 291.44 30.53 74.53 5512 24 -5.70 47.00 69.85 20.41 305.20 32.14 79.14 5664 25 -6.00 50.00 73.00 21.33 318.96 33.76 83.76 5815 Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 2 -0.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 3 -0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 4 -0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 5 -1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3421 6 -1.25 2.50 2.63 0.77 11.47 10.11 12.61 3553 7 -1.50 5.00 5.25 1.53 22.94 11.23 16.23 3684 8 -1.80 8.00 8.40 2.46 36.70 12.58 20.58 3842 9 -2.10 11.00 11.55 3.38 50.47 13.94 24.94 4000 10 -2.30 13.00 13.65 3.99 59.65 14.87 27.87 4105 11 -2.50 15.00 15.75 4.60 68.83 15.82 30.82 4210 12 -2.68 16.75 17.59 5.14 76.87 16.55 33.30 4303 13 -2.85 18.50 19.43 5.68 84.90 17.29 35.79 4395 14 -3.03 20.25 21.27 6.22 92.94 18.05 38.30 4487 15 -3.20 22.00 23.11 6.75 100.98 18.83 40.83 4579 16 -3.30 23.00 24.16 7.06 105.58 19.29 42.29 4631 17 -3.60 26.00 27.32 7.98 119.36 20.68 46.68 4789 18 -3.90 29.00 30.48 8.91 133.16 22.12 51.12 4947 19 -4.20 32.00 33.63 9.83 146.96 23.60 55.60 5105 20 -4.50 35.00 36.79 10.75 160.77 25.11 60.11 5263 21 -4.80 38.00 39.96 11.68 174.59 26.63 64.63 5421 22 -5.10 41.00 43.12 12.60 188.41 28.18 69.18 5579

6

Run ID. river_kanali_b-320_PU6_st_mod | Sheet No. river_kanali_b-320_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.2 Excavate to elevation -1.00 on PASSIVE side (continued) Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 23 -5.40 44.00 46.29 13.53 202.25 29.72 73.72 5737 24 -5.70 47.00 49.46 14.45 216.09 31.27 78.27 5895 25 -6.00 50.00 52.63 15.38 229.94 32.81 82.81 6053 Note: 12.53a Soil pressure at active limit 123.45p Soil pressure at passive limit

7


8

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. river_kanali_b-320_PU6_st_mod | Made by : river_kanali_b-320_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Stage No. 7 Excavate to elevation -3.20 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -6.00 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 7 0.00 -3.20 -1.00 1.135 n/a *** *** 52.75 Legend: *** Result not found BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 1 0.00 0.00 0.004 -3.71E-03 0.0 0.0 2 -0.30 35.94 0.005 -3.71E-03 5.4 0.0 3 -0.60 26.45 0.006 -3.75E-03 14.7 3.3 4 -0.80 19.04 0.007 -3.82E-03 19.3 6.8 5 -1.00 12.35 0.007 -3.95E-03 22.4 11.1 72.46 12.35 0.007 -3.95E-03 -50.0 11.1 6 -1.25 16.21 0.008 -4.03E-03 -46.4 -0.9 7 -1.50 19.69 0.009 -3.92E-03 -42.0 -11.8 8 -1.80 23.52 0.011 -3.55E-03 -35.5 -23.4 9 -2.10 27.10 0.012 -2.96E-03 -27.9 -32.9 10 -2.30 29.38 0.012 -2.47E-03 -22.2 -38.0 11 -2.50 31.60 0.013 -1.91E-03 -16.1 -41.8 12 -2.68 33.51 0.013 -1.38E-03 -10.4 -44.1 13 -2.85 35.39 0.013 -8.36E-04 -4.4 -45.4 14 -3.03 37.25 0.013 -2.78E-04 1.9 -45.7 15 -3.20 39.09 0.013 2.75E-04 8.6 -44.7 16 -3.30 31.17 0.013 5.85E-04 12.1 -43.7 17 -3.60 20.54 0.013 1.45E-03 19.9 -38.8 18 -3.90 9.88 0.012 2.19E-03 24.5 -32.1 19 -4.20 -0.80 0.012 2.79E-03 25.8 -24.5 20 -4.50 -11.50 0.011 3.22E-03 24.0 -17.0 21 -4.80 -20.55 0.010 3.50E-03 19.2 -10.0 22 -5.10 -18.63 0.009 3.66E-03 13.3 -5.2 23 -5.40 -16.26 0.007 3.74E-03 8.1 -2.1 24 -5.70 -13.50 0.006 3.77E-03 3.6 -0.4 25 -6.00 -10.42 0.005 3.77E-03 0.0 -0.0 Strut force at elev. -1.00 = 72.46 kN/m run = 173.89 kN/strut

9

Run ID. river_kanali_b-320_PU6_st_mod | Sheet No. river_kanali_b-320_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.7 Excavate to elevation -3.20 on PASSIVE side (continued) Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 8318 2 -0.30 0.00 9.29 2.71 40.57 35.94 35.94 8772 3 -0.60 0.00 24.35 7.12 106.41 26.45 26.45 9226 4 -0.80 0.00 33.91 9.91 148.18 19.04 19.04 9528 5 -1.00 0.00 42.27 12.35 184.70 12.35 12.35a 2223 6 -1.25 1.75 49.46 14.45 216.11 14.45 16.21a 2308 7 -1.50 3.51 55.38 16.18 241.96 16.18 19.69a 2394 8 -1.80 5.61 61.29 17.91 267.81 17.91 23.52a 2496 9 -2.10 7.71 66.33 19.38 289.80 19.38 27.10a 2599 10 -2.30 9.12 69.34 20.26 302.95 20.26 29.38a 2667 11 -2.50 10.52 72.14 21.08 315.22 21.08 31.60a 2736 12 -2.68 11.75 74.47 21.76 325.38 21.76 33.51a 2796 13 -2.85 12.97 76.70 22.42 335.13 22.42 35.39a 2856 14 -3.03 14.20 78.85 23.05 344.54 23.05 37.25a 2915 15 -3.20 15.43 80.95 23.66 353.69 23.66 39.09a 2975 16 -3.30 16.13 82.12 24.00 358.82 24.00 40.13a 3009 17 -3.60 18.23 85.57 25.01 373.88 25.01 43.24a 3112 18 -3.90 20.34 88.93 25.99 388.58 25.99 46.33a 3215 19 -4.20 22.44 92.25 26.96 403.06 26.96 49.40a 3317 20 -4.50 24.55 95.53 27.92 417.39 27.92 52.46a 3420 21 -4.80 26.65 98.79 28.87 431.65 28.87 55.52a 3522 22 -5.10 28.75 102.05 29.82 445.89 29.82 58.58a 3625 23 -5.40 30.86 105.31 30.78 460.14 30.78 61.63a 3728 24 -5.70 32.96 108.58 31.73 474.43 31.73 64.69a 3830 25 -6.00 35.06 111.86 32.69 488.76 32.69 67.76a 3933 Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 2 -0.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 3 -0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 4 -0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 5 -1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 6 -1.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 7 -1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 8 -1.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 9 -2.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 10 -2.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 11 -2.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 12 -2.68 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 13 -2.85 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 14 -3.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 15 -3.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4031 16 -3.30 0.00 2.05 0.60 8.96 8.96 8.96p 4077 17 -3.60 3.90 4.30 1.26 18.81 18.81 22.70p 4216 18 -3.90 7.79 6.56 1.92 28.66 28.66 36.45p 4355 19 -4.20 11.69 8.82 2.58 38.52 38.52 50.20p 4494 20 -4.50 15.58 11.07 3.24 48.38 48.38 63.97p 4633 21 -4.80 19.48 13.33 3.90 58.26 56.59 76.07 4772 22 -5.10 23.38 15.60 4.56 68.15 53.83 77.21 4911

10


11


12

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. river_kanali_b-320_PU6_st_mod | Made by : river_kanali_b-320_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Summary of results STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -6.00 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 1 0.00 0.00 --- Conditions unsuitable for FoS calc. 2 0.00 -1.00 Cant. 2.864 -5.49 -2.64 1.64 3 0.00 -1.00 Cant. 3.920 -5.45 -2.15 1.15 4 0.00 -1.00 Cant. 2.374 -5.50 -2.82 1.82 5 0.00 -1.00 Cant. 2.320 -5.55 -2.83 1.83 6 0.00 -1.00 No analysis at this stage 7 0.00 -3.20 -1.00 1.135 n/a *** *** 52.75 Legend: *** Result not found

13

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. river_kanali_b-320_PU6_st_mod | Made by : river_kanali_b-320_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Summary of results BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Bending moment, shear force and displacement envelopes Node Y Displacement Bending moment Shear force no. coord maximum minimum maximum minimum maximum minimum m m kN.m/m kN.m/m kN/m kN/m 1 0.00 0.009 -0.000 0.0 -0.0 0.0 0.0 2 -0.30 0.009 -0.000 0.0 -0.0 5.4 0.0 3 -0.60 0.008 0.000 3.3 0.0 14.7 0.0 4 -0.80 0.008 0.000 6.8 0.0 19.3 0.0 5 -1.00 0.007 0.000 11.1 0.0 22.4 -50.0 6 -1.25 0.008 0.000 3.6 -0.9 6.6 -46.4 7 -1.50 0.009 0.000 5.1 -11.8 4.7 -42.0 8 -1.80 0.011 0.000 6.2 -23.4 2.3 -35.5 9 -2.10 0.012 0.000 6.6 -32.9 0.5 -27.9 10 -2.30 0.012 0.000 6.6 -38.0 0.0 -22.2 11 -2.50 0.013 0.000 6.4 -41.8 0.0 -16.1 12 -2.68 0.013 0.000 6.1 -44.1 0.0 -10.4 13 -2.85 0.013 0.000 5.7 -45.4 0.0 -4.4 14 -3.03 0.013 0.000 5.2 -45.7 1.9 -2.8 15 -3.20 0.013 0.000 4.7 -44.7 8.6 -2.9 16 -3.30 0.013 0.000 4.5 -43.7 12.1 -2.9 17 -3.60 0.013 0.000 3.6 -38.8 19.9 -2.7 18 -3.90 0.012 0.000 2.8 -32.1 24.5 -2.4 19 -4.20 0.012 0.000 2.1 -24.5 25.8 -2.1 20 -4.50 0.011 0.000 1.5 -17.0 24.0 -1.8 21 -4.80 0.010 0.000 1.0 -10.0 19.2 -1.5 22 -5.10 0.009 0.000 0.6 -5.2 13.3 -1.1 23 -5.40 0.007 0.000 0.3 -2.1 8.1 -0.8 24 -5.70 0.006 0.000 0.1 -0.4 3.6 -0.5 25 -6.00 0.005 0.000 0.0 -0.0 0.0 0.0 Maximum and minimum bending moment and shear force at each stage Stage --------- Bending moment -------- ---------- Shear force ---------- no. maximum elev. minimum elev. maximum elev. minimum elev. kN.m/m kN.m/m kN/m kN/m 1 0.0 -2.30 -0.0 -3.90 0.0 -0.60 0.0 0.00 2 3.5 -2.30 -0.0 0.00 3.3 -1.25 -1.4 -3.60 3 2.9 -1.80 -0.3 -4.20 3.1 -1.25 -2.4 -2.85 4 6.6 -2.30 -0.0 -6.00 6.5 -1.25 -2.9 -3.20 5 6.6 -2.10 -0.0 -6.00 6.6 -1.25 -2.9 -3.20 6 No calculation at this stage 7 11.1 -1.00 -45.7 -3.03 25.8 -4.20 -50.0 -1.00

14

Run ID. river_kanali_b-320_PU6_st_mod | Sheet No. river_kanali_b-320_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Summary of results (continued) Maximum and minimum displacement at each stage Stage -------- Displacement --------- Stage description no. maximum elev. minimum elev. ----------------- m m 1 0.000 -6.00 -0.000 0.00 Apply water pressure profile no.1 2 0.003 0.00 0.000 0.00 Excav. to elev. -1.00 on PASSIVE side 3 0.004 0.00 0.000 0.00 Apply water pressure profile no.2 4 0.009 0.00 0.000 0.00 Apply surcharge no.1 at elev. 0.00 5 0.009 0.00 0.000 0.00 Apply surcharge no.2 at elev. 0.00 6 No calculation at this stage Install strut no.1 at elev. -1.00 7 0.013 -3.20 0.000 0.00 Excav. to elev. -3.20 on PASSIVE side Strut forces at each stage (horizontal components) Stage --- Strut no. 1 --- no. at elev.-1.00 kN/m run kN/strut 7 72.5 173.9

15




23

Α - 2 Πασσαλοσανίδες


1

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. river_kanali_b-370_PU6_st_mod | Made by : river_kanali_b-370_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m INPUT DATA SOIL PROFILE Stratum Elevation of ---------- Soil types ---------- no. top of stratum Active side Passive side 1 0.00 1 SM-GM 1 SM-GM SOIL PROPERTIES Bulk Young's At rest Consol Active Passive -- Soil type -- density Modulus coeff. state. limit limit Cohesion No. Description kN/m3 Eh,kN/m2 Ko NC/OC Ka Kp kN/m2 (Datum elev.) (dEh/dy ) (dKo/dy) ( Nu ) ( Kac ) ( Kpc ) ( dc/dy ) 1 SM-GM 20.50 11000 0.530 OC 0.318 3.868 ( 0.00 ) ( 2000) (0.300) (0.000) ( 0.000) GROUND WATER CONDITIONS Density of water = 10.00 kN/m3 Active side Passive side Initial water table elevation -1.00 -1.00 Automatic water pressure balancing at toe of wall : Yes Water Active side Passive side press. ------------------------------- ------------------------------- profile Point Elev. Piezo Water Point Elev. Piezo Water no. no. elev. press. no. elev. press. m m kN/m2 m m kN/m2 1 1 -1.00 -1.00 0.0 1 -1.00 -1.00 0.0 2 1 -1.00 -1.00 0.0 1 -3.80 -3.80 0.0 WALL PROPERTIES Elevation of toe of wall = -8.00 Maximum finite element length = 0.40 Youngs modulus of wall E = 2.1000E+08 kN/m2 Moment of inertia of wall I = 6.8000E-05 m4/m run E.I = 14280 kN.m2/m run STRUTS and ANCHORS Strut/ X-section Inclin Pre- anchor Strut area Youngs Free -ation stress Tension no. Elev. spacing of strut modulus length (degs) /strut allowed m sq.m kN/m2 m kN 1 -1.00 2.40 0.001964 1.800E+08 0.40 0.00 0 No 2 -2.50 2.40 0.001964 1.800E+08 0.40 0.00 0 No SURCHARGE LOADS Distance Length Width Surcharge Surcharge from parallel perpend. ----- kN/m2 ----- no. Elev. wall to wall to wall Near edge Far edge 1 0.00 0.50(A) 20.00 2.00 50.00 = 2 0.00 2.50(A) 20.00 3.00 20.00 = Note: A = Active side, P = Passive side

2

CONSTRUCTION STAGES Construction Stage description stage no. -------------------------------------------------------- 1 Apply water pressure profile no.1 2 Excavate to elevation -1.00 on PASSIVE side 3 Apply water pressure profile no.2 4 Apply surcharge no.1 at elevation 0.00 5 Apply surcharge no.2 at elevation 0.00 6 Install strut or anchor no.1 at elevation -1.00 7 Excavate to elevation -3.00 on PASSIVE side 8 Install strut or anchor no.2 at elevation -2.50 9 Excavate to elevation -3.70 on PASSIVE side FACTORS OF SAFETY and ANALYSIS OPTIONS Type of structure - Retaining wall Stability analysis: Method of analysis - Strength Factor method Factor on soil strength for calculating wall depth = 1.30 Factor on soil strength for calculating tie force = 1.00 Parameters for undrained strata: Minimum equivalent fluid density = 5.00 kN/m3 Maximum depth of water filled tension crack = 0.00 m Bending moment and displacement calculation: Method - Subgrade reaction model using Influence Coefficients Open Tension Crack analysis? - No Non-linear Modulus Parameter (L) = 0 m Boundary conditions: Length of wall (normal to plane of analysis) = 100.00 m Width of excavation on active side of wall = 20.00 m Width of excavation on passive side of wall = 20.00 m Distance to rigid boundary on active side = 20.00 m Distance to rigid boundary on passive side = 20.00 m OUTPUT OPTIONS Results to be stored on disk? - Yes Results to be output on the printer? - No Stage ------ Stage description ----------- ------- Output options ------- no. Displacement Active, Graph. Bending mom. Passive output Shear force pressures 1 Apply water pressure profile no.1 Yes Yes Yes 2 Excav. to elev. -1.00 on PASSIVE side Yes Yes Yes 3 Apply water pressure profile no.2 Yes Yes Yes 4 Apply surcharge no.1 at elev. 0.00 Yes Yes Yes 5 Apply surcharge no.2 at elev. 0.00 Yes Yes Yes 6 Install strut no.1 at elev. -1.00 Yes Yes Yes 7 Excav. to elev. -3.00 on PASSIVE side Yes Yes Yes 8 Install strut no.2 at elev. -2.50 Yes Yes Yes 9 Excav. to elev. -3.70 on PASSIVE side Yes Yes Yes * Summary output Yes - Yes Program WALLAP - Copyright (C) 2005 by DL Borin, distributed by GEOSOLVE 69 Rodenhurst Road, London SW4, UK. Tel: +44 20 8674 7251

3


4

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. river_kanali_b-370_PU6_st_mod | Made by : river_kanali_b-370_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Stage No. 2 Excavate to elevation -1.00 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -8.00 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 2 0.00 -1.00 Cant. 3.447 -7.27 -2.85 1.85 BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 100.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 1 0.00 0.00 0.003 8.34E-04 0.0 0.0 2 -0.40 2.61 0.003 8.33E-04 0.5 0.1 3 -0.70 4.56 0.002 8.28E-04 1.6 0.4 4 -1.00 6.52 0.002 8.13E-04 3.3 1.1 5 -1.30 -4.00 0.002 7.77E-04 3.6 2.3 6 -1.60 -4.10 0.002 7.19E-04 2.4 3.2 7 -2.00 -3.71 0.002 6.18E-04 0.9 4.0 8 -2.25 -2.89 0.001 5.47E-04 0.0 4.1 9 -2.50 -2.14 0.001 4.75E-04 -0.6 4.0 10 -2.75 -1.48 0.001 4.07E-04 -1.0 3.8 11 -3.00 -0.92 0.001 3.43E-04 -1.3 3.5 12 -3.35 -0.30 0.001 2.63E-04 -1.6 3.0 13 -3.70 0.15 0.001 1.97E-04 -1.6 2.4 14 -3.80 0.25 0.001 1.81E-04 -1.6 2.3 15 -4.10 0.48 0.001 1.39E-04 -1.5 1.8 16 -4.40 0.61 0.001 1.05E-04 -1.3 1.4 17 -4.80 0.68 0.001 7.37E-05 -1.0 0.9 18 -5.20 0.65 0.001 5.32E-05 -0.8 0.6 19 -5.60 0.56 0.001 4.14E-05 -0.5 0.3 20 -6.00 0.45 0.001 3.54E-05 -0.3 0.1 21 -6.40 0.33 0.001 3.31E-05 -0.2 0.0 22 -6.80 0.21 0.001 3.27E-05 -0.1 -0.0 23 -7.20 0.10 0.001 3.29E-05 -0.0 -0.0 24 -7.60 -0.00 0.001 3.32E-05 0.0 -0.0 25 -8.00 -0.09 0.001 3.33E-05 -0.0 0.0

5

Run ID. river_kanali_b-370_PU6_st_mod | Sheet No. river_kanali_b-370_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.2 Excavate to elevation -1.00 on PASSIVE side (continued) Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2909 2 -0.40 0.00 8.20 2.61 31.72 2.61 2.61a 3120 3 -0.70 0.00 14.35 4.56 55.51 4.56 4.56a 3279 4 -1.00 0.00 20.50 6.52 79.29 6.52 6.52a 3438 5 -1.30 3.00 23.65 7.52 91.48 7.52 10.52a 3596 6 -1.60 6.00 26.80 8.52 103.66 8.52 14.52a 3755 7 -2.00 10.00 31.00 9.86 119.91 10.41 20.41 3967 8 -2.25 12.50 33.63 10.69 130.06 12.20 24.70 4099 9 -2.50 15.00 36.25 11.53 140.21 13.95 28.95 4231 10 -2.75 17.50 38.88 12.36 150.37 15.65 33.15 4363 11 -3.00 20.00 41.50 13.20 160.52 17.32 37.32 4496 12 -3.35 23.50 45.18 14.37 174.74 19.57 43.07 4681 13 -3.70 27.00 48.85 15.53 188.95 21.73 48.73 4866 14 -3.80 28.00 49.90 15.87 193.01 22.34 50.34 4919 15 -4.10 31.00 53.05 16.87 205.20 24.12 55.12 5077 16 -4.40 34.00 56.20 17.87 217.38 25.85 59.85 5236 17 -4.80 38.00 60.40 19.21 233.63 28.12 66.12 5448 18 -5.20 42.00 64.60 20.54 249.87 30.33 72.33 5659 19 -5.60 46.00 68.80 21.88 266.12 32.52 78.52 5871 20 -6.00 50.00 73.00 23.21 282.36 34.70 84.70 6082 21 -6.40 54.00 77.20 24.55 298.61 36.87 90.87 6294 22 -6.80 58.00 81.40 25.89 314.86 39.05 97.05 6505 23 -7.20 62.00 85.60 27.22 331.10 41.23 103.23 6717 24 -7.60 66.00 89.80 28.56 347.35 43.42 109.42 6929 25 -8.00 70.00 94.00 29.89 363.59 45.61 115.61 7140 Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 2 -0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 3 -0.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 4 -1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3694 5 -1.30 3.00 3.15 1.00 12.18 11.52 14.52 3865 6 -1.60 6.00 6.30 2.00 24.37 12.63 18.63 4035 7 -2.00 10.00 10.50 3.34 40.62 14.12 24.12 4263 8 -2.25 12.50 13.13 4.17 50.78 15.08 27.58 4405 9 -2.50 15.00 15.75 5.01 60.94 16.09 31.09 4547 10 -2.75 17.50 18.38 5.85 71.10 17.14 34.64 4689 11 -3.00 20.00 21.01 6.68 81.26 18.24 38.24 4831 12 -3.35 23.50 24.69 7.85 95.50 19.86 43.36 5030 13 -3.70 27.00 28.37 9.02 109.74 21.58 48.58 5229 14 -3.80 28.00 29.42 9.36 113.81 22.09 50.09 5286 15 -4.10 31.00 32.58 10.36 126.03 23.64 54.64 5456 16 -4.40 34.00 35.74 11.37 138.25 25.24 59.24 5627 17 -4.80 38.00 39.96 12.71 154.55 27.44 65.44 5854 18 -5.20 42.00 44.18 14.05 170.87 29.68 71.68 6081 19 -5.60 46.00 48.40 15.39 187.21 31.96 77.96 6309 20 -6.00 50.00 52.63 16.74 203.56 34.25 84.25 6536 21 -6.40 54.00 56.86 18.08 219.92 36.54 90.54 6763 22 -6.80 58.00 61.09 19.43 236.31 38.84 96.84 6991

6


7


8

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. river_kanali_b-370_PU6_st_mod | Made by : river_kanali_b-370_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Stage No. 7 Excavate to elevation -3.00 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -8.00 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 7 0.00 -3.00 -1.00 1.803 n/a -5.84 2.84 46.51 BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 100.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 1 0.00 0.00 0.006 -2.72E-03 0.0 0.0 2 -0.40 29.37 0.007 -2.72E-03 5.9 0.1 3 -0.70 21.66 0.008 -2.76E-03 13.5 3.3 4 -1.00 13.44 0.009 -2.88E-03 18.8 8.4 63.77 13.44 0.009 -2.88E-03 -45.0 8.4 5 -1.30 18.34 0.010 -2.92E-03 -40.2 -4.3 6 -1.60 22.68 0.011 -2.72E-03 -34.1 -15.2 7 -2.00 27.93 0.012 -2.13E-03 -23.9 -26.8 8 -2.25 31.00 0.012 -1.61E-03 -16.6 -31.9 9 -2.50 33.96 0.012 -1.03E-03 -8.4 -35.0 10 -2.75 36.84 0.013 -4.11E-04 0.4 -36.1 11 -3.00 39.67 0.013 2.08E-04 10.0 -34.8 12 -3.35 15.81 0.012 9.94E-04 19.7 -29.4 13 -3.70 -8.09 0.012 1.61E-03 21.0 -21.5 14 -3.80 -7.72 0.012 1.76E-03 20.2 -19.4 15 -4.10 -8.46 0.011 2.10E-03 17.8 -13.6 16 -4.40 -8.80 0.010 2.34E-03 15.2 -8.7 17 -4.80 -8.80 0.010 2.51E-03 11.7 -3.4 18 -5.20 -8.43 0.008 2.55E-03 8.3 0.5 19 -5.60 -7.84 0.007 2.50E-03 5.0 3.1 20 -6.00 -7.15 0.006 2.39E-03 2.0 4.3 21 -6.40 -6.41 0.006 2.27E-03 -0.7 4.5 22 -6.80 -4.42 0.005 2.15E-03 -2.9 3.9 23 -7.20 -0.01 0.004 2.06E-03 -3.8 2.4 24 -7.60 4.62 0.003 2.02E-03 -2.8 0.8 25 -8.00 9.60 0.002 2.01E-03 -0.0 -0.0 Strut force at elev. -1.00 = 63.77 kN/m run = 153.04 kN/strut

9

Run ID. river_kanali_b-370_PU6_st_mod | Sheet No. river_kanali_b-370_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.7 Excavate to elevation -3.00 on PASSIVE side (continued) Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 8316 2 -0.40 0.00 14.10 4.48 54.52 29.37 29.37 8920 3 -0.70 0.00 29.28 9.31 113.24 21.66 21.66 9374 4 -1.00 0.00 42.27 13.44 163.51 13.44 13.44a 2068 5 -1.30 2.25 50.59 16.09 195.67 16.09 18.34a 2163 6 -1.60 4.50 57.18 18.18 221.17 18.18 22.68a 2259 7 -2.00 7.50 64.24 20.43 248.48 20.43 27.93a 2386 8 -2.25 9.38 68.00 21.62 263.01 21.62 31.00a 2466 9 -2.50 11.25 71.41 22.71 276.22 22.71 33.96a 2545 10 -2.75 13.13 74.58 23.72 288.49 23.72 36.84a 2625 11 -3.00 15.00 77.58 24.67 300.07 24.67 39.67a 2704 12 -3.35 17.63 81.56 25.94 315.47 25.94 43.56a 2816 13 -3.70 20.25 85.38 27.15 330.26 27.15 47.40a 2927 14 -3.80 21.00 86.46 27.49 334.41 27.49 48.49a 2959 15 -4.10 23.25 89.64 28.50 346.72 28.50 51.75a 3054 16 -4.40 25.50 92.78 29.50 358.87 29.50 55.00a 3150 17 -4.80 28.50 96.94 30.83 374.97 30.83 59.33a 3277 18 -5.20 31.50 101.09 32.15 391.02 32.15 63.65a 3404 19 -5.60 34.50 105.25 33.47 407.10 33.47 67.97a 3532 20 -6.00 37.50 109.43 34.80 423.26 34.80 72.30a 3659 21 -6.40 40.50 113.63 36.13 439.53 36.13 76.63a 3786 22 -6.80 43.50 117.87 37.48 455.91 38.71 82.21 3913 23 -7.20 46.50 122.14 38.84 472.43 43.67 90.17 4041 24 -7.60 49.50 126.45 40.21 489.09 48.74 98.24 4168 25 -8.00 52.50 130.79 41.59 505.89 53.98 106.48 4295 Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 2 -0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 3 -0.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 4 -1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 5 -1.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 6 -1.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 7 -2.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 8 -2.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 9 -2.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 10 -2.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 11 -3.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3371 12 -3.35 0.00 7.18 2.28 27.75 27.75 27.75p 3509 13 -3.70 0.00 14.35 4.56 55.51 55.49 55.49 3648 14 -3.80 0.00 16.40 5.22 63.44 56.22 56.22 3688 15 -4.10 3.75 18.80 5.98 72.74 56.46 60.21 3807 16 -4.40 7.50 21.21 6.74 82.04 56.31 63.81 3926 17 -4.80 12.50 24.42 7.77 94.45 55.63 68.13 4084 18 -5.20 17.50 27.63 8.79 106.89 54.58 72.08 4243 19 -5.60 22.50 30.86 9.81 119.35 53.31 75.81 4402 20 -6.00 27.50 34.09 10.84 131.84 51.95 79.45 4560 21 -6.40 32.50 37.32 11.87 144.37 50.55 83.05 4719 22 -6.80 37.50 40.57 12.90 156.93 49.13 86.63 4877

10


11


12

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. river_kanali_b-370_PU6_st_mod | Made by : river_kanali_b-370_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Stage No. 9 Excavate to elevation -3.70 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -8.00 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 9 0.00 -3.70 More than one strut BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 100.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 1 0.00 0.00 0.006 -2.32E-03 0.0 0.0 2 -0.40 27.59 0.007 -2.32E-03 5.5 0.1 3 -0.70 21.05 0.008 -2.35E-03 12.8 3.1 4 -1.00 13.80 0.009 -2.47E-03 18.0 7.9 40.33 13.80 0.009 -2.47E-03 -22.3 7.9 5 -1.30 19.41 0.010 -2.57E-03 -17.3 2.1 6 -1.60 24.28 0.010 -2.58E-03 -10.8 -1.9 7 -2.00 29.38 0.011 -2.49E-03 -0.0 -4.0 8 -2.25 31.52 0.012 -2.43E-03 7.6 -3.1 9 -2.50 33.96 0.013 -2.40E-03 15.8 -0.2 71.40 33.96 0.013 -2.40E-03 -55.6 -0.2 10 -2.75 36.84 0.013 -2.28E-03 -46.8 -13.0 11 -3.00 39.67 0.014 -1.96E-03 -37.2 -23.5 12 -3.35 43.56 0.014 -1.26E-03 -22.7 -34.1 13 -3.70 47.40 0.015 -3.70E-04 -6.7 -38.7 14 -3.80 40.56 0.015 -9.81E-05 -2.3 -39.2 15 -4.10 30.79 0.014 7.13E-04 8.4 -38.1 16 -4.40 21.00 0.014 1.47E-03 16.1 -34.4 17 -4.80 7.93 0.013 2.33E-03 21.9 -26.7 18 -5.20 -5.16 0.012 2.95E-03 22.5 -17.7 19 -5.60 -16.63 0.011 3.33E-03 18.1 -9.2 20 -6.00 -14.77 0.010 3.50E-03 11.8 -3.3 21 -6.40 -12.36 0.008 3.55E-03 6.4 0.1 22 -6.80 -9.55 0.007 3.52E-03 2.0 1.9 23 -7.20 -6.41 0.005 3.47E-03 -1.2 1.8 24 -7.60 0.67 0.004 3.43E-03 -2.3 0.9 25 -8.00 10.89 0.003 3.42E-03 -0.0 -0.0 Strut force at elev. -1.00 = 40.33 kN/m run = 96.80 kN/strut Strut force at elev. -2.50 = 71.40 kN/m run = 171.37 kN/strut

13

Run ID. river_kanali_b-370_PU6_st_mod | Sheet No. river_kanali_b-370_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.9 Excavate to elevation -3.70 on PASSIVE side (continued) Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 9260 2 -0.40 0.00 14.10 4.48 54.52 27.59 27.59 9933 3 -0.70 0.00 29.28 9.31 113.24 21.05 21.05 10439 4 -1.00 0.00 42.27 13.44 163.51 13.80 13.80 5653 5 -1.30 2.25 50.59 16.09 195.67 17.16 19.41 5914 6 -1.60 4.50 57.18 18.18 221.17 19.78 24.28 6175 7 -2.00 7.50 64.24 20.43 248.48 21.88 29.38 6523 8 -2.25 9.38 68.00 21.62 263.01 22.14 31.52 6741 9 -2.50 11.25 71.41 22.71 276.22 22.71 33.96a 2827 10 -2.75 13.13 74.58 23.72 288.49 23.72 36.84a 2916 11 -3.00 15.00 77.58 24.67 300.07 24.67 39.67a 3004 12 -3.35 17.63 81.56 25.94 315.47 25.94 43.56a 3128 13 -3.70 20.25 85.38 27.15 330.26 27.15 47.40a 3251 14 -3.80 21.00 86.46 27.49 334.41 27.49 48.49a 3287 15 -4.10 23.25 89.64 28.50 346.72 28.50 51.75a 3393 16 -4.40 25.50 92.78 29.50 358.87 29.50 55.00a 3499 17 -4.80 28.50 96.94 30.83 374.97 30.83 59.33a 3640 18 -5.20 31.50 101.09 32.15 391.02 32.15 63.65a 3782 19 -5.60 34.50 105.25 33.47 407.10 33.47 67.97a 3923 20 -6.00 37.50 109.43 34.80 423.26 34.80 72.30a 4064 21 -6.40 40.50 113.63 36.13 439.53 36.13 76.63a 4206 22 -6.80 43.50 117.87 37.48 455.91 37.48 80.98a 4347 23 -7.20 46.50 122.14 38.84 472.43 38.84 85.34a 4488 24 -7.60 49.50 126.45 40.21 489.09 43.83 93.33 4630 25 -8.00 52.50 130.79 41.59 505.89 51.61 104.11 4771 Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 2 -0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 3 -0.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 4 -1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 5 -1.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 6 -1.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 7 -2.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 8 -2.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 9 -2.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 10 -2.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 11 -3.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 12 -3.35 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 13 -3.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3458 14 -3.80 0.00 2.05 0.65 7.93 7.93 7.93p 3496 15 -4.10 3.75 4.45 1.42 17.21 17.21 20.96p 3608 16 -4.40 7.50 6.85 2.18 26.50 26.50 34.00p 3721 17 -4.80 12.50 10.06 3.20 38.89 38.89 51.39p 3871 18 -5.20 17.50 13.26 4.22 51.30 51.30 68.80p 4022 19 -5.60 22.50 16.48 5.24 63.73 62.10 84.60 4172 20 -6.00 27.50 19.70 6.26 76.19 59.57 87.07 4323 21 -6.40 32.50 22.93 7.29 88.68 56.50 89.00 4473 22 -6.80 37.50 26.17 8.32 101.21 53.03 90.53 4623

14


15


16

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. river_kanali_b-370_PU6_st_mod | Made by : river_kanali_b-370_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Summary of results STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -8.00 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 1 0.00 0.00 --- Conditions unsuitable for FoS calc. 2 0.00 -1.00 Cant. 3.447 -7.27 -2.85 1.85 3 0.00 -1.00 Cant. 4.720 -7.25 -2.31 1.31 4 0.00 -1.00 Cant. 2.690 -7.06 -3.10 2.10 5 0.00 -1.00 Cant. 2.638 -7.30 -3.13 2.13 6 0.00 -1.00 No analysis at this stage 7 0.00 -3.00 -1.00 1.803 n/a -5.84 2.84 46.51 8 0.00 -3.00 No analysis at this stage 9 0.00 -3.70 More than one strut

17

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. river_kanali_b-370_PU6_st_mod | Made by : river_kanali_b-370_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Summary of results BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 100.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Bending moment, shear force and displacement envelopes Node Y Displacement Bending moment Shear force no. coord maximum minimum maximum minimum maximum minimum m m kN.m/m kN.m/m kN/m kN/m 1 0.00 0.011 -0.000 0.0 0.0 0.0 0.0 2 -0.40 0.010 0.000 0.1 0.0 5.9 0.0 3 -0.70 0.009 0.000 3.3 -0.0 13.5 0.0 4 -1.00 0.009 0.000 8.4 -0.0 18.8 -45.0 5 -1.30 0.010 0.000 4.4 -4.3 7.6 -40.2 6 -1.60 0.011 0.000 6.6 -15.2 5.1 -34.1 7 -2.00 0.012 0.000 8.0 -26.8 1.5 -23.9 8 -2.25 0.012 0.000 8.1 -31.9 7.6 -16.6 9 -2.50 0.013 0.000 7.8 -35.0 15.8 -55.6 10 -2.75 0.013 0.000 7.3 -36.1 0.4 -46.8 11 -3.00 0.014 0.000 6.7 -34.8 10.0 -37.2 12 -3.35 0.014 0.000 5.5 -34.1 19.7 -22.7 13 -3.70 0.015 0.000 4.3 -38.7 21.0 -6.7 14 -3.80 0.015 0.000 4.0 -39.2 20.2 -3.1 15 -4.10 0.014 0.000 3.2 -38.1 17.8 -2.7 16 -4.40 0.014 0.000 2.4 -34.4 16.1 -2.2 17 -4.80 0.013 0.000 1.6 -26.7 21.9 -1.6 18 -5.20 0.012 0.000 1.1 -17.7 22.5 -1.1 19 -5.60 0.011 0.000 3.1 -9.2 18.1 -0.7 20 -6.00 0.010 0.000 4.3 -3.3 11.8 -0.4 21 -6.40 0.008 0.000 4.5 -0.4 6.4 -0.7 22 -6.80 0.007 0.000 3.9 -0.2 2.0 -2.9 23 -7.20 0.005 0.000 2.4 -0.0 0.3 -3.8 24 -7.60 0.004 0.000 0.9 -0.0 0.1 -2.8 25 -8.00 0.003 0.000 0.0 -0.0 0.0 -0.0 Maximum and minimum bending moment and shear force at each stage Stage --------- Bending moment -------- ---------- Shear force ---------- no. maximum elev. minimum elev. maximum elev. minimum elev. kN.m/m kN.m/m kN/m kN/m 1 0.0 -3.70 -0.0 -5.20 0.0 0.00 0.0 0.00 2 4.1 -2.25 -0.0 -7.20 3.6 -1.30 -1.6 -3.70 3 3.4 -2.00 -1.4 -4.80 3.3 -1.30 -3.0 -3.00 4 8.0 -2.25 -0.0 -8.00 7.5 -1.30 -3.4 -3.35 5 8.1 -2.25 -0.0 -8.00 7.6 -1.30 -3.5 -3.35 6 No calculation at this stage 7 8.4 -1.00 -36.1 -2.75 21.0 -3.70 -45.0 -1.00 8 No calculation at this stage 9 7.9 -1.00 -39.2 -3.80 22.5 -5.20 -55.6 -2.50

18

Run ID. river_kanali_b-370_PU6_st_mod | Sheet No. river_kanali_b-370_st | Date:22-06-2009 sheet pile - krupp | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Summary of results (continued) Maximum and minimum displacement at each stage Stage -------- Displacement --------- Stage description no. maximum elev. minimum elev. ----------------- m m 1 0.000 -8.00 -0.000 0.00 Apply water pressure profile no.1 2 0.003 0.00 0.000 0.00 Excav. to elev. -1.00 on PASSIVE side 3 0.005 0.00 0.000 0.00 Apply water pressure profile no.2 4 0.010 0.00 0.000 0.00 Apply surcharge no.1 at elev. 0.00 5 0.011 0.00 0.000 0.00 Apply surcharge no.2 at elev. 0.00 6 No calculation at this stage Install strut no.1 at elev. -1.00 7 0.013 -3.00 0.000 0.00 Excav. to elev. -3.00 on PASSIVE side 8 No calculation at this stage Install strut no.2 at elev. -2.50 9 0.015 -3.80 0.000 0.00 Excav. to elev. -3.70 on PASSIVE side Strut forces at each stage (horizontal components) Stage --- Strut no. 1 --- --- Strut no. 2 --- no. at elev.-1.00 at elev.-2.50 kN/m run kN/strut kN/m run kN/strut 7 63.8 153.0 --- --- 9 40.3 96.8 71.4 171.4

19




24

Α - 3 Μεταλλικά Πετάσματα


1

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-270_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-270_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m INPUT DATA SOIL PROFILE Stratum Elevation of ---------- Soil types ---------- no. top of stratum Active side Passive side 1 0.00 1 SM-GM 1 SM-GM SOIL PROPERTIES Bulk Young's At rest Consol Active Passive -- Soil type -- density Modulus coeff. state. limit limit Cohesion No. Description kN/m3 Eh,kN/m2 Ko NC/OC Ka Kp kN/m2 (Datum elev.) (dEh/dy ) (dKo/dy) ( Nu ) ( Kac ) ( Kpc ) ( dc/dy ) 1 SM-GM 20.50 11000 0.500 OC 0.292 4.369 ( 0.00 ) ( 2000) (0.300) (0.000) ( 0.000) GROUND WATER CONDITIONS Density of water = 10.00 kN/m3 Active side Passive side Initial water table elevation -3.00 -3.00 Automatic water pressure balancing at toe of wall : Yes WALL PROPERTIES Elevation of toe of wall = -3.00 Maximum finite element length = 0.16 Youngs modulus of wall E = 4.2000E+07 kN/m2 Moment of inertia of wall I = 1.8200E-05 m4/m run E.I = 764.40 kN.m2/m run STRUTS and ANCHORS Strut/ X-section Inclin Pre- anchor Strut area Youngs Free -ation stress Tension no. Elev. spacing of strut modulus length (degs) /strut allowed m sq.m kN/m2 m kN 1 -0.80 2.00 0.001964 1.800E+08 0.60 0.00 0 No 2 -2.00 2.00 0.001964 1.800E+08 0.60 0.00 0 No SURCHARGE LOADS Distance Length Width Surcharge Surcharge from parallel perpend. ----- kN/m2 ----- no. Elev. wall to wall to wall Near edge Far edge 1 0.00 1.00(A) 20.00 2.00 50.00 = 2 0.00 3.00(A) 20.00 3.00 20.00 = Note: A = Active side, P = Passive side CONSTRUCTION STAGES Construction Stage description stage no. -------------------------------------------------------- 1 Apply surcharge no.1 at elevation 0.00 2 Apply surcharge no.2 at elevation 0.00 3 Excavate to elevation -0.90 on PASSIVE side 4 Install strut or anchor no.1 at elevation -0.80 5 Excavate to elevation -2.10 on PASSIVE side 6 Install strut or anchor no.2 at elevation -2.00 7 Excavate to elevation -2.70 on PASSIVE side

2

FACTORS OF SAFETY and ANALYSIS OPTIONS Type of structure - Retaining wall Stability analysis: Method of analysis - Strength Factor method Factor on soil strength for calculating wall depth = 1.30 Factor on soil strength for calculating tie force = 1.00 Parameters for undrained strata: Minimum equivalent fluid density = 5.00 kN/m3 Maximum depth of water filled tension crack = 0.00 m Bending moment and displacement calculation: Method - Subgrade reaction model using Influence Coefficients Open Tension Crack analysis? - No Non-linear Modulus Parameter (L) = 0 m Boundary conditions: Length of wall (normal to plane of analysis) = 1000.00 m Width of excavation on active side of wall = 20.00 m Width of excavation on passive side of wall = 20.00 m Distance to rigid boundary on active side = 20.00 m Distance to rigid boundary on passive side = 20.00 m OUTPUT OPTIONS Results to be stored on disk? - Yes Results to be output on the printer? - No Stage ------ Stage description ----------- ------- Output options ------- no. Displacement Active, Graph. Bending mom. Passive output Shear force pressures 1 Apply surcharge no.1 at elev. 0.00 Yes Yes Yes 2 Apply surcharge no.2 at elev. 0.00 Yes Yes Yes 3 Excav. to elev. -0.90 on PASSIVE side Yes Yes Yes 4 Install strut no.1 at elev. -0.80 Yes Yes Yes 5 Excav. to elev. -2.10 on PASSIVE side Yes Yes Yes 6 Install strut no.2 at elev. -2.00 Yes Yes Yes 7 Excav. to elev. -2.70 on PASSIVE side Yes Yes Yes * Summary output Yes - Yes Program WALLAP - Copyright (C) 2005 by DL Borin, distributed by GEOSOLVE 69 Rodenhurst Road, London SW4, UK. Tel: +44 20 8674 7251

3

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-270_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-270_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m

4

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-270_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-270_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Stage No. 3 Excavate to elevation -0.90 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -3.00 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 3 0.00 -0.90 Cant. 1.844 -2.84 -2.09 1.19 BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 1 0.00 0.00 0.005 2.71E-03 0.0 -0.0 2 -0.16 0.96 0.005 2.71E-03 0.1 0.0 3 -0.32 1.92 0.004 2.71E-03 0.3 0.0 4 -0.48 3.39 0.004 2.69E-03 0.7 0.1 5 -0.64 4.87 0.003 2.65E-03 1.4 0.3 6 -0.80 6.46 0.003 2.56E-03 2.3 0.6 7 -0.90 7.48 0.003 2.46E-03 3.0 0.8 8 -1.01 -1.24 0.003 2.31E-03 3.3 1.2 9 -1.12 -9.97 0.002 2.12E-03 2.7 1.5 10 -1.28 -10.70 0.002 1.75E-03 1.1 1.9 11 -1.44 -7.85 0.002 1.35E-03 -0.4 2.0 12 -1.60 -5.18 0.002 9.58E-04 -1.5 1.8 13 -1.76 -1.90 0.001 6.09E-04 -2.0 1.5 14 -1.88 -0.13 0.001 3.91E-04 -2.1 1.3 15 -2.00 1.13 0.001 2.13E-04 -2.1 1.0 16 -2.10 1.84 0.001 9.58E-05 -1.9 0.8 17 -2.25 2.44 0.001 -3.51E-05 -1.6 0.5 18 -2.40 2.60 0.001 -1.18E-04 -1.2 0.3 19 -2.55 2.47 0.001 -1.66E-04 -0.9 0.2 20 -2.70 2.15 0.001 -1.88E-04 -0.5 0.1 21 -2.85 1.71 0.001 -1.96E-04 -0.2 0.0 22 -3.00 1.21 0.001 -1.97E-04 0.0 0.0 Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5630 2 -0.16 0.00 3.28 0.96 14.33 0.96 0.96a 5794 3 -0.32 0.00 6.56 1.92 28.66 1.92 1.92a 5958 4 -0.48 0.00 11.61 3.39 50.73 3.39 3.39a 6121

5

Run ID. city_krings_b-270_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-270_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.3 Excavate to elevation -0.90 on PASSIVE side (continued) Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 5 -0.64 0.00 16.66 4.87 72.80 4.87 4.87a 6285 6 -0.80 0.00 22.11 6.46 96.58 6.46 6.46a 6449 7 -0.90 0.00 25.61 7.48 111.88 7.48 7.48a 6551 8 -1.01 0.00 29.48 8.61 128.79 8.61 8.61a 6664 9 -1.12 0.00 33.32 9.74 145.58 9.74 9.74a 6777 10 -1.28 0.00 38.79 11.34 169.47 11.34 11.34a 6940 11 -1.44 0.00 44.06 12.88 192.52 12.88 12.88a 7104 12 -1.60 0.00 49.11 14.35 214.59 14.87 14.87 7268 13 -1.76 0.00 53.94 15.76 235.66 18.11 18.11 7432 14 -1.88 0.00 57.41 16.78 250.84 20.25 20.25 7554 15 -2.00 0.00 60.77 17.76 265.51 22.15 22.15 7677 16 -2.10 0.00 63.48 18.55 277.38 23.59 23.59 7780 17 -2.25 0.00 67.42 19.70 294.60 25.53 25.53 7933 18 -2.40 0.00 71.22 20.82 311.21 27.26 27.26 8087 19 -2.55 0.00 74.90 21.89 327.25 28.85 28.85 8240 20 -2.70 0.00 78.46 22.93 342.81 30.34 30.34 8394 21 -2.85 0.00 81.92 23.94 357.93 31.76 31.76 8547 22 -3.00 0.00 85.29 24.93 372.67 33.13 33.13 8701 Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 2 -0.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 3 -0.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 4 -0.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 5 -0.64 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 6 -0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 7 -0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 10281 8 -1.01 0.00 2.26 0.66 9.85 9.85 9.85p 10458 9 -1.12 0.00 4.51 1.32 19.71 19.71 19.71p 10635 10 -1.28 0.00 7.79 2.28 34.04 22.03 22.03 10892 11 -1.44 0.00 11.07 3.24 48.37 20.72 20.72 11149 12 -1.60 0.00 14.35 4.19 62.70 20.05 20.05 11406 13 -1.76 0.00 17.63 5.15 77.03 20.01 20.01 11663 14 -1.88 0.00 20.09 5.87 87.78 20.37 20.37 11856 15 -2.00 0.00 22.55 6.59 98.53 21.02 21.02 12048 16 -2.10 0.00 24.60 7.19 107.49 21.75 21.75 12209 17 -2.25 0.00 27.68 8.09 120.93 23.09 23.09 12450 18 -2.40 0.00 30.75 8.99 134.37 24.66 24.66 12691 19 -2.55 0.00 33.83 9.89 147.81 26.38 26.38 12932 20 -2.70 0.00 36.91 10.79 161.25 28.19 28.19 13173 21 -2.85 0.00 39.98 11.68 174.70 30.05 30.05 13414 22 -3.00 0.00 43.06 12.58 188.14 31.92 31.92 13655 Note: 12.88a Soil pressure at active limit 19.71p Soil pressure at passive limit

6


7

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-270_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-270_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Stage No. 5 Excavate to elevation -2.10 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -3.00 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 5 0.00 -2.10 -0.80 1.173 n/a *** *** 12.95 Legend: *** Result not found BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 1 0.00 0.00 0.003 -1.33E-04 0.0 -0.0 2 -0.16 14.33 0.003 -1.39E-04 1.1 0.1 3 -0.32 16.71 0.003 -1.85E-04 3.6 0.4 4 -0.48 13.76 0.003 -3.48E-04 6.1 1.2 5 -0.64 10.17 0.003 -7.17E-04 8.0 2.3 6 -0.80 6.46 0.003 -1.35E-03 9.3 3.8 21.83 6.46 0.003 -1.35E-03 -12.5 3.8 7 -0.90 7.48 0.003 -1.76E-03 -11.8 2.5 8 -1.01 8.61 0.003 -2.04E-03 -10.9 1.3 9 -1.12 9.74 0.004 -2.14E-03 -9.9 0.1 10 -1.28 11.34 0.004 -2.02E-03 -8.2 -1.3 11 -1.44 12.88 0.004 -1.64E-03 -6.3 -2.4 12 -1.60 14.35 0.005 -1.04E-03 -4.1 -3.3 13 -1.76 15.76 0.005 -3.16E-04 -1.7 -3.7 14 -1.88 16.78 0.005 2.77E-04 0.2 -3.8 15 -2.00 17.76 0.005 8.66E-04 2.3 -3.7 16 -2.10 18.55 0.005 1.32E-03 4.1 -3.4 17 -2.25 6.27 0.004 1.90E-03 6.0 -2.6 18 -2.40 -6.06 0.004 2.32E-03 6.0 -1.7 19 -2.55 -15.01 0.004 2.56E-03 4.4 -0.8 20 -2.70 -12.15 0.003 2.66E-03 2.4 -0.3 21 -2.85 -8.47 0.003 2.69E-03 0.8 -0.0 22 -3.00 -2.73 0.002 2.69E-03 0.0 -0.0 Strut force at elev. -0.80 = 21.83 kN/m run = 43.66 kN/strut

8

Run ID. city_krings_b-270_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-270_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.5 Excavate to elevation -2.10 on PASSIVE side (continued) Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 9390 2 -0.16 0.00 3.28 0.96 14.33 14.33 14.33p 9663 3 -0.32 0.00 6.56 1.92 28.66 16.71 16.71 9936 4 -0.48 0.00 11.61 3.39 50.73 13.76 13.76 10209 5 -0.64 0.00 16.66 4.87 72.80 10.17 10.17 10482 6 -0.80 0.00 22.11 6.46 96.58 6.46 6.46a 3917 7 -0.90 0.00 25.61 7.48 111.88 7.48 7.48a 3980 8 -1.01 0.00 29.48 8.61 128.79 8.61 8.61a 4048 9 -1.12 0.00 33.32 9.74 145.58 9.74 9.74a 4116 10 -1.28 0.00 38.79 11.34 169.47 11.34 11.34a 4216 11 -1.44 0.00 44.06 12.88 192.52 12.88 12.88a 4315 12 -1.60 0.00 49.11 14.35 214.59 14.35 14.35a 4415 13 -1.76 0.00 53.94 15.76 235.66 15.76 15.76a 4514 14 -1.88 0.00 57.41 16.78 250.84 16.78 16.78a 4589 15 -2.00 0.00 60.77 17.76 265.51 17.76 17.76a 4664 16 -2.10 0.00 63.48 18.55 277.38 18.55 18.55a 4726 17 -2.25 0.00 67.42 19.70 294.60 19.70 19.70a 4819 18 -2.40 0.00 71.22 20.82 311.21 20.82 20.82a 4912 19 -2.55 0.00 74.90 21.89 327.25 21.89 21.89a 5006 20 -2.70 0.00 78.46 22.93 342.81 22.93 22.93a 5099 21 -2.85 0.00 81.92 23.94 357.93 24.56 24.56 5192 22 -3.00 0.00 85.29 24.93 372.67 28.10 28.10 5285 Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 2 -0.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 3 -0.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 4 -0.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 5 -0.64 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 6 -0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 7 -0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 8 -1.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 9 -1.12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 10 -1.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 11 -1.44 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 12 -1.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 13 -1.76 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 14 -1.88 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 15 -2.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 16 -2.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 8886 17 -2.25 0.00 3.08 0.90 13.44 13.44 13.44p 9061 18 -2.40 0.00 6.15 1.80 26.87 26.87 26.87p 9236 19 -2.55 0.00 9.23 2.70 40.31 36.90 36.90 9412 20 -2.70 0.00 12.30 3.59 53.75 35.08 35.08 9587 21 -2.85 0.00 15.38 4.49 67.18 33.03 33.03 9762 22 -3.00 0.00 18.45 5.39 80.62 30.83 30.83 9938 Note: 22.93a Soil pressure at active limit 26.87p Soil pressure at passive limit

9


10

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-270_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-270_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Stage No. 7 Excavate to elevation -2.70 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -3.00 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 7 0.00 -2.70 More than one strut BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 1 0.00 0.00 0.004 9.61E-04 0.0 -0.0 2 -0.16 7.06 0.004 9.55E-04 0.6 0.1 3 -0.32 10.98 0.003 9.28E-04 2.0 0.2 4 -0.48 9.74 0.003 8.39E-04 3.7 0.7 5 -0.64 8.13 0.003 6.25E-04 5.1 1.4 6 -0.80 6.71 0.003 2.38E-04 6.3 2.3 10.57 6.71 0.003 2.38E-04 -4.3 2.3 7 -0.90 8.84 0.003 -3.84E-05 -3.5 1.9 8 -1.01 11.29 0.003 -2.90E-04 -2.4 1.6 9 -1.12 13.74 0.003 -5.05E-04 -1.0 1.4 10 -1.28 17.06 0.003 -8.06E-04 1.4 1.5 11 -1.44 19.75 0.003 -1.16E-03 4.4 1.9 12 -1.60 21.34 0.004 -1.66E-03 7.7 2.9 13 -1.76 21.31 0.004 -2.42E-03 11.1 4.4 14 -1.88 19.86 0.004 -3.23E-03 13.5 5.9 15 -2.00 17.76 0.005 -4.29E-03 15.8 7.6 33.24 17.76 0.005 -4.29E-03 -17.4 7.6 16 -2.10 18.55 0.005 -5.18E-03 -15.6 6.0 17 -2.25 19.70 0.006 -6.15E-03 -12.8 3.9 18 -2.40 20.82 0.007 -6.74E-03 -9.7 2.2 19 -2.55 21.89 0.008 -7.05E-03 -6.5 1.0 20 -2.70 22.93 0.009 -7.18E-03 -3.1 0.3 21 -2.85 10.51 0.010 -7.22E-03 -0.6 0.0 22 -3.00 -1.94 0.011 -7.22E-03 0.0 0.0 Strut force at elev. -0.80 = 10.57 kN/m run = 21.15 kN/strut Strut force at elev. -2.00 = 33.24 kN/m run = 66.49 kN/strut

11

Run ID. city_krings_b-270_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-270_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.7 Excavate to elevation -2.70 on PASSIVE side (continued) Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 9342 2 -0.16 0.00 3.28 0.96 14.33 7.06 7.06 9614 3 -0.32 0.00 6.56 1.92 28.66 10.98 10.98 9886 4 -0.48 0.00 11.61 3.39 50.73 9.74 9.74 10158 5 -0.64 0.00 16.66 4.87 72.80 8.13 8.13 10429 6 -0.80 0.00 22.11 6.46 96.58 6.71 6.71 6505 7 -0.90 0.00 25.61 7.48 111.88 8.84 8.84 6608 8 -1.01 0.00 29.48 8.61 128.79 11.29 11.29 6721 9 -1.12 0.00 33.32 9.74 145.58 13.74 13.74 6835 10 -1.28 0.00 38.79 11.34 169.47 17.06 17.06 7000 11 -1.44 0.00 44.06 12.88 192.52 19.75 19.75 7165 12 -1.60 0.00 49.11 14.35 214.59 21.34 21.34 7331 13 -1.76 0.00 53.94 15.76 235.66 21.31 21.31 7496 14 -1.88 0.00 57.41 16.78 250.84 19.86 19.86 7620 15 -2.00 0.00 60.77 17.76 265.51 17.76 17.76a 11986 16 -2.10 0.00 63.48 18.55 277.38 18.55 18.55a 12146 17 -2.25 0.00 67.42 19.70 294.60 19.70 19.70a 12385 18 -2.40 0.00 71.22 20.82 311.21 20.82 20.82a 12625 19 -2.55 0.00 74.90 21.89 327.25 21.89 21.89a 12865 20 -2.70 0.00 78.46 22.93 342.81 22.93 22.93a 13105 21 -2.85 0.00 81.92 23.94 357.93 23.94 23.94a 13344 22 -3.00 0.00 85.29 24.93 372.67 24.93 24.93a 13584 Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 2 -0.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 3 -0.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 4 -0.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 5 -0.64 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 6 -0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 7 -0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 8 -1.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 9 -1.12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 10 -1.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 11 -1.44 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 12 -1.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 13 -1.76 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 14 -1.88 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 15 -2.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 16 -2.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 17 -2.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 18 -2.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 19 -2.55 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 20 -2.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 18221 21 -2.85 0.00 3.08 0.90 13.44 13.44 13.44p 18554 22 -3.00 0.00 6.15 1.80 26.87 26.87 26.87p 18888 Note: 24.93a Soil pressure at active limit 26.87p Soil pressure at passive limit

12


13

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-270_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-270_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Summary of results STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -3.00 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 1 0.00 0.00 Cant. Conditions unsuitable for FoS calc. 2 0.00 0.00 Cant. Conditions unsuitable for FoS calc. 3 0.00 -0.90 Cant. 1.844 -2.84 -2.09 1.19 4 0.00 -0.90 No analysis at this stage 5 0.00 -2.10 -0.80 1.173 n/a *** *** 12.95 6 0.00 -2.10 No analysis at this stage 7 0.00 -2.70 More than one strut Legend: *** Result not found

14

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-270_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-270_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Summary of results BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Bending moment, shear force and displacement envelopes Node Y Displacement Bending moment Shear force no. coord maximum minimum maximum minimum maximum minimum m m kN.m/m kN.m/m kN/m kN/m 1 0.00 0.005 -0.000 0.0 -0.0 0.0 0.0 2 -0.16 0.005 0.000 0.1 0.0 1.1 -0.0 3 -0.32 0.004 0.000 0.4 -0.0 3.6 -0.0 4 -0.48 0.004 0.000 1.2 -0.0 6.1 -0.1 5 -0.64 0.003 0.000 2.3 -0.0 8.0 -0.2 6 -0.80 0.003 0.000 3.8 -0.1 9.3 -12.5 7 -0.90 0.003 0.000 2.5 -0.1 3.0 -11.8 8 -1.01 0.003 0.000 1.6 -0.1 3.3 -10.9 9 -1.12 0.004 0.000 1.5 -0.2 2.7 -9.9 10 -1.28 0.004 0.000 1.9 -1.3 1.4 -8.2 11 -1.44 0.004 0.000 2.0 -2.4 4.4 -6.3 12 -1.60 0.005 0.000 2.9 -3.3 7.7 -4.1 13 -1.76 0.005 0.000 4.4 -3.7 11.1 -2.0 14 -1.88 0.005 0.000 5.9 -3.8 13.5 -2.1 15 -2.00 0.005 0.000 7.6 -3.7 15.8 -17.4 16 -2.10 0.005 0.000 6.0 -3.4 4.1 -15.6 17 -2.25 0.006 0.000 3.9 -2.6 6.0 -12.8 18 -2.40 0.007 0.000 2.2 -1.7 6.0 -9.7 19 -2.55 0.008 0.000 1.0 -0.8 4.4 -6.5 20 -2.70 0.009 0.000 0.3 -0.3 2.4 -3.1 21 -2.85 0.010 0.000 0.0 -0.0 0.8 -0.6 22 -3.00 0.011 0.000 0.0 -0.0 0.0 0.0 Maximum and minimum bending moment and shear force at each stage Stage --------- Bending moment -------- ---------- Shear force ---------- no. maximum elev. minimum elev. maximum elev. minimum elev. kN.m/m kN.m/m kN/m kN/m 1 0.0 -0.16 -0.2 -1.60 0.3 -2.40 -0.3 -1.01 2 0.0 -0.32 -0.2 -1.76 0.3 -2.40 -0.3 -1.01 3 2.0 -1.44 -0.0 0.00 3.3 -1.01 -2.1 -1.88 4 No calculation at this stage 5 3.8 -0.80 -3.8 -1.88 9.3 -0.80 -12.5 -0.80 6 No calculation at this stage 7 7.6 -2.00 -0.0 0.00 15.8 -2.00 -17.4 -2.00

15

Run ID. city_krings_b-270_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-270_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Summary of results (continued) Maximum and minimum displacement at each stage Stage -------- Displacement --------- Stage description no. maximum elev. minimum elev. ----------------- m m 1 0.001 -3.00 -0.000 0.00 Apply surcharge no.1 at elev. 0.00 2 0.001 -3.00 -0.000 0.00 Apply surcharge no.2 at elev. 0.00 3 0.005 0.00 0.000 0.00 Excav. to elev. -0.90 on PASSIVE side 4 No calculation at this stage Install strut no.1 at elev. -0.80 5 0.005 -1.88 0.000 0.00 Excav. to elev. -2.10 on PASSIVE side 6 No calculation at this stage Install strut no.2 at elev. -2.00 7 0.011 -3.00 0.000 0.00 Excav. to elev. -2.70 on PASSIVE side Strut forces at each stage (horizontal components) Stage --- Strut no. 1 --- --- Strut no. 2 --- no. at elev.-0.80 at elev.-2.00 kN/m run kN/strut kN/m run kN/strut 5 21.8 43.7 --- --- 7 10.6 21.1 33.2 66.5

16




25



1

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-340_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-340_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m INPUT DATA SOIL PROFILE Stratum Elevation of ---------- Soil types ---------- no. top of stratum Active side Passive side 1 0.00 1 SM-GM 1 SM-GM SOIL PROPERTIES Bulk Young's At rest Consol Active Passive -- Soil type -- density Modulus coeff. state. limit limit Cohesion No. Description kN/m3 Eh,kN/m2 Ko NC/OC Ka Kp kN/m2 (Datum elev.) (dEh/dy ) (dKo/dy) ( Nu ) ( Kac ) ( Kpc ) ( dc/dy ) 1 SM-GM 20.50 11000 0.500 OC 0.292 4.369 ( 0.00 ) ( 2000) (0.300) (0.000) ( 0.000) GROUND WATER CONDITIONS Density of water = 10.00 kN/m3 Active side Passive side Initial water table elevation -3.00 -3.00 Automatic water pressure balancing at toe of wall : Yes Water Active side Passive side press. ------------------------------- ------------------------------- profile Point Elev. Piezo Water Point Elev. Piezo Water no. no. elev. press. no. elev. press. m m kN/m2 m m kN/m2 1 1 -3.00 -3.00 0.0 1 -3.50 -3.50 0.0 WALL PROPERTIES Elevation of toe of wall = -3.70 Maximum finite element length = 0.20 Youngs modulus of wall E = 4.2000E+07 kN/m2 Moment of inertia of wall I = 1.8200E-05 m4/m run E.I = 764.40 kN.m2/m run STRUTS and ANCHORS Strut/ X-section Inclin Pre- anchor Strut area Youngs Free -ation stress Tension no. Elev. spacing of strut modulus length (degs) /strut allowed m sq.m kN/m2 m kN 1 -0.80 2.00 0.001964 1.800E+08 0.60 0.00 0 No 2 -2.00 2.00 0.001964 1.800E+08 0.60 0.00 0 No 3 -2.70 2.00 0.001964 1.800E+08 0.60 0.00 0 No SURCHARGE LOADS Distance Length Width Surcharge Surcharge from parallel perpend. ----- kN/m2 ----- no. Elev. wall to wall to wall Near edge Far edge 1 0.00 1.00(A) 20.00 2.00 50.00 = 2 0.00 3.00(A) 20.00 3.00 20.00 = Note: A = Active side, P = Passive side

2

CONSTRUCTION STAGES Construction Stage description stage no. -------------------------------------------------------- 1 Apply surcharge no.1 at elevation 0.00 2 Apply surcharge no.2 at elevation 0.00 3 Excavate to elevation -0.90 on PASSIVE side 4 Install strut or anchor no.1 at elevation -0.80 5 Excavate to elevation -2.10 on PASSIVE side 6 Install strut or anchor no.2 at elevation -2.00 7 Excavate to elevation -2.80 on PASSIVE side 8 Install strut or anchor no.3 at elevation -2.70 9 Apply water pressure profile no.1 10 Excavate to elevation -3.40 on PASSIVE side FACTORS OF SAFETY and ANALYSIS OPTIONS Type of structure - Retaining wall Stability analysis: Method of analysis - Strength Factor method Factor on soil strength for calculating wall depth = 1.30 Factor on soil strength for calculating tie force = 1.00 Parameters for undrained strata: Minimum equivalent fluid density = 5.00 kN/m3 Maximum depth of water filled tension crack = 0.00 m Bending moment and displacement calculation: Method - Subgrade reaction model using Influence Coefficients Open Tension Crack analysis? - No Non-linear Modulus Parameter (L) = 0 m Boundary conditions: Length of wall (normal to plane of analysis) = 1000.00 m Width of excavation on active side of wall = 20.00 m Width of excavation on passive side of wall = 20.00 m Distance to rigid boundary on active side = 20.00 m Distance to rigid boundary on passive side = 20.00 m OUTPUT OPTIONS Results to be stored on disk? - Yes Results to be output on the printer? - No Stage ------ Stage description ----------- ------- Output options ------- no. Displacement Active, Graph. Bending mom. Passive output Shear force pressures 1 Apply surcharge no.1 at elev. 0.00 Yes Yes Yes 2 Apply surcharge no.2 at elev. 0.00 Yes Yes Yes 3 Excav. to elev. -0.90 on PASSIVE side Yes Yes Yes 4 Install strut no.1 at elev. -0.80 Yes Yes Yes 5 Excav. to elev. -2.10 on PASSIVE side Yes Yes Yes 6 Install strut no.2 at elev. -2.00 Yes Yes Yes 7 Excav. to elev. -2.80 on PASSIVE side Yes Yes Yes 8 Install strut no.3 at elev. -2.70 Yes Yes Yes 9 Apply water pressure profile no.1 Yes Yes Yes 10 Excav. to elev. -3.40 on PASSIVE side Yes Yes Yes * Summary output Yes - Yes Program WALLAP - Copyright (C) 2005 by DL Borin, distributed by GEOSOLVE 69 Rodenhurst Road, London SW4, UK. Tel: +44 20 8674 7251

3


4

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-340_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-340_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Stage No. 3 Excavate to elevation -0.90 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -3.70 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 3 0.00 -0.90 Cant. 2.198 -3.48 -2.10 1.20 BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 1 0.00 0.00 0.005 2.68E-03 0.0 0.0 2 -0.20 1.20 0.005 2.68E-03 0.1 0.0 3 -0.40 2.72 0.004 2.67E-03 0.5 0.1 4 -0.60 4.49 0.004 2.62E-03 1.2 0.2 5 -0.80 6.46 0.003 2.51E-03 2.3 0.6 6 -0.90 7.48 0.003 2.42E-03 3.0 0.9 7 -1.05 -4.41 0.003 2.20E-03 3.3 1.4 8 -1.20 -12.74 0.002 1.88E-03 2.0 1.8 9 -1.40 -8.69 0.002 1.38E-03 -0.2 2.0 10 -1.60 -5.27 0.002 8.92E-04 -1.6 1.8 11 -1.80 -1.19 0.002 4.72E-04 -2.2 1.4 12 -2.00 1.26 0.002 1.67E-04 -2.2 0.9 13 -2.10 1.99 0.002 5.97E-05 -2.0 0.7 14 -2.25 2.60 0.002 -5.36E-05 -1.7 0.4 15 -2.40 2.76 0.002 -1.17E-04 -1.3 0.2 16 -2.55 2.61 0.002 -1.42E-04 -0.9 0.0 17 -2.70 2.26 0.002 -1.41E-04 -0.5 -0.1 18 -2.80 1.96 0.002 -1.31E-04 -0.3 -0.1 19 -3.00 1.28 0.002 -1.02E-04 0.0 -0.1 20 -3.20 0.56 0.002 -7.32E-05 0.2 -0.1 21 -3.40 -0.17 0.002 -5.42E-05 0.2 -0.0 22 -3.50 -0.55 0.002 -4.93E-05 0.2 -0.0 23 -3.70 -1.33 0.002 -4.58E-05 0.0 -0.0

5

Run ID. city_krings_b-340_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-340_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.3 Excavate to elevation -0.90 on PASSIVE side (continued) Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5668 2 -0.20 0.00 4.10 1.20 17.91 1.20 1.20a 5874 3 -0.40 0.00 9.30 2.72 40.65 2.72 2.72a 6081 4 -0.60 0.00 15.35 4.49 67.08 4.49 4.49a 6287 5 -0.80 0.00 22.11 6.46 96.58 6.46 6.46a 6493 6 -0.90 0.00 25.61 7.48 111.88 7.48 7.48a 6596 7 -1.05 0.00 30.88 9.02 134.92 9.02 9.02a 6750 8 -1.20 0.00 36.07 10.54 157.62 10.54 10.54a 6905 9 -1.40 0.00 42.76 12.50 186.85 12.50 12.50a 7111 10 -1.60 0.00 49.11 14.35 214.59 14.84 14.84 7317 11 -1.80 0.00 55.11 16.10 240.78 18.88 18.88 7523 12 -2.00 0.00 60.77 17.76 265.51 22.21 22.21 7729 13 -2.10 0.00 63.48 18.55 277.38 23.66 23.66 7833 14 -2.25 0.00 67.42 19.70 294.60 25.61 25.61 7987 15 -2.40 0.00 71.22 20.82 311.21 27.35 27.35 8142 16 -2.55 0.00 74.90 21.89 327.25 28.95 28.95 8296 17 -2.70 0.00 78.46 22.93 342.81 30.45 30.45 8451 18 -2.80 0.00 80.78 23.61 352.94 31.41 31.41 8554 19 -3.00 0.00 85.29 24.93 372.67 33.27 33.27 8760 20 -3.20 2.00 87.67 25.62 383.08 34.08 36.08 8966 21 -3.40 4.00 89.94 26.29 392.98 34.86 38.86 9172 22 -3.50 5.00 91.04 26.61 397.77 35.24 40.24 9275 23 -3.70 7.00 93.17 27.23 407.07 35.97 42.97 9481 Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 2 -0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 3 -0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 4 -0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 5 -0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 6 -0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 10390 7 -1.05 0.00 3.08 0.90 13.44 13.44 13.44p 10634 8 -1.20 0.00 6.15 1.80 26.87 23.28 23.28 10877 9 -1.40 0.00 10.25 3.00 44.79 21.19 21.19 11202 10 -1.60 0.00 14.35 4.19 62.70 20.11 20.11 11526 11 -1.80 0.00 18.45 5.39 80.62 20.08 20.08 11851 12 -2.00 0.00 22.55 6.59 98.53 20.95 20.95 12176 13 -2.10 0.00 24.60 7.19 107.49 21.67 21.67 12338 14 -2.25 0.00 27.68 8.09 120.93 23.01 23.01 12582 15 -2.40 0.00 30.75 8.99 134.37 24.60 24.60 12825 16 -2.55 0.00 33.83 9.89 147.81 26.34 26.34 13069 17 -2.70 0.00 36.91 10.79 161.25 28.19 28.19 13312 18 -2.80 0.00 38.96 11.39 170.21 29.44 29.44 13475 19 -3.00 0.00 43.06 12.58 188.14 31.98 31.98 13799 20 -3.20 2.00 45.16 13.20 197.33 33.52 35.52 14124 21 -3.40 4.00 47.27 13.81 206.52 35.04 39.04 14449 22 -3.50 5.00 48.32 14.12 211.11 35.79 40.79 14611 23 -3.70 7.00 50.42 14.74 220.31 37.30 44.30 14936

6

Run ID. city_krings_b-340_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-340_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.3 Excavate to elevation -0.90 on PASSIVE side (continued) Note: 12.50a Soil pressure at active limit 13.44p Soil pressure at passive limit

7


8

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-340_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-340_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Stage No. 5 Excavate to elevation -2.10 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -3.70 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 5 0.00 -2.10 -0.80 1.563 n/a -3.19 1.09 12.95 BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 1 0.00 0.00 0.003 8.36E-06 0.0 0.0 2 -0.20 17.91 0.003 -7.45E-06 1.8 0.1 3 -0.40 14.71 0.003 -1.20E-04 5.1 0.7 4 -0.60 10.81 0.003 -4.87E-04 7.6 2.1 5 -0.80 6.46 0.003 -1.25E-03 9.3 3.8 21.63 6.46 0.003 -1.25E-03 -12.3 3.8 6 -0.90 7.48 0.003 -1.67E-03 -11.6 2.6 7 -1.05 9.02 0.004 -2.03E-03 -10.4 1.0 8 -1.20 10.54 0.004 -2.08E-03 -8.9 -0.4 9 -1.40 12.50 0.004 -1.77E-03 -6.6 -2.0 10 -1.60 14.35 0.005 -1.11E-03 -3.9 -3.0 11 -1.80 16.10 0.005 -2.62E-04 -0.9 -3.5 12 -2.00 17.76 0.005 6.42E-04 2.5 -3.4 13 -2.10 18.55 0.005 1.06E-03 4.3 -3.0 14 -2.25 6.27 0.005 1.57E-03 6.2 -2.2 15 -2.40 -6.06 0.004 1.92E-03 6.2 -1.3 16 -2.55 -13.21 0.004 2.08E-03 4.8 -0.4 17 -2.70 -11.60 0.004 2.09E-03 2.9 0.2 18 -2.80 -10.53 0.003 2.05E-03 1.8 0.4 19 -3.00 -7.14 0.003 1.91E-03 0.0 0.6 20 -3.20 -2.98 0.003 1.76E-03 -1.0 0.5 21 -3.40 0.97 0.002 1.66E-03 -1.2 0.3 22 -3.50 2.93 0.002 1.64E-03 -1.0 0.1 23 -3.70 6.89 0.002 1.62E-03 0.0 0.0 Strut force at elev. -0.80 = 21.63 kN/m run = 43.27 kN/strut

9

Run ID. city_krings_b-340_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-340_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.5 Excavate to elevation -2.10 on PASSIVE side (continued) Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 9351 2 -0.20 0.00 4.10 1.20 17.91 17.91 17.91p 9691 3 -0.40 0.00 9.30 2.72 40.65 14.71 14.71 10031 4 -0.60 0.00 15.35 4.49 67.08 10.81 10.81 10371 5 -0.80 0.00 22.11 6.46 96.58 6.46 6.46a 3673 6 -0.90 0.00 25.61 7.48 111.88 7.48 7.48a 3731 7 -1.05 0.00 30.88 9.02 134.92 9.02 9.02a 3819 8 -1.20 0.00 36.07 10.54 157.62 10.54 10.54a 3906 9 -1.40 0.00 42.76 12.50 186.85 12.50 12.50a 4023 10 -1.60 0.00 49.11 14.35 214.59 14.35 14.35a 4139 11 -1.80 0.00 55.11 16.10 240.78 16.10 16.10a 4256 12 -2.00 0.00 60.77 17.76 265.51 17.76 17.76a 4373 13 -2.10 0.00 63.48 18.55 277.38 18.55 18.55a 4431 14 -2.25 0.00 67.42 19.70 294.60 19.70 19.70a 4518 15 -2.40 0.00 71.22 20.82 311.21 20.82 20.82a 4606 16 -2.55 0.00 74.90 21.89 327.25 21.89 21.89a 4693 17 -2.70 0.00 78.46 22.93 342.81 22.93 22.93a 4781 18 -2.80 0.00 80.78 23.61 352.94 23.61 23.61a 4839 19 -3.00 0.00 85.29 24.93 372.67 26.30 26.30 4956 20 -3.20 2.00 87.67 25.62 383.08 28.91 30.91 5072 21 -3.40 4.00 89.94 26.29 392.98 31.41 35.41 5189 22 -3.50 5.00 91.04 26.61 397.77 32.65 37.65 5247 23 -3.70 7.00 93.17 27.23 407.07 35.12 42.12 5364 Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 2 -0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 3 -0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 4 -0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 5 -0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 6 -0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 7 -1.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 8 -1.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 9 -1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 10 -1.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 11 -1.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 12 -2.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 13 -2.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 7638 14 -2.25 0.00 3.08 0.90 13.44 13.44 13.44p 7789 15 -2.40 0.00 6.15 1.80 26.87 26.87 26.87p 7940 16 -2.55 0.00 9.23 2.70 40.31 35.10 35.10 8090 17 -2.70 0.00 12.30 3.59 53.75 34.53 34.53 8241 18 -2.80 0.00 14.35 4.19 62.70 34.14 34.14 8342 19 -3.00 0.00 18.45 5.39 80.62 33.44 33.44 8543 20 -3.20 2.00 20.55 6.01 89.80 31.89 33.89 8744 21 -3.40 4.00 22.65 6.62 98.99 30.44 34.44 8945 22 -3.50 5.00 23.71 6.93 103.58 29.72 34.72 9045 23 -3.70 7.00 25.81 7.54 112.77 28.22 35.22 9246

10


11


12

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-340_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-340_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Stage No. 7 Excavate to elevation -2.80 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -3.70 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 7 0.00 -2.80 More than one strut BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 1 0.00 0.00 0.004 5.32E-04 0.0 0.0 2 -0.20 14.65 0.003 5.16E-04 1.5 0.1 3 -0.40 12.40 0.003 4.20E-04 4.2 0.6 4 -0.60 9.61 0.003 1.16E-04 6.4 1.7 5 -0.80 6.57 0.003 -5.25E-04 8.0 3.2 16.53 6.57 0.003 -5.25E-04 -8.5 3.2 6 -0.90 8.11 0.003 -8.89E-04 -7.8 2.4 7 -1.05 10.48 0.004 -1.25E-03 -6.4 1.3 8 -1.20 12.79 0.004 -1.43E-03 -4.7 0.5 9 -1.40 15.52 0.004 -1.48E-03 -1.8 -0.2 10 -1.60 17.49 0.004 -1.43E-03 1.5 -0.2 11 -1.80 18.21 0.005 -1.46E-03 5.0 0.4 12 -2.00 17.76 0.005 -1.76E-03 8.6 1.8 23.39 17.76 0.005 -1.76E-03 -14.8 1.8 13 -2.10 18.55 0.005 -1.91E-03 -12.9 0.4 14 -2.25 19.70 0.005 -1.82E-03 -10.1 -1.3 15 -2.40 20.82 0.006 -1.44E-03 -7.0 -2.6 16 -2.55 21.89 0.006 -8.65E-04 -3.8 -3.3 17 -2.70 22.93 0.006 -1.79E-04 -0.5 -3.7 18 -2.80 23.61 0.006 2.94E-04 1.9 -3.6 19 -3.00 7.01 0.006 1.13E-03 4.9 -2.8 20 -3.20 -1.47 0.005 1.74E-03 5.5 -1.8 21 -3.40 -9.98 0.005 2.08E-03 4.3 -0.8 22 -3.50 -14.25 0.005 2.16E-03 3.1 -0.4 23 -3.70 -16.86 0.004 2.22E-03 -0.0 0.0 Strut force at elev. -0.80 = 16.53 kN/m run = 33.06 kN/strut Strut force at elev. -2.00 = 23.39 kN/m run = 46.78 kN/strut

13

Run ID. city_krings_b-340_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-340_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.7 Excavate to elevation -2.80 on PASSIVE side (continued) Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 9410 2 -0.20 0.00 4.10 1.20 17.91 14.65 14.65 9752 3 -0.40 0.00 9.30 2.72 40.65 12.40 12.40 10094 4 -0.60 0.00 15.35 4.49 67.08 9.61 9.61 10436 5 -0.80 0.00 22.11 6.46 96.58 6.57 6.57 6553 6 -0.90 0.00 25.61 7.48 111.88 8.11 8.11 6657 7 -1.05 0.00 30.88 9.02 134.92 10.48 10.48 6813 8 -1.20 0.00 36.07 10.54 157.62 12.79 12.79 6969 9 -1.40 0.00 42.76 12.50 186.85 15.52 15.52 7177 10 -1.60 0.00 49.11 14.35 214.59 17.49 17.49 7385 11 -1.80 0.00 55.11 16.10 240.78 18.21 18.21 7594 12 -2.00 0.00 60.77 17.76 265.51 17.76 17.76a 5390 13 -2.10 0.00 63.48 18.55 277.38 18.55 18.55a 5461 14 -2.25 0.00 67.42 19.70 294.60 19.70 19.70a 5569 15 -2.40 0.00 71.22 20.82 311.21 20.82 20.82a 5677 16 -2.55 0.00 74.90 21.89 327.25 21.89 21.89a 5785 17 -2.70 0.00 78.46 22.93 342.81 22.93 22.93a 5893 18 -2.80 0.00 80.78 23.61 352.94 23.61 23.61a 5964 19 -3.00 0.00 85.29 24.93 372.67 24.93 24.93a 6108 20 -3.20 2.00 87.67 25.62 383.08 25.62 27.62a 6252 21 -3.40 4.00 89.94 26.29 392.98 26.29 30.29a 6396 22 -3.50 5.00 91.04 26.61 397.77 26.61 31.61a 6468 23 -3.70 7.00 93.17 27.23 407.07 27.23 34.23a 6611 Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 2 -0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 3 -0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 4 -0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 5 -0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 6 -0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 7 -1.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 8 -1.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 9 -1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 10 -1.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 11 -1.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 12 -2.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 13 -2.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 14 -2.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 15 -2.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 16 -2.55 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 17 -2.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 18 -2.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 7803 19 -3.00 0.00 4.10 1.20 17.91 17.91 17.91p 7991 20 -3.20 2.00 6.20 1.81 27.09 27.09 29.09p 8179 21 -3.40 4.00 8.30 2.43 36.27 36.27 40.27p 8367 22 -3.50 5.00 9.35 2.73 40.86 40.86 45.86p 8461 23 -3.70 7.00 11.45 3.35 50.04 44.08 51.08 8649

14


15


16

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-340_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-340_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Stage No. 10 Excavate to elevation -3.40 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -3.70 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 10 0.00 -3.40 More than one strut *** Warning - Weak strata at or below toe of wall: Active limit (active side) > Passive limit (passive side) 31.48kN/m2 > 16.39kN/m2 at elev. -3.70 The above pressures include water pressure. *** Warning - Failure and flow of soil BELOW the toe of the wall may occur if the wall is not toed in to a firm stratum. It may occur even when acceptable factors of safety and displacements have been calculated. BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 1 0.00 0.00 0.003 4.40E-04 0.0 0.0 2 -0.20 15.21 0.003 4.24E-04 1.5 0.1 3 -0.40 12.79 0.003 3.26E-04 4.3 0.6 4 -0.60 9.80 0.003 1.13E-05 6.6 1.8 5 -0.80 6.53 0.003 -6.52E-04 8.2 3.3 18.11 6.53 0.003 -6.52E-04 -9.9 3.3 6 -0.90 7.95 0.003 -1.02E-03 -9.2 2.3 7 -1.05 10.15 0.004 -1.35E-03 -7.8 1.1 8 -1.20 12.36 0.004 -1.46E-03 -6.1 0.1 9 -1.40 15.14 0.004 -1.36E-03 -3.4 -0.9 10 -1.60 17.53 0.004 -1.07E-03 -0.1 -1.3 11 -1.80 19.26 0.004 -7.93E-04 3.6 -0.9 12 -2.00 20.60 0.005 -6.92E-04 7.6 0.2 -0.00 13 -2.10 22.60 0.005 -7.70E-04 9.7 1.0 14 -2.25 25.36 0.005 -1.13E-03 13.3 2.7 15 -2.40 26.86 0.005 -1.90E-03 17.2 5.0 16 -2.55 25.88 0.005 -3.17E-03 21.2 8.0 17 -2.70 22.93 0.006 -5.08E-03 24.8 11.5 48.80 22.93 0.006 -5.08E-03 -24.0 11.5 18 -2.80 23.61 0.007 -6.43E-03 -21.6 9.2 19 -3.00 24.93 0.008 -8.33E-03 -16.8 5.4 20 -3.20 26.84 0.010 -9.36E-03 -11.6 2.5 21 -3.40 28.71 0.012 -9.78E-03 -6.0 0.7

17

Run ID. city_krings_b-340_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-340_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.10 Excavate to elevation -3.40 on PASSIVE side (continued) Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 22 -3.50 20.68 0.013 -9.84E-03 -3.6 0.2 23 -3.70 15.09 0.015 -9.86E-03 -0.0 0.0 Strut force at elev. -0.80 = 18.11 kN/m run = 36.22 kN/strut The strut at elev. -2.00 is slack Strut force at elev. -2.70 = 48.80 kN/m run = 97.61 kN/strut Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 9605 2 -0.20 0.00 4.10 1.20 17.91 15.21 15.21 9954 3 -0.40 0.00 9.30 2.72 40.65 12.79 12.79 10303 4 -0.60 0.00 15.35 4.49 67.08 9.80 9.80 10652 5 -0.80 0.00 22.11 6.46 96.58 6.53 6.53 8448 6 -0.90 0.00 25.61 7.48 111.88 7.95 7.95 8582 7 -1.05 0.00 30.88 9.02 134.92 10.15 10.15 8783 8 -1.20 0.00 36.07 10.54 157.62 12.36 12.36 8984 9 -1.40 0.00 42.76 12.50 186.85 15.14 15.14 9252 10 -1.60 0.00 49.11 14.35 214.59 17.53 17.53 9521 11 -1.80 0.00 55.11 16.10 240.78 19.26 19.26 9881 12 -2.00 0.00 60.77 17.76 265.51 20.60 20.60 10151 13 -2.10 0.00 63.48 18.55 277.38 22.60 22.60 10287 14 -2.25 0.00 67.42 19.70 294.60 25.36 25.36 10490 15 -2.40 0.00 71.22 20.82 311.21 26.86 26.86 10693 16 -2.55 0.00 74.90 21.89 327.25 25.88 25.88 10896 17 -2.70 0.00 78.46 22.93 342.81 22.93 22.93a 13492 18 -2.80 0.00 80.78 23.61 352.94 23.61 23.61a 13657 19 -3.00 0.00 85.29 24.93 372.67 24.93 24.93a 13986 20 -3.20 0.89 88.78 25.95 387.93 25.95 26.84a 14315 21 -3.40 1.78 92.16 26.93 402.69 26.93 28.71a 14644 22 -3.50 2.22 93.81 27.42 409.91 27.42 29.64a 14808 23 -3.70 3.11 97.05 28.36 424.07 28.36 31.48a 15137 Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 2 -0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 3 -0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 4 -0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 5 -0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 6 -0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 7 -1.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 8 -1.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 9 -1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 10 -1.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 11 -1.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 12 -2.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 13 -2.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 14 -2.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 15 -2.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 16 -2.55 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0

18

Run ID. city_krings_b-340_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-340_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.10 Excavate to elevation -3.40 on PASSIVE side (continued) Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 17 -2.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 18 -2.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 19 -3.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 20 -3.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 21 -3.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 19777 22 -3.50 0.00 2.05 0.60 8.96 8.96 8.96p 19999 23 -3.70 3.11 3.04 0.89 13.28 13.28 16.39p 20443 Note: 31.48a Soil pressure at active limit 16.39p Soil pressure at passive limit

19


20

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-340_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-340_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Summary of results STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -3.70 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 1 0.00 0.00 Cant. Conditions unsuitable for FoS calc. 2 0.00 0.00 Cant. Conditions unsuitable for FoS calc. 3 0.00 -0.90 Cant. 2.198 -3.48 -2.10 1.20 4 0.00 -0.90 No analysis at this stage 5 0.00 -2.10 -0.80 1.563 n/a -3.19 1.09 12.95 6 0.00 -2.10 No analysis at this stage All remaining stages have more than one strut - FoS calculation n/a

21

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-340_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-340_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Summary of results BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Bending moment, shear force and displacement envelopes Node Y Displacement Bending moment Shear force no. coord maximum minimum maximum minimum maximum minimum m m kN.m/m kN.m/m kN/m kN/m 1 0.00 0.005 -0.000 0.0 0.0 0.0 0.0 2 -0.20 0.005 0.000 0.1 0.0 1.8 -0.0 3 -0.40 0.004 0.000 0.7 -0.0 5.1 -0.1 4 -0.60 0.004 0.000 2.1 -0.0 7.6 -0.2 5 -0.80 0.003 0.000 3.8 -0.1 9.3 -12.3 6 -0.90 0.003 0.000 2.6 -0.1 3.0 -11.6 7 -1.05 0.004 0.000 1.4 -0.2 3.3 -10.4 8 -1.20 0.004 0.000 1.8 -0.4 2.0 -8.9 9 -1.40 0.004 0.000 2.0 -2.0 0.0 -6.6 10 -1.60 0.005 0.000 1.8 -3.0 1.5 -3.9 11 -1.80 0.005 0.000 1.4 -3.5 5.0 -2.2 12 -2.00 0.005 0.000 1.8 -3.4 8.6 -14.8 13 -2.10 0.005 0.000 1.0 -3.0 9.7 -12.9 14 -2.25 0.005 0.000 2.7 -2.2 13.3 -10.1 15 -2.40 0.006 0.000 5.0 -2.6 17.2 -7.0 16 -2.55 0.006 0.000 8.0 -3.3 21.2 -3.8 17 -2.70 0.006 0.000 11.5 -3.7 24.8 -24.0 18 -2.80 0.007 0.000 9.2 -3.6 1.9 -21.6 19 -3.00 0.008 0.000 5.4 -2.8 4.9 -16.8 20 -3.20 0.010 0.000 2.5 -1.8 5.5 -11.6 21 -3.40 0.012 0.000 0.7 -0.8 4.3 -6.0 22 -3.50 0.013 0.000 0.2 -0.4 3.1 -3.6 23 -3.70 0.015 0.000 0.0 -0.0 0.0 -0.0 Maximum and minimum bending moment and shear force at each stage Stage --------- Bending moment -------- ---------- Shear force ---------- no. maximum elev. minimum elev. maximum elev. minimum elev. kN.m/m kN.m/m kN/m kN/m 1 0.0 -0.20 -0.4 -1.80 0.3 -2.80 -0.4 -1.05 2 0.0 -0.20 -0.3 -1.80 0.3 -2.80 -0.4 -1.05 3 2.0 -1.40 -0.1 -3.00 3.3 -1.05 -2.2 -1.80 4 No calculation at this stage 5 3.8 -0.80 -3.5 -1.80 9.3 -0.80 -12.3 -0.80 6 No calculation at this stage 7 3.2 -0.80 -3.7 -2.70 8.6 -2.00 -14.8 -2.00 8 No calculation at this stage 9 3.2 -0.80 -3.6 -2.70 8.6 -2.00 -14.7 -2.00 10 11.5 -2.70 -1.3 -1.60 24.8 -2.70 -24.0 -2.70

22

Run ID. city_krings_b-340_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-340_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Summary of results (continued) Maximum and minimum displacement at each stage Stage -------- Displacement --------- Stage description no. maximum elev. minimum elev. ----------------- m m 1 0.001 -2.80 -0.000 0.00 Apply surcharge no.1 at elev. 0.00 2 0.001 -3.00 -0.000 0.00 Apply surcharge no.2 at elev. 0.00 3 0.005 0.00 0.000 0.00 Excav. to elev. -0.90 on PASSIVE side 4 No calculation at this stage Install strut no.1 at elev. -0.80 5 0.005 -1.80 0.000 0.00 Excav. to elev. -2.10 on PASSIVE side 6 No calculation at this stage Install strut no.2 at elev. -2.00 7 0.006 -2.70 0.000 0.00 Excav. to elev. -2.80 on PASSIVE side 8 No calculation at this stage Install strut no.3 at elev. -2.70 9 0.006 -2.70 0.000 0.00 Apply water pressure profile no.1 10 0.015 -3.70 0.000 0.00 Excav. to elev. -3.40 on PASSIVE side Strut forces at each stage (horizontal components) Stage --- Strut no. 1 --- --- Strut no. 2 --- --- Strut no. 3 --- no. at elev.-0.80 at elev.-2.00 at elev.-2.70 kN/m run kN/strut kN/m run kN/strut kN/m run kN/strut 5 21.6 43.3 --- --- --- --- 7 16.5 33.1 23.4 46.8 --- --- 9 16.5 33.1 23.3 46.6 0.2 0.4 10 18.1 36.2 slack slack 48.8 97.6

23




26



1

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m INPUT DATA SOIL PROFILE Stratum Elevation of ---------- Soil types ---------- no. top of stratum Active side Passive side 1 0.00 1 SM-GM 1 SM-GM SOIL PROPERTIES Bulk Young's At rest Consol Active Passive -- Soil type -- density Modulus coeff. state. limit limit Cohesion No. Description kN/m3 Eh,kN/m2 Ko NC/OC Ka Kp kN/m2 (Datum elev.) (dEh/dy ) (dKo/dy) ( Nu ) ( Kac ) ( Kpc ) ( dc/dy ) 1 SM-GM 20.50 11000 0.500 OC 0.292 4.369 ( 0.00 ) ( 2000) (0.300) (0.000) ( 0.000) GROUND WATER CONDITIONS Density of water = 10.00 kN/m3 Active side Passive side Initial water table elevation -3.00 -3.00 Automatic water pressure balancing at toe of wall : Yes Water Active side Passive side press. ------------------------------- ------------------------------- profile Point Elev. Piezo Water Point Elev. Piezo Water no. no. elev. press. no. elev. press. m m kN/m2 m m kN/m2 1 1 -3.00 -3.00 0.0 1 -3.50 -3.50 0.0 2 1 -3.00 -3.00 0.0 1 -4.00 -4.00 0.0 WALL PROPERTIES Elevation of toe of wall = -4.40 Maximum finite element length = 0.24 Youngs modulus of wall E = 4.2000E+07 kN/m2 Moment of inertia of wall I = 1.8200E-05 m4/m run E.I = 764.40 kN.m2/m run STRUTS and ANCHORS Strut/ X-section Inclin Pre- anchor Strut area Youngs Free -ation stress Tension no. Elev. spacing of strut modulus length (degs) /strut allowed m sq.m kN/m2 m kN 1 -0.80 2.00 0.001964 1.800E+08 0.60 0.00 0 No 2 -2.00 2.00 0.001964 1.800E+08 0.60 0.00 0 No 3 -2.70 2.00 0.001964 1.800E+08 0.60 0.00 0 No 4 -3.30 2.00 0.001964 1.800E+08 0.60 0.00 0 No SURCHARGE LOADS Distance Length Width Surcharge Surcharge from parallel perpend. ----- kN/m2 ----- no. Elev. wall to wall to wall Near edge Far edge 1 0.00 1.00(A) 20.00 2.00 50.00 = 2 0.00 3.00(A) 20.00 3.00 20.00 = Note: A = Active side, P = Passive side

2

CONSTRUCTION STAGES Construction Stage description stage no. -------------------------------------------------------- 1 Apply surcharge no.1 at elevation 0.00 2 Apply surcharge no.2 at elevation 0.00 3 Excavate to elevation -0.90 on PASSIVE side 4 Install strut or anchor no.1 at elevation -0.80 5 Excavate to elevation -2.10 on PASSIVE side 6 Install strut or anchor no.2 at elevation -2.00 7 Excavate to elevation -2.80 on PASSIVE side 8 Install strut or anchor no.3 at elevation -2.70 9 Apply water pressure profile no.1 10 Excavate to elevation -3.40 on PASSIVE side 11 Install strut or anchor no.4 at elevation -3.30 12 Apply water pressure profile no.2 13 Excavate to elevation -3.90 on PASSIVE side FACTORS OF SAFETY and ANALYSIS OPTIONS Type of structure - Retaining wall Stability analysis: Method of analysis - Strength Factor method Factor on soil strength for calculating wall depth = 1.30 Factor on soil strength for calculating tie force = 1.00 Parameters for undrained strata: Minimum equivalent fluid density = 5.00 kN/m3 Maximum depth of water filled tension crack = 0.00 m Bending moment and displacement calculation: Method - Subgrade reaction model using Influence Coefficients Open Tension Crack analysis? - No Non-linear Modulus Parameter (L) = 0 m Boundary conditions: Length of wall (normal to plane of analysis) = 1000.00 m Width of excavation on active side of wall = 20.00 m Width of excavation on passive side of wall = 20.00 m Distance to rigid boundary on active side = 20.00 m Distance to rigid boundary on passive side = 20.00 m OUTPUT OPTIONS Results to be stored on disk? - Yes Results to be output on the printer? - No Stage ------ Stage description ----------- ------- Output options ------- no. Displacement Active, Graph. Bending mom. Passive output Shear force pressures 1 Apply surcharge no.1 at elev. 0.00 Yes Yes Yes 2 Apply surcharge no.2 at elev. 0.00 Yes Yes Yes 3 Excav. to elev. -0.90 on PASSIVE side Yes Yes Yes 4 Install strut no.1 at elev. -0.80 No No No 5 Excav. to elev. -2.10 on PASSIVE side Yes Yes Yes 6 Install strut no.2 at elev. -2.00 No No No 7 Excav. to elev. -2.80 on PASSIVE side Yes Yes Yes 8 Install strut no.3 at elev. -2.70 No No No 9 Apply water pressure profile no.1 Yes Yes Yes 10 Excav. to elev. -3.40 on PASSIVE side Yes Yes Yes 11 Install strut no.4 at elev. -3.30 No No No 12 Apply water pressure profile no.2 Yes Yes Yes 13 Excav. to elev. -3.90 on PASSIVE side Yes Yes Yes * Summary output Yes - Yes Program WALLAP - Copyright (C) 2005 by DL Borin, distributed by GEOSOLVE 69 Rodenhurst Road, London SW4, UK. Tel: +44 20 8674 7251

3


4

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Stage No. 3 Excavate to elevation -0.90 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -4.40 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 3 0.00 -0.90 Cant. 2.511 -4.13 -2.10 1.20 BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 1 0.00 0.00 0.005 2.59E-03 0.0 -0.0 2 -0.24 1.44 0.005 2.59E-03 0.2 0.0 3 -0.48 3.39 0.004 2.57E-03 0.8 0.1 4 -0.64 4.87 0.004 2.52E-03 1.4 0.3 5 -0.80 6.46 0.003 2.43E-03 2.3 0.6 6 -0.90 7.48 0.003 2.33E-03 3.0 0.9 7 -1.05 -4.41 0.003 2.11E-03 3.2 1.4 8 -1.20 -12.81 0.002 1.80E-03 2.0 1.8 9 -1.44 -8.10 0.002 1.21E-03 -0.6 1.9 10 -1.68 -3.61 0.002 6.51E-04 -2.0 1.6 11 -1.84 -0.73 0.002 3.47E-04 -2.3 1.3 12 -2.00 1.14 0.002 1.19E-04 -2.3 0.9 13 -2.10 1.88 0.002 1.64E-05 -2.1 0.7 14 -2.25 2.51 0.002 -8.75E-05 -1.8 0.4 15 -2.40 2.68 0.002 -1.39E-04 -1.4 0.1 16 -2.55 2.55 0.002 -1.49E-04 -1.0 -0.0 17 -2.70 2.24 0.002 -1.30E-04 -0.7 -0.2 18 -2.80 1.97 0.002 -1.05E-04 -0.4 -0.2 19 -3.00 1.40 0.002 -4.39E-05 -0.1 -0.3 20 -3.15 0.98 0.002 7.04E-06 0.1 -0.3 21 -3.30 0.61 0.002 5.58E-05 0.2 -0.2 22 -3.40 0.40 0.002 8.54E-05 0.2 -0.2 23 -3.50 0.22 0.002 1.11E-04 0.3 -0.2 24 -3.70 -0.08 0.002 1.53E-04 0.3 -0.1 25 -3.90 -0.30 0.002 1.79E-04 0.3 -0.1 26 -4.00 -0.39 0.002 1.87E-04 0.2 -0.0 27 -4.20 -0.55 0.002 1.95E-04 0.1 -0.0 28 -4.40 -0.70 0.002 1.97E-04 0.0 -0.0

5

Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.3 Excavate to elevation -0.90 on PASSIVE side (continued) Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5661 2 -0.24 0.00 4.92 1.44 21.50 1.44 1.44a 5908 3 -0.48 0.00 11.61 3.39 50.73 3.39 3.39a 6155 4 -0.64 0.00 16.66 4.87 72.80 4.87 4.87a 6319 5 -0.80 0.00 22.11 6.46 96.58 6.46 6.46a 6484 6 -0.90 0.00 25.61 7.48 111.88 7.48 7.48a 6587 7 -1.05 0.00 30.88 9.02 134.92 9.02 9.02a 6741 8 -1.20 0.00 36.07 10.54 157.62 10.54 10.54a 6896 9 -1.44 0.00 44.06 12.88 192.52 12.88 12.88a 7143 10 -1.68 0.00 51.55 15.07 225.25 16.45 16.45 7390 11 -1.84 0.00 56.26 16.44 245.84 19.52 19.52 7554 12 -2.00 0.00 60.77 17.76 265.51 22.15 22.15 7719 13 -2.10 0.00 63.48 18.55 277.38 23.60 23.60 7822 14 -2.25 0.00 67.42 19.70 294.60 25.56 25.56 7976 15 -2.40 0.00 71.22 20.82 311.21 27.31 27.31 8131 16 -2.55 0.00 74.90 21.89 327.25 28.92 28.92 8285 17 -2.70 0.00 78.46 22.93 342.81 30.43 30.43 8439 18 -2.80 0.00 80.78 23.61 352.94 31.40 31.40 8542 19 -3.00 0.00 85.29 24.93 372.67 33.31 33.31 8748 20 -3.15 1.50 87.09 25.45 380.53 33.98 35.48 8903 21 -3.30 3.00 88.82 25.96 388.09 34.65 37.65 9057 22 -3.40 4.00 89.94 26.29 392.98 35.10 39.10 9160 23 -3.50 5.00 91.04 26.61 397.77 35.56 40.56 9263 24 -3.70 7.00 93.17 27.23 407.07 36.50 43.50 9469 25 -3.90 9.00 95.22 27.83 416.06 37.45 46.45 9675 26 -4.00 10.00 96.23 28.12 420.44 37.93 47.93 9777 27 -4.20 12.00 98.19 28.70 429.05 38.89 50.89 9983 28 -4.40 14.00 100.12 29.26 437.44 39.83 53.83 10189 Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 2 -0.24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 3 -0.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 4 -0.64 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 5 -0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 6 -0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 10278 7 -1.05 0.00 3.08 0.90 13.44 13.44 13.44p 10519 8 -1.20 0.00 6.15 1.80 26.87 23.35 23.35 10760 9 -1.44 0.00 11.07 3.24 48.37 20.98 20.98 11145 10 -1.68 0.00 15.99 4.67 69.87 20.06 20.06 11531 11 -1.84 0.00 19.27 5.63 84.20 20.25 20.25 11788 12 -2.00 0.00 22.55 6.59 98.53 21.01 21.01 12045 13 -2.10 0.00 24.60 7.19 107.49 21.72 21.72 12205 14 -2.25 0.00 27.68 8.09 120.93 23.05 23.05 12446 15 -2.40 0.00 30.75 8.99 134.37 24.63 24.63 12687 16 -2.55 0.00 33.83 9.89 147.81 26.37 26.37 12928 17 -2.70 0.00 36.91 10.79 161.25 28.19 28.19 13169 18 -2.80 0.00 38.96 11.39 170.21 29.43 29.43 13330 19 -3.00 0.00 43.06 12.58 188.14 31.91 31.91 13651

6

Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.3 Excavate to elevation -0.90 on PASSIVE side (continued) Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 20 -3.15 1.50 44.64 13.04 195.03 32.99 34.49 13892 21 -3.30 3.00 46.21 13.51 201.92 34.03 37.03 14132 22 -3.40 4.00 47.27 13.81 206.52 34.70 38.70 14293 23 -3.50 5.00 48.32 14.12 211.11 35.35 40.35 14454 24 -3.70 7.00 50.42 14.74 220.31 36.58 43.58 14775 25 -3.90 9.00 52.53 15.35 229.50 37.75 46.75 15096 26 -4.00 10.00 53.58 15.66 234.10 38.32 48.32 15257 27 -4.20 12.00 55.68 16.27 243.30 39.43 51.43 15578 28 -4.40 14.00 57.79 16.89 252.51 40.53 54.53 15899 Note: 12.88a Soil pressure at active limit 13.44p Soil pressure at passive limit

7


8

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Stage No. 5 Excavate to elevation -2.10 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -4.40 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 5 0.00 -2.10 -0.80 1.853 n/a -3.19 1.09 12.94 BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 1 0.00 0.00 0.003 -2.16E-04 0.0 -0.0 2 -0.24 17.91 0.003 -2.18E-04 2.1 0.0 3 -0.48 13.49 0.003 -3.91E-04 5.9 1.1 4 -0.64 10.02 0.003 -7.34E-04 7.8 2.2 5 -0.80 6.46 0.003 -1.34E-03 9.1 3.6 21.14 6.46 0.003 -1.34E-03 -12.0 3.6 6 -0.90 7.48 0.004 -1.73E-03 -11.3 2.4 7 -1.05 9.02 0.004 -2.05E-03 -10.1 0.8 8 -1.20 10.54 0.004 -2.08E-03 -8.6 -0.5 9 -1.44 12.88 0.005 -1.63E-03 -5.8 -2.3 10 -1.68 15.07 0.005 -7.60E-04 -2.5 -3.3 11 -1.84 16.44 0.005 -5.04E-05 0.1 -3.5 12 -2.00 17.76 0.005 6.57E-04 2.8 -3.3 13 -2.10 18.55 0.005 1.06E-03 4.6 -2.9 14 -2.25 6.27 0.005 1.54E-03 6.5 -2.1 15 -2.40 -6.06 0.004 1.85E-03 6.5 -1.1 16 -2.55 -12.30 0.004 1.96E-03 5.1 -0.1 17 -2.70 -10.86 0.004 1.92E-03 3.4 0.5 18 -2.80 -9.97 0.004 1.83E-03 2.3 0.8 19 -3.00 -7.09 0.003 1.58E-03 0.6 1.1 20 -3.15 -4.80 0.003 1.35E-03 -0.3 1.1 21 -3.30 -2.92 0.003 1.14E-03 -0.8 1.1 22 -3.40 -1.88 0.003 1.01E-03 -1.1 1.0 23 -3.50 -1.00 0.003 8.93E-04 -1.2 0.8 24 -3.70 0.36 0.003 7.08E-04 -1.3 0.6 25 -3.90 1.33 0.002 5.89E-04 -1.1 0.3 26 -4.00 1.72 0.002 5.54E-04 -1.0 0.2 27 -4.20 2.42 0.002 5.16E-04 -0.6 0.1 28 -4.40 3.09 0.002 5.08E-04 0.0 -0.0 Strut force at elev. -0.80 = 21.14 kN/m run = 42.28 kN/strut

9

Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.5 Excavate to elevation -2.10 on PASSIVE side (continued) Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 9447 2 -0.24 0.00 4.92 1.44 21.50 17.91 17.91 9860 3 -0.48 0.00 11.61 3.39 50.73 13.49 13.49 10272 4 -0.64 0.00 16.66 4.87 72.80 10.02 10.02 10547 5 -0.80 0.00 22.11 6.46 96.58 6.46 6.46a 3657 6 -0.90 0.00 25.61 7.48 111.88 7.48 7.48a 3715 7 -1.05 0.00 30.88 9.02 134.92 9.02 9.02a 3802 8 -1.20 0.00 36.07 10.54 157.62 10.54 10.54a 3889 9 -1.44 0.00 44.06 12.88 192.52 12.88 12.88a 4028 10 -1.68 0.00 51.55 15.07 225.25 15.07 15.07a 4168 11 -1.84 0.00 56.26 16.44 245.84 16.44 16.44a 4261 12 -2.00 0.00 60.77 17.76 265.51 17.76 17.76a 4353 13 -2.10 0.00 63.48 18.55 277.38 18.55 18.55a 4411 14 -2.25 0.00 67.42 19.70 294.60 19.70 19.70a 4499 15 -2.40 0.00 71.22 20.82 311.21 20.82 20.82a 4586 16 -2.55 0.00 74.90 21.89 327.25 21.89 21.89a 4673 17 -2.70 0.00 78.46 22.93 342.81 22.93 22.93a 4760 18 -2.80 0.00 80.78 23.61 352.94 23.61 23.61a 4818 19 -3.00 0.00 85.29 24.93 372.67 26.29 26.29 4934 20 -3.15 1.50 87.09 25.45 380.53 27.96 29.46 5021 21 -3.30 3.00 88.82 25.96 388.09 29.46 32.46 5108 22 -3.40 4.00 89.94 26.29 392.98 30.37 34.37 5166 23 -3.50 5.00 91.04 26.61 397.77 31.22 36.22 5224 24 -3.70 7.00 93.17 27.23 407.07 32.77 39.77 5340 25 -3.90 9.00 95.22 27.83 416.06 34.16 43.16 5456 26 -4.00 10.00 96.23 28.12 420.44 34.82 44.82 5514 27 -4.20 12.00 98.19 28.70 429.05 36.09 48.09 5630 28 -4.40 14.00 100.12 29.26 437.44 37.34 51.34 5747 Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 2 -0.24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 3 -0.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 4 -0.64 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 5 -0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 6 -0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 7 -1.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 8 -1.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 9 -1.44 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 10 -1.68 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 11 -1.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 12 -2.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 13 -2.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 7553 14 -2.25 0.00 3.08 0.90 13.44 13.44 13.44p 7702 15 -2.40 0.00 6.15 1.80 26.87 26.87 26.87p 7851 16 -2.55 0.00 9.23 2.70 40.31 34.19 34.19 8000 17 -2.70 0.00 12.30 3.59 53.75 33.79 33.79 8149 18 -2.80 0.00 14.35 4.19 62.70 33.57 33.57 8248 19 -3.00 0.00 18.45 5.39 80.62 33.38 33.38 8447

10

Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.5 Excavate to elevation -2.10 on PASSIVE side (continued) Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 20 -3.15 1.50 20.03 5.85 87.51 32.75 34.25 8596 21 -3.30 3.00 21.60 6.31 94.39 32.37 35.37 8745 22 -3.40 4.00 22.65 6.62 98.99 32.25 36.25 8844 23 -3.50 5.00 23.71 6.93 103.58 32.23 37.23 8944 24 -3.70 7.00 25.81 7.54 112.77 32.42 39.42 9143 25 -3.90 9.00 27.91 8.16 121.96 32.84 41.84 9341 26 -4.00 10.00 28.97 8.47 126.56 33.10 43.10 9441 27 -4.20 12.00 31.07 9.08 135.76 33.67 45.67 9639 28 -4.40 14.00 33.18 9.70 144.96 34.25 48.25 9838 Note: 23.61a Soil pressure at active limit 26.87p Soil pressure at passive limit

11


12

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Stage No. 7 Excavate to elevation -2.80 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -4.40 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 7 0.00 -2.80 More than one strut BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 1 0.00 0.00 0.003 2.93E-04 0.0 -0.0 2 -0.24 14.94 0.003 2.90E-04 1.8 0.0 3 -0.48 11.68 0.003 1.45E-04 5.0 0.9 4 -0.64 9.11 0.003 -1.44E-04 6.7 1.9 5 -0.80 6.56 0.003 -6.59E-04 7.9 3.1 16.52 6.56 0.003 -6.59E-04 -8.6 3.1 6 -0.90 8.06 0.003 -1.00E-03 -7.9 2.2 7 -1.05 10.36 0.004 -1.33E-03 -6.5 1.1 8 -1.20 12.60 0.004 -1.48E-03 -4.8 0.4 9 -1.44 15.72 0.004 -1.46E-03 -1.4 -0.4 10 -1.68 17.69 0.005 -1.35E-03 2.6 -0.3 11 -1.84 17.98 0.005 -1.36E-03 5.5 0.4 12 -2.00 17.76 0.005 -1.55E-03 8.3 1.5 22.72 17.76 0.005 -1.55E-03 -14.4 1.5 13 -2.10 18.55 0.005 -1.65E-03 -12.6 0.1 14 -2.25 19.70 0.005 -1.51E-03 -9.7 -1.6 15 -2.40 20.82 0.006 -1.08E-03 -6.7 -2.8 16 -2.55 21.89 0.006 -4.69E-04 -3.5 -3.5 17 -2.70 22.93 0.006 2.40E-04 -0.1 -3.8 18 -2.80 23.61 0.006 7.24E-04 2.2 -3.7 19 -3.00 7.01 0.005 1.57E-03 5.3 -2.8 20 -3.15 0.66 0.005 2.03E-03 5.9 -2.0 21 -3.30 -5.72 0.005 2.34E-03 5.5 -1.1 22 -3.40 -9.98 0.005 2.45E-03 4.7 -0.6 23 -3.50 -12.33 0.004 2.50E-03 3.6 -0.2 24 -3.70 -9.54 0.004 2.48E-03 1.4 0.3 25 -3.90 -6.54 0.003 2.39E-03 -0.2 0.4 26 -4.00 -3.77 0.003 2.34E-03 -0.7 0.4 27 -4.20 1.78 0.003 2.27E-03 -0.9 0.1 28 -4.40 7.45 0.002 2.25E-03 0.0 -0.0 Strut force at elev. -0.80 = 16.52 kN/m run = 33.04 kN/strut Strut force at elev. -2.00 = 22.72 kN/m run = 45.45 kN/strut

13

Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.7 Excavate to elevation -2.80 on PASSIVE side (continued) Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 9497 2 -0.24 0.00 4.92 1.44 21.50 14.94 14.94 9911 3 -0.48 0.00 11.61 3.39 50.73 11.68 11.68 10326 4 -0.64 0.00 16.66 4.87 72.80 9.11 9.11 10602 5 -0.80 0.00 22.11 6.46 96.58 6.56 6.56 6533 6 -0.90 0.00 25.61 7.48 111.88 8.06 8.06 6637 7 -1.05 0.00 30.88 9.02 134.92 10.36 10.36 6792 8 -1.20 0.00 36.07 10.54 157.62 12.60 12.60 6948 9 -1.44 0.00 44.06 12.88 192.52 15.72 15.72 7197 10 -1.68 0.00 51.55 15.07 225.25 17.69 17.69 7446 11 -1.84 0.00 56.26 16.44 245.84 17.98 17.98 7612 12 -2.00 0.00 60.77 17.76 265.51 17.76 17.76a 4854 13 -2.10 0.00 63.48 18.55 277.38 18.55 18.55a 4919 14 -2.25 0.00 67.42 19.70 294.60 19.70 19.70a 5016 15 -2.40 0.00 71.22 20.82 311.21 20.82 20.82a 5113 16 -2.55 0.00 74.90 21.89 327.25 21.89 21.89a 5210 17 -2.70 0.00 78.46 22.93 342.81 22.93 22.93a 5307 18 -2.80 0.00 80.78 23.61 352.94 23.61 23.61a 5372 19 -3.00 0.00 85.29 24.93 372.67 24.93 24.93a 5501 20 -3.15 1.50 87.09 25.45 380.53 25.45 26.95a 5598 21 -3.30 3.00 88.82 25.96 388.09 25.96 28.96a 5695 22 -3.40 4.00 89.94 26.29 392.98 26.29 30.29a 5760 23 -3.50 5.00 91.04 26.61 397.77 26.61 31.61a 5825 24 -3.70 7.00 93.17 27.23 407.07 27.23 34.23a 5954 25 -3.90 9.00 95.22 27.83 416.06 28.05 37.05 6084 26 -4.00 10.00 96.23 28.12 420.44 29.74 39.74 6148 27 -4.20 12.00 98.19 28.70 429.05 33.13 45.13 6278 28 -4.40 14.00 100.12 29.26 437.44 36.56 50.56 6407 Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 2 -0.24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 3 -0.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 4 -0.64 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 5 -0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 6 -0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 7 -1.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 8 -1.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 9 -1.44 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 10 -1.68 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 11 -1.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 12 -2.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 13 -2.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 14 -2.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 15 -2.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 16 -2.55 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 17 -2.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 18 -2.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6947 19 -3.00 0.00 4.10 1.20 17.91 17.91 17.91p 7115

14

Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.7 Excavate to elevation -2.80 on PASSIVE side (continued) Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 20 -3.15 1.50 5.68 1.66 24.80 24.80 26.30p 7240 21 -3.30 3.00 7.25 2.12 31.68 31.68 34.68p 7366 22 -3.40 4.00 8.30 2.43 36.27 36.27 40.27p 7450 23 -3.50 5.00 9.35 2.73 40.86 38.93 43.93 7533 24 -3.70 7.00 11.45 3.35 50.04 36.77 43.77 7701 25 -3.90 9.00 13.55 3.96 59.22 34.59 43.59 7868 26 -4.00 10.00 14.61 4.27 63.82 33.51 43.51 7952 27 -4.20 12.00 16.71 4.88 73.00 31.35 43.35 8119 28 -4.40 14.00 18.81 5.50 82.20 29.11 43.11 8287 Note: 34.23a Soil pressure at active limit 40.27p Soil pressure at passive limit

15


16

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Stage No. 10 Excavate to elevation -3.40 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -4.40 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 10 0.00 -3.40 More than one strut BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 1 0.00 0.00 0.003 2.82E-04 0.0 -0.0 2 -0.24 14.96 0.003 2.79E-04 1.8 0.0 3 -0.48 11.68 0.003 1.34E-04 5.0 0.9 4 -0.64 9.08 0.003 -1.56E-04 6.7 1.9 5 -0.80 6.51 0.003 -6.71E-04 7.9 3.1 17.73 6.51 0.003 -6.71E-04 -9.8 3.1 6 -0.90 8.00 0.004 -1.00E-03 -9.1 2.1 7 -1.05 10.33 0.004 -1.29E-03 -7.7 0.8 8 -1.20 12.71 0.004 -1.36E-03 -6.0 -0.1 9 -1.44 16.21 0.004 -1.15E-03 -2.5 -1.2 10 -1.68 19.12 0.004 -7.53E-04 1.7 -1.3 11 -1.84 20.46 0.005 -5.29E-04 4.9 -0.8 12 -2.00 21.68 0.005 -4.67E-04 8.2 0.2 -0.00 13 -2.10 23.56 0.005 -5.57E-04 10.5 1.2 14 -2.25 26.05 0.005 -9.66E-04 14.2 3.0 15 -2.40 27.25 0.005 -1.79E-03 18.2 5.4 16 -2.55 26.05 0.005 -3.16E-03 22.2 8.5 17 -2.70 22.93 0.006 -5.19E-03 25.9 12.2 51.24 22.93 0.006 -5.19E-03 -25.3 12.2 18 -2.80 23.61 0.007 -6.63E-03 -23.0 9.8 19 -3.00 24.93 0.008 -8.64E-03 -18.2 5.7 20 -3.15 26.72 0.009 -9.51E-03 -14.3 3.2 21 -3.30 28.50 0.011 -9.96E-03 -10.2 1.4 22 -3.40 29.67 0.012 -1.00E-02 -7.2 0.5 23 -3.50 21.88 0.013 -1.01E-02 -4.7 -0.1 24 -3.70 14.48 0.015 -1.00E-02 -1.0 -0.6 25 -3.90 7.06 0.017 -9.86E-03 1.1 -0.6 26 -4.00 3.35 0.018 -9.79E-03 1.6 -0.5 27 -4.20 -4.10 0.020 -9.72E-03 1.6 -0.1 28 -4.40 -11.57 0.022 -9.70E-03 -0.0 0.0 Strut force at elev. -0.80 = 17.73 kN/m run = 35.47 kN/strut The strut at elev. -2.00 is slack Strut force at elev. -2.70 = 51.24 kN/m run = 102.48 kN/strut

17

Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.10 Excavate to elevation -3.40 on PASSIVE side (continued) Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 10740 2 -0.24 0.00 4.92 1.44 21.50 14.96 14.96 11209 3 -0.48 0.00 11.61 3.39 50.73 11.68 11.68 11677 4 -0.64 0.00 16.66 4.87 72.80 9.08 9.08 11990 5 -0.80 0.00 22.11 6.46 96.58 6.51 6.51 11846 6 -0.90 0.00 25.61 7.48 111.88 8.00 8.00 12034 7 -1.05 0.00 30.88 9.02 134.92 10.33 10.33 12316 8 -1.20 0.00 36.07 10.54 157.62 12.71 12.71 12598 9 -1.44 0.00 44.06 12.88 192.52 16.21 16.21 8381 10 -1.68 0.00 51.55 15.07 225.25 19.12 19.12 8671 11 -1.84 0.00 56.26 16.44 245.84 20.46 20.46 8864 12 -2.00 0.00 60.77 17.76 265.51 21.68 21.68 9058 13 -2.10 0.00 63.48 18.55 277.38 23.56 23.56 9178 14 -2.25 0.00 67.42 19.70 294.60 26.05 26.05 9360 15 -2.40 0.00 71.22 20.82 311.21 27.25 27.25 9541 16 -2.55 0.00 74.90 21.89 327.25 26.05 26.05 9722 17 -2.70 0.00 78.46 22.93 342.81 22.93 22.93a 8446 18 -2.80 0.00 80.78 23.61 352.94 23.61 23.61a 8549 19 -3.00 0.00 85.29 24.93 372.67 24.93 24.93a 8755 20 -3.15 1.17 87.42 25.55 381.95 25.55 26.72a 8910 21 -3.30 2.35 89.47 26.15 390.94 26.15 28.50a 9065 22 -3.40 3.13 90.81 26.54 396.78 26.54 29.67a 9168 23 -3.50 3.91 92.12 26.92 402.52 26.92 30.84a 9271 24 -3.70 5.48 94.69 27.67 413.72 27.67 33.15a 9477 25 -3.90 7.04 97.18 28.40 424.60 28.40 35.44a 9683 26 -4.00 7.83 98.40 28.76 429.94 28.76 36.58a 9786 27 -4.20 9.39 100.80 29.46 440.44 29.46 38.85a 9992 28 -4.40 10.96 103.16 30.15 450.74 30.15 41.11a 10198 Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 2 -0.24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 3 -0.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 4 -0.64 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 5 -0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 6 -0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 7 -1.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 8 -1.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 9 -1.44 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 10 -1.68 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 11 -1.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 12 -2.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 13 -2.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 14 -2.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 15 -2.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 16 -2.55 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 17 -2.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 18 -2.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 19 -3.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 20 -3.15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0

18

Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.10 Excavate to elevation -3.40 on PASSIVE side (continued) Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 21 -3.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 22 -3.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 9168 23 -3.50 0.00 2.05 0.60 8.96 8.96 8.96p 9271 24 -3.70 2.43 3.72 1.09 16.23 16.23 18.67p 9477 25 -3.90 4.87 5.38 1.57 23.51 23.51 28.38p 9683 26 -4.00 6.09 6.21 1.82 27.15 27.15 33.24p 9786 27 -4.20 8.52 7.88 2.30 34.43 34.43 42.95p 9992 28 -4.40 10.96 9.55 2.79 41.71 41.71 52.67p 10198 Note: 41.11a Soil pressure at active limit 52.67p Soil pressure at passive limit

19


20

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Stage No. 13 Excavate to elevation -3.90 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -4.40 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 13 0.00 -3.90 More than one strut *** Warning - Weak strata at or below toe of wall: Active limit (active side) > Passive limit (passive side) 37.75kN/m2 > 23.82kN/m2 at elev. -4.40 The above pressures include water pressure. *** Warning - Failure and flow of soil BELOW the toe of the wall may occur if the wall is not toed in to a firm stratum. It may occur even when acceptable factors of safety and displacements have been calculated. BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 1 0.00 0.00 0.003 1.57E-04 0.0 -0.0 2 -0.24 15.70 0.003 1.54E-04 1.9 0.0 3 -0.48 12.13 0.003 2.68E-06 5.2 1.0 4 -0.64 9.32 0.003 -3.01E-04 6.9 2.0 5 -0.80 6.50 0.003 -8.39E-04 8.2 3.2 18.34 6.50 0.003 -8.39E-04 -10.1 3.2 6 -0.90 7.90 0.004 -1.19E-03 -9.4 2.2 7 -1.05 10.08 0.004 -1.49E-03 -8.1 0.9 8 -1.20 12.30 0.004 -1.57E-03 -6.4 -0.1 9 -1.44 15.52 0.004 -1.34E-03 -3.0 -1.3 10 -1.68 18.19 0.005 -8.90E-04 1.0 -1.6 11 -1.84 19.40 0.005 -6.01E-04 4.0 -1.2 12 -2.00 20.58 0.005 -4.46E-04 7.2 -0.3 -0.00 13 -2.10 22.47 0.005 -4.62E-04 9.4 0.5 14 -2.25 25.09 0.005 -7.28E-04 12.9 2.2 15 -2.40 26.57 0.005 -1.37E-03 16.8 4.4 16 -2.55 25.85 0.005 -2.52E-03 20.7 7.3 17 -2.70 24.14 0.006 -4.29E-03 24.5 10.7 26.34 24.14 0.006 -4.29E-03 -1.9 10.7 18 -2.80 26.21 0.006 -5.68E-03 0.7 10.6 19 -3.00 29.43 0.008 -8.56E-03 6.2 11.3 20 -3.15 29.67 0.009 -1.09E-02 10.6 12.6 21 -3.30 27.78 0.011 -1.35E-02 15.0 14.5 44.05 27.78 0.011 -1.35E-02 -29.1 14.5

21

Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.13 Excavate to elevation -3.90 on PASSIVE side (continued) Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kN/m2 m rad. kN/m kN.m/m kN/m 22 -3.40 28.71 0.013 -1.52E-02 -26.3 11.8 23 -3.50 29.64 0.014 -1.66E-02 -23.3 9.3 24 -3.70 31.48 0.018 -1.85E-02 -17.2 5.2 25 -3.90 33.29 0.021 -1.95E-02 -10.8 2.4 26 -4.00 25.23 0.023 -1.98E-02 -7.8 1.5 27 -4.20 19.59 0.027 -2.00E-02 -3.3 0.4 28 -4.40 13.93 0.031 -2.01E-02 0.0 -0.0 Strut force at elev. -0.80 = 18.34 kN/m run = 36.68 kN/strut The strut at elev. -2.00 is slack Strut force at elev. -2.70 = 26.34 kN/m run = 52.68 kN/strut Strut force at elev. -3.30 = 44.05 kN/m run = 88.09 kN/strut Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 9363 2 -0.24 0.00 4.92 1.44 21.50 15.70 15.70 9772 3 -0.48 0.00 11.61 3.39 50.73 12.13 12.13 10181 4 -0.64 0.00 16.66 4.87 72.80 9.32 9.32 10453 5 -0.80 0.00 22.11 6.46 96.58 6.50 6.50 4925 6 -0.90 0.00 25.61 7.48 111.88 7.90 7.90 5003 7 -1.05 0.00 30.88 9.02 134.92 10.08 10.08 5121 8 -1.20 0.00 36.07 10.54 157.62 12.30 12.30 5238 9 -1.44 0.00 44.06 12.88 192.52 15.52 15.52 5425 10 -1.68 0.00 51.55 15.07 225.25 18.19 18.19 5613 11 -1.84 0.00 56.26 16.44 245.84 19.40 19.40 5738 12 -2.00 0.00 60.77 17.76 265.51 20.58 20.58 5863 13 -2.10 0.00 63.48 18.55 277.38 22.47 22.47 5941 14 -2.25 0.00 67.42 19.70 294.60 25.09 25.09 6059 15 -2.40 0.00 71.22 20.82 311.21 26.57 26.57 6176 16 -2.55 0.00 74.90 21.89 327.25 25.85 25.85 6293 17 -2.70 0.00 78.46 22.93 342.81 24.14 24.14 14332 18 -2.80 0.00 80.78 23.61 352.94 26.21 26.21 14507 19 -3.00 0.00 85.29 24.93 372.67 29.43 29.43 14856 20 -3.15 0.67 87.92 25.70 384.17 29.01 29.67 15119 21 -3.30 1.33 90.49 26.44 395.37 26.44 27.78a 13633 22 -3.40 1.78 92.16 26.93 402.69 26.93 28.71a 13788 23 -3.50 2.22 93.81 27.42 409.91 27.42 29.64a 13943 24 -3.70 3.11 97.05 28.36 424.07 28.36 31.48a 14253 25 -3.90 4.00 100.22 29.29 437.90 29.29 33.29a 14563 26 -4.00 4.44 101.78 29.75 444.72 29.75 34.19a 14718 27 -4.20 5.33 104.86 30.65 458.17 30.65 35.98a 15028 28 -4.40 6.22 107.89 31.53 471.43 31.53 37.75a 15337 Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 2 -0.24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 3 -0.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 4 -0.64 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 5 -0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0

22

Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Stage No.13 Excavate to elevation -3.90 on PASSIVE side (continued) Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m3 6 -0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 7 -1.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 8 -1.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 9 -1.44 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 10 -1.68 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 11 -1.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 12 -2.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 13 -2.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 14 -2.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 15 -2.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 16 -2.55 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 17 -2.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 18 -2.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 19 -3.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 20 -3.15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 21 -3.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 22 -3.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 23 -3.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 24 -3.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 25 -3.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 14563 26 -4.00 0.00 2.05 0.60 8.96 8.96 8.96p 14718 27 -4.20 3.11 3.04 0.89 13.28 13.28 16.39p 15028 28 -4.40 6.22 4.03 1.18 17.60 17.60 23.82p 15337 Note: 37.75a Soil pressure at active limit 23.82p Soil pressure at passive limit

23


24

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Summary of results STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -4.40 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kN/m run 1 0.00 0.00 Cant. Conditions unsuitable for FoS calc. 2 0.00 0.00 Cant. Conditions unsuitable for FoS calc. 3 0.00 -0.90 Cant. 2.511 -4.13 -2.10 1.20 4 0.00 -0.90 No analysis at this stage 5 0.00 -2.10 -0.80 1.853 n/a -3.19 1.09 12.94 6 0.00 -2.10 No analysis at this stage All remaining stages have more than one strut - FoS calculation n/a

25

Licensed to LND | Sheet No. Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 | Licensed from GEOSOLVE | Job No. Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Made by : city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Units: kN,m Summary of results BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Bending moment, shear force and displacement envelopes Node Y Displacement Bending moment Shear force no. coord maximum minimum maximum minimum maximum minimum m m kN.m/m kN.m/m kN/m kN/m 1 0.00 0.005 -0.000 0.0 -0.0 0.0 0.0 2 -0.24 0.005 0.000 0.0 0.0 2.1 -0.1 3 -0.48 0.004 0.000 1.1 -0.0 5.9 -0.2 4 -0.64 0.004 0.000 2.2 -0.1 7.8 -0.3 5 -0.80 0.003 0.000 3.6 -0.1 9.1 -12.0 6 -0.90 0.004 0.000 2.4 -0.1 3.0 -11.3 7 -1.05 0.004 0.000 1.4 -0.2 3.2 -10.1 8 -1.20 0.004 0.000 1.8 -0.5 2.0 -8.6 9 -1.44 0.005 0.000 1.9 -2.3 0.0 -5.8 10 -1.68 0.005 0.000 1.6 -3.3 2.6 -2.5 11 -1.84 0.005 0.000 1.3 -3.5 5.5 -2.3 12 -2.00 0.005 0.000 1.5 -3.3 8.3 -14.4 13 -2.10 0.005 0.000 1.2 -2.9 10.5 -12.6 14 -2.25 0.005 0.000 3.0 -2.1 14.2 -9.7 15 -2.40 0.006 0.000 5.4 -2.8 18.2 -6.7 16 -2.55 0.006 0.000 8.5 -3.5 22.2 -3.5 17 -2.70 0.006 0.000 12.2 -3.8 25.9 -25.3 18 -2.80 0.007 0.000 10.6 -3.7 2.3 -23.0 19 -3.00 0.008 0.000 11.3 -2.8 6.2 -18.2 20 -3.15 0.009 0.000 12.6 -2.0 10.6 -14.3 21 -3.30 0.011 0.000 14.5 -1.2 15.0 -29.1 22 -3.40 0.013 0.000 11.8 -0.7 4.7 -26.3 23 -3.50 0.014 0.000 9.3 -0.3 3.6 -23.3 24 -3.70 0.018 0.000 5.2 -0.6 1.5 -17.2 25 -3.90 0.021 0.000 2.4 -0.6 1.1 -10.8 26 -4.00 0.023 0.000 1.5 -0.5 1.6 -7.8 27 -4.20 0.027 0.000 0.4 -0.2 1.6 -3.3 28 -4.40 0.031 0.000 0.0 -0.0 0.0 -0.0

26

Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Summary of results (continued) Maximum and minimum bending moment and shear force at each stage Stage --------- Bending moment -------- ---------- Shear force ---------- no. maximum elev. minimum elev. maximum elev. minimum elev. kN.m/m kN.m/m kN/m kN/m 1 0.0 -0.24 -0.4 -2.00 0.3 -3.00 -0.4 -1.05 2 0.0 -0.24 -0.4 -2.00 0.2 -3.00 -0.4 -1.05 3 1.9 -1.44 -0.3 -3.00 3.2 -1.05 -2.3 -1.84 4 No calculation at this stage 5 3.6 -0.80 -3.5 -1.84 9.1 -0.80 -12.0 -0.80 6 No calculation at this stage 7 3.1 -0.80 -3.8 -2.70 8.3 -2.00 -14.4 -2.00 8 No calculation at this stage 9 3.1 -0.80 -3.6 -2.70 8.3 -2.00 -14.1 -2.00 10 12.2 -2.70 -1.3 -1.68 25.9 -2.70 -25.3 -2.70 11 No calculation at this stage 12 12.2 -2.70 -1.3 -1.68 25.9 -2.70 -25.2 -2.70 13 14.5 -3.30 -1.6 -1.68 24.5 -2.70 -29.1 -3.30 Maximum and minimum displacement at each stage Stage -------- Displacement --------- Stage description no. maximum elev. minimum elev. ----------------- m m 1 0.001 -2.70 -0.000 0.00 Apply surcharge no.1 at elev. 0.00 2 0.002 -2.80 -0.000 0.00 Apply surcharge no.2 at elev. 0.00 3 0.005 0.00 0.000 0.00 Excav. to elev. -0.90 on PASSIVE side 4 No calculation at this stage Install strut no.1 at elev. -0.80 5 0.005 -1.84 0.000 0.00 Excav. to elev. -2.10 on PASSIVE side 6 No calculation at this stage Install strut no.2 at elev. -2.00 7 0.006 -2.70 0.000 0.00 Excav. to elev. -2.80 on PASSIVE side 8 No calculation at this stage Install strut no.3 at elev. -2.70 9 0.006 -2.70 0.000 0.00 Apply water pressure profile no.1 10 0.022 -4.40 0.000 0.00 Excav. to elev. -3.40 on PASSIVE side 11 No calculation at this stage Install strut no.4 at elev. -3.30 12 0.022 -4.40 0.000 0.00 Apply water pressure profile no.2 13 0.031 -4.40 0.000 0.00 Excav. to elev. -3.90 on PASSIVE side

27

Run ID. city_krings_b-390_kvl_st_mod | Sheet No. city_krings_b-390_st | Date:22-06-2009 krings - kvl | Checked : ----------------------------------------------------------------------------- Summary of results (continued) Strut forces at each stage (horizontal components) Stage --- Strut no. 1 --- --- Strut no. 2 --- --- Strut no. 3 --- no. at elev.-0.80 at elev.-2.00 at elev.-2.70 kN/m run kN/strut kN/m run kN/strut kN/m run kN/strut 5 21.1 42.3 --- --- --- --- 7 16.5 33.0 22.7 45.4 --- --- 9 16.5 33.1 22.4 44.8 0.8 1.6 10 17.7 35.5 slack slack 51.2 102.5 12 17.7 35.5 slack slack 51.1 102.2 13 18.3 36.7 slack slack 26.3 52.7 Stage --- Strut no. 4 --- no. at elev.-3.30 kN/m run kN/strut 12 slack slack 13 44.0 88.1

28




27

ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Β

Έλεγχοι Συνολικής Ευστάθειας

Παρειών Ορυγμάτων

1.10

11.

101

W

W

1.10

11.

101

Doc

umen

t Nam

eFi

le N

ame:

rive

r_an

axom

a_ba

ck-s

t

Mat

eria

l Pro

perti

esM

ater

ial:

SM

-GM

_bac

k_cd

Uns

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

20 k

N/m

3S

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

21 k

N/m

3C

ohes

ion:

3 k

PaFr

ictio

n An

gle:

32

degr

ees

Cus

tom

Hu

valu

e: 1

Mat

eria

l: S

C-S

MU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 21

kN

/m3

Coh

esio

n: 8

kPa

Fric

tion

Angl

e: 2

9 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Mat

eria

l: S

C-C

LU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 22

kN

/m3

Coh

esio

n: 4

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

2 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Glo

bal M

inim

ums

Met

hod:

bis

hop

sim

plifi

edFS

: 1.1

2739

0M

etho

d: ja

nbu

corre

cted

FS: 1

.100

840

Met

hod:

spe

ncer

FS: 1

.130

400

Met

hod:

gle

/mor

gens

tern

-pric

eFS

: 1.1

2787

0

Safety Factor

0.000

0.100

0.200

0.300

0.400

0.500

0.600

0.700

0.800

0.900

1.000

1.100

1.200

1.300

1.400

1.500

1.600

1.700

1.800

1.900

2.000+

16 14 12 10 8 6 4

24

68

1012

1416

1820

Σχήμα Σ1

0.61

70.

617

W

10.0

0 kN

/m2

0.61

70.

617

1.20

0

2.20

0

Doc

umen

t Nam

eFi

le N

ame:

city

_upp

er_2

20_u

nsup

_cu

Mat

eria

l Pro

perti

esM

ater

ial:

SM

-GM

Uns

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

20 k

N/m

3S

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

21 k

N/m

3C

ohes

ion:

5 k

PaFr

ictio

n An

gle:

29

degr

ees

Ru

valu

e: 0

.05

Mat

eria

l: S

C-S

MU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 21

kN

/m3

Coh

esio

n: 3

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

2 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Mat

eria

l: S

C-C

LU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 21

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 22

kN

/m3

Coh

esio

n: 4

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

2 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Mat

eria

l: od

osU

nit W

eigh

t: 21

kN

/m3

Coh

esio

n: 4

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

8 de

gree

sR

u va

lue:

0.0

3

Glo

bal M

inim

ums

Met

hod:

bis

hop

sim

plifi

edFS

: 0.6

1737

0M

etho

d: ja

nbu

corre

cted

FS: 0

.677

113

Met

hod:

spe

ncer

FS: 0

.669

026

Met

hod:

gle

/mor

gens

tern

-pric

eFS

: 0.6

6577

9

Safety Factor

0.000

0.250

0.500

0.750

1.000

1.250

1.500

1.750

2.000

2.250

2.500

2.750

3.000

3.250

3.500

3.750

4.000

4.250

4.500

4.750

5.000

5.250

5.500

5.750

6.000+

13 12 11 10 9 8 7 6

12

34

56

78

910

1112

Σχήμα Σ2

1.16

01.

160

W

15.0

0 kN

/m

15.0

0 kN

/m

10.0

0 kN

/m2

1.16

01.

160

1.20

0

2.20

0

Doc

umen

t Nam

eFi

le N

ame:

city

_upp

er_2

20_u

nsup

_krin

gs_c

u

Mat

eria

l Pro

perti

esM

ater

ial:

SM

-GM

Uns

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

20 k

N/m

3S

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

21 k

N/m

3C

ohes

ion:

5 k

PaFr

ictio

n An

gle:

29

degr

ees

Ru

valu

e: 0

.05

Mat

eria

l: S

C-S

MU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 21

kN

/m3

Coh

esio

n: 3

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

2 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Mat

eria

l: S

C-C

LU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 21

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 22

kN

/m3

Coh

esio

n: 4

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

2 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Mat

eria

l: od

osU

nit W

eigh

t: 21

kN

/m3

Coh

esio

n: 4

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

8 de

gree

sR

u va

lue:

0.0

3

Supp

ort P

rope

rties

Supp

ort:

krin

gskr

ings

Supp

ort T

ype:

Mic

ro-P

ileFo

rce

Appl

icat

ion:

Pas

sive

Out

-of-P

lane

Spa

cing

: 1 m

Pile

She

ar S

treng

th: 1

5 kN

Glo

bal M

inim

ums

Met

hod:

bis

hop

sim

plifi

edFS

: 1.1

5989

0

Safety Factor

0.000

0.250

0.500

0.750

1.000

1.250

1.500

1.750

2.000

2.250

2.500

2.750

3.000

3.250

3.500

3.750

4.000

4.250

4.500

4.750

5.000

5.250

5.500

5.750

6.000+

12 11 10 9 8 7 6

23

45

67

89

1011

12

Σχήμα Σ3

1.30

21.

302

W

15.0

0 kN

/m

15.0

0 kN

/m

10.0

0 kN

/m2

1.30

21.

302

1.20

0

2.70

0

Doc

umen

t Nam

eFi

le N

ame:

city

_upp

er_2

70_k

rings

_cu

Mat

eria

l Pro

perti

esM

ater

ial:

SM

-GM

Uns

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

20 k

N/m

3S

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

21 k

N/m

3C

ohes

ion:

5 k

PaFr

ictio

n An

gle:

29

degr

ees

Ru

valu

e: 0

.05

Mat

eria

l: S

C-S

MU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 21

kN

/m3

Coh

esio

n: 3

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

2 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Mat

eria

l: S

C-C

LU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 21

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 22

kN

/m3

Coh

esio

n: 4

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

2 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Mat

eria

l: od

osU

nit W

eigh

t: 21

kN

/m3

Coh

esio

n: 4

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

8 de

gree

sR

u va

lue:

0.0

3

Supp

ort P

rope

rties

Supp

ort:

krin

gskr

ings

Supp

ort T

ype:

Mic

ro-P

ileFo

rce

Appl

icat

ion:

Pas

sive

Out

-of-P

lane

Spa

cing

: 1 m

Pile

She

ar S

treng

th: 1

5 kN

Glo

bal M

inim

ums

Met

hod:

bis

hop

sim

plifi

edFS

: 1.3

0154

0

Safety Factor

0.000

0.100

0.200

0.300

0.400

0.500

0.600

0.700

0.800

0.900

1.000

1.100

1.200

1.300

1.400

1.500

1.600

1.700

1.800

1.900

2.000+

12 11 10 9 8 7 6 5

12

34

56

78

910

1112

Σχήμα Σ4

1.22

01.

220

W

10.0

0 kN

/m2

1.22

01.

220

1.20

0

2.60

0

3.80

0

63°

Doc

umen

t Nam

eFi

le N

ame:

free

-fiel

d_26

0_dr

y_2-

1_un

sup_

cu

Mat

eria

l Pro

perti

esM

ater

ial:

SM

-GM

Uns

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

20 k

N/m

3S

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

21 k

N/m

3C

ohes

ion:

6 k

PaFr

ictio

n An

gle:

30

degr

ees

Ru

valu

e: 0

.05

Mat

eria

l: S

C-S

MU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 21

kN

/m3

Coh

esio

n: 3

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

2 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Mat

eria

l: S

C-C

LU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 22

kN

/m3

Coh

esio

n: 4

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

2 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Glo

bal M

inim

ums

Met

hod:

bis

hop

sim

plifi

edFS

: 1.1

9909

0M

etho

d: ja

nbu

corre

cted

FS: 1

.219

840

Met

hod:

spe

ncer

FS: 1

.196

090

Met

hod:

gle

/mor

gens

tern

-pric

eFS

: 1.1

9183

0

Safety Factor

0.000

0.100

0.200

0.300

0.400

0.500

0.600

0.700

0.800

0.900

1.000

1.100

1.200

1.300

1.400

1.500

1.600

1.700

1.800

1.900

2.000+

14 12 10 8 6 4

02

46

810

1214

16

Σχήμα Σ5

1.24

51.

245

WW

10.0

0 kN

/m2

1.24

51.

245

1.20

0

5.40

0

3.20

0

57°

Doc

umen

t Nam

eFi

le N

ame:

free

-fiel

d_32

0_dr

y_3-

2_un

sup_

cu

Mat

eria

l Pro

perti

esM

ater

ial:

SM

-GM

Uns

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

20 k

N/m

3S

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

21 k

N/m

3C

ohes

ion:

6 k

PaFr

ictio

n An

gle:

30

degr

ees

Ru

valu

e: 0

.05

Mat

eria

l: S

C-S

MU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 21

kN

/m3

Coh

esio

n: 8

kPa

Fric

tion

Angl

e: 2

9 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Mat

eria

l: S

C-C

LU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 22

kN

/m3

Coh

esio

n: 4

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

2 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Glo

bal M

inim

ums

Met

hod:

bis

hop

sim

plifi

edFS

: 1.2

3555

0M

etho

d: ja

nbu

corre

cted

FS: 1

.244

570

Met

hod:

spe

ncer

FS: 1

.228

950

Met

hod:

gle

/mor

gens

tern

-pric

eFS

: 1.2

2968

0

Safety Factor

0.000

0.100

0.200

0.300

0.400

0.500

0.600

0.700

0.800

0.900

1.000

1.100

1.200

1.300

1.400

1.500

1.600

1.700

1.800

1.900

2.000+

16 14 12 10 8 6 4

02

46

810

1214

1618

Σχήμα Σ6

1.19

71.

197

WW

10.0

0 kN

/m2

1.19

71.

197

Doc

umen

t Nam

eFi

le N

ame:

free

-fiel

d_42

0_dr

y_3-

2_un

sup_

cu

Mat

eria

l Pro

perti

esM

ater

ial:

SM

-GM

Uns

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

20 k

N/m

3S

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

21 k

N/m

3C

ohes

ion:

6 k

PaFr

ictio

n An

gle:

30

degr

ees

Cus

tom

Hu

valu

e: 1

Mat

eria

l: S

C-S

MU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 21

kN

/m3

Coh

esio

n: 1

0 kP

aFr

ictio

n An

gle:

28

degr

ees

Cus

tom

Hu

valu

e: 1

Mat

eria

l: S

C-C

LU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 22

kN

/m3

Coh

esio

n: 4

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

2 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Glo

bal M

inim

ums

Met

hod:

bis

hop

sim

plifi

edFS

: 1.2

3133

0M

etho

d: ja

nbu

corre

cted

FS: 1

.225

060

Met

hod:

spe

ncer

FS: 1

.217

100

Met

hod:

gle

/mor

gens

tern

-pric

eFS

: 1.2

1577

0

1.20

0

4.20

0

56°

Safety Factor

0.000

0.250

0.500

0.750

1.000

1.250

1.500

1.750

2.000

2.250

2.500

2.750

3.000

3.250

3.500

3.750

4.000

4.250

4.500

4.750

5.000

5.250

5.500

5.750

6.000+

14 12 10 8 6 4 2

02

46

810

1214

1618

Σχήμα Σ7

1.09

51.

095

WW

10.0

0 kN

/m2

1.09

51.

095

Doc

umen

t Nam

eFi

le N

ame:

free

-fiel

d_42

0_dr

y_3-

2_un

sup_

dyn

Mat

eria

l Pro

perti

esM

ater

ial:

SM

-GM

Uns

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

20 k

N/m

3S

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

21 k

N/m

3C

ohes

ion:

6 k

PaFr

ictio

n An

gle:

30

degr

ees

Ru

valu

e: 0

.05

Mat

eria

l: S

C-S

MU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 21

kN

/m3

Coh

esio

n: 1

0 kP

aFr

ictio

n An

gle:

28

degr

ees

Cus

tom

Hu

valu

e: 1

Mat

eria

l: S

C-C

LU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 22

kN

/m3

Coh

esio

n: 4

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

2 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Glo

bal M

inim

ums

Met

hod:

bis

hop

sim

plifi

edFS

: 1.1

0933

0M

etho

d: ja

nbu

corre

cted

FS: 1

.094

590

Met

hod:

spe

ncer

FS: 1

.097

490

Met

hod:

gle

/mor

gens

tern

-pric

eFS

: 1.0

9502

01.

200

4.20

0

Safety Factor

0.000

0.250

0.500

0.750

1.000

1.250

1.500

1.750

2.000

2.250

2.500

2.750

3.000

3.250

3.500

3.750

4.000

4.250

4.500

4.750

5.000

5.250

5.500

5.750

6.000+

14 12 10 8 6 4

02

46

810

1214

1618

0.0

52

0.0

26

Σχήμα Σ8

0.29

30.

293

W

10.0

0 kN

/m2

0.29

30.

293

1.20

0

3.20

0

Doc

umen

t Nam

eFi

le N

ame:

rive

r_ka

nali_

320_

dry_

vert_

unsu

p_cu

Mat

eria

l Pro

perti

esM

ater

ial:

SM

-GM

Uns

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

20 k

N/m

3S

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

21 k

N/m

3C

ohes

ion:

6 k

PaFr

ictio

n An

gle:

30

degr

ees

Cus

tom

Hu

valu

e: 1

Mat

eria

l: S

C-S

MU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 21

kN

/m3

Coh

esio

n: 8

kPa

Fric

tion

Angl

e: 2

9 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Mat

eria

l: S

C-C

LU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 22

kN

/m3

Coh

esio

n: 4

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

2 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Glo

bal M

inim

ums

Met

hod:

bis

hop

sim

plifi

edFS

: 0.2

9254

6M

etho

d: ja

nbu

corre

cted

FS: 0

.314

827

Met

hod:

spe

ncer

FS: 0

.304

352

Met

hod:

gle

/mor

gens

tern

-pric

eFS

: 0.3

2138

1

Safety Factor

0.000

0.100

0.200

0.300

0.400

0.500

0.600

0.700

0.800

0.900

1.000

1.100

1.200

1.300

1.400

1.500

1.600

1.700

1.800

1.900

2.000+

12 10 8 6 4

24

68

1012

14

Σχήμα Σ9

1.42

01.

420

WW

10.0

0 kN

/m2

1.42

01.

420

1.20

0

3.20

0

6.00

0

Doc

umen

t Nam

eFi

le N

ame:

rive

r_ka

nali_

320_

dry_

vert_

pile

s_cu

Mat

eria

l Pro

perti

esM

ater

ial:

SM

-GM

Uns

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

20 k

N/m

3S

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

21 k

N/m

3C

ohes

ion:

6 k

PaFr

ictio

n An

gle:

30

degr

ees

Cus

tom

Hu

valu

e: 1

Mat

eria

l: S

C-S

MU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 21

kN

/m3

Coh

esio

n: 8

kPa

Fric

tion

Angl

e: 2

9 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Mat

eria

l: S

C-C

LU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 22

kN

/m3

Coh

esio

n: 4

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

2 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Supp

ort P

rope

rties

Sup

port:

PU

-6P

U-6

Supp

ort T

ype:

Mic

ro-P

ileFo

rce

Appl

icat

ion:

Pas

sive

Out

-of-P

lane

Spa

cing

: 1 m

Pile

She

ar S

treng

th: 5

0 kN

Glo

bal M

inim

ums

Met

hod:

bis

hop

sim

plifi

edFS

: 1.4

4244

0M

etho

d: ja

nbu

corre

cted

FS: 1

.420

380

Met

hod:

spe

ncer

FS: 1

.369

760

Met

hod:

gle

/mor

gens

tern

-pric

eFS

: 1.4

1805

0

Safety Factor

0.000

0.100

0.200

0.300

0.400

0.500

0.600

0.700

0.800

0.900

1.000

1.100

1.200

1.300

1.400

1.500

1.600

1.700

1.800

1.900

2.000+

14 12 10 8 6 4

02

46

810

1214

16

Σχήμα Σ1

0

1.21

91.

219

W

10.0

0 kN

/m2

1.21

91.

219

1.20

0

3.20

0

6.00

0

Doc

umen

t Nam

eFi

le N

ame:

rive

r_ka

nali_

320_

dry_

vert_

pile

s_cd

Mat

eria

l Pro

perti

esM

ater

ial:

SM

-GM

Uns

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

20 k

N/m

3S

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

21 k

N/m

3C

ohes

ion:

1 k

PaFr

ictio

n An

gle:

32

degr

ees

Cus

tom

Hu

valu

e: 1

Mat

eria

l: S

C-S

MU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 21

kN

/m3

Coh

esio

n: 3

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

0 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Mat

eria

l: S

C-C

LU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 22

kN

/m3

Coh

esio

n: 4

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

2 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Supp

ort P

rope

rties

Sup

port:

PU

-6P

U-6

Supp

ort T

ype:

Mic

ro-P

ileFo

rce

Appl

icat

ion:

Pas

sive

Out

-of-P

lane

Spa

cing

: 1 m

Pile

She

ar S

treng

th: 5

0 kN

Glo

bal M

inim

ums

Met

hod:

bis

hop

sim

plifi

edFS

: 1.2

8152

0M

etho

d: ja

nbu

corre

cted

FS: 1

.197

040

Met

hod:

spe

ncer

FS: 1

.045

400

Met

hod:

gle

/mor

gens

tern

-pric

eFS

: 1.2

1927

0

Safety Factor

0.000

0.100

0.200

0.300

0.400

0.500

0.600

0.700

0.800

0.900

1.000

1.100

1.200

1.300

1.400

1.500

1.600

1.700

1.800

1.900

2.000+

12 10 8 6 4

02

46

810

1214

Σχήμα Σ1

1

1.11

51.

115

W

10.0

0 kN

/m2

1.11

51.

115

1.20

0

3.20

0

Doc

umen

t Nam

eFi

le N

ame:

rive

r_ka

nali_

320_

dry_

vert_

pile

s_dy

Mat

eria

l Pro

perti

esM

ater

ial:

SM

-GM

Uns

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

20 k

N/m

3S

atur

ated

Uni

t Wei

ght:

21 k

N/m

3C

ohes

ion:

1 k

PaFr

ictio

n An

gle:

32

degr

ees

Cus

tom

Hu

valu

e: 1

Mat

eria

l: S

C-S

MU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 21

kN

/m3

Coh

esio

n: 3

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

0 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Mat

eria

l: S

C-C

LU

nsat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 20

kN

/m3

Sat

urat

ed U

nit W

eigh

t: 22

kN

/m3

Coh

esio

n: 4

kPa

Fric

tion

Angl

e: 3

2 de

gree

sC

usto

m H

u va

lue:

1

Glo

bal M

inim

ums

Met

hod:

bis

hop

sim

plifi

edFS

: 1.2

0705

0M

etho

d: ja

nbu

corre

cted

FS: 1

.115

160

Met

hod:

spe

ncer

FS: 1

.019

170

Met

hod:

gle

/mor

gens

tern

-pric

eFS

: 1.1

0594

0

Safety Factor

0.000

0.250

0.500

0.750

1.000

1.250

1.500

1.750

2.000

2.250

2.500

2.750

3.000

3.250

3.500

3.750

4.000

4.250

4.500

4.750

5.000

5.250

5.500

5.750

6.000+

16 14 12 10 8 6 4

-4-2

02

46

810

1214

1

0.0

52

0.0

26

Σχήμα Σ1

2


C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\slide\slide-2\figures\T-01_Aridaia_Diktyo_stability_rep.doc

1

Slide Analysis Information Document Name File Name: river_anaxoma_back-st – Σ1 Project Settings Project Title: SLIDE - An Interactive Slope Stability Program Failure Direction: Right to Left Units of Measurement: SI Units Pore Fluid Unit Weight: 9.81 kN/m3 Groundwater Method: Water Surfaces Data Output: Standard Calculate Excess Pore Pressure: Off Allow Ru with Water Surfaces or Grids: On Random Numbers: Pseudo-random Seed Random Number Seed: 10116 Random Number Generation Method: Park and Miller v.3 Analysis Methods Analysis Methods used: Bishop simplified GLE/Morgenstern-Price with interslice force function: Half Sine Janbu corrected Spencer Number of slices: 50 Tolerance: 0.005 Maximum number of iterations: 50 Surface Options Surface Type: Circular Search Method: Slope Search Number of Surfaces: 5000 Upper Angle: Not Defined Lower Angle: Not Defined Composite Surfaces: Disabled Reverse Curvature: Create Tension Crack Minimum Elevation: Not Defined Minimum Depth: Not Defined Material Properties Material: SM-GM_back_cd Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 3 kPa Friction Angle: 32 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Material: SC-SM Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 8 kPa Friction Angle: 29 degrees



2

Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Material: SC-CL Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 22 kN/m3 Cohesion: 4 kPa Friction Angle: 32 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Global Minimums Method: bishop simplified FS: 1.127390 Center: 5.871, 14.623 Radius: 7.555 Left Slip Surface Endpoint: 4.629, 7.170 Right Slip Surface Endpoint: 13.027, 12.200 Resisting Moment=1021.42 kN-m Driving Moment=906.001 kN-m Method: janbu corrected FS: 1.100840 Center: 6.016, 13.883 Radius: 7.008 Left Slip Surface Endpoint: 4.138, 7.131 Right Slip Surface Endpoint: 12.819, 12.200 Resisting Horizontal Force=122.478 kN Driving Horizontal Force=111.259 kN Method: spencer FS: 1.130400 Center: 5.871, 14.623 Radius: 7.555 Left Slip Surface Endpoint: 4.629, 7.170 Right Slip Surface Endpoint: 13.027, 12.200 Resisting Moment=1024.14 kN-m Driving Moment=906.001 kN-m Resisting Horizontal Force=112.679 kN Driving Horizontal Force=99.6805 kN Method: gle/morgenstern-price FS: 1.127870 Center: 5.871, 14.623 Radius: 7.555 Left Slip Surface Endpoint: 4.629, 7.170 Right Slip Surface Endpoint: 13.027, 12.200 Resisting Moment=1021.86 kN-m Driving Moment=906.001 kN-m Resisting Horizontal Force=112.562 kN Driving Horizontal Force=99.8 kN



3

Slide Analysis Information Document Name File Name: city_upper_220_unsup_cu – Σ2 Project Settings Project Title: SLIDE - An Interactive Slope Stability Program Failure Direction: Right to Left Units of Measurement: SI Units Pore Fluid Unit Weight: 9.81 kN/m3 Groundwater Method: Water Surfaces Data Output: Standard Calculate Excess Pore Pressure: Off Allow Ru with Water Surfaces or Grids: On Random Numbers: Pseudo-random Seed Random Number Seed: 10116 Random Number Generation Method: Park and Miller v.3 Analysis Methods Analysis Methods used: Bishop simplified GLE/Morgenstern-Price with interslice force function: Half Sine Janbu corrected Spencer Number of slices: 25 Tolerance: 0.005 Maximum number of iterations: 50 Surface Options Surface Type: Circular Search Method: Slope Search Number of Surfaces: 5000 Upper Angle: Not Defined Lower Angle: Not Defined Composite Surfaces: Disabled Reverse Curvature: Create Tension Crack Minimum Elevation: Not Defined Minimum Depth: Not Defined Loading 1 Distributed Load present: Distributed Load Constant Distribution, Orientation: Normal to boundary, Magnitude: 10 kN/m2 Material Properties Material: SM-GM Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 5 kPa Friction Angle: 29 degrees Water Surface: None Ru value: 0.05 Material: SC-SM



4

Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 3 kPa Friction Angle: 32 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Material: SC-CL Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 21 kN/m3 Saturated Unit Weight: 22 kN/m3 Cohesion: 4 kPa Friction Angle: 32 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Material: odos Strength Type: Mohr-Coulomb Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 4 kPa Friction Angle: 38 degrees Water Surface: None Ru value: 0.03 Global Minimums Method: bishop simplified FS: 0.617370 Center: 3.223, 9.906 Radius: 3.561 Left Slip Surface Endpoint: 6.100, 7.807 Right Slip Surface Endpoint: 6.784, 9.906 Left Slope Intercept: 6.100 10.000 Right Slope Intercept: 6.784 10.000 Resisting Moment=47.1768 kN-m Driving Moment=76.4157 kN-m Method: janbu corrected FS: 0.677113 Center: -1.351, 12.983 Radius: 8.986 Left Slip Surface Endpoint: 6.100, 7.960 Right Slip Surface Endpoint: 7.125, 10.000 Left Slope Intercept: 6.100 10.000 Right Slope Intercept: 7.125 10.000 Resisting Horizontal Force=8.29396 kN Driving Horizontal Force=12.249 kN Method: spencer FS: 0.669026 Center: -1.351, 12.983 Radius: 8.986 Left Slip Surface Endpoint: 6.100, 7.960 Right Slip Surface Endpoint: 7.125, 10.000 Left Slope Intercept: 6.100 10.000 Right Slope Intercept: 7.125 10.000 Resisting Moment=157.387 kN-m Driving Moment=235.248 kN-m Resisting Horizontal Force=8.07735 kN Driving Horizontal Force=12.0733 kN Method: gle/morgenstern-price



5

FS: 0.665779 Center: -1.351, 12.983 Radius: 8.986 Left Slip Surface Endpoint: 6.100, 7.960 Right Slip Surface Endpoint: 7.125, 10.000 Left Slope Intercept: 6.100 10.000 Right Slope Intercept: 7.125 10.000 Resisting Moment=156.624 kN-m Driving Moment=235.248 kN-m Resisting Horizontal Force=8.14026 kN Driving Horizontal Force=12.2267 kN



6

Slide Analysis Information Document Name File Name: city_upper_220_unsup_krings_cu – Σ3 Project Settings Project Title: SLIDE - An Interactive Slope Stability Program Failure Direction: Right to Left Units of Measurement: SI Units Pore Fluid Unit Weight: 9.81 kN/m3 Groundwater Method: Water Surfaces Data Output: Standard Calculate Excess Pore Pressure: Off Allow Ru with Water Surfaces or Grids: On Random Numbers: Pseudo-random Seed Random Number Seed: 10116 Random Number Generation Method: Park and Miller v.3 Analysis Methods Analysis Methods used: Bishop simplified GLE/Morgenstern-Price with interslice force function: Half Sine Janbu corrected Spencer Number of slices: 25 Tolerance: 0.005 Maximum number of iterations: 50 Surface Options Surface Type: Circular Search Method: Slope Search Number of Surfaces: 5000 Upper Angle: Not Defined Lower Angle: Not Defined Composite Surfaces: Disabled Reverse Curvature: Create Tension Crack Minimum Elevation: Not Defined Minimum Depth: Not Defined Loading 1 Distributed Load present: Distributed Load #1 Constant Distribution, Orientation: Normal to boundary, Magnitude: 10 kN/m2 2 Line Loads present: Line Load #2 Angle from horizontal: 0.00 degrees Magnitude: 15.00 kN/m Line Load #3 Angle from horizontal: 0.00 degrees Magnitude: 15.00 kN/m Material Properties Material: SM-GM Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 5 kPa Friction Angle: 29 degrees Water Surface: None



7

Ru value: 0.05 Material: SC-SM Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 3 kPa Friction Angle: 32 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Material: SC-CL Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 21 kN/m3 Saturated Unit Weight: 22 kN/m3 Cohesion: 4 kPa Friction Angle: 32 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Material: odos Strength Type: Mohr-Coulomb Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 4 kPa Friction Angle: 38 degrees Water Surface: None Ru value: 0.03 Support Properties Support: krings krings Support Type: Micro-Pile Force Application: Passive Out-of-Plane Spacing: 1 m Pile Shear Strength: 15 kN Global Minimums Method: bishop simplified FS: 1.159890 Center: 6.004, 8.909 Radius: 1.153 Left Slip Surface Endpoint: 5.689, 7.800 Right Slip Surface Endpoint: 7.157, 8.909 Left Slope Intercept: 5.689 7.800 Right Slope Intercept: 7.157 10.000 Resisting Moment=38.1667 kN-m Driving Moment=32.9053 kN-m



8

Slide Analysis Information Document Name File Name: city_upper_270_krings_cu – Σ4 Project Settings Project Title: SLIDE - An Interactive Slope Stability Program Failure Direction: Right to Left Units of Measurement: SI Units Pore Fluid Unit Weight: 9.81 kN/m3 Groundwater Method: Water Surfaces Data Output: Standard Calculate Excess Pore Pressure: Off Allow Ru with Water Surfaces or Grids: On Random Numbers: Pseudo-random Seed Random Number Seed: 10116 Random Number Generation Method: Park and Miller v.3 Analysis Methods Analysis Methods used: Bishop simplified GLE/Morgenstern-Price with interslice force function: Half Sine Janbu corrected Spencer Number of slices: 25 Tolerance: 0.005 Maximum number of iterations: 50 Surface Options Surface Type: Circular Search Method: Slope Search Number of Surfaces: 5000 Upper Angle: Not Defined Lower Angle: Not Defined Composite Surfaces: Disabled Reverse Curvature: Create Tension Crack Minimum Elevation: Not Defined Minimum Depth: Not Defined Loading 1 Distributed Load present: Distributed Load #1 Constant Distribution, Orientation: Normal to boundary, Magnitude: 10 kN/m2 2 Line Loads present: Line Load #2 Angle from horizontal: 0.00 degrees Magnitude: 15.00 kN/m Line Load #3 Angle from horizontal: 0.00 degrees Magnitude: 15.00 kN/m Material Properties Material: SM-GM Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 5 kPa Friction Angle: 29 degrees Water Surface: None



9

Ru value: 0.05 Material: SC-SM Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 3 kPa Friction Angle: 32 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Material: SC-CL Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 21 kN/m3 Saturated Unit Weight: 22 kN/m3 Cohesion: 4 kPa Friction Angle: 32 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Material: odos Strength Type: Mohr-Coulomb Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 4 kPa Friction Angle: 38 degrees Water Surface: None Ru value: 0.03 Support Properties Support: krings krings Support Type: Micro-Pile Force Application: Passive Out-of-Plane Spacing: 1 m Pile Shear Strength: 15 kN Global Minimums Method: bishop simplified FS: 1.301540 Center: 6.002, 8.659 Radius: 1.389 Left Slip Surface Endpoint: 5.715, 7.300 Right Slip Surface Endpoint: 7.392, 8.659 Left Slope Intercept: 5.715 7.300 Right Slope Intercept: 7.392 10.000 Resisting Moment=65.6981 kN-m Driving Moment=50.4771 kN-m



10

Slide Analysis Information Document Name File Name: free-field_260_dry_2-1_unsup_cu – Σ5 Project Settings Project Title: SLIDE - An Interactive Slope Stability Program Failure Direction: Right to Left Units of Measurement: SI Units Pore Fluid Unit Weight: 9.81 kN/m3 Groundwater Method: Water Surfaces Data Output: Standard Calculate Excess Pore Pressure: Off Allow Ru with Water Surfaces or Grids: On Random Numbers: Pseudo-random Seed Random Number Seed: 10116 Random Number Generation Method: Park and Miller v.3 Analysis Methods Analysis Methods used: Bishop simplified GLE/Morgenstern-Price with interslice force function: Half Sine Janbu corrected Spencer Number of slices: 50 Tolerance: 0.005 Maximum number of iterations: 50 Surface Options Surface Type: Circular Search Method: Slope Search Number of Surfaces: 5000 Upper Angle: Not Defined Lower Angle: Not Defined Composite Surfaces: Disabled Reverse Curvature: Create Tension Crack Minimum Elevation: Not Defined Minimum Depth: Not Defined Loading 1 Distributed Load present: Distributed Load Constant Distribution, Orientation: Normal to boundary, Magnitude: 10 kN/m2 Material Properties Material: SM-GM Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 6 kPa Friction Angle: 30 degrees Water Surface: None Ru value: 0.05 Material: SC-SM



11

Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 3 kPa Friction Angle: 32 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Material: SC-CL Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 22 kN/m3 Cohesion: 4 kPa Friction Angle: 32 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Global Minimums Method: bishop simplified FS: 1.199090 Center: 4.399, 11.689 Radius: 4.577 Left Slip Surface Endpoint: 6.001, 7.402 Right Slip Surface Endpoint: 8.653, 10.000 Resisting Moment=211.212 kN-m Driving Moment=176.143 kN-m Method: janbu corrected FS: 1.219840 Center: 4.399, 11.689 Radius: 4.577 Left Slip Surface Endpoint: 6.001, 7.402 Right Slip Surface Endpoint: 8.653, 10.000 Resisting Horizontal Force=34.3351 kN Driving Horizontal Force=28.1472 kN Method: spencer FS: 1.196090 Center: 4.399, 11.689 Radius: 4.577 Left Slip Surface Endpoint: 6.001, 7.402 Right Slip Surface Endpoint: 8.653, 10.000 Resisting Moment=210.683 kN-m Driving Moment=176.143 kN-m Resisting Horizontal Force=33.3221 kN Driving Horizontal Force=27.8591 kN Method: gle/morgenstern-price FS: 1.191830 Center: 4.399, 11.689 Radius: 4.577 Left Slip Surface Endpoint: 6.001, 7.402 Right Slip Surface Endpoint: 8.653, 10.000 Resisting Moment=209.932 kN-m Driving Moment=176.143 kN-m Resisting Horizontal Force=33.2932 kN Driving Horizontal Force=27.9346 kN



12




13




14




15




16

Slide Analysis Information Document Name File Name: free-field_420_dry_3-2_unsup_dyn – Σ8 Project Settings Project Title: SLIDE - An Interactive Slope Stability Program Failure Direction: Right to Left Units of Measurement: SI Units Pore Fluid Unit Weight: 9.81 kN/m3 Groundwater Method: Water Surfaces Data Output: Standard Calculate Excess Pore Pressure: Off Allow Ru with Water Surfaces or Grids: On Random Numbers: Pseudo-random Seed Random Number Seed: 10116 Random Number Generation Method: Park and Miller v.3 Analysis Methods Analysis Methods used: Bishop simplified GLE/Morgenstern-Price with interslice force function: Half Sine Janbu corrected Spencer Number of slices: 50 Tolerance: 0.005 Maximum number of iterations: 50 Surface Options Surface Type: Circular Search Method: Slope Search Number of Surfaces: 5000 Upper Angle: Not Defined Lower Angle: Not Defined Composite Surfaces: Disabled Reverse Curvature: Create Tension Crack Minimum Elevation: Not Defined Minimum Depth: Not Defined Loading Seismic Load Coefficient (Horizontal): 0.052 Seismic Load Coefficient (Vertical): 0.026 1 Distributed Load present: Distributed Load Constant Distribution, Orientation: Normal to boundary, Magnitude: 10 kN/m2 Material Properties Material: SM-GM Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 6 kPa Friction Angle: 30 degrees Water Surface: None Ru value: 0.05



17

Material: SC-SM Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 10 kPa Friction Angle: 28 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Material: SC-CL Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 22 kN/m3 Cohesion: 4 kPa Friction Angle: 32 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Global Minimums Method: bishop simplified FS: 1.109330 Center: 1.628, 14.319 Radius: 9.250 Left Slip Surface Endpoint: 5.326, 5.840 Right Slip Surface Endpoint: 9.808, 10.000 Resisting Moment=898.429 kN-m Driving Moment=809.886 kN-m Method: janbu corrected FS: 1.094590 Center: 1.628, 14.319 Radius: 9.250 Left Slip Surface Endpoint: 5.326, 5.840 Right Slip Surface Endpoint: 9.808, 10.000 Resisting Horizontal Force=73.0655 kN Driving Horizontal Force=66.7513 kN Method: spencer FS: 1.097490 Center: 1.628, 14.319 Radius: 9.250 Left Slip Surface Endpoint: 5.326, 5.840 Right Slip Surface Endpoint: 9.808, 10.000 Resisting Moment=888.845 kN-m Driving Moment=809.886 kN-m Resisting Horizontal Force=71.9295 kN Driving Horizontal Force=65.5399 kN Method: gle/morgenstern-price FS: 1.095020 Center: 1.628, 14.319 Radius: 9.250 Left Slip Surface Endpoint: 5.326, 5.840 Right Slip Surface Endpoint: 9.808, 10.000 Resisting Moment=886.844 kN-m Driving Moment=809.886 kN-m Resisting Horizontal Force=71.8285 kN Driving Horizontal Force=65.5954 kN



18

Slide Analysis Information Document Name File Name: river_kanali_320_dry_vert_unsup_cu – Σ9 Project Settings Project Title: SLIDE - An Interactive Slope Stability Program Failure Direction: Right to Left Units of Measurement: SI Units Pore Fluid Unit Weight: 9.81 kN/m3 Groundwater Method: Water Surfaces Data Output: Standard Calculate Excess Pore Pressure: Off Allow Ru with Water Surfaces or Grids: On Random Numbers: Pseudo-random Seed Random Number Seed: 10116 Random Number Generation Method: Park and Miller v.3 Analysis Methods Analysis Methods used: Bishop simplified GLE/Morgenstern-Price with interslice force function: Half Sine Janbu corrected Spencer Number of slices: 50 Tolerance: 0.005 Maximum number of iterations: 50 Surface Options Surface Type: Circular Search Method: Slope Search Number of Surfaces: 5000 Upper Angle: Not Defined Lower Angle: Not Defined Composite Surfaces: Disabled Reverse Curvature: Create Tension Crack Minimum Elevation: Not Defined Minimum Depth: Not Defined Loading 1 Distributed Load present: Distributed Load Constant Distribution, Orientation: Normal to boundary, Magnitude: 10 kN/m2 Material Properties Material: SM-GM Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 6 kPa Friction Angle: 30 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Material: SC-SM



19

Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 8 kPa Friction Angle: 29 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Material: SC-CL Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 22 kN/m3 Cohesion: 4 kPa Friction Angle: 32 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Global Minimums Method: bishop simplified FS: 0.292546 Center: 1.860, 8.950 Radius: 4.658 Left Slip Surface Endpoint: 6.000, 6.814 Right Slip Surface Endpoint: 6.518, 8.950 Left Slope Intercept: 6.000 10.000 Right Slope Intercept: 6.518 10.000 Resisting Moment=33.8611 kN-m Driving Moment=115.746 kN-m Method: janbu corrected FS: 0.314827 Center: 3.691, 8.633 Radius: 2.882 Left Slip Surface Endpoint: 6.000, 6.908 Right Slip Surface Endpoint: 6.573, 8.633 Left Slope Intercept: 6.000 10.000 Right Slope Intercept: 6.573 10.000 Resisting Horizontal Force=3.6491 kN Driving Horizontal Force=11.5908 kN Method: spencer FS: 0.304352 Center: 1.860, 8.950 Radius: 4.658 Left Slip Surface Endpoint: 6.000, 6.814 Right Slip Surface Endpoint: 6.518, 8.950 Left Slope Intercept: 6.000 10.000 Right Slope Intercept: 6.518 10.000 Resisting Moment=35.2275 kN-m Driving Moment=115.746 kN-m Resisting Horizontal Force=2.33207 kN Driving Horizontal Force=7.66243 kN Method: gle/morgenstern-price FS: 0.321381 Center: 3.691, 8.633 Radius: 2.882 Left Slip Surface Endpoint: 6.000, 6.908 Right Slip Surface Endpoint: 6.573, 8.633 Left Slope Intercept: 6.000 10.000 Right Slope Intercept: 6.573 10.000 Resisting Moment=25.2249 kN-m



20

Driving Moment=78.4889 kN-m Resisting Horizontal Force=3.86426 kN Driving Horizontal Force=12.0239 kN



21

Slide Analysis Information Document Name File Name: river_kanali_320_dry_vert_piles_cu – Σ10 Project Settings Project Title: SLIDE - An Interactive Slope Stability Program Failure Direction: Right to Left Units of Measurement: SI Units Pore Fluid Unit Weight: 9.81 kN/m3 Groundwater Method: Water Surfaces Data Output: Standard Calculate Excess Pore Pressure: Off Allow Ru with Water Surfaces or Grids: On Random Numbers: Pseudo-random Seed Random Number Seed: 10116 Random Number Generation Method: Park and Miller v.3 Analysis Methods Analysis Methods used: Bishop simplified GLE/Morgenstern-Price with interslice force function: Half Sine Janbu corrected Spencer Number of slices: 50 Tolerance: 0.005 Maximum number of iterations: 50 Surface Options Surface Type: Circular Search Method: Slope Search Number of Surfaces: 5000 Upper Angle: Not Defined Lower Angle: Not Defined Composite Surfaces: Disabled Reverse Curvature: Create Tension Crack Minimum Elevation: Not Defined Minimum Depth: Not Defined Loading 1 Distributed Load present: Distributed Load Constant Distribution, Orientation: Normal to boundary, Magnitude: 10 kN/m2 Material Properties Material: SM-GM Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 6 kPa Friction Angle: 30 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Material: SC-SM



22

Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 8 kPa Friction Angle: 29 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Material: SC-CL Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 22 kN/m3 Cohesion: 4 kPa Friction Angle: 32 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Support Properties Support: PU-6 PU-6 Support Type: Micro-Pile Force Application: Passive Out-of-Plane Spacing: 1 m Pile Shear Strength: 50 kN Global Minimums Method: bishop simplified FS: 1.442440 Center: -2.694, 19.437 Radius: 15.270 Left Slip Surface Endpoint: 6.000, 6.884 Right Slip Surface Endpoint: 9.311, 10.000 Left Slope Intercept: 6.000 10.000 Right Slope Intercept: 9.311 10.000 Resisting Moment=2077.35 kN-m Driving Moment=1440.17 kN-m Method: janbu corrected FS: 1.420380 Center: 2.139, 13.527 Radius: 7.702 Left Slip Surface Endpoint: 6.000, 6.863 Right Slip Surface Endpoint: 8.986, 10.000 Left Slope Intercept: 6.000 10.000 Right Slope Intercept: 8.986 10.000 Resisting Horizontal Force=104.395 kN Driving Horizontal Force=73.498 kN Method: spencer FS: 1.369760 Center: 2.139, 13.527 Radius: 7.702 Left Slip Surface Endpoint: 6.000, 6.863 Right Slip Surface Endpoint: 8.986, 10.000 Left Slope Intercept: 6.000 10.000 Right Slope Intercept: 8.986 10.000 Resisting Moment=965.314 kN-m Driving Moment=704.733 kN-m Resisting Horizontal Force=97.1703 kN Driving Horizontal Force=70.9397 kN



23

Method: gle/morgenstern-price FS: 1.418050 Center: 2.139, 13.527 Radius: 7.702 Left Slip Surface Endpoint: 6.000, 6.863 Right Slip Surface Endpoint: 8.986, 10.000 Left Slope Intercept: 6.000 10.000 Right Slope Intercept: 8.986 10.000 Resisting Moment=999.345 kN-m Driving Moment=704.733 kN-m Resisting Horizontal Force=101.125 kN Driving Horizontal Force=71.313 kN



24

Slide Analysis Information Document Name File Name: river_kanali_320_dry_vert_piles_cd – Σ11 Project Settings Project Title: SLIDE - An Interactive Slope Stability Program Failure Direction: Right to Left Units of Measurement: SI Units Pore Fluid Unit Weight: 9.81 kN/m3 Groundwater Method: Water Surfaces Data Output: Standard Calculate Excess Pore Pressure: Off Allow Ru with Water Surfaces or Grids: On Random Numbers: Pseudo-random Seed Random Number Seed: 10116 Random Number Generation Method: Park and Miller v.3 Analysis Methods Analysis Methods used: Bishop simplified GLE/Morgenstern-Price with interslice force function: Half Sine Janbu corrected Spencer Number of slices: 50 Tolerance: 0.005 Maximum number of iterations: 50 Surface Options Surface Type: Circular Search Method: Slope Search Number of Surfaces: 5000 Upper Angle: Not Defined Lower Angle: Not Defined Composite Surfaces: Disabled Reverse Curvature: Create Tension Crack Minimum Elevation: Not Defined Minimum Depth: Not Defined Loading 1 Distributed Load present: Distributed Load Constant Distribution, Orientation: Normal to boundary, Magnitude: 10 kN/m2 Material Properties Material: SM-GM Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 1 kPa Friction Angle: 32 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Material: SC-SM



25

Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 3 kPa Friction Angle: 30 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Material: SC-CL Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 22 kN/m3 Cohesion: 4 kPa Friction Angle: 32 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Support Properties Support: PU-6 PU-6 Support Type: Micro-Pile Force Application: Passive Out-of-Plane Spacing: 1 m Pile Shear Strength: 50 kN Global Minimums Method: bishop simplified FS: 1.281520 Center: -2.694, 19.437 Radius: 15.270 Left Slip Surface Endpoint: 6.000, 6.884 Right Slip Surface Endpoint: 9.311, 10.000 Left Slope Intercept: 6.000 10.000 Right Slope Intercept: 9.311 10.000 Resisting Moment=1845.61 kN-m Driving Moment=1440.17 kN-m Method: janbu corrected FS: 1.197040 Center: 3.839, 10.935 Radius: 4.630 Left Slip Surface Endpoint: 6.000, 6.840 Right Slip Surface Endpoint: 8.374, 10.000 Left Slope Intercept: 6.000 10.000 Right Slope Intercept: 8.374 10.000 Resisting Horizontal Force=85.8101 kN Driving Horizontal Force=71.6856 kN Method: gle/morgenstern-price FS: 1.219270 Center: 1.921, 12.030 Radius: 6.570 Left Slip Surface Endpoint: 6.000, 6.879 Right Slip Surface Endpoint: 8.170, 10.000 Left Slope Intercept: 6.000 10.000 Right Slope Intercept: 8.170 10.000 Resisting Moment=608.914 kN-m Driving Moment=499.408 kN-m Resisting Horizontal Force=67.0005 kN Driving Horizontal Force=54.9513 kN



26

Slide Analysis Information Document Name File Name: river_kanali_320_dry_vert_piles_dyn – Σ12 Project Settings Project Title: SLIDE - An Interactive Slope Stability Program Failure Direction: Right to Left Units of Measurement: SI Units Pore Fluid Unit Weight: 9.81 kN/m3 Groundwater Method: Water Surfaces Data Output: Standard Calculate Excess Pore Pressure: Off Allow Ru with Water Surfaces or Grids: On Random Numbers: Pseudo-random Seed Random Number Seed: 10116 Random Number Generation Method: Park and Miller v.3 Analysis Methods Analysis Methods used: Bishop simplified GLE/Morgenstern-Price with interslice force function: Half Sine Janbu corrected Spencer Number of slices: 50 Tolerance: 0.005 Maximum number of iterations: 50 Surface Options Surface Type: Circular Search Method: Slope Search Number of Surfaces: 5000 Upper Angle: Not Defined Lower Angle: Not Defined Composite Surfaces: Disabled Reverse Curvature: Create Tension Crack Minimum Elevation: Not Defined Minimum Depth: Not Defined Loading Seismic Load Coefficient (Horizontal): 0.052 Seismic Load Coefficient (Vertical): 0.026 1 Distributed Load present: Distributed Load Constant Distribution, Orientation: Normal to boundary, Magnitude: 10 kN/m2 Material Properties Material: SM-GM Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 1 kPa Friction Angle: 32 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1



27

Material: SC-SM Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 21 kN/m3 Cohesion: 3 kPa Friction Angle: 30 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Material: SC-CL Strength Type: Mohr-Coulomb Unsaturated Unit Weight: 20 kN/m3 Saturated Unit Weight: 22 kN/m3 Cohesion: 4 kPa Friction Angle: 32 degrees Water Surface: Water Table Custom Hu value: 1 Support Properties Support: PU-6 PU-6 Support Type: Micro-Pile Force Application: Passive Out-of-Plane Spacing: 1 m Pile Shear Strength: 50 kN Global Minimums Method: bishop simplified FS: 1.207050 Center: -2.694, 19.437 Radius: 15.270 Left Slip Surface Endpoint: 6.000, 6.884 Right Slip Surface Endpoint: 9.311, 10.000 Left Slope Intercept: 6.000 10.000 Right Slope Intercept: 9.311 10.000 Resisting Moment=1851.02 kN-m Driving Moment=1533.5 kN-m Method: janbu corrected FS: 1.115160 Center: -3.177, 16.194 Radius: 13.079 Left Slip Surface Endpoint: 6.000, 6.875 Right Slip Surface Endpoint: 8.342, 10.000 Left Slope Intercept: 6.000 10.000 Right Slope Intercept: 8.342 10.000 Resisting Horizontal Force=68.1182 kN Driving Horizontal Force=61.0838 kN Method: spencer FS: 1.019170 Center: -5.275, 21.609 Radius: 18.530 Left Slip Surface Endpoint: 6.000, 6.904 Right Slip Surface Endpoint: 9.168, 10.000 Left Slope Intercept: 6.000 10.000 Right Slope Intercept: 9.168 10.000 Resisting Moment=1828.45 kN-m Driving Moment=1794.06 kN-m Resisting Horizontal Force=75.1488 kN



28

Driving Horizontal Force=73.7356 kN Method: gle/morgenstern-price FS: 1.105940 Center: -10.884, 27.511 Radius: 26.626 Left Slip Surface Endpoint: 6.000, 6.922 Right Slip Surface Endpoint: 9.174, 10.000 Left Slope Intercept: 6.000 10.000 Right Slope Intercept: 9.174 10.000 Resisting Moment=2812.06 kN-m Driving Moment=2542.68 kN-m Resisting Horizontal Force=79.7267 kN Driving Horizontal Force=72.0895 kN



28

ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Γ

Υπολογισμοί Φέρουσας Ικανότητας –

Καθιζήσεων Δεξαμενών Ε.Ε.Λ.

ΕΡΓΟ :Σχήμα : Β-SC/cd

ΠΑΡΑΜΕΤΡΙΚΟΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΣΥΝΘΗΚΕΣ ΣΤΡΑΓΓΙΣΗΣ (Ενεργές παράμετροι εδάφους)ΜΕΘΟΔΟΛΟΓΙΑ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΩΝ EUROCODE 7 , E.A.K 2000

ΔΕΔΟΜΕΝΑ σd=Rnd/A'=cd'Ncscic+γdoDfNqsqiq+0,5γdkΒ'NγkγιγΣτοιχεία Ορθογωνικού Θεμελίου

L'/B' minDf (m) Bmin (m) Βήμα Επιλογή Κανονισμού1,5 1,0 6 0,5

Γεωτεχνικές Παράμετροι Εδάφους Στατικές συνθήκες :φ'k(Deg) c'k (kPa) γ0k(kN/m2) γuk(Deg)

29,00 2,0 20,0 20,0 Σεισμός :Βάθος Υπόγειου νερού W (m) : 3,0Επιμέρους συντελεστές ασφάλειας EC7Συνθήκες Γφ Γc ΓγΣτατικά 1,25 1,25 1,00Σεισμός 1,00 1,00 1,00 0,40

Τιμές σχεδιασμούΣυνθήκες φ'd(Deg) c'd (Kpa) γdok(kPa) γduk(kPa)Στατικά 23,9 1,60 20,0 20,0Σ ό 18 4 2 00 20 0 20 0


Eurocode 7EAK 2000 Δu/σ΄ο=

Μελέτη Δικτύου Ακαθάρτων Οικισμού Αριδαίας : Θεμελίωση επί Ιλυοαμμωδών Στρώσεων

BL

minDf

VB

Vo

W

φ'κ, c'k, γuk

γok

Υ.Υ.Ο.

Ευρωκώδικας 7

ΕΑΚ (Ανάπτυξη υπερπίεσης με Δu)

Σεισμός 18,4 2,00 20,0 20,0

Α/Α Β' (m) VL/V0=VB/V0σd(kPa) Στατικά

σd(kPa) Σεισμός

σd(kPa) Στατικά


σd(kPa) Στατικά


V0 (kN) Στατικά

1 6,00 0,00 520 261 520 261 520 261 28.0832 6,50 0,00 535 267 535 267 535 267 33.9093 7,00 0,00 550 272 550 272 550 272 40.4274 7,50 0,00 565 278 565 278 565 278 47.6735 8,00 0,00 580 284 580 284 580 284 55.6806 6,00 0,05 457 230 476 239 494 2477 6,50 0,05 470 235 489 244 508 2538 7,00 0,05 483 240 503 249 522 2599 7,50 0,05 496 245 516 255 537 264

10 8,00 0,05 509 250 530 260 551 27011 6,00 0,10 400 202 434 218 468 23412 6,50 0,10 411 206 446 223 481 23913 7,00 0,10 422 210 458 228 495 24514 7,50 0,10 433 215 471 232 508 25015 8,00 0,10 444 219 483 237 522 25516 6,00 0,15 348 176 395 198 442 22117 6,50 0,15 357 179 406 203 455 22618 7,00 0,15 366 183 417 207 467 23119 7,50 0,15 376 187 428 211 480 23620 8,00 0,15 385 190 439 216 493 24121 6,00 0,20 301 152 358 180 416 20822 6,50 0,20 308 155 368 184 428 21223 7 00 0 20 316 158 378 188 440 217

Θ=0 (VL=0) Θ=45 Θ=90 (VB=0)

ΥΠΟΜΝΗΜΑ

L' :Ενεργό μήκος θεμελίου (L'=L-2eL) Β' :Ενεργό πλάτος θεμελίου (B'=B-2eB) φ'k :Ενεργός γωνία διατμητικής αντοχής (Χαρακτηριστική τιμή)

c'k :Ενεργός συνοχή (Χαρακτηριστική τιμή)

φ'd :Ενεργός γωνία διατμητικής αντοχής (Τιμή σχεδιασμού)c'd :Ενεργός συνοχή (Τιμή σχεδιασμού)eb : Εκκεντρότητα πεδίλου κατά Βγκ :Φαινόμενο βάρος (Χαρακτηριστική τιμή) γd :Φαινόμενο βάρος (Τιμή σχεδιασμού)Df :Βάθος πάκτωσης θεμελίουΓφ :Συντελεστής ασφάλειας γωνίας διατμητικής αντοχής Γc :Συντελεστής ασφάλειας ενεργού συνοχήςΓγ :Συντελεστής ασφάλειας φαινόμενου βάρουςVB :Οριζόντια δύναμη κατά ΒVL :Οριζόντια δύναμη κατά LΥ.Υ.Ο. :Υπόγειος υδάτινος ορίζονταςΘ :tanΘ=VB/VL

23 7,00 0,20 316 158 378 188 440 21724 7,50 0,20 324 161 388 192 452 22225 8,00 0,20 331 164 398 195 464 227

Σχήμα : B-SC/cdΠΑΡΑΜΕΤΡΙΚΑ ΔΙΑΓΡΑΜΜΑΤΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ

100

200

300

400

500

600

700σd (kPa) Θ=0

Στατικά: VL/Vo=0.00Στατικά: VL/Vo=0.05Στατικά: VL/Vo=0.10Στατικά: VL/Vo=0.15Στατικά: VL/Vo=0.20Σεισμός: VL/Vo=0.00Σεισμός: VL/Vo=0.05Σεισμός: VL/Vo=0.10Σεισμός: VL/Vo=0.15Σεισμός: VL/Vo=0.20

100

200

300

400

500

600

700σd (kPa) Θ=45


0

5,50 6,00 6,50 7,00 7,50 8,00 8,50B'=B-2eb

0

5,50 6,00 6,50 7,00 7,50 8,00 8,50B'=B-2eb

0

100

200

300

400

500

600

700

5,50 6,00 6,50 7,00 7,50 8,00 8,50

σd (kPa) Θ=90


ΣΗΜΕΙΩΣΗ :

Στα αντίστοιχα παραμετρικά διαγράμματα υπολογίζεται η επιτρεπόμενη τάση αναλόγως του ενεργού πλάτους θεμελίου, μειωμένη λόγω των οριζόντιων δυνάμεων που ασκούνταιστη βάση του θεμελίου.

B'=B-2eb

Σχήμα : B-SC/s ΕΡΓΟ :

ΠΑΡΑΜΕΤΡΙΚΟΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΤΕΛΙΚΩΝ ΚΑΘΙΖΗΣΕΩΝ ΟΡΘΟΓΩΝΙΚΟΥ ΘΕΜΕΛΙΟΥΜεθοδολογία υπολογισμών : Προσαρμοσμένη μέθοδος ελαστικότητας (Ευρωκώδικας 7)

ΔΕΔΟΜΕΝΑ :Στοιχεία Ορθογωνικού Θεμελίου και εδάφους εκσκαφής

L'/B' minD(m) Bmin (m) Bmαχ (m) γ (kN/m3)1,5 1,0 6,0 8,0 20,0

Θεώρηση δύσκαμπτου θεμελίου :

Σημείο υπολογισμού καθίζησης : Μέση καθίζηση κοινή για όλα τα σημεία του θεμελίου

Υψόμετρο επιφάνειας φυσικού εδάφους zφ : 0,00

Στρώση zb(m) zm(m) Hi(m) Em (Mpa) Παρατηρήσεις1 -2,00 -0,50 1,00 10,0 C1

2 -3,00 -1,50 1,00 12,0 C2

3 -4,00 -2,50 1,00 14,0 C3

4 -5,00 -3,50 1,00 15,0 C4

5 -6,00 -4,50 1,00 16,0 C5

6 -8 00 -6 00 2 00 18 0 C6

Μελέτη Δικτύου Ακαθάρτων Οικισμού Αριδαίας : Θεμελίωση επί Ιλυοαμμωδών Στρώσεων

ΜΕΘΟΔΟΛΟΓΙΑ-ΠΑΡΑΔΟΧΕΣ :

ΜεθοδολογίαΥπολογισμός καθίζησης s με τη σχέση :s=p B΄ f / Em

Παραδοχέςα) Θεώρηση ομοιογενούς ισότροπου εδάφους

και γραμμική κατανομή της φέρουσας πίεσηςβ) Συντελεστής κατανομής της τάσης εκτιμώμενος

κατά Boussinesqγ) Για την περίπτωση δύσκαμπτου και πρακτικά

απαραμόρφωτου θεμελίου υπολογίζεται γενικήομοιόμορφη μέση καθίζηση, κοινή για όλα τα σημείατου θεμελίου (DIN 4019)

B

Dγ

Εm1

Εmizbi

Εm(i-1)zb(i-1)

zb1

zφ

NAI

6 8,00 6,00 2,00 18,0 C6

7 -10,00 -8,00 2,00 22,0 C7

8 -12,00 -10,00 2,00 26,0 C8

9 -14,00 -12,00 2,00 28,0 C9

10 -16,00 -14,00 2,00 30,0 Υπόβαθρο

ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ :

σεδρ(kPa) p=σεδρ-γD B=6 B=7 B=7 B=860 40 1,27 1,35 1,42 1,4870 50 1,59 1,68 1,77 1,8680 60 1,90 2,02 2,13 2,2390 70 2,22 2,36 2,48 2,60100 80 2,54 2,69 2,84 2,97110 90 2,85 3,03 3,19 3,34

Τελικές καθιζήσεις s(cm)Φορτία

ΥΠΟΜΝΗΜΑ L' :Ενεργό μήκος θεμελίου (L'=L-2eL)

Β' :Ενεργό πλάτος θεμελίου (B'=B-2eB)

D :Εκσκαφή θεμελίωσης ή στάθμη έδρασης

γ :Φαινόμενο βάρος εδάφους εκσκαφής

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

50 60 70 80 90 100 110 120

καθίζηση

S (c

m)

Επιτρεπόμενη τάση έδρασης σεδρ (kPa)

Διάγραμμα καθιζήσεων B=6

B=7

B=7

B=8

σεδρ :Αναπτυσσόμενη τάση έδρασης

p :Φέρουσα πίεση του εδάφους (p=σεδρ-γD)

H :Πάχος στρώσης Εm :Μέτρο Ελαστικότητας της

παραμορφούμενης στρώσης υπό

Documents

12. Geotexniki Meleti