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BRGM
DISTRICT D'ARCACHON - LA TESTEGUJAN-MESTRAS ET LE TEICH
ACTIVATION ET MISE EN PRODUCTION DU FORAGEGEOTHERMIQUE DE LE TEICH-PIRACQ 1
GLTP 1 ex MIOS 2 bis
COMPTE RENDU DE TRAVAUX
par
B. SOURISSEAU
89 SGN 407 AQI Pessac, le 19 mai 1989
BUREAU DE RECHERCHES GEOLOGIQUES ET MINIERESSERVICE GÉOLOGIQUE NATIONAL
Service Géologique Régional AquitaineAvenue du Docteur-Albert-Schweitzer - 33600 PESSACTé!. 56 80 69 00 - Télex 540030 OGETEL - REF 128
BRGM
DISTRICT D'ARCACHON - LA TESTEGUJAN-MESTRAS ET LE TEICH
ACTIVATION ET MISE EN PRODUCTION DU FORAGEGEOTHERMIQUE DE LE TEICH-PIRACQ 1
GLTP 1 ex MIOS 2 bis
COMPTE RENDU DE TRAVAUX
par
B. SOURISSEAU
89 SGN 407 AQI Pessac, le 19 mai 1989
BUREAU DE RECHERCHES GEOLOGIQUES ET MINIERESSERVICE GÉOLOGIQUE NATIONAL
Service Géologique Régional AquitaineAvenue du Docteur-Albert-Schweitzer - 33600 PESSACTé!. 56 80 69 00 - Télex 540030 OGETEL - REF 128
- T -
RESUME
Dans le cadre d'un projet de serres horticoles, le District
d'Arcachon, La Teste, Gujan-Mestras et Le Teich avait demandé au
R,R,G.M, de rechercher une source d'énergie géothermale.
En 1983 - ISt'iá, le forage pétrolier Mios 2 bis étnit trans¬
formé en forage géothermique pnr mitraillage du tubnge au droit des
formations du Purbecko-Unnldien et de la dnlomie de Mano,
A cette époque, l'ouvrage débitait en régime permanent, en
artésien Jaillissant, 130 m3/h d'eau à 74° 5 C, salée à 3,7 g/1, pres¬
sion en tête de puits 3,47 bars (puits chaud) ; 3 bars en puits froid.
En 1989, dans le cadre d'un projet de pi.sciculture d'estur¬
geons et d'anguilles, le forage a été perforé à nouveau afin de tenter
de porter le débit à 200 m3/h.
Ce mitraillage a permis de réduire les importantes pertes de
charge qui limitaient le débit de production, mais une importante baisse
de pression de la nappe ne permet pas d'obtenir un débit artésien
jaillissant supérieur à celui de 1984, En mai J989, les nouveaux para¬
mètres sont : débit artésien 120 m3/h ; température 74' 2 C ; pression
en tête de puits chaud 1,63 bars ; 0,9 bar en puits froid ; conductivité
électrique 3 000 pS.cm-1 à 20' C.
Ces observations montrent que des conditions aux limites de
l 'aquifère ne permettent pas d'envisager la production en continu de
200 m3/h.
Après fermeture de puits et selon la recharge en pression de
la nappe, la possibilité d'utiliser le puits saisonnièrement sera
étudiée. Selon les pressions obtenues, il pourra être préconisé d'exploi¬
ter le puits à grand débit en hiver et de laisser la nappe se recharger
en limitant volontairement les prélèvements en été.
- T -
RESUME
Dans le cadre d'un projet de serres horticoles, le District
d'Arcachon, La Teste, Gujan-Mestras et Le Teich avait demandé au
R,R,G.M, de rechercher une source d'énergie géothermale.
En 1983 - ISt'iá, le forage pétrolier Mios 2 bis étnit trans¬
formé en forage géothermique pnr mitraillage du tubnge au droit des
formations du Purbecko-Unnldien et de la dnlomie de Mano,
A cette époque, l'ouvrage débitait en régime permanent, en
artésien Jaillissant, 130 m3/h d'eau à 74° 5 C, salée à 3,7 g/1, pres¬
sion en tête de puits 3,47 bars (puits chaud) ; 3 bars en puits froid.
En 1989, dans le cadre d'un projet de pi.sciculture d'estur¬
geons et d'anguilles, le forage a été perforé à nouveau afin de tenter
de porter le débit à 200 m3/h.
Ce mitraillage a permis de réduire les importantes pertes de
charge qui limitaient le débit de production, mais une importante baisse
de pression de la nappe ne permet pas d'obtenir un débit artésien
jaillissant supérieur à celui de 1984, En mai J989, les nouveaux para¬
mètres sont : débit artésien 120 m3/h ; température 74' 2 C ; pression
en tête de puits chaud 1,63 bars ; 0,9 bar en puits froid ; conductivité
électrique 3 000 pS.cm-1 à 20' C.
Ces observations montrent que des conditions aux limites de
l 'aquifère ne permettent pas d'envisager la production en continu de
200 m3/h.
Après fermeture de puits et selon la recharge en pression de
la nappe, la possibilité d'utiliser le puits saisonnièrement sera
étudiée. Selon les pressions obtenues, il pourra être préconisé d'exploi¬
ter le puits à grand débit en hiver et de laisser la nappe se recharger
en limitant volontairement les prélèvements en été.
II -
SOMMAIRE
Pages
RESUME I
SOMMAIRE II
LISTE DES FIGURES III
PROBLEME POSE 1
1 - ETAT DU PUITS A L'ISSUE DES TRAVAUX DE TRANSFORMATIONDE 1983 ET 1984 21.1- Coupe technique 2
1.2 - Perforations 2
1.3 - Tête de puits 21.4- Productivité 4
1.5 - Déroulement des essais 4
2 - MOTIVATIONS DE L' ACTIVATION DU FORAGE 6
2.1 - Augmentation par pompage 62.2 - Augmentation de la production du puits par mitraillage 6
3 - MISE EN PLACE DE LA TETE DE PUITS 7
3.1 - Obturation du puits 7
3.2 - Montage de la tête de puits 83.3 - Réfection de surface et retrait du RBP 9
4 - MITRAILLAGE DU PUITS 10
5 - MISE EN PRODUCTION DU PUITS 125.1 - Suivi de la production, de la température
et de la pression 125.2 - Essais par paliers 135.3 - Comparaison des pressions en tête de puits 15
6 - EXPLOITABILITE DU PUITS 16
7 - COUT DE L 'ACTIVATION DU PUITS 16
CONCLUSIONS 17
II -
SOMMAIRE
Pages
RESUME I
SOMMAIRE II
LISTE DES FIGURES III
PROBLEME POSE 1
1 - ETAT DU PUITS A L'ISSUE DES TRAVAUX DE TRANSFORMATIONDE 1983 ET 1984 21.1- Coupe technique 2
1.2 - Perforations 2
1.3 - Tête de puits 21.4- Productivité 4
1.5 - Déroulement des essais 4
2 - MOTIVATIONS DE L' ACTIVATION DU FORAGE 6
2.1 - Augmentation par pompage 62.2 - Augmentation de la production du puits par mitraillage 6
3 - MISE EN PLACE DE LA TETE DE PUITS 7
3.1 - Obturation du puits 7
3.2 - Montage de la tête de puits 83.3 - Réfection de surface et retrait du RBP 9
4 - MITRAILLAGE DU PUITS 10
5 - MISE EN PRODUCTION DU PUITS 125.1 - Suivi de la production, de la température
et de la pression 125.2 - Essais par paliers 135.3 - Comparaison des pressions en tête de puits 15
6 - EXPLOITABILITE DU PUITS 16
7 - COUT DE L 'ACTIVATION DU PUITS 16
CONCLUSIONS 17
Ill -
LISTE DES FIGURES
Figure 1 - Plan de situation.
Figure 2 - Coupe technique du puits après les opérations de mise en
production - état en 1984.
Figure 3 - Graphique d'évolution des températures et des débits après
les perforations complémentaires au canon Q 4" de 1983.
Figure 4 - Schéma de la tête de puits.
Figure 5 - Coupe technique du puits après les opérations de mise en
production - état en mai 1989.
Figure 6 - Variations du débit instantané et de la température -
remontée en pression - forage GLTP 1,
Figure 7 - Courbe caractéristique - avril 1989 - Mios 2 bis.
Figure 8 - Comparaison des pressions en tête de puits 1984/1989.
Ill -
LISTE DES FIGURES
Figure 1 - Plan de situation.
Figure 2 - Coupe technique du puits après les opérations de mise en
production - état en 1984.
Figure 3 - Graphique d'évolution des températures et des débits après
les perforations complémentaires au canon Q 4" de 1983.
Figure 4 - Schéma de la tête de puits.
Figure 5 - Coupe technique du puits après les opérations de mise en
production - état en mai 1989.
Figure 6 - Variations du débit instantané et de la température -
remontée en pression - forage GLTP 1,
Figure 7 - Courbe caractéristique - avril 1989 - Mios 2 bis.
Figure 8 - Comparaison des pressions en tête de puits 1984/1989.
PROBLEME POSE
Il est prévu d'utiliser les eaux chaudes du forage géother¬
mique de Le Teich-Piracq ex Mios 2 bis (fig. 1) pour réchauffer les eaux
de la rivière "La Leyre" afin de développer une pisciculture d'estur-2 2
geons, 1 620 m de bassin à 17° C ; d'anguilles, 312 m à 23° C ; un2
bassin de prégrossissement de 32 m .
Compte tenu des températures et débits de la source froide et
des besoins en oxygène nécessaire à la croissance des poissons, les
ressources en eaux géothermales pour atteindre les objectifs piscicoles
sont :
TABLEAU N° 1
1
1 Mois
[Besoins d'eau
là 75° en m3/h
J
285
F
265
M
208
A
168
M
72
J
53
J
20
1
A 1
1
!
1
20 1
1
1
S
35
0
72
N
152
1
D 1
247 1
1
Lors des essais de production de longue durée (45 jours) du 16
décembre 1983 au 30 janvier 1984, le forage avait produit une eau entre3
74 et 75,5 °C avec un débit artésien jaillissant stabilisé de 130 m /h.
L'étude détaillée des pertes de charge, importantes au niveau des
orifices des perforations du tubage en fond de puits, montrait qu'une
nouvelle série de perforations permettrait d'accroître très sensiblement
le débit.
PROBLEME POSE
Il est prévu d'utiliser les eaux chaudes du forage géother¬
mique de Le Teich-Piracq ex Mios 2 bis (fig. 1) pour réchauffer les eaux
de la rivière "La Leyre" afin de développer une pisciculture d'estur-2 2
geons, 1 620 m de bassin à 17° C ; d'anguilles, 312 m à 23° C ; un2
bassin de prégrossissement de 32 m .
Compte tenu des températures et débits de la source froide et
des besoins en oxygène nécessaire à la croissance des poissons, les
ressources en eaux géothermales pour atteindre les objectifs piscicoles
sont :
TABLEAU N° 1
1
1 Mois
[Besoins d'eau
là 75° en m3/h
J
285
F
265
M
208
A
168
M
72
J
53
J
20
1
A 1
1
!
1
20 1
1
1
S
35
0
72
N
152
1
D 1
247 1
1
Lors des essais de production de longue durée (45 jours) du 16
décembre 1983 au 30 janvier 1984, le forage avait produit une eau entre3
74 et 75,5 °C avec un débit artésien jaillissant stabilisé de 130 m /h.
L'étude détaillée des pertes de charge, importantes au niveau des
orifices des perforations du tubage en fond de puits, montrait qu'une
nouvelle série de perforations permettrait d'accroître très sensiblement
le débit.
2 -
1 - ETAT DU PUITS A L'ISSUE DES TRAVAUX DE TRANSFORMATION DE 1983
ET 1984 (flg. 2)
1.1 - Coupe technique
. Du fond de la cave à 30,20 m de profondeur : tube-guide Ç) 625 mm.
. Du fond de la cave à 118,40 m de profondeur : casing Q 18" 5/8.
. De la bride de tête (spool 12" 900) à 401,54 m de profondeur :
casing 0 13" 3/8.
. Du spool à 2 491,60 m de profondeur : casing 0 9" 5/8.
. Au sabot du 9" 5/8 (à 2 941,60 m de profondeur) : bouchon de ciment
4 tonnes.
. De 2 941,60 m à 3 758,00 m de profondeur : trou nu en 0 8" 1/2.
. A 3 200 m de profondeur : bouchon de ciment 4 tonnes.
. Au fond du trou : poisson d'une longueur de 34,36 m (outil et
masse-tiges) .
1.2 - Perforations
. à 1 217 m de profondeur : anciennes perforations (6 balles) obturées
par le squeeze de ciment.
. de 1 731,00 à 1 733,20 m : 60 perforations au canon 0 8" 1/4.
. de 1 733,20 à 1 782,40 m : 120 perforations au canon (3 8" 1/4.
. de 1 850,50 à 1.859,40 m : 240 perforations au canon (3 8" 1/4.
. de 1 734,00 à 1 743,00 m : 120 perforations au canon 0 4".
1.3 - Tête de puits
A l'issue des travaux, le puits a été muni d'une tête provi¬
soire : sur une contre-bride 0 24", un élément de casing 13" 3/8 (hau¬
teur : 2 m) muni d'une sortie latérale avec vanne 0 8" et d'une plaque
pleine avec prise manométrique.
2 -
1 - ETAT DU PUITS A L'ISSUE DES TRAVAUX DE TRANSFORMATION DE 1983
ET 1984 (flg. 2)
1.1 - Coupe technique
. Du fond de la cave à 30,20 m de profondeur : tube-guide Ç) 625 mm.
. Du fond de la cave à 118,40 m de profondeur : casing Q 18" 5/8.
. De la bride de tête (spool 12" 900) à 401,54 m de profondeur :
casing 0 13" 3/8.
. Du spool à 2 491,60 m de profondeur : casing 0 9" 5/8.
. Au sabot du 9" 5/8 (à 2 941,60 m de profondeur) : bouchon de ciment
4 tonnes.
. De 2 941,60 m à 3 758,00 m de profondeur : trou nu en 0 8" 1/2.
. A 3 200 m de profondeur : bouchon de ciment 4 tonnes.
. Au fond du trou : poisson d'une longueur de 34,36 m (outil et
masse-tiges) .
1.2 - Perforations
. à 1 217 m de profondeur : anciennes perforations (6 balles) obturées
par le squeeze de ciment.
. de 1 731,00 à 1 733,20 m : 60 perforations au canon 0 8" 1/4.
. de 1 733,20 à 1 782,40 m : 120 perforations au canon (3 8" 1/4.
. de 1 850,50 à 1.859,40 m : 240 perforations au canon (3 8" 1/4.
. de 1 734,00 à 1 743,00 m : 120 perforations au canon 0 4".
1.3 - Tête de puits
A l'issue des travaux, le puits a été muni d'une tête provi¬
soire : sur une contre-bride 0 24", un élément de casing 13" 3/8 (hau¬
teur : 2 m) muni d'une sortie latérale avec vanne 0 8" et d'une plaque
pleine avec prise manométrique.
- 3 -
FICHE RECAPITULATIVE DES RESULTATS OBTENUS SUR LE FORAGE GEOTHERMIQUE"LE TEICH-PIRACQ" (GLTP 1) (ex MIOS 2 bis)
RESULTATS DE JANVIER 1984
Commune : LE TEICH Département : GIRONDE Coordonnées Lambert Zone 3
X = 337,188Y = 261,600Z sol = 8,62 m
N' d'inventaire au Code Minier : 850-2-69
Maître d'ouvrage : District d'Arcachon, Gujan-Mestras, La Teste et Le Tcich
Maître d'oeuvre ; B.R.G.M. Service Géologique Régional Aquitaine.
Entreprise de forage : Monlchon-Destrlbats - forages.
But de l'opération : Transformation de l'ancien forage d'explorationpétrolière "Mios 2 bis" en vue de la mise enproduction des eaux chaudes contenues dans lePortlandlen et le Purbecko-Wealdien pour lechauffage de serres horticoles.
Appareil : IDECO H 40.
Durée des travaux :
- du 2 mai au 10 juin 1983 : aménagement du site et approvisionnementen eau,
- du 13 au 18 juin 1983 : installation de l'atelier.- du 19 juin au 3 juillet 1983 : mise en production du puits.- du 16.12.83 au 30.01.84 : essais de débit de longue durée en
écoulement artésien.
Résultats :Aquifères du Portlandlen et du Purbecko-Wealdien captés de 1859,50 à1731 m de profondeur.
Pompages d'essai :
. Essais effectués avant les perforations complémentaires au canon 0 4"- débit artésien : 100 m /h- température de l'eau en tête de puits : 73" C
- transmissivité : Kh = 180 Dm.
. Essais effectués après les perforations complémentaires au canon 0 4"- débit artésien : 160 m /h- température de l'eau en tête de puits : 73,8 "C
- transmissivité : Kh = 290 Dm.
. Essais de débit de longue durée en écoulement artésienTdu~Î67Ï2783~âu~3Ô7ÔÏT84T ~
- débit artésien stabilisé : 130 m /h- température de l'eau en tête de puits : 74-74,5 "C
Minéralisation totale de l'eau : 3,7 g de sel par litre.
Débit à retenir pour le projet horticole : 130 m3/h jaillissants en
l'état actuel du puits, pouvant être accru en pratiquant des perfora¬tions supplémentaires.
- 3 -
FICHE RECAPITULATIVE DES RESULTATS OBTENUS SUR LE FORAGE GEOTHERMIQUE"LE TEICH-PIRACQ" (GLTP 1) (ex MIOS 2 bis)
RESULTATS DE JANVIER 1984
Commune : LE TEICH Département : GIRONDE Coordonnées Lambert Zone 3
X = 337,188Y = 261,600Z sol = 8,62 m
N' d'inventaire au Code Minier : 850-2-69
Maître d'ouvrage : District d'Arcachon, Gujan-Mestras, La Teste et Le Tcich
Maître d'oeuvre ; B.R.G.M. Service Géologique Régional Aquitaine.
Entreprise de forage : Monlchon-Destrlbats - forages.
But de l'opération : Transformation de l'ancien forage d'explorationpétrolière "Mios 2 bis" en vue de la mise enproduction des eaux chaudes contenues dans lePortlandlen et le Purbecko-Wealdien pour lechauffage de serres horticoles.
Appareil : IDECO H 40.
Durée des travaux :
- du 2 mai au 10 juin 1983 : aménagement du site et approvisionnementen eau,
- du 13 au 18 juin 1983 : installation de l'atelier.- du 19 juin au 3 juillet 1983 : mise en production du puits.- du 16.12.83 au 30.01.84 : essais de débit de longue durée en
écoulement artésien.
Résultats :Aquifères du Portlandlen et du Purbecko-Wealdien captés de 1859,50 à1731 m de profondeur.
Pompages d'essai :
. Essais effectués avant les perforations complémentaires au canon 0 4"- débit artésien : 100 m /h- température de l'eau en tête de puits : 73" C
- transmissivité : Kh = 180 Dm.
. Essais effectués après les perforations complémentaires au canon 0 4"- débit artésien : 160 m /h- température de l'eau en tête de puits : 73,8 "C
- transmissivité : Kh = 290 Dm.
. Essais de débit de longue durée en écoulement artésienTdu~Î67Ï2783~âu~3Ô7ÔÏT84T ~
- débit artésien stabilisé : 130 m /h- température de l'eau en tête de puits : 74-74,5 "C
Minéralisation totale de l'eau : 3,7 g de sel par litre.
Débit à retenir pour le projet horticole : 130 m3/h jaillissants en
l'état actuel du puits, pouvant être accru en pratiquant des perfora¬tions supplémentaires.
FORAGE GEOTHERMIQUE "LE TEICH-PIRAC 1" GLTP 1
FIGURE 2BRCM8gSGN«37AQI
COUPE TECHNIQUE DU PUITS APRES LES OPERATIONS DE MISE EN PRODUCTION
ETAT EN 1984
ÎÏKT?^
166Zecko-Wealdien 1702.rrT^.-.-rrj. .Try.
1759 .'^^/^:::^^-<-(p:
ilomte de Mano
>rtlandien
2225
5755
.l'ube guide 0 625mm; sabot à 30j2QnSpool 12" 900; suspension du tubage 09 5/8" auForage 0 23"; tubage 0 18 5/8" 013 3/3"Sabot à 118^40m
Forage 0 17 2/2"
Tubage 0 23 3/8"; sabot à 402,54m
Forage 0 22" 2/4
Tubage 0 9 5/8"
-Anciennes perforations obturéei2 -227 m
-1731.-17Í.3
DV Stage ; 2 -598,22 m
60 cps au canon 08 2/4"big holePerforations ^^^ ^^ ^^ ^^^^^ ^ ^
-Perforations : 220 cps au canon 0 8 2/4"
Perforations : 240 cps au canon 0 8 2/4"
Top ciment : 2 990 m (d'après CCL)
Sabot à 2 492,60 m
Bouchon : 4 t de ciment
Bouchon : 4 t de ciment; base à 3200 m
Forage en 0 8 2/2"
Poisson ; t = 34, 35 m
FORAGE GEOTHERMIQUE "LE TEICH-PIRAC 1" GLTP 1
FIGURE 2BRCM8gSGN«37AQI
COUPE TECHNIQUE DU PUITS APRES LES OPERATIONS DE MISE EN PRODUCTION
ETAT EN 1984
ÎÏKT?^
166Zecko-Wealdien 1702.rrT^.-.-rrj. .Try.
1759 .'^^/^:::^^-<-(p:
ilomte de Mano
>rtlandien
2225
5755
.l'ube guide 0 625mm; sabot à 30j2QnSpool 12" 900; suspension du tubage 09 5/8" auForage 0 23"; tubage 0 18 5/8" 013 3/3"Sabot à 118^40m
Forage 0 17 2/2"
Tubage 0 23 3/8"; sabot à 402,54m
Forage 0 22" 2/4
Tubage 0 9 5/8"
-Anciennes perforations obturéei2 -227 m
-1731.-17Í.3
DV Stage ; 2 -598,22 m
60 cps au canon 08 2/4"big holePerforations ^^^ ^^ ^^ ^^^^^ ^ ^
-Perforations : 220 cps au canon 0 8 2/4"
Perforations : 240 cps au canon 0 8 2/4"
Top ciment : 2 990 m (d'après CCL)
Sabot à 2 492,60 m
Bouchon : 4 t de ciment
Bouchon : 4 t de ciment; base à 3200 m
Forage en 0 8 2/2"
Poisson ; t = 34, 35 m
4 -
1.4 - Productivité (fig. 3)
A l'issue des premiers tirs de perforation, le débit artésien
de l'ouvrage s'établissait à 100 m3/h (débit instantané correspondant à
la pression de gisement initiale). Afin d'améliorer cette productivité
et de se libérer totalement de l'éventuelle contrainte de la mise en
oeuvre d'une pompe immergée (coût prévisionnel : 700 000 F), il avait
été décidé de pratiquer des perforations complémentaires au droit de la
zone la plus productive, une chute de température n'étant pas à craindre
puisque ces assises (Purbecko-Wealdien) fournissent une eau à une
température de 76° C.
Les perforations complémentaires avaient été effectuées au
canon 0 4" entre 1 734 et 1 743 m de profondeur (120 coups). Elles ont
été suivies d'un nettoyage à 1 'hydro-jet à l'eau claire.
Cette opération avait permis de porter le débit artésien
instantané à 160 m3/h, la température de l'eau, non ntabilir.én, en tPte
de puits, étant de 73,8 °C et le groupe Kh passant de 180 Dm à 290 Dm.
Le graphe n° 3 répartit des productivités liées à chaque
hauteur de perforations.
73 % proviennent des grès du Purbecko-Wealdien
9 % du sommet de la dolomie de Mano
18 % de la dolomie de Mano au-delà de 1 850 mètres,
1.5 - Déroulement des essais
. Durée des essais : du 16.12.1983 à 12 heures au 30.01.84 à 12 h.
4 -
1.4 - Productivité (fig. 3)
A l'issue des premiers tirs de perforation, le débit artésien
de l'ouvrage s'établissait à 100 m3/h (débit instantané correspondant à
la pression de gisement initiale). Afin d'améliorer cette productivité
et de se libérer totalement de l'éventuelle contrainte de la mise en
oeuvre d'une pompe immergée (coût prévisionnel : 700 000 F), il avait
été décidé de pratiquer des perforations complémentaires au droit de la
zone la plus productive, une chute de température n'étant pas à craindre
puisque ces assises (Purbecko-Wealdien) fournissent une eau à une
température de 76° C.
Les perforations complémentaires avaient été effectuées au
canon 0 4" entre 1 734 et 1 743 m de profondeur (120 coups). Elles ont
été suivies d'un nettoyage à 1 'hydro-jet à l'eau claire.
Cette opération avait permis de porter le débit artésien
instantané à 160 m3/h, la température de l'eau, non ntabilir.én, en tPte
de puits, étant de 73,8 °C et le groupe Kh passant de 180 Dm à 290 Dm.
Le graphe n° 3 répartit des productivités liées à chaque
hauteur de perforations.
73 % proviennent des grès du Purbecko-Wealdien
9 % du sommet de la dolomie de Mano
18 % de la dolomie de Mano au-delà de 1 850 mètres,
1.5 - Déroulement des essais
. Durée des essais : du 16.12.1983 à 12 heures au 30.01.84 à 12 h.
FIGURE 3BRCM89SGNi07AQi
FORAGE GEOTHERMIQUE "LE TEICH-PIRAC 2" GLTP 1
GRAPHIQUE D'EVOLUTION DES TEMPERATURES ET DES -DEBITS APRES LES PERFORATIONS
CO^ÎPLE^£NTAIRES AU CANON 0 4" ¡e 2983
7f ^5°'= '5Température
-.^-anpnrt 117,1 ¿mV:75,73t
> apport U,23mV h76,7 1
*. apport 78,57 mVt73,2 "c '
'PT^fondeur Débit Q m3/ h
FIGURE 3BRCM89SGNi07AQi
FORAGE GEOTHERMIQUE "LE TEICH-PIRAC 2" GLTP 1
GRAPHIQUE D'EVOLUTION DES TEMPERATURES ET DES -DEBITS APRES LES PERFORATIONS
CO^ÎPLE^£NTAIRES AU CANON 0 4" ¡e 2983
7f ^5°'= '5Température
-.^-anpnrt 117,1 ¿mV:75,73t
> apport U,23mV h76,7 1
*. apport 78,57 mVt73,2 "c '
'PT^fondeur Débit Q m3/ h
- 5
. Conditions avant les essais :
- forage fermé du 6 juillet 1983 à 16 h jusqu'au 28 novembre
1983 à 7 h (pression en tête de puits : 3 bars, puits froid)
- forage ouvert le 28,11,1983 de 7h à llh (ouverture complète)
- forage fermé du 28.11.1983 à 11 h jusqu'au 16.12.1983 à 12 h.
Lors des dix premiers jours de production (du 16 au 26.12.1983),
la régression du débit correspond à l'abaissement de la pression de la
nappe captée liée à son écoulement en régime transitoire.
La production du forage en régime permanent ou pseudo¬
permanent semble être atteinte dès le 27 décembre.
Les fluctuations observées par la suite semblent être dues
pour une grande part aux variations de la pression atmosphérique.
- 5
. Conditions avant les essais :
- forage fermé du 6 juillet 1983 à 16 h jusqu'au 28 novembre
1983 à 7 h (pression en tête de puits : 3 bars, puits froid)
- forage ouvert le 28,11,1983 de 7h à llh (ouverture complète)
- forage fermé du 28.11.1983 à 11 h jusqu'au 16.12.1983 à 12 h.
Lors des dix premiers jours de production (du 16 au 26.12.1983),
la régression du débit correspond à l'abaissement de la pression de la
nappe captée liée à son écoulement en régime transitoire.
La production du forage en régime permanent ou pseudo¬
permanent semble être atteinte dès le 27 décembre.
Les fluctuations observées par la suite semblent être dues
pour une grande part aux variations de la pression atmosphérique.
- 6 -
2 - MOTIVATIONS DE L' ACTIVATION DU FORAGE
En 1984, le forage produisait en débit jaillissant 130 m3/h en
permanent. Le tableau n° 1, montre, qu'à ce débit, les besoins thermi¬
ques du projet ne sont pas couverts 6 mois sur 12. Il est donc demandé
d'essayer d'augmenter la productivité du puits. Deux solutions ont été
envisagées.
2.1 - Augmentation par pompage
La chambre de pompage est en casing de 9" 5/8 (diamètre
intérieur 216,9 mm). Les calculs des pertes de charge de 1984 indiquent
que pour 200 m3/h, le rabattement total sera de 78,52 mères. Avec une
pression en tête de 3 bars et une certaine marge de sécurité, la pompe
devra être immergée vers 60 mètres de profondeur. Une pompe BYRON-
JACKSON, de type pétrolier, adaptée à la température et à la chimie de
l'eau, ne permet pas de dépasser 180 m3/h, sont coût est de l'ordre de
100 000 US $ ; son fonctionnement nécessite des dépenses énergétiques et
d'entretien.
Pour pouvoir mettre en place une pompe plus puissante, il sera
nécessaire de détuber le sommet du casing 0 9" 5/8, en le coupant pour
conserver une chambre de pompage en 0 13" 3/8, Cette opération est
délicate et d'un coût élevé,
2.2 - Augmentation de la production du puits par mitraillage
Dans les conclusions du rapport de fin de travaux et d'essais
du BRGM (83 SGN 770 AQI), il était dit "qu'une nouvelle série de perfora¬
tions permettrait d'accroître très sensiblement le débit si nécessaire".
Il a donc été proposé d'effectuer des perforations du casing
0 9" 5/8 N 80-43,5 Ibs/ft entre 1731 et 1700 mètres de profondeur. Des
tirs complémentaires ont été effectués dans la base des grès et dans la
dolomie de Mano.
- 6 -
2 - MOTIVATIONS DE L' ACTIVATION DU FORAGE
En 1984, le forage produisait en débit jaillissant 130 m3/h en
permanent. Le tableau n° 1, montre, qu'à ce débit, les besoins thermi¬
ques du projet ne sont pas couverts 6 mois sur 12. Il est donc demandé
d'essayer d'augmenter la productivité du puits. Deux solutions ont été
envisagées.
2.1 - Augmentation par pompage
La chambre de pompage est en casing de 9" 5/8 (diamètre
intérieur 216,9 mm). Les calculs des pertes de charge de 1984 indiquent
que pour 200 m3/h, le rabattement total sera de 78,52 mères. Avec une
pression en tête de 3 bars et une certaine marge de sécurité, la pompe
devra être immergée vers 60 mètres de profondeur. Une pompe BYRON-
JACKSON, de type pétrolier, adaptée à la température et à la chimie de
l'eau, ne permet pas de dépasser 180 m3/h, sont coût est de l'ordre de
100 000 US $ ; son fonctionnement nécessite des dépenses énergétiques et
d'entretien.
Pour pouvoir mettre en place une pompe plus puissante, il sera
nécessaire de détuber le sommet du casing 0 9" 5/8, en le coupant pour
conserver une chambre de pompage en 0 13" 3/8, Cette opération est
délicate et d'un coût élevé,
2.2 - Augmentation de la production du puits par mitraillage
Dans les conclusions du rapport de fin de travaux et d'essais
du BRGM (83 SGN 770 AQI), il était dit "qu'une nouvelle série de perfora¬
tions permettrait d'accroître très sensiblement le débit si nécessaire".
Il a donc été proposé d'effectuer des perforations du casing
0 9" 5/8 N 80-43,5 Ibs/ft entre 1731 et 1700 mètres de profondeur. Des
tirs complémentaires ont été effectués dans la base des grès et dans la
dolomie de Mano.
7 -
3 - MISE EN PLACE DE LA TETE DE PUITS
Avant de stimuler la productivité du puits, il a été mis en
place une tête de puits constituée de matériaux haute résistance, avec
vanne de pied, prise de décharge, sortie, purge et prise de pression.
La mise en place de cette tête de puits nécessitait de maîtri¬
ser 1 'artésianisme de puits, soit en "tuant le puits" à la baryte ou à
la saumure pour arrêter provisoirement l'écoulement artésien du puits,
soit en le fermant avec un packer retirable. Cette seconde solution a
été retenue.
3,1 - Obturation du puits
La tête de puits a été équipée d'un platelage, constitué de
poutres d'acier, sur lesquelles a été fixée une table de rotation.
Cent soixante mètres de "masses-tiges" en 0 8" et 0 6",
totalisant un poids de 20 tonnes ont été approvisionnées.
Les "drills" ont été manoeuvrées à la grue de 25 tonnes. Après
descente de 9,3 tonnes à 41,90 mètres, un premier essai d'ancrage d'un
"R.B.P." fourni par la Société HALLIBURTON (packer de type RETRIEVABLE
BRIDGE PLUG, voir annexe) a été tenté. Le poids étant insuffisant, le
packer n'a pu être fermé. Suite à trois autres tentatives infructueuses,
la fermeture effective a été obtenue à 78,03 mètres, avec un poids
apparent de 12 tonnes. Après larguage du RBP, les masses-tiges ont été
retirées, au cours de la descente du RBP, le "scrappage" du casing a
fortement coloré l'eau en noir. Les masses-tiges ont été retirées
noires. L'eau est fortement incrustante par des sulfures de fer.
7 -
3 - MISE EN PLACE DE LA TETE DE PUITS
Avant de stimuler la productivité du puits, il a été mis en
place une tête de puits constituée de matériaux haute résistance, avec
vanne de pied, prise de décharge, sortie, purge et prise de pression.
La mise en place de cette tête de puits nécessitait de maîtri¬
ser 1 'artésianisme de puits, soit en "tuant le puits" à la baryte ou à
la saumure pour arrêter provisoirement l'écoulement artésien du puits,
soit en le fermant avec un packer retirable. Cette seconde solution a
été retenue.
3,1 - Obturation du puits
La tête de puits a été équipée d'un platelage, constitué de
poutres d'acier, sur lesquelles a été fixée une table de rotation.
Cent soixante mètres de "masses-tiges" en 0 8" et 0 6",
totalisant un poids de 20 tonnes ont été approvisionnées.
Les "drills" ont été manoeuvrées à la grue de 25 tonnes. Après
descente de 9,3 tonnes à 41,90 mètres, un premier essai d'ancrage d'un
"R.B.P." fourni par la Société HALLIBURTON (packer de type RETRIEVABLE
BRIDGE PLUG, voir annexe) a été tenté. Le poids étant insuffisant, le
packer n'a pu être fermé. Suite à trois autres tentatives infructueuses,
la fermeture effective a été obtenue à 78,03 mètres, avec un poids
apparent de 12 tonnes. Après larguage du RBP, les masses-tiges ont été
retirées, au cours de la descente du RBP, le "scrappage" du casing a
fortement coloré l'eau en noir. Les masses-tiges ont été retirées
noires. L'eau est fortement incrustante par des sulfures de fer.
FIGURE LBRCM89SGNÍ07AOI
GLTPI LE TEICH PIRÁCQ MI0S2bis(33)TETE DU PUITS
I - Vanne 252 F * 350mm
2- Vanne v 711050 lamn)exhaure
3- Vanne V711050 circulation
Echelle lOcm p.m.cotes mm.
bouchon 5 Vi API
3150
réglette de mesure
/
ATTENTION : VANNE N'1 A NE PAS CHARGER A PLUS DE 500kgNE RIEN POSER SUR LE SOMMET DE LA TETE DE PUITS
CROQUIS D'ORIENTATION
1ÛCÛ
"tí)
FIGURE LBRCM89SGNÍ07AOI
GLTPI LE TEICH PIRÁCQ MI0S2bis(33)TETE DU PUITS
I - Vanne 252 F * 350mm
2- Vanne v 711050 lamn)exhaure
3- Vanne V711050 circulation
Echelle lOcm p.m.cotes mm.
bouchon 5 Vi API
3150
réglette de mesure
/
ATTENTION : VANNE N'1 A NE PAS CHARGER A PLUS DE 500kgNE RIEN POSER SUR LE SOMMET DE LA TETE DE PUITS
CROQUIS D'ORIENTATION
1ÛCÛ
"tí)
- 8 -
3.2 - Montage de la tête de puits
L'ancienne tête de puits a été découpée au chalumeau au ras de
la bride 0 24" (voir annexe).
Une nouvelle tête de puits a été soudée sur la bride 0 24" par
deux passes de soudure intérieures et 3 passes extérieures. Elle est
constituée comme suit :
Description de la tête de puits (flg, 4)
1 - Elément 0 13" 3.8 de 12,19 mm d'épaisseur, K55, de 68 Ibs/ft, de
185 mm de hauteur, avec bride,
2 - Vanne à opercule 0 350 mm sur brides et contre-brides boulonnées,
d'épaisseur 320 mjn, avec volant de fermeture (vanne de pied en
position horizontale, voir annexe).
3 - Casing 13" 3/8 de 68 Ibs/ft sur brides soudées et boulonnées de
1 440 mn de hauteur.
4 - Sortie latérale en 0 273 mm, à 500 mm du sol, avec vanne GAMMA
0 250 mm, marque AMRI (voir annexe), montée par tirants entre brides
PN 10, à commande 1/4 de tour, série "S". Sortie en 0 273 mm avec
cône de réduction Q 244,5 mm et deux coudes à 90° avec doigt de gant
à bain d'huile pour la mesure des températures, reliés par brides à
un tube de Pitot 0 8" - opercule 0 6" pour mesure des débits.
5 - Sortie latérale en 0 273 mm à 660 mm du sol, avec vanne identique à
la précédente avec plaque boulonnée sur bride équipée d'un départ de
duse en 0 2", et d'un manomètre de contrôle. Cette sortie est prévue
pour l'exploitation tiltérieure du puits. Le manomètre sera alors
déplacé au sommet de la tête de puits.
- 8 -
3.2 - Montage de la tête de puits
L'ancienne tête de puits a été découpée au chalumeau au ras de
la bride 0 24" (voir annexe).
Une nouvelle tête de puits a été soudée sur la bride 0 24" par
deux passes de soudure intérieures et 3 passes extérieures. Elle est
constituée comme suit :
Description de la tête de puits (flg, 4)
1 - Elément 0 13" 3.8 de 12,19 mm d'épaisseur, K55, de 68 Ibs/ft, de
185 mm de hauteur, avec bride,
2 - Vanne à opercule 0 350 mm sur brides et contre-brides boulonnées,
d'épaisseur 320 mjn, avec volant de fermeture (vanne de pied en
position horizontale, voir annexe).
3 - Casing 13" 3/8 de 68 Ibs/ft sur brides soudées et boulonnées de
1 440 mn de hauteur.
4 - Sortie latérale en 0 273 mm, à 500 mm du sol, avec vanne GAMMA
0 250 mm, marque AMRI (voir annexe), montée par tirants entre brides
PN 10, à commande 1/4 de tour, série "S". Sortie en 0 273 mm avec
cône de réduction Q 244,5 mm et deux coudes à 90° avec doigt de gant
à bain d'huile pour la mesure des températures, reliés par brides à
un tube de Pitot 0 8" - opercule 0 6" pour mesure des débits.
5 - Sortie latérale en 0 273 mm à 660 mm du sol, avec vanne identique à
la précédente avec plaque boulonnée sur bride équipée d'un départ de
duse en 0 2", et d'un manomètre de contrôle. Cette sortie est prévue
pour l'exploitation tiltérieure du puits. Le manomètre sera alors
déplacé au sommet de la tête de puits.
- 9
6 - Colonne montante en 0 13" 3/8, équipée d'une plaque de fermeture
avec une sortie 0 5" 1/2 API, STC, pour mise en place d'un BOP ou
d'un SAS et d'un tube plongeur de purge avec une vanne robinet de
0 3/4".
7 - Le revêtement de protection de l'ensemble est constitué de trois
couches (voir annexe).
. Une première couche qui a pour propriété de dissoudre les points de
corrosion et d'oxydation.
. Une seconde couche, de primaire anticnrrosif au chromate de zinc à
très forte adhérence.
. Une couche de finition de peinture spéciale de couleur verte,
intégrée à l'environnement.
3.3 - Réfection de surface et retrait du RBP
Avant le retrait du RBP, la maçonnerie de surface a été rcmicc
en état, avec une conduite et remise en place d'une nouvelle lame mince
en déversoir triangulaire. Cette rapide réfection a permis de contrôler
les premiers débits, mais n'a pas supporté les chocs thermiques, la
m.açonnerie étant totalement corrodée.
Le RBP a été retiré en redescendant la même garniture de
masses-tiges à travers la nouvelle tête de puits.
Dès l'ouverture du RBP, le débit obtenu est de 95 m3/h d'eau
qui, rapidement, retrouve une température de 74*C.
- 9
6 - Colonne montante en 0 13" 3/8, équipée d'une plaque de fermeture
avec une sortie 0 5" 1/2 API, STC, pour mise en place d'un BOP ou
d'un SAS et d'un tube plongeur de purge avec une vanne robinet de
0 3/4".
7 - Le revêtement de protection de l'ensemble est constitué de trois
couches (voir annexe).
. Une première couche qui a pour propriété de dissoudre les points de
corrosion et d'oxydation.
. Une seconde couche, de primaire anticnrrosif au chromate de zinc à
très forte adhérence.
. Une couche de finition de peinture spéciale de couleur verte,
intégrée à l'environnement.
3.3 - Réfection de surface et retrait du RBP
Avant le retrait du RBP, la maçonnerie de surface a été rcmicc
en état, avec une conduite et remise en place d'une nouvelle lame mince
en déversoir triangulaire. Cette rapide réfection a permis de contrôler
les premiers débits, mais n'a pas supporté les chocs thermiques, la
m.açonnerie étant totalement corrodée.
Le RBP a été retiré en redescendant la même garniture de
masses-tiges à travers la nouvelle tête de puits.
Dès l'ouverture du RBP, le débit obtenu est de 95 m3/h d'eau
qui, rapidement, retrouve une température de 74*C.
- 10 -
4 - MITRAILLAGE DU PUITS
Il a été nécessaire de disposer sur le chantier, d'eau froide
de refroidissement des exhaures et des tubes, en équipant d'une pompe
4", le petit forage situé à côté du forage profond et la cave du puits
d'une pompe d'épuisement. Avant les perforations, un sas, B.C. P.
(hydrill) permettant de fermer le puits a été vissé sur la tête de
puits, pour intervenir ultérieurement (barytage par manifold de duses,
ligne de torche pour évacuation de bouffées de gaz etc..,). En effet, la
partie à perforer est située au som.met de l'aquifère déjà mis en produc¬
tion et le p\iits débite un peu d'huile et un peu de gaz H2S, qui peuvent
s'être accumulés au toit du réservoir.
Le casing 9" 5/S de 43,5 Ibs/ft, NSO , qui n'est pas cimenté au
terrain (CBL de 1983), a été mitraillé par la société COPGO-HUNTING, au
canon 4", à l'aide des charges creuses "big-hole", avec une densité de
4 coups par pied. Au total, 486 coups ont été tirés.
Les zones de perforations choisies correspondent à des poro¬
sités élevées, identifiées par diagraphies dans les grès du Wealdien et
du Purbeckien. Le 26,12.63 un test de formation effectué par ESSO-REP,3
entre 1707 et 1734,30 m, a fourni 12,94 m d'eau douce en 16 minutes
(soit environ 50 m3/h).
Les zones choisies correspondent :
- aux grès supérieurs : porosité 8 %
- à des compléments dans les grès inférieurs : porosité de 13 à
20 %
- à des compléments dans les zones de pertes de boue dans les
fissures de la dolomie de Mano
- 10 -
4 - MITRAILLAGE DU PUITS
Il a été nécessaire de disposer sur le chantier, d'eau froide
de refroidissement des exhaures et des tubes, en équipant d'une pompe
4", le petit forage situé à côté du forage profond et la cave du puits
d'une pompe d'épuisement. Avant les perforations, un sas, B.C. P.
(hydrill) permettant de fermer le puits a été vissé sur la tête de
puits, pour intervenir ultérieurement (barytage par manifold de duses,
ligne de torche pour évacuation de bouffées de gaz etc..,). En effet, la
partie à perforer est située au som.met de l'aquifère déjà mis en produc¬
tion et le p\iits débite un peu d'huile et un peu de gaz H2S, qui peuvent
s'être accumulés au toit du réservoir.
Le casing 9" 5/S de 43,5 Ibs/ft, NSO , qui n'est pas cimenté au
terrain (CBL de 1983), a été mitraillé par la société COPGO-HUNTING, au
canon 4", à l'aide des charges creuses "big-hole", avec une densité de
4 coups par pied. Au total, 486 coups ont été tirés.
Les zones de perforations choisies correspondent à des poro¬
sités élevées, identifiées par diagraphies dans les grès du Wealdien et
du Purbeckien. Le 26,12.63 un test de formation effectué par ESSO-REP,3
entre 1707 et 1734,30 m, a fourni 12,94 m d'eau douce en 16 minutes
(soit environ 50 m3/h).
Les zones choisies correspondent :
- aux grès supérieurs : porosité 8 %
- à des compléments dans les grès inférieurs : porosité de 13 à
20 %
- à des compléments dans les zones de pertes de boue dans les
fissures de la dolomie de Mano
FORAGE GEOTHERMIQUE "LE TEICH-PIRAC 2" GLTP 1
FIGURE £BRCM89SGNÍ07AOI
COUPE TECHNIQUE DU PUITS APRES LES OPERATIONS DE MISE EN PFfDUCTION
Actualisé en mai 2989
H).
Hauteur perforée\
2663"i ecko-Mealdien 2702-;7z^^.-.777-
2759 ^:^;^^v:c^>:Vv.:
D lomie de Mano
. rtlandien
2225
\
?^=Tube guide 0 625mm; sabot à 30,20mSpool 22" 900; suspension du tubage 09 5/8" auForage 0 23"; tubage 0 18 5/8" 023 3/8"Sabot à 228, 4ùn
Forage 0 27 2/2"
Tubage 0 23 3/8"; sabot à 402,54m
Forage 0 22" 2/4
Tubage 0 9 5/8"
2700
-Anciennes perforations obturées2 227 m
Perforations de 1984 :
2 732-2 743 : Perforations60 cps au canon 0 8" 2/4 "big hole"
220 cps au canon 0 4"
Perforations220 cps au canon 0 8" 2/4
Perforations240 cps au canon 0 8" 2/4
2777-2 783
: 2850-2859
Perforations de 1989
[2 700-2 7302 753-2 7552763-27652798-28001814-28252829-2830
390 trous24 trous24 trous'-'24 trous22 trous12 trous
-l'.(.~.
J J.. J-,
Sabot à 2 492,60 m
Bouchon : 4 t de ciment
Bouchon : 4 t de ciment; base à 3200 m
Forage en 0 8 1/2"
Poisson ; l = 34,36 m
FORAGE GEOTHERMIQUE "LE TEICH-PIRAC 2" GLTP 1
FIGURE £BRCM89SGNÍ07AOI
COUPE TECHNIQUE DU PUITS APRES LES OPERATIONS DE MISE EN PFfDUCTION
Actualisé en mai 2989
H).
Hauteur perforée\
2663"i ecko-Mealdien 2702-;7z^^.-.777-
2759 ^:^;^^v:c^>:Vv.:
D lomie de Mano
. rtlandien
2225
\
?^=Tube guide 0 625mm; sabot à 30,20mSpool 22" 900; suspension du tubage 09 5/8" auForage 0 23"; tubage 0 18 5/8" 023 3/8"Sabot à 228, 4ùn
Forage 0 27 2/2"
Tubage 0 23 3/8"; sabot à 402,54m
Forage 0 22" 2/4
Tubage 0 9 5/8"
2700
-Anciennes perforations obturées2 227 m
Perforations de 1984 :
2 732-2 743 : Perforations60 cps au canon 0 8" 2/4 "big hole"
220 cps au canon 0 4"
Perforations220 cps au canon 0 8" 2/4
Perforations240 cps au canon 0 8" 2/4
2777-2 783
: 2850-2859
Perforations de 1989
[2 700-2 7302 753-2 7552763-27652798-28001814-28252829-2830
390 trous24 trous24 trous'-'24 trous22 trous12 trous
-l'.(.~.
J J.. J-,
Sabot à 2 492,60 m
Bouchon : 4 t de ciment
Bouchon : 4 t de ciment; base à 3200 m
Forage en 0 8 1/2"
Poisson ; l = 34,36 m
- 11
Les cotes sont prises à partir de la surface (sommet de la
cave) et calées avec l'enregistrement d'un CCL.
Les nouvelles séries de perforations concernent (flg. 5) :
1er tir : 1724 à 1730 mètres, remontée de beaucoup de pétrole brut,
durant deux heures, de débris de sable, grès et boulettes
d'argile grise. Baisse du débit de 95 à 90 m3/h,
température : 73° 4.
2e tir : 1800 - 1798 m
1765 - 1763 m
1755 - 1753 m
venue d'huile durant deux heures
débit inchangé, t = 73° 9
3e tir : 1724 - 1721 m
1721 - 1718 m
Venue d'un peu d'huile, débit inchangé, t = 74° 2 C
4e tir : 1718 - 1715 m
1715 - 1712 m
1830 - 1829 m
eau trouble grise et noire
débit inchangé, moins d'huile, t = 74° 1
5e tir : 1712 - 1709 m
1709 - 1706 m
1815 - 1814 m
débit légèrement augmenté (95 m3/h)
eau trouble, un peu d'huile, t = 74' c
6e tir : 1706 - 1703 m
1703 - 1700 m
eau trouble s'éclaircissant rapidement
Douze heures après le dernier tir, le débit obtenu est de 95
m3/h d'eau à 74° IC, claire, sans sable, sans déblais, avec très peu
d'huile.
- 11
Les cotes sont prises à partir de la surface (sommet de la
cave) et calées avec l'enregistrement d'un CCL.
Les nouvelles séries de perforations concernent (flg. 5) :
1er tir : 1724 à 1730 mètres, remontée de beaucoup de pétrole brut,
durant deux heures, de débris de sable, grès et boulettes
d'argile grise. Baisse du débit de 95 à 90 m3/h,
température : 73° 4.
2e tir : 1800 - 1798 m
1765 - 1763 m
1755 - 1753 m
venue d'huile durant deux heures
débit inchangé, t = 73° 9
3e tir : 1724 - 1721 m
1721 - 1718 m
Venue d'un peu d'huile, débit inchangé, t = 74° 2 C
4e tir : 1718 - 1715 m
1715 - 1712 m
1830 - 1829 m
eau trouble grise et noire
débit inchangé, moins d'huile, t = 74° 1
5e tir : 1712 - 1709 m
1709 - 1706 m
1815 - 1814 m
débit légèrement augmenté (95 m3/h)
eau trouble, un peu d'huile, t = 74' c
6e tir : 1706 - 1703 m
1703 - 1700 m
eau trouble s'éclaircissant rapidement
Douze heures après le dernier tir, le débit obtenu est de 95
m3/h d'eau à 74° IC, claire, sans sable, sans déblais, avec très peu
d'huile.
12 -
Il semble que l'huile produite ait été piégée entre le terrain
foré en 12" 1/4 et le casing 9" 5/8, dans la partie supérieure du
Purbecko-Wealdien, et ait été libérée par les perforations.
A la suite des perforations, le chantier a été replié et un
tube de Pitot branché de m.inière à suivre en continu les mesures do
débit.
5 - MISE EN PRODUCTION DU PUITS
5.1 - Suivi de la production, de la température et de la pression
Du 12 avril 1989 au 11 mai 1989, le puits a été ouvert, avec
de très nombreuses séances d'à-coups par marche arrêt, afin de stim.uler
et nettoyer les perforations.
Le graphe (fig. 6) montre un gain de 7,5 m3/h consécutif au
mitraillage, puis un nouveau gain de 17,5 m3/h à la suite des stimula¬
tions d'ouverture-fermeture.
Par la suite, selon la pression barométrique et les marées, le
forage débite entre 110 et 120 m3/h d'eau à 74° 2C,
Le 11 mai 1989, après décision du district, sur proposition du
B,R,G.M,, le puits a été fenr.é. La pression initiale est de 1,63 bars
pour un puits chaud à 74° C.
Les 15 et 16 mai, elle semble stabilisée à 0,9 bars, le puits
étant refroidi. A partir du 17 mai, elle commence à remonter (0,92 bar).
Rappelons que le 28 novembre 1983, la pression en tête de
puits, fermé depuis le 6 juillet, était de 3 bars. Elle était supérieure
à 3,4 bars, le 10 juillet 1984 pour un puits chaud (à 68' 2C).
12 -
Il semble que l'huile produite ait été piégée entre le terrain
foré en 12" 1/4 et le casing 9" 5/8, dans la partie supérieure du
Purbecko-Wealdien, et ait été libérée par les perforations.
A la suite des perforations, le chantier a été replié et un
tube de Pitot branché de m.inière à suivre en continu les mesures do
débit.
5 - MISE EN PRODUCTION DU PUITS
5.1 - Suivi de la production, de la température et de la pression
Du 12 avril 1989 au 11 mai 1989, le puits a été ouvert, avec
de très nombreuses séances d'à-coups par marche arrêt, afin de stim.uler
et nettoyer les perforations.
Le graphe (fig. 6) montre un gain de 7,5 m3/h consécutif au
mitraillage, puis un nouveau gain de 17,5 m3/h à la suite des stimula¬
tions d'ouverture-fermeture.
Par la suite, selon la pression barométrique et les marées, le
forage débite entre 110 et 120 m3/h d'eau à 74° 2C,
Le 11 mai 1989, après décision du district, sur proposition du
B,R,G.M,, le puits a été fenr.é. La pression initiale est de 1,63 bars
pour un puits chaud à 74° C.
Les 15 et 16 mai, elle semble stabilisée à 0,9 bars, le puits
étant refroidi. A partir du 17 mai, elle commence à remonter (0,92 bar).
Rappelons que le 28 novembre 1983, la pression en tête de
puits, fermé depuis le 6 juillet, était de 3 bars. Elle était supérieure
à 3,4 bars, le 10 juillet 1984 pour un puits chaud (à 68' 2C).
FIGURE 6BRGM895GN¿07AQl
VARIATIONS DU DEBIT INSTANTANE ET DE LA TEMPERATURE
REMONTEE EN PRESSION
Forage GLTP 1
10 II 12 13 l¿ IS 16 17 IS . 19 .20A V R I L 1969
21 22 23 2¿ 2b 26 27l. ir, PAPIF.RS
28 29 30 2 3 S 6 7MAI
10 11 12 13 U 151989
- 13 -
Actuellement, la nappe captée par le forage est fortement
déprimée par rapport à 1984. Il convient de vérifier si, en fermant le
puits, elle peut retrouver sa pression d'origine.
5.2 - Essais par paliers (flg. 7) (puits fermé le 24.04.89 à 20 h)
1er palier
Le 25.04.89 - 8 h 50 à 12 h - débit 50 m3/h
Pression de départ : 1,33 bar
Pression de fin : 1,19 bar
Température de fin : 69° 1
2ème palier
Le 25.04.89 - 12 h à 18 h - débit 75 m3/h
Pression de fin : 0,83 bar
Température de fin : 72° 8
Puits fermé du 25.04 18 h au 26.04 8 h 50
3ème palier
Le 26,04.89 - 8 h 50 à 14 h 50 - débit 100 m3/h
Pression de départ : 1,35 bar
Pression de fin : 0,44 bar
Température de fin : 73° 3
4ème palier
Le 26,04.89 - 14 h 50 au 27.04 à 20 h
Pression de fin : non mesurable, mano à - 0,60 m de la
sortie du Pitot
Température de fin : 74° 2
- 13 -
Actuellement, la nappe captée par le forage est fortement
déprimée par rapport à 1984. Il convient de vérifier si, en fermant le
puits, elle peut retrouver sa pression d'origine.
5.2 - Essais par paliers (flg. 7) (puits fermé le 24.04.89 à 20 h)
1er palier
Le 25.04.89 - 8 h 50 à 12 h - débit 50 m3/h
Pression de départ : 1,33 bar
Pression de fin : 1,19 bar
Température de fin : 69° 1
2ème palier
Le 25.04.89 - 12 h à 18 h - débit 75 m3/h
Pression de fin : 0,83 bar
Température de fin : 72° 8
Puits fermé du 25.04 18 h au 26.04 8 h 50
3ème palier
Le 26,04.89 - 8 h 50 à 14 h 50 - débit 100 m3/h
Pression de départ : 1,35 bar
Pression de fin : 0,44 bar
Température de fin : 73° 3
4ème palier
Le 26,04.89 - 14 h 50 au 27.04 à 20 h
Pression de fin : non mesurable, mano à - 0,60 m de la
sortie du Pitot
Température de fin : 74° 2
- 14 -
La relation débit-rabattement indique (origine des pressions
1,63) :
Ql = 50 m3/h ; rabattement apparent 4,40 m ; spécifique 11,36 m3/h/m
Q2 = 75 m3/h ; rabattement apparent 8,00 m ; spécifique 9,37 m3/h/m
Q3 = 100 m3/h ; rabattement apparent 15,86 m ; spécifique 6,30 m3/h/m
Q4 = 120 m3/h ; rabattement apparent 16,24 m ; spécifique 7,39 m3/h/m
La figure 7 indique un régim.e linéaire de pertes de charge
entre 0 et 100 m3/h, au-delà subsistent quelques pertes de charge
quadratiques. En leur absence, le débit qui pourrait être obtenu sera de
l'ordre de 150 à 155 m3/h.
Conclusion
Le mitraillage a effectivement supprimé la majorité des pertes
de charge, puisque malgré une baisse de pression en tête de 1 'ordre de 2
bars, le débit obtenu est presque identique à celui de 1934, les pertes
de charges résiduelles pourront être ultérieurement détruites en prati¬
quant une acidification.
NOTA
Les mesures de pression de 1989 sont faites en tête de puits.
Celles de 1984 ont été faites en mesurant la pression en fond de puits à
1 730 mètres de profondeur. De ce fait, elles prennent en compte les
modifications de la masse volumique de l'eau liées à la salinité et la
température. Les termes correctifs sont faibles pour une eau à
3,7 g/litre, variant entre 78' dans le réservoir et 74" en tête de
puits. Ils deviennent importants dès que le puits est fermé et refroidi.
Les mesures de conductivité, pH et Eh, faites sur le terrain, ne mon¬
trent pas de modification notable de la minéralisation des eaux par
rapport à 1984. Des mesures en fond de puits auraient nécessité une
dépense supplémentaire de 50 000 F H.T.
- 14 -
La relation débit-rabattement indique (origine des pressions
1,63) :
Ql = 50 m3/h ; rabattement apparent 4,40 m ; spécifique 11,36 m3/h/m
Q2 = 75 m3/h ; rabattement apparent 8,00 m ; spécifique 9,37 m3/h/m
Q3 = 100 m3/h ; rabattement apparent 15,86 m ; spécifique 6,30 m3/h/m
Q4 = 120 m3/h ; rabattement apparent 16,24 m ; spécifique 7,39 m3/h/m
La figure 7 indique un régim.e linéaire de pertes de charge
entre 0 et 100 m3/h, au-delà subsistent quelques pertes de charge
quadratiques. En leur absence, le débit qui pourrait être obtenu sera de
l'ordre de 150 à 155 m3/h.
Conclusion
Le mitraillage a effectivement supprimé la majorité des pertes
de charge, puisque malgré une baisse de pression en tête de 1 'ordre de 2
bars, le débit obtenu est presque identique à celui de 1934, les pertes
de charges résiduelles pourront être ultérieurement détruites en prati¬
quant une acidification.
NOTA
Les mesures de pression de 1989 sont faites en tête de puits.
Celles de 1984 ont été faites en mesurant la pression en fond de puits à
1 730 mètres de profondeur. De ce fait, elles prennent en compte les
modifications de la masse volumique de l'eau liées à la salinité et la
température. Les termes correctifs sont faibles pour une eau à
3,7 g/litre, variant entre 78' dans le réservoir et 74" en tête de
puits. Ils deviennent importants dès que le puits est fermé et refroidi.
Les mesures de conductivité, pH et Eh, faites sur le terrain, ne mon¬
trent pas de modification notable de la minéralisation des eaux par
rapport à 1984. Des mesures en fond de puits auraient nécessité une
dépense supplémentaire de 50 000 F H.T.
- 15 -
5.3 - Comparaison des pressions en tête de puits (flg. 8)
Le graphe de la figure 8 concerne des pressions de 1984 et de
1989, relevées en tête de puits dans des conditions identiques, donc
directement comparables.
Ce graphe met en relief deux phénomènes importants :
1 - Le mitraillage du puits a supprimé la majorité des pertes decharge, puisque l'intervalle entre les deux courbes correspondpour l'essentiel à cette amélioration. En tête de puits, enécoulement libre, les débits de 83 et 89 sont très voisins(120 à 130 m3/h).
2 - Consécutivement à la mise en production permanente du puitsdepuis 1984 (malgré les relances écrites de la D.R.I.R. et duB.R.G.M., de maintenir l'ouvrage fermé), la pression rési¬duelle en tête de puits chaud à 74° est passée de :environ 3.47 bars en janvier 1984à environ 1,63 bars en mai 1989.
L'aquifère capté n'est donc pas isotrope, homogène et infini,
comme le laissaient prévoir les essais de longue durée de 4^ jours
effectués en 1984, mais influencé par des effets de limites qui peuvent
être de trois ordres :
1 - Réduction des paramètres hydrodynamiques du réservoir, à unecertaine distance, non atteinte après 45 jours à 130 m3/h,
2 - Condition d'alimentation insuffisante aux limites de la nappe,avec absence ou réduction des apports par drainance,
3 - Baisse de pression du réservoir liée aux activités pétrolièresdes gisements de CA2AUX et du CAP FERRET, situés dans la mêmeformation géologique. Selon les données d'ESSO-REP, il n'yaurait pas de communication directe entre les deux réservoirs.En effet le gisement est à une pression de - 10 bars parrapport au zéro NGF depuis la fin des années 60. S'il y avaitcommunication, l'équilibre hydrodynamique aurait été atteintdepuis longtemps en 1984 et le puits n'aurait pas été jail¬lissant.
- 15 -
5.3 - Comparaison des pressions en tête de puits (flg. 8)
Le graphe de la figure 8 concerne des pressions de 1984 et de
1989, relevées en tête de puits dans des conditions identiques, donc
directement comparables.
Ce graphe met en relief deux phénomènes importants :
1 - Le mitraillage du puits a supprimé la majorité des pertes decharge, puisque l'intervalle entre les deux courbes correspondpour l'essentiel à cette amélioration. En tête de puits, enécoulement libre, les débits de 83 et 89 sont très voisins(120 à 130 m3/h).
2 - Consécutivement à la mise en production permanente du puitsdepuis 1984 (malgré les relances écrites de la D.R.I.R. et duB.R.G.M., de maintenir l'ouvrage fermé), la pression rési¬duelle en tête de puits chaud à 74° est passée de :environ 3.47 bars en janvier 1984à environ 1,63 bars en mai 1989.
L'aquifère capté n'est donc pas isotrope, homogène et infini,
comme le laissaient prévoir les essais de longue durée de 4^ jours
effectués en 1984, mais influencé par des effets de limites qui peuvent
être de trois ordres :
1 - Réduction des paramètres hydrodynamiques du réservoir, à unecertaine distance, non atteinte après 45 jours à 130 m3/h,
2 - Condition d'alimentation insuffisante aux limites de la nappe,avec absence ou réduction des apports par drainance,
3 - Baisse de pression du réservoir liée aux activités pétrolièresdes gisements de CA2AUX et du CAP FERRET, situés dans la mêmeformation géologique. Selon les données d'ESSO-REP, il n'yaurait pas de communication directe entre les deux réservoirs.En effet le gisement est à une pression de - 10 bars parrapport au zéro NGF depuis la fin des années 60. S'il y avaitcommunication, l'équilibre hydrodynamique aurait été atteintdepuis longtemps en 1984 et le puits n'aurait pas été jail¬lissant.
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1
16 -
6 - EXPLOITABILITE DU PUITS
Dans son état actuel, le puits fournit 120 m3/h d'eau à
74° 2 C en artésianisme jail lis."=;ant , Ce débit est susceptible de dimi¬
nuer avec la baisse progressive de pression du réservoir.
Pour évaluer la capacité réelle de la nappe, le puits a été
fermé et la restitution de la pression est suivie.
Si l'aquifère est bien alimenté, la pression de trois bars en
puits froid, obtenue en novembre 1983, sera retrouvée et un programtne
cyclique d'exploitation di.i puits à fort débit en hiver et débit faible à
nul en été sera proposé.
Si l'aquifère est mal alimenté, le puits ne pourra être mis en
production qu'à l'aide d'une pompe.
7 - COUT DE L' ACTIVATION DU PUITS
Le puits peut être activé par acidification ; le graphe de la
fig\)re 7 montre que 30 m3/h supplémentaires pourraient ctrc cbtcnur- ,
Cette opération nécessiterait les interventions suivantes :
7.1 - Programmation préalable et contrôle de la
pression en fond de puits , p.m. (50 000 F HT)
7.2 - Injection sous pression au droit des perfo
rations, de 24 m3 d'acide, avec inhibiteur
de corrosion dégradable dans l'environnement
et utilisation d'un "coiled-tubing" 200 000 F H.T.
7.3 - Suivi, flowmètre, thermographie, contrôle
de pression du réservoir 60 000 F H.T.
MONTANT GLOBAL 260 000 F H.T.
Dans l'état actuel des résultats obtenus, cette opération
n'est pas conseillée.
16 -
6 - EXPLOITABILITE DU PUITS
Dans son état actuel, le puits fournit 120 m3/h d'eau à
74° 2 C en artésianisme jail lis."=;ant , Ce débit est susceptible de dimi¬
nuer avec la baisse progressive de pression du réservoir.
Pour évaluer la capacité réelle de la nappe, le puits a été
fermé et la restitution de la pression est suivie.
Si l'aquifère est bien alimenté, la pression de trois bars en
puits froid, obtenue en novembre 1983, sera retrouvée et un programtne
cyclique d'exploitation di.i puits à fort débit en hiver et débit faible à
nul en été sera proposé.
Si l'aquifère est mal alimenté, le puits ne pourra être mis en
production qu'à l'aide d'une pompe.
7 - COUT DE L' ACTIVATION DU PUITS
Le puits peut être activé par acidification ; le graphe de la
fig\)re 7 montre que 30 m3/h supplémentaires pourraient ctrc cbtcnur- ,
Cette opération nécessiterait les interventions suivantes :
7.1 - Programmation préalable et contrôle de la
pression en fond de puits , p.m. (50 000 F HT)
7.2 - Injection sous pression au droit des perfo
rations, de 24 m3 d'acide, avec inhibiteur
de corrosion dégradable dans l'environnement
et utilisation d'un "coiled-tubing" 200 000 F H.T.
7.3 - Suivi, flowmètre, thermographie, contrôle
de pression du réservoir 60 000 F H.T.
MONTANT GLOBAL 260 000 F H.T.
Dans l'état actuel des résultats obtenus, cette opération
n'est pas conseillée.
- 17 -
CONCLUSIONS
L'activation et la mise en production du puits géothermique deLE TEICH PTRACQ n' 1 (ex pétrolier Mios 2 bis) a permis :
la mise en place d'une tête de puits avec vanne de pied,dispositif de délestage et de contrôle des débits, pressions,températures, dispositif de mise en exploitation,
le mitraillage complémentaire des parties productrices duréservoir Purbecko-Wealdien et de la dolomie de Mano a permisde supprimer la plus grande part des pertes de charge, puisquele puits, malgré une baisse de pression de 47 Z, a un débitsensiblement identique à celui de 1984,
dans son état actuel, le puits fournit 120 m3/h d'eau à74' 2 C, l 'introduction dans le réseau de surface d'une pompede reprise au niveau du sol ou légèrement enterrée, devraitpermettre d'obtenir par aspiration, environ 35 m3/h supplé¬mentaires (soit au total 155 m3/h). Pour atteindre 200 m3/h,il est nécessaire de prévoir une solution de pompage, oud'exploiter le puits cycliquement après des phases de remisesen pression.
La baisse de pression de la nappe indique des ressources eneau géothermales limitées. Seuls les résultats de la restitution de lapression permettront ultérieurement de proposer un régime cycliquesaisonnier, d'exploitation et de mise au repos de l'ouvrage.
La minéralisation globale de 1 'eau ne semble pas avoir changé,mais la qualité chimique des eaux sera contrôlée pour apprécier si labaisse de pression est liée à la mise en Jeu de "stocks d'eau" diffé¬rents de ceux de 1984.
Lorsque la faisabilité du projet piscicole sera définitivementarrêtée, un dossier de demande de permis d'exploitation géothermiquesera rédigé et déposé.
- 17 -
CONCLUSIONS
L'activation et la mise en production du puits géothermique deLE TEICH PTRACQ n' 1 (ex pétrolier Mios 2 bis) a permis :
la mise en place d'une tête de puits avec vanne de pied,dispositif de délestage et de contrôle des débits, pressions,températures, dispositif de mise en exploitation,
le mitraillage complémentaire des parties productrices duréservoir Purbecko-Wealdien et de la dolomie de Mano a permisde supprimer la plus grande part des pertes de charge, puisquele puits, malgré une baisse de pression de 47 Z, a un débitsensiblement identique à celui de 1984,
dans son état actuel, le puits fournit 120 m3/h d'eau à74' 2 C, l 'introduction dans le réseau de surface d'une pompede reprise au niveau du sol ou légèrement enterrée, devraitpermettre d'obtenir par aspiration, environ 35 m3/h supplé¬mentaires (soit au total 155 m3/h). Pour atteindre 200 m3/h,il est nécessaire de prévoir une solution de pompage, oud'exploiter le puits cycliquement après des phases de remisesen pression.
La baisse de pression de la nappe indique des ressources eneau géothermales limitées. Seuls les résultats de la restitution de lapression permettront ultérieurement de proposer un régime cycliquesaisonnier, d'exploitation et de mise au repos de l'ouvrage.
La minéralisation globale de 1 'eau ne semble pas avoir changé,mais la qualité chimique des eaux sera contrôlée pour apprécier si labaisse de pression est liée à la mise en Jeu de "stocks d'eau" diffé¬rents de ceux de 1984.
Lorsque la faisabilité du projet piscicole sera définitivementarrêtée, un dossier de demande de permis d'exploitation géothermiquesera rédigé et déposé.
ROBINET-VANNE A BRIDES \&Wi£f^\^W^uFONTE ET ALLIAGE CUIVS^EUX
0 brides el eçRrtpmgots suivantNF F 29373 | PIN 3?16
è-^-t
Prassionr. d ' úprcuvc hydraulique :
0 32 Zl 150 nüi\ ... 20 bars0 175 - 200 mm ... 16 bars0 250 - 300 nun ... 12 bar.T0 350 - '100 mm ... G b.'irs
I'rcsiJionr, tl ' uLiliiintionsuivant NF E 29323
Temperature maximaled'utilisation : 220" C
IT2 CONVIENT Vj\S POUR LA VAPEUK
Uübincv.-vannc Ô passage direct.Sîcfjc:.: oh.l iquc:.; - opercule monolvloc
Doulîl e-opereule i;ur demande
Chapeau, boîte ."i cLOupe, pre:.;:;e-i'îl:oupe
boulonner; - Tige .'i vis intérieure
corps, chapeau, boîte à étoupe,presse-étoupe, vo.lant: : Fontt!
ConLacLi-. d ' C-v.ar.choité : Alliayc cuivreuxGur Lonte
Tifje : LaitonGarn.itnrc : A;;i.ianLe ç]j.-aphitc.JoinL : Amiante et caouttrhouc nitrilc
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V 712 006 .V 712 006V 712 010V Ï1Ï013V 712 OttV 712020V 712 026V 712030V 712036V 712 040V 712060
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plicablllléinet à platine 0 1 0 1
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Poids
PTIONSgnalisation de fins de coursecommandes types S, SR et S M peuvent fitrq equipaos d'une signalisation électriquejneumatiqu« de fins de cour$e, montée sous boilier élanche â la Isnce el auxssleresfines (protection IP65). Ço reporterayçhppltre"ACCESSOIRES"paQO 62.o m m a n d e type S P ne peut pas âtro óqulpéo de slgnaliçalion de fins de course.
donassage - Plombagecommandos rypos S et S B peuvent ôtre cadeiwesées ou plombées.i ce ca$, elles sont livrées équipées :n bouchon (9) serti pour empêcher le dúmontage de la poignée,
«xe d'articulation rlveie (10) pour empêcher le démontage du levier de
jnassage :damnation par cadenas du commerce (11) à arceau de 0 G à 8 m m - 3 cadenasmuni, non fournis par A M R I ,ibage "TIR" :damnation par ohaîno ot gouplllo (12) ovoc (onto pou^ plombage avec fil ouuant (chaîne goupillée fournie par AMRI) .
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în en pnidr, : 38 -¿ (_2)f3(.-c : 30 >''''"^ ' IQ \?.\\ ''"'" 30 m:
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oui
SPECinCAMÜNS :
- PRÍPAimilUN : ElimlnGLion mécanique ou chimique' de la calamine, de la rouille etdes corps gras.
- GOUnif PRiriOíNIÍ : Directement sur métal.
- rnUCIir SUIVANIE : Toute couche intermédiaire en finitions glycéro, caoutchoucchloré ou polyuréthannes.
Rf:21ARjJU]_S : 11 est capital de respecter les proportions de mélange indiquées etd'utiliser co mélange dnns les 6 heures.
CONSERVA I lUN : 12 moin en emballages d'origine ferméset' stockés h 20°C
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Míos 2 BIS. ; . TETE DE PUITS - VUE EN PLAÍI
Echelle : l/5e
,yhx:ic é ¿li.'' ' Zooû Mil
,'339,?-
Bride''National Well Eead"
Equipment
type : B
Flange up : 13"
Série : 900
CSG - THD
13 3/8" - 8P
Pression : 3 000 psi
Test : 6 OOO psi
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Míos 2 DIS J TETE DE PUITS
i
580mm
COUPE EN TIWVERS 1/5
86 mm
510 mm
- 509,6mm { 26* )
^~T
190mm
//////////////////////////////////FOND DE LA CAVE
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COBATRI34&, Bid J. -J. Bo5r; - B p. 55
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56 8 5 T, e J li-OJ/,)
Téiccoc-p. 50 4P oa ijl7l.,..: R-'.. fr;
BURACCO S.A.SOCIÉTÉ ATJONYME AU CAPlTAJ. D£ 460.000 F
BOITE POSTALE ^ - IO. RUE DE VERDUN
71301 MONTCEAU-LES-MINES Cedex
r
V/Réf.
N/Réf. RC/MC
Le
CERTIFICAT D'EPREUVES
. L
Cornmande N° 8330/8023 DL' 13. 03.1989
De ETS COBATRI,- B.P. 55 - 33038 BORDEAUX CEDEX
Mous soussignés, certifions que le matériel dont détailsuit, et ayant fait l'objet de la commande ci-dessus référencée,' a étééprouvé aux pressions ci-après :
Epreuves hydrauliques
Désignation Enveloppe : Etanchéité
1 VANNE REF. 262 FP DN 350 6 BAR 4,4 BAR
ci-dessus.Ce matériel s'est révêlé étanche aux pressions indiquées
En foi de quoi le présent certificat a été délivrépour servir ce que de droit.
FAIT A MONTCEAÜ LES MINES, le 15 MAI 1989
Le Directeur Général Adj
i MARGOH
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56 8 5 T, e J li-OJ/,)
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De ETS COBATRI,- B.P. 55 - 33038 BORDEAUX CEDEX
Mous soussignés, certifions que le matériel dont détailsuit, et ayant fait l'objet de la commande ci-dessus référencée,' a étééprouvé aux pressions ci-après :
Epreuves hydrauliques
Désignation Enveloppe : Etanchéité
1 VANNE REF. 262 FP DN 350 6 BAR 4,4 BAR
ci-dessus.Ce matériel s'est révêlé étanche aux pressions indiquées
En foi de quoi le présent certificat a été délivrépour servir ce que de droit.
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Le Directeur Général Adj
i MARGOH
ETS COBATRI
BURACCO S.A. -' : B.P. 55
71300 MONTCEAU LES MINES
CERTIFICAT MATIERES
33038 BORDEAUX CEDEX
V/CDE 8330/8023 DU
13.03.1989
VANNES DE CONSTRUCTION FONTE * ^'^
COMPOSITION
: : -DL>;
Tí . '.pi
- Corps - Chapeau - Boîte à étoupe - Presse-étoupe - Chapeau â arcade - Volant -
Opercule dans les orifices supérieurs à 100 mm
Double opercule éventuellement dans les orifices supérieurs à 100 mm : FONTE FT 20
ou FT 25
Dans le cas de vannes de construction FONTE ET ALLIAGES CUIVREUX :
- Opercule en LAITON UZ 40 de 32 à 100 (Fig. 402 jusqu'à 0 150)
- Cercles d'opercule en LAITON- UZ 40 ou BRONZE UE'5 (dans les DN supérieurs)
- Cercles de corps (dans le cas ,de contacts cuivreux sur cuivreux) en LAITON UZ 40
ou BRONZE UE 5
' Tiges- intérieure ou extérieure en LAITON UZ 39 Pb 08 jusqu'à l'orifice de 200 mm
inclus et en LAITON UZ 40 dansles orifices supérieurs- Dans le cas de vannes à arcade, douille d'arcade en LAITON UZ 40 jusqi/à 100 mm
d'orifice, et en BRONZE UE 5 dansles orifices supérieurs
- L'écrou de volant des vannes à arcade est en LAITON UZ 40
- Dans le cas de double opercule, ceux-ci sont en BRONZE UE 5 (de 32 à 100) et en
FONTE FT 20 ou 25 avec cercles rapportés en LAITON UZ 40 ou BRONZE UE 5 dans lesDN supérieurs
Dans le cas de vannes de construction TOUT FONTE et ACIER :
- Les Opercules de 32 à 400 mm sont en FONTE FT 20 ou 25
- Las tiges intérieure ou extérieure sont en ACIER DOUX E 24 - 1 '
Dans le cas de vannes de construction FONTE et INOX
- De 32 à 100 les opercules monobloc sont en ACIER INOX Z 30 C 13
- Dans les orifices supérieurs de 125 à 300, les opercules monobloc sont en FONTE
FT 20 ou 25 avec cercles rapportés en ACIER INOX de nuance Z 30 C 13
- Les cercles de corps 'dans tous les orifices sont en ACIER INOX 'de nuance Z 8 CN 18/10
- Les tiges intérieure ou extérieure sont en ACIER INOX Z 30 C 13
- Les joints sont en AMIANTE et NEOPRENE sauf dans la série 402 où ceux-ci sont en
ETHYLENE - PROPYLENE - Les garnitures en AMIANTE GRAPHITE
- La boulonnerie en ACIER à 60 KGS
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Opercule dans les orifices supérieurs à 100 mm
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ou BRONZE UE 5
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inclus et en LAITON UZ 40 dansles orifices supérieurs- Dans le cas de vannes à arcade, douille d'arcade en LAITON UZ 40 jusqi/à 100 mm
d'orifice, et en BRONZE UE 5 dansles orifices supérieurs
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BRGM
GLTQ 1
LE TEICH PIRAC
FRANCE
LATITUDEPERMANENT DATUM
ELEVATIONS
OTHER SERVICES
KB
261 600MSL
X
X
LONGITUDE
ELEV. PERMANENT DATUM
OF : X GL
337 188ZERO
8.62 M
DATE
DEPTH DRILLERDEPTH LOGGER
BOTTOM LOG INTERVAL
TOP LOG INTERVAL
CASING RECORDS
FLUID IN HOLE
RECORDED BY
WITNESSED BY
11 AVRIL 1389X
1840.0 n
SEE LOG
SEE LOG
SIZE13 3:89 5:8
RUN NB. UN UNIT NB : 8101
UEIGHT
43.5 LBS. FT
SHOE DRILLER401.54 M
2491.6 M
SHOE LOGGER
X
X
X
UATER
MOURA
nSG SOURISSEAU. RUCHARD.
REMARKS :
PERFORATIONS AVEC CANONS 4 POUCES. 13 COUPS PAR METRE
INTERVALLES PERFORES 1830 1829 M- 1815 1814 M. 18ÜÜ 1798 M.
1765 1763 M. 1755 1753 M. 1730 1700 M.
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