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VI.1.- Un intercambiador de calor de flujos cruzados, con ambos fluidos sin mezcla, tiene una superficie deintercambio A igual a 8,4 m2; los fluidos que se utilizan son los siguientes,Aire, de calor específico 1005 Joules/kg°CAgua, de calor específico 4180 Joules/kg°CEl aire entra en el intercambiador a 15°C, a razón de 2 kg/segEl agua entra a 90°C a razón de 0,25 kg/segEl coeficiente global de transmisión de calor vale 250 W/m2°C.Determinar
a) Las temperaturas de salida de ambos fluidosb) El calor intercambiado
_________________________________________________________________________________________
RESOLUCIONa) Temperaturas de salida de ambos fluidos
Caire = 2 Kgseg x 1005 J
Kg.ºC = 2010 W
ºC → (Cmáx)
Cagua = 0,25 Kgseg x 4180 J
Kg.ºC = 1045 W
ºC → (Cmín)
Cmín
Cmáx = 1045
2010 = 0,52
NTU = A UCmín
=
8,4 m2 x 250 Wm2ºC
1045 kJseg ºC
= 2
Flujos cruzados sin mezcla: ε = (NTU)
(NTU)
1 - e-(NTU) +
(NTU) C mín
Cmáx
1 - exp-(NTU) C mín
Cmáx
- 1
= 22
1 - e-2 +
2 x 0,521 - e-(2 x 0,52)
- 1 = 0,684
ε = 0,684 = TC1 - TC2TC1 - TF1
Cmín
Cmín = 90 - TC2
90 - 15 ⇒ TC2 = 38,7ºC
ε = 0,684 = TF2 - TF1TC1 - TF1
Cmáx
Cmín = TF2 - 15
90 - 15 1
0,52 ⇒ TF2 = 41,68ºC
b) Calor intercambiado
Q = Caire (TF2 - TF1) = 2010 WºC
x (41,68 - 15)ºC = 53,63 kW
*****************************************************************************************
VI.2.- Determinar el área de intercambio térmico que se necesita para que un intercambiador de calor cons-truido con un tubo de 25,4 mm de diámetro exterior, enfríe 6,93 kg/seg de una solución de alcohol etílico al95 por % , cp=3.810 Joules/kg°K, desde 65,6°C hasta 39,4°C, utilizando 6,3 kg de agua por segundo a 10°C.Se supondrá que el coeficiente global de transferencia térmica basado en el área exterior del tubo es de 568W/m°C. El problema se realizará en los siguientes supuestos
a) Carcasa y tubo con flujos en equicorrienteb) Carcasa y tubo con flujos en contracorrientec) Intercambiador en contracorriente con dos pasos en carcasa y 4 pasos de tubos de 72 tubos en cada
paso, circulando el alcohol por la carcasa y el agua por los tubosd) Flujo cruzado, con un paso de tubos y otro de carcasa, siendo con mezcla de fluido en la carcasa.
_________________________________________________________________________________________
RESOLUCION
Intercambiadores.VI.-139
a) Tubo y carcasa con flujos en equicorriente
TF2TF1
TC2
TC1
Agua
Alcohol
∆T2 = TC1 - TF1 = 65,6 - 10 = 55,6ºC
∆T1 = TC2 - TF2 = 39,4 - TF2
Transferencia de calor (no hay pérdidas),
q = qC = qF = mC cpC (TC1 - TC2) =
= mF cpF (TF2 - TF1)
q = 6,93 (Kg/seg) x 3810 (J/Kg.ºC) x (65,6 - 39,4)ºC =
= 6,3 (Kg/seg) x 4186 (J/Kg.ºC) x (TF2 - 10)ºC = 691.766 J
seg = 691,766 kW
en la que TF2 es la temperatura de salida del agua; despejando se obtiene,
TF2 = 36,23ºC ; ∆T1 = 39,4 - 36,23 = 3,17ºC
(LMTD) = ∆T2 - ∆T1
ln ∆T2
∆T1
= 55,6 - 3,17
ln 55,63,17
= 18,3ºC
691766 W = 568 Wm2 ºC
Ae m2 x 18,3ºC ; Ae = 66,55 m2
Longitud del tubo: L = Aeπ de
= 66,55 m2
π x 0,0254 m = 834 m
b) Carcasa y tubo con flujos en contracorriente
TF2 TF1
TC2
TC1
Agua
Alcohol
∆T2 = TC1 - TF2 = 65,6 - 36,23 = 29,37ºC
∆T1 = TC2 - TF1 = 39,4 - 10 = 29,4ºC
(LMTD) = ∆T2 - ∆T1
ln ∆T2
∆T1
= 29,37 - 29,4
ln 29,3729,4
= 0 0
= ∆T2
∆T1 = x ; ∆T2 = x ∆T1 =
= ∆T1 (x - 1)
ln x = L' Hôpital = x ∆T1 = ∆T2 = TC1 - TF2 = 65,6 - 36,23 = 29,37ºC
691766 W = 568 Wm2 ºC
Ae m2 x 29,37ºC ; Ae = 41,47 m2 (un 40% menos que en equicorriente)
Longitud del tubo
TC1
TC2
TF1
TF2
TC1TF2
TC2TF1
Alcohol
Agua
c) Intercambiador en contracorriente con dos pasos en carcasa y 4 pasos de tubos de 72 tubos en cada
Intercambiadores.VI.-140
paso, circulando el alcohol por la carcasa y el agua por los tubosTemperatura media del flujo en contracorriente (LMTD) = 29,37ºC
Factor F de corrección del (LMTD) : P = TF2 - TF1
TC1 - TF1 =
36,23 - 1065,6 - 10
= 0,47
Z = CFCC
= mF cpFmC cpC
= 6,3 x 41866,93 x 3810
= 0,9988 ⇒ F = 0,97
TC2TC1
TF2 TF1
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
4 3 2 1,5 1 0,8 0,6 0,4 0,2
F
P
Z
Factor de corrección para la LMTD en el caso de un intercambiador en contracorriente,con dos pasos por la carcasa y un múltiplo de dos pasos de tubos
Ae = q
F (LMTD) U = 691766 W
0,97 x 568 WmºC
Ae m2 x 29,37ºC = 42,75 m2
Ltubo = Ae4 x 72 x (π de)
= 42,75 m2
4 x 72 x (π x 0,0254) = 1,86 m
d) Flujo cruzado, con un paso de tubos y otro de carcasa, siendo con mezcla de fluido en la carcasa.
Temperatura media del flujo en contracorriente (LMTD) = 29,27ºC
Factor F de corrección del (LMTD):
P = TF2 - TF1TC1 - TF1
= 36,23 - 1065,6 - 10
= 0,47
Z = CFCC
= mF cpFmC cpC
= 6,3 x 41866,93 x 3810
= 0,9988
⇒ F = 0,875
0,875
Factor de corrección para la LMTD en el caso de intercambiadores en flujo cruzado, con mezcla de fluido en la parte de la carcasa y sin mezcla en el otro fluido, y un paso de tubos
Ae* =
qF (LMTD) U
= 691766 W0,875 x 568 W
mºC Ae m2 x 29,37ºC
= 47,39 m2
ó también,
Ae = F Ae* ; Ae
* = AeF
= 41,470,875
= 47,39 m2
Intercambiadores.VI.-141
VI.3.- En un intercambiador de calor se calienta agua desde una temperatura inicial TF1= 25°C, a la finalTF2 = 50°C, mediante la condensación de un vapor a 110°C.Si el flujo de agua permanece constante, pero la temperatura de entrada disminuye a TF1*= 15°C, ¿Cuál serála nueva temperatura de salida?_________________________________________________________________________________________
RESOLUCION
Temperatura de salida del agua que se calienta en la primera operación
TF2 = TF1 + (TC1 - TF1) ε Cmín
CF = 25 + (110 - 25)
ε Cmín CF
= 25 + 85 ε Cmín
CF = 50ºC
ε Cmín CF
= 50 - 2585
= 0,2941
Temperatura de salida del agua que se calienta en la 2ª operación :
TF2* = TF1
* + (TC1 - TF1* )
ε Cmín CF
= 15 + (110 - 15) ε Cmín
CF = 15 + 95
ε Cmín CF
ε Cmín CF
= TF2
* - 1595
= 0,2941 ; TF2* = 15 + (95 x 0,2941) = 42,94ºC
De otra forma,
Q = U A ∆T2 - ∆T1
ln ∆T2
∆T1
= U A (TC1 - TF1) - (TC2 - TF2)
ln TC1 - TF1TC2 - TF2
= m cpF (TF2 - TF1) = TC1 = TC2 =
= U A TF2) - TF1
ln TC1 - TF1TC2 - TF2
⇒ m cpF = U A
ln TC1 - TF1TC2 - TF2
⇒ NTU = UA
m cpF = 1
ln TC1 - TF1TC2 - TF2
= Cte = 1
ln TC1 - TF1
*
TC2 - TF2*
TC1 - TF1TC2 - TF2
= TC1 - TF1
*
TC2 - TF2*
; 110 - 25110 - 50
= 110 - 15110 - TF2
* ; TF2
* = 42,94ºC
*****************************************************************************************
VI.4.- Cual es el máximo calor intercambiado en un intercambiador en contracorriente, tal como se muestra
en la figura, si el agua entra a 30ºC y enfría aceite que penetra a 60ºC.
Gasto de aceite, 2,6 kg/seg ; cp aceite = 2,2 kJ/kgºKGasto de agua, 1,5 kg/seg ; cp agua = 4,19 kJ/kgºK
TF2 TF1 = 30ºC
TC2
TC1=60ºCFluido caliente (2,6 Kg aceite/seg)
Fluido frío (1,5 Kg agua/seg)
_________________________________________________________________________________________
RESOLUCIONEl intercambiador aparece seccionado para indicar que, para llevar a cabo la transferencia de calor máxima, elárea de intercambio térmico tendría que ser infinita.
Intercambiadores.VI.-142
Temperaturas de salida,Del balance de energía de las dos opciones que se presentan, se obtienen las siguientes consecuencias,a) Aceite a 30ºC
q = maceite cp aceite (TC1 - TF1) = 2,6 Kgseg x 2,2 kJ
Kg.ºK x (60 - 30)ºC = 171,6 kW
El agua saldrá a una temperatura de,
TF2 = 30ºC + 171,6 kW
1,5 Kgseg x 4,19 kJ
Kg.ºK
= 57,3ºC
b) Agua a 60ºC
q = magua cp agua (TC1 - TF1) = 1,5 Kgseg x 4,19 kJ
Kg.ºK x (60 - 30)ºC = 188,6 kW
El aceite saldrá a una temperatura de,
TC2 = 60ºC - 188,6 kW
2,6 Kgseg x 2,2 kJ
Kg.ºK
= 27ºC
Este segundo caso es claramente imposible, porque la temperatura de salida del aceite cae por debajo de la tem-peratura de entrada del agua, lo que contradice el Segundo Principio de la Termodinámica.Por lo tanto, qmáx = 171,6 kW*****************************************************************************************
VI.5.- En un intercambiador de calor con flujos en contracorriente, por el que circulan 5 kg de agua porminuto y 8 kg de aceite por minuto, el agua entra a 20ºC y sale a 40ºC, mientras que el aceite entra a 90ºC.El calor específico del agua es, cp (agua) = 1 Kcal/kgºCEl calor específico del aceite obedece a la siguiente relación,cp (aceite) = 0,8 + 0,002 T(aceite) (con T(aceite) en ºCDeterminar
a) La temperatura de salida del aceiteb) La eficiencia del intercambiadorc) Si el coeficiente global U, para el rango de temperaturas del intercambiador, viene dado por,
U ( Kcalmin..m2.ºC
) = 10 TaceiteTaceite - Tagua
(T en ºC)
el valor del área de intercambio térmico._________________________________________________________________________________________
RESOLUCIONa) Temperatura de salida del aceitemaceite cp(aceite) dTaceite = magua cp(agua) dTagua = U dA (Taceite - Tagua)
maceite (0,8 + 0,002 Taceite) dTaceite = magua cp(agua) dTagua
maceite (0,8 Taceite + 0,002 Taceite
2
2)T(C1 aceite)
T(C2 aceite) = magua cp(agua) (TF2 agua - TF1 agua )
maceite (0,8 T (C2 aceite) + 0,002 T(C2 aceite)2
2 - 0,8 T (C1 aceite) - 0,002 T(C1 aceite)
2
2) = magua cp(agua) (TF1 agua - TF2 agua )
8 Kgaceite
min (0,8 T (C2 aceite) + 0,002 T(C2 aceite)
2
2 - (0,8 x 90) - 0,002 902
2) = 5
Kgagua
min (20 - 40)
0,8 T (C2 aceite) + 0,001 T (C2 aceite)2 - 67,8 = 0 ⇒ T(C2 aceite) = 77,07ºC
b) Eficiencia del intercambiadorLa potencia real intercambiada es la absorbida por el agua,
Intercambiadores.VI.-143
qreal agua = magua cp(agua) ∆Tagua = 5 x 1 x 20 = 100 Kcal/min
Velocidad máxima posible de transferencia de calor para el agua TF2 = TC1,
qmáxima agua = magua cp(agua) (TC1 - TF1) = 5 x 1 x (90 - 20) = 350 Kcal/min
Velocidad máxima posible de transferencia de calor para el aceite TC2 = TF1,
qmáxima aceite = TF1
TC1
maceite cp(aceite) dTaceite = maceite T F1
T C1
(0,8 + 0,002 Taceite) dTaceite =
= maceite (0,8 Taceite + 0,002 Taceite
2
2)TF1TC1 = 8
Kgaceite
min (0,8 TC1aceite + 0,002
TC1aceite2
2 - 0,8 TF1aceite - 0,002
TF1aceite2
2) =
= 8 Kgaceite
min [(0,8 x 90) + 0,002 902
2 - (0,8 x 20) - 0,002 202
2] = 509,6 Kcal
min
ε = q
Cmin (TC1 - TF1) = 100
350 = 0,2857 = 28,57%
De otra forma
Cagua = magua cp agua = 5 Kgmin
x 1 KcalKg ºC
= 5 KcalºC min
Caceite = maceite cp aceite = 8 Kgmin
x (0,8 + 0,002 90 + 77,07
2) Kcal
Kg ºC = 7,736 Kcal
ºC min
(LMTD) = ∆T2 - ∆T1
ln ∆T2
∆T1
= ∆T2 = TC1 - TF2 = 90 - 40 = 50º
∆T1 = TC2 - TF1 = 77,07 - 20 = 57,07º = 50 - 57,07
ln 5057,07
= 53,45ºC
q = U A (LMTD) ; 100 Kcalmin
= U A x 53,45ºC ; U A = 1,87 Kcalmin ºC
NTU = U ACmín
= 1,87
5 = 0,374
ε = 1 - eNTU ( Cmín
Cmáx
- 1)
1 - Cmín
Cmáx eNTU ( Cmín
Cmáx
- 1) =
1 - e0,374 ( 57,736
- 1)
1 - 57,736
e0,374 ( 57,736
- 1) = 0,2857 = 28,57%
De otra forma
Como CF = Cmín, resulta que,
ε = CF (TF2 - TF1 )
Cmín (TC1 - TF1 ) = TF2 - TF1
TC1 - TF1 = 40 - 20
90 - 20 = 0,2857 = 28,57%
c) Valor del área de intercambio térmico.
maceite cp(aceite) dTaceite = U dA (Taceite - Tagua)
maceite (0,8 + 0,002 Taceite) dTaceite = U dA (Taceite - Tagua) = 10 TaceiteTaceite - Tagua
dA (Taceite - Tagua) = 10 Taceite dA
dA = maceite (0,8 + 0,002 Taceite) dTaceite
10 Taceite
A = maceite TC2
TC 1∫ (0,8 + 0,002 Taceite ) dTaceite
10 Taceite =
m aceite
10 0,8 ln
TC1
TC2
+ 0,002 (TC1- TC2 ) =
= 0,8 [0,8 ln 90
77,07 + 0,002 (90 - 77,07)] = 0,11988 m2
Intercambiadores.VI.-144
De otra forma
U = 10 TaceiteTaceite - Tagua
= 10 x (90 - 77,07)
(90 - 77,07) - (40 - 20) = 15,6 Kcal
min.m2.ºC
U A = 1,87 Kcalmin ºC
; A = 1,87 Kcal
min ºC
15,6 Kcalm2.min ºC
= 0,11987 m2
*****************************************************************************************
VI.6.- Una instalación de vapor recalienta 75 Tm de vapor por hora a la presión de 20 Atm, desde la tempe-ratura de saturación, a la final de 500ºC, aprovechando el calor de los humos de la combustión que llegan alrecalentador con una temperatura de 850ºC y salen del mismo a 635ºC.Los tubos que conforman el recalentador, están dispuestos en forma regular; el diámetro interior de lostubos es de 50 mm y el diámetro exterior es de 60 mm. Su conductividad térmica es de 60 Kcal/m.h.ºC.La velocidad media de los humos es de 6 m/seg y la velocidad media del vapor recalentado de 10 m/seg.Las propiedades medias del vapor recalentado son,
ρ = 0,5542 Kg
m3 ; ν = 24,2 x 10-6 m
2
seg ; k = 0,0261 Wm.ºK
; Pr = 1,04
Determinar la longitud total de los tubos necesarios para el recalentamiento, y la longitud de cada tubo_________________________________________________________________________________________
RESOLUCIONFlujo por el interior de los tubos (Vapor recalentado)
Re = uF diν
= 10 m x 0,05 m
seg
24,2 x 10-6 m2
seg
= 20661,15
Nu = 0,023 (Re)0,8 (Pr)0,4 = 0,023 (20661)0,8 (1,04)0,4 = 66,17
hCi = Nu kdi
= 66,17 x 0,0261 W
m.ºK0,05 m
= 34,54 Wm2 .ºK
= 1 Kcalhora
= 1,163 Jseg = 34,54 Kca
1,163 h.m2.ºC = 29,7 Kcal
h.m2.ºC
Flujo por el exterior de los tubos (Humos)
0 2 4 6 8 10 12 14 16
Fu
10
15
20
25
30
35
Coe
ficie
nte
de c
onve
cció
n
Kcal/h.m .°C d = 40 mm 60 80 100
hC(humos) = 32 Kcalh.m2.ºC
Ue = 1
AehCi Ai
+ Ae ln re
ri2 π k L
+ 1hC(humos)
= Ae = π de L = π x 0,06 L = 0,1885 L
Ai = π di L = π x 0,05 L = 0,1571 L =
= 1
0,1885 L29,7 x 0,1571 L
+ 0,1885 L ln 6
52 π x 60 L
+ 132
= 10,0404 + 0,000091163 + 0,03125
= 13,94 Kcalh.m2.ºC
Intercambiadores.VI.-145
∆T2 = 850ºC - 500ºC = 350ºC
∆T1 = 635ºC - 212,37ºC = 422,63ºC
(LMTD) = ∆T2 - ∆T1
ln ∆T2
∆T1
F =
P = TF1 - TF2
TF1 - TC1 = 212,37 - 500
212,37 - 850 = 0,451
Z = TC1 - TC2TF2 - TF1
= 850 - 635500 - 212,37
= 0,7475
F = 0,96
= 350 - 422,63
ln 350422,63
x 0,96 = 370ºC
Q = [(i2 - i1) + w rl-v ] Gvapor = i2 = 3467 kJKg
; i1 = 2798,9 kJKg
=
= (3467 - 2798,9) x 750003600
kJseg = 13918,75 kW = 13918,75
1,163 x 10-3 Kcalhora
= 11,968 x 106 Kcalhora
No consideramos la posible humedad w < 5% del vapor saturado seco, que éste podría contener,
Q = Ue Ae (LMTD) F = 13,94 Kcalh.m2.ºC
x Ae m2 x 370ºC = 11,968 x 106 Kcalhora
⇒ Ae = 2319 m2
Gvapor = ρ Ω v = 750003600
Kgseg = 0,5542
Kg
m3 x
π x 0,052
4 N x 10 m
seg ⇒ N = 1914 tubos
L = 2319 m2
2 π re m = 2319
π x 0,06 = 12300 m ⇒ Longitud por tubo = 12300
1914 = 6,42 m
*****************************************************************************************
VI.7.- Para calentar aire con los gases calientes de la combustión de una turbina, se utiliza un calentador deltipo de placa plana. La velocidad del flujo de aire requerido es de 0,75 kg/seg, entrando a 290°K. Los gasescalientes están disponibles a una temperatura de 1150°K, y con una velocidad másica de 0,60 kg/seg.Determinar la temperatura del aire a la salida del intercambiador de calorDatos,Perímetro bañado en la parte del aire, 0,703 mPerímetro bañado en la parte del gas, 0,416 mArea de la sección recta del paso del aire 2,275 x 10-3 m2 (por cada conducto)Area de la sección recta del paso del gas 1,600 x 10-3 m2 (por cada conducto)Número de conductos de aire, 19 . Número de conductos de gas, 18
_________________________________________________________________________________________
RESOLUCIONEs un intercambiador compacto de flujos cruzados, con ambos flujos sin mezclaSe desprecia el efecto en los extremosLos sistemas correspondientes a las corrientes de aire y de gas son semejantes al del flujo en conductos rectosque poseen las siguientes dimensiones
Intercambiadores.VI.-146
Longitud del conducto de aire, La = 0,1778 mPerímetro bañado en cada conducto de aire, Pa = (0,3429 + 0,0067) x 2 = 0,7 mSección de paso de aire para cada conducto, (0,3429 x 0,0067) = 0,002297 m2
Diámetro hidráulico aire: 0,002297
0,7 = 3,28 x 10-3 ; Diámetro equivalente aire: 4 dH = 4 x 3,28 x 10-3 = 0,013126 m
Perímetro bañado en cada conducto de gas, Pg = (0,1778 + 0,008229) x 2 = 0,372 mSección de paso de gas para cada conducto, (0,1778 x 0,008229) = 0,001463 m2
Diámetro hidráulico gas: 0,0014630,372
= 3,93 x 10-3 ; Diámetro equivalente gas: 4 dH = 4 x 3,93 x 10-3 = 0,01573 m
Area de transferencia térmica: (0,372 x 18 x 0,3429) = 2,296 m2
Las conducciones unitarias se pueden calcular a partir de la expresión,
Nudequ = 0,036 (Re)dequ0,8 (Pr)0,33 (
dequ
L)0,055 , válida para : 10 < L
dequ < 400
a la temperatura media de película.
( Ldequ
)aire = 0,1778
0,013126 = 13,54
( Ldequ
)gas = 0,34290,01573
= 21,799
Se conocen las temperaturas de entrada de los dos flujos, Taire = 290ºK (0,75 kg/seg) Tgas = 1150ºK (0,6 kg/seg)Para hallar las propiedades medias de los fluidos a las temperaturas medias de película correspondientes, hayque conocer las temperaturas de salida de los fluidos; como no se conocen, hay que estimar la temperaturamedia de película del aire y del gas.En primera aproximación,Supondremos para el aire una temperatura media de película del orden de: 1150 + 290
2 - 150 = 570ºK → 550ºK
Taire = 550ºK ; ρaire = 0,6423 Kgm3
; cp = 1,0392 kJKgºC
; ν = 44,34 x 10-6 m2eg ; Pr = 0,68 ; k = 0,0436 W
mºK
Supondremos para el gas una temperatura media de película del orden de: 1150 + 2902
+ 150 = 870ºK → 900ºK
Tgas = 900ºK ; ρgas = 0,3925 Kgm3
; cp = 1,1212 kJKgºC
; ν = 99,3 x 10-6 m2eg ; Pr = 0,696 ; k = 0,06279 W
mºK
Re(aire diám. equiv.) = uF dequiv
νaire =
0,75 Kgseg
19 = ρ S uF ; uF =
0,75 Kgseg
19 x ρ x S =
0,75 Kgseg
19 x 0,6423 Kg
m3 x 0,002275 m2
= 27,01 mseg =
=
27 x 0,013126
44,34 x 10-6 = 7992,8
Re(gas diám. equiv.) = uF* dequiv
*
νgas =
0,60 Kgseg
18 = ρ* S* uF
* ; uF* =
0,60 Kgseg
18 x 0,3925 Kgm3
x 0,001463 m2 = 58,05 m
seg =
=
58,05 x 0,01573
99,3 x 10-6 = 9195,5
Nudequ = 0,036 (Re)dequ0,33 (Pr)0,33 (
dequ
L)0,055 , válida para : 10 < L
dequ < 400
AIRE: Nudequ = 0,036 (Re)dequ0,8 (Pr)0,33 (
dequ
L)0,055 = 0,036 x 7992,80,8 x 0,680,33 ( 1
13,54)0,055 = 36,39
Intercambiadores.VI.-147
hc(aire) = Nu k
dequiv =
36,39 x 0,04360,013126
= 120,87 Wm2.ºK
GAS: Nudequ = 0,036 (Re)dequ0,8 (Pr)0,33 (
dequ
L)0,055 = 0,036 x 9195,50,8 x 0,6960,33 ( 1
21,799)0,055 = 39,96
hc (gas) = Nu k
dequiv =
39,96 x 0,062790,01573
= 159,5 Wm2.ºK
EFICIENCIA.- Despreciando la resistencia térmica de la pared,
UA = 11
hc (aire) A + 1
hc (gas) A
= 2,296 m2
1120,87
+ 1159,5
= 157,88 WºK
(NTU) = U ACmín
= Caire = 0,75 x 1,0392 = 0,7794 x 103 W
ºK
Cgas = 0,60 x 1,1212 = 0,6727 x 103 WºK
=
157,88
0,6727 x 103 = 0,2347
Para mezcla en ambos fluidos,
ε = 1 - exp [ Cmáx
Cmín (NTU)0,22 exp -
Cmín
Cmáx (NTU)0,78 - 1] =
Cmín
Cmáx =
0,67270,7794
= 0,863 =
= 1 - exp [ 1
0,863 (0,2347)0,22 exp - 0,863 x (0,2347)0,78 - 1] = 0,3041
TEMPERATURAS DE SALIDA DE AMBOS FLUIDOS
Tsalida gas = TC2 = TC1 - ε (TC1 - TF1) = 1150 - 0,3041 (1150 - 290) = 888,47ºK
Tsalida aire = TF2 = TF1 - Cmín
Cmáx (TC1 - TF1) ε = 290 - 0,863 x (1150 - 290) x 0,3441 = 515,7ºK
valores que discrepan ligeramente de las prefijadas, por lo que procedería una SEGUNDA ITERACCION, deforma que la nueva temperatura media del aire fuese,
Temperatura media del aire: 515,7 + 290
2 = 402,85ºK → 400ºK
*****************************************************************************************
VI.8.- Se desea construir un intercambiador de calor para producir 5 m3/hora de agua caliente sanitaria a50°C, partiendo de agua de la red a 20°C, por lo que se emplea agua caliente proveniente de una caldera,que entra en el cambiador a 90°C y experimenta un enfriamiento de 20°C.Sabiendo que el intercambiador debe ser del tipo de un paso por carcasa y dos pasos de tubos, que los tubosson de cobre puro de 14 mm de diámetro exterior y 10 mm de diámetro interior, y que por su interior circu-lará agua fría con una velocidad máxima de 0,5 m/seg, que el liquido caliente circula a 0,2 m/seg por la car-casa, que el coeficiente de película exterior de los tubos es de 1920 Kcal/h.m2°C, determinar,
a) El número de tubos por paso de tubos del intercambiadorb) El diámetro interior de la carcasac) El coeficiente global de transmisión de calor respecto al diámetro exterior de los tubosd) La longitud del intercambiador
Datos,Agua, cp = 0,997 Kcal/kg°C ; ρ = 993,5 kg/m3 ; η = 2,5 kg/h.m ; k = 0,539 Kcal/hm°CConductividad del cobre puro, 330 Kcal/h.m°C_________________________________________________________________________________________RESOLUCION
Al dar el coeficiente de convección por el exterior de los tubos no se especifica el tipo de disposición
Intercambiadores.VI.-148
Longitud del tubo
Tem
pera
tura
TC1
TC2
TF1
TF2
TFi
TFi
TF1
TF2 TC1
TC2
70ºC20ºC
90ºC50ºC
a) Número de tubos por paso de tubos del intercambiador
GF = uF SF , siendo SF la sección transversal total de los tubos, por 1 paso de tubos
5 m3
hora = SF x 0,5 m
seg x 3600 seghora
; SF = 0,00277 m2
Para 1 tubo se tiene: S1 = π d1
2
4 =
π x 0,012
4 = 7,854 x 10-5 m2
Para "n" tubos se tiene: SF = S1 n = 7,854 x 10-5 n = 2,77 x 10-3
n = 2,77 x 10-3
7,854 x 10-5 = 35,26 = 36 tubos por paso de tubos
b) Diámetro interior de la carcasaEl gasto másico de fluido caliente (que se enfría) GC, que circula por la carcasa es,
q = GC cpC (TC1 - TC2) = GF cpF (TF2 - TF1) ; GC = GF cpF (TF2 - TF1)
cpC (TC1 - TC2) =
Fluido: agua
cpC ≅ cpF
=
=
GF (TF2 - TF1) (TC1 - TC2)
= 5 m3
hora x (50 - 20)
(90 - 70) = 7,5 m3
hora
Sección de paso de este líquido por la carcasa: ΩC = GCuC
= 7,5 m3
hora
0,2 mseg x 3600
seghora
= 0,01041 m2
La sección transversal total de la carcasa comprenderá también la sección de paso de los tubos por cuyo interiorcircula el agua a calentar, por lo que la sección transversal total de la carcasa será,
ST = 1(paso por la carcasa) x ΩC + 2 (pasos de tubos) n π de2
4 = 0,010416 m2 + (2 x 36 x π x 0,0142
4) =
= π Di
2
4 = 0,0215 m ; Di = 4 ST
π =
4 x 0,0215π
= 0,1654 m
siendo Di el diámetro interior de la carcasa
c) Coeficiente global de transmisión de calor respecto al diámetro exterior de los tubos
Re = di uFνF
= 0,01 m x 0,5 m
seg x 3600 seghora
2,5 Kgh m
993,5 Kg
m3
= 7153,2
Pr = cp agua η
kF =
0,997 x 2,50,539
= 4,62
Intercambiadores.VI.-149
Ue = 1re
ri hcF + re
k ln re
ri + 1
hcC
Cálculo de hcF,
St = exp[- 3,796 - 0,205 ln (Re) - 0,505 ln (Pr) - 0,0225 ln (Pr) 2] = NuRe Pr
; 0,5 < (Pr) < 3.000
St = exp[- 3,796 - 0,205 ln (7153,2) - 0,505 ln (4,62) - 0,0225 ln (4,62) 2] = 1,5948 x 10-3
Nu = St Re Pr = (1,5948 x 10-3) (7153,2) (4,62) = 52,75
De haber utilizado la ecuación de Dittus-Boelter (Re > 10000), se hubiese obtenido Nu = 51,44, que es perfec-tamente válido por cuanto esta ecuación se aplica a un flujo turbulento, como así lo indica el nº de Re.
hcF = Nu kdi
= 52,75 x 0,539 Kcal
h.m.ºC0,01 m
= 2843,2 Kcalh.m2.ºC
Ue = 10,007
0,005 x 2843,2 +
0,007330
ln 0,0070,005
+ 11920
= 10,0004924 + 0,000007137 + 0,0005208
= 980 Kcalh.m2.ºC
d) Longitud del intercambiador
q = U A F (LMTD) = U A F ∆T2 - ∆T1
ln ∆T2
∆T1
∆T2 = TC1 - TF2 = 90 - 50 = 40ºC
∆T1 = TC2 - TF1 = 70 - 20 = 50ºC
∆T = F (LMTD) = F ∆T2 - ∆T1
ln ∆T2
∆T1
= F 40 - 50ln 40
50
= 44,81 F
Cálculo de F
P = TF1 - TF2TF1 - TC1
= 20 - 5020 - 90
= 0,4285
Z = GF cpF
GC cpC = 5
7,5 = 0,666
⇒ F = 0,95
q = 5 m3
hora x 993,5
Kg
m3 x 0,997 Kcal
Kg ºC x (50 - 20)ºC = 148.578 Kcal
hora = Ue Ae F (LMTD)
148.580 Kcalhora
= 980 Kcal h.m2.ºC
x Ae m2 x 0,95 x 44,81ºC = 41718,8 Ae ; Ae = 3,5615 m2
que es la superficie exterior de intercambio térmico en los tubos.
Ae = 3,5615 m2 = π de n L 2 = π x 0,014 x 36 x L x 2 (El 2 aparece por tener 2 pasos de tubos)
L = 1,125 m
*****************************************************************************************
VI.9.- Para condensar vapor de agua a la temperatura de saturación Tsat = 349°K se utiliza un tubo de 1,5 mde longitud y 0,013 m de diámetro exterior. Calcular los valores de hC para,a) Tubo horizontalb) Tubo verticalen el supuesto de que la temperatura media de la pared del tubo sea de 325°K¿Cuál será el valor del n° de Reynolds máximo en este proceso?¿Y la cantidad de condensado_________________________________________________________________________________________
Intercambiadores.VI.-150
RESOLUCIONa) Condensación en tubo horizontal
Temperatura media del condensado: T = 349 + 3252
= 337ºK = 64ºC
Propiedades del agua a 64ºC
kl = 0,661 WmºK
; ρl = 980,9 Kg
m3 ; rl-v = 2,318 x 10 J
Kg ; ηl = 4,48 x 10-4
N.seg
m2 ; cpl = 4184 J
KgºK
hc = 0,725 ρl
2 g rl-v kl3
ηl d (Ts - TpF)
4
= 0,725 980,92 x 9,8 x 2,318 x 106 x 0,6613
4,48 x 10-4 x 0,013 x (349 - 325)
4
= 10.568 Wm2ºK
b) Condensación en tubo verticalPuede considerarse como una placa vertical de sección (π d L)
hc = 1,13 ρl
2 g rl-v kl3
ηl L (Ts - TpF)
4
= 1,13 980,92 x 9,8 x 2,318 x 106 x 0,6613
4,48 x 10-4 x 1,5 x (349 - 325)
4
= 5.025 Wm2ºK
De otra forma, Condensación en tubo vertical
hc = 1,5 g1/3 α1 f6(T) , con: f6(T) = (ρ2 k3
η)1/3 ;
Tubos horizontales: α1 = ( L4 G
)1/3 ; Re = 4 Gηl L
Tubos verticales: α1 = (π d4 G
)1/3 ; Re = 4 Gηl π d
El nº de Re en la parte inferior del tubo vertical es,
Re = 4 3
(4 kl L (Ts - TpF) g1/3 ρl
2/3
ηl5/3 rl-v
)3/4 = 4 3
(4 x 0,661 x 1,5 x 24 x 9,81/3 x 980,92/3
(4,48 x 10-4)5/3 x 2,318 x 106)3/4 =
= 576,4 < 1800 (laminar)
Para tubos verticales se tiene,
Re = 4 Gπ d ηl
⇒ G = π d ηl Re
4 = π x 0,013 x 4,48 x 10-4 x 576,4
4 = 2,64 x 10-3 N.seg
m = 2,64 x 10-3 Kgseg
f6(T) ≅ 830
hc = 1,5 g1/3 α1 f6(T) = 1,5 g1/3 (π d4 G
)1/3 f6(T) = 1,5 x 9,8 1/3 x ( π x 0,013
4 x 2,64 x 10-3)1/3 x 830 = 4.180 W
m2ºK
Como: hc (horizontal)
hc (vertical) = 0,77 ( L
d )1/4
hc (horizontal) = 0,77 ( L d
)1/4 hc (vertical) = 0,77 (1,5
0,013 )1/4 x 4180 = 10586 W
m2ºK
*****************************************************************************************
VI.10.- Se quieren recalentar 10 Tm/hora de vapor de agua saturado a la presión de 20 atm hasta los 400ºC.Para ello se utilizan los humos procedentes de un hogar, con una velocidad de entrada de 9,5 m/seg, que lle-gan al recalentador a 700ºC y salen del mismo a 500ºC.El recalentador está formado por un haz de tubos horizontales dispuestos en alineación rectangular, concorriente de humos perpendicular a las generatrices de los mismos.Las características de los tubos son, diámetro interior, 50 mm; diámetro exterior, 60 mm ; longitud de cadatubo, L = 20 m; conductividad térmica, k = 50 Kcal/h.m.ºCEl recuperador tiene 5 hileras de tubosEl coeficiente de película humos-tubos es, hC(humos) = 40 Kcal/h.m2.ºCEl coeficiente de película vapor de agua-tubos es, hC(vapor de agua) = 1.000 Kcal/h.m2.ºCDeterminar
Intercambiadores.VI.-151
a) El nº de tubos que conforman el recalentadorb) La temperatura media de la superficie exterior de la pared de los tubosc) La velocidad del vapor de agua en m/seg
_________________________________________________________________________________________
RESOLUCION
Punto (B): iB = 3248 kJKg
= 776 KcalKg
Punto (A): iA = 2798,9 kJKg
= 668,6 KcalKg
rl-v = 1890,4 kJKg
= 451,6 KcalKg
a) Nº de tubos que conforman el recalentador
Q = Gvapor (iB - iA) = 10.000 Kg(vapor)
hora x (775,5 - 668,5) Kcal
Kg(vapor) = 1.070.000 Kcal
hora
Ue = 1re
ri hC(vapor) + re
k ln re
ri + 1
hC(humos)
= 10,03
0,025 x 1000 +
0,0350
ln 0,03
0,025 + 1
40
= 38 Kcalh.m2.ºC
(LMTD) = ∆T2 - ∆T1
ln ∆T2
∆T1
= ∆T2 = 700 - 400 = 300
∆T1 = 500 - 212,37 = 287,63 =
300 - 287,63
ln 300287,63
= 293,77ºC
Cálculo del factor F de corrección de la (LMTD), Flujos cruzados con mezcla de ambos fluidos
P = TF1 - TF2TF1 - TC1
= 212,37 - 400212,37 - 700
= 0,38475
Z = TC1 - TC2TF2 - TF1
= 700 - 500400 - 212,37
= 1,066 ⇒ F = 0,95
Superficie de intercambio térmico: Ae = Q
U F (LMTD) = 1.070.000
38 x 293,77 x 0,95 = 100,89 m2
Número de tubos = Aeπ de L
= 100,89
π x 0,06 x 20 = 26,7 tubos (25 por las hileras)
Calor por tubo: qtubo = 1.070.00025
= 42.800 Kcalhora(tubo)
b) Temperatura media de la superficie exterior de la pared de los tubos
qtubo = hCe Ae (Te - Tpe )
Tpe = Te - qtubo
hCe Ae =
Te = 700 + 5002
= 600ºC
hCe = 40 Kcalh.m2.ºC
= 600 - 42.800
40 x π de L =
= 600 - 42.80040 x π x 0,06 x 20
= 316,17ºC
Intercambiadores.VI.-152
De otra forma,
qtubo = Tpe - Tpi
ln reri
2 π k L
= Tpi - Ti
1hCi Ai
= Tpe - Ti
ln reri
2 π k L + 1
hCi Ai
Tpe = Ti + qtubo 1hCi Ai
- ln re
ri2 π k L
= Ti =
212,37 + 4002
= 306,18ºC
Ai = π di L =
= 306,18 + 42800 1
1000 x π x 0,05 x 20 -
ln 0,060,05
2 π x 50 x 20 = 320,5ºC
c) Velocidad del vapor de agua en m/seg
100003600
Kgseg
25 tubos = uvapor
π x 0,052
4 ; uvapor = 56,59
Kg
seg.m2
Para el vapor recalentado a 20 Atm y 306,18ºC, el volumen específico: v = 0,1271 m3
Kg
Velocidad del vapor: uvapor = 56,59 Kg
seg.m2 x 0,1271 m3
Kg = 7,2 m
seg
*****************************************************************************************
VI.11.- Se dispone de los siguientes datos a partir de un ensayo de rendimiento de un intercambiador decalor formado por una carcasa y doble paso de tubos. Por el interior de los tubos circula aceite de cpC=2100Joules/kg°K, que penetra en los mismos a 340°K y velocidad másica G de 1 kg/seg, y sale a 310°K. Por lacarcasa circula agua, de forma que cuando entra en la misma, la temperatura correspondiente es de 290°K ysale a 300°K. Una variación en las condiciones de servicio exige el enfriamiento de un aceite semejantedesde una temperatura inicial de 370°K, pero con una velocidad de flujo igual a los tres cuartos de la veloci-dad utilizada en el ensayo previo.Con estos datos determinar la temperatura de salida del aceite, suponiendo que el agua no modifica suscaracterísticas._________________________________________________________________________________________RESOLUCION
∆T2 = TC1 - TF2 = 340 - 300 = 40ºC
∆T1 = TC2 - TF1 = 310 - 290 = 20ºC
La nueva temperatura de salida del aceite es de la forma,
TC2* = TC1 - (TC1 - TF1)
ε Cmín
CC
Datos del intercambiador
Z = CFCC
= TC1 - TC2TF2 - TF1
= 340 - 310300 - 290
= 3
P = TF1 - TF2TF1 - TC1
= 290 - 300290 - 340
= 0,2 ⇒ F = 0,94
∆T = F (LMTD) = F ∆T2 - ∆T1
ln ∆T2
∆T1
= 0,94 x 40 - 20ln 40
20
= 27,12ºC
Intercambiadores.VI.-153
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,00,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
4 3 2 1,5 1 0,8 0,6 0,4 0,2
Z
F
P
TC2
TC1
TF2
TF1
Factor de corrección para la LMTD en contracorriente, para un intercambiador 1-2
Capacidad calorífica del aceite: CC = 1 Kgseg x 2100 J
Kg.ºK = 2100 W
ºK
Capacidad calorífica del agua: CF = CC TC1 - TC2TF2 - TF1
= (1 Kgseg x 2100 J
Kg.ºK) x 340 - 310
300 - 290 = 6300 W
ºK
q = U A ∆T = mC cpC (TC1 - TC2)
U A = mC cpC (TC1 - TC2)
∆T =
1 Kgseg x 2100 J
Kg.ºK x (340 - 310)ºK
27,2 = 2.323 W
ºC
NTU = U ACmín
= 23232100
= 1,106
La variación en el servicio exige un enfriamiento del aceite desde una temperatura inicial TC1* = 370ºK, perocon una velocidad de flujo igual a los 3/4 de la velocidad utilizada en el ensayo previo, uaceite* = (3/4) uaceite
Esto va a afectar al valor del coeficiente de película del aceite hci, y por lo tanto al de (UA)e ,
Ue Ae = 11
Ai hci + 1
2 π k L ln re
ri + 1
Ae hce
= 11
Ai hci + Cte
También va a afectar al valor del nº de Nu correspondiente, por cuanto hay una variación de la velocidad delaceite que afecta al nº de Re,
Nu = 0,023 Re0,8 Pr0,3
El nuevo valor de Re* será proporcional a 3 Re4
, es decir: Re* = 3 Re4
El nuevo valor de Nu* será proporcional a (34
)0,8 , y por lo tanto al hc (aceite), es decir:
Nu(aceite) = hc (aceite) d
k
Nu(aceite)* =
hc (aceite)* d
k
⇒ Nu(aceite)
Nu(aceite)*
=
hc (aceite) dk
hc (aceite)* d
k
= hc (aceite)
hc (aceite)*
= Nu(aceite)
(34
)0,8 Nu(aceite)
= 1(34
)0,8
hc (aceite)* = (3
4)0,8 hc (aceite)
A su vez, en primera aproximación se puede aceptar que,
Ue Ae = 11
Ai hc (aceite) + Cte
; Cte = 1Ue Ae
- 1Ai hc (aceite)
Intercambiadores.VI.-154
Ue* Ae = 1
1Ai hc (aceite)
* + Cte
; Cte = 1Ue
* Ae
- 1Ai hc (aceite)
* = 1
Ue* Ae
- 1Ai (0,75)0,8 hc (aceite)
Si se considera que la Cte es muy pequeña, se tiene,
0 = 1Ue Ae
- 1Ai hc (aceite)
0 = 1Ue
* Ae
- 1Ai (0,75)0,8 hc (aceite)
⇒ Ue
* AeUe Ae
= Ai (0,75)0,8 hc (aceite)
Ai hc (aceite) = (0,75)0,8
Ue* Ae = (0,75)0,8 Ue Ae = (0,75)0,8 x 2323 = 1845,4 W
ºK
0 1 2 3 4 50
20
40
60
80
100 0
0,25
0,50
0,751,0
Cmín/Cmáx
Efic
acia
%
Números de unidades de transferencia de calor NTUmáx = A U
Cmín
Eficiencia para un intercambiador 1-2
(NTU)* = U* Ae
Cmín =
1845,4 WºK
(0,75 x 1 Kgseg) x 2100 J
KgºK
= 1,1717
Cmín*
Cmáx =
(0,75 x 1 Kgseg) x 2100 J
KgºK6300
= 0,25
⇒ Eficiencia: ε* = 0,61
TC2* = TC1 - (TC1 - TF1)
ε* Cmín*
CC = 370 - (370 - 290) x 0,61 x 0,25 = 357,8ºK = 84,8ºC
*****************************************************************************************
VI.12.- Se dispone de dos tuberías de acero, concéntricas, de diámetros interiores 50 mm y 100 mm y espesor5 mm. Por la tubería interior circula amoníaco líquido, que penetra a la temperatura de 20°C y velocidad 3m/seg, mientras que por el extremo opuesto del espacio anular penetra agua a 80°C y velocidad 1,5 m/seg.La longitud de las tuberías es de 100 metros y la conductividad térmica del acero de 40 W/m°C. Se supondráno existen pérdidas térmicas.
Datos NH3: ρ = 580 Kg
m 3 ; cp = 5 kJ
Kg°C ; k = 0,50 W
m°K ; ν = 0,34 x 10-6 m
2
seg ; Pr = 2
Datos H2O: ρ = 985 Kg
m 3 ; cp = 4,186 kJ
Kg°C ; k = 0,66 W
m°K ; ν = 0,48 x 10-6 m
2
seg ; Pr = 3
Con estos datos determinar,a) Los coeficientes de convección correspondientesb) El coeficiente global de transmisión de calor referido a la sección exterior del tubo interiorc) La temperatura de salida de los dos fluidosd) El calor intercambiado
Intercambiadores.VI.-155
_________________________________________________________________________________________RESOLUCIONa) Coeficientes de convección
Coeficiente de convección del NH3 , Tubo de diámetro d1 (calentamiento)
Masa del NH3 = mamon = V ρ = π d2
4 uF ρ =
= π x 0,052
4 m3 x 3 m
seg x 580 Kg
m3 = 3,4165
Kgseg = 12.300
Kghora
Reamon = uamon d1νamon
= 3 x 0,05
0,34 x 10-6 = 441.176
Nuamoníaco = 0,023 Re0,8 Pr0,4 = 0,023 (441.176)0,8 (2)0,4 = 995 = hc (amon) d1
kamon
hc (amon) = 995 x 0,5
0,05 = 9950 W
m2 ºKCoeficiente de convección del Agua, Tubería anular (enfriamiento)
dH(agua) = π4
(d32 - d2
2)
π (d3 + d2) = d3 - d2
4 = 100 - 60
4 = 10 mm
Reagua = uagua 4 dH(agua)
νagua =
1,5 x (4 x 0,01)
0,48 x 10-6 = 125.000
Nuagua = 0,023 Rede0,8 Pr0,3 = 0,023 (125.000)0,8 (3)0,4 = 382,29 =
hc (agua) (4 dH (agua))kagua
hc (agua) = Nuagua kagua
4 dH (agua) =
382,29 x 0,664 x 0,01
= 6307,75 Wm2ºC
b) Coeficiente global de transmisión de calor referido a la sección exterior (2) del tubo interiorU2 = 1
r2ri hc(NH3)
+ r2k
ln r2r1
+ 1hc(H2O)
= 130
25 x 9950 +
0,0340
ln 3025
+ 16307,75
=
= 1
0,0001206 + 0,00013674 + 0,0001585 = 2400 W
m2 ºK
c)Temperatura de salida de los dos fluidos
Hay que conocer la eficacia del intercambiador: ε = 1 - exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
1 - Cmín
Cmáx exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
CNH3 = (m cp)NH3 = 12300 Kg
hora x 5 kJ
Kg ºC = 61.500 kJ
h ºC = 17,08 kJ
seg ºC
CH2O = (m cp)H2O =
= m = V ρ = π (d3
2 - d22)
4 uF ρ =
π (0,1 2 - 0,062) m2
4 x 1,5 m
seg x 985 Kg
m3 = 7,4267
Kgseg = 26.736
Kghora
=
= 26.736 Kg
hora x 4,186 kJ
KgºC = 111.918 kJ
hºC = 31,088 kJ
segºC
luego: Cmín = 17,08 kJ
seg ºC (amoníaco) = CF
Cmáx = 31,088 kJseg ºC
(agua) = CC
Intercambiadores.VI.-156
Superficie de intercambio térmico: A2 = 2 π r2 L = 2 π x 0,03 x 100 = 18,85 m2
NTU = A2 U2Cmín
=
18,85 m2 x 2400 Wm2ºC
17,08 kJseg ºC
= 2,6486 ; Cmín
Cmáx =
17,0331,088
= 0,5494
ε = 1 - exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
1 - Cmín
Cmáx exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
= 1 - exp (2,6486) (0,5494 - 1)
1 - 0,5494 x exp (2,6486) (0,5494 - 1) = 0,8361
TC2 = TC1 - (TC1 - TF1) ε Cmín
CC =
Cmín
CC = 0,5494 =
= 80 - (80 - 20) x (0,5494 x 0,8361) = 52,5ºC (Salida del agua)
TF2 = TF1 + (TC1 - TF1) ε Cmín CF
= 20 + (80 - 20) ε = 70,17ºC (Salida del amoníaco)
d) Calor intercambiado
Q = U A ∆T2 - ∆T1
ln ∆T2
∆T1
= ε Cmín (TC1 - TF1) = ∆T2 = 80 - 71,17 = 9,83
∆T1 = 52,5 - 20 = 32,5 =
= 2400 Wm2ºK
x 18,85 m2 x 9,83 - 32,5
ln 9,8332,5
= 857,66 kW
ó también,
Q = ε Cmín (TC1 - TF1) = 0,8361 x 17,08 x (80 - 20) = 856,8 kW
*****************************************************************************************
VI.13.- A través del espacio anular formado por dos tuberías de 108 y 159 mm de diámetros exteriores yespesores respectivos 3,5 y 4,5 mm, se inyecta vapor recalentado a 13,6 atm., 280°C y velocidad 1,5 m/seg.Por la tubería interior circula una mezcla de sodio y potasio en proporción de 56% y 44% respectivamente, ala temperatura de 150°C y velocidad 3 m/seg.Determinar,
a) El calor transmitido a la mezcla por metro lineal de tubería si ésta es de acero inoxidable 18-8, y semantienen constantes las temperaturas de los fluidos
b) Si las temperaturas de los fluidos son variables, hallar las temperaturas de salida y el calor intercam-biadoDatos, Vapor de agua, ρ=5,647 kg/m3; η=6,859 x 10-2 kg/h.m.; k=3,438 x 10-2 Kcal/h.m°C; cp=0,539Kcal/kg.°C; Pr=1,072Datos mezcla de 56% de sodio y 44% de potasio, ρ*=874,24 kg/m3 ; η*=1,666 kg/h.m. ; k*=22,457Kcal/h.m°C; cp*=0,2654 Kcal/kg°C ; Pr*=0,0203Acero inoxidable 18-8, k=14 Kcal/h.m°C_________________________________________________________________________________________
RESOLUCION
r1 = 108 - 72
= 50,5 mm ; r2 = 1082
= 54 mm ; r3 = 159 - 92
= 75 mm
a) Coeficiente de convección hc1 correspondiente al metal líquido
El metal líquido se calienta en el tubo de radio r1 .El flujo de calor desde la pared interior es uniforme:
Intercambiadores.VI.-157
Nu = 4,82 + 0,185 Pe0,827 ;
L/d > 60
10 < Pe <10.000
3600 < Re < 9,05 x 105
Re1 = u1 d1
ν* =
3 mseg x 0,101 m
1,666 Kgh.m
874,24 Kg
m3
x 3600 seg
hora = 572.400
Pe1 = Re1 Pr* = 572.400 x 0,0203 = 11620 (del orden de 104) (Exceso de velocidad del metal líquido)
Nu = 4,82 + 0,0185 Pe0,827 = 4,82 + 0,0185 (11620)0,827 = 47,4 = hC1 d1
k*
hC1 = 47,4 x 22,457 Kcal
h.m.ºC0,101 m
= 10.540 Kcalh.m2. ºC
a) Coeficiente de convección hc2 correspondiente al vapor recalentadoEl vapor recalentado se enfría en el tubo anular de radios r2 y r3
dHvapor de agua) = π4
(d32 - d2
2)
π (d3 + d2) = d3 - d2
4 = 150 - 108
4 = 10,5 mm
Revapor de agua = uv. de agua 4 dH(v. de agua)
ν =
1,5 mseg x (4 x 0,0105) m
6,859 x 10-2 Kgh.m
5,647 Kg
m3
x 3600 seghora
= 18.672,4
Nuv. de agua = 0,023 Red.equiv0,8 Pr0,3 = 0,023 (18672,4)0,8 (1,072)0,3 = 61,34 =
= hC (v. de agua) (4 dH v. de (agua))
k ; hC (v. de agua) =
Nuv. de agua k4 dH (v. de agua)
= 61,34 x 3,438 x 10-2
4 x 0,0105 = 50,21 Kcal
h.m2.ºC
Calor intercambiado en el supuesto de que las temperaturas de ambos fluidos permanezcan constantes,
q = 2 π (280 - 150)1
r1 hC1 + 1
kacero L ln r2
r1 + 1
r2 hc(v. de agua)
= 2 π (280 - 150)1
(50,5 x 10-3) x 10540 + 1
14 x 1 ln 54
50,5 + 1
(54 x 10-3) x 50,21
=
=
2 π (280 - 150)0,0018787 + 0,00478 + 0,3688
= 2.175,35 Kcalh.m.
Calor intercambiado en el supuesto de que el vapor de agua recalentado entra a la temperatura TC1 = 280ºC,y el metal líquido entra a TF! = 150ºC. No se conocen las temperaturas finales.Seguiremos el método de la eficienciaU2 = 1
r2ri hC1
+ r2k
ln r2r1
+ 1hC(v. de agua)
= 154
50,5 x 10540 +
0,05414
ln 5050,5
+ 150,21
=
= 10,000010145 + 0,00025847 + 0,019916
= 48,7 Kcalh.m2.ºC
Temperatura de salida de los dos fluidos
Intercambiadores.VI.-158
Hay que conocer la eficacia del intercambiador: ε = 1 - exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
1 - Cmín
Cmáx exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
Cmetal líquido = (m cp)metal l. =
= mmetal l. = (Ω1 u1 ρ*) =
π d12
4 u1 ρ* =
π x 0,1012
4 m2 x 3 m
seg x 874,24 Kg
m3 = 21,01 kJ
seg =
= 21,01 kJseg x 0,2654 Kcal
Kg.ºC = 5,5768 Kcal
seg.ºC
Cvapor de agua = (m cp)v. de agua =
= m = V ρ* = Ω2 uv.agua ρ* = π (d3
2 - d22 )
4 uv.agua ρ =
π (0,152 - 0,1082) m2
4 x 1,5 m
seg x 5,647 Kg
m3 = 0,07208
Kgseg =
= 0,07208 Kgseg x 0,539 Kcal
KgºC = 0,03885 Kcal
seg.ºC
luego: Cmín = 0,03885 Kcal
seg ºC (vapor de agua) = Cv. de agua
Cmáx = 5,5768 Kcalseg ºC
(metal líquido) = Cmetal l.
Superficie de intercambio térmico:
A2 = 2 π r2 L = 2 π x 0,054 x 1 = 0,3393 m2 (por 1 m de longitud de tubería)
NTU = A2 U2Cmín
=
0,3393 m2 x 48,7 Kcalh.m2ºC
0,03885 Kcalseg ºC
x 1
3600 seg
hora
= 0,118
Cmín
Cmáx =
0,038855,5768
= 0,006966
ε = 1 - exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
1 - Cmín
Cmáx exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
= 1 - exp (0,118) (0,006966 - 1)
1 - 0,00696 x exp (0,118) (0,006966 - 1) = 0,11126
Salida del vapor de agua: TC2 = TC1 - (TC1 - TF1) ε Cmín
CC = Cmín = CC = Cv. agua =
= TC1 - (TC1 - TF1) ε = 280 - (280 - 150) x 0,11126 = 265,5ºC
Salida del metal líquido : TF2 = TF1 + (TC1 - TF1) ε Cmín CF
=
= 150 + (280 - 150) x 0,006966 x 0,11126 = 150,1ºC (apenas aumenta su temperatura)
Calor intercambiadoq = ε Cmin (TC1 - TF1) = 0,11126 x 0,03885 Kcal
segºC x (280 - 150)ºC =
= 0,562 Kcal
seg = 2022 Kcalhora
(por 1 m lineal)
ó también,
Q = U A ∆T2 - ∆T1
ln ∆T2
∆T1
= ∆T2 = 280 - 150,1 = 129,9
∆T1 = 265,5 - 150 = 115,5 = 48,7 x 0,3393 x
129,9 - 115,5
ln 129,9115,5
= 2025,15 Kcal
hora
****************************************************************************************
Intercambiadores.VI.-159
VI.14.- En un proceso industrial se desea enfriar un caudal de 5000 m3/hora de gases (velocidad 10 m/seg,desde una temperatura de 300°C hasta 200°C, para lo que se utiliza un caudal volumétrico de aire de 5000m3/hora, que entra en el dispositivo a una temperatura de 80°C.Con estos datos se desea realizar el diseño de un recuperador-intercambiador multitubular, para lo cual hayque calcular el número de tubos y la longitud de cada tubo, empleándose tubos normalizados de diámetroexterior de = 30 mm y espesor e = 2,5 mm.Las configuraciones a diseñar son las siguientes,
a) Un intercambiador con circulación en contracorrienteb.1) Un intercambiador de flujos cruzados con mezcla de fluido en la carcasa (aire) y sin mezcla en el
otro fluido que circula por el interior de los tubos (gases), y un paso de tubos.b.2) Un intercambiador de flujos cruzados con mezcla de ambos flujos a la entrada y a la salida, y un
paso de tubosLos gases circularán en ambas configuraciones por el interior de los tubos.Datos,Cp del aire y de los gases, 0,24 Kcal/kg°C
Densidad del aire y de los gases, 0,85 kg/m3
Coeficiente global de transmisión de calor, 40 Kcal/h.m2.°C_________________________________________________________________________________________
RESOLUCIONA partir de los datos establecidos e independientemente de la configuración, se puede calcular la Tsalida del aireconsiderando no existen pérdidas de calor.
Cgases (Tg(entrada) - Tg (salida)) = Caire (Ta(salida) - Ta (entrada))
Por el enunciado: Cgases = Caire ⇒ Tg(entrada) - Tg (salida) = Ta(salida) - Ta (entrada)
Ta(salida) = Ta(salida) + Tg(entrada) - Tg (salida) = 80 + (300 - 200) = 180ºC
Calor transferido,
q = Cgases Tg(entrada) - Tg (salida) = 5000 m3
hora x 0,85 Kg
m3 x 0,24 Kcal
KgºC x (300 - 200)ºC = 102.000 Kcal
hora
a) Circulación en contracorriente,
∆T2 = TC1 - TF2 = 300 - 180 = 120ºC
∆T1 = TC2 - TF1 = 200 - 80 = 120ºC
(LMTD) = ∆T2 - ∆T1
ln ∆T2
∆T1
= 120 - 120ln 120
120
= 0 0
= ∆T2
∆T1
= x = ∆T1 (x - 1)
ln x = Aplicando L´Hôpital =
= ∆T11 x
= x ∆T1 = ∆T2 = 120ºC
Superficie total de transmisión: A = q
U (LMTD) = 102.000
40 x 120 = 21,25 m2
Longitud total de los tubos: L = Aπ de
= 21,25
π x 0,03 = 225,47 m
Sección de paso total a través de los tubos: Stubos = VolumenVelocidad
= 5000 m3
hora
10 mseg
x 3600 seg
hora
= 0,139 m2
Cada tubo tiene una sección transversal igual a: Ωtubo = π di
2
4 =
π (0,025)2
4 = 4,9 x 10-4 m2
Intercambiadores.VI.-160
Número de tubos: Stubos
Ωtubo
= 0,139 m2
4,9 x 10-4 m2 = 283 Tubos
Longitud de cada tubo: 225,47
283 = 0,796 m
b.1) Flujo cruzado con mezcla de un fluido (aire) en la parte de la carcasa y sin mezcla del otro fluido
(gases que circulan por el interior de los tubos) y 1 paso de tubos
El (LMTD) se calcula a partir del caso anterior afectado de un factor de corrección F,
Z = CFCC
= 1
P = TF1 - TF2TF1 - TC1
= 80 - 18080 - 300
= 0,455 ⇒ F = 0,89
∆T = F (LMTD) = 0,89 x 120 = 106,8ºC
Superficie total de transmisión: A = q
U F (LMTD) = 102.000
40 x 106,8 = 23,87 m2
Si se considera un intercambiador de lujos cruzados de un tubo único en forma de serpentín y placas aleteadas,
Longitud total del tubo: L = Aπ de
= 23,87
π x 0,03 = 253,33 m
Si se consideran un intercambiador de flujos cruzadosconformado por 1 paso de 283 tubos, se tiene,
Longitud de cada tubo: 253,33
283 = 0,895 m
b.2) Flujo cruzado con mezcla en ambos fluidos a la entrada y a la salida
El (LMTD) se calcula igual que en el caso anterior, afectado de un factor de corrección F
Z = CFCC
= 1
P = TF1 - TF2TF1 - TC1
= 80 - 18080 - 300
= 0,455 ⇒ F = 0,93
∆T = F (LMTD) = 0,93 x 120 = 111,6ºC
Superficie total de transmisión: A = q
U F (LMTD) = 102.000
40 x 111,6 = 22,85 m2
Longitud total de los tubos: L = Aπ de
= 22,85
π x 0,03 = 242,44 m
Longitud de cada tubo: 242,44
283 = 0,8566 m
*****************************************************************************************
VI.15.- Vapor de agua a 150°C condensa en el exterior de los tubos de un intercambiador horizontal, mien-tras por el interior de los mismos circula agua a 50°C. El condensador contiene 500 tubos, de diámetro exte-rior 18 mm, circulando por el mismo 1000 Tm/hora de vapor.Estimar el coeficiente de transmisión de calor del vapor por convección en el exterior de los tubos, sabiendoque estos tienen 2 metros de longitud, y que existen 10 filas de 50 tubos N=10_________________________________________________________________________________________
RESOLUCIONLas propiedades del fluido se calculan a la media entre la temperatura del vapor de agua y la temperatura mediadel fluido refrigerante que es muy próxima a la TpF.
Propiedades del líquido a, T = Ts + TpF
2 =
150 + 502
= 100ºC ⇒
ρ l = 958,4 kg/m 3
r l-v = 2114,4 kJ/kg, (a Ts = 150ºC)
k = 0,682 W/m ºC
η l = 278.10 -6 N.seg/m 2
Intercambiadores.VI.-161
G = 106
Kghora
3600 seg
hora x 500 tubos
= 0,556 Kg de vapor por tubo
seg
Re = (4 Gη L
)l = (4 x 0,556
Kgseg
278 x 10-6 N.seg
m2 x 2 m
)l = 4000 > 1800 (turbulento)
hcF(1 tubo) = 0,0077 Re 0,4 g1/3 f5(T) = f5(100) = 14017 = 0,0077 x 40000,4 x 9,8 1/3 x 14017 = 6373,4 Wm2.ºC
hc = hcF(1 tubo)
N4
= 6373,4
104
= 3584 Wm2.ºC
De otra forma,
hc(1 tubo) = 0,077 kl ( ρl
2 g
η l2
)0,33 Re0,4 , para: Re > 1800
hc(1 tubo) = 0,077 x 0,682 x ( 958,42 x 9,8
(278 x 10-6)2 )0,33 x 40000,4 = 6352 W
m2.ºC
De otra forma,
hcF(1 tubo) = 0,0077 g1/3 α2 f7(T) = f7(100) = 368040
α2 = (4 GL
)0,4 = (4 x 0,556
2)0,4 = 1,043337
=
= 0,0077 x 9,81/3 x 1,043 x 368040 = 6321 Wm2.ºC
*****************************************************************************************
VI.16.- Se colocan concéntricamente dos tuberías de acero de diámetros interiores 48 y 80 mm, y espesor 8mm. Por la tubería interior penetra agua fría a 0°C y 10 Km por hora y por el extremo opuesto del espacioanular penetra agua caliente a 40°C y 5 Km/hora.Determinar las temperaturas finales de ambas corrientes teniendo en cuenta que,- No hay pérdidas de calor al exterior- El coeficiente de película exterior es de 4.100 Kcal/h.m2°C- Longitud de las tuberías L=112 metros- Conductividad térmica de la tubería, 37 Kcal/h.m°CDatos,Calor específico del agua, 1,002 Kcal/kg°C ;Densidad del agua, 999,2 kg/m3
Viscosidad dinámica del agua, 4,72 kg/h.m;Conductividad térmica del agua, 0,504 Kcal/h.m°CNúmero de Prandtl del agua, 9,41_________________________________________________________________________________________RESOLUCION- Coeficiente de película interior,
Re1 = u1 d1ν
= 10.000 m
hora x 0,048 m
4,72 Kgh.m
999,2 Kg
m3
= 101.613,5
Nu = 0,023 (Re)0,8 (Pr)0,4 = 0,023 x (101,613,5)0,8 x (9,41)0,4 = 571,1
Intercambiadores.VI.-162
hcF = k Nud1
= 0,504 x 571,11
0,048 = 5996,7 Kcal
h.m2.ºC
- Para conocer las temperaturas finales de ambas corrientes es necesario conocer e
ε = 1 - exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
1 - Cmín
Cmáx exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
CF = (m cp)F =
= mF = (ΩF uF ρF) = π dF
2
4 uF ρF =
π x 0,0482
4 m2 x 10000 m
hora x 999,2
Kg
m3 = 18081,1
Kghora
=
= 18081,1 Kghora
x 1,002 KcalKg.ºC
= 18177,25 Kcalh.ºC
CC = (m cp)C =
= mC = V ρ = ΩC uC ρC = π (d3
2 - d22)
4 uC ρC =
π (0,08 2 - 0,004 2) m2
4 x 5000 m
hora x 999,2
Kg
m3 = 9040,5
Kghora
=
= 9040,5 Kghora
x 1,002 KcalKg.ºC
= 9058 Kcalh.ºC
= Cmín
Cálculo de U2,
U2 = 1r2
r1 hcF + r2
k ln r2
r1 + 1
hcC
= r1 = 24 mm
r = 48 + 162
= 32 mm = 1
0,0320,024 x 5996,7
+ 0,032
37 ln 32
24 + 1
4100
=
= 1398,75 Kcal
h.m2.ºC
Superficie de intercambio térmico: A2 = 2 π r2 L = 2 π x 0,032 x 112 = 22,52 m2
NTU = A2 U2Cmín
=
22,52 m2 x 1398,75 Kcalh.m2ºC
9058,6 Kcalh ºC
= 3,477
Cmín
Cmáx =
9058,618117,25
= 0,5
ε = 1 - exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
1 - Cmín
Cmáx exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
= 1 - exp (3,477) (0,5 - 1)
1 - 0,5 x exp (3,477) (0,5 - 1) = 0,9036
TC2 = TC1 - (TC1 - TF1) ε Cmín
CC = Cmín = CC = TC1 - (TC1 - TF1) ε = 40 - (40 - 0) x 0,9036 = 3,85ºC
TF2 = TF1 + (TC1 - TF1) ε Cmín CF
= 0 + (40 - 0) x 0,5 x 0,9036 = 18,07ºC
****************************************************************************************
VI.17.- Por una tubería de refrigeración de diámetro interior di= 4 cm. y espesor e= 3 mm, circula agua a lavelocidad de 1,5 m/seg, entrando a la temperatura Tc1= 50°C y saliendo a Tc2= 15°C. El agua a calentar cir-cula en contracorriente, a razón de 0,5 m/seg, entrando a 10°C y saliendo a 35°C.Sabiendo que el coeficiente de conductividad térmica del acero es k= 40 W/m°C, determinar,
a) El caudal de agua que se calienta y la longitud del tubo.b) Su longitud si se sustituye el intercambiador por otro 2/4
Intercambiadores.VI.-163
_________________________________________________________________________________________RESOLUCION
Fluido que circula por la tubería interior (se enfría),
TC = 50 + 152
= 32,5ºC ; cpC = 4,1776 kJKg.ºC
; ρC = 994,45 Kg
m3 ; vC = 0,7885 x 10-6 m
2
seg
kC = 0,6195 W
mºC ; PrC = 6,28
mC = Si uC = π di
2
4 uC =
π x 0,042 m2
4 x 1,5 m
seg = 1,885 x 10-3 m3
seg = 6,7858 m3
hora =
= 6,7858 m3
hora x 994,45
Kg
m3 = 6752,12
Kghora
q = mC cpC (TC1 - TC2) = mC cpC (TC1 - TC2) = 6752,12 Kghora
x 4,1776 kJKg.ºC
x (50 - 15)ºC =
= 986.685 kJ
hora = 274,079 kW = 235.710 Kcal
hora
Nu = 0,023 Re0,8 Pr0,3 = Re = 1,5 m
seg x 0,04 m
0,7885 x 10-6 m2
seg
= 76.093,4 = 0,023 x 76093,40,8 x 6,280,3 = 320,77
hcC = 320,77 x 0,6195 W
mºC0,04 m
= 4968 Wm2ºC
Fluido que circula por el exterior de la tubería (se calienta),
TF = 10 + 352
= 22,5ºC ; cpF = 4,1811 kJKg.ºC
; ρF = 997,45 Kg
m3 ; vF = 0,9625 x 10-6 m
2
seg
kF = 0,6015 WmºC
; PrF = 6,6875
a) Caudal de agua que se calienta
Q = mF cpF (TF2 - TF1) ; mF = Q
cpF (TF2 - TF1) =
986.685 kJhora
4,1811 kJKg.ºK
x 25ºC = 9.440
Kghora
Nu = 0,26 ReF0,6 PrF
0,3 ηc ; (103 < ReF < 105)
Nu = 0,26 ReF0,6 PrF
0,3 ηc =
ReF = 0,5 m
seg x 0,046 m
0,9625 x 10-6 m2
seg
= 23.896
ηc = 1 (por ser muy próximas las temperaturas) =
= 0,26 x 23.8960,8 x 6,68750,3 = 194,78
hcF = 194,78 x 0,6015 W
mºC0,046 m
= 2547 Wm2ºC
Longitud del tubo,
Ue = 1re
ri hcF + re
k ln re
ri + 1
hcC
= 10,023
0,02 x 4968 +
0,02340
ln 0,0230,02
+ 12547
= 1419,5 Wm2ºC
Intercambiadores.VI.-164
Q = Ue Ae ∆T2 - ∆T1
ln ∆T2
∆T1
=
Ae = π de L = 0,046 π L
∆T2 = 50 - 35 = 15ºC
∆T1 = 15 - 10 = 5ºC
= 1419,5 Wm2ºC
x (0,046 π L) m2 x 15 - 5ln 15
5
ºC =
= 274079 W ; L = 146,78 m
b) ¿Cuál sería su longitud si se sustituye el intercambiador por otro 2/4?
Cálculo de F : P = TF1 - TF2
TF1 - TC1 = 10 - 35
10 - 50 = 0,625
Z = TC1 - TC2TF2 - TF1
= 50 - 1535 - 10
= 1,4 ⇒ F = No se encuentra ningún valor
Por lo tanto, NO HAY SOLUCION en estas condiciones.
TC2TC1
TF2 TF1
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
4 3 2 1,5 1 0,8 0,6 0,4 0,2
F
P
Z
Factor de corrección para la LMTD en el caso de un intercambiador en contracorriente 2/4
*****************************************************************************************
VI.18.- Para calentar 4600 kg/hora de aire desde una temperatura de 14,5ºC hasta 30ºC, se utiliza vapor deagua a 100ºC, en un intercambiador de flujos cruzados, en el que se impulsa aire por el exterior de un haz detubos de diámetros 10/13 mm, circulando el aire perpendicular a los mismos.Cada tubo tiene una longitud de 61 cm y están dispuestos según una malla cuadrada, con una separaciónentre centros de los tubos de 19 mm y formando todo ello un conjunto de 19 tubos en la misma vertical.Determinar
a) El coeficiente global de transmisión de calorb) El número de hileras de tubos, necesarias para alcanzar en el aire las temperaturas prefijadas.
Datos de los tubos, hC interior tubos = 5000 Kcal/h m2ºC ; k tubos = 90 Kcal/h.m.ºCDatos del aire, ρ = 1,195 kg/m3 ; η = 65,79 x 10-3 kg/h.m ; k = 22,29 x 10-3 Kcal/h.m.ºC ; cp = 0,24045Kcal/kgºC; Pr = 0,71Datos del vapor, rl-v = 540 Kcal/kg_________________________________________________________________________________________
RESOLUCIONa) Coeficiente global de transmisión de calorCálculo del coeficiente de película exterior hce
Hay que calcular la velocidad máxima a través del haz de tubos:
umáx = uF exex - d
= uF = G19
ρ Ω = G
19 ρ L ex = G
19 ρ L (ex - d) =
Intercambiadores.VI.-165
= 4600 kg/hora
1,195 ( kg/m 3 ) x 0,61 m x 19 x (0,019 - 0,013) m = 55.355
mhora
= 15,37 m
seg
Nº de Reynolds: Re = umáx d
ν =
55.355 mhora
x 0,013 m
0,006579 Kg
h.m.
1,195 Kg
m3
= 13.071
Nu = 0,33 (Re)máx0,6 Pr0,3 = 0,33 x (13.071)0,6 x (0,71)0,3 = 87,84
hce = 87,84 x 22,29 x 10-3 Kcal
h.m.ºC0,013 m
= 150,6 Kcalh.m2.ºC
U = 113
10 x 5000 +
0,0132 x 90
ln 0,0130,01
+ 1150,6
= 1(2,6 x 10-4) + (1,895 x 10-5) + (6,64 x 10-3)
= 144,53 Kcalh.m2.ºC
Cálculo de la (LMTD)
∆T1 = 100 - 14,5 = 85,5ºC
∆T2 = 100 - 30 = 70ºC ⇒ (LMTD) =
85,5 - 70
ln 85,570
= 77,5ºC
Cálculo de la temperatura superficial exterior,
q = U A (LMTD) = A hCe (TpF - TF) = TF = 14,5 + 30
2 = 22,25ºC = A hCe (TpF - 22,5)
U ∆Tm = hCe (TpF - TF) ; 144,53 x 77,5 = 150,6 x (TpF - 22,5) ; TpF = 96,63ºC
Superficie A de intercambio térmico,
q = U A (LMTD) = mF cpF (TF2 - TF1)
144,3 x A x 77,5 = 4600 Kg
hora x 0,24045 Kcal
KgºC x (30 - 14,5)ºC ⇒ A = 1,5305 m2
Atubos = nhileras N π de L = nhileras x 19 π x 0,013 x 0,61 = 1,5305 m2 ; nhileras = 3,23 ⇒ 4
Hay que hacer una corrección del coeficiente de película para 4 hileras,
Para 4 hileras → Tubos alineados → ψ = 0,90 ; hCe* = 0,90 x 150,6 = 135,54 Kcal
h.m2.ºC
U* = 113
10 x 5000 +
0,0132 x 90
ln 0,0130,01
+ 1135,54
= 130,6 Kcalh.m2.ºC
Superficie A* de intercambio térmico: A* = 4600 x 0,24045 x 15,5
130,6 x 77,5 = 1,6938 m2
Número de hileras: nhileras* =
1,693819 π de L
= 3,5784 , luego se considerarán 4 hileras
*****************************************************************************************
VI.19.- Una chimenea de fundición k = 50 W/mºK tiene 10 m de altura, un diámetro interior de 0,6 m y unespesor de 1 cm. Por su interior circula un flujo de gases de combustión procedentes de un horno, 1 kg/seg,que penetran por la base de la chimenea a 500ºC; las propiedades medias de los gases de combustión en lascondiciones del problema son,ρ = 0,5183 kg/m3 ; Pr= 0,7 ; ν =6,184 x 10-5 m2/seg ; cp = 1,063 kJ/kgºC ; k = 4,87 x 10-2 W/mºC.Por el exterior circula un viento a 14 m/seg y 20ºC, perpendicular a la chimenea; sus propiedades mediasrespecto a la temperatura media de la pared de la chimenea son,
Intercambiadores.VI.-166
ρ = 0,911 kg/m3 ; Pr= 0,7 ; ν = 2,4 x 10-5 m2/seg ; cp = 1,007 kJ/kgºC ; k = 3,2 x 10-2 W/mºCDeterminar,
a) Los coeficientes de convección interior y exterior, justificando si los flujos están o no completamentedesarrollados
b) El coeficiente global de transmisión de calor respecto a la sección exterior de la chimeneac) Las pérdidas térmicas al exteriord) La temperatura de salida de los gases y la temperatura media superficial de la chimenea
_________________________________________________________________________________________RESOLUCION
Se puede considerar a la chimenea como un intercambiador de calor compuesto por 1 tubo (chimenea) y el medio exterior a T = Cte.a) Coeficientes de convección interior y exterior, justificando si los flujos están o no completamente desarro-lladosFLUJO CRUZADO (POR EL EXTERIOR DE LA CHIMENEA)
Rede = u dextν =
14 x 0,62
2,4 x 10-5 = 361.666
Nude = C Reden Pr1/3 =
C = 0,0266 n = 0,805
= 0, 0266 x 3616660,805 x 0,71/3 = 704,2
hc exterior = Nude kd
= 704,2 x 3,2 x 10-2
0,62 = 36,34 W
m2 ºC
FLUJO POR EL INTERIOR DE LA CHIMENEA
ugases = Ggases
ρgases Ai =
1 Kgseg
0,5183 Kg
m3 π di
2
4
= di = 0,6 m = 6,82 m/seg
Redi = u dintν =
6,82 x 0,6
6,184 x 10-5 = 66.207
Relación L di
= 100,6
= 16,6 < 60 (el flujo de gases está condicionado a la entrada)
Nudi = 0,036 Redi0,8 Pr1/3 ( d
L )1/18 =
Válida para:
10 < Ld
< 100 = 0,036 x 662070,8 x 0,71/3 x ( 1
16,6 )1/18 = 196,84
hc interior = Nudi kdi
= 196,84 x 4,87 x 10-2
0,6 = 15,97 W
m2 ºC
b) Coeficiente global de transmisión de calor respecto a la sección exterior de la chimenea
U = 1
Aehci Ai
+ Ae ln re
ri2 π k L
+ 1hce
= 1
re ( 1hci ri
+ ln re
ri k
+ 1hce re
)
=
= 1
0,31 x ( 115,97 x 0,3
+ ln
0,310,3
50 + 1
36,34 x 0,31)
= 10,31 x (0,2175 + 0,000656 + 0,088)
= 10,53 Wm2 ºC
c) Pérdidas térmicas al exterior
Cmáx = Cexterior
Intercambiadores.VI.-167
Cmín = G cpi = 1 Kgseg x 1,063 kJ
KgºC = 1063 W
ºC
NTU = Ue AeCmín
= Ae = π de L = π x 0,62 x 10 = 19,47 m2 = 10,53 x 19,47
1063 = 0,1929
ε = 1 - e-NTU = 1 - e-0,1929 = 0,1754
q = ε Cmín (TC1 - TF1) = 0,1754 x 1063 WºC
x (500 - 20)ºC = 89.533 W
d) Temperatura de salida de los gases
TC1 - TC2TC1 - TF1
= ε Cmín
Ce = ε ⇒ 500 - TC2
500 - 20 = 0,1754 ; TC2 = 415,8ºC
ó también
q = Ggases cp gases (TC1 - TC2) ⇒ TC2 = - q
Ggases cp gases + TC1 =
- 89,533 kW
1 Kgseg x 1,063 kJ
KgºC
+ 500ºC = 415,8ºC
Temperatura media superficial de la chimenea
q = hc Ae (TpFext - Text) ⇒ TpFext = q
hc Ae + Text =
89,53336,34 x 19,47
+ 20ºC = 146,5ºC
q = 2 π k L Tp int - Text
ln reri
= 2 π x 50 x 10 x Tp int - 146,5
ln 0,310,3
= 89533 W ; Tp int = 147,4ºC
*****************************************************************************************
5 cm60°
2,5 cm
Aire (20°C)
Aire (34°C)
VI.20.- En un recuperador de flujo normal, sedesea calcular los coeficientes de película exteriore interior de los tubos. Por el exterior de los tuboscircula aire a una velocidad de 5 m/seg, entrandoa 20°C y saliendo a 34°C, mientras que por el inte-rior de los tubos fluye un caudal de agua a unavelocidad de 1 m/seg, que penetra a 50°C y sale a40°C.Los tubos tienen un diámetro interior de 2,1 cm yun diámetro exterior de 2,5 cm.
Dicho recuperador tiene 5 hileras al tresbolillo, viniendo los datos sobre la figura._________________________________________________________________________________________
RESOLUCION
AIRE POR EL EXTERIOR DE LOS TUBOS
En el exterior de los tubos circula aire en convección forzada sobre 5 hileras de tubos al tresbolillo
Nud = 0,33 α (Red)0,6 Pr0,33 ψ
Tubos al tresbolillo, α = 1
ψ (5 hileras al tresbolillo) = 0,92
Propiedades del aire a 34 + 202
= 27ºC :
ν = 16,84 x 10-6 m2
seg
Pr = 0,708
k = 0,02624 WmºK
Intercambiadores.VI.-168
Ecuación de continuidad: uF Ω1 = umáx Ω2 ;
Ω1 = 2 x 5 sen 60 = 8,66 cm2
Ω2 = 2 x (5 - 2,5) = 5 cm2
Ω3 = 2 x 5 sen 60 - de = 6,16 cm2
Ecuación de continuidad: 5 mseg x 8,66 cm2 = umáx x 5 cm2 ; umáx =
5 x 8,665
= 8,66 mseg
Rede = umáx x de
ν = 8,66 m
seg x 0,025 m
16,84 x 10-6 m2
seg
= 12.856
Nud = 0,33 α (Red)0,6 Pr0,33 ψ = 0,33 x 1 x (12856)0,6 x 0,7080,33 x 0,92 = 79,119
hC aire = 79,119 x 0,02624
0,025 = 83,04 W
m2ºC
De otra forma,
Nu = C (Re)n (Pr)1/3 ψ = εx = 5 x 2 sen 60 = 8,66 ; εx
de = 3,46
εy = 5 x cos 60 = 2,5 ; εy
de = 1
⇒ C = 0,52n = 0,569
Nu = 0,52 x (12850)0,569 x (0,708)1/3 x 0,92 = 92,84 ; hCaire = 97,44 Wm2ºC
AGUA POR EL INTERIOR DE LOS TUBOS.- No se conoce la temperatura interior de la pared, que estará a
más de 34ºC, pero las propiedades del agua no van a diferir mucho si se toman a TF
Propiedades del agua a TF = 50 + 402
= 45ºC :
ν = 0,613 x 10-6 m2
segPr = 4,125
k = 0,63925 WmºK
Reagua = u x diν =
1 mseg x 0,021 m
0,613 x 10-6 m2
seg
= 34.257
Nuagua = 0,023 (Re)0,8 Pr0,3 (se enfría) = 0,023 (34257)0,8 (4,125)0,3 = 149,33
hC agua = 149,33 x 0,63925
0,021 = 4545,7 W
m2ºC
De otra forma
hC agua = 0,023 (u0,8
di0,2
) f1(T) = f1(T) = (5,77 x 104) + 1067,8 T - 2,162 T2 = 97373 = 4850 Wm2ºC
*****************************************************************************************
VI.21.- Un intercambiador de calor (agua-agua), está formado por 98 tubos paralelos, dispuestos al tresboli-llo, en 9 filas, alojados en una carcasa de 15 cm de diámetro.Los tubos están fabricados con una aleación de Cu cuyo k=300 W/m.°CLos tubos tienen un diámetro exterior de 9,5 mm y un espesor de 1,2 mmLa carcasa lleva 11 pantallas perpendiculares a los tubos, mediante las cuales se dirige la corriente de aguaque circula por el exterior de las tuberías, separadas 11 cm; la sección mínima de paso entre tubos es de 42cm2.Se han realizado una serie de ensayos en el intercambiador, y se han encontrado los siguientes valores,Agua que circula por la carcasa, 11000 kg/horaTemperatura de entrada=52°C; temperatura de salida=38°CAgua que circula por el interior de los tubos, 7000 kg/hora
Intercambiadores.VI.-169
Temperatura de entrada=17°C; temperatura de salida=33°CSupuesto flujo en contracorriente determinar,
a) Los coeficientes de convección en ambos líquidosb) El coeficiente global de transmisión de calor U referido a la superficie exteriorc) La eficiencia del intercambiador y pérdidas térmicasd) La superficie de intercambio externa de los tubos y longitud de cada tubo
_________________________________________________________________________________________RESOLUCIONa) Coeficientes de convección en ambos líquidosFluido que circula por el interior de los tubos.-Las propiedades térmicas del agua que circula por el interior de los tubos (se calienta), se calculan a la tempera-tura media, (33 + 17)/2 = 25ºC
ρ = 996,7 Kg
m3 ; cp = 4,18025 kJ
Kg.ºK ; k = 0,606 W
m.ºK ; ν = 0,919 x 10-6 m
2
seg ; Pr = 6,375
Re = u diν =
di = 9,5 - (1,2 x 2) = 7,1 mm
u = QΩ
= 7000
Kghora
π di2
4 x 98 m2
= 7000
Kghora
x 1 ρ
m3
Kg
π di2
4 x 98 m2
13600
horaseg =
= 7000
Kghora
x 1 996,7
m3
Kg
π x 0,00712
4 x 98 m2
13600
horaseg = 0,5028 m
seg
= 0,5028 x 0,0071
0,919 x 10-6 = 3885
Polley: St = exp(- 3,796 - 0,205 ln Re - 0,505 ln Pr - 0,0225 ln P r2 = 1,49 x 10-3 = NuRe Pr
= hcFr cp u
Nu = 36,89 ; hcF = 3150 Wm2 ºC
Petukhov, Nu = Re d Pr
X (
λ8
) (ηF
ηpF)n =
=
Propiedades a TF = 17 + 33
2 = 25ºC
Re < 2.10 4 ; λ = 0,316 Re -0 ,25 = 0,316 x 3885-0 ,25 = 0,040025
n = 0,11 ; (ηF
η pF)0 ,11 ≅ 1
X = 1,07 + 12,7 (Pr 2 / 3 - 1) λ8
= 1,07 + 12,7 (6,375 r 2 /3 - 1) 0,04
8 = 3,223
=
= 3885x 6,375
3,2223 x
0,04
8 x 1 = 38,43 ⇒ h cF =
38,43 x 0,606
0,0071 = 3280
Wm 2 ºC
observándose que los valores obtenidos con diferente formulación son muy aproximados, pudiendo tomar comovalor de hcF la media entre los dos.
hcF = 3150 + 32802
= 3215 Wm2 ºC
Fluido que circula por el exterior de los tubos
Intercambiadores.VI.-170
Pantalla Tubo
de = 9,5 mm
umáx = Q
Ωmín
= 11000
Kghora
x 1 989,95
m3
Kg
42 x 10-4 m2 13600
horaseg = 0,7348 m
seg
Remáx = umáx de
νe =
0,7348 x 0,0095
0,613 x 10-6 = 11390
Nu = 0,26 Re0,6 Pr0,3 ηC = válida para 103 < Re < 105 = 0,26 x 113900,6 x 4,1250,3 = 108
ηC = (ηF
ηpF)0,14 ≅ 1
hce = 108 x 0,63925
0,0095 = 7267 W
m2 ºC
b) El coeficiente global de transmisión de calor U referido a la superficie exterior
Ue = 1re
ri hci + re
k ln re
ri + 1
hci
= 10,00475
0,00355 x 3215 +
0,00475 300
ln 0,004750,00355
+ 17267
= 1790,8 Wm2 ºC
c) Eficiencia del intercambiador
ε = q (Calor absorbido por el líquido que se calienta)
Cmín (TC1 - TF1)
q = 7000 Kghora
x 4,18025 kJKg ºC
x (33 - 17)ºC = 468.188 kJhora
CF = 7000 Kghora
x 4,18025 kJKg ºC
= 29261,7 kJh ºC
.... Cmín
CC = 11000 Kg
hora x 4,1765 kJ
Kg ºC = 45941,5 kJ
h ºC .... Cmáx
ε = 468.18829261,7 x (52 - 17)
= 0,4571 = 45,71%
ó también,
ε = CC (TC1 - TC2)
Cmín (TC1 - TF1) = CC = Cmín = 33 - 17
52 - 17 = 0,4571 = 45,71%
Pérdidas térmicas = qC - qF
qC - qF = qC = 11000 x 4,1765 x (52 - 38) = 643.181 kJ
hora
qF = 468.188 kJhora
= 643.181 - 468.188 = 174.993 kJhora
d) Superficie de intercambio externa de los tubos y longitud de cada tubo
(LMTD) = ∆T2 - ∆T1
ln ∆T2
∆T1
= ∆T2 = 52 - 33 = 19ºC
∆T1 = 38 - 17 = 21ºC = 19 - 21
ln 1921
= 19,98 ºC
Ae = q
U (LMTD) = 130.052 W
1790,8 Wm2 ºC
x 19,98ºC = 3,6347 m2
Longitud de cada tubo: L = 3,6347 m2
π de N =
3,6347 m2
π x 0,0095 m x 92 = 1,242 m
Intercambiadores.VI.-171
*****************************************************************************************VI.22.- Determinar el calor intercambiado en el intercambiador de calor que se presenta, compuesto por 6tubos y una carcasa rectangular, tal como se indica en la figura.Por los tubos de acero (de diámetro interior 22 mm y diámetro exterior 25 mm circula amoníaco líquido, quepenetra a la temperatura de 20°C y velocidad 3 m/seg, mientras que por la carcasa circula en contracorrienteagua caliente que penetra a 80°C y velocidad 1,5 m/seg.La longitud del intercambiador es de 5 metros.La conductividad térmica del acero es de 40 W/m°C.Se supondrá no existen pérdidas térmicas.
Datos de los fluidos,
Datos NH3: ρ = 580 Kg
m3 ; cp = 5 kJ
Kg°C ; k = 0,50 W
m°K ; ν = 0,34 x 10-6 m
2
seg ; Pr = 2
Datos H2O: ρ = 985 Kg
m3 ; cp = 4,186 kJ
Kg°C ; k = 0,66 W
m°K ; ν = 0,48 x 10-6 m
2
seg ; Pr = 3
_________________________________________________________________________________________RESOLUCION- El NH3 se calienta en el interior de los tubosPara 1 tubo se tiene:
G = V ρ = π di
2
4 uF ρ =
π x 0,0222 m2
4 x 3 m
seg x 580 Kg
m3 = 0,6614
Kgseg = 2381
Kghora
Coeficiente de película interior del NH3,
ReNH3 = uF diν
= 3 m
seg x 0,022 m
0,34 x 10-6 m2
seg
= 194.117
NuNH3 = 0,023 (Re)0,8 (Pr)0,4 = 0,023 x (194.117)0,8 x (2)0,4 = 515,93
hNH3 = kNH3 Nudi
= 0,5 x 515,93
0,022 = 11.725 W
m2.ºC
- El H2O se enfría en la carcasa (exterior de los tubos)
G = V ρ = Ω uagua ρagua = (0,35 x 0,1) - 6 x π x 0,025 2
4m2 x 1,5 m
seg x 985 Kgm3
= 47,36 Kgseg = 170.500 Kg
hora
Coeficiente de película del H2O,
ReH2O = uagua dequiv
νagua = dequiv = 4 dH = 4 x
(0,35 x 0,1) - (6 x π x 0,0252
4 )
2 x (0,35 + 0,1) + (6 π x 0,025) = 0,0935 =
1,5 x 0,0935
0,48 x 10-6 = 292.200
NuH2O = 0,023 (Re)0,8 (Pr)0,3 = 0,023 x (292.800)0,8 x (3)0,3 = 754,07
hH2O = kH2O NuH2Ode
= 0,66 x 754,07
0,0935 = 5.323 W
m2.ºC
Coeficiente global de transmisión de calor,
Intercambiadores.VI.-172
Ue = 1re
ri hNH3 + re
k ln re
ri + 1
hH2O
= 10,025
0,022 x 11725 +
0,012540
ln 0,0250,022
+ 15323
= 3080 Wm2ºC
- Para conocer las temperaturas finales de ambas corrientes es necesario conocer ε
ε = 1 - exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
1 - Cmín
Cmáx exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
CNH3 = 6 x (G cp)NH3 = 6 x 2381 Kghora
x 5 kJKg.ºC
= 71.430 kJh.ºC
= 19,84 kJseg.ºC
= Cmín
CH2O = (G cp)H2O = 170.500 Kghora
x 4,186 kJKg.ºC
= 713.713 kJh.ºC
= 198,25 kJseg.ºC
= Cmáx
Superficie de intercambio térmico: Ae = 6 π de L = 6 π x 0,025 x 5 = 2,356 m2
NTU = Ae UeCmín
=
2,356 m2 x 3080 Wm2ºC
19.840 Jseg ºC
= 0,36575
Cmín
Cmáx =
19,84198,25
= 0,10007
ε = 1 - exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
1 - Cmín
Cmáx exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
= 1 - exp (0,365) (0,1 - 1)
1 - 0,1 x exp (0,365) (0,1 - 1) = 0,3017
TC2(agua) = TC1 - (TC1 - TF1) ε Cmín
CC = Cmín = CNH3 = 80 - (80 - 20) x
0,3017 x 19,84198,25
= 78,2ºC
TF2(amon) = TF1 + (TC1 - TF1) ε Cmín
CF = 20 + (80 - 20) x 0,3017 = 38,1ºC
Calor intercambiado,
Q = U A ∆T2 - ∆T1
ln ∆T2
∆T1
= ∆T2 = 80 - 38,1 = 41,9
∆T1 = 78,2 - 20 = 58,2 = 3.080 W
m2ºC x 2,356 m2 x
41,9 - 58,2
ln 41,958,2
ºC = 360 kW
Q = ε Cmín (TC1 - TF1) = 0,3017 x 19,84 kJsegºC
x (80 - 20)ºC = 360 kW
****************************************************************************************
VI.23.- Se presenta el intercambiador de la figura, compuesto por 12 tubos y una carcasa rectangular.Por los tubos de acero (de diámetro interior 20 mm y diámetro exterior 25 mm circula agua líquida, quepenetra a la temperatura de 10°C y velocidad 1 m/seg, mientras que por la carcasa circula en contracorrientesodio líquido que penetra a 100°C y velocidad 0,15 m/seg.La longitud del intercambiador es de 3 metros.
Intercambiadores.VI.-173
La conductividad térmica del acero es de 40 W/m°C.Se supondrá no existen pérdidas térmicas.Determinar,
a)El calor intercambiado entre los dos fluidosb) La temperatura de salida de los dos fluidos
Datos de los fluidos,
Datos Na: ρ = 925 Kg
m3 ; cp = 1,37 kJ
Kg°C ; k = 86 W
m°K ; ν = 7,25 x 10-7 m
2
seg
Datos H2O: ρ = 985 Kg
m3 ; cp = 4,186 kJ
Kg°C ; k = 0,66 W
m°K ; ν = 0,48 x 10-6 m
2
seg
_________________________________________________________________________________________RESOLUCION- El agua se calienta en el interior de los tubos . Para 1 tubo se tiene,
Reagua = uagua di
νagua =
1 mseg x 0,02 m
0,48 x 10-6 m2
seg
= 41.667
Pragua = (η cp
k )agua = (
ρ ν cp
k)agua =
985 x 0,48 x 10-6 x 41860,66
= 3
Nuagua = 0,023 (Re)0,8 (Pr)0,4 = 0,023 x (41667)0,8 x (3)0,4 = 177,18
hC(agua) = kagua Nuagua
di =
0,66 x 177,180,02
= 5847 Wm2.ºC
- El Na se enfría en la carcasa (exterior de los tubos)
GNa = VNa ρNa = Ω uNa ρNa = (0,35 x 0,1) - 12 x π x 0,0252
4m2 x 0,15 m
seg x 925 Kg
m3 =
= 4,037
Kgseg = 14.535,4
Kghora
ReNa = uNa dequiv
νNa = dequiv = 4 dH = 4 x
(0,35 x 0,1) - (12 x π x 0,0252
4 )
2 x (0,35 + 0,1) + (12 π x 0,025) = 0,0631 =
=
0,15 x 0,0631
7,25 x 10-7 = 13.067
PrNa = (ρ ν cp
k )Na =
925 x 7,25 x 10-7 x 137086
= 0,01068
PeNa = (Re Pr)Na = 13067 x 0,01068 = 139,6
NuNa = 4,82 + 0,0185 x (Pe)0,827 , válida en el campo: 102 < Pe < 104
3,6 x 103 < Re < 9,05 x 105
NuNa = 4,82 + 0,0185 x (Pe)0,827 = 4,82 + 0,0185 x (139,6)0,827 = 5,92
hC(Na) = kNa NuNade
= 86 x 5,920,06316
= 8.059,4 Wm2.ºC
Coeficiente global de transmisión de calor,
Ue = 1re
ri hC(agua) + re
k ln re
ri + 1
hC(Na)
= 10,025
0,02 x 5847 +
0,012540
ln 0,0250,02
+ 18059,4
=
= 104
2,138 + 0,697 + 1,24 = 2.184 W
m2ºC
Intercambiadores.VI.-174
- Para conocer las temperaturas finales de ambas corrientes es necesario conocer ε
ε = 1 - exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
1 - Cmín
Cmáx exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
Cagua = 12 x (G cp)agua = Gagua = Ω uF ρ =
π di2
4 uF ρ =
= π 0,022 m2
4 x 1 m
seg x 985 Kg
m3 = 0,3094
Kgseg = 1.114
Kghora
=
= 12 x 0,3094 x 4.186 = 15.541 W
ºC = Cmáx
CNa = (G cp)Na = 4,037 Kgseg x 1.370 J
Kg.ºC = 5.530,7 W
ºC = Cmín
Superficie de intercambio térmico: Ae = 12 π de L = 12 π x 0,025 x 3 = 2,827 m2
NTU = Ae UeCmín
=
2,827 m2 x 2184 Wm2ºC
5530,7 Jseg ºC
= 1,1163
Cmín
Cmáx =
5530,715541
= 0,356
ε = 1 - exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
1 - Cmín
Cmáx exp (NTU) (
Cmín
Cmáx - 1)
= 1 - exp (1,116) (0,356 - 1)
1 - 0,356 x exp (1,116) (0,356 - 1) = 0,62
TF2(agua) = TF1 + (TC1 - TF1) ε Cmín
CF = 10 + (100 - 10) x 0,62 x 0,356 = 29,86ºC
TC2(Na) = TC1 - (TC1 - TF1) ε Cmín
CC = Cmín = CNa = 100 - (100 - 10) x 0,62 = 44,2ºC
Calor intercambiado,
Q = ε Cmín (TC1 - TF1) = 0,62 x 5.530,7 WºC
x (100 - 10)ºC = 308,6 kW
****************************************************************************************
VI.24.- Por un tubo de acero de 0,1 m de diámetro interior y 10 mm de espesor, circula vapor de agua reca-lentado, a la presión de 10 atm abs, y se desea incrementar su temperatura desde 200ºC hasta 400ºC. En esteintervalo de temperaturas tiene una velocidad media de 10 m/seg.Para proceder al recalentamiento se hace uso del calor cedido por los humos procedentes de un hogar, a latemperatura de entrada de 1000ºC, siendo la temperatura de evacuación a la chimenea de 500ºC. La veloci-dad media de los humos es de 5 m/seg, y el gasto de humos de 10 kg/seg.La composición química media de los tubos de acero es la siguiente,C = 0,50 ; Si = 0,45 ; Mn = 0,45 ; Ni = 10 ; Cr = 5 ; Co = 1,25Determinar la longitud del tubo necesaria para este recalentamiento y el nº de kg de vapor de agua recalen-tados por kg de humos._________________________________________________________________________________________RESOLUCIONLa formulación que se propone para los humos sólo sirve para el aire y chapas planas. Equiparando loshumos a aire caliente, y los tubos a chapas se tiene,
Intercambiadores.VI.-175
hC(humos) (Schack) = 6,122 uhumos0,775 + 4,41 e-0,6 u(humos) = 6,122 x 50,775 + 4,41 x e-0,6 x 5 = 21,53 Kcal
h m2 ºC
hC(vapor recalentado) (Schack) = 3,62 + 0,30 t100
u0
0,75
d0,25 =
u0 = uvapor 264 p
273 + t =
= 10 x 264 x 10273 + 300
= 46,07 mseg
=
= 3,62 + 0,30 x 300
100 x
46,070,75
0,10,25 = 142,14 Kcal
m2.h.ºC
Como flujos cruzados se tendría,Propiedades de los humos a 750ºC ( Se equipararán al aire a 750ºC)
ρ = 0,3524 Kg
m3 ; cp = 1,1417 kJ
Kg°C ; k = 0,06752 W
m°K ; ν = 117,8 x 10-6 m
2
seg ; Pr = 0,7
Nu = C (Re)n (Pr)1/3 =
Re = u dν
= 5 x 0,12
117,8 x 10-6 = 5093,4
C = 0,193 ; n = 0,618 = 0,193 x 5093,40,618 x 0,71/3 = 33,48
hC(humos) = (Nu) khumos
de =
33,48 x 0,067720,12
= 18,84 kJm2.ºC
= 16,2 Kcalh.m2.ºC
Para el vapor de agua recalentado se puede hacer uso del ábaco correspondiente, del cual se obtiene un coefi-ciente de convección del orden de 140 Kcal/h.m2.ºC.
0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 T(°C)
20
30
40
50
k
(W/m°C)
Conductividad térmica del hierro puro
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 %0
1
2
3
ξ
Silicio Carbono Manganeso
Níquel
Cromo
Cobalto
Wolframio
Factores de corrección de la conductividad térmica de los aceros aleados
Cálculo de la conductividad térmica de los tubos, ktubos,
kFe = - 0,03125 T + 50 , (con T en ºC = 300ºC)
ktubos = kFe
1 + ξ1 + ξ2 + ... =
- 0,03125 T(ºC) + 50 1 + 0,32 + 0,2 + 0,16 + 0,2 + 0,84 + 1,62
= 9,36 Kcalm.h.ºC
Cálculo del coeficiente global de transmisión de calor U (Schack),
Intercambiadores.VI.-176
Ue = 1
rehC(humos) ri
+ re ln re
rikFe
+ 1hC(vapor)
= 1
0,06
0,05 x 142,14 +
0,06 ln 0,060,05
9,36 + 1
21,53
= 17,83 Kcalm2.h.ºC
Flujos cruzados,Ue = 1
rehC(humos) ri
+ re ln re
rikFe
+ 1hC(vapor)
= 1
0,06
0,05 x 140 +
0,06 ln 0,060,05
9,36 + 1
16,2
= 14 Kcalm2.h.ºC
por lo que se podría tomar el valor medio, Ue = (17,83 + 14)/2 = 15,91 Kcal/h.m2.ºC = 18,5 kW/m2.ºC
Qhumos = 10 Kgseg x 1,1417 kJ
Kg.ºC x (1000 - 500)ºC = 5708 kW = Ue Ae
∆T2 - ∆T1
ln ∆T2
∆T1
Ae =
Q ln ∆T2
∆T1
Ue (∆T2 - ∆T1) =
∆T2 = 1000 - 400 = 600ºC
∆T1 = 500 - 200 = 300ºC =
5708 kW x ln 600300
18,5 kWm2.ºC
x (600 - 300) = 0,7128 m2
Longitud del tubo: 0,7128 m2
de π =
0,7128 m2
0,12 x π = 1,89 m
Número de kg de agua,
Para p = 10 atm ⇒ ifinal (400ºC) = 3052 kJ/Kg
iinicial (200ºC) = 2829 kJ/Kg ⇒ ∆i = 3052 - 2829 = 435 kJ
Kg(agua)
Número de kW por 1 Kg de humos: 570810
= 570,8 kWKg(humos)
, luego:
G(Kg vapor de agua) = 570,8 kW
Kg(humos)
435 kJKg(agua)
= 490,8 Kcal
Kg(humos)
103,9 KcalKg(agua)
= 4,72 Kg (agua)
Kg (humo)
Intercambiadores.VI.-177