3.1 NASLOVNA STRAN S KLJUČNIMI PODATKI O NAČRTU · PDF fileLIFT_Lenart_PGD_konstrukcija - statika.docx Stran 16 1 ANALIZA OBTEŽB, VPLIVI NA KONSTRUKCIJO Pri statični analizi in

NORMA PRO520 Svetovanje, projektiranje PGD

Branko Jug s.p. 3 – načrt gradbenih konstrukcij

LIFT_Lenart_konstrukcija - teksti Stran 1

3.1 NASLOVNA STRAN S KLJUČNIMI PODATKI O NAČRTU

ŠTEVILČNA OZNAKA NAČRTA IN

VRSTA NAČRTA

3.1 – načrt gradbenih konstrukcij

– AB konstrukcija

INVESTITOR:

OBČINA LENART

Trg osvoboditve 7, 2230 Lenart v

Slovenskih goricah

OBJEKT:

DOZIDAVA OSEBNEGA

MONTAŽNEGA DVIGALA V

ALUMINIJASTEM JAŠKU OB

UPRAVNI STAVBI

VRSTA PROJEKTNE DOKUMENTACIJE: PGD

ZA GRADNJO: REKONSTRUKCIJA IN DOZIDAVA PROJEKTANT:

NORMA PRO520, Svetovanje, projektiranje

BRANKO JUG s.p

Zabovci 101, 2281 Markovci, Slovenija

Direktor:

Branko JUG, dipl.inž.grad.

ODGOVORNI PROJEKTANT:

Branko JUG, dipl.inž.grad.

IZS G - 3211

ŠTEVILKA PROJEKTA: 170816

KRAJ IN DATUM IZDELAVE NAČRTA: Ptuj, september 2016

ŠTEVILKA NAČRTA: 1 – 13 – K – 2016

ODGOVORNI VODJA PROJEKTA:

Marko Segulin, univ.dipl.inž.arh.

ZAPS 0839A




3.2 KAZALO VSEBINE NAČRTA

3.1 Naslovna stran načrta

3.2 Kazalo vsebine načrta

3.3 Izjava odgovornega projektanta načrta

3.4 Tehnično poročilo

3.4.1 Statični izračun

Priloge izračuna

3.5 Risbe

POZICIJSKI NAČRT MERILO

1 TEMELJNI JAŠEK 1:50




3.3 IZJAVA ODGOVORNEGA PROJEKTANTA NAČRTA V PROJEKTU ZA

PRIDOBITEV GRADBENEGA DOVOLJENJA

Odgovorni projektant

NAČRTA GRADBENIH KONSTRUKCIJ

št. 1 - 13 – K - 2016

Branko JUG

I Z J A V L J A M,

1. da je načrt gradbenih konstrukcij skladen s prostorskim aktom,

2. da je ta načrt skladen z gradbenimi predpisi,

3. da je načrt skladen s projektnimi pogoji oziroma soglasji za priključitev,

4. da so bile pri izdelavi načrta upoštevane vse ustrezne bistvene zahteve in da je

načrt izdelan tako, da bo gradnja izvedena v skladu z njim zanesljiva,

5. da so v načrtu upoštevane zahteve elaboratov.

Za objekt je izdana izjava, ki dokazuje mehansko odpornost in stabilnost objekta, v

kolikor bodo v nadaljnji izvedbi izpolnjeni tudi naslednji pogoji:

da bodo v projektu PZI predpisane vse potrebne karakteristike materialov,

da bodo za vse nosilne elemente izdelani PZI armaturni in delavniški načrti v

skladu s statično analizo (statičnim izračunom) nosilne konstrukcije in v skladu s

tehničnimi predpisi in pravili gradbene mehanike, strokovno in upoštevaje vsa

pravila gradbenega konstruiranja,

da bo dokazana ustrezna nosilnost temeljnih tal,

da bodo podana vsa postopkovna navodila za neoporečno gradnjo,

da bo zagotovljen projektantski nadzor projektanta, nadzor geomehanika in

nadzor odgovornega nadzornika,

da bo dela izvajal ustrezno usposobljen izvajalec.

170816

(št. projekta)

PTUJ, september 2016

(kraj in datum)

Branko JUG, dipl.inž. grad.

IZS G – 3211




3.4 TEHNIČNO POROČILO

SPLOŠNO

Projektna dokumentacija PGD načrta gradbenih konstrukcij je izdelana na osnovi:

projektnih podlag načrtov arhitekture in dobavitelja dvigala (september 2016)

Na osnovi potrjene idejne zasnove je izdelana projektna dokumentacija PGD.

Predmet izdelave projektne dokumentacije je izvedba montažnega osebnega dvigala v

aluminijastem jašku. Objekt bo služil kot vertikalna komunikacija predvsem za gibalno

ovirane osebe, ki bodo s tem pridobile možnost upravljanja storitev na Občini Lenart kakor

tudi na Upravni enoti Lenart. Dostop bo urejen iz južne dvoriščne strani, izstop pa v 1. in 2.

nadstropju upravne stavbe.

LOKACIJA

Nova gradnja montažnega dvigala je predvidena na parceli s parcelno številko 272, k.o.

Lenart v Slovenskih goricah.

Dostop do dvigala je predvideno po zemljišču lokalne ceste s parcelno št. 819 preko ceste

št. 235 in 236 na parcelno št. 272.

ZASNOVA

Osebno dvigalo v aluminijastem jašku primerno za invalida. Konstrukcija jaška je iz Alu

profilov, v barvi iz naravnega aluminija, jašek je iz vseh strani zaprt z varnostnim steklom.

Dvigalo z jaškom tlorisne velikosti 190x210 cm. Jama jaška v AB stenah globine 110 cm od

višine terena.

Na mestih prehodov v 1. in 2. nadstropju se ometani zidani parapeti porušijo in izvedejo

nove vratne odprtine.

Streha se izvede oz. podaljša preko jaška z leseno strešno konstrukcijo in opečno kritino

identično obstoječi.

Tlorisna velikost dvigala: 1,90m x 2,20m

Etažnost: PRITLIČJE, 1. in 2. NADSTROPJE.

Nulta kota dvigala bo višina zunanjega asfaltnega dvorišča, kjer je predviden vstop in

izstop: ±0,00 = 256,45 m n.v.

KONSTRUKCIJSKA ZASNOVA IN MATERIALI NOSILNE KONSTRUKCIJE

Nosilna konstrukcija dvigala je predvidena kot kovinska konstrukcija iz alu in jeklenih

profilov: konstrukcija dvigala je tudi konstrukcija za steklene fasadne površine, konstrukcija

jaška je naslonjena na nosilne stene upravnega objekta ter sidrana oz. temeljena v

armirano betonski jašek zunanjih dimenzij 235/255 cm.




Konstrukcija dvigalnega jaška: ALU profili, eluksirani v barvi naravnega aluminija,

Dvigalni jašek: iz vseh strani zaprt z varnostnim steklom

Dimenzije dvigalnega jaška: tlorisna velikost 190 x 210 cm

MATERIALI, OBDELAVE

Fasada

Zunanji fasadni elementi so steklene površine z dekorativnimi ALU vzdolžnimi in prečnimi

letvami v enakomernem rastru.

Streha, strešna konstrukcija

Streha se izvede oz. podaljša preko jaška z leseno strešno konstrukcijo v obstoječem

naklonu in opečno kritino identično obstoječi.

Odvodnjavanje meteornih vod bo klasično z žlebovi in vertikalami ter obstoječimi

peskolovi. Lokacije vertikal so razvidne v grafičnem delu načrta.

Talne konstrukcije

Finalni tlak v objektu ostajajo na obstoječih višinah prav tako na asfaltirani dvoriščni

površini.

Ključavničarski izdelki

Vsi ključavničarski izdelki bodo antikorozijsko zaščiteni, pocinkani in pleskani.

ZAŠČITA PROTI VLAGI

Ovoj stavbe (streha, zunanje stene, tla in stavbno pohištvo v ovoju) je projektiran tako, da

ščiti stavbo pred prodorom vlage v notranjost stavbe ter navlaženjem materialov ali

gradbenih konstrukcij, ki bi jih lahko vlaga poškodovala ali poslabšala njihove lastnosti do

te mere, da bi bila ogrožena zanesljivost stavbe.

Stavbno pohištvo bo ščitilo objekt pred atmosferskimi padavinami.

Dvigalnega jaška ni potrebno posebej vertikalno in horizontalno hidroizolirati, ker je pred

padavinsko vodo in talno vlago zaščiten s steklenimi in Alu paneli.




GRADBENE KONSTRUKCIJE

SPLOŠNO

V skladu z naročilom je izdelana projektna dokumentacija PGD načrta gradbenih

konstrukcij. Dimenzije in lastnosti gradbenih konstrukcij so pridobljene na osnovi preverb in

statičnih izračunov.

Pri izdelavi mehanske odpornosti in stabilnosti objekta so bili upoštevani naslednji predpisi:

Pravilnik o mehanski odpornosti in stabilnosti, Ur.l. RS št.101/11.11.2005,

standardi SIST EN 1990 do SIST EN 1998 (kot statična obtežba se upoštevana lastna

teža posameznih konstrukcijskih elementov, sloji obdelave, ter koristna obtežba.

Potresna obtežba je vzeta po standardu SIST EN 1998 z upoštevanjem projektnega

pospeška tal po seizmološki karti Slovenije)

KONSTRUKCIJSKA ZASNOVA IN MATERIALI NOSILNE KONSTRUKCIJE

Nosilni konstrukcijski sistem je sestavljen iz:

temeljnega jaška, sestavljenega iz plošče in sten.

Aluminijaste konstrukcije dvigala (ni predmet obdelave tega načrta)

KVALITETA MATERIALOV GLEDE NA VRSTO KONSTRUKCIJE:

Nosilna konstrukcija objekta je izdelana iz betona trdnostnega razreda C25/30. V

nadaljevanju podajamo trdnostne in mehanske lastnosti uporabljenih betonov, ki jih

upoštevamo v analizi in so skladne standardom SIST EN 1992-1-1:2005.

Beton trdnostnega razreda C25/30:

karakteristična tlačna trdnost: fck = 2,5 kN/cm²,

povprečna natezna trdnost: fctm = 0,26 kN/cm²,

modul elastičnosti: Ecm = 3100 kN/cm²,

Poissonov količnik: ν = 0,2,

Prostorninska teža (z upoštevanjem armature): γ = 25 kN/m³.

Za armaturo plošč, gred in stebrov uporabimo rebraste armaturne palice in mrežno

armaturo. V nadaljevanju podajamo trdnostne in mehanske lastnosti jekla za armiranje, ki

jih upoštevamo v analizi in so skladne standardom SIST EN 1992- 1-1:2005.

Jeklo trdnostnega razreda B 500-B:




karakteristična meja elastičnosti: fyk = 50 kN/cm²,

natezna trdnost: ft = fyk = 50 kN/cm²,

modul elastičnosti: Es = 20000 kN/cm²,

Prostorninska teža: ρs = 78,50 kN/m³.

V računski analizi zanemarimo utrjevanje jekla, to pomeni, da je natezna trdnost jekla

enaka karakteristični meji elastičnosti, pri tem pa računsko mejne deformacije niso

omejene.

Konstrukcijski element opeka Kvaliteta

beton

armatura jeklo

Temeljni jašek C25/30, XC2 palice:

B 500-B

mreže:

B 500-B




Kakovost armature:

rebrasta armatura B 500-B.







Za vgradnjo armature so predvideni tipski distančniki v obliki distančnih kač, trakov in

objemk:







Razredi izpostavljenosti betona – SIST EN 206 – 1




TEMELJI

Temljenje je izvedeno na AB temeljnem jašku, sestavljenemu iz plošče debeline 30 cm in

sten debeline 30cm.

Vsi temelji so liti na licu mesta. Temeljenje mora biti izvedeno v raščenih tleh. Izkop za

temelje mora obvezno pregledati geomehanik in podati strokovno mnenje. V izračunih

smo upoštevali vrednost 15 MN/m3.. Pri izvedbi temeljenja je obvezen geomehanski

nadzor. Ta bo skrbel za pravilno izvedbo, potrdil podane pogoje temeljenja, kontroliral

kvaliteto vgrajenih materialov, podal ustrezna navodila za morebitne spremembe načrtov

temeljenja, ter podal morebitna nadaljna navodila za varno izvedbo temeljenja.




SPLOŠNA OPOMBA!

Izvajalec del mora upoštevati predpise o varstvu pri delu za svojo tehnologijo izvajanja del.

V času gradnje mora voditi vso s predpisi zahtevano dokumentacijo o izvajanju del.

Pred pričetkom izvajanja posameznih gradbenih faz mora izvajalec obvezno detajlno

pregledati tehnično dokumentacijo in obvestiti projektanta o morebitnih nejasnostih,

napaki ali nastali spremembi.

Pred izvedbo je potrebno izdelati projektno dokumentacijo PZI.

Pri dimenzioniranju temeljev smo predvideli nosilnost tal, ki velja za običajno strukturo

podlage. Ob prisotnosti plastičnih struktur in podtalne vode mora nadzorni organ

predvideti geološko raziskavo tal in ugotoviti dejansko nosilnost terena.

Izkope za temelje pa mora obvezno pregledati nadzorni organ oziroma geomehanik.

Priporočamo, da investitor naroči projektantski nadzor pri izgradnji. Pri gradnjí je potrebno

natančno upoštevati navodila izračuna, vse računsko dobljene dimenzije in količine

dimenzioniranega materiala.

Celotni izračun je narejen na osnovi vseh veljavnih predpisov in standardov, ki zagotavljajo

stabilnost objekta tudi pri potresu višje stopnje. V primeru nadgradnje objekta ali

povečane obremenitve v posameznih prostorih je potrebno izvesti kontrolo statične

stabilnosti objekta pri novi (večji) obremenitvi.



LIFT_Lenart_PGD_konstrukcija - statika.docx Stran 15

3/4.1 STATIČNI RAČUN

KAZALO VSEBINE

3/4.1 STATIČNI RAČUN

1 ANALIZA OBTEŽB, VPLIVI NA KONSTRUKCIJO

1.1 STALNA OBTEŽBA

1.2 OBTEŽBA SNEGA

1.3 OBTEŽBA VETRA

1.4 KORISTNE OBTEŽBE

1.5 POTRES

2 DIMENZIONIRANJE AB JAŠKA

2.1 TEMELJNI JAŠEK

3 PRILOGE




1 ANALIZA OBTEŽB, VPLIVI NA KONSTRUKCIJO

Pri statični analizi in dimenzioniranju upoštevamo:

stalna obtežba,

spremenljive obtežbe snega in vetra,

obtežba potresa.

Analiza obtežb je izdelana po SIST EN 1991 (september 2004) in EN 1998 (maj 2005).

STALNA OBTEŽBA, VPLIVI

Stalno obtežbo predstavlja lastna teža konstrukcije ter stalne obtežbe strešne in fasadne

obloge, ki so pridobljene iz tehničnih katalogov proizvajalca elementov. V stalni obtežbi

so predvidene tudi obtežbe povezij, inštalacij itd.

OBTEŽBA SNEGA

Obtežbo snega za celoten objekt določimo skladno s standardom SIST EN 1991-1-3: 2004.

Karakteristično vrednost obtežbe snega sk na tleh na nadmorski višini A določimo s

pomočjo karte snežnih con, ki je podana v Nacionalnem dodatku k SIST EN 1991-1- 3: 2004

(slika 6). Karakteristična obtežba snega je odvisna od cone (Slovenija je razdeljena na 5

con) ter od nadmorske višine.

Lokacija objekta spada v cono A2 (po karti Slovenije za obremenitev snega), na nadmorski

višini cca. 250 m.

OBTEŽBA VETRA

Obtežba vetra je določena v skladu s SIST EN 1991-1-4. Lokacija objekta spada v cono 1

(po karti Slovenije za obremenitev vetra), kjer znaša na nadmorskih višinah do 800 m

projektna hitrost vetra 20 m/s. Pri določitvi obtežbe vetra na zunanje površine upoštevam

razdelitev objekta na območja A-E za vertikalne površine (fasada) in območja F-J za

strešno površino.

Upoštevam tudi delovanje vetra na notranje površine kot nadtlak oz. podtlak po

priporočenih vrednostih SIST EN 1991-1-4.

POTRESNA OBTEŽBA

Potresno obtežbo določim v skladu s SIST EN 1998-1. Lokacija objekta po potresni karti

Slovenije spada v območje, kjer projektni pospešek znaša 0,125g oz. 1,25 m/s2. Pri

projektiranju objekta uporabim linearno analizo s projektnim spektrom odziva.

Upoštevam srednjo stopnjo duktilnosti (DCM) in faktor obnašanja q = 2.5. Pri določitvi

obtežbe upoštevam spekter odziva tip 1. Zaradi pomanjkanja podatkov o temeljni zemljini

upoštevam kategorijo tal B. Objekt uvrstim v kategorijo pomembnosti II (objekti

normalnega pomena, varnostni faktor za potresno obtežbo 1,0). Pri potresni obtežbi

upoštevam tudi vpliv naključne torzije.




KOMBINACIJE OBTEŽB

Kombinacije obtežb posameznih vplivov določim v skladu s SIST EN 1990. Za

dimenzioniranje pri mejnem stanju nosilnosti (MSN) upoštevam varnostne faktorje za

kombinacije običajnih obtežb 1,35 za stalne vplive in 1,5 za spremenljive vplive, za

nezgodne kombinacije (potres) pa varnostne faktorje 1,0 za stalne in spremenljive vplive.

Za dimenzioniranje pri mejnem stanju uporabnosti (MSU) upoštevam varnostne faktorje 1,0

za stalne in spremenljive vplive. Pri kombinacijah obtežb upoštevam tudi parcialne faktorje

(za spremenljive vplive, ki niso prevladujoči) v vrednostih 0,6 za obtežbo vetra in 0,5 za

obtežbo snega pri običajnih kombinacijah (faktor 0). V primeru kombinacij s potresno

obtežbo sta parcialna faktorja (2) za sneg in veter enaka 0 (snega in vetra v kombinaciji

s potresno obtežbo ne upoštevam).

1.1 STALNA OBTEŽBA

Dejanske teže tlakov in spuščenih stropov z instalacijami po arhitekturnih načrtih PZI. Lastne

teže konstrukcijskih elementov upošteva program sam.

1.2 OBTEŽBA SNEGA

Objekt se nahaja v kraju Lenart v Slovenskih goricah, ki leži v snežni coni A2. Nadmorska

višina kraja znaša 264m.




Karakteristična obtežba snega na tleh:

𝑠𝑘 = 1,293 ∙ (1 + (𝐴

728)

2

) = 1,293 ∙ (1 + (264

728)

2

) = 1.463𝑘𝑁

𝑚2




RAČUNSKA OBTEŽBA SNEGA

Obtežbo snega na strehi za trajna/začasna projektna stanja je potrebno določiti z

enačbo:

ktei sCCs

i … koeficient oblike obtežbe

Ce … koeficient izpostavljenosti (običajno Ce=1.0)

Ct … termični koeficient (običajno Ct=1.0)

sk … karakteristična vrednost obtežbe snega na tleh v KN/m2

Obtežba snega deluje vertikalno (se upošteva kot obtežba na horizontalno projekcijo).

Koeficienti oblike obtežbe so različni, glede na tip strehe (ravne strehe, enokapnice,

dvokapnice).

Oblikovni koeficient:

Oblikovni koeficient deli strehe na 3 skupine glede na nagib:

Streha ima naklon 0° in spada v 1. skupino. Oblikovni koenficient je tako 𝜇1=0,8.

Toplotni koeficient in koeficient izpostavljenosti:

Za toplotni koeficient se po priporočilu standardov uporabi 𝐶𝑡=1.0. Tudi koeficient

izpostavljenosti je 𝐶𝑒=1.0, saj je o bjekt postavljen na običajnem terenu, kjer veter ne

prenaša snega na objekte.

1

2

3

4




IZRAČUN OBTEŽB ZA TRAJNA IN ZAČASNA PROJEKTNA STANJA

Obtežba snega

Podatki:

Kraj: Lenart Obtežba snega na tleh odvisna od snežne cone in NMV:

Snežna Cona: A2 Sk= 1,293(1+(A/728)^2)

N.M.V.: 264 m Sk= 1.463 kN/m2

Naklon α1: 0 °

Naklon α2: 0 °

Snežna karta Sloveni je razdel jena na 5 snežnih con Obl ikovni koenficient obtežbe snega

Izračun obtežbe snega na strehi:

μ= 0.8 μ - oblikovni koeficient obtežbe snega

Ce= 1.0 Ce - koeficient izpostavljenosti

Ct= 1.0 Ct - toplotni koeficient

S= 1.170 kN/m2 α1

S= 1.170 kN/m2 α2

Vrsta kopičenja: dvokapnica

S= ∙ ∙ ∙




1.3 OBTEŽBA VETRA

Obtežbo vetra smo izračunali v skladu s SIST EN 1991-1-4, EC 1: Vplivi na konstrukcije: Splošni

vplivi – Vplivi vetra.

Ptuj po vetrni karti spada v cono 1 z nadmorsko višino 254,50 metrov. Zemljišče po kategoriji

terena spada v III. kategorijo. Objekt je visok 6,45m.

Srednji veter

𝑉𝑚(𝑧) = 𝐶𝑟(𝑧) ∙ 𝐶𝑜(𝑧) ∙ 𝑉𝑏

Ker je obkekt manjši od 200 metrov in večja od 5 metrov, faktor hrapavosti 𝐶𝑟(𝑧) izračunamo

z enačbo:

𝐶𝑟(𝑧) = 𝑘𝑟 ∙ 𝑙𝑛(𝑧

𝑧0)

Faktor terena (𝑘𝑟) izračunamo z enačbo:

𝑘𝑟 = 0,19 ∙ (𝑧0

𝑧0,𝐼𝐼)

0,07

= 0,19 ∙ (0,3

0,05)

0,07= 0,215

Tako je faktor hrapavosti 𝐶𝑟(𝑧):

𝐶𝑟(𝑧) = 0,2154 ∙ 𝑙𝑛 (6,45

0,3) = 0,789




Faktor hribovitosti upošteva povečanje srednje hitrosti vetra nad ločeno stoječimi hribi in

strmimi pobočji. Učinek hribovitosti se lahko zanemari, če je privetrni teren nagnjen za manj

kot 3°. Ker je teren raven in je nagnjen za manj kot 3° smo faktor hribovitosti prevzeli, da je

enak 1,0.

Srednja hitrost vetra 𝑣𝑚(𝑧):

𝑉𝑚(𝑧) = 0,693 ∙ 1,0 ∙ 20 = 15,78 𝑚

𝑠

Vetrna turbulenca

Za določitev tlakov, ki jih povzroča veter na ploskve moramo izračunati vetrno turbulenco:

𝐼𝑣(𝑧) = 𝑘1

𝐶0(𝑧)∙𝑙𝑛(𝑧

𝑧0)

Pri tem so:

𝑘1 = 1,0

𝐶0(𝑧) = 1,0

𝑧 = 5,2 𝑚

𝑧0 = 0,3

Vetrna turbulenca je tako:

𝐼𝑣(𝑧) = 1

1∙𝑙𝑛(7,5

0.3)

= 0,273

Tlak pri največji hitrosti ob sunkih vetra

𝑞𝑝(𝑧) = (1 + 7 ∙ 𝐼𝑣(𝑧)) ∙1

2∙ 𝜌 ∙ 𝑉𝑚(𝑧)

2

Pri tem je 𝜌 gostota zraka, ki je odvisna od nadmorske višine, temperature in zračnega

(priporočena vrednost je 1,25 kg/m3)

𝑞𝑝(𝑧) = (1 + 7 ∙ 0,311) ∙1

2∙ 1,25 ∙ 13,872 = 0,453

𝑘𝑁

𝑚2

Tlak vetra na zunanje ploskve

Ko izračunamo tlak pri največji hitrosti ob sunku vetra potrebujemo še koeficiente

zunanjega tlaka na stene in streho, da lahko določimo tlak vetra na zunanje ploskve po

enačbi:

𝑊𝑒 = 𝑞𝑝(𝑧) ∙ 𝐶𝑝𝑒




VPLIV NA VETRA NA STREHO IN STENE

b= 2.5

d= 2.5

h= 11.7

Ze= 11.7

r

α=

e= 2.5

hp= 0

hp/h= 0

r/h=




TLAK VETRA NA POSAMEZNE PLOSKVE

STREHA

We(F)= -0.997 kN/m2 srk

We(G)= -0.816 kN/m2 srk

We(H)= -0.454 kN/m2 srk

We(-I)= -0.091 kN/m2 srk

We(I)= 0.091 kN/m2 tlak

STENE

Veter vzdolžno na objekt; smer vetra 00:

We(A)= -0.565 kN/m2 srk

We(B)= -0.362 kN/m2 srk

We(C )= 0 kN/m2 /

We(D)= 0.362 kN/m2 tlak

We(E )= -0.671 kN/m2 srk




Veter prečno na objekt; smer vetra 900:

We(A)= -0.565 kN/m2 srk

We(B)= -0.362 kN/m2 srk

We(C )= 0 kN/m2 /

We(D)= 0.362 kN/m2 tlak

We(E )= -0.671 kN/m2 srk




1.4 KORISTNE OBTEŽBE

Koristna obtežba dvigala je podana v tehnični dokumentaciji dvigala.




V računalniškem programu bomo tako upoštevali predpisano obtežbeno shemo dvigala.




1.5 POTRES

Projektni pospešek tal za povratno dobo 475let

Objekt se nahaja po seizmološki karti Slovenije za povratno dobo 475 let na območju

projektnega pospeška tal 0,1g.




Objekt se nahaja na območju tipa tal B.

Na podlagi tipa tal določimo faktor tal S, ki znaša 1.2.

Iz tega lahko določimo pospešek na lokaciji, ki ga izračunamo s formula

𝑔 = 𝑎𝑔 ∙ 𝑆 = 0.1 ∙ 1,2 = 0,12𝑔 = 1,2 𝑚/𝑠2 → ag/g= 0,12




Kategorija pomembnosti zgradbe: običajne stavbe II (=1,0)




2 DIMENZIONIRANJE AB JAŠKA

V podpoglavjih so podane osnovne karakteristike konstrukcijskih elementov:

material,

geometrija,

obtežbe.

povzetek

Izpisi vrednosti posameznih vhodnih podatkov ter obremenitev so prikazani v prilogah

statičnega izračuna za posamezni element:

sistem, robni pogoji,

obtežbe, obtežne kombinacije,

začetne deformacije,

obremenitev v karakterističnih prerezih, notranje statične količine,

dimenzioniranje.




2.1 TEMELJNI JAŠEK

Material: beton C25/30

armatura B 500-B, zaščitna plast min. 4,5 cm

Celotni izračun nosilnosti tal po mejnih stanjih je podan v prilogah. Modul podajnosti je bil

izbran 15 MN/m3

Obtežbe

V računalniškem programu smo upoštevali naslednje obtežbe:

Lastna teža aluminijaste konstrukcije, povzeta po podlogah dobavljalca dvigala

Koristna obtežba dvigala, podana v shemi obtežbe dvigala.

Stalna teža fasade (1 kN/m2)

Obtežba snega na streho (1,17 kN/m2)

Obtežba vetra po obtežni shemi

Potresna obtežba z upoštevanje modalne analize

Izbrana debelina plošče znaša 30 cm, izbrana debelina sten znaša 30 cm.

Potrebna armatura za prevzem obremenitev: mreža Q-503 v plošči in stenah, armirano v

obeh smereh.




3 PRILOGE

Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Branko Jug s.py Radimpex - www.radimpex.rs

Sadrzaj Osnovni podaci o modelu __________________________________________________________________________________________________________________________ 1 Ulazni podaci

Ulazni podaci - Konstrukcija _______________________________________________________________________________________________________________ 1 Ulazni podaci - Opterecenje _______________________________________________________________________________________________________________ 3

Rezultati

Modalna analiza _______________________________________________________________________________________________________________________ 11 Seizmicki proracun _____________________________________________________________________________________________________________________ 12 Staticki proracun _______________________________________________________________________________________________________________________ 14 Dimenzionisanje (beton) _________________________________________________________________________________________________________________ 16

Osnovni podaci o modelu Datoteka: LIFT_Lenart.twp Datum proracuna: 23.9.2016

Nacin proracuna: 3D model

X Teorija I-og reda X Modalna analiza Stabilnost

Teorija II-og reda X Seizmicki proracun Faze gradjenja

Nelinearan proracun

Velicina modela

Broj cvorova: 6250 Broj plocastih elemenata: 6145 Broj grednih elemenata: 31 Broj granicnih elemenata: 22140 Broj osnovnih slucajeva opterecenja: 7 Broj kombinacija opterecenja: 122

Jedinice mera

Duzina: m [cm,mm] Sila: kN Temperatura: Celsius

Ulazni podaci - Konstrukcija

Sema nivoa Naziv z [m] h [m]

11.60 4.00

7.60 3.80

3.80 5.05

Jašek -1.25

Tabela materijala No Naziv materijala E[kN/m2] μ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] μm

1 Beton C 25/30 3.100e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.100e+7 0.20

2 Aluminij 7.000e+7 0.30 27.00 2.300e-5 7.000e+7 0.30

Setovi ploca No d[m] e[m] Materijal Tip proracuna Ortotropija E2[kN/m2] G[kN/m2] α

<1> 0.300 0.150 1 Debela ploca Izotropna

Setovi greda @1@Set: 1 Presek: b/d=10/10, Fiktivna ekscentricnost

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 2 - Aluminij 1.000e-2 8.333e-3 8.333e-3 1.408e-5 8.333e-6 8.333e-6

Setovi povrsinskih oslonaca @1@Set

K,R1 K,R2 K,R3

1 1.500e+4 1.500e+4 1.500e+4


Izometrija


Ulazni podaci - Opterecenje

Lista slucajeva opterecenja No Naziv

1 Lastna teža (g)

2 Koristna obtežba dvigala

3 Sneg

4 Veter I

5 Veter II

6 Potres X

7 Potres Y

8 Komb.: 1.35xI+1.05xII+1.5 xIII-0.9xIV-0.9xV

9 Komb.: 1.35xI- -1.05xII+1.5xIII-0.9xIV-0.9xV

10 Komb.: 1.35xI+1.05xII+1.5 xIII+0.9xIV+0.9xV

11 Komb.: 1.35xI+1.05xII+1.5 xIII+0.9xIV-0.9xV

12 Komb.: 1.35xI+1.05xII+1.5 xIII-0.9xIV+0.9xV

13 Komb.: 1.35xI- -1.05xII+1.5xIII+0.9xIV+0.9xV

14 Komb.: 1.35xI- -1.05xII+1.5xIII+0.9xIV-0.9xV

15 Komb.: 1.35xI- -1.05xII+1.5xIII-0.9xIV+0.9xV

16 Komb.: 1.35xI- -1.05xII+0.75xIII- -1.5xIV-0.9xV

17 Komb.: 1.35xI+1.05xII+0.7 5xIII+1.5xIV+0.9xV

18 Komb.: 1.35xI+1.05xII+0.7 5xIII-1.5xIV+0.9xV

19 Komb.: 1.35xI+1.05xII+0.7 5xIII-1.5xIV-0.9xV

20 Komb.: 1.35xI- -1.05xII+0.75xIII+1.5xIV+ +0.9xV

21 Komb.: 1.35xI- -1.05xII+0.75xIII+1.5xIV- 0.9xV

22 Komb.: 1.35xI- -1.05xII+0.75xIII-1.5xIV+ +0.9xV

23 Komb.: 1.35xI+1.05xII+0.7 5xIII+1.5xIV-0.9xV

24 Komb.: 1.35xI+1.05xII+0.7 5xIII+0.9xIV+1.5xV

25 Komb.: 1.35xI+1.05xII+0.7 5xIII+0.9xIV-1.5xV

26 Komb.: 1.35xI+1.05xII+0.7 5xIII-0.9xIV+1.5xV

27 Komb.: 1.35xI+1.05xII+0.7 5xIII-0.9xIV-1.5xV

28 Komb.: 1.35xI- -1.05xII+0.75xIII+0.9xIV- 1.5xV

29 Komb.: 1.35xI- -1.05xII+0.75xIII+0.9xIV+ +1.5xV

30 Komb.: 1.35xI- -1.05xII+0.75xIII- -0.9xIV-1.5xV

31 Komb.: 1.35xI- -1.05xII+0.75xIII-0.9xIV+ +1.5xV

32 Komb.: 1.35xI-1.5xII+ +0.75xIII+0.9xIV+0.9xV

33 Komb.: 1.35xI+1.5xII+ +0.75xIII+0.9xIV+0.9xV

34 Komb.: 1.35xI-1.5xII+ +0.75xIII+0.9xIV-0.9xV

35 Komb.: 1.35xI-1.5xII+ +0.75xIII-0.9xIV+0.9xV

36 Komb.: 1.35xI-1.5xII+ +0.75xIII-0.9xIV-0.9xV

37 Komb.: 1.35xI+1.5xII+ +0.75xIII-0.9xIV-0.9xV

38 Komb.: 1.35xI+1.5xII+ +0.75xIII-0.9xIV+0.9xV

39 Komb.: 1.35xI+1.5xII+ +0.75xIII+0.9xIV-0.9xV

40 Komb.: I+1.05xII+1.5xIII+ +0.9xIV+0.9xV

41 Komb.: I-1.05xII+ +1.5xIII-0.9xIV-0.9xV

42 Komb.: I-1.05xII+ +1.5xIII-0.9xIV+0.9xV

43 Komb.: I-1.05xII+1.5xIII+ +0.9xIV-0.9xV

44 Komb.: I-1.05xII+1.5xIII+ +0.9xIV+0.9xV

45 Komb.: I+1.05xII+ +1.5xIII-0.9xIV-0.9xV

46 Komb.: I+1.05xII+ +1.5xIII-0.9xIV+0.9xV

47 Komb.: I+1.05xII+1.5xIII+ +0.9xIV-0.9xV

48 Komb.: I-1.05xII+ +0.75xIII+0.9xIV+1.5xV

49 Komb.: I+1.05xII+ +0.75xIII+0.9xIV-1.5xV

50 Komb.: I+1.05xII+ +0.75xIII+1.5xIV-0.9xV

51 Komb.: I+1.05xII+0.75xIII- -1.5xIV+0.9xV

52 Komb.: I+1.05xII+0.75xIII- -1.5xIV-0.9xV

53 Komb.: I+1.05xII+ +0.75xIII+0.9xIV+1.5xV

54 Komb.: I-1.05xII+0.75xIII- -0.9xIV-1.5xV

55 Komb.: I-1.05xII+0.75xIII- -0.9xIV+1.5xV

56 Komb.: I-1.05xII+ +0.75xIII+0.9xIV-1.5xV

57 Komb.: I+1.05xII+ +0.75xIII+1.5xIV+0.9xV

58 Komb.: I+1.05xII+0.75xIII- -0.9xIV-1.5xV

59 Komb.: I+1.05xII+0.75xIII- -0.9xIV+1.5xV

60 Komb.: I-1.05xII+ +0.75xIII+1.5xIV+0.9xV

61 Komb.: I-1.05xII+0.75xIII- -1.5xIV-0.9xV

62 Komb.: I-1.05xII+0.75xIII- -1.5xIV+0.9xV

63 Komb.: I-1.05xII+ +0.75xIII+1.5xIV-0.9xV

64 Komb.: I+1.5xII+0.75xIII+ +0.9xIV+0.9xV

65 Komb.: I-1.5xII+0.75xIII+ +0.9xIV+0.9xV

66 Komb.: I+1.5xII+0.75xIII- 0.9xIV-0.9xV

67 Komb.: I+1.5xII+0.75xIII- 0.9xIV+0.9xV

68 Komb.: I+1.5xII+0.75xIII+ +0.9xIV-0.9xV

69 Komb.: I-1.5xII+0.75xIII+ +0.9xIV-0.9xV

70 Komb.: I-1.5xII+0.75xIII- 0.9xIV+0.9xV

71 Komb.: I-1.5xII+0.75xIII- 0.9xIV-0.9xV

72 Komb.: 1.35xI-1.05xII- -1.5xIV-0.9xV

73 Komb.: 1.35xI- -1.05xII+0.9xIV+1.5xV

74 Komb.: 1.35xI-1.05xII- -1.5xIV+0.9xV

75 Komb.: 1.35xI- -1.05xII+1.5xIV-0.9xV

76 Komb.: 1.35xI+1.05xII+0.9 xIV+1.5xV

77 Komb.: 1.35xI+1.05xII+0.9 xIV-1.5xV

78 Komb.: 1.35xI+1.05xII- -0.9xIV+1.5xV

79 Komb.: 1.35xI+1.05xII- -0.9xIV-1.5xV

80 Komb.: 1.35xI- -1.05xII+1.5xIV+0.9xV

81 Komb.: 1.35xI+1.05xII- -1.5xIV-0.9xV

82 Komb.: 1.35xI+1.05xII- -1.5xIV+0.9xV

83 Komb.: 1.35xI+1.05xII+1.5 xIV-0.9xV

84 Komb.: 1.35xI+1.05xII+1.5 xIV+0.9xV

85 Komb.: 1.35xI- -1.05xII+0.9xIV-1.5xV

86 Komb.: 1.35xI-1.05xII- -0.9xIV+1.5xV

87 Komb.: 1.35xI-1.05xII- -0.9xIV-1.5xV

88 Komb.: 1.35xI+1.5xII+ +0.9xIV+0.9xV

89 Komb.: 1.35xI+1.5xII+ +0.9xIV-0.9xV

90 Komb.: 1.35xI+1.5xII-0.9x IV+0.9xV

91 Komb.: 1.35xI+1.5xII-0.9x IV-0.9xV

92 Komb.: 1.35xI-1.5xII+ +0.9xIV+0.9xV

93 Komb.: 1.35xI-1.5xII+ +0.9xIV-0.9xV

94 Komb.: 1.35xI- -1.5xII-0.9xIV+0.9xV

95 Komb.: 1.35xI- -1.5xII-0.9xIV-0.9xV

96 Komb.: I+1.05xII+ +1.5xIV+0.9xV

97 Komb.: I+1.05xII-0.9xIV- -1.5xV

98 Komb.: I+1.05xII-0.9xIV+1 .5xV

99 Komb.: I+1.05xII+0.9xIV- -1.5xV

100 Komb.: I-1.05xII+ +0.9xIV+1.5xV

101 Komb.: I-1.05xII+0.9xIV- -1.5xV

102 Komb.: I-1.05xII-0.9xIV+1 .5xV

103 Komb.: I-1.05xII-0.9xIV-


-1.5xV

104 Komb.: I+1.05xII+ +0.9xIV+1.5xV

105 Komb.: I-1.05xII-1.5xIV+0 .9xV

106 Komb.: I-1.05xII+1.5xIV- -0.9xV

107 Komb.: I-1.05xII+ +1.5xIV+0.9xV

108 Komb.: I+1.05xII-1.5xIV- -0.9xV

109 Komb.: I+1.05xII-1.5xIV+0 .9xV

110 Komb.: I-1.05xII-1.5xIV- -0.9xV

111 Komb.: I+1.05xII+1.5xIV- -0.9xV

112 Komb.: I-1.5xII+0.9xIV+ +0.9xV

113 Komb.: I-1.5xII+0.9xIV-0. 9xV

114 Komb.: I+1.5xII- -0.9xIV-0.9xV

115 Komb.: I-1.5xII- -0.9xIV-0.9xV

116 Komb.: I+1.5xII+0.9xIV+ +0.9xV

117 Komb.: I+1.5xII+0.9xIV-0. 9xV

118 Komb.: I+1.5xII-0.9xIV+ +0.9xV

119 Komb.: I-1.5xII-0.9xIV+ +0.9xV

120 Komb.: I-0.3xII-1xVI

121 Komb.: I-0.3xII+VI

122 Komb.: I+0.3xII-1xVI

123 Komb.: I+0.3xII+VI

124 Komb.: I-0.3xII-1xVII

125 Komb.: I-0.3xII+VII

126 Komb.: I+0.3xII+VII

127 Komb.: I+0.3xII-1xVII

128 Komb.: 1.35xI

129 Komb.: I








Modalna analiza

Napredne opcije seizmickog proracuna: Spreceno oscilovanje u Z pravcu

Faktori opterecenja za proracun masa No Naziv Koeficient

1 Lastna teža (g) 1.00

2 Koristna obtežba dvigala 0.00

3 Sneg 0.00

4 Veter I 0.00

5 Veter II 0.00

Raspored masa po visini objekta Nivo Z [m] X [m] Y [m] Masa [T] T/m2

11.60 1.02 1.30 1.91

7.60 1.02 1.26 3.65

3.80 1.02 1.25 3.80

Jašek -1.25 1.02 1.11 13.62 2.95

Ukupno: 2.06 1.02 1.17 22.98

Polozaj centara krutosti po visini objekta Nivo Z [m] X [m] Y [m]

11.60 1.02 1.13

7.60 1.02 1.13

3.80 1.02 1.13

Jašek -1.25 1.02 1.13

Ekscentricitet po visini objekta Nivo Z [m] eox [m] eoy [m]

11.60 0.00 0.18

7.60 0.00 0.14

3.80 0.00 0.12

Jašek -1.25 0.00 0.02

Periodi oscilovanja konstrukcije No T [s] f [Hz]

1 1.7468 0.5725

2 1.7272 0.5790

3 1.0321 0.9689

4 0.4711 2.1228

5 0.4515 2.2149

6 0.3413 2.9302

7 0.2957 3.3813

8 0.2941 3.3998

9 0.2074 4.8224


Seizmicki proracun Seizmicki proracun: EC8 SLO Kategorija tla: B Kategorija znacaja: II (γ=1.0) Odnos ag/g: 0.10 Faktor ponasanja: 2.5 Koeficijent prigusenja: 0.05 S: 1.2 Tb: 0.15 Tc: 0.5 Td: 2

Faktori pravca zemljotresa: Naziv Kx Ky Kz

Potres X 1.000 0.300 0.000

Potres Y 0.300 1.000 0.000

Potres X

Ton 1 Ton 2 Ton 3

Nivo Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

11.60 0.88 0.00 0.00 -0.00 0.27 -0.00 0.00 0.00 0.00

7.60 1.31 0.00 0.00 -0.00 0.40 -0.00 0.01 0.00 -0.00

3.80 0.73 0.00 0.00 -0.00 0.22 -0.00 0.01 0.00 0.00

Jašek -1.25 0.14 0.00 -0.00 -0.00 0.04 0.00 0.00 0.00 -0.00

Σ= 3.07 0.00 -0.00 -0.00 0.93 -0.00 0.02 0.00 -0.00

Ton 4 Ton 5 Ton 6


11.60 -0.00 -0.32 0.00 -0.86 0.00 0.00 -0.10 0.00 0.00

7.60 -0.00 0.14 0.00 0.33 0.00 0.00 -0.04 0.00 0.00

3.80 0.00 0.52 0.00 1.50 0.00 -0.00 0.28 0.00 0.00

Jašek -1.25 0.00 0.04 -0.00 0.05 0.00 0.00 0.03 0.00 -0.00

Σ= 0.00 0.38 0.00 1.02 0.00 0.00 0.17 0.00 -0.00

Ton 7 Ton 8 Ton 9


11.60 0.28 0.00 0.00 -0.00 0.12 -0.00 0.14 0.00 0.00

7.60 -0.63 0.00 0.00 0.00 -0.27 -0.00 -0.26 0.00 0.00

3.80 0.49 0.00 0.00 -0.00 0.22 -0.00 0.14 0.00 -0.00

Jašek -1.25 0.12 0.00 -0.00 -0.00 0.06 0.00 0.15 0.00 -0.00

Σ= 0.26 0.00 -0.00 -0.00 0.12 -0.00 0.16 0.00 -0.00

Svi tonovi

Nivo Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

11.60 0.34 0.07 -0.00

7.60 0.71 0.26 -0.00

3.80 3.16 0.96 -0.00

Jašek -1.25 0.49 0.14 0.00

Σ= 4.70 1.43 -0.01

Potres Y

Ton 1 Ton 2 Ton 3


11.60 0.27 0.00 0.00 -0.00 0.90 -0.00 0.00 0.00 0.00

7.60 0.39 0.00 0.00 -0.00 1.32 -0.01 0.00 0.00 0.00

3.80 0.22 -0.00 0.00 -0.00 0.73 -0.01 0.00 0.00 0.00

Jašek -1.25 0.04 0.00 -0.00 -0.00 0.13 0.00 0.00 0.00 -0.00

Σ= 0.92 0.00 -0.00 -0.00 3.08 -0.01 0.01 0.00 -0.00

Ton 4 Ton 5 Ton 6


11.60 -0.00 -1.06 0.00 -0.26 0.00 0.00 -0.03 0.00 0.00

7.60 -0.00 0.45 0.00 0.10 0.00 0.00 -0.01 0.00 -0.00

3.80 0.00 1.74 0.00 0.45 0.00 0.00 0.08 0.00 0.00

Jašek -1.25 0.00 0.13 -0.00 0.01 0.00 0.00 0.01 -0.00 -0.00

Σ= 0.00 1.26 0.00 0.31 0.00 0.00 0.05 -0.00 -0.00

Ton 7 Ton 8 Ton 9


11.60 0.08 0.00 0.00 -0.00 0.39 -0.00 0.04 0.00 0.00

7.60 -0.19 0.00 0.00 0.00 -0.91 -0.01 -0.08 0.00 0.00

3.80 0.15 -0.00 0.00 -0.00 0.73 -0.01 0.04 0.00 0.00

Jašek -1.25 0.04 0.00 -0.00 -0.00 0.19 0.00 0.04 0.00 -0.00

Σ= 0.08 0.00 -0.00 -0.00 0.41 -0.01 0.05 0.00 -0.00

Svi tonovi

Nivo Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

11.60 0.10 0.24 -0.01

7.60 0.21 0.86 -0.01

3.80 0.95 3.21 -0.01

Jašek -1.25 0.15 0.45 0.01

Σ= 1.41 4.75 -0.03

Faktori participacije - relativno ucesce Ton \ Naziv 1. Potres X 2. Potres Y

1 0.597 0.053

2 0.054 0.596

3 0.004 0.000

4 0.022 0.244

5 0.199 0.018

6 0.033 0.003

7 0.051 0.005

8 0.007 0.079

9 0.032 0.003


Faktori participacije - angazovanje mase Ton UX (%) UY (%) UZ (%) ΣUX (%) ΣUY (%) ΣUZ (%)

1 39.60 0.00 0.00 39.60 0.00 0.00

2 0.00 39.40 0.00 39.60 39.40 0.00

3 0.16 0.00 0.00 39.76 39.40 0.00

4 0.00 4.66 0.00 39.76 44.06 0.00

5 3.78 0.00 0.00 43.54 44.06 0.00

6 0.63 0.00 0.00 44.17 44.06 0.00

7 0.96 0.00 0.00 45.14 44.06 0.00

8 0.00 1.51 0.00 45.14 45.57 0.00

9 0.61 0.00 0.00 45.74 45.57 0.00


Staticki proracun



Dimenzionisanje (beton)



LIFT_Lenart_konstrukcija - teksti

3.5 RISBE

Documents

3.1 NASLOVNA STRAN S KLJUČNIMI PODATKI O NAČRTU · PDF fileLIFT_Lenart_PGD_konstrukcija - statika.docx Stran 16 1 ANALIZA OBTEŽB, VPLIVI NA KONSTRUKCIJO Pri statični analizi in