Upload
mmmimmma92
View
223
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
8/19/2019 62stabilnost Konstrukcija 6_11
1/12
6. STABILNOST KONSTRUKCIJA
V čas
v. prof. Dr Mira Petronijević
Prof. Stanko Brčić
6.6 Vektor ekvivalentnog opterećenja
Komponente vektora ekvivalentnog
opterećenja su jednake negativnimvrednostima reakcija oslonaca štapa sanepomerljivim osloncima usled zadatihuticaja p(x) i t duž ose štapa
Reakcije štapa se određuju polinearizovanoj Teoriji II reda
8/19/2019 62stabilnost Konstrukcija 6_11
2/12
Vektor ekvivalentnog opterećenja
Diferencijalna jednačina ravnoteže zaslučaj aksijalnog opterećenja je ista kao ipo Teoriji I reda
Komponente vektora ekvivalentnogopterećenja usled aksijalnog opterećenjapx(x) i temperaturne promene u osi štapa
to su iste kao i odgovarajuće komponentepo Teoriji I reda
Vektor ekvivalentnog opterećenja
Za transverzalno opterećenje p y(x) i
temperaturnu razliku t vektorekvivalentnog opterećenja se dobija poTeoriji II reda primenom Metodepočetnih parametara
8/19/2019 62stabilnost Konstrukcija 6_11
3/12
Vektor ekvivalentnog opterećenja
6.6.1 Vektor ekvivalentnogopterećenja od p y (x)
)()()()(
)()(cossin)()(
)()(sin
cos)(
)()()()()(
10
22000
33000
44030200
x I V xvS xv EI xV
x I xF V kx M kx EIk xv EI x M
x I xF V S
kxk M kx x
x I xF V xF M xF v xv
(A)
py(x)S
Q3
Q4 k
S
y
x
t
Q1
Q2 i
8/19/2019 62stabilnost Konstrukcija 6_11
4/12
gde su I j(x) j=1,2,3,4 partikularniintegrali, koji za proizvoljno opterećenje
p(x) imaju vrednosti:
1 1 2 2
0 0
3 3 4 4
0 0
( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )
( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )
x x
x x
I x F x p d I x F x p d
I x F x p d I x F x p d
x
l
pri čemu su F i j=1,2,3,4 funkcije:
Za zadato opterećenje i konturne uslove, iz
jednačina (A) se određuju reakcije oslonaca,odn. vektor ekvivalentnog opterećenja.
1 2
3 4
sin( ) 1 ( )
1 cos sin( ) ( )
kxF x F x
k
kx kx kxF x F x
S k S
8/19/2019 62stabilnost Konstrukcija 6_11
5/12
6.6.2 Vektor ekvivalentnog opterećenja odopterećenja koncentrisanim silama
(B)
Rešenje Metodom početnih parametara zaopterećenje koncentrisanim silama:
0 0 2 0 3 0 4 3 4
0 0 0 3 3
0 0 0 2 2
0
( ) ( ) ( ) ( ) | ( ) ( )
sin sin ( )( ) cos ( ) | ( )
( ) sin cos ( ) | cos ( ) ( )
( ) |
x a
x a
x a
x a
v x v F x M F x V F x MF x a PF x a
k kx k k x a x kx M V F x M PF x a
S S
M x EIk kx M kx V F x M k x a PF x a
V x V P
8/19/2019 62stabilnost Konstrukcija 6_11
6/12
Granični uslovi na kraju x = l:
0 3 0 4 3 4
0 0 3 3
( ) 0 ( ) ( ) ( ) ( ) 0
sin sin( ) 0 ( ) ( ) 0
:
v l M F l V F l MF a PF a
k k kal M V F l M PF a
S S
gde je a l a
Iz graničnih uslova u x=l se dobijaju početni
parametri M o i V o Iz opšteg rešenja se zatim određuju M(l) i V(l)
Elementi vektora ekvivalentnog opterećenja su:
Q1 = -V 0 Q2 = M 0Q3 = V(l) Q4 = - M(l)
8/19/2019 62stabilnost Konstrukcija 6_11
7/12
6.6.3 Vektor ekvivalentnog opterećenja za jednakopodeljeno opterećenje
Za jednakopodeljeno opterećenje, sa
graničnim uslovima v0 = 0 i 0=0, dobija se:
Iz graničnog uslova v(l) = 0
)2
1(cossin
2
cos1)(
22
20
xk kx
S k
p
kS
kxkx pl
S
kx M xv
02
)1(cossin2
cos1)(
2
20 S pl
S k p
kS pl
S M lv
8/19/2019 62stabilnost Konstrukcija 6_11
8/12
dobija se:
Momenat M(x) :
2
0 2
12( sin 2cos 2),
12 22 (1 cos ) 0
pl pl M V
)1(cossincos)(200
kxk
p
k
kxV kx M x M
Za x=l sile u presecima su:
odakle se dobija
2
2
12( sin 2cos 2)( )
12 2 (1 cos )
( )2
pl M l
plV l
8/19/2019 62stabilnost Konstrukcija 6_11
9/12
21
21
3
4
2
2
12
2
12
p
p
pl
Q pl
Q
Q pl
Q
pl
gde je:
vektor ekvivalentnog opterećenja:
2
2
12 sin1 , za S < 0
2(1 cos )
1.0 za S = 1
12 sh1 , za S > 0
2(1 ch )
p
p
p
6.6.4 Vektor ekvivalentnog opterećenja usledtemperaturne razlike t=tu-to
Za EI=const, diferencijalna jednačinaravnoteže je:
odakle se integracijom se dobija:
0)( 22
2
2
2
h
t vk
dx
vd
dx
d t
212
2
2
C xC ht vk
dxvd t
8/19/2019 62stabilnost Konstrukcija 6_11
10/12
Za pritisnut štap se dobija rešenje:
Za proizvoljne konturne uslove na kraju x = 0:
kxC kxC h
t C xC
k xv t cossin)(
1)( 43212
00
00
)0(,)0(
)0(,)0(
V V M M
vv
dobijaju se integracione konstante:
hk
t
S
M C
S k
V
k C
S
M vk C
EI
V C
t 20
400
3
00
22
01 )(
8/19/2019 62stabilnost Konstrukcija 6_11
11/12
Partikularni integrali, odn. funkcije I i(x)za uticaj temperaturne razlike su:
)cos1()(sin)(
)cos1()(0)(
243
21
kx
hk
t x I kx
kh
t x I
kxh
t EI x I x I
t t
t
Smenom dobijenih rešenja za C i u izraze za v(x),
(x), M(x) i V(x), iz graničnih uslova na krajuštapa se dobijaju rešenja za M(0), V(0), M(l), V(l)
Elementi vektora ekvivalentnog opterećenja su:
Q1 = -V o, Q2 = M o,
Q3 = V(l), Q4 = - M(l)
8/19/2019 62stabilnost Konstrukcija 6_11
12/12
1
21
3
4
0
0
t
t
t
Q t EI
Q h
Q
Q t
EI h
Vektor ekvivalentnog opterećenja za t=t u-t o je istikao po teoriji I reda: