Alturas y Volumens en Presas

1

Enero 0.82 0.02530 0.13351 0.005096 0.16 0.66Febrero 0.57 0.02191 0.12059 0.004603 0.15 0.42Marzo 0.25 0.01028 0.13351 0.005096 0.15 0.11Abril 0.01 0.00852 0.12921 0.004932 0.14 -0.14Mayo 0.00 0.00000 0.13351 0.005096 0.14 -0.14Junio 0.00 0.00000 0.12921 0.004932 0.13 -0.13Julio 0.00 0.00000 0.13351 0.005096 0.14 -0.14Agosto 0.00 0.01231 0.13351 0.005096 0.15 -0.15Septiembre 0.00 0.03005 0.12921 0.004932 0.16 -0.16Octubre 0.05 0.05030 0.13351 0.005096 0.19 -0.14Noviembre 0.11 0.06337 0.12921 0.004932 0.20 -0.09Diciembre 0.40 0.05461 0.13351 0.005096 0.19 0.21TOTAL 2.21 1.909 0.30

BALANCE AGUA POTABLE+RIEGO+ABREVADERO

Mes OfertaCuenca

[H3/mes]

Demanda [Hm3/mes]Demanda

total[Hm3/mes]

BALANCE[Hm3/mes]Riego(Hm3/me

s)

Agua potable(Hm3

/mes

abrevadero(Hm3/mes)

COMO LAS OFERTA ES MENOR A LA DEMANDA NO ES ADECUADO LA CONSTRUCCION DE UNA PRESA , EN TODO CASO SE DEBERIA REDUCIR EL AREA DE CONSUMO DE AGUA PARA

AGUA POTABLE O,RIEGO Y ABREVADERO

Enero 0.82 0.164 0.66 0.66Febrero 0.57 0.147 0.42 0.42Marzo 0.25 0.149 0.11 0.11Abril 0.01 0.143 -0.14 -0.14Mayo 0.00 0.139 -0.14 -0.14Junio 0.00 0.134 -0.13 -0.13Julio 0.00 0.139 -0.14 -0.14Agosto 0.00 0.151 -0.15 -0.15Septiembre 0.00 0.164 -0.16 -0.16Octubre 0.05 0.189 -0.14 -0.14Noviembre 0.11 0.198 -0.09 -0.09Diciembre 0.40 0.193 0.21 0.21

TOTAL 2.21 5.283 0.30 1.39 -1.089

DEFICIT Hm3/mes

MesOfertaCuenca

[H3/mes]

Demanda total

[Hm3/mes]

BALANCE[Hm3/mes]

ESCESO Hm3/mes

OBRAS HIDRÁULICAS I ALTURAS Y VOLÚMENES EN PRESAS CIV 232

1. DETERMINACIÓN DE VOLUMEN ÚTIL DE DISEÑO DE PRESA 1.1. SELECCIÓN DE LA DEMANDA ÓPTIMA DE LA PRESA

De acuerdo al balance podemos seleccionar la combinación o directamente de agua potable. En este se selecciona la combinación (agua potable + abrevadero + riego).

UNIV. : VILLCA LUPA IVONNE KATERYNNE

ALTURAS Y VOLÚMENES EN PRESAS

PARCIAL ACUMULADA PARCIAL ACUMULADA PARCIAL ACUMULADA(Hm3/Mes) (Hm3/Mes) (Hm3/Mes) (Hm3/Mes) (Hm3/Mes) (Hm3/Mes)

ENERO 0.82 0.821 0.164 0.164 0.657 0.657FEBRERO 0.57 1.391 0.147 0.311 0.423 1.080MARZO 0.25 1.645 0.149 0.460 0.105 1.185ABRIL 0.01 1.651 0.143 0.603 -0.137 1.048MAYO 0.00 1.651 0.139 0.741 -0.139 0.910JUNIO 0.00 1.651 0.134 0.875 -0.134 0.775JULIO 0.00 1.651 0.139 1.014 -0.139 0.637

AGOSTO 0.00 1.651 0.151 1.165 -0.151 0.486SEPTIEMBRE 0.00 1.651 0.164 1.329 -0.16 0.322

OCTUBRE 0.05 1.704 0.189 1.518 -0.135 0.186

NOVIEMBRE 0.11 1.811 0.198 1.715 -0.091 0.096

DICIEMBRE 0.40 2.210 0.193 1.909 0.206 0.302

TOTAL 2.2 1.908662039 0.30

VOLUMEN MAXIMO 1.185 (Hm3/Mes)VOLUMEN MINIMO 0.096 (Hm3/Mes)VOLUMEN UTIL 1.089 (Hm3/Mes)VOLUMEN EXCESO MENSUAL 1.607 (Hm3/Mes)VOLUMEN DEFICIT MENSUAL 1.306 (Hm3/Mes)VOLUMEN ANUAL 0.302 (+EXCESO/-DEFICIT)

ENTONCES EL VOLUMNE UTIL SERA 1.089 Hm3

MES

VOLUMEN

APORTE DE CUENCA DEMANDA DIFERENCIA

0.000

0.500

1.000

1.500

2.000

2.500

0 2 4 6 8 10 12 14

Series1 DEMANDA ACUMMULADA (Hm3/mes )

DIFERENCIA ACUMULADA (Hm3/mes )

-0.20

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

APORTE PARCIAL DE LA CUENCA (Hm3/mes ) DEMANDA PARCIAL (Hm3/mes )

DIFERENCIA ACMULADA (Hm3/mes ) DIFERENCIA PARIAL ACUMULADA (Hm3/mes)

2OBRAS HIDRÁULICAS I ALTURAS Y VOLÚMENES EN

PRESAS CIV 232

1.2. CALCULO DEL VOLUMEN ÚTIL


EL VOLUMEN ÚTIL SERA: 1.089 HM3/MES

0.0000.5001.0001.5002.0002.5003.0003.5004.0004.5005.000

0 2 4 6 8 10 12 14

Series1 DEMANDA ACUMMULADA (Hm3/mes )

DIFERENCIA ACUMULADA (Hm3/mes )

-0.20

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

APORTE PARCIAL DE LA CUENCA (Hm3/mes ) DEMANDA PARCIAL (Hm3/mes )

DIFERENCIA ACMULADA (Hm3/mes ) DIFERENCIA PARIAL ACUMULADA (Hm3/mes)


PRESAS CIV 232

Se puede observar que le volumen en exceso en mayor que le volumen en déficit por lo tanto podemos decir que el volumen útil será la diferencia acumulada de los valores en déficit y exceso

Observe que los volúmenes acumulados son todos positivos, es decir que el agua puede empezar a acumularse en diciembre , siendo el más óptimo el mes de enero

Además esa grafica nos indica que se debe construir una presa para poder abastecer a los otros meses donde falta agua.


Tamiz 1 1/2 `` 1̀ ` 3/ 4̀ ` 1/ 2̀ ` 3/ 8̀ ` # 4 # 10 # 40 # 100 # 200D [mm] 38. 1 25. 40 19. 05 12. 20 9. 53 4. 75 2. 00 0. 43 0. 15 0. 08%pasa 100 98. 95 95. 02 92. 48 88. 31 69. 74 29. 87 3. 94 2. 27 0. 95

[%] que pasa entre

tamices1. 05 3. 93 2. 55 4. 17 18. 57 39. 87 25. 93 1. 67 1. 32

65% 35%

0. 63 0. 354. 29 2. 24

Log( f35%) =Log( f65%) =I nt erpol amos para el f I nt erpol amos para el f

f65% = f35% =

0102030405060708090100

0.00.11.010.0100.0

% P

ASA

DIAMETRO (mm)

CURVA GRANULOMÉTRICAGRAVA ARENA LIMOS

Datos:Uni dad

Caudal 0. 370 m3/ sf 65 4. 29 mm 0. 00428619 mf 35 2. 24 mm 0. 00223558 m

g 9. 81 m/ s2γ s, peso especi fi co del suel o: 1. 70 gr/ cc 1. 7 Ton/ m3γ w, Peso especi fi co del agua: 1 gr/ cc 1 Ton/ m3υ , vi scoci dad ci nemati ca: 1. 31E-06 m2/ seg.S, Pendi ente 0. 0474622 m/ mT° , Temperatura medi a de l a zona 15 ° C

ENE FEB MAR ABR MAY J UN J UL AGO SEP OCT NOV DI C0.82 0.57 0.25 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.05 0.11 0.40

Promedi o = 0. 184 m³/ s

Escurri mi ento al 75% (m³/ s)

CALCULO DEL VOLUMEN DE AZOLVES METODO PORCENTAJE:

Volumen de util = 1089000.00 m3/mes

Volumen de reserva = 5.00% *Volumen util

54450.000Volumen de m3/mes


PRESAS CIV 232

2. DETERMINACIÓN DEL VOLUMEN DE AZOLVES O SEDIMENTOS 2.1. CURVA GRANULOMÉTRICA AZOLVES O SEDIMENTOS

2.2. CALCULO DE VOLUMEN DE AZOLVES CRITERIO DE PORCENTAJES

2.3. CALCULO DE VOLUMEN DE AZOLVES MÉTODO DE EINSTEIN


- CÁLCULO DE LAS CARACTERÍ STI CAS HI DRAÚLI CAS:a) Parte hi drául i ca:1. -Suponer un val or de radi o hi draul i co:

R' H = 0. 005 m2. - Cal cul o de l a vel oci dad de corte:

0. 048249569 m/s3. - Cal cul o de l a subcapa l ami nar:

0. 000313984 m. 3. 1E-01 mm.

4. - Se cal cul a ; recordando que Ks=f65

13. 6510 Ks = f65

5. - Determi nar x a parti r del gráfi co

Del grafi co 1 para el val or de 13. 6509789 tenemos x = 1. 02

b). - Parte sedi mentol ogi ca:

6. - Cál cul o de Δ

Ks = f65

Δ = 0. 0042 m.

7. - Cál cul o de l a vel oci dad medi a del escurri mi ento, con:

U = 0. 3230 m/s

8. - Cál cul o de y35

ѱ35 = 6. 594 m.

S*R*gU H

U*6.11

0.6

0.8

1

1.2

1.4

1.6

1.8

0.1 1 10 100

FIG. 1 X

Ks

x/k

R27,12log*U*75,5Us

h

SRh

35s35

f

y

Ks

Ks

Ks

xKs


PRESAS CIV 232


9. - Con y35 de l a fi gura , se obti ene l a rel aci ón 10

100 0. 4950 0. 840 0. 9538 120 2. 0515 313 4

11. 5 510 7. 1

8. 5 106. 8 205. 8 305. 1 40

5 41. 5

Del grafi co 1 para el val or de ѱ35 = 6. 594 tenemos

10. - Cál cul o de

= 0. 032302959 m/ s.

11. - Cál cul o de R"H

R"H= 0. 0022411 m.12. - RH=R̀ H(supuesto)+R"H(cal cul ado)

RH = 0. 0072411 m.

13. Con el val or de RH = m. se obti ene su el evaci ón m.

14. Y con su área de m2.

10

1

10

100

0.1 1 10

FIG. 2

35yfUU

U

U/U

UU

S*gUR

2

H

0

5

10

15

20

0 50 100 150 200 250

Prof

undi

dad

(cm

)

Longitud (cm)

0.00724 0.0145

1.1658

*U

U

*UU

SRh

35s35

f

y


PRESAS CIV 232


m. m2. m2. m. m. cm. cm2. cm2. cm. cm.0 0 0 0 0

0. 0072 0. 5815 0. 5815 58. 2 0. 0036 00. 02 1. 6090 1. 6090 161. 0 0. 0100 2 16090. 000 16090. 000 16100. 000 0. 9990. 04 1. 6120 3. 2210 161. 3 0. 0200 4 16120. 000 32210. 000 16133. 800 1. 9960. 06 1. 6150 4. 8360 161. 7 0. 0299 6 16150. 000 48360. 000 16167. 600 2. 9910. 08 1. 6180 6. 4540 162. 0 0. 0398 8 16180. 000 64540. 000 16201. 400 3. 9840. 1 1. 6210 8. 0750 162. 4 0. 0497 10 16210. 000 80750. 000 16235. 200 4. 9740. 12 1. 6240 9. 6990 162. 7 0. 0596 12 16240. 000 96990. 000 16269. 000 5. 9620. 14 1. 6270 11. 3260 163. 0 0. 0695 14 16270. 000 113260. 000 16302. 800 6. 9470. 16 1. 6300 12. 9560 163. 4 0. 0793 16 16300. 000 129560. 000 16336. 600 7. 931

15. - Cál cul o del caudal (Veri fi cai ón)A = 0. 5815 m2.

Q = 0. 18 m3/seg.

16. - Cal cul ar : /

0. 00420 m.0. 0002724 m.

15. 43 > 1. 8

X = 0. 77 * 0. 0042X = 0. 00324 m.

17. - Cal cul o Y de grafi ca 2. 13:

0. 0042862 = 15. 7340. 0002724

para el val or 15. 73389492 tenemos: Y = 0. 52 m.

Radio hidráulicoElevación Área entre

elevación ÁreaElevación Área entre elevación Área P erimetro

mojadoRadio

hidráulicoP erimetro mojado

*77.0X

UAQ *

0.1

1

0.11

FIG. 3

sKfY

Ks

Ks

Ks


PRESAS CIV 232


- CÁLCULO DEL TRANSPORTE TOTAL DEL FONDO

1. De el anteri or procedi mi ento se ti ene:X = 0. 0032 m.

2. - Cal cul ar di / X para cada uno de l os di ametros de l a curva granul ométri ca3. De el anteri or procedi mi ento se ti ene:

R' H = 0. 005 m4. - Cal cul o de l a vel oci dad medi a por l a ecuaci ón de Ei nsten:

ψ= 2949. 715774 *di5. - Cal cul amos ξ del grafi co donde:

Donde x = 0. 00324 m.Δ = 0. 00420 m.Y = 0. 52 m.

6. - Cal cul amos φi* del grafi co

7. - Cal cul amos el arrastre por l a fórmul a:

8. - Fi nal mente el caudal de arrastre de f ondo es:

di [mm] Pi (%) X (mm. ) di /X ξ ΨFi gº 4 Paso. 4 Paso. 5 Fi gº 5

D > 38. 10 24. 0038. 10 25. 40 31. 75 0. 010 3. 2357 9. 81 1. 00 93. 65 61. 580 0. 000125. 40 19. 05 22. 23 0. 039 3. 2357 6. 87 1. 00 65. 56 43. 106 0. 000119. 05 12. 20 15. 63 0. 025 3. 2357 4. 83 1. 00 46. 09 30. 305 0. 001012. 20 9. 53 10. 87 0. 042 3. 2357 3. 36 1. 00 32. 05 21. 073 0. 02009. 53 4. 75 7. 14 0. 186 3. 2357 2. 21 1. 00 21. 06 13. 848 0. 08004. 75 2. 00 3. 38 0. 399 3. 2357 1. 04 1. 20 9. 96 7. 855 0. 43002. 00 0. 43 1. 22 0. 259 3. 2357 0. 38 7. 50 3. 58 17. 674 0. 06000. 43 0. 15 0. 29 0. 017 3. 2357 0. 09 100. 00 0. 86 56. 246 0. 00010. 15 0. 08 0. 11 0. 013 3. 2357 0. 03 100. 00 0. 33 21. 820 0. 0270

Vol . De Az = 3656. 65 m3 Vol acumul ado en 1 año

''uu

XDi

f

i

2

i)X*6.10log(

6.10.log*Y* y

y

1*D*g**)(*Pq s2/3i

2/1s

*iibi

f

n

ibib qq

1

0.1

1.0

10.0

100.0

0.11

FIG. 4 )(xdi

f

xdi

0.1

1.0

10.0

100.0

0.0001 0.001 0.01 0.1 1 10

FIG. 5

)( ii f yf

iy

S*R*H

isf

y

)(f *i

*i yf


PRESAS CIV 232


7. - Cal cul amos el arrastre por l a fórmul a:

8. - Fi nal mente el caudal de arrastre de fondo es:

di [mm] Pi (%) X (mm. ) di / X ξ Ψ Ψ i* φ i*

Fi gº 4 Paso. 4 Paso. 5 Fi gº 5D > 38. 10 24. 00

38. 10 25. 40 31. 75 0. 010 3. 2357 9. 81 1. 00 70. 50 46. 355 0. 000125. 40 19. 05 22. 23 0. 039 3. 2357 6. 87 1. 00 49. 35 32. 448 0. 000119. 05 12. 20 15. 63 0. 025 3. 2357 4. 83 1. 00 34. 69 22. 812 0. 001012. 20 9. 53 10. 87 0. 042 3. 2357 3. 36 1. 00 24. 12 15. 863 0. 02009. 53 4. 75 7. 14 0. 186 3. 2357 2. 21 1. 00 15. 85 10. 424 0. 08004. 75 2. 00 3. 38 0. 399 3. 2357 1. 04 1. 20 7. 49 5. 913 0. 43002. 00 0. 43 1. 22 0. 259 3. 2357 0. 38 7. 50 2. 70 13. 304 0. 06000. 43 0. 15 0. 29 0. 017 3. 2357 0. 09 100. 00 0. 64 42. 340 0. 00010. 15 0. 08 0. 11 0. 013 3. 2357 0. 03 100. 00 0. 25 16. 425 0. 0270

Vol . De Az = 3656. 65 m3 Vol acumul ado en 1 año

0. 000001900. 00000004

kg/ seg.

0. 03992776

0. 000026350. 000058010. 00022170

0. 000115951

0. 00420836

0. 149738580. 00293478

D, diametro representativo de la

particula [mm]qbi

El caudal de arrastre en (kg/ seg) es l a suma total

3656. 6452El caudal de arrastre en (m3/ año) 304. 7204El caudal de arrastre en (m3/ mes)

0. 1971El caudal de arrastre en (m3/ seg) es l a suma total

''uu

1*D*g**)(*Pq s2/3i

2/1s

*iibi

f

n

ibib qq

1

Volumen de util = 1089000.00 m3/mes

Volumen de reserva = 5% *Volumen util

54450.00 m3/mesVolumen de


PRESAS CIV 232

3. CALCULO DE VOLUMEN DE RESERVA


PRECIPITACION PROMEDIO ANUAL (100%) [mm]

AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC ANUAL CUENCA "C" AREA APORTE(mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (km2) (m3)

n 102.4 87.1 55.0 17.0 2.7 0.3 0.7 2.9 9.5 28.5 35.0 70.4 411.5 DON DIEGO 0.78 18.59 5,928,062

0.78 18.59TOTAL



n 102.4 87.1 55.0 17.0 2.7 0.3 0.7 2.9 9.5 28.5 35.0 70.4 411.5 DON DIEGO 0.78 18.59 5,928,062

0.78 18.59

PRECIPITACION ESPERADA DURANTE CUALQUIER AÑO (75% Pmedia anual) [mm]

AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC ANUAL CUENCA C AREA APORTE(mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (km2) (m3)

n 76.8 65.3 41.2 12.7 2.0 0.2 0.5 2.2 7.1 21.4 26.2 52.8 308.6 DON DIEGO 0.78 18.59 4,446,047

0.30 18.59 4,446,047VOLÚMENES MEDIOS MENSUALES ESCURRIDOS (m3)

AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC ANUAL CUENCA C AREA APORTE(m3) (m3) (m3) (m3) (m3) (m3) (m3) (m3) (m3) (m3) (m3) (m3) (m3) (km2) (m3)

n 1106966.3 940721.0 594113.4 183392.3 29191.6 3338.1 7596.7 31529.2 102862.7 307944.9 377672.3 760718.2 231.4 DON DIEGO 0.78 18.59 3,334,535l/s 0.413294 0.388856 0.221817 0.06847 0.0109 0.00125 0.00284 0.01177 0.0384 0.114973 0.14101 0.28402 8.6413E-05 6.941E-06

TOTAL

HIDROLOGIA Fuente: ESTACION: METODO DE THIESEN PRECIPITACIONES MENSUALES (mm) Y ESCORRENTIA ANUAL (m3) PERIODO UTILIZADO 1994-2014

MAXIMA AREA DESCARGAAÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC ANUAL DIARIA "C" CUENCA ANUAL

(mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (km2) (m3)1994 74.6 38.9 42.1 8.9 2.3 0.2 0.0 0.2 7.5 27.6 50.7 61.3 314.5 21.13 0.39 18.59 2,279,8521995 102.7 36.1 62.0 14.6 2.0 0.0 0.0 1.3 8.2 19.8 30.3 89.3 366.3 19.99 0.39 18.59 2,655,6881996 84.1 37.5 29.4 11.5 2.0 0.0 0.0 18.7 6.3 23.3 67.4 96.9 377.2 18.94 0.39 18.59 2,734,9831997 106.7 126.2 67.2 36.8 0.8 0.0 0.0 1.6 44.4 18.2 45.7 23.9 471.7 18.00 0.39 18.59 3,419,6721998 33.6 66.6 18.7 13.2 0.0 2.2 0.0 1.5 0.0 58.4 50.4 45.8 290.5 20.77 0.39 18.59 2,106,3611999 61.7 82.6 102.7 22.5 0.0 0.0 0.0 2.3 27.7 43.7 5.7 29.8 378.8 28.40 0.39 18.59 2,746,4472000 97.8 25.0 45.0 6.7 0.7 0.0 0.0 0.2 0.1 25.8 4.8 54.1 260.2 14.53 0.39 18.59 1,886,3062001 174.4 116.5 65.1 19.7 0.7 0.0 0.0 9.7 7.7 12.8 16.8 25.6 449.1 27.57 0.39 18.59 3,256,2832002 40.1 67.5 37.5 21.5 3.9 1.6 2.7 0.1 0.0 34.7 29.1 20.1 258.8 18.40 0.39 18.59 1,876,1222003 64.3 72.5 93.5 15.0 4.7 0.0 6.9 1.9 12.2 24.0 15.8 148.9 459.8 28.77 0.39 18.59 3,333,6222004 96.0 102.5 24.8 19.8 0.0 0.0 1.1 8.4 16.0 4.8 20.5 85.3 379.3 22.59 0.39 18.59 2,750,0192005 101.1 97.7 34.5 25.3 0.0 0.0 0.0 0.0 24.0 62.9 46.1 71.9 463.6 25.24 0.39 18.59 3,361,4392006 145.2 74.5 50.2 11.7 7.6 0.0 0.0 0.0 5.0 26.6 44.1 56.6 421.5 22.75 0.39 18.59 3,055,9572007 102.2 74.6 86.2 25.2 0.6 0.0 0.0 1.0 16.8 16.1 69.5 134.2 526.6 23.32 0.39 18.59 3,817,9722008 186.4 48.8 46.2 20.2 0.0 0.0 0.0 0.5 2.6 26.7 26.7 91.4 449.4 24.63 0.39 18.59 3,258,1192009 132.1 119.6 105.3 24.2 1.3 0.0 0.0 0.0 4.1 2.3 65.1 102.4 556.2 22.99 0.39 18.59 4,032,7012010 89.8 90.8 56.9 16.6 2.5 0.0 1.1 0.2 2.2 25.4 7.7 74.4 367.7 21.02 0.39 18.59 2,665,6312011 67.5 192.3 80.1 17.9 12.8 0.0 0.2 0.0 4.1 11.5 39.9 72.9 499.3 31.77 0.39 18.59 3,620,2412012 105.0 121.3 58.0 18.4 1.3 0.0 0.0 0.0 2.4 29.5 32.6 67.9 436.5 27.97 0.39 18.59 3,164,4842013 130.5 131.8 18.9 0.1 7.9 2.4 2.7 7.6 5.5 28.2 39.0 97.0 471.7 28.64 0.39 18.59 3,419,8992014 155.6 104.7 30.2 6.3 5.6 0.0 0.0 6.0 2.8 76.1 25.9 28.7 493.7 24.91 0.39 18.59 3,579,374MAX 186.4 192.3 105.3 36.8 12.8 2.4 6.9 18.7 44.4 76.1 69.5 148.9 556.2 31.8 4032701.0MIN 33.6 25.0 18.7 0.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.3 4.8 20.1 258.8 14.5 1876121.5

MEDIA 102.4 87.1 55.0 17.0 2.7 0.3 0.7 2.9 9.5 28.5 35.0 70.4 413.9 23.4 3,001,008.2


PRESAS CIV 232

4. DETERMINACIÓN DE VOLUMEN DE MÁXIMAS AVENIDAS




n 102.4 87.1 55.0 17.0 2.7 0.3 0.7 2.9 9.5 28.5 35.0 70.4 411.5 DON DIEGO 0.78 18.59 5,928,062

0.78 18.59

PRECIPITACION ESPERADA DURANTE CUALQUIER AÑO (75% Pmedia anual) [mm]

AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC ANUAL CUENCA C AREA APORTE(mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (km2) (m3)

n 76.8 65.3 41.2 12.7 2.0 0.2 0.5 2.2 7.1 21.4 26.2 52.8 308.6 DON DIEGO 0.78 18.59 4,446,047

0.30 18.59 4,446,047VOLÚMENES MEDIOS MENSUALES ESCURRIDOS (m3)

AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC ANUAL CUENCA C AREA APORTE(m3) (m3) (m3) (m3) (m3) (m3) (m3) (m3) (m3) (m3) (m3) (m3) (m3) (km2) (m3)

n 1106966.3 940721.0 594113.4 183392.3 29191.6 3338.1 7596.7 31529.2 102862.7 307944.9 377672.3 760718.2 231.4 DON DIEGO 0.78 18.59 3,334,535l/s 0.413294 0.388856 0.221817 0.06847 0.0109 0.00125 0.00284 0.01177 0.0384 0.114973 0.14101 0.28402 8.6413E-05 6.941E-06

PROYECTO DE RIEGO DON DIEGOCALCULO DE COEFICIENTES DE LLUVIA MAXIMA PARADIFERENTES PERIODOS DE RETORNO

PROBABILIDAD EN BASE A LOG PEARSON TYPE III DISTRIBUTION PROCEDIMIENTO: E. F. SCHULZ - PROBLEMS IN APPLIED HYDROLOGY CONVERSION LLUVIA DIARIA A LLUVIA EN 24 HORAS = 1.13 x Pdiaria

LLUVIA LLUVIANº AÑO MAXIMA MAXIMA ____ ____ ____(n) DIARIA EN 24 hr Pi LogPi LogPi-LogP LogPi-LogP)^2 (LogPi-LogP)^3

(mm) (mm)

1 1994 21.1 23.9 1.37791 -0.08709 0.00758 -0.00066

2 1995 20.0 22.6 1.35395 -0.11105 0.01233 -0.00137

3 1996 18.9 21.4 1.33039 -0.13461 0.01812 -0.00244

4 1997 24.0 27.1 1.43329 -0.03171 0.00101 -0.00003

5 1998 20.8 23.5 1.37114 -0.09386 0.00881 -0.00083

6 1999 23.4 26.4 1.42229 -0.04271 0.00182 -0.00008

7 2000 24.6 27.8 1.44401 -0.02099 0.00044 -0.00001

8 2001 22.4 25.3 1.40333 -0.06167 0.00380 -0.00023

9 2002 28.4 32.1 1.50640 0.04140 0.00171 0.00007

10 2003 28.7 32.4 1.51096 0.04596 0.00211 0.00010

11 2004 26.4 29.8 1.47468 0.00968 0.00009 0.00000

12 2005 22.1 25.0 1.39747 -0.06753 0.00456 -0.00031

13 2006 32.1 36.3 1.55958 0.09458 0.00895 0.00085

14 2007 30.2 34.1 1.53309 0.06808 0.00464 0.00032

15 2008 34.8 39.3 1.59466 0.12966 0.01681 0.00218

16 2009 19.7 22.3 1.34754 -0.11746 0.01380 -0.00162

17 2010 25.0 28.3 1.45102 -0.01398 0.00020 0.00000

18 2011 20.2 22.8 1.35843 -0.10657 0.01136 -0.00121

19 2012 46.3 52.3 1.71866 0.25366 0.06434 0.01632

20 2013 28.8 32.5 1.51247 0.04747 0.00225 0.00011

21 2014 40.8 46.1 1.66374 0.19874 0.03950 0.00785

T O T A L E S 558.76 631.39 30.77 -0.00000 0.22 0.02

Mean = 30.1 SUM(LogPi) = 30.76501 "A" = 0.22423 "B" = 0.39893

____Log P = 1.46500 Log Std Dev = SlogP = 0.10589 "C" = 0.45112

Log Coef Skew = 0.88431

TABLA 2


PRESAS CIV 232


FUENTE: PROBLEMS IN APPLIED HYDROLOGY (E.F. Schulz)

INTERVALO DE RECURRENCIA EN AÑOSCoef.Skew 2 5 10 25 50 100 200 500 1000

(glogP) PROBABILIDAD PORCENTUAL DE OCURRENCIA50 20 10 4 2 1 0.5 0.2 0.1

3.0 -0.396 0.420 1.180 2.278 3.152 4.051 4.970 6.110 7.250

2.5 -0.360 0.518 1.250 2.262 3.048 3.845 4.652 5.626 6.600

2.2 -0.330 0.574 1.284 2.240 2.970 3.705 4.444 5.322 6.200

2.0 -0.307 0.609 1.302 2.219 2.912 3.605 4.298 5.104 5.9101.8 -0.282 0.643 1.318 2.193 2.848 3.499 4.147 4.904 5.660

1.6 -0.254 0.675 1.329 2.163 2.780 3.388 3.990 4.690 5.390

1.4 -0.225 0.705 1.337 2.128 2.706 3.271 3.828 4.469 5.110

1.2 -0.195 0.732 1.340 2.087 2.626 3.149 3.661 4.241 4.820

1.0 -0.164 0.758 1.340 2.043 2.542 3.022 3.489 4.015 4.540

0.9 -0.148 0.769 1.339 2.018 2.489 2.957 3.401 3.898 4.395

0.884311 -0.1455 0.771 1.339 2.015 2.483 2.947 3.387 3.880 4.3720.8 -0.132 0.780 1.336 1.998 2.453 2.891 3.312 3.781 4.250

0.7 -0.116 0.790 1.333 1.967 2.407 2.824 3.223 3.664 4.105

PROYECTO DE PRESA PALCA MAYU

CALCULO DE LLUVIAS MÁXIMAS PARA DIFERENTES PERÍODOS DE RETORNODESAGREGACIÓN DE PRECIPITACIONES MAXIMAS DE 24 HORAS

glogP SlogP LogP C DESAGREGACION DE PRECIPITACIONES0.88431 0.10589 1.46500 0.42 MAXIMAS DE 24 HORAS

TIEMPO DE PRECIPITACION

TIEMPO PROBABILIDAD FACTOR DE (Ktr*SlogP) LogPtr Lluvia máxima 1 H de 24 H 6 H de 24 H 12 H de 24 HRECURRENCIA RECURRENCIA CURVA SKEW diaria Ptr

Tr (Ptr) (Ktr) [SlogP*(3)] [LogP + (4)] [Antilog(5)] [f] [f] [f](años) (%) (tablas) (mm) 0.44 0.72 0.86

(1) (2) (3) (4) (5) (6) (mm) (mm) (mm)

2 50.00 -0.1455 -0.01541 1.44960 28.2 12.4 20.3 24.2

5 20.00 0.7707 0.08161 1.54661 35.2 15.5 25.3 30.3

10 10.00 1.3385 0.14173 1.60673 40.4 17.8 29.1 34.8

25 4.00 2.0149 0.21334 1.67835 47.7 21.0 34.3 41.0

50 2.00 2.4834 0.26295 1.72795 53.5 23.5 38.5 46.0

100 1.00 2.9466 0.31201 1.77701 59.8 26.3 43.1 51.5

200 0.50 3.3870 0.35864 1.82364 66.6 29.3 48.0 57.3

500 0.20 3.8796 0.41080 1.87580 75.1 33.1 54.1 64.6

1000 0.10 4.3723 0.46296 1.92796 84.7 37.3 61.0 72.9


PRESAS CIV 232


PROYECTO DE PRESA PALCA MAYU HIDROGRAMA DE ENTRADA AL EMBALSE METODO DEL SOIL CONSERVATION SERVICE NEH 4

HYDROLOGY - Chapter 21 Design Hydrographs p.21.49 a 21.59 (1972)

TIEMPO DE CONCENTRACION, Tc (min) Tc = L^0,8*(S+1)^0,7/1900 s^0,5/0,6 CAUDAL UNITARIO PICO qp = 484xA/Tp rev TIEMPO AL PICO DEL HIDROGRAMA, Tp (hr) Tp = 0,7 Tc

LONGITUD DE RECORRIDO 8,114.900 m 26,617 piesDIFERENCIA DE ALTURAS 828.600 m 2,718 pies PERIODO DE RETORNO 100 años 100 años FAMILIA DE HIDROGRAMA (según lluvia P y Nº de curva CN) No.4 (fig 21.3) TIEMPO DE CONCENTRACION, Tc (hr) 137.31 min 2.29 hr AREA DE LA CUENCA, A 18.59 km2 7.18 mi2 NUMERO DE CURVA, CN 80 PRECIPITACION, P = 1.04 plg 26.3 mm ESCORRENTIA, Q = (P-0.2S)^2/(P+0.8S) = 0.08 plg 2.0 mm DURACION DEL EXCESO DE PRECIPITACION, To (hr) (de gráfico) 3.6 hr ( f(NC,prec) fig 21.4) TIEMPO AL PICO DEL HIDROGRAMA, Tp (hr) 1.6019006 hr To/Tp (CALCULADO) 2.25 To/Tp (CORREGIDO) 1.00 (adoptado) TIEMPO REV. AL PICO DEL HIDROGRAMA, Tp rev (hr) 3.60 hr CAUDAL UNITARIO PICO, qp 965.4 p3/seg 27.4 m3/segCAUDAL PICO Q(qp) 77.2 p3/seg 2.2 m3/seg tenemos la familia 4)

No t/Tp t qc/qp Q Qhrs cfs m3/s

1 0.00 0.00 0.000 0 0.002 0.28 1.01 0.051 4 0.113 0.56 2.02 0.220 17 0.484 0.84 3.02 0.490 38 1.075 1.12 4.03 0.738 57 1.626 1.40 5.04 0.830 64 1.827 1.68 6.05 0.751 58 1.648 1.96 7.06 0.573 44 1.259 2.24 8.06 0.392 30 0.86

10 2.52 9.07 0.259 20 0.5711 2.80 10.08 0.174 13 0.3812 3.08 11.09 0.118 9 0.2613 3.36 12.10 0.079 6 0.1714 3.64 13.10 0.053 4 0.1215 3.92 14.11 0.036 3 0.0816 4.20 15.12 0.025 2 0.0517 4.48 16.13 0.017 1 0.0418 4.76 17.14 0.011 1 0.0219 5.04 18.14 0.006 0 0.0120 5.32 19.15 0.003 0 0.0121 5.60 20.16 0.001 0 0.0022 5.88 21.17 0.000 0 0.0023


PRESAS CIV 232


Tiempo Caudalt q

hrs m3/s0.00 0.001.01 0.112.02 0.483.02 1.074.03 1.625.04 1.826.05 1.647.06 1.258.06 0.869.07 0.5710.08 0.3811.09 0.2612.10 0.1713.10 0.1214.11 0.0815.12 0.0516.13 0.0417.14 0.0218.14 0.0119.15 0.0120.16 0.0021.17 0.000.00 0.000.00 0.000.00 0.00

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

Cau

dal (

Q=m

3/se

g)

Tiempo (horas)

HIDROGRAMA DE CRECIDAS

0.1 0.4 0.5i Co = 0.1 C1 = 0.4 C2 = 0.5 O

Q(m3/s) Co x i2 C1 x i1 C2 x O1 O20.000 0.000 0 0 0.00 0.001.008 0.112 0.01116217 0 0.00 0.012.016 0.482 0.04815056 0.0446487 0.01 0.103.024 1.072 0.10724442 0.19260222 0.05 0.354.032 1.615 0.16152323 0.42897767 0.17 0.775.040 1.817 0.18165891 0.6460929 0.38 1.216.048 1.644 0.16436849 0.72663565 0.61 1.507.056 1.254 0.12541031 0.65747394 0.75 1.538.064 0.858 0.08579553 0.50164124 0.77 1.359.072 0.567 0.05668634 0.34318214 0.68 1.08

10.080 0.381 0.03808271 0.22674534 0.54 0.8011.088 0.258 0.02582621 0.15233085 0.40 0.5812.096 0.173 0.01729043 0.10330483 0.29 0.4113.104 0.116 0.01159991 0.06916171 0.21 0.2914.112 0.079 0.00787918 0.04639963 0.14 0.2015.120 0.055 0.00547165 0.03151673 0.10 0.1416.128 0.037 0.00372072 0.02188662 0.07 0.0917.136 0.024 0.00240753 0.0148829 0.05 0.0618.144 0.013 0.0013132 0.00963011 0.03 0.0419.152 0.007 0.0006566 0.00525279 0.02 0.0320.160 0.002 0.00021887 0.00262639 0.01 0.0221.168 0.000 0 0.00087546 0.01 0.010.000 0.000 0 0 0.00 0.000.000 0.000 0 0.00 0.00

0.00 0.000.00 0.000.00 0.000.00 0.00

0.00

T(minutos)

Q = C L H3/2Q = 1.53C = 2.00L= 3.00 MH 0.402 M


PRESAS CIV 232


PROYECTO DE PRESA PALCA MAYU

HIDROGRAMAS DE ENTRADA Y DE SALIDAQ = C x L x H 3̂/2

METODO DE TRÁNSITO DE AVENIDAS Coef. Descarga 2.00 DURACION DEL EVENTO 6 HORAS. PERIODO DE RETORNO 100 AÑOS Long. Vertedero 3.00 COTA INICIAL NIVEL DE AGUA (m) 3600.00 Long. Efectiva 3.00

X (dato) Y (interpolar de tabla anterior)

INTERVALO TIEMPO HIDROGRAMA HIDROGRAMA COTAminutos ENTRADA, Ij (Ij + Ij+1) (2Sj/t - Qj) (2Sj+1/t + Qj+1) SALIDA, Qj VERTEDERO

m3/s m3/s m3/s m3/s m3/s (m)(1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8)

1 0 0.00 0.000 -0.02 0.00 0.01 0.072 21.6 0.11 0.112 -0.11 0.09 0.10 0.003 31.6 0.48 0.593 -0.21 0.49 0.35 0.004 41.6 1.07 1.554 -0.19 1.34 0.77 0.255 51.6 1.62 2.688 0.08 2.50 1.21 0.346 61.6 1.82 3.432 0.52 3.51 1.50 0.407 71.6 1.64 3.460 0.92 3.98 1.53 0.408 81.6 1.25 2.898 1.11 3.81 1.35 0.379 91.6 0.86 2.112 1.07 3.22 1.08 0.3210 101.6 0.57 1.425 0.89 2.49 0.80 0.2611 111.6 0.38 0.948 0.68 1.83 0.58 0.2112 121.6 0.26 0.639 0.49 1.31 0.41 0.1713 131.6 0.17 0.431 0.35 0.92 0.29 0.1314 141.6 0.12 0.289 0.25 0.64 0.20 0.1015 151.6 0.08 0.195 0.17 0.44 0.14 0.0816 161.6 0.05 0.134 0.12 0.30 0.09 0.0617 171.6 0.04 0.092 0.08 0.21 0.06 0.0518 181.6 0.02 0.061 0.06 0.14 0.04 0.0419 191.6 0.01 0.037 0.04 0.09 0.03 0.0320 201.6 0.01 0.020 0.03 0.06 0.02 0.02

0.40

Altura de maximas crecidas = 2.35 m0.4 mTiempo Hidrograma Hidrogramat Entrada Salida0 0.00 0.01

21.6 0.11 0.1031.6 0.48 0.3541.6 1.07 0.7751.6 1.62 1.2161.6 1.82 1.5071.6 1.64 1.5381.6 1.25 1.3591.6 0.86 1.08101.6 0.57 0.80111.6 0.38 0.58121.6 0.26 0.41131.6 0.17 0.29141.6 0.12 0.20151.6 0.08 0.14161.6 0.05 0.09171.6 0.04 0.06181.6 0.02 0.04191.6 0.01 0.03201.6 0.01 0.02

0.00 0.00maximas: 1.82 1.53

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

21.6 41.6 61.6 81.6 101.6 121.6 141.6 161.6 181.6 201.6 221.6

CAU

DAL

(m

3/s)

TIEMPO (minutos)

TRANSITO DE CRECIDASHidrograma Entrada Hidrograma Salida


PRESAS CIV 232


Tiempo Hidrograma Hidrogramat Entrada Salida0 0.00 0.01

21.6 0.11 0.1031.6 0.48 0.3541.6 1.07 0.7751.6 1.62 1.2161.6 1.82 1.5071.6 1.64 1.5381.6 1.25 1.3591.6 0.86 1.08101.6 0.57 0.80111.6 0.38 0.58121.6 0.26 0.41131.6 0.17 0.29141.6 0.12 0.20151.6 0.08 0.14161.6 0.05 0.09171.6 0.04 0.06181.6 0.02 0.04191.6 0.01 0.03201.6 0.01 0.02

0.00 0.00maximas: 1.82 1.53

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

21.6 41.6 61.6 81.6 101.6 121.6 141.6 161.6 181.6 201.6 221.6

CAU

DAL

(m

3/s)

TIEMPO (minutos)

TRANSITO DE CRECIDASHidrograma Entrada Hidrograma Salida

Cota Vol Acum

m.s.n.m. Parcial Acumulada Acumulada Parcial Acum. Parcial Acumulada [Hm3]

0 3580 0 0 0 0 0 0.00 0.00001 3581 87.89 87.89 87.89 1 1 29.30 29.30 0.00002 3582 448.47 536.36 624.25 1 2 280.46 309.75 0.00033 3583 883.03 1419.39 2043.64 1 3 942.76 1252.51 0.0013

4 3584 1687.21 3106.6 5150.24 1 4 2208.62 3461.13 0.00355 3585 3019.4 6126 11276.24 1 5 4531.69 7992.82 0.01

NroArea [m2] Alturas [m] Volumen[m3]

AZOLVE

Cota Vol Acum


0 3580 0 0 0 0 0 0.00 0.00001 3581 87.89 87.89 87.89 1 1 29.30 29.30 0.00002 3582 448.47 536.36 624.25 1 2 280.46 309.75 0.00033 3583 883.03 1419.39 2043.64 1 3 942.76 1252.51 0.0013

4 3584 1687.21 3106.6 5150.24 1 4 2208.62 3461.13 0.00355 3585 3019.4 6126 11276.24 1 5 4531.69 7992.82 0.01

6 3586 3815.26 9941.26 21217.5 1 6 7957.04 15949.86 0.027 3587 3682.22 13623.48 34840.98 1 7 11734.13 27683.98 0.03

8 3588 3915.96 17539.44 52380.42 1 8 15540.29 43224.27 0.049 3589 4101.6 21641.04 74021.46 1 9 19554.36 62778.63 0.06


AZOLVE

RESERVA


PRESAS CIV 232

5. DETERMINACIÓN DE LA ALTURA Y COTA CORRESPONDIENTE AL VOLUMEN DE AZOLVES O SEDIMENTOS

6. DETERMINACIÓN DE ALTURA Y COTA CORRESPONDIENTE AL VOLUMEN DE RESERVA


Altura volumen azolve = 3583.93 m Volumen de azolve = 3656.65m3

Altura volumen de reserva = 3588.71 m Volumen de reserva = 54450.00 m3

Cota Vol Acum


0 3580 0 0 0 0 0 0.00 0.00001 3581 87.89 87.89 87.89 1 1 29.30 29.30 0.00002 3582 448.47 536.36 624.25 1 2 280.46 309.75 0.00033 3583 883.03 1419.39 2043.64 1 3 942.76 1252.51 0.0013

4 3584 1687.21 3106.6 5150.24 1 4 2208.62 3461.13 0.00355 3585 3019.4 6126 11276.24 1 5 4531.69 7992.82 0.01

6 3586 3815.26 9941.26 21217.5 1 6 7957.04 15949.86 0.027 3587 3682.22 13623.48 34840.98 1 7 11734.13 27683.98 0.03

8 3588 3915.96 17539.44 52380.42 1 8 15540.29 43224.27 0.049 3589 4101.6 21641.04 74021.46 1 9 19554.36 62778.63 0.06

10 3590 4750.62 26391.66 100413.12 1 10 23977.10 86755.73 0.0911 3591 5152.35 31544.01 131957.13 1 11 28929.58 115685.31 0.1212 3592 5467 37011.01 168968.14 1 12 34241.12 149926.43 0.1513 3593 5189.7 42200.71 211168.85 1 13 39577.50 189503.92 0.1914 3594 5338.76 47539.47 258708.32 1 14 44843.60 234347.52 0.2315 3595 5114.76 52654.23 311362.55 1 15 50075.08 284422.60 0.2816 3596 4860.65 57514.88 368877.43 1 16 55066.68 339489.28 0.34

17 3597 4867 62381.88 431259.31 1 17 59931.91 399421.18 0.4018 3598 4823.36 67205.24 498464.55 1 18 64778.59 464199.78 0.46

19 3599 4715.52 71920.76 570385.31 1 19 69549.68 533749.46 0.5320 3600 4873.61 76794.37 647179.68 1 20 74344.25 608093.71 0.6121 3601 5564.1 82358.47 729538.15 1 21 79560.20 687653.91 0.6922 3602 7328.4 89686.87 819225.02 1 22 85996.64 773650.56 0.7723 3603 10744.92 100431.79 919656.81 1 23 95008.68 868659.24 0.87

24 3604 13034.8 113466.59 1033123.4 1 24 106882.93 975542.18 0.9825 3605 12548.03 126014.62 1159138 1 25 119685.78 1095227.95 1.10

UTIL


AZOLVE

RESERVA


PRESAS CIV 232

7. DETERMINACIÓN DE LA ALTURA Y COTA CORRESPONDIENTE AL VOLUMEN ÚTIL


Altura volumen de reserva = 3605.0 m Volumen de reserva = 1089000.00 m3


PRESAS CIV 232


3580

3585

3590

3595

3600

3605

3610

3615

3620

0.000 500000.000 1000000.000 1500000.000 2000000.000 2500000.000 3000000.000

COTA

[m]

VOLUMEN [m^3]

VOLUMEN VS COTA

ALTURA DE AZOLVE

ALTURA DE RESERVA

ALTURA DE VOLUMEN UTIL

3583.9

3588.3

3603.7


PRESAS CIV 232

8. DETERMINACIÓN GRAFICA DE LAS DIFERENTES COTAS OBTENIDAS


VOL.[m3] VOL. [m3] COTAPARCIAL ACUMUL. [msnm]

3656.64522 3656.645 3583.9 3.9 3.9

54450.00 58106.645 3588.7 4.8 8.7

1089000.0 1147106.645 3605 16.3 25.0

25

SECTOR Alt. acum.[m]ALTURA

[m]VOLUMEN DE

AZOLVES

VOLUMEN DE RESERVA

VOLUMEN UTIL


PRESAS CIV 232

9. DETERMINACIÓN DE LA ALTURA DE REVANCHA La altura de oleaje se refiere al nivel sobre la superficie libre máxima que alcanza una ola después de reventar sobre el talud de aguas arriba durante una tormenta. En la determinación de la revancha, se requiere conocer las siguientes variables:

Dirección de diseño del viento. Fetch efectivo. Velocidad de diseño del viento sobre el agua. Duración mínima del viento.

FIGURA 1REVANCHA POR OLEAJE

Las variables anteriormente indicadas se obtienen a partir de los registros meteorológicos, sin embargo, si no se disponen de ellos, como es el caso de este estudio, existen recomendaciones con los cuales se determinan resultados más conservadores.



PRESAS CIV 232

Dirección del Viento: La dirección del viento se puede suponer fijando el punto en la línea de la ribera opuesta según el mayor trecho del espejo de agua del embalse desde el sitio de la presa.

Fetch Efectivo: Se traza la línea central (o línea de diseño) a partir del punto medio de la presa hasta el punto de la ribera opuesta que da la mayor longitud en el espejo del agua


FORMULAS PARA DETERMINAR LA ALTURA DE OLEAJE1) FORMULA DE STEVENSON

Donde:Ho = [m] Altura de oleajeF = [m] Fech : Longitud de la accion del viento o direccion

F = 398.5 mHo = 0.75 m

2) FORMULA DE MOLITOR

Donde:V = Velocidad en millas /horaF = Fetch millas terrestres 1.609 Km =1 milla terrestre

F = 0.25V = 5 km/hrV = 3.11 millas / hr

Ho = 1.94 piesHo = 0.59 m

3) FORMULA DE ANDREJANOW

Donde: V = 2.8 m/segF = 0.3985 km

Ho = 0.06 m

4046.001045.075.0 FFHO

45.217.0 FFvHO

3/14/5 **0208.0 FVHO

4) CRITERIO DEL METODO EMPIRICO DE ALTURA DE OLA

Ho = 1.64 m este valor no lo tomamos por estar muy alejado

ALTURA DE OLEAJETomamos el maximo de aquellos que esten proximos

Ho = 0.75 m

FORMULAS PARA DETERMINAR LA ALTURA DE REVANCHA1) CRITERIO DEL DOCTOR SHIGUERU -TANI

Si: Entonces

Si: Entonces

Donde:Ho = Altura de oleajeH2 = Altura desde el suelo d cimentacion hasta el nivel de crecida de disenoh2 = Cota de seguridad

H2= 0.50 m

h2 = 0.78 m

FVHO 068.0005.0

mHo 0.1

mHo 0.1

0.1*05.0 22 Hh

022 *05.0 HHh

02 *32 HH


PRESAS CIV 232


2) CRITERIO DE MARSALL - RESENDIZ (PRONAR)

Donde:R = Reavancha o bordo libre

H1 = Sobre elevacion del espejo del agua en el talud mojado debdo al arratre del agua por el vientoH2 = Altura sobre el nivel del espejo del agua sobre elevado de la cretsa de la ola previsibleH3 = Altura de rodamiento de las olas sobre el talud mojado medida desde sus crestas ΔH = Asentamiento maximo del coronamientoH = Altura adicional de seguridad

H1 = 1.51 m

H3 = 1.00 m

ALTURA DE REVANCHA

R = 3.8 m

LA ALTURA DE LA PRESA SERA

25 m

0.4 m

3.8 m

ALTURA TOTAL = ALTURA HASTA VOL. UTIL +ALTURA MAXIMAS CRECIDAS + ALTURA REVANCHA

ALTURA TOTAL = 25 0.4 3.8

29.0 m

ALTURA HASTA VOL.UTIL=

ALTURA MAX. CRECIDAS =

ALTURA DE REVANCHA =

ALTURAL TOTAL LA PRESA

SHHHHHR 321

01 *)2.....3/4( HaH

oHaH *34

32

3

VOL.[m3] VOL. [m3] COTAPARCIAL ACUMUL. [msnm]

3656.645 3656.645 3583.9 3.93 3.9

54450.00 58106.645 3588.7 4.77 8.7

1089000.0 1147106.645 3605.0 16.27 25

3605.4 0.40 25

3609.18 3.80 29

VOLUMEN DE MAX. CRECIDAS

VOLUMEN DE REVANCHA

SECTOR ALTURA[m]

Alt. acum.[m]

VOLUMEN DE AZOLVES

VOLUMEN DE RESERVA

VOLUMEN UTIL


PRESAS CIV 232



PRESAS CIV 232

10. OBTENCIÓN DE OBRA DE TOMA

La altura de obra de la obra de toma se tomara considerando que el volumen de reserva no deberá ser utilizado por tanto se optara a una altura de inicio del volumen útil


ALTURA OBRA DE TOMA = 15.40 m

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Alturas y Volumens en Presas