Upload
abdy-maria-parra-gonzalez
View
1.413
Download
7
Embed Size (px)
Citation preview
ANALISIS DINAMICO CON UN GRADO DE LIBERTAD POR NIVEL
Prof. Orlando Ramírez Boscán
Mérida, febrero 2007
Universidad de Los Andes
Facultad de Ingeniería
Departamento de Estructuras
Proyectos Estructurales
Dinámica Estructural
La principal causa de daños que las estructuras experimentan en un terremoto es debida a su respuesta a
los movimientos en la base, transmitidos por las vibraciones sísmicas del terreno.
Esas vibraciones son variables en el tiempo, por lo que las fuerzas inducidas y toda su respuesta también son
variables en el tiempo.
El análisis que se hace de las estructuras bajo esas condiciones “dependientes del tiempo”, es lo que se
llama Análisis Dinámico de Estructuras.
Dinámica Estructural
GRADOS DE LIBERTAD DINAMICOSEl número de grados de libertad es igual al número de
desplazamientos independientes requeridos para definir la posición desplazada de todas las masas con respecto a su
posición original
m mu(t)
SISTEMA DE UN GRADO DE LIBERTAD DINAMICO
u(t)
m1
m2
m3
m4
m5
m1
m2
m3
m4
m5 u5(t)
u4(t)
u3(t)
u2(t)
u1(t)
MODO 1 MODO 2 MODO 3 MODO 4 MODO 5
SISTEMA DE VARIOS GRADOS DE LIBERTAD
MODO 1T1
MODO 2T2
MODO 3T3
MODO 4T4
MODO 5T5
Dinámica Estructural
2T π=
ω
φ51
φ51
φ21
φ11
φ31
φ41
Dinámica Estructural
COORDENADAS MODALES
φ52
φ42
φ32
φ22
φ12
φkj: coordenada modal del nivel k, modo j
Análisis Dinámico Plano
Efectos Traslacionales
METODO DE SUPERPOSICIÓN MODAL CON UN GRADO DE
LIBERTAD POR NIVEL
Efectos Torsionales METODO DE LA TORSION ESTATICA EQUIVALENTE
NORMA COVENIN 1756-01
METODO DE SUPERPOSICION MODAL CON UN GRADO DE
LIBERTAD POR NIVEL
m4
Método de Superposición Modal con un Grado de Libertad por Nivel
MODELO MATEMATICO
SISTEMA DE MASAS CONCENTRADAS EN CADA NIVEL, A CADA UNA DE LAS CUALES SE LES CONSIDERA
UN GRADO DE LIBERTAD
MGDL
m1k1
k2
m2
k3
k4m3
1
2
3
4
Método de Superposición Modal con un Grado de Libertad por Nivel
NUMERO MINIMO DE MODOS
Las formas modales y sus correspondientes períodos de vibración se obtienen resolviendo el problema característico, es
decir obteniendo los autovalores y autovectores de la estructura, usando las rigideces elásticas y las masas correspondientes a
cada nivel.
El número mínimo de modos que se deben incorporar al análisis, N1, se obtienen de las siguientes expresiones (O. López y M.
Cruz):
PARA EDIFICIOS CON MENOS DE 20 PISOS
11 *
T1N 1.5 3 32 T
⎛ ⎞= − + ≥⎜ ⎟⎝ ⎠
PARA EDIFICIOS CON MAS DE 20 PISOS
11 *
T2N 1.5 4 43 T
⎛ ⎞= − + ≥⎜ ⎟⎝ ⎠
Método de Superposición Modal con un Grado de Libertad por Nivel
DETERMINACIÓN DEL CORTE BASAL MODAL
La contribución del modo j al corte basal, V0j, en una edificación de masa M, se determina mediante la siguiente expresión:
0 j j djV MA g= β
donde:
Adj : ordenada del espectro inelástico, correspondiente al período Tj del modo j
2N
k kjk 1
j N2
k kjk 1
m1M m
=
=
⎡ ⎤φ⎢ ⎥⎣ ⎦β =φ
∑
∑
φkj : coordenada modal del piso k, modo j
mk : masa del piso k
N : número total de pisos
βj : Fracción de la masa total del edificio, o masas participativas, asociadas con la respuesta en el modo j
Método de Superposición Modal con un Grado de Libertad por Nivel
FUERZAS MODALES DEBIDAS A LOS EFECTOS TRASLACIONALES
El máximo desplazamiento, ukj, en el nivel k, modo j se obtiene2
jkj kj j dj
Tu A g
2⎡ ⎤
= φ γ ⎢ ⎥π⎣ ⎦La fuerza lateral en el nivel k, debido al modo j es:
kj k kj j djF m A g= φ γ
N
k kjk 1
j N2
k kjk 1
m
m
=
=
φγ =
φ
∑
∑γkj : factor de participación de cada
modo de vibración (j)
Método de Superposición Modal con un Grado de Libertad por Nivel
COMBINACION MODALLos valores de diseño para el corte basal y las fuerzas a nivel de
piso se determinan como los valores máximos probables obtenidos usando, para la combinación modal, el criterio de la raíz
cuadrada de la suma de los cuadrados o de la combinación cuadrática completa de los valores máximos de cada modo.
CONTROL DE CORTANTE BASAL Y VALORES DE DISEÑO
El corte basal obtenido, V0, no podrá ser menor que el obtenido usando el método estático equivalente, V0
*, con un período T = 1.6 Ta .
Cuando V0 sea menor que V0*, los valores para el diseño deberán
multiplicarse por V0*/V0.
El cociente V0/W no será menor que el coeficiente sísmico mínimo
Posteriormente se considerarán los efectos P-D (Art. 8.5), y finalmente se suman los efectos torsionales obtenidos por el
método de la Torsión Estática Equivalente.
METODO DE HOLZER
Método de Holzer
Método iterativo que permite calcular las frecuencias y formas modales de sistemas de un grado de libertad por nivel.
1. Suponer la frecuencia ωj2, para el modo j, y la coordenada
modal de la primera masa, φ1 (tomar φ1 = 1).
2. Determinar el desplazamiento u1 y la fuerza en el resorte Fc1 = k1u1.
3. Calcular la Fuerza de inercia (masa) Fi1=-m1φ1ωj2 (siempre
negativa)
4. Determinar por equilibrio Fc2 = Fc1 + Fi1
5. Conocida Fc2, calcular u2 = Fc2/k2 y φ2 = u1 + u2
6. Calcular Fi2 = -m2φ2ωj2, y continuar el proceso hasta el
último piso.
7. Chequear en el último piso que se cumpla que Fcn – Fin = 0. En caso contrario repetir todo el procedimiento anterior para otro valor de la frecuencia ωj
2.
EJEMPLOEJEMPLO
NN00
NN11
NN22
NN33
NN44
NN55
MM11
MM22
MM33
MM44
MM55
KKPN1PN1
KKPN2PN2
KKPN3PN3
KKPN4PN4
KKPN5PN5
Estructura realEstructura real Estructura equivalenteEstructura equivalente
Niveles Niveles
Masa de pisoMasa de piso
Rigidez de pisoRigidez de piso
Sistema 1GDL por nivelSistema 1GDL por nivel
s.d.o.f. se le aplica el s.d.o.f. se le aplica el MMéétodo de Holzer.todo de Holzer.
Método de Holzer
EJEMPLOEJEMPLO
Método de Holzer
m1 = 0.05 Ton seg2/cm
m2 = 0.025 Ton seg2/cm
m3 = 0.025 Ton seg2/cm
K1 = 22000 Ton/cm
K3 = 5500 Ton/cm
K2 = 16500 Ton/cm
m1 = 2m
m2 = 1m
m3 = 1m
k1 = 4k
k2 = 3k
k3 = 1k
M = 0.025 Ton seg2/cm
K = 5500 Ton/cm
4k4k 3k3k kk
11 22 33
2m2m mm mm
u1
u2
u3
ωωjj22 = 1 k/M= 1 k/M
4k4k 3k3k kk
11 22 33
2M2M MM MM
φφ 11
uu 11
FFcc 4k4k
FFii --2k2k
2k2k
2/32/3
5/35/3
--5/3k5/3k
1/3k1/3k
1/31/3
22
--2k2k
R = R = --5/3k # 05/3k # 0
Suponer la frecuenciaSuponer la frecuencia ωj2 Suponer la coordenada nodal Suponer la coordenada nodal φφ11
Desplazamiento uDesplazamiento u11 = = φφ11 Calcular FcCalcular Fc11 = u= u11 kk11
Calcular FiCalcular Fi11 = = -- MM11φφ11ωωjj22 Por equilibrio FcPor equilibrio Fc22 = Fc= Fc11 + Fi+ Fi11
Calcular uCalcular u22 = F= Fc2c2 / k/ k22 Calcular Calcular φφ22 = u= u11 + u+ u22
Como el residuo (Como el residuo (úúltimo nivel) es diferente de cero suponer otra frecuencia ltimo nivel) es diferente de cero suponer otra frecuencia ωωjj22 y y
repetir el proceso hasta que R = 0repetir el proceso hasta que R = 0
Método de Holzer
METODO DE HOLZER
M = 0.025 Ton seg^2/cm Normalizando las M's y las K's respecto al último pisoK = 5.500 Ton / cm descripción rigidez 1 masa 1 rigidez 2 masa 2 rigidez 3 masa 3g = 981.000 cm / seg^2 datos 4.00 2.00 3.00 1.00 1.00 1.00
M3 = M 0.025 Ton seg^2/cmM2 = M 0.025 Ton seg^2/cm
M1 = 2*M 0.050 Ton seg^2/cmK3 = K 5.500 Ton / cm
K2 = 3*K 16.500 Ton / cmK1 = 4*K 22.000 Ton / cm
descripción rigidez 1 masa 1 rigidez 2 masa 2 rigidez 3 masa 3 Residuodatos 4.00 2.00 3.00 1.00 1.00 1.00
frecuencia ωj2 1.00 k/M
φ1 1.00 1.6667 2.0000u1 1.0000 0.6667 0.3333 -1.67Fc1 4.0000 2.0000 0.3333Fi1 -2.0000 -1.6667 -2.000
datos 4.00 2.00 3.00 1.00 1.00 1.00frecuencia ωj
2 3.00 k/Mφ1 1.00 0.3333 -2.6667u1 1.0000 -0.6667 -3.0000 5.00Fc1 4.0000 -2.0000 -3.0000Fi1 -6.0000 -1.0000 8.000
datos 4.00 2.00 3.00 1.00 1.00 1.00frecuencia ωj
2 2.00 k/Mφ1 1.00 1.0000 -1.0000u1 1.0000 0.0000 -2.0000 0.00Fc1 4.0000 0.0000 -2.0000Fi1 -4.0000 -2.0000 2.000
Datos del problema
descripción rigidez 1 masa 1 rigidez 2 masa 2 rigidez 3 masa 3 Residuodatos 4.00 2.00 3.00 1.00 1.00 1.00
frecuencia ωj2 0.40 k/M
φ1 1.00 2.0667 4.4400u1 1.0000 1.0667 2.3733 0.60Fc1 4.0000 3.2000 2.3733Fi1 -0.8000 -0.8267 -1.776
datos 4.00 2.00 3.00 1.00 1.00 1.00frecuencia ωj
2 0.50 k/Mφ1 1.00 2.0000 4.0000u1 1.0000 1.0000 2.0000 0.00Fc1 4.0000 3.0000 2.0000Fi1 -1.0000 -1.0000 -2.000
datos 4.00 2.00 3.00 1.00 1.00 1.00frecuencia ωj
2 4.00 k/Mφ1 1.00 -0.3333 -3.0000u1 1.0000 -1.3333 -2.6667 9.33Fc1 4.0000 -4.0000 -2.6667Fi1 -8.0000 1.3333 12.000
datos 4.00 2.00 3.00 1.00 1.00 1.00frecuencia ωj
2 5.00 k/Mφ1 1.00 -1.0000 -2.0000u1 1.0000 -2.0000 -1.0000 9.00Fc1 4.0000 -6.0000 -1.0000Fi1 -10.0000 5.0000 10.000
datos 4.00 2.00 3.00 1.00 1.00 1.00frecuencia ωj
2 6.00 k/Mφ1 1.00 -1.6667 0.3333u1 1.0000 -2.6667 2.0000 0.00Fc1 4.0000 -8.0000 2.0000Fi1 -12.0000 10.0000 -2.000
DATOS SISMICOS
M = 0.025 Ton seg^2/cm ω1 = 10.4881 rad/seg
K = 5.500 Ton / cm ω2 = 20.9762 rad/seg
g = 981.000 cm / seg^2 ω3 = 36.3318 rad/seg
M3 = M 0.025 Ton seg^2/cm T1 = 0.5991 seg
M2 = M 0.025 Ton seg^2/cm T2 = 0.2995 seg
M1 = 2*M 0.050 Ton seg^2/cm T3 = 0.1729 seg
K3 = K 5.500 Ton / cm ai 1º modo 2º modo 3º modoK2 = 3*K 16.500 Ton / cm N3 = 4.0000 -1.0000 0.3330K1 = 4*K 22.000 Ton / cm N2 = 2.0000 1.0000 -1.6670
N1 = 1.0000 1.0000 1.0000
frecuencias
períodos
formasmodales
RESULTADOS DEL ANALISIS MODAL
localidad Mérida Zona Sísmica 5.00 Coef. Ao 0.30 Grupo B2 F. Imp α 1.00Suelo S1 T* 0.40 β 2.40 p 1.00 Tipo Est. I
Nivel Diseño ND3 R 4.50 T+ 0.35 C.Corr ϕ 1 Mat Ct 0.07alt. total hn 9.00
Cálculo período fundamental Ta (aprox) 0.364 seg
Fuerzas Sísmicas para T1 = 0.5991 seg.mo do / perio do niveles Mk φ ik Mk x φ ik Mk x (φ ik)^2 Adj Vo1 (Ton) factor Vo1 Fi1 (Ton) chequeo
3 0.025 4.0000 0.10000 0.40000 0.50 3.811 3.8112 0.025 2.0000 0.05000 0.10000 0.25 1.905 5.7161 0.050 1.0000 0.05000 0.05000 0.25 1.905 7.622
Σ = 0.100 0.20000 0.55000 1.00
Fuerzas Sísmicas para T2 = 0.2995 seg.mo do / perio do niveles Mk φ ik Mk x φ ik Mk x (φ ik)^2 Adj Vo1 (Ton) factor Vo1 Fi1 (Ton) chequeo
3 0.025 -1.0000 -0.02500 0.02500 -0.50 -2.064 -2.0642 0.025 1.0000 0.02500 0.02500 0.50 2.064 0.0001 0.050 1.0000 0.05000 0.05000 1.00 4.129 4.129
Σ = 0.100 0.05000 0.10000 1.00
Fuerzas Sísmicas para T2 = 0.1729 seg.mo do / perio do niveles Mk φ ik Mk x φ ik Mk x (φ ik)^2 Adj Vo1 (Ton) factor Vo1 Fi1 (Ton) chequeo
3 0.025 0.3330 0.00833 0.00277 0.50 0.223 0.2232 0.025 -1.6670 -0.04168 0.06947 -2.50 -1.115 -0.8931 0.050 1.0000 0.05000 0.05000 3.00 1.338 0.446
Σ = 0.100 0.01665 0.12224 1.00
3T3 = 0,1729
< T+0.200 0.446
1T1 = 0,5991
> T*0.107 7.622
2T2 = 0,2995
< T+0.168 4.129
FUERZAS SISMICAS MODALES
0 j j djV MA g= β
2N
k kjk 1
j N2
k kjk 1
m1M m
=
=
⎡ ⎤φ⎢ ⎥⎣ ⎦β =φ
∑
∑kj k kj j djF m A g= φ γ
N
k kjk 1
j N2
k kjk 1
m
m
=
=
φγ =
φ
∑
∑
MODO NIVEL Fi3 3.811 NIVEL Fi2 1.905 3 4.34 Ton1 1.905 2 3.02 Ton3 -2.064 1 4.74 Ton2 2.0641 4.129 NOTA:3 0.223 1.- Anal izar la estructura en el sentido ortogonal 2 -1.115 2.- Efecto rotacional apl icar el Método Torsión Estática Equivalente.1 1.338
1
2
3
Fuerzas Def initivas
Las Fuerzas Laterales equivalentes definitivas en cada piso, se determinarán utilizando la combinación modal: RAIZ CUADRADA DE LA SUMA DE LOS CUADRADOS
FUERZAS SISMICAS POR TRASLACIONCombinación SRSS
0
1
2
3
-2 -1 0 1 2 3 4 5
Modo 1
Modo 2
Modo 3
T1 = 0.5991 seg
T2 = 0.2995 seg
T3 = 0.1729 seg
FORMAS MODALES
4.34 Ton
3.02 Ton
4.74 Ton
FUERZAS SISMICAS POR TRASLACION