Anclajes en Suelos

7/25/2019 Anclajes en Suelos

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Anclajes en suelos

Carlos OTEO MAZODr. INGENIERO DE CAMINOS, CANALES Y PUERTOSCATEDRTICO DE INGENIERA DEL TERRENO. UNIVERSIDADE DA CORUA

1. Introduccin

Hace menos de cinco aos, por iniciativa de la Direccin General de Carreteras y el auspicio deAETESS, el ingeniero de Caminos don Jos Luis Fernndez Salso y el autor de estas pginas redac-taron una Gua para el Diseo y la Ejecucin de Anclajes al Terreno en Obras de Carreteras, a la quediversos tcnicos de AETESS aportaron sus expertos comentarios, consejos y sugerencias.

Hoy se celebran unas Jornadas en que se presenta, oficialmente, dicha Gua y en la que se hacendiversas intervenciones sobre el diseo y ejecucin de anclajes.

En esta intervencin, hemos pretendido, ms que presentar el contenido de la Gua (que ser fruto de otraexposicin, por parte de don lvaro Parrilla, del Ministerio de Fomento), el incluir una serie de comenta-rios generales en lo que se refiere al diseo de anclajes en suelos (es decir, en materiales que no fo rmenparte de macizos rocosos), con algn complemento referido a la ejecucin que influya en el diseo.

En el artculo 657 del nuevo P.G. 3 (O.C. 326/00) se hace expresa referencia al tema de los anclajes,

habindose incluido en dicho artculo algunos temas que ya aparecen en la norma europeaEN 1537:1999, aunque referido principalmente a ejecucin.

2. Generalidades

En primer lugar debemos indicar que en estas lneas nos refe rimos, principalmente, a anclajes de barraso cables inyectados al terreno (en este caso, suelos o rocas muy alteradas) con lechada de cemen-to, tanto provisionales como permanentes.

Los provisionales o temporales son aquellos en que la vida til no es superior a dos aos (o inclusomenos, si el ambiente o el terreno es especialmente agresivo). Es el caso de excavaciones debajo depantallas, por ejemplo, en que los anclajes slo tienen una funcin provisional, hasta que la pantalla seapoya en forjados. Sin embargo, los permanentes son aquellos en los que el periodo de vida til ser

superior a los dos aos, como los que se usan en muros anclados o pantallas continuas y/o de pilotescon anclajes para estabilizar deslizamientos lo que implica una vida larga que no sean alterados porel ambiente que los rodea y en los que se pueda revisar y comprobar, peridicamente, la carga de lostrabajos.

En la figura 1 se muestra un ejemplo de muro anclado por fases (lo que suele denominarse como muroStump) realizado en Suiza en cinco fases, y en la figura 2, una tpica pantalla, con anclajes, para laconstruccin de una estacin-pozo de ataque de la tuneladora en el Metro de Madrid. Se trata de ancla-jes con bulbos resistentes en suelos y de tipo provisional, ya que, posteriormente a la excavacin, lapantalla queda sujeta con forjados del edificio (Fig. 1) o con una losa en cabeza y un forjado a mediaaltura (Fig. 2).

En las figuras 3 a 6 se muestran ejemplos de anclajes permanentes: a) Para estabilizar un terraplnapoyado a media ladera (Fig. 3); b) Para estabilizar con varios niveles de muros anclados, el colusinque recubra un talud sobre un sustrato rocoso (lutitas y areniscas) alterado (Fig. 4); c) Para sujetarla ladera de diezma (A-92, Granada) con pantalla discontinua de pilotes de 5 1,20 m (realizados

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5 JORNADA TCNICA SEMSIG-AETESS: ANCLAJES

con mquinas de pilotes y pantallas), anclada a un sustrato pizarroso alterado, junto con medidas dedrenaje (Figs. 5 y 6).

En un anclaje pueden distinguirse cuatro partes principales (Fig. 7):

El anclaje o tirante propiamente dicho (barra o cables).

La cua que se apoya en la pared a anclar y a la que se acua el anclaje (a travs de una placa derepa rto). Esta zona suele denominarse cabeza del anclaje.

La zona de anclaje o bulbo, que es en la que el tirante queda adherido al terreno mediante la apor-tacin de una lechada de cemento a presin (es decir, mediante inyeccin nica o repetida).

La zona libre, que es la parte del tirante entre el bulbo y la cabeza. A veces queda inyectada, paraproteccin, pero sin adherir al terreno por presin.

En la figura 8 puede verse un aspecto de un anclaje provisional con ms detalle, en que se aprecia lapresencia de obturadores en la zona de bulbo para poder inyectar (de una vez o por tramos, una vez ovarias).

Pero en suelos suele ser muy necesario repetir la inyeccin para conseguir bulbos anclados de eleva-da resistencia. Por eso se suelen distinguir tres tipos generales de anclajes:

De inyeccin nica global (IU), en que los obturadores estn en los dos extremos de la zona de bulbo,que suelen utilizarse en suelos arcillosos duros y suelos granulares (Fig. 8).

De inyeccin repetitiva (IR), en que hay una primera inyeccin de sellado en la zona de bulbo. Lainyeccin puede repetirse (siempre que se lave cada vez que se acaba una fase de inyeccin), lo quese hace simultneamente en todas las vlvulas del bulbo, que se abren (en teora, todas a la vez) porla presin apuntada gracias a los obturadores colocados en los extremos del bulbo. Este tipo es msadecuado en aluviales granulares gruesos e incluso finos y rocas blandas.

De inyeccin repetitiva y selectiva (IRS), en que se instalan vlvulas o manguitos a lo largo del bulbo(como en la IR, pero en que los manguitos pueden inyectarse varias veces con elevado posterior acada fase), pero en que la aportacin a cada manguito puede separarse (en volumen y presin), gra-cias a introducir obturadores mviles a cada zona de manguitos (Figs. 9, 10 y 11).

Este tipo de anclaje es ms adecuado en suelos con predominio de finos, de consistencia media-bajay cuando se quiere conseguir gran capacidad de anclaje.

La calidad de los aceros utilizados en estos anclajes suele ser la siguiente:

TIPO DE TIRANTE LMITE ELSTICO LMITE DE ROTURA(MPa) (MPa)

Barra tipo DW o similar 850 1.050

Barra tipo Gewi o similar 500 550

Calles 1.710 1.910

Normalmente, la tensin de trabajo de los aceros es del orden del 60 % del lmite elstico en anclajespermanentes, y del 75 %, en los provisionales.

Las lechadas de cemento utilizadas para proteccin anticorrosivo de la zona libre tendrn dosificacinagua-cemento no superior a 0,4, mientras que las empleadas en la formacin del bulbo tendrn dichadensificacin comprendida entre 0,4 y 0,6, generalmente.

En la Gua citada se describen con detalle los aceros necesarios para proteger a los tirantes perma-nentes y provisionales frente a la corrosin.

En la figura 12 se representan esquemticamente y de forma ideal los tres modos principales de corro-sin: de tipo localizado, por presencia de iones hidrgeno y por presencia de oxgeno.

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3. Diseo de anclajes en suelos

Se parte del conocimiento de la carga nominal (sin mayoral) con que ha de trabajar el tirante, lo que se

supone que se ha obtenido a travs de clculos de pantallas, estabilidad de taludes, etc.Ha de tenerse en cuenta que la estructura anclada sea estable globalmente, tal como se muestra en algu-nos ejemplos en la figura 13. En esos casos el coeficiente de seguridad no ser inferior a 1,30-1,50 en lassituaciones permanentes; a 1,20-1,30, en las transitorias o de corto plazo, y a 1,05-1,10, en las acciden-tales. Entre las situaciones accidentales a considerar est el fallo del 20 % de los anclajes instalados.

El diseo individual de los tirantes debe comprender el anlisis de:

La rotura del tirante de acero a traccin.

La rotura de la cabeza del anclaje.

El desplazamiento del sistema tirante-bulbo.

Para ello se sigue el procedimiento de anlisis siguiente:

Mayoracin de cargas actuante.

Comprobacin de tensin admisible del acero del tirante.

Comprobacin del deslizamiento del tirante dentro del bulbo.

Comprobacin de la seguridad frente al arrancamiento del bulbo.

La carga nominal mayorada, PND, ser:PND = F1 . PN

siendo PN la carga nominal del anclaje, que es la mayor entre:

a) La carga obtenida, sin mayoral, en el clculo de los estados lmites de servicio.

b) La carga estricta al realizar el clculo de estabilidad global con los coeficientes de seguridad antesindicados.

El coeficiente F1 es igual a 1,50 en anclajes permanentes, y de 1,20, en los provisionales.

La comprobacin de la tensin admisible del acero del tirante se hace estudiando que se cumplan simul-tneamente dos condiciones:

ANCLAJE CONDICIN 1 CONDICIN 2

Provisional PND/ AT fPK/ 1,25 PND/ AT fYK/ 1,10

Permanente PND/ AT fPK/ 1,30 PND/ AT fYK/ 1,15

en que AT es la seccin del tirant e, fPK es el lmite de rotura del acero del tirante y fYK el lmite elsti-

co del acero del tira nt e.Respecto de la comprobacin de la seguridad frente al deslizamiento del tirante en la lechada delbulbo, se minorar la adherencia lmite entre el tirante y la lechada que la rodea en el bu lb o, por elcoeficiente 1,2.

Se verificar: PND/ (Lb . PT) l i m/ 1,2

ccn:l i m = 6,9 (fCK/ 22,5)2/3 ( l im, fCK en MPa)

siendo:

PT Permetro nominal del tirante (2AT). Lb Longitud del bulbo.

l i m Adherencia lmite entre el tirante y la lechada (en MPa). fCK Resistencia caracterstica de la lechada (en PMa).

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Si la longitud del bulbo supera los 14 m, se minorar por un coeficiente de 0,70, para tener en cuentala posible rotura progresiva del mismo, ya que la distribucin de tensiones de cortantes a lo largo delbulbo es, aproximadamente, como la representada en la figura 14.

En lo que se refiere al arrancamiento del bulbo para comprobar la seguridad frente al arrancamiento delbulbo, se minorar la adherencia lmite del terreno que rodea al bulbo para obtener la adherencia admi-sible, aadm.

Se comprobar:PND/ (DN Lb) < aadm

siendo DN el dimetro nominal del bulbo.

La adherencia admisible del bulbo se puede fijar teniendo en cuenta:

a) Los valores obtenidos a partir de ensayos de campo.

b) A partir de la siguiente expresin:c tg

aadm = + . Fc Fsiendo:

c Cohesin efectiva del contacto bulbo-terreno.

Rozamiento interno efectivo del contacto bulbo-terreno.

Presin efectiva en el centro del bulbo ms una tercera parte de la presin de inyeccin.

FC = 1,60.

F = 1,35.

c) A partir de correlaciones empricas, en cuyo caso:

aadm = a l im / F3

Los valores de a l im empricos pueden tomarse de las figuras 3.2 a 3.5 de la Gua o, aproximadamente,de la tabla adjunta. F3 vale 1,45 para anclajes provisionales y 1,65 para permanentes.

Las figuras 3.2 a 3.5 de la Gua citada estn obtenidas, a partir de bacos que, en su da, defini MichelBustamante y que contemplan la consistencia del terreno y el tipo de anclaje (inyeccin IU, IR, etc.).En la Tabla 1 quedan reproducidos los intervalos de a l im recomendables.

TIPO DE TERRENO TIPO DE INYECCIN ADHERENCIA LMITEa l Im (PMa)

IU 0,05-0,20Arenas y gravas flojas

IR 0,12-0,25Arcillas y limos blandosIRS 0,20-0,35

IU 0,20-0,40

Arenas y gravas densas IR 0,30-0,50

IRS 0,35-0,60

IU 0,10-0,25Arenas y limos de consistencia

IR 0,20-0,30media a densaIRS 0,30-0,40

IU 0,20-0,50

Margas, mapas yesferas, etc. IR 0,35-0,60

IRS 0,40-0,75

IU 0,25-0,70Roca alterada

IR 0,30-0,80

(Grados IV a V) IRS 0,40-1,00

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4. Algunos detalles complementarios

Antes se ha comentado (Fig. 14) que la distribucin de cargas o esfuerzos tangenciales a lo largo del

bulbo no es constante. En la figura 15 se reproducen los resultados de un ensayo real sobre un bulbode 8 m de longitud con 220T tericas de traccin. Como se aprecia en dicha figura, la carga se absor-be en la primera mitad de la longitud del bulbo.

Cuando aumenta la carga sobre el anclaje, se empieza a movilizar la resistencia en la mitad ltima delanclaje. Eso sera la causa de que no debe considerarse, a nivel de diseo, la longitud total del bulbo,sino del orden del 70 % de la longitud total del mismo, sobre todo cuando excede longitudes del ordende 12-14 m.

A la hora del diseo deben tenerse en cuenta, adems de todo lo explicado referente a coeficientes deseguridad, aspectos como:

El efecto de grupo por proximidad de anclajes: En la figura 16 se han reproducido ensayos rea-l e s realizados con parejas de anclajes prximos. Cuando estn muy prximos, los estados tensiona-

les se superponen y la carga de arrancamiento es menor que la del anclaje aislado. El coeficiente deeficacia de esos anclajes, , puede ser (tal como muestra la citada figura) del orden de 0,7-0,8 paraseparaciones en que la distancia entre anclajes es del orden de 0,5-0,6 el radio de influencia delbulbo, lo que puede equivaler a 0,7-0,8 m, por lo que resulta recomendable separar los bulbos entre1,5-2,0 m, al menos, a fin de que ese coeficiente sea del orden de 1. Ello no slo pasa entre pilotesde una fila, sino que puede pasar en relacin con los de otras filas o con anclajes provenientes deparedes que sean perpendiculares entre s. Adems, se tendr en cuenta la separacin en planta yalzado (Fig. 17).

El efecto de que falle un anclaje:En las figuras 18 y 19 se han reproducido una serie de ensayos rea-lizados en Austria, con motivo de la construccin del metro de Viena y con objeto de evaluar el efec-to del fallo de un anclaje sobre los prximos. Ello depende de: a) las cargas iniciales en los tirantes.b) su proximidad. c) el nmero de filas, etc. Parece que la incidencia normal, cuando hay tres filas, es

que los anclajes prximos aumenten su carga un mximo del orden de 20-25 %, lo cual no suele serdaino (respecto al arrancamiento del bulbo); respecto al propio acero, si los tirantes no estn a sumxima carga, el efecto es pequeo, pero puede ser peligroso con tesados iniciales mximos. Encaso de una sola fila de tirantes el incremento puede llegar al 42 %.

El tesado inicial no suele ser el mximo previsto en el clculo de la estructura anclada. Como stesuele ser conservador (cohesiones minoradas), es preferible dar una tensin de anclaje del orden del60-70 % de la mxima; si la estructura lo necesita, ya se mover y movilizar la carga necesaria; sino, no se introducen esfuerzos de flexin excesivos e innecesarios en dicha estructura. En la figu-ra 20 se representa una posible recomendacin sobre la tensin inicial de tesado y la funcin de lalongitud de anclaje.Las mximas longitudes de esa figura suelen corresponder a pantallas (continuaso no) ancladas para estabilizar taludes, en que interesa que el conjunto se acomode con cierta defor-macin.

El efecto de la construccin de los anclajes sobre estructuras prximas: La perforacin remueve yhumecta los terrenos prximos a la superficie, en los que pueden estar cimentados edificios conti-guos, con lo que tiende a inducir asientos. Adems, el tesado origina movimientos horizontales impor-tantes que pueden no ser resistidos por los edificios (Fig. 21).

No slo hay que tener la pantalla anclar estable durante nuestra obra, sino a largo plazo, cuando seelimine la tensin con los anclajes, lo cual debe tenerse en cuenta para que la estructura a construiren la excavacin apuntale el edificio. En este sentido debemos recordar que es mala costumbre inter-calar porespn (muy deformable) entre forjados y la pantalla anclada. Al sobrar el anclaje, la pantallase deforma algn centmetro, antes de quedar apuntalada en los forjados del muro edificio. Esto suce-di, por ejemplo, en la interfaz entre el edificio del C.E.T.A del Cedex (en que se imparte originalmenteesta conferencia) y el Laboratorio de Geotecnia del Cedex, en el que, por esta mala prctica, se pro-dujeron dos grietas verticales cuya apertura total era de unos 2 cm.

Todo ello y otros puntos ms (referidos a la ejecucin y que no podemos incluir aqu) han de tenerse encuenta al disear anclajes.

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Por ltimo, sealaremos los tres tipos de ensayos distinguidos por la Gua de la Direccin General deCarreteras:

Los de aceptacin o recepcin, que tienen por objeto confirmar cada anclaje (capacidad frente a latraccin o carga de prueba), principalmente.

Los de investigacin, que se deben de realizar cuando hay muchos anclajes, cuando son de riesgo,de mucha carga, etc. Pretenden establecer la resistencia del bulbo, la carga de deslizamiento deltirante, etc.

Y los de aceleracin, idoneidad o control, que deben realizarse una vez interpretados los de investi-gacin, sobre anclajes definitivos, para comprobar la capacidad del tirante, la curva de deformacindel anclaje, las prdidas de tensin y la longitud libre aparente.

En las figuras 22.a y 22.b se reproducen ensayos reales realizados en la Estacin Colonia-Jardn delMetro de Madrid, en que, como serva de pozo de ataque, se realizaron anclajes en arenas tosquizas,a fin de acortar plazos y disponer mayor espacio libre dentro de la estacin. La figura 22.a reproduceun ensayo de investigacin (arrancamiento de un bulbo de 8 m de longitud), y la 22.b, un ensayo de

adecuacin.Al interpretar estos ensayos hay que tener en cuenta las deformaciones recuperables y residuales (Fig. 23).

5. Declogo del anclajeA la hora de realizar el diseo definitivo de un anclaje hay que tener en cuenta diversas condiciones:

I) Los condicionantes geomtricos de la obra: a) Nmero de niveles de anclajes a realizar. b) Fo rm aen planta del muro o pantalla a anclar. c) Tipo de pantalla (pilotes, continua, etc). d) Inclinacin delos tirantes y que las cuas coincidan con ella, etc.

II) El terreno existente alrededor de la estructura a anclar, y especialmente en la zona de bulbo, a finde fijar -por los medios ya indicados- la adherencia tirante-bulbo y bulbo-terreno.

III) La distancia entre bulbos, que debe establecerse en funcin del tipo de terreno, de inyectabilidad,de la carga a la que se quiere que trabaje el anclaje, etc. (Figs. 16 y 17).

IV) El mtodo de clculo utilizado para deducir la carga en el tirante y no olvidar que ese valor, nor-malmente, no est mayorado, sino que es el que suele corresponder a un equilibrio lmite, a par-tir de un cierto proceso de clculo y de unos valores de parmetros geotcnicos. Este conjunto(clculo-parmetros) puede ser bastante fidedigno o atrevido, segn las decisiones previamenteadoptadas. El considerar cohesiones aparentes elevadas lleva a tirantes de baja carga y con posi-ble riesgo, aunque sea ms econmico. No es lo mismo equivocarse algo en los momentos flec-tores (ya que, normalmente, la estructura posee una reserva de resistencia a flexin que no setiene en cuenta, como, por ejemplo, la resistencia a traccin del hormign y la colaboracin de lasarmaduras de comprensin) que en el valor de la traccin del tirante (en que los coeficientes deseguridad son ms estrictos). La presencia de agua no controlada puede bajar bruscamente la

cohesin y elevar la traccin en el tirante.V) La tensin inicial que se aplica en el anclaje, la cual puede permitir una cierta deformacin del

conjunto, pero tambin puede evitar excesivos e innecesarios sobre la estructura a anclar.

VI) La presencia de edificios prximos. Pueden daarse esos edificios con las deformaciones y ten-siones tangenciales que se generan en el terreno, aunque se realice el anclaje por debajo del pri-mer nivel de stanos (Fig. 21).

VII) El obstculo que los anclajes pueden suponer para obras futuras en los solares prximos, sobretodo si se dejan en tensin. En obras de metro en terreno pblico hemos tenido serios problemascon bulbos y tirantes situados en la trayectoria de tuneladoras. Y en solares de ciudades hemosencontrado anclajes tesados al vaciar el solar para hacer dos o tres stanos.

VIII) Es conveniente realizar los ensayos de comprobacin y adecuacin y, cuando la situacin es unpoco excepcional (geometra, nivel de cargar, etc.), los de investigacin, con arranque de bulbos,a fin de comprobar, realmente, el valor de la adherencia mxima tirante-bulbo. En la figura 22 se

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ha presentado un ensayo de investigacin que llevamos a cabo en la Estacin Colonia-Jardn delMetro de Madrid, cuando se decidi introducir anclajes de 180 T. La estacin haca de pozo deataque de tuneladora y era necesario disponer de espacio en el interior de la estacin y realizar

rpidamente los anclajes, motivo por el que se fue a una sola fila de anclajes de 180 T, en vez dea dos de anclajes con tracciones ms usuales. En estos momentos, por razones anlogas, vamosa realizar arrancamientos de bulbos en estaciones-pozo de ataque de Metronorte y de la lnea 11,en la nueva ampliacin del Metro 2003-2007. Lo que s es ms corriente es realizar las pruebasde adecuacin, comprobando, como mnimo, la seguridad del tirante y el buen comportamientodel anclaje para la carga de trabajo (Fig. 23). En las figuras 24 y 25 se reproduce un esquema deuna futura estacin de la lnea 7 del Metro de Madrid, con anclajes de la parte superior y la prue-ba de aceptacin realizada recientemente en un anclaje, en el que se ha medido la carga con losgastos de traccin y con clula de carga. Comprobndose la escasa relajacin del anclaje al cabode varios das.

IX) La trascendencia que puede tener el fallo de un anclaje: en ese sentido, no es lo mismo que exis-ta una sola fila que varias. Ya antes hemos comentado los ensayos austriacos de soltar anclajes

y comprobar el incremento de carga que puede llegar a los prximos para equilibrar el conjunto(Figs. 18 y 19). Ello suele tener una trascendencia no excesiva en cuanto a la seguridad frente ala rotura del bulbo (ya que suele aumentar la carga slo un 20 a un 25 %, mientras que el coefi-ciente de seguridad al arrancamiento es del orden de 1,80 a 2,0); pero en el caso de una sola filade anclajes el riesgo es mayor (hasta el 42 %). Por ejemplo, en algunos pozos de ataque (obraprovisional) de Metrosur hemos diseado pantallas de pilotes ancladas en la cabeza, en la vigade atado superior, a fin de acortar el plazo de ejecucin (aunque la posicin del anclaje no sea laptima, a efectos de esfuerzos en la pantalla). Esta situacin conlleva algo ms de riesgo, res-pecto al fallo de anclajes, por lo que los coeficientes de seguridad deben ser algo superiores a losnormales.

X) Debe procurarse vigilar el comportamiento de los anclajes, instrumentos, clulas de carga entirantes, etc.), sobre todo en el caso de los anclajes permanentes. Y debe comprobarse, peridi-

camente, la carga en los anclajes, para lo que hay que dejar suficiente longitud de tirante porencima de la placa de anclaje (rabos) para poder colocar el gato hidrulico y tirar de ellos, ascomo de disponer sistemas que permitan el acceso a esos anclajes. Esta comprobacin y la com-paracin con las previsiones de proyecto son las que permitirn conocer suficientemente si eldiseo ha sido adecuado.

Todas estas recomendaciones se han resumido en los Mandamientos esquematizados en la figura 26.

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Figura 1. MURO ANCLADO CONSTRUIDO POR FASES(Wingreis, Suiza)

Figura 2. ANCLAJE EN ESTACIN DE ATAQUE(Lnea 3 del Met ro de Ma drid , en construccin)


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Figura 3. ESTABILIZACIN DE UN TERRAPLN SOBRE ARCILLASY ARENAS INESTABLES

Figura 4. ESTABILIZACIN DE UNA LADERA MEDIANTE DIVERSOS MUROSY PANTALLAS ANCLADOS (Rodrguez Ortiz,1997)


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Figura 5. DE S LI Z A MI E NTO DE DIEZMA (Granada). ESTABILIZACINCON DRENAJE Y PANTALLA DE PILOTES ANCLADOS (Oteo, 2003)

Figura 6. D E TALLE DE LA PA NTALLA DE PILOTES ANCLADOSDE LA FIGURA 5 (Oteo, 2 00 3)

Figura 7. CRO QUIS DE UN ANCLAJE


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Figura 8. E SQUEMA DE ANCLAJE PROV I SI O N A L

Figura 9. INYECCIN IRS, PRIMERA FA S E


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Figura 11. INYECCIN IRS, TERCERA FA S E

Figura 10. INYECCIN IRS, S EG U N DA FA S E


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Figura 15. DISTRIBUCIN DE LA CARGA-DEFORMACIN EN UN BULBO

DE ANCLAJE DE 220T (Muller, 1966)

Figura 16. EFECTO DE GRUPO EN ANCLAJES

Figura 17. DISPOSICIN DE ANCLAJES CON SEPARACIONES PEQUEASVARIANDO: a) Inclinacin - b) Longitud


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Figura 18. REDISTRIBUCIN DE LA CARGA ENTRE ANCLAJES

TRAS LA ROTURA DE UNO DE ELLOS (Stille, 1976)

Figura 19. REDISTRIBUCIN DE LA CARGA ENTRE ANCLAJESTRAS LA ROTURA DE UNO DE ELLOS (Stille, 1976)


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Figura 20. POSIBLE RELACIN ENTRE LA LONGITUD MEDIADEL ANCLAJE Y LA CARGA DE TESADO

Figura 21. POSIBLE EFECTO DE ANCLAJES CORTOS


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Figura 22a. ENSAYO DE ARRANCAMIENTO DE BULBO EN LA ARENA TOSQUIZA DE LA ESTACINDE COLONIA-JARDN DEL METRO DE MADRID.RELACIN CARGA-DEFORMACIN

Figura 22b. ENSAYO DE ADECUACIN EN COLONIA-JARDN

Figura 23. ENSAYO DE DEFORMACIONES RECUPERABLES Y RESIDUALES


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Figura 24. ANCLAJE EN ESTACIN Y POZO DE ATAQUE(Lnea 3 del Metro de Madrid , en construccin)

Figura 25. CARGA DE TESADO EN UN ANCLAJE DE LA ESTACINDE LA FIGURA 24.

Figura 26. DECLOGO DEL DISEO DE UN ANCLAJE

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