Apendice D ACI-318

COMENTARIOS AL APNDICE D. ANCLAJE EN HORMIGN

CD.0. SIMBOLOGAANcoB B

ver la Figura CD.5.2.1(a). ver la Figura CD.5.2.1(b). rea efectiva de la seccin transversal de un anclaje, en mm.

ANcB B

AseB B

AVcoB B

ver la Figura CD.6.2.1(a). ver la Figura CD.6.2.1(b). ver la Figura CD.6.2.1(a). ver la Figura CD.5.2.4.

AVcB B

ca1B B

eNB B

hefB B

en la Figura D.0 se ilustran las profundidades efectivas de empotramiento para una cierta variedad de tipos de anclajes.

CD.1. DEFINICIONESElemento de acero frgil y elemento de acero dctil - El alargamiento del 14 % se deber medir sobre la longitud calibrada especificada en la norma IRAM-IAS correspondiente al acero en cuestin. Percentil 5 - La determinacin del coeficiente K05 , asociado con el fractil del 5 %. El valor de x K 05 s n , depende del nmero de ensayos n utilizados para calcular el valor promeB B

dio x de (n) resultados de ensayos y la desviacin estndar de los resultados de los ensayos, sn. Los valores de K05 varan, por ejemplo, desde 1,645 para n = hasta 2,010 para n = 40 y 2,568 para n = 10. Con esta definicin del fractil del 5 %, la resistencia nominal especificada en el artculo D.4.2 es igual a la resistencia caracterstica especificada en el documento ACI 355.2 "Evaluacin del comportamiento de los anclajes mecnicos para instalar en el hormign", cuyo texto, traducido al castellano, se puede consultar en la pgina: www.inti.gov.ar/cirsoc .B B B B

Reglamento CIRSOC 201, Comentarios

Apndice D - 1

CD.2. CAMPO DE VALIDEZCD.2.1. El campo de validez del Apndice D se restringe a los anclajes estructurales relacionados con la resistencia, estabilidad o seguridad de las vidas humanas. Se prevn dos tipos de aplicaciones. En primer lugar las conexiones entre elementos estructurales cuando la falla de un anclaje o de un grupo de anclajes podra provocar la prdida de equilibrio o estabilidad de alguna parte de la estructura. En segundo lugar cuando se fijan a la estructura dispositivos relacionados con la seguridad que no forman parte de la estructura (como por ejemplo los sistemas de rociadores, tuberas suspendidas o barandas de seguridad). Los niveles de seguridad definidos por las combinaciones de los factores de carga y factores de reduccin de resistencia, son adecuados para las aplicaciones estructurales. Es posible que otras reglamentaciones o normas requieran niveles de seguridad ms estrictos para las condiciones temporarias que se dan durante la manipulacin. CD.2.2. La gran variedad de geometras y configuraciones de los insertos especializados hace que sea difcil prescribir ensayos y expresiones de diseo generalizadas. Por lo tanto, no se los ha incluido dentro del campo de validez del Apndice D. La utilizacin de los anclajes adhesivos est ampliamente difundida y su comportamiento puede ser adecuado. Sin embargo, por el momento este tipo de anclajes queda excluido del campo de validez de este Apndice. CD.2.3. Los tpicos pernos con cabeza y bulones con cabeza, hormigonados in situ, cuyas geometras son consistentes con las referencias D.1., D.2. y D.3., han sido ensayados y se ha demostrado que se comportan de manera predecible, de manera que los valores de arrancamiento calculados son aceptables. Los anclajes incorporados al hormign endurecido no tienen capacidades de arrancamiento predecibles, y por lo tanto deben ser ensayados. Para que un anclaje incorporado al hormign endurecido se pueda utilizar junto con los requisitos de este Apndice, es necesario que los resultados de los ensayos especificados en el documento ACI 355.2 (ver la referencia D.26.) indiquen que las fallas por arrancamiento exhiben una caracterstica carga-desplazamiento adecuada, o bien que no habr fallas por arrancamiento sino otros modos de falla. CD.2.4. Al excluir del campo de validez de este Apndice las aplicaciones con cargas que producen fatiga o los impactos de muy corta duracin (tales como las ondas expansivas o de choque) no se pretende excluir los efectos de las cargas ssmicas. En el artculo D.3.3 se expresa que se redactar un documento INPRES-CIRSOC especfico.

CD.3. REQUISITOS GENERALESCD.3.1. Si la resistencia de un grupo de anclajes est controlada por el desprendimiento del hormign, el comportamiento ser frgil y la redistribucin de los esfuerzos entre los anclajes ms traccionados y menos traccionadas ser limitada. En este caso, se requiere utilizar la teora de la elasticidad asumiendo que el dispositivo de fijacin que distribuye las cargas a los anclajes es suficientemente rgido. Se considera que los esfuerzos en los anclajes son proporcionales a la carga externa y a su distancia al eje neutro del grupo de anclajes. Si la resistencia del anclaje est controlada por la fluencia dctil del acero, puede haber una redistribucin significativa de los esfuerzos de anclaje. En este caso un anlisis basado en la teora de la elasticidad sera conservador. Las referencias D.4. a D.6.Reglamento Argentino de Estructuras de Hormign Com. Apndice D - 2

presentan anlisis no lineales que utilizan la teora de la plasticidad para determinar las capacidades de grupos de anclajes dctiles. CD.3.5. En la referencia D.7. un nmero limitado de ensayos de anclajes tanto hormigonados in situ como incorporados al hormign endurecido, utilizados en hormign de alta resistencia, indican que los procedimientos de diseo contenidos en este Apndice dejan de ser conservadores, particularmente en el caso de los anclajes hormigonados in situ, para fc = 77 a 84 MPa. Hasta tanto no se disponga de mayor informacin para el diseo de los anclajes hormigonados in situ, se ha impuesto un lmite superior de fc = 56 MPa. Esto es consistente con los Captulos 11 y 12.B B B B

El documento ACI 355.2 (ver la referencia D.26.) no exige ensayar los anclajes incorporados a posteriori al hormign endurecido, con fc mayor que 56 MPa, debido a que en hormigones de muy alta resistencia la expansin de algunos anclajes incorporados al hormign endurecido puede resultar difcil. Por este motivo, a menos que se lleven a cabo ensayos especiales, para el diseo de anclajes incorporados al hormign endurecido el valor de fc se limita a 56 MPa.B B B B

CD.4. REQUISITOS ANCLAJES

GENERALES

PARA

LA

RESISTENCIA

DE

LOS

CD.4.1. Este artculo proporciona requisitos para establecer la resistencia de los anclajes en hormign. En las Figuras CD.4.1.(a) y CD.4.1.(b) se ilustran diferentes modos de falla del acero y del hormign en los anclajes. Las referencias D.8. a D.10. incluyen un desarrollo exhaustivo de los modos de falla de los anclajes. Para establecer las resistencias relacionadas con el hormign se puede utilizar cualquier modelo que satisfaga los requisitos de los artculos D.4.2 y D.4.3. Para anclajes tales como los bulones con cabeza, pernos con cabeza y anclajes incorporados al hormign endurecido, son aceptables los mtodos de diseo en base al desprendimiento del hormign dados en los artculos D.5.2 y D.6.2. La resistencia del anclaje tambin depende de la resistencia al arrancamiento del anclaje, establecido en el artculo D.5.3, la resistencia al descascaramiento del recubrimiento lateral de hormign dada en el artculo D.5.4, y de las mnimas separaciones y distancias al borde dadas en el artculo D.8. El diseo de anclajes para traccin reconoce que la resistencia de los anclajes depende de su correcta instalacin, cuyos requisitos se incluyen en el artculo D.9. Algunos anclajes incorporados al hormign endurecido son menos sensibles a los errores y tolerancias de instalacin. Esto se refleja en los diferentes factores basados en los criterios de evaluacin, que se describen en el documento ACI 355.2 (ver la referencia D.26.). Tambin se pueden utilizar procedimientos de ensayo para determinar la resistencia al desprendimiento del hormign de un nico anclaje por traccin y por corte. Sin embargo, se requiere evaluar los resultados de los ensayos sobre una base estadsticamente equivalente a la utilizada para seleccionar los valores para el mtodo de desprendimiento del hormign "que se considera que satisface" los requisitos del artculo D.4.2. La resistencia bsica no se puede considerar mayor que el percentil 5. El nmero de ensayos debe ser suficiente para tener validez estadstica y se debera considerar al determinar el percentil 5.


Apndice D - 3

(i) Falla del acero

(ii) Arrancamiento

(iii) Desprendimiento del hormign

(iv) Descascaramiento del recubrimiento lateral

(v) Hendimiento

(a) cargas de traccin

(i) Falla del acero precedida por el descascaramiento del hormign

(ii) Arrancamiento del hormign para anclajes alejados de los bordes libres

(b) cargas de corte

Figura CD.4.1. Modos de falla de los anclajes

Reglamento Argentino de Estructuras de Hormign

Com. Apndice D - 4

(iii) Desprendimiento del hormign (b) cargas de corte

Figura CD.4.1 (Cont.). Modos de falla de los anclajes

CD.4.2 y 4.3. Los artculos D.4.2 y D.4.3 establecen los factores de comportamiento para los cuales se requiere verificar los modelos de diseo de los anclajes. Existen numerosos enfoques de diseo posibles, y en todos los casos el usuario puede disear "conforme a ensayos" utilizando las especificaciones del artculo D.4.2 siempre que haya suficientes datos disponibles para verificar el modelo.

CD.4.2.1. La disposicin o colocacin de armadura suplementaria en la direccin de la carga, de armadura de confinamiento, o una combinacin de ambas, puede mejorar notablemente la resistencia y ductilidad de la conexin anclada. Esta mejora resulta prctica en el caso de los anclajes hormigonados in situ, tal como los utilizados en las secciones premoldeadas. La resistencia al corte de los anclajes con cabeza ubicados cerca del borde de un elemento, se puede aumentar significativamente disponiendo armadura suplementaria apropiada. Las referencias D.8., D.11. y D.12. contienen informacin sobre el diseo de este tipo de armadura. El efecto de esta armadura suplementaria no est incluido en los ensayos de aceptacin de anclajes descriptos en el documento ACI 355.2 (ver la referencia D.26.), ni en el mtodo de clculo en base a la resistencia al desprendimiento del hormign de los artculos D.5.2 y D.6.2. Para incluir los efectos de la armadura suplementaria el proyectista o diseador estructural debe confiar en otros datos de ensayo y teoras de diseo. Para los anclajes que superan las limitaciones del artculo D.4.2.2, o para situaciones donde las restricciones geomtricas limitan la capacidad de desprendimiento, o ambas, en lugar de calcular la capacidad de desprendimiento se puede disponer armadura orientada en la direccin de la carga y dimensionada para resistir la carga total dentro del prisma de desprendimiento, y totalmente anclada a ambos lados de los planos de desprendimiento.


Apndice D - 5

La resistencia al desprendimiento de una conexin no armada se puede considerar como una indicacin de la carga a la cual se producir una fisuracin significativa. Si no se la limita, esta fisuracin puede representar un problema en condiciones de servicio (ver el artculo CD.6.2.1). CD.4.2.2. El mtodo de diseo en base al desprendimiento del hormign, que se considera que satisface el artculo D.4.2, fue desarrollado a partir del Mtodo de Diseo del Hormign por Capacidad (CCD - Concrete Capacity Design Method) (ver las referencias D.9. y D.10.), el que es una adaptacin del Mtodo (ver las referencias D.13. y D.14.), y se considera preciso, de aplicacin relativamente sencilla y capaz de extenderse a disposiciones irregulares. El Mtodo CCD predice la capacidad de carga de un anclaje o grupo de anclajes utilizando una expresin bsica para traccin o para corte, para un nico anclaje en hormign fisurado, y multiplicando por factores que consideran el nmero de anclajes, las distancias a los bordes, la separacin, la excentricidad y la ausencia de fisuracin. Las limitaciones sobre el tamao y longitud de empotramiento de los anclajes se basan en el rango de los datos de ensayos actualmente disponibles. Los clculos de la resistencia al desprendimiento se basan en un modelo sugerido en el Mtodo , los que son consistentes con un ngulo del prisma de desprendimiento de aproximadamente 35 [Figuras CD.4.2.2(a) y (b)]

Figura CD.4.2.2(a). Cono de desprendimiento para traccin.

Figura CD.4.2.2(b). Cono de desprendimiento por corte.


Com. Apndice D - 6

CD.4.4. Los factores para la resistencia del acero se basan en la utilizacin de futa para determinar la resistencia nominal del anclaje (ver los artculos D.5.1 y D.6.1) y no fya como se utiliza en el diseo de elementos de hormign armado. Aunque los valores de a utilizar con futa parecen bajos, con ellos se obtiene un nivel de seguridad consistente con la aplicacin de factores mayores a fya. Los factores que se utilizan para corte son menores que los que se utilizan para traccin. Esto no refleja diferencias bsicas del material sino que considera la posibilidad de una distribucin no uniforme del corte en las conexiones con mltiples anclajes. Una falla dctil de un elemento de acero en el dispositivo de fijacin, es aceptable si el dispositivo de fijacin est diseado de manera de experimentar fluencia dctil a un nivel de carga no mayor que el 75 % de la mnima resistencia de diseo de un anclaje (ver el artculo D.3.3.4). Para los anclajes controlados por la falla de desprendimiento del hormign o por la falla de descascaramiento del recubrimiento lateral, fallas que son ms frgiles, se reconocen dos condiciones. Si se dispone armadura suplementaria para fijar el prisma de falla al elemento estructural (Condicin A) hay ms ductilidad que si no se dispone esta armadura suplementaria (Condicin B). En el artculo CD.4.2.1 y en las referencias D.8., D.11., D.12. y D.15. se presenta el diseo de la armadura suplementaria. En el artculo CD.4.5 tambin se especifican los factores de reduccin de la resistencia.B B B B B B B B

Los ensayos especificados en el documento ACI 355.2 (ver la referencia D.26.) en funcin de la sensibilidad a los procedimientos de instalacin determinan la categora adecuada para cada dispositivo de anclaje en particular. En los ensayos all descriptos se consideran los efectos de la variabilidad del torque en los anclajes durante su instalacin, la tolerancia del tamao de los orificios perforados, el nivel de energa utilizado al instalar los anclajes y, para los anclajes aprobados para su uso en hormign fisurado, tambin se consideran los mayores anchos de fisura. Las tres categoras de anclajes incorporados al hormign endurecido aceptables son: Categora 1 Baja sensibilidad a la instalacin y elevada confiabilidad; Categora 2 Mediana sensibilidad a la instalacin y mediana confiabilidad; y Categora 3 Elevada sensibilidad a la instalacin y menor confiabilidad. Las capacidades de los anclajes bajo cargas de corte no son tan sensibles a los errores y tolerancias de la instalacin. Por lo tanto, para los clculos al corte de todos los anclajes se debe adoptar = 0,75 para la Condicin A y = 0,70 para la Condicin B. CD.4.5. Como se hace notar en el artculo C9.1, el Cdigo ACI 318-02/05 incorpor los factores de carga de ASCE 7-02 y los correspondientes factores de reduccin de la resistencia del Apndice C del Cdigo ACI 318-99, en los artculos 9.2 y 9.3, excepto que se increment el factor correspondiente a flexin. Los estudios realizados para desarrollar los factores a utilizar para el Apndice D se basan en los factores de carga y reduccin de la resistencia de los artculos 9.2 y 9.3 del Cdigo ACI 318-99. En el artculo D.4.5 se presentan los factores resultantes, a utilizar con los factores de carga del Apndice C de la edicin 2002. Los factores a utilizar con los factores de carga del Apndice C del Cdigo ACI 318-99 se determinaron de manera consistente con los dems factores del Apndice C de dicho Cdigo. En el artculo D.4.4 se presentan estos factores a utilizar con los factores de carga del artculo 9.2 de la edicin 2002. Debido a que los estudios para desarrollar los factores a utilizar con el Apndice D, para los modos de falla frgiles del hormign, se realizaron para los factores de carga y reduccin de la resistencia que


Apndice D - 7

ahora forman parte del Apndice C, en este artculo se discute cmo se seleccionaron estos factores . Aunque el factor correspondiente a hormign simple del Apndice C utiliza un valor de 0,65, el factor bsico para fallas frgiles del hormign ( = 0,75) se seleccion en base a resultados de estudios probabilsticos (ver la referencia D.16.) que indicaron que la utilizacin de = 0,65 con valores medios de las fallas controladas por el hormign, produca niveles de seguridad adecuados. Debido a que las expresiones para resistencia nominal utilizadas en este Apndice y en los requisitos de ensayos se basan en el percentil 5, el valor = 0,65 sera un valor demasiado conservador. Por comparacin con otros procedimientos de diseo y estudios probabilsticos (ver la referencia D.16.) se concluy que se justificaba la eleccin de = 0,75. Para aplicaciones con armadura suplementaria y fallas ms dctiles (Condicin A), los factores se incrementan. El valor de = 0,85 es compatible con el nivel de seguridad para las fallas por corte en vigas de hormign, y es el valor recomendado en las referencias D.15. y D.17.

CD.5. REQUISITOS DE DISEO PARA CARGAS DE TRACCINCD.5.1. Resistencia del acero del anclaje en traccin CD.5.1.2. La resistencia nominal a la traccin de los anclajes se representa mejor mediante la expresin Ase futa que mediante Ase fya , ya que la gran mayora de los materiales de los anclajes no presentan un punto de fluencia bien definido. Desde la edicin 1986 de sus especificaciones, AISC (American Institute of Steel Construction) ha basado la resistencia a la traccin de los anclajes en Ase futa . Utilizando la expresin (D-3) junto con los factores de carga del artculo 9.2 y los factores dados en el artculo D.4.4 se obtienen resistencias de diseo consistentes con las Especificaciones para Diseo por Factores de Carga y Resistencia de AISC (ver la referencia D.18.), documento base del Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios (CIRSOC 301-2005).B B B B B B B B B B B B

La intencin de la limitacin de 1,9 fya impuesta a futa es asegurar que, bajo condiciones de cargas de servicio, el anclaje no supere fya . Esta limitacin fue determinada convirtiendo los requisitos del Diseo por Factores de Carga y Resistencia (LRFD) a las correspondientes condiciones de cargas de servicio. Para el artculo 9.2., el factor de carga medio de 1,4 (de 1,2 D + 1,6 L) dividido por el factor ms elevado (0,75 para traccin) da como resultado un lmite de futa / fya igual a 1,4/0,75 = 1,87. Para el Apndice C, el factor de carga promedio de 1,55 (de 1,4 D + 1,7 L) dividido por el factor ms elevado (0,80 para traccin) da como resultado un lmite de futa / fya igual a 1,55/0,8 = 1,94. Para garantizar la consistencia de los resultados, el lmite de serviciabilidad para futa se adopt como 1,9 fya. Si la relacin entre futa y fya es mayor que este valor, el anclaje puede estar sujeto a cargas de servicio superiores a fya . Aunque no constituye un motivo de preocupacin para los anclajes estndares de acero estructural (el mximo valor de futa / fya es 1,6), esta limitacin es aplicable a algunos aceros inoxidables.B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B

El rea efectiva de la seccin transversal de un anclaje debera ser proporcionada por el fabricante de los anclajes de expansin con el rea de la seccin transversal reducida por el mecanismo de expansin. Para bulones roscados, la referencia D.1. define Ase como:B B


Com. Apndice D - 8

Ase

0 ,9743 do = 4 nt

2

donde nt es el nmero de filetes de rosca por mm.B B

CD.5.2. Resistencia al desprendimiento del hormign del anclaje en traccin CD.5.2.1. Los efectos de los anclajes mltiples, la separacin de los mismos, las distancias a los bordes, sobre la resistencia nominal al desprendimiento del hormign en traccin, se incluyen aplicando los factores de modificacin ANc / AcNo y ed,N en las expresiones (D-4) y (D-5).B B B B B B B B

La Figura CD.5.2.1(a) muestra el rea ANco y el desarrollo de la expresin (D-6). El rea ANco es la mxima rea proyectada para un nico anclaje. La Figura CD.5.2.1(b) ilustra ejemplos de las reas proyectadas para diferentes disposiciones de uno o mltiples anclajes. Debido a que ANc es el rea proyectada total para un grupo de anclajes y ANco es el rea para un nico anclaje, en las expresiones (D-4) (D-5) no es necesario incluir n, es decir, el nmero de anclajes. Si hay grupos de anclajes dispuestos de manera tal que sus reas proyectadas se superponen, se requiere reducir el valor de ANc de manera acorde.B B B B B B B B B B

La distancia crtica al borde para bulones con cabeza, pernos con cabeza, anclajes de expansin y anclajes rebajados es 1,5 hefB B

Corte a travs de un cono de falla

Planta ANco = [2 (1,5) hef] [2 (1,5) hef ] = 9 hef2B B B B B B B PB P

Figura CD.5.2.1.a. Determinacin de ANco .B B


Apndice D - 9

ANc = (ca1 + 1,5 hef) (2 . 1,5 hef) Si ca1 < 1,5 hefB B B B B B B B B B B B

ANc = (ca1 + s1 + 1,5 hef) (2 . 1,5 hef) si ca1 < 1,5 hef y s1 < 3 hefB B B B B B B B B B B B B B B B B B

ANc = (ca1 + s1 + 1,5 hef) (ca2 + s2 + 1,5 hef) si ca1 y ca2 < 1,5 hef y s1 y s2 < 3 hefB B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B

Figura CD.5.2.1.b.

reas proyectadas para un anclaje y grupos de anclajes y clculo de ANc.B B

CD.5.2.2. La expresin bsica para la capacidad del anclaje se dedujo (ver las referencias D.9., D.11. y D.14.) suponiendo un prisma de falla del hormign con un ngulo de aproximadamente 35, considerando los conceptos de la mecnica de fallas. Los valores de kc en la expresin (D-7) se determinaron a partir de una gran base de datos de resultados de ensayos en hormign no fisurado (ver la referencia D.9.), correspondientes al percentil 5. Los valores se ajustaron a valores kc correspondientes a hormign fisurado (ver las referencias D.10. y D19.).B B B B


Com. Apndice D - 10

Para los anclajes incorporados al hormign endurecido se pueden permitir valores de kc mayores, siempre que se hayan determinado mediante ensayos de aprobacin de productos de acuerdo con el documento ACI 355.2 (ver la referencia D.26.). Para los anclajes con empotramiento profundo (hef > 280 mm), la evidencia experimental indica que el uso de hef1,5 puede resultar excesivamente conservador en algunos casos. A menudo estos ensayos se han realizado con agregados seleccionados para aplicaciones especiales. Se incluye una expresin alternativa, (expresin (D-8)), donde se utiliza hef5/3 para la evaluacin de anclajes hormigonados in situ con 280 mm hef 635 mm. El lmite de 635 mm corresponde al intervalo superior de los datos de ensayo. Esta expresin tambin puede ser adecuada para algunos anclajes rebajados incorporados al hormign endurecido. Sin embargo, para tales anclajes el uso de la expresin (D-8) se deber justificar mediante resultados de ensayos, de acuerdo con el artculo D.4.2.B B B B B B B PB P B PB P B B

CD.5.2.3. Para los anclajes ubicados a una distancia menor que 1,5 hef , de tres o ms bordes, la resistencia al desprendimiento del hormign por traccin, calculada mediante el Mtodo CCD, el cual constituye la base de las expresiones (D-4) a (D-11), lleva a resultados excesivamente conservadores. Esto se debe a que las definiciones habituales de ANc / ANco no reflejan adecuadamente los efectos de los bordes. Este problema se corrige limitando el valor de hef utilizado en las expresiones (D-4) a (D-11), a ca,mx / 1,5 donde ca,mx es la mayor de las distancias a los bordes que son iguales o menores que el valor real de 1,5 hef . En ningn caso ca,mx se debe adoptar menor que 1/3 de la mxima separacin entre los anclajes del grupo. El lmite que establece que el valor hef debe ser cmo mnimo 1/3 de la mxima separacin entre los anclajes del grupo, tiene por finalidad evitar que el Proyectista o Diseador Estructural utilice una resistencia calculada en base a prismas de desprendimiento individuales en el caso de una configuracin de anclajes en grupo. Este enfoque se ilustra en la Figura CD.5.2.3. En este ejemplo, el lmite propuesto para el valor de hef a utilizar en los clculos, donde hef = ca,mx / 1,5, da como resultado hef = h'ef = 100 mm. En este ejemplo, 100 mm sera el valor correcto de hef a utilizar para calcular la resistencia, an cuando la profundidad de empotramiento real fuera mayor.B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B

El requisito del artculo D.5.2.3. se puede visualizar moviendo la superficie real de desprendimiento del hormign, la cual se origina en hef real, hacia la superficie del hormign paralela a la carga de traccin aplicada. El valor de hef utilizado en las expresiones (D-4) a (D-11) queda determinado donde: (a) los lmites exteriores de la superficie de falla primero intersecan un borde libre; o bien (b) la interseccin de la superficie de desprendimiento entre anclajes del grupo, intersecan primero la superficie del hormign. Para el ejemplo ilustrado en la Figura CD.5.2.3., el punto "A" define la interseccin de la superficie de falla supuesta para limitar hef con la superficie de hormign.B B B B B B

CD.5.2.4. La Figura CD.5.2.4(a) indica la distancia e'N para un grupo de anclajes, todos ellos traccionados, donde el esfuerzo resultante es excntrico con respecto al baricentro del grupo de anclajes. Los grupos de anclajes tambin pueden estar cargados de manera tal que solamente algunos de los anclajes estn traccionados [Figura (CD.5.2.4(b)]. En este caso para determinar e'N solamente se deben considerar los anclajes traccionados. La carga en los anclajes se debe determinar como la traccin resultante en los anclajes, actuando con una excentricidad con respecto al centro de gravedad de los anclajes traccionados.B B B B


Apndice D - 11

Figura CD.5.2.3. Traccin en elementos angostos.

CD.5.2.5. Si los anclajes estn ubicados prximos a un borde, de manera tal que no hay suficiente espacio para que se desarrolle un prisma de desprendimiento completo, la capacidad de carga del anclaje se reduce an ms con respecto a lo reflejado por ANc / ANco . Si el menor recubrimiento lateral es igual o mayor que 1,5 hef se puede desarrollar un prisma de desprendimiento completo y no hay reduccin (ed,N = 1). Si el recubrimiento lateral es menor que 1,5 hef se requiere el factor ed,N para considerar el efecto del borde (ver la referencia D.9.).B B B B B B B B B B B B B B

CD.5.2.6. Los anclajes incorporados al hormign endurecido y los anclajes hormigonados in situ, que no han satisfecho los requisitos para su uso en hormign fisurado de acuerdo con las prescripciones del documento ACI 355.2 (ver la referencia D.26.), slo se deberan utilizar en regiones no fisuradas. El anlisis para determinar la formacin de fisuras debera incluir los efectos de la contraccin restringida (ver el artculo 7.12.1.2). Los ensayos para la calificacin de los anclajes, especificados en el mencionado documento ACI, requieren que los anclajes ubicados en zonas de hormign fisurado, se comporten satisfactoriamente en una fisura de 0,3 mm de abertura. Si se anticipan fisuras de mayor abertura, se debera colocar armadura de confinamiento para limitar el ancho de las fisuras a un valor de alrededor de 0,3 mm.


Com. Apndice D - 12

(a) Cuando todos los anclajes de un grupo estn traccionados

(b) Cuando slo algunos de los anclajes de un grupo estn traccionados

Figura CD.5.2.4. Definicin de la dimensin e'N para un grupo de anclajes.B B

Las resistencias al desprendimiento del hormign dadas por las expresiones (D-7) y (D-8) suponen hormign fisurado (es decir c,N = 1,0) con c,N kc = 10 para anclajes hormigonados in situ y c,N kc = 7 para anclajes incorporados al hormign endurecido (40 % mayores para los hormigonados in situ). Cuando se aplican los factores c,N para hormign no fisurado (1,25 para anclajes hormigonados in situ y 1,4 para anclajes incorporados al hormign endurecido), los resultados son factores c,N kc igual a 12,5 para anclajes hormigonados in situ y 10 para los incorporados al hormign endurecido (25 % mayores para los hormigonados in situ). Esto concuerda con las observaciones en obra y los resultados de ensayos que indican que la resistencia de los anclajes hormigonados in situ es mayor que la de los anclajes incorporados al hormign endurecido, tanto para hormign fisurado como para hormign no fisurado.B B B B B B B B B B B B B B B B


Apndice D - 13

CD.5.2.7. Los requisitos de diseo, dados en el artculo D.5, se basan en la hiptesis de que se puede alcanzar la resistencia bsica al desprendimiento del hormign si la distancia mnima al borde, ca,mn , es igual a 1,5 hef . Sin embargo, resultados de ensayos (ver la referencia D.21.) indican que muchos anclajes de expansin controlados por el torque por desplazamiento, y algunos anclajes rebajados, requieren distancias mnimas a los bordes mayores que 1,5 hef , para alcanzar la resistencia bsica al desprendimiento del hormign cuando son ensayados en hormign no fisurado, sin armadura suplementaria para controlar el hendimiento. Cuando se aplica una carga de traccin, las tensiones de traccin resultantes en el extremo embebido del anclaje se suman a las tensiones de traccin inducidas debido a la instalacin del anclaje, y es posible que ocurra una falla por hendimiento antes de alcanzar la resistencia al desprendimiento del hormign definida en el artculo D.5.2.1. Para considerar este potencial modo de falla por hendimiento, la resistencia bsica al desprendimiento del hormign se debe reducir multiplicando por un factor cp,N si ca,mn es menor que la distancia al borde crtica cac. Si se dispone armadura suplementaria para controlar el hendimiento o si los anclajes estn ubicados en una regin en la cual el anlisis indica que habr fisuracin del hormign bajo cargas de servicio, el factor de reduccin cp,N se debe considerar igual a 1,0. La presencia de armadura suplementaria para controlar el hendimiento no afecta la seleccin de la Condicin A o B en los artculos D.4.4. o D.4.5.B B B B B B B B B B B B B B

CD.5.3. Resistencia al arrancamiento de un anclaje solicitado a traccin CD.5.3.2. Las expresiones para determinar la resistencia al arrancamiento dadas en los artculos D.5.3.4 y D.5.3.5 slo son aplicables a anclajes con cabeza y con ganchos, hormigonados in situ (ver las referencias D.8. y D.22.). No son aplicables a anclajes de expansin o rebajados que utilizan diferentes mecanismos para anclar el extremo, a menos que la validez de las expresiones se verifique mediante ensayos. CD.5.3.3. La resistencia al arrancamiento en traccin de los pernos o bulones con cabeza, se puede incrementar colocando armadura de confinamiento en la regin de la cabeza, como por ejemplo una armadura helicoidal con paso pequeo. Este incremento se puede demostrar mediante ensayos. CD.5.3.4. La expresin (D-15) corresponde a la carga a la cual se comienza a aplastar el hormign debajo de la cabeza del anclaje (ver las referencias D.8. y D.15.), que no es la carga requerida para arrancar completamente el anclaje del hormign, de modo que la expresin no contiene ningn trmino relacionado con la profundidad de empotramiento. El Proyectista o Diseador Estructural debe tener en cuenta que el aplastamiento localizado debajo de la cabeza reducir significativamente la rigidez de la conexin, y generalmente ser el inicio de una falla por arrancamiento del anclaje. CD.5.3.5. La expresin (D-16) para bulones con gancho fue desarrollada por Lutz en base a los resultados de la referencia D.22. Se confa solamente en la componente de apoyo, despreciando cualquier componente friccional debido a que el aplastamiento dentro del gancho reducir significativamente la rigidez de la conexin, y generalmente ser el inicio de una falla por arrancamiento del anclaje. Los lmites de eh se basan en el intervalo de las variables utilizadas en los tres programas de ensayo descriptos en la referencia D.22.B B


Com. Apndice D - 14

CD.5.4. Resistencia al descascaramiento del recubrimiento lateral de hormign de un anclaje con cabeza solicitado a traccin Los requisitos para el descascaramiento del recubrimiento lateral se basan en las recomendaciones de la referencia D.23. Estos requisitos son aplicables a anclajes con cabeza que generalmente son hormigonados in situ. La mayora de los anclajes incorporados al hormign endurecido estn controlados por el hendimiento durante su incorporacin y no por el descascaramiento del recubrimiento lateral, lo cual es evaluado por los requisitos establecidos en el documento ACI 355.2 (ver la referencia D.26.).

CD.6. REQUISITOS DE DISEO PARA CARGAS DE CORTECD.6.1. Resistencia del acero de los anclajes solicitado a corte CD.6.1.2. La resistencia nominal al corte de los anclajes se representa mejor mediante la expresin Ase futa para el caso de los pernos con cabeza y 0,6 Ase futa para otros tipos de anclajes, que mediante una funcin de Ase fya , ya que los materiales tpicos de los anclajes no presentan un punto de fluencia bien definido. Al utilizar las expresiones (D-19) y (D-20), en conjunto con los factores de carga dados en el artculo 9.2 y con los factores del artculo D.4.4, se obtienen resistencias de diseo consistentes con las especificaciones de la referencia D.18.B B B B B B B B B B B B B B

La intencin de la limitacin de 1,9 fya impuesta a futa es asegurar que, bajo condiciones de cargas de servicio, el anclaje no supere el valor de fya . Esta limitacin fue determinada convirtiendo los requisitos del Diseo por Factores de Carga y Resistencia (LRFD) a las condiciones de carga de servicio correspondientes, comentadas en el artculo CD.5.1.2.B B B B B B

El rea efectiva de la seccin transversal de un anclaje, debe ser proporcionada por el fabricante de los anclajes de expansin con el rea de la seccin transversal reducida por el mecanismo de expansin. Para bulones roscados, la referencia D.1. define Ase como:B B

Ase

0 ,9743 = do 4 nt

2

donde nt es el nmero de filetes de rosca por mm.B B

CD.6.2. Resistencia al desprendimiento del hormign de un anclaje solicitado a corte CD.6.2.1. Las expresiones para la resistencia al corte fueron desarrolladas a partir del Mtodo CCD. Ellas suponen un ngulo del cono de desprendimiento de aproximadamente 35 [Figura CD.4.2.2(b)], y consideran la teora de la mecnica de fallas. Los efectos de los anclajes mltiples, la separacin de los anclajes, las distancias a los bordes y el espesor del elemento de hormign sobre la resistencia nominal al desprendimiento del hormign por corte, se incluyen aplicando el factor de reduccin AVc / AVco en las expresiones (D-21) y (D-22) y ec,V en la expresin (D-22). Para los anclajes alejados del borde, el artculo D.6.2 generalmente no ser determinante. Para estos casos habitualmente son determinantes las disposiciones de los artculos D.6.1 y D.6.3.B B B B B B B B


Apndice D - 15

La Figura CD.6.2.1(a) indica el rea AVco y el desarrollo de la expresin (D-23). AVco es el rea mxima proyectada para un nico anclaje que se aproxima al rea superficial del cono o prisma de desprendimiento, para un anclaje no afectado por la distancia al borde, la separacin o la profundidad del elemento. La Figura CD.6.2.1(b) ilustra ejemplos de las reas proyectadas para diferentes configuraciones de uno o mltiples anclajes. El rea AVc es una aproximacin del rea superficial total del cono de desprendimiento para una configuracin particular de los anclajes. Debido a que AVc es el rea proyectada total para un grupo de anclajes y AVco es el rea para un nico anclaje, no es necesario incluir el nmero de anclajes en la mencionada expresin.B B B B B B B B B B

Cuando se utilice la expresin (D-22) para grupos de anclajes solicitados a corte, se debern considerar las dos hiptesis de distribucin que se ilustran en el ejemplo del lado derecho de la Figura CD.6.2.1(b), ya que es posible que los anclajes ms prximo al borde fallen primero, o bien que todo el grupo falle como una unidad con la superficie de falla que se origina a partir de los anclajes ms alejados del borde. Si los anclajes estn soldados a una placa comn, cuando el anclaje ms prximo al borde frontal comience a formar un cono de falla, la carga de corte sera transferida al anclaje posterior, ms rgido y resistente. Por este motivo, para los anclajes soldados a una placa comn no es necesario considerar el modo de falla ilustrado en la Figura superior derecha de la Figura CD6.2.1.(b). El enfoque de la referencia D.17. (en su artculo 6.5.2.2) sugiere considerar la capacidad de los anclajes alejados del borde. Debido a que ste es un enfoque razonable, suponiendo que los anclajes estn lo suficientemente separados para que las superficies de falla por corte no se intersequen (ver la referencia D.11.), el artculo D.6.2 permite este procedimiento. Si las superficies de falla no se intersecan, como generalmente ocurrira si la separacin de los anclajes s es igual o mayor que 1,5 ca1 , luego de la formacin de la superficie de falla prxima al borde, la mayor capacidad del anclaje ms alejado resistira la mayor parte de la carga. Como se ilustra en el ejemplo inferior derecho de la Figura CD.6.2.1(b), sera apropiado considerar la totalidad de la capacidad de corte a proveer por este anclaje, con su superficie de falla resistente de mucho mayor tamao. En este caso no se considera ninguna contribucin del anclaje prximo al borde. Es aconsejable verificar la condicin del anclaje prximo al borde a fin de impedir una fisuracin indeseable bajo condiciones de carga de servicio. En la referencia D.8. se presenta una discusin adicional del diseo para anclajes mltiples.B B

Para el caso de anclajes prximos a una esquina, solicitados por un esfuerzo de corte con componentes normales a cada uno de los bordes, una solucin satisfactoria consiste en verificar la conexin independientemente para cada componente del esfuerzo de corte. En la referencia D.11. se discuten otros casos especiales, tales como la resistencia al corte de grupos de anclajes donde los anclajes no tienen las mismas distancias a los bordes. Los requisitos detallados en el artculo D.6.2.1(a) se aplican al caso de un esfuerzo de corte dirigido hacia un borde. Cuando la direccin del esfuerzo de corte se aleja del borde, la resistencia generalmente ser determinada por las disposiciones de los artculos D.6.1 D.6.3.


Com. Apndice D - 16

En la Figura CD.6.2.1(c) se ilustra el caso de un esfuerzo de corte paralelo a un borde. Puede haber algn caso especial donde haya un esfuerzo de corte paralelo al borde, prximo a una esquina. En el ejemplo de un nico anclaje prximo a una esquina (ver Figura CD.6.2.1(d)), adems de los requisitos para corte en la direccin paralela al borde, tambin se deben verificar los requisitos para corte en la direccin de la carga.

Figura CD.6.2.1.(a). Clculo de AVco .B B


Apndice D - 17

Figura CD.6.2.1.(b).

rea proyectada para anclajes simples y grupos de anclajes y clculo de AVc .B B


Com. Apndice D - 18

Planta

Figura CD.6.2.1.(c). Esfuerzo de corte paralelo a un borde

Planta

Figura CD.6.2.1.(d). Esfuerzo de corte perpendicular a un borde.CD.6.2.2. Al igual que la capacidad de desprendimiento del hormign en traccin, la capacidad de desprendimiento del hormign por corte, no aumenta con la superficie de falla, la cual es proporcional a (ca1)2. En cambio, la capacidad aumenta proporcionalmente a (ca1)1,5 debido al efecto del tamao. La capacidad tambin es afectada por la rigidez del anclaje y por el dimetro del anclaje (ver las referencias D.9. a D.11. y D.14.).B B P P B B P P P P

La constante 0,6 que aparece en la expresin de resistencia al corte fue determinada en base a datos de ensayos descriptos en la referencia D.9., para el percentil 5 ajustado por la fisuracin. CD.6.2.3. Para el caso especial de bulones con cabeza, continuamente soldados a un dispositivo de fijacin, los datos de ensayos (ver la referencia D.24.) indican que existe una capacidad de corte algo mayor, posiblemente debido a que la conexin soldada rgida, sostiene al buln ms efectivamente que un dispositivo de fijacin donde hay luz libre. Por este motivo se incrementa la resistencia bsica a corte. Los lmites se imponen para asegurar una rigidez suficiente. En las referencias D.8., D.11. y D.120 se presenta el diseo de la armadura suplementaria. CD.6.2.4. Para los anclajes afectados por tres o ms bordes, cuando cualquiera de las distancias a los bordes sea menor que 1,5 ca1 , con la resistencia al desprendimiento por corte calculada mediante el Mtodo CCD bsico (el cual constituye la base de las expresiones (D-21) a (D-28) inclusive), se obtienen resultados seguros pero excesivamente conservadores. Estos casos especiales fueron estudiados mediante el Mtodo (ver la referencia D.14.), y el problema fue sealado por Lutz (ver la referencia D.20.). De manera similar al enfoque utilizado para los desprendimientos por corte en el artculo D.5.2.3, la evaluacin de la capacidad se considera correcta, si el valor de ca1 utilizado en lasB B B B


Apndice D - 19

expresiones (D-21) a (D-28) se limita al mayor valor entre ca1 /1,5 en cada direccin, ha /1,5 y 1/3 de la mxima separacin entre los anclajes en el grupo. El lmite que establece que ca1 debe ser como mnimo 1/3 de la mxima separacin entre los anclajes en el grupo, evita que el Proyectista o Diseador Estructural utilice una resistencia calculada en base a prismas de desprendimiento individuales en el caso de una configuracin de anclajes en grupo.B B B B B B

Este enfoque se ilustra en la Figura CD.6.2.4. En este ejemplo, el lmite para el valor de la distancia ca1 es el mayor valor entre ca2 / 1,5 en cada direccin, ha / 1,5 y 1/3 de la mxima separacin entre los anclajes en el grupo; por lo tanto este lmite es igual a c'a1 = 133 mm. Para este ejemplo, 133 mm sera el valor correcto de ca1 a utilizar para el clculo de Vcb o Vcbg an si la distancia al borde hacia el cual realmente se dirige el corte fuese mayor. El requisito del artculo D.6.2.4 se puede visualizar moviendo la superficie real de desprendimiento del hormign, la cual se origina en ca1 real, hacia la superficie del hormign en la direccin de la carga de corte aplicada. El valor de ca1 utilizado en las expresiones (D-21) a (D-28) queda determinado donde: (a) los lmites exteriores de la superficie de falla primero intersecan un borde libre; o bien (b) la interseccin de la superficie de desprendimiento entre anclajes del grupo que interseca primero la superficie del hormign. Para el ejemplo ilustrado en la Figura CD.6.2.4., el punto "A" define la interseccin de la superficie de falla supuesta para limitar ca1 con la superficie de hormign.B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B

El valor real de ca1 es igual a 300 mm pero dos bordes ortogonales, ca2 y h, estn a una distancia 1,5 ca1 y por lo tanto el valor limitante para ca1 (indicado en la Figura como c'a1) es el mayor valor entre ca2,mx / 1,5; h/1,5 y 1/3 de la mxima separacin para un grupo de anclajes: c'a1 = mx (130/1,5; 200/1,5; 180/3) = 133 mm. Por lo tanto, se debe utilizar c'a1 = 133 mm en las expresiones (D-20) a (D-27), incluyendo el clculo de AVc AVc = (130+230+180) (1,5 (13,33)) = 107700 mm (es decir, el rea de la seccin transversal del elemento). El punto A indica la interseccin de la superficie de falla supuesta para limitar ca1 con la superfi-cie de hormign.B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B

Figura CD.6.2.4. Corte cuando los anclajes son afectados por tres o ms bordes.Reglamento Argentino de Estructuras de Hormign Com. Apndice D - 20

CD.6.2.5. Este artculo proporciona un factor de modificacin para un esfuerzo de corte excntrico actuando hacia el borde sobre un grupo de anclajes. Si la carga de corte se origina por encima del plano de la superficie de hormign, primero se debera resolver el corte como un corte en el plano de la superficie de hormign, con un momento que puede, adems, provocar o no traccin en los anclajes, dependiendo del esfuerzo normal. La Figura CD.6.2.5 define el trmino e'v para calcular el factor de modificacin ec,V que considera el hecho de que se aplica ms esfuerzo de corte en un anclaje que en los otros, lo cual tiende a hendir el hormign cerca de un borde.B B B B

Planta

Figura CD.6.2.5. Definicin de e'V .B B

CD.6.2.7. Estn permitidos los anclajes de expansin de torque controlado y de desplazamiento controlado en hormign fisurado bajo cargas de corte puro.

CD.6.3. Resistencia al arrancamiento del hormign de un anclaje solicitado a corte La referencia D.9. indica que la resistencia al arrancamiento del hormign por corte se puede aproximar como una a dos veces la resistencia a la traccin del anclaje, con el menor valor apropiado para hef menor que 65 mm.B B

D.7. INTERACCIN DE LOS ESFUERZOS DE TRACCIN Y CORTETradicionalmente la expresin de interaccin corte-traccin se ha expresado como:

Nua N n

V + ua V n

1,0

donde vara entre 1 y 2. La actual recomendacin trilineal es una simplificacin de la expresin donde = 5/3 (Figura CD.7). Los lmites se seleccionaron de manera de


Apndice D - 21

eliminar el requisito que exige calcular los efectos de interaccin cuando los valores del segundo esfuerzo son muy pequeos. Sin embargo, se puede utilizar cualquier otra expresin de interaccin, siempre que se verifique mediante datos de ensayo, de acuerdo con el artculo D.4.3.

Figura CD.7. Expresin de la interaccin de los esfuerzos de traccin y corte.

D.8. DISTANCIAS A LOS BORDES, SEPARACIONES Y ESPESORES REQUERIDOS PARA IMPEDIR LA FALLA POR HENDIMIENTOLas separaciones mnimas, distancias mnimas a los bordes y espesores mnimos dependen fuertemente de las caractersticas de los anclajes. Los esfuerzos y torques de instalacin en los anclajes incorporados al hormign endurecido pueden provocar el hendimiento del hormign que los rodea. El hendimiento tambin puede ser provocado por el torque posterior, aplicado durante la conexin de los dispositivos de fijacin a los anclajes, incluyendo los anclajes incorporados al hormign endurecido. La principal fuente de los valores correspondientes a separaciones, distancias a los bordes y espesores mnimos para los anclajes incorporados al hormign endurecido, deberan ser los ensayos especficos para cada producto de acuerdo con el documento ACI 355.2 (ver la referencia D.26.). Sin embargo, en algunos casos durante la etapa de diseo no se conocen los productos especficos que se van a utilizar y por lo tanto se proporcionan valores aproximados que se pueden utilizar en el diseo. CD.8.2. Debido a que el recubrimiento lateral sobre un empotramiento profundo, prximo a un borde, puede afectar significativamente la resistencia al descascaramiento del recubrimiento lateral, especificado en el artculo D.5.4, adems de los requisitos normales para recubrimiento del hormign, el proyectista o diseador estructural puede optar por utilizar un mayor recubrimiento a fin de aumentar la resistencia al descascaramiento. CD.8.3. La perforacin de los orificios para los anclajes incorporados al hormign endurecido puede provocar microfisuracin. El objetivo del requisito de una distancia mnima al borde, igual al doble del mximo tamao de los agregados, es minimizar los efectos de esta microfisuracin.


Com. Apndice D - 22

CD.8.4. En algunos casos puede resultar deseable utilizar un anclaje de mayor dimetro que lo permitido por los requisitos especificados en los artculos D.8.1 a D.8.3. En estos casos est permitido utilizar un anclaje de mayor dimetro siempre que la resistencia de diseo del anclaje se base en un dimetro menor supuesto para el anclaje, d'o .B B

CD.8.5. Este requisito de espesor mnimo no es aplicable a los bulones pasantes ya que estos bulones estn fuera del campo de validez del Apndice D. Adems, las fallas por hendimiento son provocadas por la transferencia de carga entre el buln y el hormign. Debido a que los bulones pasantes transfieren su carga de manera diferente a los anclajes de expansin o rebajados, estos bulones no estaran sujetos a los mismos requisitos sobre espesor del elemento. Los anclajes incorporados al hormign endurecido no deberan estar empotrados una profundidad mayor que 2/3 del espesor del elemento. CD.8.6. La distancia al borde crtica, cac se debe determinar mediante el ensayo en esquina descripto en el documento ACI 355.2 (ver la referencia D.26.). Las investigaciones realizadas indican que los requisitos del ensayo en esquina no se satisfacen con ca,mn = 1,5 hef para muchos anclajes de expansin y algunos anclajes rebajados, ya que durante la instalacin de estos tipos de anclajes se introducen tensiones de traccin por compresin diametral en el hormign, tensiones que aumentan durante la aplicacin de las cargas y pueden provocar una falla prematura por hendimiento. Para permitir el diseo de estos tipos de anclajes en aquellos casos en los cuales no hay informacin especfica del producto disponible, se proveen valores conservadores de cac a utilizar por defecto.B B B B B B B B

CD.9. INCORPORACIN AL HORMIGN DE LOS ANCLAJES Muchas de las caractersticas del comportamiento de los anclajes dependen de la correcta incorporacin de los anclajes al hormign. La capacidad y deformaciones de los anclajes se pueden evaluar efectuando ensayos de aceptacin de acuerdo con el documento ACI 355.2 (ver la referencia D.26.). Estos ensayos se realizan suponiendo que se seguirn las instrucciones de instalacin proporcionadas por el fabricante. Ciertos tipos de anclajes pueden ser sensibles a las variaciones del dimetro de los orificios, las condiciones de limpieza, la orientacin del eje, la magnitud del torque de instalacin, el ancho de las fisuras y otras variables. Parte de esta sensibilidad, se refleja indirectamente en los valores de asignados a las diferentes categoras de anclajes, los cuales en parte dependen de los resultados de los ensayos de seguridad de la instalacin. Podran ocurrir graves desviaciones con respecto a los resultados de los ensayos de aceptacin, de acuerdo con el documento ACI 355.2 (ver la referencia D.26.), si se intercambian incorrectamente los componentes de los anclajes, o si los procedimientos y criterios de instalacin se apartan de los recomendados. Las especificaciones tcnicas del diseo o proyecto deberan requerir que los anclajes se instalen de acuerdo con las recomendaciones del fabricante.


Apndice D - 23


Com. Apndice D - 24

Documents

Apendice D ACI-318