BA-7861 ESTUDIO GEOTÉCNICO URB. LA SIESTA (LORQUÍ)

BA-7861 ESTUDIO GEOTÉCNICO URB. LA SIESTA (LORQUÍ)

ESTUDIO GEOTÉCNICO

AYUNTAMIENTO DE LORQUÍ

CALLE DE LA ACEQUIA

URBANIZACIÓN LA SIESTA

LORQUÍ (MURCIA)

BA-7861

Fecha : 20/11/2014 Folio: 1140557R0 Núm: SV-01140557/00

Colegiado : Jacinto Sanchez Urios

Inscrito con el nº : 955


ÍNDICE

1.- INTRODUCCIÓN ......................................................................... 1

2.- INVESTIGACIÓN REALIZADA ................................................... 4

2.1. Sondeo mecánico .............................................................. 4

2.2. Ensayos de penetración dinámica ................................. 7

3.- ANÁLISIS DE ENSAYOS DE LABORATORIO ........................... 9

3.1. Ensayo de clasificación .................................................... 9

3.2. Análisis químico .............................................................. 15

4.- CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DEL TERRENO ........... 17

5.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ............................ 20





ANEXOS

BA-7861/1 Plano de situación de trabajos de campo.

BA-7861/2 Corte litológico del sondeo mecánico.

BA-7861/3-4 Diagramas de penetración dinámica.

BA-7861/5 Perfil estratigráfico del terreno.

BA-7861/6 Cuadro general de ensayos de laboratorio.

BA-7861/7 Curva granulométrica.

BA-7861/8 Límites de Atterberg.

BA-7861/9-10 Resultados compresión simple.

BA-7861/11 Resultado de sulfatos.

BA-7861/12 Descripción estratigráfica-geotécnica.

BA-7861/13 Parámetros geotécnicos.

BA-7861/14 Entidad de los asentamientos.





FOTOGRAFÍAS

S/N Tablas 3.1. y 3.2. del CTE DB SE-C. Zonificación

Geotécnica de la Guía de Planificación de Estudios

Geotécnicos de la Región de Murcia.

S/N Anejo de cálculo.

S/N Detalle Hoja Geológica nº 912 de Mula (IGME).

S/N Clasificación granulométrica.

S/N Clasificación de suelos.

S/N Características del ensayo de penetración estándar.





1

1.- INTRODUCCIÓN

En este informe se recopilan los datos y se presentan

nuestras conclusiones y recomendaciones relativas al estudio

geotécnico realizado en un solar situado en la calle de la

Acequia, Urb. La Siesta, situada en Lorquí (Murcia), por

encargo del AYUNTAMIENTO DE LORQUÍ.

Según nos ha comunicado la propiedad, este proyecto

se acoge al Código Técnico de la Edificación, en su capítulo

de Seguridad Estructural y Cimientos (CTE DB-SE C), que

entró en vigor el pasado 29 de marzo de 2007.

Los trabajos han tenido por objeto conocer la naturaleza

y características geotécnicas del terreno para delimitar el tipo

y condiciones de cimentación más convenientes de acuerdo

con los resultados obtenidos en la investigación realizada.

El solar tiene una superficie total de 2.225,53 m2. La

zona donde se tiene previsto ubicar la edificación es

aproximadamente horizontal, y se encuentra a 1,80 m por

debajo del nivel de la calle. La calle de acceso a la finca

también es horizontal y se encuentra en el límite Norte de la

zona de la parcela en la que se va a ubicar el edificio.





2

Por la información que nos ha sido facilitada, se tiene

prevista la construcción de la edificación que ocupará una

superficie aproximada de 200 m2 en planta de sótano y

constará de sótano y planta baja, con una superficie total

construida de > 300 m2.

Según el Código Técnico de la Edificación y la Guía de

Planificación de Estudios Geotécnicos de la Región de

Murcia, este proyecto se puede encuadrar en:

• Edificación (sótano y planta baja, con una superficie total

construida > 300 m2) TIPO C-1.

• Terreno TIPO T-1 (Terrenos favorables).

• Zonificación geotécnica ZONA III (Depósitos Aluvio-

Coluviales).

Ver tablas 3.1. y 3.2. del CTE DB SE-C y Zonificación

Geotécnica de la Guía de Planificación Geotécnica de la

Región de Murcia, adjuntas al final de este informe.





3

En los apartados que siguen a continuación se describe

la investigación realizada, las características geotécnicas del

terreno y el análisis de resultados de los ensayos de

laboratorio, dándose finalmente nuestras conclusiones y

recomendaciones.





4

2.- INVESTIGACIÓN REALIZADA

Para conocer la naturaleza y características geotécnicas

del terreno y siguiendo los criterios que establece la

normativa vigente (CTE DB SE-C y Guía de Planificación de

Estudios Geotécnicos de la Región de Murcia), se ha

realizado una campaña de trabajos de campo compuesta por

un sondeo mecánico a rotación con extracción de testigo

continuo hasta 8,0 m de profundidad y dos ensayos de

penetración dinámica hasta 15,0 m de profundidad o rechazo.

Desde el punto de vista técnico, se considera esta

investigación suficiente para la correcta caracterización del

terreno en el que quedará empotrada la cimentación de la

construcción proyectada.

2.1. Sondeo mecánico

Se ha realizado un sondeo mecánico a rotación con

extracción de testigo continuo cuyo emplazamiento aparece

indicado en el plano de situación de trabajos de campo BA-

7861/1.

El sondeo mecánico ha sido realizado desde la

superficie actual del solar, en la zona en la que se tiene

previsto ubicar la edificación, que se encuentra 1,80 m por

debajo del nivel de la calle de acceso.





5

La profundidad alcanzada en el sondeo ha sido de 8,10

m.

En el sondeo se ha tomado una muestra inalterada,

según norma ASTM D-2 113/99X-P P94-202 y se han

efectuado tres ensayos de penetración Standard (S.P.T.),

según norma UNE-EN ISO 22476-3:2006, en el interior del

mismo, a diferentes niveles, a medida que se avanzaba en su

perforación.

A la vista del testigo continuo obtenido en el sondeo se

ha realizado el correspondiente corte litológico, en el que se

indican las distintas capas atravesadas y descripción de las

mismas, ensayos Standard, cota de toma de muestra

inalterada, cota del nivel freático y otros datos

complementarios.

El corte litológico del sondeo figura en el gráfico BA-

7861/2.

El ensayo de penetración Standard consiste en introducir

el tomamuestras Standard en el terreno mediante golpeo una

longitud de 45 cm, contabilizando el número de golpes que

corresponde a cada penetración parcial de 15 cm; las

características del ensayo figuran en un anexo.





6

El resultado N del ensayo es el número que se obtiene

como suma de los golpeos correspondientes a las

penetraciones parciales segunda y tercera. En la siguiente

tabla se detallan los ensayos Standard realizados, con

indicación de la clase de suelo en cuyo seno se ha efectuado

cada uno de ellos, habiéndose considerado como rechazo (R)

los valores de N superiores a 50.

Golpeos S.P.T.

Sondeo

nº

Profundidad

(m) 15 cm 15 cm 15 cm N Clase de suelo

S-1 1,60-2,05 6 6 7 13 Arcillas

Margosas

S-1 4,50-4,95 7 9 12 21 Arcillas

Margosas

S-1 7,50-7,95 1 1 3 4 Arcillas

Margosas





7

2.2. Ensayos de penetración dinámica

Con el objeto de correlacionar lateralmente los niveles

observados en el sondeo mecánico, se han realizado dos

ensayos de penetración dinámica continua, según Norma

UNE-EN ISO 22476-2:2008, cuyos emplazamientos figuran en

el plano de situación de trabajos de campo BA-7861/1.

Los ensayos de penetración dinámica han sido

realizados desde la superficie actual del solar, 1,80 m por

debajo del nivel de calle de acceso, en la zona donde se

tiene previsto ubicar la edificación proyectada.

El ensayo de penetración dinámica consiste en que la

puntaza del penetrómetro se introduce en el interior del

terreno golpeada de forma continua por una maza.

Simultáneamente se va anotando el número de golpes

necesarios para introducir el varillaje profundidades

sucesivas de 20 cm (N20).

En la siguiente tabla se indican las características del

equipo empleado (tipo DPSH).





8

Peso de la maza 63,5 Kg

Diámetro del varillaje 32 mm

Sección de la puntaza 20 cm2

Altura de caída 0,75 m

Peso del varillaje 6,3 Kg / ml

En los gráficos BA-7861/3-4 se muestran las tablas de

los golpeos obtenidos para avances sucesivos de 20 cm, así

como los diagramas de penetración dinámica, tomando en

abscisas el número de golpes y en ordenadas la profundidad

correspondiente.

En la siguiente tabla se muestran las profundidades

alcanzadas por estos ensayos.

Penetrómetro

Nº

Profundidad

(m)

PD-1 14,76 (R)1

PD-2 11,98 (R)1

1 Rechazo: 100 golpes o más para atravesar un tramo de 20 cm.





9

3.- ANÁLISIS DE ENSAYOS DE LABORATORIO

Sobre una muestra inalterada obtenida en el sondeo

mecánico S-1, y siguiendo los criterios que establece el

Código Técnico de la Edificación CTE DB SE-C y la Guía de

Planificación Geotécnica de la Región de Murcia, se han

realizado los siguientes ensayos de laboratorio: un ensayo de

clasificación (análisis granulométrico por tamizado y Límites

de Atterberg), un ensayo de resistencia (ensayo de

compresión simple) y un análisis cuantitativo de ión sulfato.

El primero ha tenido como finalidad principal la

identificación de las capas de suelo y el segundo determinar

el comportamiento del terreno bajo las acciones de carga y el

tercero clasificar la agresividad química del mismo.

En el cuadro general de ensayos de laboratorio BA-

7861/6 se presenta un resumen de los resultados obtenidos

en cada uno de los ensayos realizados.

3.1. Ensayo de clasificación

El ensayo de clasificación comprende tanto el análisis

granulométrico como el ensayo de Límites de Atterberg.





10

El análisis granulométrico tiene por objeto determinar la

distribución en tamaños de los granos que constituyen un

suelo.

El análisis granulométrico se ha realizado mediante

tamizado, según Norma UNE 103-101-95. Se hace pasar una

muestra representativa de suelo por una pila de tamices de

mallazo decreciente y se obtiene el peso retenido en cada

uno de ellos. Los resultados se expresan en tanto por ciento,

en peso, que pasa por cada tamiz y se representan en una

curva granulométrica.

Para la separación de los distintos tamaños se ha

seguido la Norma DIN (4022), que figura en un anexo al final

del informe.

En el cuadro general de ensayos de laboratorio, que se

presenta en el gráfico BA-7861/6, se indica la clasificación

granulométrica de la muestra analizada.

La curva granulométrica de la muestra ensayada

aparece en el gráfico BA-7861/7.

En la siguiente tabla se presenta la granulometría de la

muestra ensayada:





11

Sondeo

nº

Profundidad

(m)

% Retiene

T-5 UNE

% Retiene

T-2 UNE

% Pasa T-

0.080 UNE

S-1 1,00-1,60 0 0 90,9

Los valores de los Límites de Atterberg definen la

frontera entre los estados semisólido-plástico (límite plástico,

LP) y plástico-semilíquido (límite líquido, LL) de un suelo

arcilloso. Estos valores se expresan como cantidad de

humedad necesaria para que se verifiquen determinadas

condiciones normalizadas en los ensayos correspondientes.

El Límite Líquido (LL) se determina conforme a la Norma

UNE 103.103, colocando una masa de suelo con agua, a la

que ha practicado un surco, en la cuchara de Casagrande y

girando.

Así, el límite líquido se define como el contenido en

agua del terreno correspondiente al momento en que el surco

se cierra en un tramo de 12 mm después de una secuencia de

25 golpes.





12

El Límite Plástico (LP) se obtiene según la Norma UNE

103.104. Consiste en formar elipsoides moldeando una masa

de suelo sobre una superficie que no absorba demasiada

humedad. El límite plástico corresponde al grado de humedad

del terreno cuando se inicia el cuarteamiento del suelo y se

pueden obtener trozos de 6 mm de longitud y 3 mm de

diámetro.

El Índice de Plasticidad (IP) corresponde al intervalo de

humedades comprendido entre los dos anteriores.

Las características plásticas de esta fracción

condicionan en gran medida las propiedades del conjunto del

suelo. En suelos limosos o arenosos, esta fracción de suelo

amasada con agua no adquiere características plásticas y se

habla de suelos “NO PLÁSTICOS”.

El Sistema Unificado de Clasificación de Suelos

(U.S.C.S.) permite clasificar el suelo a partir de los

resultados obtenidos en el análisis granulométrico

(clasificación granulométrica Norma DIN 4022) y los Límites

de Atterberg (LL, LP, IP).

En el cuadro general de ensayos de laboratorio, que se

presenta en el gráfico BA-7861/6, se muestran los Límites de

Atterberg obtenidos en la muestra analizada.





13

Los valores de los Límites de Atterberg obtenidos en la

muestra analizada figuran en el acta de resultados de

ensayos de laboratorio BA-7861/8.

Los valores de los Límites de Atterberg obtenidos, según

Norma UNE 103-103-94 y UNE 103-104-93, aparecen

reflejados en la siguiente tabla:

Sondeo

nº

Profundidad

(m)

Límite

Líquido

(LL)

Límite

Plástico

(LP)

Índice de

Plasticidad

(IP)

S-1 1,00-1,60 37,0 17,4 19,6

En la siguiente tabla se indica la clasificación de la

muestra analizada, según el Sistema Unificado de

Clasificación de Suelos (U.S.C.S.).

Sondeo

nº

Profundidad

(m) Clasificación USCS

S-1 1,00-1,60 CL





14

En el cuadro general de ensayos de laboratorio BA-

7861/6 se muestra la clasificación de la muestra analizada,

según el Sistema Unificado de Clasificación de Suelos

(U.S.C.S.).

3.2. Ensayo de compresión simple

Sobre una muestra inalterada obtenida en el sondeo S-1

se ha realizado un ensayo de compresión simple, según

Norma UNE 103-400-93.

Este ensayo consiste en determinar la carga máxima

capaz de soportar un suelo en condiciones de compresión

uniaxial. La muestra se somete a una carga creciente en una

prensa y se van midiendo las deformaciones verticales para

intervalos de carga determinados. El ensayo se continúa

hasta que la carga comienza a disminuir o la deformación

axial de la probeta alcanza el 15 %. Se obtiene, como

resultado, una curva de tensión-deformación.

Los valores de deformación y resistencia a la

compresión simple y la curva de tensión-deformación

aparecen reflejados en los gráficos BA-7861/9-10.

Los valores de la deformación y la resistencia a la

compresión simple se indican en la tabla siguiente:





15

Sondeo

nº

Profundidad

(m)

qu

(kg/cm2)

qu

(KPa) ε (%) Consistencia

S-1 1,00-1,60 0,62 60,76 2,0 MOD. FIRME

3.3. Análisis químico

Se ha realizado un análisis cuantitativo de ión sulfato,

según Norma UNE 83/963-08 (EHE 2008), sobre muestra de

suelo obtenida en el sondeo S-1.

Este ensayo consiste en obtener la proporción de

sulfatos solubles en agua. Para ello se ha desecado

previamente la muestra de suelo y se toma la fracción fina de

la misma (% que pasa por el tamiz de 0.125 mm). Se lleva la

muestra a ebullición y posterior filtrado, se trata el fi ltrado

con disolución caliente de BaCl2 hasta precipitación total de

los sulfatos disueltos (procedentes del suelo).

El resultado se expresa en peso de sulfato (en mg) por

Kg de muestra de suelo seco, para el caso de muestras de

suelo.

En la siguiente tabla se indica el contenido en sulfatos

de la muestra analizada y el tipo de exposición de la misma

(EHE 2008).





16

Ensayo nº

Profundidad (m)

Ión SO4 (mg SO4

-2/kg suelo seco)

Tipo de exposición

S-1 1,00-1,60 81,92 NO AGRESIVO

El resultado obtenido aparece reflejado en el acta de

resultados de ensayos de laboratorio BA-7861/11.





17

4.- CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DEL TERRENO

La región en la que se enmarca la zona investigada se

encuentra situada sobre el borde oriental de las cordilleras

Béticas, donde éstas se sumergen en el mar.

Como es sabido, dentro de la cuenca Bética se distingue

una zona externa o pericontinental y otra interna, más

alejada, dentro de la cual se depositaron los materiales que a

lo largo de la evolución geológica configuraron la región.

El aspecto morfológico que ofrece este borde del sureste

español es el de una serie de llanuras cubiertas por

sedimentos neógenos y cuaternarios, depositados sobre

fosas tectónicas separadas entre sí por horst o sierras

formadas por materiales que han sufrido tanto un

metamorfismo de edad alpina como una tectónica de

cabalgamiento durante el Eoceno Superior-Oligoceno Inferior,

con posterior descompresión con fracturación.

Los depósitos neógenos tienen un componente calcáreo

importante constituyendo capas de caliza, arenisca, marga,

etc.; se presentan en forma de islas dentro de la amplia

llanura cuaternaria. Los cuaternarios son muy variables, en

función de su origen; aluviales, marinos, piedemontes, etc.





18

Desde el punto de vista geotécnico, el solar se puede

encuadrar dentro de la Zona III de Depósitos Aluvio-

Coluviales Arcilla de la Guía de Planificación de Estudios


Desde el punto de vista geológico, la parcela está

situada sobre aluviones de edad Cuaternario

correspondientes al término QA de la Hoja Geológica nº 912

de Mula a escala 1:50.000, editada por el IGME.

El subsuelo del solar investigado, desde el punto de

vista geotécnico, se puede subdividir en distintos niveles, los

cuales vamos a detallar a continuación:

NIVEL I: Constituye este nivel una capa de relleno de grava y

arcilla marrón oscuro, con un espesor observado en

el sondeo de 0,60 m.

NIVEL II: Subyacente al nivel I se observa un estrato de

arcilla margosa marrón con indicios de arena,

moderadamente firme, que ha sido reconocida en el

sondeo hasta los 8,10 m de profundidad.





19

Los resultados obtenidos en los ensayos de penetración

dinámica parecen confirmar la continuidad lateral y en

profundidad de los niveles observados en el sondeo

mecánico.

El ensayo de límites de Atterberg realizado sobre una

muestra del nivel II arcilla margosa marrón, con indicio de

arena, moderadamente firme, ha dado un resultado de Índice

de Plasticidad de 19,6, lo que indica que se trata de un

terreno no potencialmente expansivo.

Durante la realización del sondeo mecánico S-1 no se

observó la existencia de nivel freático hasta la profundidad

final de investigación.

Según Grundbau-Taschenbuch (1980) se puede estimar

un valor de permeabilidad K para una arcilla de plasticidad

media con características similares al terreno que constituye

el nivel II de arcilla margosa marrón con indicios de arena,

moderadamente firme, del orden de 5·10-8-1·10-10 m/s.

En el anexo que se acompaña al final del informe se

presentan fotografías de los sondeos mecánicos realizados.





20

5.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

En este informe se recopilan los datos y se presentan

nuestras conclusiones y recomendaciones relativas al estudio

geotécnico realizado en un solar situado en la calle de la

Acequia, Urb. La Siesta, situada en Lorquí (Murcia), por

encargo del AYUNTAMIENTO DE LORQUÍ.

Según nos ha comunicado la propiedad, este proyecto

se acoge al Código Técnico de la Edificación, en su capítulo

de Seguridad Estructural y Cimientos (CTE DB-SE C), que

entró en vigor el pasado 29 de marzo de 2007.

Los trabajos han tenido por objeto conocer la naturaleza

y características geotécnicas del terreno para delimitar el tipo

y condiciones de cimentación más convenientes de acuerdo

con los resultados obtenidos en la investigación realizada.

Desde el punto de vista geotécnico, el solar se puede

encuadrar dentro de la Zona III de Depósitos Aluvio-

Coluviales Arcilla de la Guía de Planificación de Estudios






21

Desde el punto de vista geológico, la parcela está

situada sobre aluviones de edad Cuaternario

correspondientes al término QA de la Hoja Geológica nº 912

de Mula a escala 1:50.000, editada por el IGME.

El subsuelo del solar investigado, desde el punto de

vista geotécnico, se puede subdividir en distintos niveles, los

cuales vamos a detallar a continuación:

NIVEL I: Constituye este nivel una capa de relleno de grava y

arcilla marrón oscuro, con un espesor observado en

el sondeo de 0,60 m.

NIVEL II: Subyacente al nivel I se observa un estrato de

arcilla margosa marrón con indicios de arena,

moderadamente firme, que ha sido reconocida en el

sondeo hasta los 8,10 m de profundidad.

Los resultados obtenidos en los ensayos de penetración

dinámica parecen confirmar la continuidad lateral y en

profundidad de los niveles observados en el sondeo

mecánico.





22

El ensayo de límites de Atterberg realizado sobre una

muestra del nivel II arcilla margosa marrón, con indicio de

arena, moderadamente firme, ha dado un resultado de Índice

de Plasticidad de 19,6, lo que indica que se trata de un

terreno no potencialmente expansivo.

Durante la realización del sondeo mecánico S-1 no se

observó la existencia de nivel freático hasta la profundidad

final de investigación.

Según Grundbau-Taschenbuch (1980) se puede estimar

un valor de permeabilidad K para una arcilla de plasticidad

con características similares al terreno que constituye el nivel

II de de arcilla margosa marrón, moderadamente firme, del

orden de 5·10-8-1·10-10 m/s.

El solar tiene una superficie total de 2.225,53 m2. La

zona donde se tiene previsto ubicar la edificación, está

aproximadamente horizontal y se encuentra a 1,80 m por

debajo del nivel de la calle. La calle de acceso a la finca

también es horizontal y se encuentra en el límite Norte de la

zona de la parcela en la que se va a ubicar el edificio.





23

Por la información que nos ha sido facilitada, se tiene

prevista la construcción de la edificación que ocupará una

superficie aproximada de 200 m2 en planta de sótano y

constará de sótano y planta baja, con una superficie total

construida de > 300 m2.

Según el Código Técnico de la Edificación y la Guía de

Planificación de Estudios Geotécnicos de la Región de

Murcia, este proyecto se puede encuadrar en:

• Edificación (sótano y p lanta baja con una superficie total

construida > 300 m2) TIPO C-1.

• Terreno TIPO T-1 (Terrenos favorables).

• Zonificación geotécnica ZONA III (Depósitos Aluvio-

Coluviales).

Ver tablas 3.1. y 3.2. del CTE DB SE-C y Zonificación

Geotécnica de la Guía de Planificación Geotécnica de la

Región de Murcia, adjuntas al final de este informe.





24

La investigación, en cuanto a trabajos de campo, ha

consistido en la realización de un sondeo mecánico a rotación

con extracción de testigo continuo de 8,10 m de profundidad,

y dos ensayos de penetración dinámica, que se han llevado a

rechazo.

En la siguiente tabla se muestran las profundidades

alcanzadas por estos ensayos.

Penetrómetro

Nº

Profundidad

(m)

PD-1 14,76 (R)

PD-2 11,98 (R)

En el plano BA-7861/1 aparece reflejada la situación de

los trabajos de campo realizados.

El corte litológico del sondeo figura en el gráfico BA-

7861/2.

En los gráficos BA-7861/3-4 se representa la tabla de

golpeos para avances sucesivos de 20 cm y se ha dibujado el

diagrama de penetración, tomando en abscisas el número de

golpes y en ordenadas la profundidad correspondiente.





25

Dado que los puntos de investigación se han distribuido

de manera alineada a lo largo del solar, para abarcar la

mayor superficie posible, se ha considerado más adecuado

dibujar un solo perfil estratigráfico. En el gráfico BA-7863/5

se muestra dicho perfil estratigráfico interpretado según los

resultados obtenidos en la investigación realizada.

Los ensayos de laboratorio han consistido en un ensayo

de clasificación (análisis granulométrico por tamizado y

Límites de Atterberg) y un análisis cuantitativo de ión sulfato.

Según la información aportada por la Dirección Técnica

del proyecto, se prevé situar la cota de cimentación en torno

a 1,20 m por debajo de la cota de realización de los trabajos

de campo.

La naturaleza y características del terreno reconocido

permiten deducir que es factible realizar una cimentación

mediante zapatas empotradas en el nivel II de arcilla margosa

marrón, con indicio de arena, moderadamente firme. No

obstante, por decisión de la Dirección Técnica del proyecto,

se tiene previsto ejecutar una cimentación mediante losa

empotrada en el citado nivel II.





26

En cualquier caso, la cimentación deberá alcanzar la

profundidad suficiente para quedar empotrada en el terreno

natural que constituye el nivel II de arcilla margosa marrón

con indicios de arena, moderadamente firme.

Se estima una carga vertical máxima a transmitir al

terreno del orden de 40 toneladas, para el caso más

desfavorable de una edificación con sótano y planta baja.

En este informe, dada la naturaleza fundamentalmente

cohesiva del material que constituye el nivel II de arcilla

margosa marrón con indicios de arena, moderadamente firme,

podemos utilizar como método de cálculo de la carga de

hundimiento la fórmula de Terzaghi como sigue:

Donde:

Qh: Carga de hundimiento.

c: Cohesión.

Q: Sobrecarga sobre el nivel de cimentación

γ: Densidad del terreno sobre la cota de cimentación.

B: Ancho de la zapata.

Nc, Nq y Nγ: Factores de capacidad de carga.

γγγ SNBNqSNcQh qcc ⋅⋅⋅+⋅+⋅⋅=21





27

La tensión admisible se calcula aplicando un factor de

seguridad (F.S. = 3) a la presión de hundimiento.

Para el dimensionamiento de la cimentación puede

adoptarse en el nivel II de arcilla margosa marrón con indicios

de arena, moderadamente firme, teniendo en cuenta los

resultados obtenidos en los ensayos realizados y según el

asiento máximo admisible, un valor de tensión admisible de

1,00 Kp/cm2 (98,00 KN/m2) y un módulo de balasto de 2,0

Kp/cm3, para el caso de una placa cuadrada de 30 cm de

lado.

Ver en anexos al final del informe el Anejo de Cálculo,

en el que se indican las fórmulas utilizadas para el cálculo de

la carga de hundimiento y la tensión admisible, así como los

parámetros empleados en cada una de ellas.

En cuanto a la determinación de los asientos, hemos

utilizado el método general de Boussinesq, que permite

valorar separadamente en terrenos estratificados la

componente de los asentamientos inmediatos y la

componente de los asentamientos a largo plazo.





28

DH = H.DP/ES

DP = (3Qz3)/2πR5

Donde:

DH: Reducción del espesor del estrato elemental

(asiento).

H: Espesor de estrato elemental.

Dp: Sobretensión inducida por la cimentación en el

punto del terreno a examen.

ES: Módulo de deformación.

Q: Carga aplicada en superficie.

z: Profundidad del punto a examen.

R: Distancia punto a examen y punto de aplicación

de la carga.

Se ha realizado un cálculo por el método elástico del

asiento total medio que se produciría para el caso de una

losa de dimensiones 10,00 x 20,00 m2, situada,

aproximadamente, a 1,20 m de profundidad con respecto a la

cota actual del solar y empotrada en el terreno natural que

constituye el nivel II de arcilla margosa marrón, con indicio de

arena, moderadamente firme, que transmita al terreno una

presión de 1,00 Kp/cm2 (98,00 KN/m2).





29

Considerando un módulo de deformación en presiones

efectivas para el nivel II de arcilla de arcilla margosa marrón,

moderadamente firme, de 100 Kg/cm2 (98,00 MN/m2),

estimado en función de los resultados obtenidos en la

investigación realizada, el resultado del asiento es del orden

de 4,9 cm.

Ver gráficos de cálculo de asientos BA-7861/12-14

Descripción estratigráfica-geotécnica BA-7861/12,

Parámetros geotécnicos BA-7861/13 y Entidad de los

asientos BA-7861/14.

Este asiento se considera admisible para el caso de una

estructura normal de edificación.

La excavación de la cimentación se puede realizar

mediante retroexcavadora.

Dado que se proyecta la realización de un sótano, se

recomienda realizar la excavación de éste mediante bataches

cortos.

Para calcular el empuje que habrá de soportar el muro de

cerramiento del sótano, se pueden adoptar los siguientes

parámetros geotécnicos característicos del terreno:





30

Nivel C (Kg/cm2) φ ρ (T/m3)

I 0,0 17º 1,50

II 0,60 25º 1,62

En caso de proyectarse elementos no estructurales,

éstos deberán ser solidarios con la cimentación de la

edificación proyectada.

Según la Instrucción de Hormigón Estructural (EHE) de

2008, se puede utilizar cemento Portland normal en el

hormigón de la cimentación.

Dado que la zona estudiada se encuentra en una región

sísmicamente activa, según la Norma Sismorresistente

NCSE-02, los parámetros a aplicar para la realización del

proyecto pueden ser los siguientes:

La aceleración sísmica básica, a partir del mapa de

Peligrosidad sísmica de la norma, del cual se

obtiene el valor ab = 0,14g.

Clasificación de las construcciones: consideradas

como de normal importancia.





31

Determinación de la aceleración sísmica de cálculo:

según el artículo 2.2., se determina mediante la

relación:

Ac = s · ρ · ab, donde:

ab Es la aceleración sísmica básica. En este caso 0,14g.

ρ Coeficiente adimensional de riesgo, función de la

probabilidad aceptable de que se exceda ac en el

periodo de vida para el que se proyecta la

construcción: para construcciones de importancia

normal ρ = 1,0.

S Coeficiente de amplificación del terreno.

Considerando un coeficiente de suelo: C = 1,6

La aplicación de esta norma será obligatoria en las

edificaciones de importancia normal o especial cuando la

aceleración sísmica básica sea superior a 0,04 g, siendo g

la aceleración de la gravedad.





32

Las consideraciones del presente informe están

referidas a ensayos puntuales realizados, aunque cabe

pensar que son, en su conjunto, extrapolables a la totalidad

de la parcela. No obstante, no se descarta la posibilidad de

que aparezcan zonas con diferentes características a las

indicadas.

En el caso, de que a la cota de cimentación, el suelo

observado difiera sustancialmente respecto al descrito en el

presente informe, será necesario confirmar las características

geotécnicas del mismo por un técnico cualificado.

Murcia, 13 de noviembre de 2014

Fdo. Jacinto Sánchez Urios

Director Técnico/Geólogo

Nº de Colegiado: 955




ANEXOS




PLANO DE SITUACIÓN DE TRABAJOS DE CAMPO

PETICIONARIO: AYUNTAMIENTO DE LORQUÍ

PROYECTO:

ESTUDIO GEOTÉCNICO – EDIFICIO POLICIA LOCAL SITUACIÓN: Calle de la Acequia, Urb. La Siesta, Lorquí (Murcia)

PLANO Nº:

BA-7861/1 FECHA:

NOVIEMBRE 2014

Leyenda Perfil Estratigráfico Parcela de Estudio

Zona Ubicación Nuevo Edificio Sondeo de Extracción Mecánica Ensayos de Penetración Dinámica




Normas:Ensayo de penetración dinámica Standard (SPT):UNE-103-800/92Toma de muestra inalterada en sondeos: ASTM D-2 113/99X-P P94-202

Murcia, 12 de noviembre de 2014

1

2

3

4

5

6

7

8

Esc

ala

1:80

-2.40

Cot

a

0.60

7.50

Pot

enci

a

1.00

1.60CLCLCLCLCLCLCLCLCL

Mue

stra

Niv

el fr

eátic

o

Est

ratig

rafía

Capa de relleno de grava y arcilla marrón.

Arcilla margosa marrón con indicios de arena, mo-deradamente firme

Des

c. p

ozo

10 20 30 40

1.60

2.05667

4.50

4.9579 12

7.50

7.95113

S.P

.T.

Cliente: AYUNTAMIENTO DE LORQUÍ Escala del Sondeo:1:80Obra: Calle la Acequia, Urb. la Siesta Nº Gráfico: BA-7861/2Método: Rotación con extracción de testigo continuo Nº Sondeo: S-1

Fecha finalización:15/10/2014Geólogo: Maribel Zuñiga

Cota (p.c.):Nº Registro:5507/1

ACTA DE SONDEO

Quedaprohibidalareproducciónparcialototaldeesteactasinautorizaciónexpresadellaboratorio.Losresultadosqueseindicanenesteactaserefieren,únicamente,alosobjetossometidosaensayo.

Jefe de Área: Director Técnico:

María Isabel Zúñiga Jacinto Sánchez Urios




Nº Registro: 5507/2 (pág 1/2)Peticionario: Lugar: Calle Acequia, Urb. La Siesta, Lorquí (Murcia)AYUNTAMIENTO DE LORQUÍExpediente: BA-7861/3 Fecha de ensayo: 15 de octubre de 2014

Prof. (m) Nº Golpes Prof. (m) Nº Golpes Prof. (m) Nº Golpes Prof. (m) Nº Golpes

0,20 1 7,20 3 14,20 63 21,200,40 6 7,40 3 14,40 82 21,400,60 6 7,60 3 14,60 100 21,600,80 6 7,80 3 14,80 21,801,00 9 8,00 4 15,00 22,001,20 9 8,20 3 15,20 22,201,40 8 8,40 3 15,40 22,401,60 8 8,60 3 15,60 22,601,80 8 8,80 3 15,80 22,802,00 8 9,00 4 16,00 23,002,20 9 9,20 5 16,20 23,202,40 8 9,40 5 16,40 23,402,60 7 9,60 6 16,60 23,602,80 6 9,80 6 16,80 23,803,00 7 10,00 7 17,00 24,003,20 7 10,20 8 17,20 24,203,40 8 10,40 9 17,40 24,403,60 9 10,60 8 17,60 24,603,80 8 10,80 10 17,80 24,804,00 8 11,00 11 18,00 25,004,20 8 11,20 12 18,20 25,204,40 12 11,40 13 18,40 25,404,60 11 11,60 12 18,60 25,604,80 10 11,80 10 18,80 25,805,00 10 12,00 11 19,00 26,005,20 8 12,20 14 19,20 26,205,40 8 12,40 12 19,40 26,405,60 7 12,60 11 19,60 26,605,80 7 12,80 77 19,80 26,806,00 6 13,00 44 20,00 27,006,20 6 13,20 32 20,20 27,206,40 5 13,40 34 20,40 27,406,60 3 13,60 34 20,60 27,606,80 5 13,80 34 20,80 27,807,00 4 14,00 47 21,00 28,00

UNE-EN ISO 22476-2-2008Penetrómetro: DPSH Lugar y fecha de emisión de acta: Murcia, 12 de noviembre de 2014,

PENETRACIÓN DINÁMICA SUPER PESADA-1









0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1000,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

8,00

9,00

Nº Golpes

rofu

ndid

ad (m

)

UNE-EN ISO 22476-2-2008Penetrómetro: DPSH Lugar y fecha de emisión de acta: Murcia, 12 de noviembre de 2014

10,00

11,00

12,00

13,00

14,00

Pr








Prof. (m) Nº Golpes Prof. (m) Nº Golpes Prof. (m) Nº Golpes Prof. (m) Nº Golpes

0,20 4 7,20 3 14,20 21,200,40 6 7,40 3 14,40 21,400,60 6 7,60 3 14,60 21,600,80 6 7,80 3 14,80 21,801,00 6 8,00 3 15,00 22,001,20 6 8,20 3 15,20 22,201,40 5 8,40 4 15,40 22,401,60 6 8,60 4 15,60 22,601,80 7 8,80 6 15,80 22,802,00 5 9,00 6 16,00 23,002,20 6 9,20 7 16,20 23,202,40 3 9,40 8 16,40 23,402,60 3 9,60 9 16,60 23,602,80 2 9,80 10 16,80 23,803,00 1 10,00 11 17,00 24,003,20 3 10,20 9 17,20 24,203,40 3 10,40 9 17,40 24,403,60 4 10,60 9 17,60 24,603,80 5 10,80 11 17,80 24,804,00 6 11,00 9 18,00 25,004,20 8 11,20 12 18,20 25,204,40 8 11,40 15 18,40 25,404,60 9 11,60 62 18,60 25,604,80 6 11,80 100 18,80 25,805,00 6 12,00 19,00 26,005,20 6 12,20 19,20 26,205,40 5 12,40 19,40 26,405,60 5 12,60 19,60 26,605,80 5 12,80 19,80 26,806,00 5 13,00 20,00 27,006,20 3 13,20 20,20 27,206,40 3 13,40 20,40 27,406,60 4 13,60 20,60 27,606,80 2 13,80 20,80 27,807,00 3 14,00 21,00 28,00

UNE-EN ISO 22476-2-2008Penetrómetro: DPSH Lugar y fecha de emisión de acta: Murcia, 12 de noviembre de 2014,










0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1000,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

8,00

9,00

Nº Golpes

rofu

ndid

ad (m

)

UNE-EN ISO 22476-2-2008Penetrómetro: DPSH Lugar y fecha de emisión de acta: Murcia, 12 de noviembre de 2014

10,00

11,00

12,00

13,00

14,00

Pr










Telf: 968748023 Fax: 968748024

Laboratorio acreditado oficialmente S/Orden FOM/2060/2002 en las áreasEHA, GTL, VSG, por la Consejería de Obras Públicas, Vivienda y Transportes de la Región de Murcia.

Los resultados contenidos en este informe se refieren únicamente a las muestras sometidas a ensayo

CLIENTE: Basalto Informes Técnicos, S.L C/ San Jose, Nº 16 , 1ºB 30009 Murcia

LUGAR: REFERENCIA CLIENTE: BA-7861

Hoja: 1

Obra: BA-7861

Fecha: 29-10-2014

CUADRO GENERAL DE ENSAYOS DE LABORATORIOSONDEO S-1 MI-1

TIPO DE MUESTRA MI

PROFUNDIDAD (m) (-1,00 a -1,60)

USCS CL

Humedad natural (%) 19,53

Densidad húmeda (g/cm3)

1,93

Densidad seca (g/cm3)

1,62

Peso espcífico (g/cm3)

Límite líquido 37,0

Límite plástico 17,4

Indice de plasticidad 19,6

% Retiene T-5 UNE 0

% Retiene T-2 UNE 0

% Pasa T-0,080 UNE 90,9

Edómetro

Compresión Simple (Kp/cm2)

0,62

Deformación (%) 2,0

Hinchamiento (%)

Presión de hinchamiento (Kp/cm2)

LA

MB

E

Indice de hinchamiento (Kp/cm2)

Clasificación

Cohesión (Kp/cm2)

Angulo rozamiento interno (º)

Grado de acidez Baumann-Gully

Sales solubles (%)

Materia orgánica (%)

Cont. Carbonato Calcio

CaCO3 (%)

73,47

Cont. Dióxido Carbono

CO2 (%)

32,33

Análisis s/ EHE 82,12

Humedad óptima (%)

Densidad máxima (g/cm3)

CBR

Aguas Anejo 5 EHE (mg/l)

BA-7861/6




0.050.10.20.51251020501000

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

100

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0125

100

80 63 50 40 31.5

25 20 16 12.5

10 8 6.3

5 4 2.5

2 1.6

1 0.63

0.5

0.25

0.16

0.12

5

0.06

3

Curva granulométrica

Tamaño de las partículas (mm)

% q

ue p

asa

% r

eten

ido

RESULTADOS DEL ENSAYO

ACTA DE RESULTADOS

CÓDIGO ACTA CÓDIGO OBRA EXPEDIENTE Nº ACTA EN OBRA FECHA DE ACTA

DESTINATARIO

OBRA: Obras Varias 10/2014 ,Ref/Cliente: BA-7861

INICIO/FIN DE ENSAYO: 21/10/2014 , 22/10/2014

GTL.004.

2014/5186 5010 3406 52 29/10/2014

Los resultados contenidos en este acta se refieren únicamente a las muestras sometidas a ensayo.

DIRECTOR DE LABORATORIO

Sergio López Marín

Valentín-Cehegín: 29/10/2014OBSERVACIONES:

Página:1/1

Basalto Informes Técnicos, S.LC/ San Jose, Nº 16 , 1ºB30009-Murcia

Suelos. Granulometría por tamizado S/UNE 103101:95DATOS GENERALES

PETICIONARIO: Basalto Informes Técnicos, S.L

IDENTIFICACIÓN DE LA MUESTRA

Nº ALBARÁN: 034668-4 Nº MUESTRA: .2014/3249 Nº ENSAYO: 83030

FECHA DE MUESTREO: 16/10/2014

DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL: S-1 MI-1 (-1,00 a -1,60)

RECOGIDO EN:

Muestreado por peticionario

PROCEDENCIA: BA-7861

DATOS COMPLEMENTARIOS:

Copias enviadas a:Basalto Informes Técnicos, S.L

POC.5.10.1 REV.1 10/11/2011

Laboratorio habilitado como LECCE por el Ministerio de Fomento, según RD 410/2010

Tamiz(mm) Pasa (%)

100 100

80 100

63 100

50 100

40 100

25 100

20 100

10 100

5 100

2 100

0,4 97

0,08 90,9

Método de análisis Lavado y tamizado

Granulometría de suelos por tamizadoS/ UNE 103101:95

DOCUMENTO ELECTRÓNICOFIRMADO DIGITALMENTE.DOCUMENTO ELECTRÓNICOFIRMADO DIGITALMENTE.

Prohibida la reproducción total o parcial de este documento sin la expresa autorización de Centro de Ensayos y Medioambiente, S.L., Murcia

BA-7861/7





ACTA DE RESULTADOS


DESTINATARIO

OBRA: Obras Varias 10/2014 ,


GTL.019

2014/5187 5010 3406 53 29/10/2014





Página:1/1


Suelos. Límites de Atterberg S/UNE 103103:94 y UNE 103104:93DATOS GENERALES






RECOGIDO EN:





POC.5,10,1 REV.1 10/11/2011


ENSAYOGTL.019-Suelos. Límites de Atterberg S/UNE 103103:94 y UNE 103104:93

Límite líquido 37,0

Límite plástico 17,4

Indice de plasticidad 19,6



BA-7861/8





ACTA DE RESULTADOS


DESTINATARIO



GTL.009.

2014/5189 5010 3406 55 29/10/2014





Página:1/2


Suelos. Rotura a compresión simple de una probeta S/UNE 103400:93DATOS GENERALES






RECOGIDO EN:





POC.5,10,1 REV.1 10/11/2011


Ensayo GTL.009. - Suelos. Rotura a compresión simple de una probeta S/UNE 103400:93

DIMENSIONES DE LA PROBETA

Altura cm 12,2

Diámetro cm 6,0

Sección cm² 28,3

Volumen cm³ 344,9

Humedad de la probeta % 19,53

RESISTENCIA A COMPRESION

Carga kp 18,00

Resistencia kp/cm² 0,62

Deformación mm 2,39

Deformación % 2,0

DENSIDAD

Densidad Húmeda g/cm³ 1,93

Densidad Seca g/cm³ 1,62

OTROS DATOS DE ROTURA

Tipo de rotura Rotura

Forma de rotura Grietas sigmoidales

Ángulo de rotura °sexag -



BA-7861/9




0.7 1 1.3 1.5 1.8 2 2.3 2.5 2.8 3 3.30.340.35

0.380.4

0.430.45

0.480.5

0.530.55

0.580.6

0.630.65

Deformación (mm)

Ten

sión

(K

p/cm

²)


ACTA DE RESULTADOS


DESTINATARIO



GTL.009.

2014/5189 5010 3406 55 29/10/2014





Página:2/2


Suelos. Rotura a compresión simple de una probeta S/UNE 103400:93DATOS GENERALES






RECOGIDO EN:





POC.5,10,1 REV.1 10/11/2011




BA-7861/10





ACTA DE RESULTADOS


DESTINATARIO



GTL.026.

2014/5188 5010 3406 54 29/10/2014





Página:1/1


Suelos. Determinación del contenido en ion sulfato S/UNE 83963:08 yERR:11

DATOS GENERALES






RECOGIDO EN:





POC.5,10,1 REV.1 10/11/2011


Ensayo GTL.026. - Suelos. Determinación del contenido en ion sulfato S/UNE 83963:08 y ERR:11

Nº de determinación 1 2

Contenido en ion sulfato (SO42-) mg/kg 82,14 82,10

Contenido medio en ion sulfato (SO42-) mg/kg 82,12



BA-7861/11




DESCRIPCION ESTRATIGRAFICA/GEOTECNICA

prof

undi

dad

[m]

14.8

estra

tigra

fía

desc

ripci

ón

nive

l fre

átic

o [m

]

gam

a N

[kN

/m³]

gam

a S

[kN

/m³]

5 10 15 20 25

angu

lo d

e ro

zam

. [°]

10 20 30 40

Coh

esió

n [k

N/m

²]

1 2 3 4

Es

[MP

a]

4 8 12 16

Eed

[MP

a]

0.2 0.4 0.6 0.8

Cr'[

-]C

c'[-]

0.2 0.4 0.6 0.8

www.geoandsoft.com

BA-7861/12




PARAMETROS GEOTECNICOSDensidad: 18.00 [kN/m³] Ángulo de rozamiento: 28.00°Cohesión efectiva: 0.00 [kN/m²] Resistencia al corte no drenada: 0.00 [kN/m²]Nivel freático: ausente

NIVEL DE CIMENTACIÓN CIMENTACION EFECTIVA

CARGAS (FRONTALES) CARGAS (LATERALES)

1.8

0

10.00

20.

00

10.00

3960

0.00

2800.00

20.00

3960

0.00

2800.00

Área efectiva= 200.00 [m²] Tensión vertical efectiva= 198.00 [kN/m²]Método Qult [kN/m²] Qadm [kN/m²] F.S. [-]

Dren. Non Dren. Dren. Non Dren. Dren. Non Dren.

www.geoandsoft.com

BA-7861/13




ENTIDAD DE LOS ASENTAMIENTOS

INMEDIATOS A LARGO PLAZO

CARGAS (FRONTALES) CARGAS (LATERALES)

10.00

2000

0.00

20.00

2000

0.00

(mm)5 10 15 20 25 30 35 40 45

ABCDEFGHI

Punto Posic. Asen. Inm. A largo P. Total (mm)A centro 49.11 0.00 49.11B bajo/izquierda 16.02 0.00 16.02C izquierda 29.82 0.00 29.82D alto/izquierda 16.02 0.00 16.02E alto 25.95 0.00 25.95F alto/derecha 16.02 0.00 16.02G derecha 29.82 0.00 29.82H bajo/derecha 16.02 0.00 16.02I bajo 25.95 0.00 25.95

www.geoandsoft.com

BA-7861/14




FOTOGRAFÍAS













TIPOC-0 Construcciones de menos de 4 plantas y superficie construida inferior a 300 m2C-1C-2C-3C-4

(1) En el computo de plantas se incluyen los sótanosFuente: CTE DB SE-C (2.007)

GRUPO

Fuente: CTE DB SE-C (2.007)

ZONA IZONA IIZONA IIIZONA III1ZONA IVZONA VZONA VIZONA VIIFuente: Guía Planificación de Estudios Geotécnicos de la Región de Murcia

Sustrato Rocoso: Rocas DurasSustrato Rocoso: Rocas Blandas

T-3

T-1

T-2

TABLA 3.1. TIPO DE CONSTRUCCIÓN

Terrenos desfavorables: los que no pueden clasificarse en ninguno de los tiposanteriores. De forma especial se consideran en este grupo los siguientes: a)Suelos expansivos, b) Suelos colapsables, c) suelos blandos o sueltos, d)Terrenos kársticos en yesos o calizas, e) Terrenos variables en cuanto acomposición y estado, f) Rellenos antrópicos con espesores superiores a 3 m, g)Terrenos en zonas susceptibles de sufrir deslizamientos, h) Rocas volcánicas encoladas delgadas o con cavidades, i) Terrenos con desnivel superior a 15º, j)Suelos residuales, k) Terrenos de marismas

TABLA 3.2. GRUPO DE TERRENOS

ZONIFICACION GEOTÉCNICA

Depósitos Aluvio-ColuvialesDepósitos Aluvio-Coluviales (Nivel freático superficial)

Arcillas blandas y fangosArcillas y margas con yesos

Arenas litoralesZonas especiales

DESCRIPCIÓN (1)

Otras construcciones de menos de 4 plantasConstrucciones entre 4 y 10 plantasConstrucciones entre 11 y 20 plantas

Conjuntos monumentales o singulares, o de más de 20 plantas

DESCRIPCIÓNTerrenos favorables: aquellos con poca variabilidad, y en los que la prácticahabitual en la zona es de cimentación directa mediate elementos aislados

Terrenos intermedios: los que presentan variabilidad, o que en la zona no siemprese recurre a la misma solución de cimentación, o en los que se puede suponer quetienen rellenos antrópicos de cierta relevancia, aunque probablemente no superenlos 3,0 m




Fórmula de Terzaghi Fórmula de Terzaghi para terrenos cohesivos

CARGA DE HUNDIMIENTO

ANEJO DE CÁLCULO

1

Consideraciones previas

Q = 5 14 . c +q

FÓRMULA SIMPLIFICADA DE TERZAGHI

Qh = cu Nc + q

cu = qu/2


Sobrecarga sobre el nivel de cimentación q = γ.D

Q h = 5.14 c u +qcu qu/2f = 0º

Nc para f= 0º es 5,14

FQadm= c.Nc + q

TENSIÓN ADMISIBLE

Parámetros geotécnicos considerados

f Nc Cu (kp/cm²)

g

(t/m³)B

(m)D

(m) FS

0 5 14 0 60 1 9 10 0 3 3


0 5,14 0,60 1,9 10 0,3 3

CARGA DE HUNDIMIENTO (Qh): 3,14 kp/cm²

TENSIÓN ADMISIBLE (Qadm): 1,09 kp/cm²


TENSIÓN ADMISIBLE (Qadm): 1,09 kp/cm





MAPA GEOLÓGICO DE ESPAÑA MULA

912 26-36

ZONA INVESTIGADA




DIV

ISIO

NE

S P

RIN

CIP

AL

ES

SIMBOLO DEL

GRUPO

NO

MB

RE

S T

ÍPIC

OS

IDE

NT

IFIC

AC

IÓN

DE

CA

MP

O

(EX

CL

UY

EN

DO

PA

RT

ÍCU

LA

S

MA

YO

RE

S D

E 7

cm

. Y

BA

SA

ND

O

LA

S F

RA

CC

ION

ES

EN

PE

SO

A

ES

TIM

A)

IDE

NT

IFIC

AC

IÓN

DE

LA

BO

RA

TO

RIO

G

W

Gra

vas

b

ien

g

rad

ua

da

s,

me

zcla

s

gra

va-a

ren

a,

po

co o

na

da

de

fin

os

.

Am

pli

a e

sca

la e

n e

l ta

ma

ño

de

la

s p

art

ícu

las

y ca

nti

da

de

s su

sta

nci

ale

s d

e l

os

tam

añ

os

inte

rme

dio

s.

Gravas limpias (pocos o nada de finos)

G

P

Gra

vas

m

al

gra

du

ad

as

, m

ezc

las

g

rava

-are

na

, p

oco

o n

ad

a d

e f

ino

s.

Pri

nci

pa

lme

nte

un

ta

ma

ño

o s

eri

e

de

ta

ma

ño

s,

con

fa

lta

d

e

los

inte

rme

dio

s.

G

M

Gra

vas

li

mo

sas,

m

ezc

las

g

rava

-a

ren

a-l

imo

.

Fin

os

no

plá

stic

os

o d

e p

last

icid

ad

re

du

cid

a

(pa

ra

ide

nti

fica

ció

n

ver

gru

po

ML

).

4

1060>

=DD

Cu

31)

(

6010

230

yen

tre

DD

DC

c×

=

Gravas: > 50% de la fracción gruesa es retenida por el tamiz nº 5 UNE Gravas con finos (considerable cantidad de finos)

G

C

Gra

vas

a

rcil

los

as,

m

ezc

las

ma

l g

rad

ua

da

s g

rava

-are

na

-arc

illa

. F

ino

s p

lást

ico

s (p

ara

id

en

tifi

caci

ón

ve

r g

rup

o C

L).

C

ua

nd

o n

o s

e c

um

ple

n

sim

ult

án

ea

me

nte

la

s c

on

dic

ion

es

p

ara

GW

.

S

W

Are

na

s b

ien

gra

du

ad

as

, a

ren

as

co

n

gra

va,

po

cos

o s

in f

ino

s.

Am

pli

a e

sca

la e

n e

l ta

ma

ño

de

la

s p

art

ícu

las

y ca

nti

da

de

s su

sta

nci

ale

s d

e l

os

tam

añ

os

inte

rme

dio

s.

Lím

ites

de

Att

erbe

rg d

ebaj

o de

la

líne

a A

o I

p<4.

Arenas limpias (poco o nada de finos)

S

P

Are

na

s

ma

l g

rad

ua

da

s,

are

na

s c

on

g

rava

, p

oco

s o

sin

fin

os

.

Pri

nci

pa

lme

nte

un

ta

ma

ño

o s

eri

e

de

ta

ma

ño

s,

con

fa

lta

d

e

los

inte

rme

dio

s.

GW, GP, SW, SP. GM, GC, SM, SC. Casos límite que requieren usar doble símbolo.

Lím

ite

s d

e

Att

erb

erg

so

bre

la

lí

ne

a A

co

n I

p>

7.

En

cim

a

de

la

lí

ne

a

A

con

Ip

e

ntr

e

4

y 7

so

n

caso

s lí

mit

e

qu

e

req

uie

ren

d

ob

le

sím

bo

lo.

S

M

Are

na

s l

imo

sa

s,

me

zcla

s d

e a

ren

a y

li

mo

.

Fin

os

no

plá

stic

os

o d

e p

last

icid

ad

re

du

cid

a

(pa

ra

ide

nti

fica

ció

n

ver

gru

po

ML

).

Suelo de grano grueso: >50% retenido en el tamiz nº 200 ASTM (0,08 UNE)

Arenas: > 50% de la fracción gruesa pasa por el tamiz nº5 UNE Arenas con finos (considerable cantidad de finos)

S

C

Are

na

s

arc

illo

sas,

m

ezc

las

a

ren

a-

arc

illa

. F

ino

s p

lást

ico

s (p

ara

id

en

tifi

caci

ón

ve

r g

rup

o C

L).

MÉ

TO

DO

S

DE

ID

EN

TIF

ICA

CIÓ

N E

N

LA

FR

AC

CIÓ

N I

NF

ER

IOR

A 0

.42

mm

61060>

=DD

Cu

31)

(

6010

230

yen

treD

DD

Cc

×=

RESI

STEN

CIA

A

COM

PRES

IÓN

DIL

ATA

NC

IA

TENA

CID

AD

(CO

NSI

STEN

CIA

LP)

Cu

an

do

no

se

cu

mp

len

s

imu

ltá

ne

am

en

te l

as

co

nd

icio

ne

s

pa

ra S

W

M

L

Lim

os i

norg

ánic

os y

are

nas

muy

fin

as;

limos

lim

pios

; ar

enas

fin

as,

limos

as o

arc

illos

as;

limos

arc

illos

os c

on li

gera

pla

stic

idad

.

Nin

gu

na

a

lig

era

. R

áp

ida

a

len

ta.

Nu

la

.

Lím

ite

s d

e

Att

erb

erg

de

ba

jo d

e

la l

íne

a A

o I

p<

4.

C

L

Arc

illa

s in

org

án

ica

s

de

p

last

icid

ad

b

aja

a

m

ed

ia;

arc

illa

s

con

g

rava

, a

rcil

las

are

no

sas

; a

rcil

las

lim

osa

s.

Me

dia

a a

lta

. N

ula

a

mu

y le

nta

. M

ed

ia.

Determinar porcentaje de grava y arena en la curva granulométrica. Según el porcentaje de finos (fracción inferior al tamiz nº 200). Los suelos de grano grueso se clasifican como sigue:

Menor del 5 % Mas del 12 %

5 al 12 %

Lím

ite

s d

e

Att

erb

erg

nm

so

bre

la

lín

ea

A c

on

Ip

>7

.

Los

lím

ites

qu

e ca

en

en

la

zona

ra

yada

, co

n Ip

en

tre

4 y

7,

son

caso

s lí

mit

e qu

e re

quie

ren

dobl

e sí

mbo

lo.

Limos y arcillas: LL<50

O

L

Lim

os

org

án

ico

s y

arc

illa

s o

rgá

nic

as

lim

osa

s d

e p

las

tic

ida

d r

ed

uc

ida

. L

ige

ra a

m

ed

ia.

Le

nta

. L

ige

ra.

M

H

Lim

os

in

org

án

ico

s, s

ue

los

are

no

sos

fin

os

o

li

mo

sos

co

n

mic

a

o

dia

tom

ea

s,

lim

os

elá

stic

os

.

Lig

era

a

me

dia

. L

en

ta.

Lig

era

o

CH

A

rcil

las

ino

rgá

nic

as

d

e

pla

stic

ida

d

ele

vad

a.

Alt

a a

mu

y a

lta

.

Nu

la.

Alt

a.

Suelo de grano fino: > 50% pasa por el tamiz nº 200 (0,08 UNE)

La dimensión del tamiz nº 200 es, aproximadamente, la de la menor partícula apreciable a simple vista.

Limos y arcillas: LL>50

O

H

Arc

illa

s o

rgá

nic

as

de

p

last

icid

ad

m

ed

ia a

ele

vad

a;

lim

os

org

án

ico

s.

Me

dia

a a

lta

. N

ula

a

mu

y le

nta

.

Lig

era

o

Su

elo

s d

e e

stru

ctu

ra

org

án

ica

P

T

Su

elo

s tu

rbo

sos

y

otr

os

d

e

alt

o

co

nte

nid

o o

rgá

nic

o

Fá

cilm

en

te i

de

nti

fica

ble

s p

or

el

colo

r, o

lor,

ta

cto

esp

on

joso

y

fre

cue

nte

me

nte

po

r su

te

xtu

ra




CLA

SIF

ICA

CIÓ

N G

RA

NU

LOM

ÉTR

ICA

Tam

año

de lo

s gr

anos

en

mm

Nor

ma

DIN

(402

2)

Fino

Med

ioG

rues

oFi

naM

edia

Gru

esa

Fina

Med

ia

Gru

esa

BO

LOS

AR

CIL

LA

Arc

illas

(< 0

,002

mm

)Li

mos

(ent

re 0

,002

y 0

,006

mm

)

Par

tícul

as in

visi

bles

.E

nge

nera

l,al

gopl

ástic

os.

Los

terr

enos

seco

stie

nen

cohe

sión

apre

ciab

le,

pero

sepu

eden

redu

cir

apo

lvo

con

los

dedo

s.

Tact

o ás

pero

Se

seca

nco

nre

lativ

ara

pide

zy

nose

pega

na

los

dedo

s.Lo

ste

rron

esse

cos

tiene

nun

aco

hesi

ónap

reci

able

pero

sepu

eden

redu

cir

apo

lvo

con

los

dedo

s.

Par

tícul

as v

isib

les.

En

gene

ral,

algo

plás

ticos

.Lo

ste

rren

osse

cos

tiene

nco

hesi

ónap

reci

able

,pe

rose

pued

enre

duci

ra

polv

oco

n lo

s de

dos.

Se

seca

nle

ntam

ente

yse

pega

n a

los

dedo

s

DIF

ER

EN

CIA

S E

NTR

E L

IMO

S Y

AR

CIL

LAS

DIF

ER

EN

CIA

S E

NTR

E A

RE

NA

S Y

LIM

OS

DIF

ER

EN

CIA

S G

RA

VA

S Y

AR

EN

AS

Los

terr

ones

seco

sse

pued

enpa

rtir,

pero

nore

duci

ra

polv

oco

nlo

sde

dos.

Are

nas

(ent

re 0

,006

y 2

mm

)G

rava

s >

2 m

mA

rena

s (e

ntre

0,0

06 y

2 m

m)

Lim

os (e

ntre

0,0

02 y

0,0

06 m

m)

Los

gran

osse

apel

maz

ansi

está

nhú

med

os,

debi

doa

laim

porta

ncia

dela

ste

nsio

nes

capi

lare

s.

Los

gran

osno

seap

elm

azan

aunq

uees

tén

húm

edos

,de

bido

ala

pequ

eñez

dela

ste

nsio

nes

capi

lare

s.

0.00

20.

062

60

0,00

6

0

,02

0

,2

0,6

6

20

LIM

OA

RE

NA

GR

AV

A




TOMAMUESTRAS STANDARD

CARACTERÍSTICAS

Peso de la maza 63.5 kg Altura de caída 76 cm Golpes para penetrar 30 cm

VA

RIA

BLE

Ø 50.8

Ø 35

20




Administrador

Cuadro de texto

Laboratorio de Ensayos para el Control de Calidad en la Edificación (L.E.C.C.E.) habilitado según el RD 410/2010 en el área de ensayos de geotecnia (GT)

Documents

BA-7861 ESTUDIO GEOTÉCNICO URB. LA SIESTA (LORQUÍ)