Click here to load reader
Upload
kristinakristina1234
View
241
Download
3
Embed Size (px)
Citation preview
BETONSKE KONSTRUKCIJE I
TABLICE – PBAB'87
Koeficijenti raspodjele momenata po trakama točkasto oslonjenih ploča
Traka Presjek u polju Oslonački presjek
a 1,25 2,1
b 1,25 1,4
c 0,84 0,5
Posmični napon u ravni proboja ploče
R
o R
QU h⋅
Kritični presjek na proboj
r
r
r
d srednji stupovi
0,6 d rubni stupovi
0,3 d kutni stupovi
π −
π −
π −
Usporedni posmični dopušteni naponi
R1d a a21,33
τ = ⋅ α ⋅ ⋅ τ ⋅ μ
R2d a b0,45τ = ⋅ α ⋅ τ ⋅ μ
a b
av
1,0 GA 240 / 360 0,5%1,3 RA 400 / 500 f1,5% 25
f1,4 MA 500 / 560
−⎧ >⎧⎪ ⎪α = − μ⎨ ⎨
< <⎪ ⎪− ⎩⎩
Prečnik zamjenjujućeg kružnog presjeka stupa za pravokutne stupove ( )1,13 b d d 1,5b d 1,5b⋅ ⋅ ≥ → =
BETONSKE KONSTRUKCIJE I
TABLICE – PBAB'87
Armatura protiv probijanja
Proračunska sila: R0,75Q
Dopušteni napona u armaturi: avf1,8
Raspored armature za proboj
s s
s s
d 2 0,7 h unutrašnji armaturni prsten
d 2 1,2 h vanjski armaturni prsten
+ ⋅ ⋅ −
+ ⋅ ⋅ −
Propisani uvjeti za probojnu armaturu
d maksimalni razmak šipki2d maksimalni prečnik šipki
20
−
−
Ploče s ojačanjem Lo/ho
o oL h dokaz proboja van ojačanja≤ −
( )o o sL 1,5 h h dokaz proboja van i unutar ojačanja> + −
( ) ( )o o o s s o sh L 1,5 h h dokaz proboja u presjeku d 2h h< ≤ + − + +
BETONSKE KONSTRUKCIJE I
TABLICE – PBAB'87
Računski posmični napon za djelovanje torzije
Tu
bo o
M2 A⋅ ⋅ δ
Usporedni posmični naponi
Karakteristični posmični naponi a biτ τ
Torzijska armatura – vilice
TRuvil
bo av
M tg t2 A f
⋅ θ ⋅⋅ ⋅
Torzijska armatura – uzdužne šipke
TRum
bo av
M ctg u2 A f
⋅ θ ⋅⋅ ⋅
Dio torzijskog momenta koji preuzima beton
( )r n bo o1 3 2 A2⋅ τ − τ ⋅ ⋅ ⋅ δ
Dio torzijskog momenta koji preuzima beton u slučaju zajedničkog
djelovanja torzije i poprečne sile
( ) t
t
n(M )r n bo o
n(M Q)
1 3 2 A2 +
τ⋅ τ − τ ⋅ ⋅ ⋅ δ ⋅
τ
BETONSKE KONSTRUKCIJE I
TABLICE – PBAB'87
Dio poporečne sile koji preuzima beton u slučaju zajedničkog djelovanja
torzije i poprečne sile
( )t
n(Q)r n bo o
n(M Q)
1 3 2 A2 +
τ⋅ τ − τ ⋅ ⋅ ⋅ δ ⋅
τ
Minimalna torzijska armatura
vil,min o vil
uzd,min o m
rvil,min uzd,min
av
t vilice
u uzdužna armatura
12 f
μ ⋅ δ ⋅ −
μ ⋅ δ ⋅ −
τμ = μ =
Propisani uvjeti za torzijsku armaturu
( )mm m
vil,dop
uzd,dop
b b d2e vilice
25 cm
e 35 cm
⎧ <⎪= −⎨⎪⎩
=
BETONSKE KONSTRUKCIJE I
TABLICE – PBAB'87
Granične vitkosti stupova
Nepomočni okviri
1
gr2
M45 25M
λ = − ⋅
Dodatni uvjet: 2 1M M 0,1 N d≥ ≥ ⋅ ⋅
Pomočni okviri
gr 20λ =
e 3,5 70d Teorija I redae 3,5 70d 70
⎫≥ λ ≤ ⎪⎪ →⎬λ ⎪≥ ⋅ λ >
⎪⎭
¨
BETONSKE KONSTRUKCIJE I
TABLICE – PBAB'87
Dodatni ekscentricitet
20 e ed 0,10 za 0 0,3100 d dλ −⋅ ⋅ + ≤ <
20 ed za 0,3 2,5160 dλ −⋅ ≤ <
20 e ed 3,5 za 0,3 2,5160 d dλ − ⎛ ⎞⋅ ⋅ − ≤ <⎜ ⎟
⎝ ⎠
Stupanj upetosti u čvorovima okvira
b s
s
b R
R
E IL
E IL
∑
∑
Efektivne krutosti elemenata
a) nepomični sustavi
( )( )
Ib s b seff
Ib R b Reff
E I E I
E I E I
⋅ = ⋅
⋅ = ⋅
b) pomični sustavi
( )
( )
Ib s b seff
Ib R
b R eff Ib R
E I E I
E 0,7 IE I
E 0,35 I rigla na jednom kraju zglobno oslonjena
⋅ = ⋅
⎧ ⋅ ⋅⎪⋅ = ⎨⋅ ⋅ −⎪⎩
Dodatni ekscentritet usljed puzanja betona
( ) E
0,81
d oe e 2,718 1⋅ϕ
υ −⎛ ⎞
+ ⋅ −⎜ ⎟⎜ ⎟⎝ ⎠
Neplanirani ekscentritet (geometrijske imperfekcije)
k 2 cms300 10 cm
≥⎧⎨≤⎩
( ) ( ) ( )2
IeffEE E b b2 eff
d k
EIN ; N ; EI 0,6 0,2 E IN s
π ⋅υ = = = + ⋅μ ⋅ ⋅
BETONSKE KONSTRUKCIJE I
TABLICE – PBAB'87
Indirektni dokaz širine pukotina
( )zp
(mm)%k w (mm)φ
μ ≥⋅
az
bz
AA
μ =
⎧= ⎨⎩
p
35 GA 240 / 360k
30 RA 400 / 500
Direktni dokaz širine pukotina
Karakteristična širina pukotina
m1,7 w⋅
Srednja širina pukotina
m ams ⋅ ε
Srednje rastojanje pukotina
1 2z,eff
e2 c k k10
φ⎛ ⎞+ + ⋅ ⋅⎜ ⎟ μ⎝ ⎠
Srednja dilatacija armaturnog čelika
2II II
a a1 2
a aR
1E
⎡ ⎤⎛ ⎞σ σ⎢ ⎥⋅ − β ⋅β ⋅ ⎜ ⎟σ⎢ ⎥⎝ ⎠⎣ ⎦
≥ −⎧ ⎧ε + ε= =⎨ ⎨ε ≤ −⎩ ⎩
1 21 2
1
0,8 GA 240 / 360 0,125 čisto savijanjek k 0,25
20,4 RA 400 / 500 0,250 centrični vlak
= −⎧ ⎧β = β =⎨ ⎨= −⎩ ⎩
1 2
0,5 GA 240 / 360 1,0 prvo i kratkotrajna opterećenja1,0 RA 400 / 500 0,5 dugotrajna i ponavljana opterećenja
Efektivna površina vlačne betonske zone φ φ= ⋅ = ⋅∑bz,eff eff eff i i
iA b h b h
φ φ= =∑ ∑eff i eff ii i
b b ; h h
φ φ= ⋅ φ = φ = ⋅ φ = φ1 1b 2 7,5 15 ; h 2 7,5 15
≤ −effdh ploče2
BETONSKE KONSTRUKCIJE I
TABLICE – PBAB'87
Dopuštena širina pukotina
BETONSKE KONSTRUKCIJE I
TABLICE – PBAB'87
Ukupni progib po Branson-u
( ) ( ) sk g p d gf f f+ + +
Trajni progib od stalnog opterećenja
( ) ( )r k gK f∞⋅ ϕ ⋅
'a
ra
AK 1,0 0,6 0,4A
= − ≥ - uključen utjecaj skupljanja i puzanja betona
'a
ra
AK 0,85 0,45 0,4A
= − ≥ - uključen utjecaj samo puzanja betona
Progib od skupljanja betona 2
s sK L⋅ κ ⋅
−⎧⎪= −⎨⎪ −⎩
s
0,125 greda na dva ležajaK 0,5 konzola
0,065 srednje polje kontinuiraca
( ) ( )
( )
( )
( )
( )
ε ⎛ ⎞μ − μκ = μ − μ ⎜ ⎟μ⎝ ⎠
εμ = → κ = μ
εμ − μ ≥ → κ =
ε −
μ μ
1 21 3s t
s
s t 3s
s ts
s t
'0,7 'd
' 0 0,7d
' 3% 0,7d
konačna mjera skupljanja betona
Visina d u metrima ; i ' u %
Efektivni moment tromosti presjeka
⎡ ⎤⎛ ⎞ ⎛ ⎞= ⋅ + − ⋅⎢ ⎥⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠⎢ ⎥⎣ ⎦
3 3I IIR R
eff id ixM MI I 1 IM M
BETONSKE KONSTRUKCIJE I
TABLICE – PBAB'87
Naponi u AB presjecima – stadij II - neutralna os u presjeku
a) Presjeci opterećeni momentom savijanja M
Položaj neutralne osi
+ − = → = − + +2 2x 2r x s 0 x r r s
( )
( )
⎧ = +⎪⎪⎨⎪ = +⎪⎩
'a a
'a a 1
nr A AbPr avokutni presjek2ns A h A db
( ) ( )
( ) ( )
⎧ − + +⎪ =⎪
− ⎨− + +⎪
=⎪⎩
'0 a a
0
2 '0 a a 1
0
d b b n A Ar
b''T '' presjek
d b b 2n A h A ds
b
Napon na pritisnutom rubu betona, u vlačnoj i tlačnoj armaturi
− −σ = ⋅ σ = σ σ = σ' 1
b a b a bix
M h x x dx ; n ; nI x x
b) Pravokutni presjeci opterećeni momentom i tlačnom silom
(ekscentrični tlak veliki ekscentricitet)
Položaj neutralne osi
( ) ( ) ( )+ − + ⋅ + ⋅ − ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ =3 3 ' ' ' 'a a a a a a a a a 1
6n 6nx 3 e h x A e A e x A e h A e d 0b b
Napon na pritisnutom rubu betona, u vlačnoj i tlačnoj armaturi
− −σ = ⋅ σ = σ σ = σ' 1
b a b a bix
N h x x dx ; n ; nS x x
c) Pravokutni presjeci opterećeni momentom i vlačnom silom
(ekscentrični vlak veliki ekscentricitet)
Položaj neutralne osi
( ) ( ) ( )+ − + ⋅ + ⋅ − ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ =3 3 ' ' ' 'a a a a a a a a a 1
6n 6nx 3 e h x A e A e x A e h A e d 0b b