BROD KONZALTING d.o.o. · O uređenju gradilišta i radu na gradilištu Izvoditelj radova sastavlja poseban elaborat koji u pogledu zaštite na radu obuhvaća slijedeće mjere: a)

BROD KONZALTING d.o.o.

Slavonski Brod ,OIB:01799228754 Trg.I:Brlić Mažuranić 6,Slav.Brod Podbrežje 8, Zagreb

GRAĐEVINA : JAVNA ZGRADA (dječji vrtić) LOKACIJA : k.č.br. 479/1, k.o. Dežanovac INVESTITOR: Općina Dežanovac, Dežanovac 288, Dežanovac

TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 2

INVESTITOR: OPĆINA DEŽANOVAC DEŽANOVAC, Dežanovac kbr. 288 OIB 47232557632 GRAĐEVINA: JAVNA ZGRADA (dječji vrtić) LOKACIJA: DEŽANOVAC, k.č.br. 479/1, k.o. Dežanovac POPIS MAPA GLAVNOG PROJEKTA

MAPA 1 GLAVNI PROJEKT – ARHITEKTONSKI PROJEKT, PROJEKT VODOVODA I KANALIZACIJE, PROJEKT UREĐENJA OKOLIŠA “ARHITEKTURA” d.o.o. Daruvar, T.D. 08/18, od svibnja 2018. god., projektant: Darko Husak, ing.građ. MAPA 2

GLAVNI PROJEKT – GRAĐEVINSKI PROJEKT “BROD KONZALTING“ d.o.o., Slavonski Brod, T.D. BK/28-05/18, od svibnja 2018. god., projektant: Dragan Garić, dipl.ing.građ. MAPA 3 GLAVNI PROJEKT – GEODETSKI PROJEKT “GEO MS” j.d.o.o. Daruvar, T.D. 36/2018, svibnja 2018. god., ovlašteni ing.geod.: Ramiz Berisha, mag.ing.geod. et geoinf. MAPA 4

GLAVNI PROJEKT – ELEKTROTEHNIČKI PROJEKT “BREBER-PROJEKT” d.o.o., Daruvar, T.D.E. 036/18, od svibnja 2018. god., projektant: Stjepan Breber, ing.el. MAPA 5

GLAVNI PROJEKT – STROJARSKI PROJEKT “ENERGO-ING” d.o.o., Dežanovac, T.D. 38/18, od svibnja 2018. god., projektant: Vlado Pihir, dipl.ing.stroj. POPIS ELABORATA KOJI SU PRETHODILI IZRADI GLAVNOG PROJEKTA ELABORAT ZGRADE U ODNOSU NA RACIONALNU UPORABU ENERGIJE I TOPLINSKU ZAŠTITU “ARHITEKTURA” d.o.o. Daruvar, T.D. 08-1/18, od svibnja 2018. god., projektant: Darko Husak, ing.građ. ELABORAT ZAŠTITE NA RADU “ARHITEKTURA” d.o.o. Daruvar, T.D. 08-2/18, od svibnja 2018. god., projektant: Darko Husak, ing.građ. ELABORAT ZAŠTITE OD BUKE “ARHITEKTURA” d.o.o. Daruvar, T.D. 08-3/18, od svibnja 2018. god., projektant: Darko Husak, ing.građ. ELABORAT ZAŠTITE OD POŽARA “VALSIL” d.o.o. Kutina, T.D. 0044/2018, od svibnja 2018. god., projektant: Valentin Jakovljević, dipl.ing.građ.




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 3

SADRŽAJ STATIČKOG PRORAČUNA - MAPA 2

I. OPĆI DIO

II. TEHNIČKI DIO II.1. Prikaz mijera zaštite na radu

II.2. Prikaz mijera zaštite od požara II.3. Tehnički opis II.4. Program kontrole i osiguranja kvalitete

III. STATIČKI PRORAČUN




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 4

MAPA 2 / OPĆI DIO




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 5




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 6

INVESTITOR: OPĆINA DEŽANOVAC DEŽANOVAC, Dežanovac kbr. 288 OIB 47232557632 GRAĐEVINA: JAVNA ZGRADA (dječji vrtić) LOKACIJA: DEŽANOVAC, k.č.br. 479/1, k.o. Dežanovac TD: BK/28-05/18 ZOP: OD-JZ Temeljem odredbi koje proizlaze iz Zakona o gradnji (NN 153/13, 20/17) glavni projektant daje:

I Z J A V U O USKLAĐENOSTI GLAVNOG PROJEKTA

s prostornim planovima, posebnim zakonima i propisima

u skladu sa trenutno važećim urbanističkim planom te drugim posebnim zakonima kako slijedi: Zakon o gradnji (NN 153/13, 20/17), Zakon o zaštiti na radu (NN 59/96, 94/96-ispravak, 71/14, 118/14, 154/14 ) Zakon o zaštiti od požara (NN 92/10), Zakon o zaštiti okoliša (NN 80/13). Zakon o građevnim proizvodima ( NN 76/13,30/14 ). Tehnički propis za građevinske konstrukcije (NN 17/17), Tehnički propis o građevnim proizvodima (NN 33/10 I dopune

Zagreb: svibanj, 2018. Projektant: Dragan Garić dig




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 7

MAPA 2 / TEHNIČKI DIO 1. PRIKAZ MJERA ZAŠTITE NA RADU Zakoni i Pravilnici koji su primijenjeni prilikom projektiranja građevine i kojima je Investitor dužan udovoljavati kada građevina bude u uporabi:

- Zakon o gradnji N.N. br. 153/13,20/17 - Zakon o zaštiti na radu (NN 59/96, 94/96-ispravak, 71/14, 118/14, 154/14 ) Svi dijelovi glavnog projekta usklađeni su sa gore navedenim Zakonima i Pravilnicima. Tehničke mjere zaštite na radu za vrijeme izvođenja radova:

Tijekom izrade predmetnog projekta odabrana su tehnička rješenja, koja u cijelosti osiguravaju potpunu primjenu pravila zaštite na radu, kako bi se svim sudionicima (za vrijeme građenja i u tijeku uporabe predmetne građevine), osigurali uvjeti rada bez opasnosti za život i zdravlje. Za vrijeme građenja predmetnih građevina potrebno je provesti sve propisane i važećom zakonskom regulativom predviđene mjere zaštite na radu, a koje se posebice odnose na: - vidljivo upozorenje na prilazima i u prostoriji: - „Opasnost od požara i eksplozije“ - „Zabranjeno pušenje i pristup otvorenim plamenom“ - „Zabranjena uporaba alata koji iskri“ - nije dozvoljen samostalan rad nestručne osobe na strojarskim instalacijama. - organizaciju i uređenje samog gradilišta, - organizaciju skladišnog prostora, - organizaciju transporta materijala, alata, strojeva, opreme i ljudi - organizaciju pružanja prve pomoći u slučaju povrede radnika na radu i slično, - ispravnost sredstava za rad, kao što su: alati, strojevi i ostala prateća oprema, - ispravnost i pravilan način uporabe osobnih zaštitnih sredstava radnika (primjerice: zaštitni šljem, radno

odijelo, zaštitne rukavice, radne cipele, opasač za radove na visinama i slično) - sanaciju okoliša građevine i gradilišta Gradilište mora biti uređeno tako da se omogući nesmetano i sigurno izvođenje svih radova. O uređenju gradilišta i radu na gradilištu Izvoditelj radova sastavlja poseban elaborat koji u pogledu zaštite na radu obuhvaća slijedeće mjere: a) Osiguranje granice gradilišta prema okolini b) Uređenje i održavanje prometnica kao i režim odvijanja prometa za vrijeme izvođenja radova c) Odredivanje mjesta, prostora i načina razmještanja i usklađivanje građevinskog materijala d) Način transportiranja, utovarivanja, istovarivanja i deponiranja građevinskog materijala i teških predmeta e) Određivanje vrste i smještaja građevinskih strojeva i odgovarajuća osiguranja obzirom na lokaciju gradilišta f) Određivanje radnih mjesta na kojima treba primjenjivati osobna sredstva zaštite, odnosno zaštitnu opremu g) Organiziranje prve pomoći na gradilištu h) Osigurati prema potrebi i druge neophodne mjere za zaštitu na radu i) nije dozvoljen samostalan rad nestručne osobe na strojarskim instalacijama. Provjeru provedbe zaštitnih mjera na gradilištu provodi voditelj građenja, nadzorni inženjer i ovlašteni predstavnik Uprave. Tehničke mjere zaštite na radu za vrijeme uporabe građevine:

U tijeku eksploatacije predmetne građevine prvenstveno se trebaju provoditi mjere koje se odnose na sigurnost odvijanja procesa rada.




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 8

2. PRIKAZ MJERA ZAŠTITE OD POŽARA A/ PRIMJENJENI PROPISI I ZAKONI

- Zakon o gradnji N.N. br. 153/13,20/17 - Zakon o zaštiti od požara N.N. 92/2010

B/ PRIKAZ DATIH RJEŠENJA Lokacija građevine udovoljava traženim zahtjevima. Omogućeni su im pristupi sa strane, a manipulativni prostor je minimalne širine 5,0 m, što omogućava manevriranje vatrogasnih i drugih vozila za slučaj spriječavanja opasnosti od požara. Sve površine su u padu prema građevinama za oborinsku odvodnju, te je samim tim omogućena oborinska odvodnja i sprečavanje stvaranja mokrih i skliskih površina. Obzirom na konstrukciju završnog sloja, zaključuje se da isti ne šire i ne stvaraju požar. Iz naprijed navedenog vidljivo je da su mjere zaštite od požara zastupljene u projektnoj dokumentaciji. C/ MJERA PROTUPOŽARNE ZAŠTITE ZA VRIJEME IZVOĐENJA GRAĐEVINE Za vrijeme izvedbe objekta potrebno je provesti sve potrebne mjere s lako zapaljivim materijalima, koji mogu izazvati požar (daske, grede, letve, itd.). Takve materijale potrebno je držati udaljene od toplinskih izvora. Na svim mjestima na gradilištu gdje postoji opasnost od požara, potrebno je provesti zaštitne mjere prema Zakonu o zaštiti od požara. Zapaljive tekućine (benzin, nafta, razna ulja itd.) treba čuvati u posebnim skladištima osiguranim od požara prema važečim propisima. Za provedbu ovih mjera nadležna je i odgovorna uprava gradilišta. Kontrolu provedbe ovih mjera provodi rukovoditelj gradilišta, nadzorni inženjer i ovlašteni predstavnici nadležnih državnih tijela. Nakon završetka izgradnje predmetne građevine potrebno je urediti gradilište i odstraniti sve ostatke građe i zapaljivih materijala te dovesti okoliš u prvobitno stanje. Električne instalacije, uređaji i oprema moraju svojom izradom odgovarati važećim tehničkim propisima. D/ MJERA PROTUPOŽARNE ZAŠTITE ZA VRIJEME UPORABE GRAĐEVINE Svi ugrađeni materijali moraju odgovarati važećim tehničkim propisima i normama, odnosno moraju zadovoljiti odgovarajuće standarde i provjere u pogledu osnovnog materijala, kemijskog sastava, tehnoloških osobina i zavarljivosti uz priloženi dokaz kvalitete.




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 9

3. TEHNIČKI OPIS U Dežanovcu, na k.č.br. 479/1, k.o. Dežanovac, investitor OPĆINA DEŽANOVAC iz Dežanovca, Dežanovac kbr. 288, planira izgraditi novu javnu zgradu (dječji vrtić). Predmetna građevina će biti izgrađena kao slobodnostojeća prizemnica (P), ista će biti nepravilnog tlocrtnog oblika izgrađena unutar max. vanjskih gabarita 22,15 m x 20,90 m, računajući toplinsku izolaciju + terasa 5,25 m x 20,90 m + servisni ulaz 1,95 m x 5,14 m. Bez toplinske izolacije (fasade) građevine gabariti nosive konstrukcije su 21,85 m x 20,60 m + terasa 5,40 m x 20,90 m + ulaz 2,10 m x 5,14 m. Konstrukcija je klasična, sa vanjskim i unutarnjim nosivim zidanim zidovima debljine 30 i 25 cm, AB stupovima i gredama, temelji su betonski, krovna konstrukcija će biti drvena, dvostrešna, nagiba 8°, pokrivena limom, na zabatima sa izvedenom atikom. Stropna konstrukcija će biti izvedena kao AB ploča. Vanjska stolarija će biti PVC bijele boje, sa prekinutim toplinskim mostom i IZO staklom punjenim plinom. Građevina će biti obložena toplinskom izolacijom i obojana u tonovima po izboru projektanta. VERTIKALNI KONSTRUKTIVNI ELEMENTI

Nosivu vertikalnu konstrukciju nadzemnog dijela čini sustav omeđenog ziđa : ( zidovi od opeke omeđeni armiranobetonskim stupovima i gredama ) debljine 30 i 25 cm. Prikaz svih konstruktivnih elemenata u grafičkim prilozima. Materijali: - Beton C25/30 (XC1) - Armatura B500B - Blok opeka (pribaviti atestnu dokumentaciju, prostorna težina cca γ=7 kN/m3 - Mort M10 Prilikom izrade omeđenog ziđa voditi računa o uvjetima datim iz tehničkih propisa za omeđeno ziđe ( zidane konstrukcije) te uputama proizvođača opeke i morta (građevinskih ljepila). HORIZONTALNI KONSTRUKTIVNI ELEMENTI Nosivu horizontalnu konstrukciju čine AB stropne ploče : Strop prizemlja POZ 101 i 102 : AB ploča POZ 101 d= 20cm , POZ 102 d=22cm; ploča nadstrešnice d=18cm, beton C25/30 (XC1) ; armatura B500B. TEMELJENJE OBJEKTA Objekt je temeljen na temeljnim trakama dimenzija 60/90 cm i 30/90cm, beton C25/30 (XC2), armatura B500B. Temeljne izvesti u minimalno 80 cm sraslog tla. Nije izrađen geomehanički elaborat te je prije početka radova potrebno da ovlaštena osoba u građevinski dnevnik unese nadnevak da je temeljno tlo u skladu s pretpostavljenim karakteristikama statičkim proračunom. KOEFICIJENT POSTELJICE k= 7000 kN/m3 NOSIVOST TEMELJNOG TLA σdop=200 kN/m2




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 10

SEIZMIČKE KARAKTERISTIKE LOKACIJE HRN EN 1998-1

− računsko ubrzanje tla ag=0.116

OPTEREĆENJE VJETROM HRN EN 1991-1-4

Referentna brzina vjetra vref=20 m/s OPTEREĆENJE SNJEGOM HRN EN 1991-1-3

sk = 1,25 kN/m2




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 11

IZVEDBA

U trenutku izrade projektne dokumentacije nije poznat izvoditelj konstrukcije. Prilikom izrade statičkog proračuna usklađena je geometrija presjeka elemenata konstrukcije s izvođačkim mogućnostima većine građevinskih firmi. Prilikom odabira izvoditelja moguće je da dođe do manjih odstupanja u obliku poprečnog presjeka pojedinih elemenata u odnosu na elemente iz statičkog proračuna, ali se ne očekuju bitna odstupanja, koja bi imala utjecaj na ukupnu stabilnost građevine, te je dovoljno ove razlike obraditi u izvedbenom projektu konstrukcije. Opterećenja su uzeta prema podacima dobivenim od strane investitora, projektanata instalacija, te prema normama i uzancama struke. Pošto je moguća promjena predviđene opreme prilikom odabira izvoditelja ovih radova uzeta je i izvjesna rezerva. Zbog veličine i složenosti građevine u cilju osiguranja što kvalitetnije izvedbe nosive konstrukcije Investitor je dužan osigurati nadzor nad konstrukcijom tijekom cijelog vremena izvedbe konstrukcije u skladu s Zakonom o gradnji (N.N. 76/07,153/13). ZAKONI: 1. Zakon o gradnji (NN 153/13, 20/17), 2. Zakon o zaštiti na radu (NN 59/96, 94/96-ispravak, 71/14, 118/14, 154/14 ) 3. Zakon o zaštiti od požara (NN 92/10), 4. Zakon o zaštiti okoliša (NN 80/13). 5. Zakon o građevnim proizvodima ( NN 76/13,30/14 ). PRAVILNICI, UREDBE, ODLUKE I TEHNIČKI PROPISI 1. Tehnički propis za građevinske konstrukcije (NN 17/17), 2. Tehnički propis o građevnim proizvodima (NN 33/10 I dopune




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 12

BETONSKI RADOVI:

Betoniranje ne smije započeti prije nego što nadzorni organ pregleda armaturu i pismeno odobri početak betoniranja. Kod armature voditi računa da se ista u toku rada ne pomjeri, da ostane u projektiranom položaju i da bude sa svih strana obuhvaćena betonom.

Za vrijeme betoniranja radnici ne smiju gaziti preko armature i oplate već Izvođač treba postaviti pokretne mostove izdignute iznad armature od tri reda fosni, da se beton prilikom donošenja ne prosipa po armaturi i oplati, a što je najvažnije da se armatura ne pomjeri. Pri betoniranju voditi računa da se betonska masa brzo ugradi.

Sve betonske i armirano betonske radove izvesti prema projektu, statičkom proračunu i detaljima, u skladu sa važećim tehničkim propisima za beton, armaturu i oplatu.

Za svaku poziciju i vrstu rada označena je marka betona koja se mora održati, a što izvođač dokazuje izradom i ispitivanjem probnih, normnih kocki kod Zavoda za ispitivanje građevinskog materijala. Probne kocke izvođač je dužan izraditi u prisustvu nadzornog organa.

Svi betonski radovi moraju se izvesti prema nacrtima, statičkom proračunu, solidno i stručno sa odgovarajućom kvalificiranom radnom snagom i pod stručnim nadzorom. Izrada i ugrađivanje betona vršit će se

strojnim putem. Za armirano betonske konstrukcije treba vršiti ispitivanje granulometrijskog sastava kamenog agregata i

upotrijebiti ga u optimalnom sastavu te vršiti doziranje agregata.Voda koja se upotrebljava za beton mora biti čista i bistra. Količina upotrijebljene vode po jednom metru kubnom betona kontrolirat će se tijekom rada, imajući u vidu važnost vodocementnog faktora.

Prije betoniranja izvršiti pregled skele, oplate i podupirača u pogledu oblika i stabilnosti, a tijekom betoniranja voditi kontrolu nad istim. Svi izliveni dijelovi konstrukcije moraju biti izrađeni precizno prema dimenzijama u projektu.

Po završenom betoniranju vršiti zaštitu betona od pretjeranog sušenja i sunca, kvašenjem vodom najmanje tri dana, također treba zaštititi beton od vjetra i mraza.

Preko izlivene konstrukcije ne smiju se voziti kolica, ni gaziti, već se svuda moraju postaviti fosne. Zidanje preko betonskih konstrukcija može se nastaviti tek po odobrenju nadzornog organa.

Oplata mora biti izrađena stručnom radnom snagom i od suhe i zdrave građe, koja mora odgovarati važećim tehničkim propisima za drvene konstrukcije i oplate. Oplata mora biti stabilna, dobro ukrućena, poduprta podupiračima odgovarajućih dimenzija, da nosi i beton i radnu ekipu, a u svemu prema upustvu nadzornog organa. Oplata mora biti sa pravilnim vezama i potrebnim nadvišenjima tako da se može lako skinuti bez oštećenja betonske konstrukcije. Unutrašnje površine oplate moraju imati točan oblik betonske konstrukcije po planu, a u njima izbetonirane površine po skidanju oplate moraju biti potpuno ravne sa oštrim i ravnim ivicama.

Podupirači se ne smiju postaviti direktno na teren ili konstrukciju već se ispod njih moraju postaviti fosne. Ukrućenje podupirača izvršiti u oba pravca radi spriječavanja pomjeranja u bilo kojem pravcu.

U slučaju izmjene statičkog proračuna zbog jačeg ili slabijeg terena kao i zbog drugih uzroka ili u slučaju konstruktivnih izmjena, izvođač je dužan sve izvršiti prema naknadnom statičkom proračunu i detaljima.

Za sve ugrađene materijale u armirano betonske elemente, Investitor je dužan dostaviti propisane ateste o kvaliteti materijala. Izvođač je dužan pripremiti sve tehničke mjere kod izrade,

održavanja, transporta i montaže projektirane armirano betonske konstrukcije.




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 13

KLASE IZLOŽENOSTI

XC2

Najmanji razred tlačne čvrstoće betona: C25/30 odabrano C25/30

Najmanja debljina zaštitnog sloja: 20 mm

Odabrani zaštitni sloj betona : 40 mm

XC1

Najmanji razred tlačne čvrstoće betona: C20/25 odabrano C25/30

Najmanja debljina zaštitnog sloja: 15 mm

Odabrani zaštitni sloj betona : 25 mm

Projektant: Dragan Garić dipl.ing.grad. PRAVILA ARMIRANJA: Čisti horizontalni i čisti vertikalni razmak između paralelnih pojedinačnih šipki armature ne smije biti manji od 3.0 cm. Taj razmak mora biti najmanje jednak promjeru šipki armature, a ne smije biti manji od 0.8 nominalne veličine najvećeg zrna agregata. Za utvrđivanje minimalnog čistog razmaka između susjednih pojedinačnih šipki armature različitih promjera mjerodavan je veći promjer. Iznimno, da bi se omogućilo smještanje uzdužne armature u poprečni presjek jače armiranih elemenata, pojedinačne šipke armature mogu se grupirati jedna uz drugu u snopove, bez međusobnog razmaka u horizontalnoj, odnosno u vertikalnoj ravnini, vodeći računa o osiguravanju uvjeta za efikasnu ugradnju betona. Sidrenje armature Šipke armature mogu se sidriti ravnim dijelom s kukom, savijanjem šipki u petlju i pomoću šipki sa zavarenim poprečnim šipkama. Sidrenje zategnute glavne armature ravnim šipkama bez kuka ne dopušta se, osim kada se sidrenje s kukama ne može izvesti. Šipke zategnute rebraste armature sidre se ravnim dijelom ili ravnim dijelom s pravokutnom kukom (90o). Šipke tlačno napregnute armature u pravilu se sidre bez kuka. Na duljini sidrenja da bi se izbjegli nepovoljni utjecaji sila cijepanja, beton se uteže vilicama. Mrežasta armatura sidri se bez kuka, osim kada se koristi za vilice. Vođenje uzdužne armature Uzdužna armatura mora se prevesti preko slobodnog krajnjeg oslonca ili krajnjeg oslonca s djelomičnim uklještenjem, i to za gredne nosače najmanje jedna trećina ukupne armature u polju, a za ploče najmanje polovica armature iz polja. Pri nastavljanju vertikalne armature (sidrenje stupova) predviđaju se za seizmička područja nastavci bez kuka. Na duljini prijeklopa postavljaju se vilice na manjem razmaku nego u samom stupu, prema propisima za izgradnju objekata visokogradnje u seizmičkim područjima. Nastavci vlačne armature na prijelomima moraju se izvesti umetanjem ravnih šipki koje se sidre u pritisnuto područje betona s potrebnom duljinom sidrenja. Svaki prijelom mora se utegnuti vilicama. Grede i grede T-presjeka Na mjestima najvećih momenata u poljima i na osloncima odnosno na mjestima uklještenja razmak šipki uzdužne armature ne smije biti veći od 15 cm. Na bočnim stranama greda i greda T-presjeka kojih je visina iznad 50 cm, razmak između uzdužnih šipki armature može biti najviše 20 cm. Promjer te armature mora biti najmanje 8 mm. U gredama se moraju najmanje dvije šipke glavne armature produljiti ravno preko slobodnih oslonaca. Promjer spona mora biti najmanje 8 mm, a ako je greda visine 60 cm, spone su min. 8-10 mm.




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 14

OMEĐENO ZIĐE: PRAVILA IZVEDBE Općenito Zidane konstrukcije trebaju se sastojati od stropova i zidova koji moraju biti povezani tako da doprinose ukupnoj otpornosti na seizmička djelovanja u svim smjerovima.Da bi se to postiglo, valja poštivati sljedeća pravila. Nosivi zidovi moraju postojati u dva međusobno okomita smjera. Stropne konstrukcije moraju biti dovoljno krute da prenesu horizontalna djelovanja na zidove. Da bi se oduprla seizmičkom djelovanju, zidana građevina mora biti povezana u svim smjerovima. Veze moraju biti čelične spone i/ili armiranobetonski serklaži. Armiranobetonske stropne ploče moraju biti debljine najmanje 4.0 cm. Da bi se osigurao učinak horizontalne dijafragme, stropne armiranobetonske konstrukcije treba armirati u dva međusobno okomita smjera, a armatura mora biti sidrena u horizontalne serklaže koji omeđuju strop i koji (serklaži) su izvedeni od armiranog betona na vrhu nosivih zidova u ravnini stropnih konstrukcija. Tada se stropna konstrukcija smatra „beskonačno“ kruta u svojoj ravnini. Dodatni zahtjevi za omeđeno ziđe Vertikalni i horizontalni serklaži koji omeđuju ziđe moraju biti međusobno dobro povezani tako da ograniče veličine pukotina i sidreni u elemente glavnoga nosivoga sustava. Oni trebaju osigurati cjelovitost ziđa nakon raspucavanja i bolje ponašanje ziđa za vrijeme potresa, što uključuje: pretpostavljenu razinu duktilnosti malo ( ne veliko) smanjenje čvrstoće ziđa nakon potresa i nisku osjetljivost na oštećenje Da bi se osiguralo zadovoljavajuće ponašanje omeđenog ziđa predviđena su sljedeća pravila: betoniranje treba obaviti nakon zidanja kako bi se postiglo dobro prianjanje između vertikalnih serklaža i ziđa;dimenzije poprečnog presjeka horizontalnih i vertikalnih serklaža ne smiju biti manje od 15 x 15 cm;ako je površina otvora u ziđu veća od 1.5 m2, tada na oba vertikalna ruba otvora treba postaviti armiranobetonske serklaže. Horizontalna vrijednost vertikalnih serklaža ne smije biti veća od 4 m. Vertikalne serklaže valja izvesti na svakom križanju i sučeljavanju nosivih zidova; horizontalne serklaže koji omeđuju zid treba postaviti u ravninu svake stropne konstrukcije te ih treba povezati s njima. Njihova vertikalna udaljenost ne smije biti veća od 4 m. kod omeđenog ziđa, vertikalni i horizontalni armiranobetonski elementi moraju biti armirani šipkama površne najmanje 2.4 cm2. Ovoj armaturi odgovara 410 = 3.14 cm2, što je veće od 2.4 cm2. (Wakabayashi (8.W1) preporučuje najmanji profil armature 12). Armatura u serklažima mora biti povezana sponama;prijeklop uzdužne armature serklaža mora biti na duljini ne manjoj od 60 promjera šipke;debljina ziđa t≥24 cm, vitkost hef/t≤15 i h/l≤3 POSEBNA PRAVILA ZA JEDNOSTAVNE GRAĐEVINE Tablica 8.2. Najveći broj etaža iznad tla Ubrzanje tla ag < 0.20 g 0.20 g ≤ ag < 0.3 g ag ≥ 0.30 g Nearmirano ziđe 3 2 1 Omeđeno ziđe 4 3 2 Armirano ziđe 5 4 3 Iz tablice je očito da najveći dopušteni broj etaža iznad tla za armirano ziđe i za ubrzanje tla ag < 0.20 g iznosi pet etaža ( P+4 ) , dok je za nearmirano ziđe s najvećim ubrzanje tla ag > 0.30 g dopuštena izgradnja samo prizemnica. Ipak, ako se provodi proračun na seizmičke sile, po točki 8.3.2., dopušteno je izvoditi nearmirane zidane zgrade do dvije etaže ( P+1 ). Tlocrt zidane građevine trebao bi biti približno pravokutan s omjerom duže prema kraćoj stranici ne većim od četiri. Ako građevina odudara od pravokutnika, tj. ako ima udubljenje ili istake, tada im duljina ne smije biti veća od 15% duljine stranice na kojoj se nalaze, niti veća od dva metra. Građevina mora biti ukrućena nosivim zidovima koji trebaju imati simetričan položaj u odnosu na središte zgrade i to u dva okomita smjera. U svakom smjeru moraju biti barem dva nosiva zida. Duljina svakog nosivog zida mora biti veća od 30% duljine građevine u smjeru ravnine zida. Najmanje 75% vertikalnog opterećenja mora biti preuzeto nosivim zidovima, a ostalih 25% stupovima. Središte krutosti i središte masa zgrade trebale bi se poklapati. Razlika u masama i horizontalnim presjecima zidova dvaju susjednih katova ne smije biti veća od 20%. Građevine trebaju imati serklaže povrh zidova u ravnini stropnih konstrukcija.Omjer




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 15

horizontalne površine poprečnih presjeka zidova na bočna opterećenja u svakom od dva okomita smjera i ukupne (bruto) površine kata iznad tih zidova ne smije biti manji od vrijednosti u tablici 8.3. Tablica 8.3. Najmanji omjer horizontalne površine zidova i površine kata Vršno ubrzanje tla ag < 0.20 g 0.20 g ≤ ag < 0.3 g ag ≥ 0.30 g Nearmirano ziđe 3% 5% 6% Omeđeno i armirano ziđe 2% 4% 5% Omjer katne visine i duljine zida (h/ l ) ne smije biti veći od 2 za nearmirane, niti 3 za omeđene zidove. Ako je taj omjer veći, takve zidove ne smije se uzeti u proračun za određivanje otpornosti na bočna ili na seizmička opterećenja. Ako je riječ o zidu između dva susjedna otvora, tada se za vrijednost h uzima svijetla visina višeg otvora, dok je duljina l ona između ta dva otvora. Omjer katne visine i duljine zida armiranog ziđa nije ograničen. Nearmiran, nepovezan zid ne smije biti dulji od 7 m. Ako je zid dulji od 7 m, tada ga se mora povezati sa zidovima koji se protežu okomito na njegov smjer. PRAVILA ZA SEIZMIČKA PODRUČJA Pravila za zidane zgrade u seizmičkim područjima iskazana su u poglavlju 8. U seizmičkim područjima gdje ubrzanje tla ne prekoračuje 0.065 g , mogu se rabiti pravila dana u ovom poglavlju. Bilo bi neekonomično projektirati zgrade za najjače potrese koristeći kriterij „beznačajna opterećenja“. Cilj treba biti taj da se izbjegnu gubici života i spriječe otkazivanja (rušenja) glavnih konstrukcijskih elemenata.U seizmičkim područjima, s ubrzanjem tla u potresu, od 0.065 g do 0.100 g pravila iz ovog poglavlja valja primjenjivati uz sljedeće dodatne upute: a) Najveći razmak među ukrućujućim zidovima treba biti 5 m. b) Valja rabiti zidne elemente Grupe 1 (vidjeti točku 3.1.1. i tablicu 3.1.). c) Najmanja normalizirana tlačna čvrstoća zidnih elemenata treba biti 10 N/mm2 ( za pojam tlačne čvrstoće vidjeti točku 3.1.2.). d) Najmanja klasa morta mora biti M10 e) Najveća visina kata smije biti 3 m. f) Debljina zida mora biti veća ili jednaka 20 cm. g) Najmanja duljina zida između otvora i najmanja duljina zida između središta ukrućujućeg zida i ruba otvora treba biti 50 cm. h) Razmak između otvora u unutarnjem zidu i zida s kojim se spaja ne smije biti manji od dvije debljine unutarnjeg zida. i) Stropne konstrukcije trebaju biti od armiranog betona ili moraju postojati armiranobetonski serklaži na vrhu zidova svake etaže. j) Sve stropne konstrukcije i krovne dijafragme trebaju biti dobro sidrene u zidove na koje naliježu. k) Zgrade moraju biti podijeljene na nezavisne dijelove odvojene neispunjenim razdjelnicima širine 5 cm. Središta masa nezavisnih dijelova trebaju biti što je moguće bliže središtu krutosti. l) Zbroj širina otvora ne smije biti veći od polovice duljine zida u bilo kojem smjeru i ne više od jedne trećine ukupnog opsega. m) Nezavisni dijelovi trebaju biti simetrični u tlocrtu. U seizmičkim područjima, s ubrzanjem tla većim od 0.10 g, pravila iskazana u ovom poglavlju ne mogu se primjenjivati, a zidane zgrade treba projektirati i proračunati u skladu s Eurocodeom 8 (vidjeti poglavlje 8).

Projektant: Dragan Garić dipl.ing.grad.




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 16

4. PROGRAM KONTROLE I OSIGURANJA KVALITETE

ODRŽAVANJE KONSTRUKCIJE

Radnje održavanja konstrukcije treba provoditi prema odredbama Priloga J. Tehničkog propisa za betonske konstrukcije i normama na koje upućuje navedeni Prilog, te odgovarajućom primjenom odredaba važečih ostalih propisa. Također se treba pridržavati Tehničkog propisa za čelične konstrukcije i pravila za održavanje čeličnih konstrukcija, odnosno normi i propisa na koje upućuje navedeni pravilnik. Bitni dijelovi konstrukcije su:

➢ AB konstrukcija ➢ Zidani zidovi sa AB serklažima

a.) Održavanje AB konstrukcije zgrade Redovitih pregleda u svrhu održavanja betonske konstrukcije provode se ne rjeđe od 10 godina. Pregled uključuje najmanje:

➢ vizualni pregled, u kojeg je uključeno utvrđivanje položaja i veličine napuklina i pukotina te drugih oštećenja bitnih za očuvanje mehaničke otpornosti i stabilnosti građevine,

➢ utvrđivanja stanja zaštitnog sloja armature, ➢ utvrđivanje veličine progiba glavnih nosivih elemenata ako se vizulanom kontrolom sumnja u

ispunjavanje bitnog zahtijeva mehaničke otpornosti i stabilnosti , U slučaju da su pukotine veće da narušavaju trajnost AB konstrukcije potrebno ih je sanirati prema provjerenim tehničkim sustavima koji su u skladu sa Prilogom K. TPBK.

b.) Održavanje Zidane konstrukcije zgrade Isti pregled za zidane zidove konstrukcije potrebno je provesti kao i za AB elemente konstrukcije navedene pod točkom a.) ovog poglavlja. Sanacije pukotina potrebno je napraviti prikladnim sustavima injektiranja i vraćanjem svojstava ziđa u projektirano stanje bez pukotina.

c.) Održavanje Čelične konstrukcije Investitor ili korisnik građevine dužan je voditi brigu o stabilnosti konstrukcije za vrijeme korištenja građevine prema Tehničkim propisima za održavanje čeličnih konstrukcija za vrijeme eksploatacije kod nosivih čeličnih kostrukcija (Prilog I) i provoditi slijedeće: -izraditi program održavanja čelične konstrukcije, -voditi evidenciju o čeličnoj konstrukciji putem knjige (servisne knjige) čelične konstrukcije, -svake godine obaviti redoviti pregled, -svakih deset godina obaviti glavni pregled, -provoditi radove obnove ili sanacije čelične konstrukcije utvrđene pregledima, a prema zakonima i propisima.

d.) Čuvanje dokumentacije održavanja

Dokumentaciju pregleda te dokumentaciju o održavanju konstrukcije dužan je trajno čuvati vlasnik građevine. Pregled konstrukcije zgrade moraju obavljati za to ovlaštene osobe I ako se uoče da su bitna svojstva građevine narušena potrebno konstrukciju sanirati.




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 17

ZAKONI I PRAVILNICI KORIŠTENI PRI IZRADI PROJEKTA

ZAKONI:

6. Zakon o gradnji (NN 153/13, 20/17),

7. Zakon o zaštiti na radu (NN 59/96, 94/96-ispravak, 71/14, 118/14, 154/14 )

8. Zakon o zaštiti od požara (NN 92/10),

9. Zakon o zaštiti okoliša (NN 80/13).

10. Zakon o građevnim proizvodima ( NN 76/13,30/14 ).

PRAVILNICI, UREDBE, ODLUKE I TEHNIČKI PROPISI

3. Tehnički propis za građevinske konstrukcije (NN 17/17),

4. Tehnički propis o građevnim proizvodima (NN 33/10 I dopune ) PRIMOPREDAJA GRADILIŠTA Investitor predaje izvoditelju radova građevinski uređeno zemljište. Prilikom primopredaje potrebno je u građevinski dnevnik upisati sve elemente važne za primopredaju (popis dokumentacije, važne točke na gradilištu, posebne uvjete koji utječu na način građenja i sl.) Izvoditelj preuzima iskolčenu trasu nakon obilaska svih iskolčenih dijelova građevine. OSIGURANJE GRADILIŠTA POGONSKOM ENERGIJOM I VODOM Izvoditelj je sam dužan osigurati pogonsku energiju i vodu za potrebe gradilišta. Dinamika izvođenja radova Izvoditelj je dužan uz ponudu priložiti plan dinamike izvođenja radova s prijedlogom roka završetka radova. Ako investitor traži određeni rok završetka, tada je izvoditelj dužan uz dinamički plan izvođenja dati način pojačanog angažiranja kapaciteta kojim će se moći zadovoljiti traženi rok. Angažiranje planiranih kapaciteta podliježe stalnoj kontroli nadzorne službe. Kod planiranja dinamike treba se pobrinuti za stvaranje uvjeta za rad u nepovoljnim vremenskim uvjetima i niskim temperaturama, jer se ti uvjeti neće priznavati kao razlog za produženje roka, niti će se stvaranje uvjeta za rad u nepovoljnim uvjetima, njega konstrukcija i uporaba potrebnih aditiva posebno obračunavati. Organizacija gradilišta Organizacija gradilišta sa shemom transporta i energetskih priključaka treba dati na uvid i odobrenje investitoru. Osiguranje objekta Prije početka izvođenja radova izvoditelj je dužan osigurati objekt kod OZ-a i prijaviti ga nadležnoj Građevinskoj inspekciji te o tome dati investitoru pismeni dokaz. Tehnička zaštita Svi elementi tehničke zaštite, prema važećim propisima uračunati su u cijenu, tj. obuhvaćeni faktorom gradilišta. Radi kontrole provođenja tehničke zaštite, izvoditelj je dužan pravovremeno prijaviti početak radova nadležnoj inspekciji rada, a o provođenju zaštite treba izraditi poseban elaborat koji mora ovjeriti kod inspekcije rada, te jedan primjerak dostaviti investitoru. Geodetska kontrola Izvoditelj je dužan osigurati stalnu geodetsku kontrolu izvođenja objekta. Na gradilištu treba redovito obnavljati iskolčenja.




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 18

OPĆA PRAVILA I DEFINICIJE TEHNIČKOG PROPISA ZA GRAĐEVINSKE KONSTRUKCIJE TEMELJNI ZAHTJEVI ZA GRAĐEVINSKE KONSTRUKCIJE

(1) Projektiranje, izvođenje, održavanje, uvjeti korištenja i uklanjanje građevine moraju biti takvi da se ispune zahtjevi propisani ovim Propisom.

(2) Građevinska konstrukcija, u smislu ovoga Propisa, je skup građevinskih elemenata raspoređenih i povezanih na projektom određen način, na konačnom mjestu u građevini, čija je osnovna svrha, ispunjavanje temeljnog zahtjeva mehaničke otpornosti i stabilnosti građevine i dijela temeljnog zahtjeva sigurnosti u slučaju požara.

(3) Ispunjavanje temeljnog zahtjeva mehaničke otpornosti i stabilnosti građevine i dijela temeljnog zahtjeva sigurnosti u slučaju požara, koji se odnosi na očuvanje nosivosti građevinske konstrukcije u slučaju požara tijekom određenog vremena utvrđenog posebnim propisom (u daljnjem tekstu: otpornost na požar), postiže se građevinskom konstrukcijom koja ima tehnička svojstva i ispunjava zahtjeve propisane ovim Propisom.

(4) Građevinska konstrukcija mora imati tehnička svojstva i ispunjavati druge zahtjeve propisane ovim Propisom. TEHNIČKA SVOJSTVA GRAĐEVINSKIH KONSTRUKCIJA

(1) Tehnička svojstva građevinske konstrukcije moraju biti takva da tijekom trajanja građevine, uz propisano odnosno projektom određeno izvođenje i održavanje građevinske konstrukcije, ona podnese sve utjecaje uobičajene uporabe i utjecaje okoliša, tako da tijekom izvođenja i uporabe predvidiva djelovanja na građevinu ne prouzroče:

– rušenje cijele građevine ili nekog njezinog dijela – velike deformacije u stupnju koji nije prihvatljiv – oštećenja na drugim dijelovima građevine, instalacijama ili ugrađenoj opremi kao rezultat velike

deformacije nosive konstrukcije – oštećenja kao rezultat nekog događaja, u mjeri koja je nerazmjerna izvornom uzroku i – vibracije konstrukcije koje ugrožavaju sigurnost konstrukcije ili izazivaju neugodu kod korisnika

građevine. (2) Tehnička svojstva građevinske konstrukcije, uz uvjete iz stavka 1. ovog članka, moraju biti takva da se u

slučaju požara očuva nosivost konstrukcije ili njezinog dijela tijekom određenog vremena propisanog posebnim propisom.

(3) Tehnička svojstva iz stavaka 1. i 2. ovoga članka postižu se projektiranjem i izvođenjem građevinske konstrukcije u skladu s odredbama ovoga Propisa.

(4) Očuvanje tehničkih svojstava iz stavaka 1. i 2. ovoga članka postiže se održavanjem građevinske konstrukcije u skladu s odredbama ovoga Propisa.

(5) Ako građevinska konstrukcija ima tehnička svojstva propisana stavcima 1. i 2. ovoga članka, podrazumijeva se da građevina ispunjava temeljni zahtjev mehaničke otpornosti i stabilnosti te da ima propisanu otpornost na požar.

(6) Kada je, sukladno posebnim propisima, potrebna dodatna zaštita građevinske konstrukcije radi ispunjavanja zahtjeva otpornosti na požar, ta zaštita smatrat će se sastavnim dijelom tehničkog rješenja građevinske konstrukcije.

(7) Tehnička svojstva građevinske konstrukcije moraju biti takva, da građevinska konstrukcija ispunjava zahtjeve ovoga Propisa i zahtjeve posebnih propisa kojima se uređuje ispunjavanje drugih temeljnih zahtjeva za građevinu.




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 19

PROJEKTIRANJE GRAĐEVINSKIH KONSTRUKCIJA

(1) Projektiranjem građevinskih konstrukcija moraju se za fazu izvođenja i za projektirani (proračunski) uporabni vijek građevine predvidjeti svi utjecaji na građevinsku konstrukciju koji proizlaze iz načina i redoslijeda građenja, predvidivih djelovanja i utjecaja na građevinu.

(2) Projektom građevinske konstrukcije dokazuje se, u skladu s ovim Propisom, da će građevina tijekom izvođenja i projektiranog (proračunskog) uporabnog vijeka ispunjavati temeljni zahtjev mehaničke otpornosti i stabilnosti, otpornost na požar te druge temeljne zahtjeve u skladu s posebnim propisima.

(3) Ako normom na koju upućuje ovaj Propis ili posebnim propisom nije drukčije propisano, uporabni vijek građevine iz stavka 1. ovoga članka je najmanje 50 godina.

(4) Kada je, radi ispunjavanja zahtjeva ovoga Propisa potrebna dodatna zaštita građevinske konstrukcije, ta zaštita će se smatrati sastavnim dijelom tehničkog rješenja građevinske konstrukcije.

(5) Projektiranje građevinske konstrukcije provodi se temeljem prethodnih istraživanja. Obim i vrstu potrebnih istražnih radova određuje projektant, sukladno konkretnoj situaciji i značajkama građevine.

(6) Građevinski projekt – projekt građevinske konstrukcije mora sadržavati dokaze o mehaničkoj otpornosti i stabilnosti privremenih i pomoćnih konstrukcija koje tijekom izvođenja osiguravaju stabilnost građevinske konstrukcije koja se izvodi, te konstrukcije, okolnih građevina i/ili okolnog tla.

(7) Iznimno od stavka 6. ovoga članka, građevinski projekt – projekt građevinske konstrukcije zgrade ne mora sadržavati dokaze o mehaničkoj otpornosti i stabilnosti privremenih i pomoćnih konstrukcija koje tijekom izvođenja osiguravaju stabilnost građevinske konstrukcije koja se izvodi. Odluku o ovome donosi projektant građevinske konstrukcije, sukladno konkretnoj situaciji i značajkama zgrade.

(8) Mehanička otpornost i stabilnost te otpornost na požar dokazuju se u glavnom projektu, proračunima nosivosti i uporabljivosti građevinske konstrukcije ili drugim primjerenim postupcima, i to za sva predvidiva djelovanja i utjecaje na građevinu.

(9) Iznimno od stavka 8. ovoga članka, otpornost na požar se ne mora dokazivati ako posebnim propisom nije određeno vrijeme očuvanja nosivosti građevinske konstrukcije u slučaju požara za tu građevinu.

(10) Proračuni iz stavka 8. ovoga članka provode se primjenom prikladnih proračunskih postupaka koji se po potrebi dopunjuju ispitivanjima, pri čemu se u obzir uzimaju svi mjerodavni parametri.

(11) Proračunske metode i modeli moraju odgovarati ponašanju građevinske konstrukcije tijekom građenja i u uporabi, uzimajući u obzir pouzdanost ulaznih podataka i točnost izvedbe.

(12) U projektu se određuje možebitna potreba provedbe probnog opterećenja kako bi se prije uporabe građevine utvrdilo i ocijenilo ponašanje građevinske konstrukcije u odnosu na projektom predviđene pretpostavke. GRAĐEVNI PROIZVODI

(1) Svojstva građevnih proizvoda u odnosu na njihove bitne značajke za namjeravanu uporabu građevine, predvidiva djelovanja i utjecaje okoliša na građevinu u njezinom projektiranom (proračunskom) uporabnom vijeku moraju se odrediti u programu kontrole i osiguranja kvalitete iz projekta građevinske konstrukcije.

(2) Ako je projektirani (proračunski) uporabni vijek građevine duži od projektiranog (proračunskog) uporabnog vijeka građevnog proizvoda projektom se moraju odrediti uvjeti i način njegove zamjene.

(3) Uvjeti za ugradnju, uporabu i održavanje građevnih proizvoda moraju se odrediti u projektu građevinske konstrukcije ako se građevni proizvod izrađuje na gradilištu, ili u pogonu izvan gradilišta u svrhu ugradnje u konkretnu građevinu.

(4) Program kontrole i osiguranja kvalitete, koji se odnosi na građevne proizvode, mora sadržavati odredbe iz posebnog propisa.

(5) Zahtjevi koji nisu bili poznati u vrijeme izrade glavnog projekta ili nisu bili obuhvaćeni glavnim projektom, moraju se razraditi u izvedbenom projektu.

(6) Odredba stavka 5. ovoga članka odnosi se i na slučaj kada program kontrole i osiguranja kvalitete nije potpun i cjelovit ili ne sadrži sve propisane dijelove.




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 20

(7) Stavljanje na tržište odnosno stavljanje na raspolaganje na tržište građevnih proizvoda namijenjenih

ugradnji u građevinsku konstrukciju provodi se u skladu s posebnim propisima kojima se uređuju građevni proizvodi. IZVOĐENJE GRAĐEVINSKIH KONSTRUKCIJA

(1) Izvođenjem građevinskih konstrukcija mora se osigurati da građevinska konstrukcija ima tehnička svojstva i da ispunjava druge zahtjeve propisane ovim Propisom u skladu s tehničkim rješenjem građevine i uvjetima za građenje danim projektom, te da se omogući očuvanje tih svojstava i uporabljivost građevine tijekom njezinog trajanja.

(2) Pri izvođenju građevinske konstrukcije izvođač je dužan pridržavati se projekta građevinske konstrukcije i uputa odnosno tehničkih uputa proizvođača za ugradnju i uporabu građevnih proizvoda te odredaba ovoga Propisa.

(3) Uvjeti za izvođenje građevinske konstrukcije određuju se programom kontrole i osiguranja kvalitete koji je sastavni dio glavnog projekta – projekta građevinske konstrukcije, najmanje u skladu s odredbama posebnih pravila propisanim ovim Propisom za pojedine vrste konstrukcija.

(4) Ako je tehničko rješenje građevinske konstrukcije, odnosno ako su uvjeti u kojima se izvode radovi i druge okolnosti koje mogu biti od utjecaja na tehnička svojstva građevinske konstrukcije, takvi, da nisu obuhvaćeni posebnim pravilima za pojedine vrste konstrukcija, tada se programom kontrole i osiguranja kvalitete moraju urediti posebni uvjeti građenja kojima se ispunjava zahtjev iz stavka 3. ovoga članka.

(5) Ovisno o uvjetima, postupcima i drugim okolnostima građenja, prilikom izvođenja građevinskih konstrukcija moraju biti ispunjeni i uvjeti za izvođenje koji su određeni detaljnijom razradom programa kontrole i osiguranja kvalitete iz izvedbenog projekta.

(6) Za izvođenje primjenjuju se pravila dana u hrvatskim normama iz Priloga II. ovoga Propisa, odnosno posebnim pravilima propisanim ovim Propisom za pojedine vrste konstrukcija ili jednakovrijedna.

(7) Jednakovrijednim iz stavka 6. ovoga članka smatra se tehnička specifikacija koja postavlja jednake ili strože zahtjeve od onih danim normom na koju upućuje ovaj Propis.

(8) U projektu građevinske konstrukcije moraju biti navedene primijenjene datirane važeće norme. NADZOR NAD IZVOĐENJEM GRAĐEVINSKIH KONSTRUKCIJA

(1) Nadzor nad izvođenjem građevinskih konstrukcija provodi se sukladno odredbama posebnog propisa koji uređuje stručni nadzor građenja.

(2) Za građevine sa složenim građevinskim konstrukcijama projektant konstrukcije može u glavnom projektu tražiti provođenje projektantskog nadzora nad izvođenjem određenih radova, što mora posebno ugovoriti s investitorom pisanim ugovorom.

(3) Građevine sa složenim građevinskim konstrukcijama iz stavka 2. ovoga članka su one za koje je propisana provedba kontrole projekta glede mehaničke otpornosti i stabilnosti, sukladno posebnom propisu koji uređuje područje kontrole projekata.

(4) Nadzorni inženjer neposredno prije ugradnje građevnog proizvoda u građevinsku konstrukciju mora: – provjeriti je li za građevni proizvod, izrađen prema projektu građevinske konstrukcije, dokazana njegova

uporabljivost u skladu s projektom – provjeriti postoji li za građevni proizvod proizveden prema tehničkoj specifikaciji valjana prateća

dokumentacija i oznaka u skladu s posebnim propisima kojima se uređuje područje građevnih proizvoda, te je li građevni proizvod sukladan zahtjevima iz projekta građevinske konstrukcije

– provjeriti je li građevni proizvod postavljen u skladu s projektom građevinske konstrukcije ili s uputom odnosno tehničkom uputom za ugradnju i uporabu i

– dokumentirati nalaze svih provedenih provjera zapisom u građevinski dnevnik.




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 21

(5) Iznimno od stavka 4. podstavka 2. ovoga članka za građevni proizvod koji se zakonito prodaje u drugoj

državi članici Europske unije i koji je u skladu sa zakonom kojim se uređuju građevni proizvodi stavljen na raspolaganje na tržište unutar granica Republike Hrvatske, a za koji proizvod nije sastavljena izjava o svojstvima te koji nije označen »C« oznakom, nadzorni inženjer neposredno prije ugradnje građevnog proizvoda u građevinsku konstrukciju mora provjeriti postoji li uz takav građevni proizvod prateća dokumentacija propisana tim zakonom. ODRŽAVANJE GRAĐEVINSKIH KONSTRUKCIJA

(1) Građevinska konstrukcija održava se na način da se tijekom trajanja građevine očuvaju njezina tehnička svojstva i ispunjavaju zahtjevi određeni projektom građevine i ovim Propisom, te drugi temeljni zahtjevi koje građevina mora ispunjavati u skladu s posebnim propisima.

(2) Građevinska konstrukcija koja je izvedena u skladu s ranije važećim propisima održava se na način da se tijekom trajanja građevine očuvaju njezina tehnička svojstva i ispunjavaju zahtjevi određeni projektom građevine i propisima u skladu s kojima je građevinska konstrukcija izvedena.

(3) Uz odredbe dane ovim Propisom, održavanje građevinskih konstrukcija mora se provoditi i sukladno odredbama posebnog propisa koji uređuje održavanje građevina.

(4) Za održavanje građevinskih konstrukcija primjenjuju se pravila dana u hrvatskim normama iz Priloga II. ovoga Propisa, odnosno posebnim pravilima propisanim ovim Propisom za pojedine vrste konstrukcija ili jednakovrijedna.

(5) Jednakovrijednim iz stavka 4. ovoga članka smatra se tehnička specifikacija koja postavlja jednake ili strože zahtjeve od onih danim normom na koju upućuje ovaj Propis. (6) U projektu građevinske konstrukcije moraju biti navedene primijenjene datirane važeće norme.

Projektant: Projektant: Dragan Garić dipl.ing.grad.




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 22

MAPA 2 / STATIČKI PRORAČUN ANALIZA OPTEREĆENJA Krov Stalno g=0.87 kN/m2

Strop prizemlja Stalno g=2.00 kN/m2 (slojevi + težina krova)

Vlastita težina konstrukcijskih elemenata uzima se u obzir programskim paketom Tower ! Stalna i uporabna djelovanja se prilikom analize konstrukcije i njenih dijelova modeliraju isključivo kao jednoliko raspodjeljena površinska i linijska opterećenja.

SNIJEG HRN EN 1991-1-3

Dežanovac se nalazi na prosječno oko 150 mnm i spadaju u 3. Područje – kontinentalna Hrvatska. Prema preporukama europske norme EN 1991-1-3, djelovanje snijega uzima se karakteristično opterećenje snijegom na tlu (nadmorska visina od 100 do 200 m n.m.), a isto za navedenu nadmorsku visinu iznosi:

sk= 1.25 kN/m2 Opterećenje snijegom na krovu određuje se iz jednadžbe:

S = j Ce Ct sk gdje je: j koeficijent oblika za opterećenje snijegom sk karakteristična vrijednost opterećenja snijegom na tlu kN/m2 Ce koeficijent izloženosti, obično ima vrijednost 1,0 Ct toplinski koeficijent, koji obično ima vrijednost 1,0. Koeficijenti oblika za opterećenje snijegom za različite nagibe

krovova dani su u tablici dolje. Pretpostavlja se da nije spriječeno kliženje snijega s krova. Ako je donji rub krova završen parapetom, ogradom za snijeg ili kojom drugom zaprekom, koeficijent oblika za opterećenje snijegom za tu stranu krova ne smije biti manji od 0,8. Kut nagiba krova 0 15 15< 30 30<< 60 60

Koeficijent oblika 1 0,8 0,8 0,8(60 - )/ 30 0,0

Koeficijent oblika 2 0,8 0,8+0,6( -15)/ 30 1,1 (60-)/30 0,0 Odabrano 1 = 0.80 Iznos djelovanja snijega korišten u proračunu dobiven je kao sljedeći:

Sk = 1 · Ce · Ct · sk = 0.8 · 1.0 · 1.0 · 1.25 = 1,00 kN/m2.




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 23

VJETAR HRN EN 1991-1-4 Opterećenje vjetrom određujese prema Europskoj normi EN 1991-1-4: Djelovanja na konstrukcije - Djelovanja vjetra, te Nacionalnom dokumentu za primjenu u Republici Hrvatskoj. Zbog znatne mase predmetne konstrukcije, inercijske sile uslijed potresa predstavljaju dominatno horizontalno djelovanje te se prema tome utjecaji od vjetra mogu zanemariti. Utjecaje vjetra treba se uzima u obzir samo za proračun krovnih nosača, rogova i podrožnica. Gustoća zraka Geometrija građevine

ρ= 1,25 kg/m2 h= 6,56 m => (z)

Tlak pri osnovnoj brzini B= 22,15 m

vb,0 = 20 m/s L= 20,9 m

Osnovna brzina vjetra Opterećena površina fasadnih elemenata

cdir = 1 Aref= 10 m2

cseason = 1

vb = cdir•cseason•vb,0

=> vb = 20 m/s

Tlak pri osnovnoj brzini

qb = 1/2•ρ•(vb)2

qb = 250,00 N/m2

Kategorija terena II I

=> z0 = 0,3 m

zmin = 5 m

Hrapavost terena

cr(z) = kr•ln(z/z0) za zmin ≤ z ≤ zmax

cr(z) = cr(zmin) za z ≤ zmin

z0,II = 0,05 m

zmax = 200 m

kr = 0.19•(z/z0,II)0.07

Orografija terena

c0(z) = 1

Turbulencija

kl = 1

Iv(z) = kl /c0(z)•ln(z/z0) za zmin ≤ z ≤ zmax

Iv(z) = Iv(zmin) za z ≤ zmin

Srednja brzina vjetra

vm(z)= cr(z)•c0(z)•vb

vm(z)= 13,29 m/s

Tlak pri vršnoj brzini vjetra

qp(z)= [1+7•Iv(z)]•1/2•ρ•(vm)2(z)

qp(z)= 0,361 kN/m2

Koeficijenti pritiska vjetra na krov max/min Koeficijenti unutarnjeg tlaka

cpe,max cpe,min cpi,max cpi,min

0,10 -0,50 0,20 -0,30

Neto pritisak vjetra na vanjske površine

we,max we,min

[kN/m2] [kN/m2]

0,144 -0,572 SEIZMIČKO OPTEREĆENJE Zbog jednostavnosti građevine nije proveden detaljan seizmički proračun konstrukcije.

BROD KONZALTING d.o.o. Slavonski Brod ,OIB:01799228754 Trg.I:Brlić Mažuranić 6,Slav.Brod Podbrežje 8, Zagreb


TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 24

Tower ( 3D Model Builder 7.0 Registered to brod konzalting d.o.o. Radimpex ( www.radimpex.rs

ANALIZA I DIMENZIONIRANJE ROGOVA - Ulazni podaci - Konstrukcija

b/d=12/12

3.11 3.11 3.11 3.11

1.88

Tabela materijala

No Naziv materijala E[kN/m2] ¯ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] ¯m 1 Drvo-Listari-Masivno 1.250e+7 0.20 7.00 1.000e-5 1.250e+7 0.20

Setovi greda Set: 1 Presjek: b/d=12/12, Fiktivna ekscentričnost

3

2

12

12

[cm]

T

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Drvo-Listari-... 1.440e-2 1.200e-2 1.200e-2 2.920e-5 1.728e-5 1.728e-5



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 25


Ulazni podaci - Opterećenje Lista slučajeva opterećenja

LC Naziv pX [kN] pY [kN] pZ [kN] 1 Stalno (g) 0.00 0.00 -10.08 2 Snijeg 0.00 0.00 -9.95 3 Vjetar max 0.27 0.00 -1.79 4 Vjetar min -1.08 0.00 7.12 5 Komb.: 1.35xI+1.5xII+0.9xIII 0.24 0.00 -30.14 6 Komb.: 1.35xI+0.75xII+1.5xIV -1.61 0.00 -10.39 7 Komb.: 1.35xI+0.75xII+1.5xIII 0.41 0.00 -23.75 8 Komb.: 1.35xI+1.5xII+0.75xIV -0.81 0.00 -23.19 9 Komb.: I+1.5xII+0.9xIII 0.24 0.00 -26.62

10 Komb.: I+0.75xII+1.5xIV -1.61 0.00 -6.87 11 Komb.: I+0.75xII+1.5xIII 0.41 0.00 -20.23 12 Komb.: I+1.5xII+0.75xIV -0.81 0.00 -19.67 13 Komb.: 1.35xI+1.5xIV -1.61 0.00 -2.93 14 Komb.: 1.35xI+1.5xIII 0.41 0.00 -16.29 15 Komb.: 1.35xI+1.5xII 0.00 0.00 -28.53 16 Komb.: I+1.5xIV -1.61 0.00 0.60 17 Komb.: I+1.5xIII 0.41 0.00 -12.76 18 Komb.: I+1.5xII 0.00 0.00 -25.00 19 Komb.: 1.35xI 0.00 0.00 -13.60 20 Komb.: I 0.00 0.00 -10.08 21 Komb.: 1.8xI+1.25xII 0.00 0.00 -30.58

p=0.70

Opt. 1: Stalno (g)

p=0.80

Opt. 2: Snijeg

p=0.14

Opt. 3: Vjetar max

p=0.57

Opt. 4: Vjetar min



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 26


Statički proračun 0

.59

-0.8

4

0.2

8

-0.5

6

0.2

8

-0.8

4

0.5

9

Opt. 1: Stalno (g)

Utjecaji u gredi: max M3= 0.59 / min M3= -0.84...

-0.9

8

1.5

1

-1.3

3

1.1

6

-1.1

6

1.3

3

-1.5

1

0.9

8

Opt. 1: Stalno (g)

Utjecaji u gredi: max T2= 1.51 / min T2= -1.51 kN

-0.1

5

0.2

3

-0.2

0

0.1

7

-0.1

7

0.2

0

-0.2

3

0.1

5

Opt. 1: Stalno (g)

Utjecaji u gredi: max N1= 0.23 / min N1= -0.23 kN

0.5

8

-0.8

3

0.2

8

-0.5

5

0.2

8

-0.8

3

0.5

8

Opt. 2: Snijeg


-0.9

7

1.4

9

-1.3

2

1.1

4

-1.1

4

1.3

2

-1.4

9

0.9

7

Opt. 2: Snijeg


-0.1

5

0.2

3

-0.2

0

0.1

7

-0.1

7

0.2

0

-0.2

3

0.1

5

Opt. 2: Snijeg


0.1

1

-0.1

5

0.0

5

-0.1

0

0.0

5

-0.1

5

0.1

1

Opt. 3: Vjetar max


-0.1

8

0.2

7

-0.2

4

0.2

1

-0.2

1

0.2

4

-0.2

7

0.1

8

Opt. 3: Vjetar max


0.2

5

Opt. 3: Vjetar max

Utjecaji u gredi: max N1= 0.25 / min N1= 0.03 kN

-0.4

3

0.6

1

-0.2

0

0.4

0

-0.2

0

0.6

1

-0.4

3

Opt. 4: Vjetar min


0.7

1

-1.0

9 0

.96

-0.8

4 0

.84

-0.9

6 1

.09

-0.7

1

Opt. 4: Vjetar min


-0.9

8

Opt. 4: Vjetar min

Utjecaji u gredi: max N1= -0.11 / min N1= -0.9...

1.7

7

1.7

7

-2.5

1 -2.5

1

Opt. 22: [Anv] 5-20


4.5

3

-4.5

3

Opt. 22: [Anv] 5-20


0.8

7 0.6

7

0.4

4

-1.7

8

Opt. 22: [Anv] 5-20




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 27


0.99

2.88

2.34

2.88

0.99

Opt. 1: Stalno (g)

Reakcije ležajeva

0.98

2.84

2.31

2.84

0.98

Opt. 2: Snijeg

Reakcije ležajeva

0.18

0.52

0.43

0.52

0.27

0.14

Opt. 3: Vjetar max

Reakcije ležajeva

0.72

2.08

1.69

2.08

1.08

0.55

Opt. 4: Vjetar min

Reakcije ležajeva



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 28


Dimenzioniranje (drvo)

0.79

Kontrola stabilnosti ŠTAP 1-5 Puno drvo crnogorica i bjelogorica - C22 Klasa uporabljivosti 2 EUROCODE

3

2

12

12

[cm]

T

FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 21. γ=0.79 15. γ=0.73 5. γ=0.68 18. γ=0.64 8. γ=0.64 9. γ=0.59 12. γ=0.56 7. γ=0.52 6. γ=0.48 19. γ=0.47 11. γ=0.44 10. γ=0.40 14. γ=0.35 13. γ=0.35 20. γ=0.34 16. γ=0.33 17. γ=0.27 KONTROLA NORMALNIH NAPONA (slučaj opterećenja 21, na 943.6 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila N = -0.693 kN Poprečna sila u pravcu osi 2 T2 = -4.588 kN Moment savijanja oko osi 3 M3 = 2.545 kNm KONTROLA NAPONA - TLAK I SAVIJANJE Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod = 0.800 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm = 1.300 Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os 2 Kh_2 = 1.046 Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os 3 Kh_3 = 1.046 Faktor oblika (za pravokutni presjek) km = 0.700 Karakteristična tlačna čvrstoća fc,0,k = 20.000 MPa Računska tlačna čvrstoća fc,0,d = 12.308 MPa Karakteristična čvrstoća na savijanje fm,k = 22.000 MPa Računska čvrstoća na savijanje fm,d = 14.156 MPa Relativna vitkost λrel,2 = 6.316 Relativna vitkost λrel,3 = 6.316 Normalni tlačni napon σc,0,d = 0.048 MPa Moment otpora W3 = 288.00 cm3 Normalni napon savijanja oko osi 3 σm3,d = 8.835 MPa

σm3,d <= fm,d (8.835 <= 14.156) Iskorištenje presjeka je 62.4% TLAK I SAVIJANJE - VELIKA VITKOST Početna imperfekcija βc = 0.200 Koeficijent k3 = 21.049 Koeficijent k2 = 21.049 Koeficijent kc,3 = 0.024 Koeficijent kc,2 = 0.024

(σc,0,d / (kc_2 x fc,0,d)) + km x (σm3,d / fm,d) + + σm2,d / fm,d <= 1 (0.598 <= 1)

Iskorištenje presjeka je 59.8%

(σc,0,d / (kc_3 x fc,0,d)) + σm3,d / fm,d + + km x (σm2,d / fm,d) <= 1 (0.785 <= 1)

Iskorištenje presjeka je 78.5%



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 29


KONTROLA POSMIČNIH NAPONA (slučaj opterećenja 21, na 314.5 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila N = 0.693 kN Poprečna sila u pravcu osi 2 T2 = 4.588 kN Moment savijanja oko osi 3 M3 = 2.545 kNm KONTROLA NAPONA - POSMIK Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod = 0.800 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm = 1.300 Karakteristični posmični napon fv,k = 2.400 MPa Računska posmična čvrstoća fv,d = 1.477 MPa Površina poprečnog presjeka A = 144.00 cm2 Stvarni posmični napon(os 2) τ2,d = 0.478 MPa

τ2,d <= fv,d (0.478 <= 1.477) Iskorištenje presjeka je 32.4% DOKAZ BOČNE STABILNOSTI Vrsta opterećenja: osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficijent Kmod = 0.800 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm = 1.300 Razmak pridržajnih točaka okomitih na pravac osi 2 lef = 1258.1 cm 5% fraktil modula E paralelno vlaknima E0.05 = 6700.0 MPa 5% fraktil modula posmika G G0.05 = 420.00 MPa Torzijski momenat inercije Itor = 2920.6 cm4 Moment inercije I2 = 1728.0 cm4 Moment otpora W3 = 288.00 cm3 Kritični napon izvijanja σm,crit = 32.674 MPa Relativna vitkost za izvijanje λrel = 0.821 Koeficijent k_krit = 0.945 Normalni napon savijanja oko osi 3 σm3,d = 8.835 MPa

σm,3,d <= k_krit x fm,3,d (8.835 <= 13.372) Iskorištenje presjeka je 66.1%



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 30


ANALIZA I DIMENZIONIRANJE PODROŽNICA Ulazni podaci - Konstrukcija

b/d=14/20

3.31 3.31 3.31 3.31 3.31 3.31

Tabela materijala

No Naziv materijala E[kN/m2] ¯ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] ¯m 1 Drvo-Četinari-Masivno 1.000e+7 0.20 5.00 1.000e-5 1.000e+7 0.20


3

2

14

20

[cm]

T

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Drvo-Četinari... 2.800e-2 2.333e-2 2.333e-2 1.039e-4 4.573e-5 9.333e-5



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 31



LC Naziv pX [kN] pY [kN] pZ [kN] 1 Stalno (g) 0.00 0.00 -74.28 2 Snijeg 0.00 0.00 -70.50 3 Vjetar max 0.00 0.00 -12.91 4 Vjetar min 0.00 0.00 51.64 5 Komb.: 1.35xI+1.5xII+0.9xIV 0.00 0.00 -159.56 6 Komb.: 1.35xI+1.5xII+0.9xIII 0.00 0.00 -217.65 7 Komb.: 1.35xI+0.75xII+1.5xIV 0.00 0.00 -75.70 8 Komb.: 1.35xI+0.75xII+1.5xIII 0.00 0.00 -172.51 9 Komb.: I+1.5xII+0.9xIV 0.00 0.00 -133.56

10 Komb.: I+1.5xII+0.9xIII 0.00 0.00 -191.65 11 Komb.: I+0.75xII+1.5xIV 0.00 0.00 -49.70 12 Komb.: I+0.75xII+1.5xIII 0.00 0.00 -146.52 13 Komb.: 1.35xI+1.5xIV 0.00 0.00 -22.82 14 Komb.: 1.35xI+1.5xIII 0.00 0.00 -119.64 15 Komb.: 1.35xI+1.5xII 0.00 0.00 -206.03 16 Komb.: I+1.5xIV 0.00 0.00 3.18 17 Komb.: I+1.5xIII 0.00 0.00 -93.64 18 Komb.: I+1.5xII 0.00 0.00 -180.03 19 Komb.: 1.35xI 0.00 0.00 -100.27 20 Komb.: I 0.00 0.00 -74.28

p=3.60

Opt. 1: Stalno (g)

p=3.55

Opt. 2: Snijeg

p=0.65

Opt. 3: Vjetar max

p=2.60

Opt. 4: Vjetar min



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 32


Statički proračun

9.2

7

9.2

7

-12.

67

-12.

67

Opt. 21: [Anv] 5-20

Utjecaji u gredi: max M3= 9.27 / min M3= -12.67 kNm

21.

97

-21.

97

Opt. 21: [Anv] 5-20


4.88

14.0

4

11.9

1

12.6

1

11.9

1

14.0

4

4.88

Opt. 1: Stalno (g)

Reakcije ležajeva

4.63

13.3

3

11.3

0

11.9

7

11.3

0

13.3

3

4.63

Opt. 2: Snijeg

Reakcije ležajeva

0.85

2.44

2.07

2.19

2.07

2.44

0.85

Opt. 3: Vjetar max

Reakcije ležajeva

3.39

9.76

8.28

8.77

8.28

9.76

3.39

Opt. 4: Vjetar min

Reakcije ležajeva



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 33


Dimenzioniranje (drvo)

0.89

Kontrola stabilnosti ŠTAP 1-7 Puno drvo crnogorica i bjelogorica - C22 Klasa uporabljivosti 2 EUROCODE

3

2

14

20

[cm]

T

FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 6. γ=0.89 15. γ=0.84 10. γ=0.79 18. γ=0.74 8. γ=0.71 5. γ=0.65 19. γ=0.62 12. γ=0.60 9. γ=0.55 14. γ=0.49 20. γ=0.46 17. γ=0.38 7. γ=0.31 11. γ=0.20 13. γ=0.09 16. γ=0.01 KONTROLA NORMALNIH I POSMIČNIH NAPONA (slučaj opterećenja 6, na 331.0 cm od početka štapa) Poprečna sila u pravcu osi 2 T2 = 21.966 kN Moment savijanja oko osi 3 M3 = 12.674 kNm KONTROLA NAPONA - SAVIJANJE Vrsta opterećenja: osnovno - kratkotrajno Korekcijski koeficijent Kmod = 0.900 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm = 1.300 Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os 2 Kh_2 = 1.014 Dodatak za elemente sa malim dimenzijama - os 3 Kh_3 = 1.000 Faktor oblika (za pravokutni presjek) km = 0.700 Karakteristična čvrstoća na savijanje fm,k = 22.000 MPa Računska čvrstoća na savijanje - os 2 fm,2,d = 15.442 MPa Računska čvrstoća na savijanje - os 3 fm,3,d = 15.231 MPa Moment otpora W3 = 933.33 cm3 Normalni napon savijanja oko osi 3 σm3,d = 13.579 MPa

σm3,d <= fm,3,d (13.579 <= 15.231) Iskorištenje presjeka je 89.2% KONTROLA NAPONA - POSMIK Vrsta opterećenja: osnovno - kratkotrajno Korekcijski koeficijent Kmod = 0.900 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm = 1.300 Karakteristični posmični napon fv,k = 2.400 MPa Računska posmična čvrstoća fv,d = 1.662 MPa Površina poprečnog presjeka A = 280.00 cm2 Stvarni posmični napon(os 2) τ2,d = 1.177 MPa

τ2,d <= fv,d (1.177 <= 1.662) Iskorištenje presjeka je 70.8%



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 34


DOKAZ BOČNE STABILNOSTI Vrsta opterećenja: osnovno - kratkotrajno Korekcijski koeficijent Kmod = 0.900 Parcijalni koef. za svojstva gradiva γm = 1.300 Razmak pridržajnih točaka okomitih na pravac osi 2 lef = 80.000 cm 5% fraktil modula E paralelno vlaknima E0.05 = 6700.0 MPa 5% fraktil modula posmika G G0.05 = 420.00 MPa Torzijski momenat inercije Itor = 10308 cm4 Moment inercije I2 = 4573.3 cm4 Moment otpora W3 = 933.33 cm3 Kritični napon izvijanja σm,crit = 484.61 MPa Relativna vitkost za izvijanje λrel = 0.213 Koeficijent k_krit = 1.000 Normalni napon savijanja oko osi 3 σm3,d = 13.579 MPa

σm,3,d <= k_krit x fm,3,d (13.579 <= 15.231) Iskorištenje presjeka je 89.2%



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 35


ANALIZA I DIMENZIONIRANJE GLAVNE KONSTRUKCIJE - Ulazni podaci - Konstrukcija

Izometrija

Shema nivoa

Naziv z [m] h [m] POZ 102 4.68 0.58 4.10 0.42

POZ 101 3.68 3.68 0.00

Tabela materijala

No Naziv materijala E[kN/m2] ¯ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] ¯m 1 C25/30 3.050e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.050e+7 0.20 2 Opeka/Blokovi 2.770e+6 0.00 12.00 1.000e-5 2.770e+6 0.00

Setovi ploča

No d[m] e[m] Materijal Tip proračuna Ortotropija E2[kN/m2] G[kN/m2] α <1> 0.200 0.100 1 Tanka ploča Izotropna <2> 0.220 0.110 1 Tanka ploča Izotropna <3> 0.300 0.150 2 Opeka/Blokovi Izotropna <4> 0.250 0.125 2 Opeka/Blokovi Izotropna <5> 0.300 0.150 1 Tanka ploča Izotropna <6> 0.180 0.090 1 Tanka ploča Izotropna


3

2

30

30

[cm]

T

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - C25/30 9.000e-2 7.500e-2 7.500e-2 1.141e-3 6.750e-4 6.750e-4

Set: 2 Presjek: b/d=30/25, Fiktivna ekscentričnost

3

2

30

25

[cm]

T




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 36



3

2

30

60

[cm]

19

T



3

2

60

90

[cm]

45

T



3

2

30

40

[cm]

10

T



3

2

25

20

[cm]

T



3

2

30

60

[cm]

21

T



3

2

30

90

[cm]

45

T




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 37



3

2

30

60

[cm]

20

T


Setovi linijskih ležajeva

Set K,R1 K,R2 K,R3 K,M1 Tlo [m] 3 1.000e+10 7.000e+3 1.000e+10 0.600 4 1.000e+10 7.000e+3 1.000e+10 0.300



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 38


<2> d

= 0.2

2 m

b/d=30/60

b/d=30/60

0

1

2

3

4

5

6

7

8

I

H

G

F

E

D

C

B

A

Nivo: POZ 102 [4.68 m]

<6>

d =

0.18

m

b/d=30/60

b/d=

30/6

0

b/d=30/60

b/d=30/60

b/d=30/60

0

1

2

3

4

5

6

7

8

I

H

G

F

E

D

C

B

A

Nivo: [4.10 m]



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 39


<1> d

= 0.2

0 m

<1>

d = 0.

20 m

b/d=25/20

b/d=

25/2

0

b/d=

25/2

0

b/d=25/20

b/d=25/20

b/d=30/40

b/d=30/40

b/d=

30/6

0b/

d=30

/40

0

1

2

3

4

5

6

7

8

I

H

G

F

E

D

C

B

A

Nivo: POZ 101 [3.68 m]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[4]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[4]

[3]

[3]

[3]

[3]

b/d=30/90

b/d=30/90

b/d=60/90

b/d=

60/9

0

b/d=60/90

b/d=

60/9

0

b/d=

60/9

0

b/d=

60/9

0

b/d=60/90

b/d=

60/9

0

b/d=60/90

b/d=60/90

b/d=

60/9

0

b/d=60/90

b/d=60/90

b/d=60/90

b/d=60/90

b/d=

60/9

0

b/d=

60/9

0

b/d=

60/9

0

b/d=60/90

b/d=60/90

b/d=60/90

0

1

2

3

4

5

6

7

8

I

H

G

F

E

D

C

B

A

Nivo: [0.00 m]



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 40


0

1

2

3

4

5

6

7

8

I

H

G

F

E

D

C

B

A

V_3H_4

V_2

H_6

V_4

H_1

V_1

H_2

H_3 H_3

H_5

V_7

H_8

V_8

H_9

V_6

H_7

V_5

V_9

Dispozicija okvira

<3> d = 0.30 m

[3][3]b/d=60/90 b/d=60/90

b/d=30/60b/d=30/60

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0

1 2 3

Okvir: H_1

<3> d = 0.30 m

<3>

d =

0.30

m

<3>

d = 0.

30 m

[3]

b/d=30/40

b/d=60/90

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0

1 2 3

Okvir: H_2



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 41


<4>

d = 0.

25 m

<4> d

= 0.2

5 m

<4> d

= 0.2

5 m

<4> d

= 0.2

5 m

<3> d

= 0.3

0 m

<3>

d =

0.30 m

<3>

d =

0.30

m

[3] [3][4]

b/d=25/20

b/d=30/90 b/d=60/90b/d=60/90

b/d=

30/3

0

b/d=30/60

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0

1 2 3

Okvir: H_3

<3> d = 0.30 m

[3]

b/d=

30/3

0

b/d=60/90

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0

1 2 3

Okvir: H_4

<4> d

= 0.2

5 m

<4>

d =

0 .25

m

<4>

d =

0.25

m

<4>

d =

0.25

m

[3]

b/d=25/20

b/d=60/90

b/d=

30/2

5

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0

1 2 3

Okvir: H_5

<3> d

= 0.3

0 m

<3>

d =

0.30 m

<3>

d =

0.30

m

[4] [3]b/d=30/90 b/d=60/90

b/d=

30/3

0

b/d=30/60

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0

1 2 3

Okvir: H_6



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 42


<4> d = 0.2

5 m

[3]b/d=60/90

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0

1 2 3

Okvir: H_7

<4> d =

0.25 m

<4>

d =

0.25

m

[3]

b/d=25/20

b/d=60/90

b/d=

30/3

0

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0

1 2 3

Okvir: H_8

<3> d = 0.30 m

<3> d = 0.30 m

[3][3]

b/d=30/40

b/d=60/90 b/d=60/90

b/d=

30/3

0

b/d=30/60b/d=30/60

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0

1 2 3

Okvir: H_9

[3]b/d=60/90

b/d=30/60

b/d=

30/3

0

b/d=

30/3

0

b/d=

30/3

0

I H

G

F

E

D

C

B

A

0

1 2

3

Okvir: V_9



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 43


<5> d = 0.30 m<5> d = 0.30 m <5> d = 0.30 m

<3> d = 0.30 m

<3> d = 0.30 m

[3]b/d=60/90

b/d=

30/3

0

b/d=

30/3

0

I H

G

F

E

D

C

B

A

0

1 2

3

Okvir: V_1

<3> d = 0.30 m

[3]b/d=60/90

I H

G

F

E

D

C

B

A

0

1 2

3

Okvir: V_2

<4> d = 0.25 m

[3]b/d=60/90

I H

G

F

E

D

C

B

A

0

1 2

3

Okvir: V_3

<5> d = 0.30 m

<3> d = 0.30 m

<3> d = 0.30 m

[3]b/d=60/90

I H

G

F

E

D

C

B

A

0

1 2

3

Okvir: V_4



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 44


<4> d =

0.25 m

<4> d =

0.25

m

<3> d =

0.30 m

[3]

b/d=25/20

b/d=60/90

I H

G

F

E

D

C

B

A

0

1 2

3

Okvir: V_5

<4> d =

0.25 m

[3]b/d=60/90

I H

G

F

E

D

C

B

A

0

1 2

3

Okvir: V_6

<4> d

= 0.2

5 m

<4> d

= 0.2

5 m

<4> d =

0.25

m

[3]

b/d=25/20

b/d=60/90

I H

G

F

E

D

C

B

A

0

1 2

3

Okvir: V_7

<3> d

= 0.3

0 m

<3> d =

0.30 m

<3> d = 0.30 m

[3]b/d=60/90

b/d=

30/3

0

b/d=

30/3

0

b/d=30/60b/d=30/40

I H

G

F

E

D

C

B

A

0

1 2

3

Okvir: V_8



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 45



LC Naziv pX [kN] pY [kN] pZ [kN] 1 Stalno (g) 0.00 0.00 -9018.53 2 Snijeg 0.00 0.00 -492.10 3 Komb.: 1.35xI+1.5xII 0.00 0.00 -12913.2 4 Komb.: I+1.5xII 0.00 0.00 -9756.68 5 Komb.: 1.35xI 0.00 0.00 -12175.0 6 Komb.: I 0.00 0.00 -9018.53

q = -2.00

0

1

2

3

4

5

6

7

8

I

H

G

F

E

D

C

B

A

Opt. 1: Stalno (g)

Nivo: POZ 102 [4.68 m]

q = -1.00

0

1

2

3

4

5

6

7

8

I

H

G

F

E

D

C

B

A

Opt. 2: Snijeg

Nivo: POZ 102 [4.68 m]

q = -2.00

0

1

2

3

4

5

6

7

8

I

H

G

F

E

D

C

B

A

Opt. 1: Stalno (g)

Nivo: POZ 101 [3.68 m]

q = -1.00

q = -1.00

0

1

2

3

4

5

6

7

8

I

H

G

F

E

D

C

B

A

Opt. 2: Snijeg

Nivo: POZ 101 [3.68 m]

q = -1.00

0

1

2

3

4

5

6

7

8

I

H

G

F

E

D

C

B

A

Opt. 2: Snijeg

Nivo: [4.10 m]



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 46


Dimenzioniranje (beton)

0.000.36

0.3 6

0.360.00 0.00

0.00

0.00

0.72

1.081.451.81

2.17

0.00

0 .00

0.00

0.00

0.36

0.72

0.00

0.00

1.081.451.81

2.170.00

0.00 0.360.36 0.00 0.00

Mjerodavno opterećenje: Kompletna shema EC 2 (EN 1992-1-1:2004), C 25/30, B500A, a=3.50 cm

Aa - d.zona - Pravac 1 - max Aa1,d= 2.53 cm²/m Nivo: POZ 102 [4.68 m]

0.56 0.561.111.672.232.79

3.34

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.000.00

0.00

0.561.111.672.232.79

0.00

3.34

0.560.00



0.00-0.33

-0.66 0.00-0.33

0.00

-0.3

3-0

.66

-0.3

3

0.00

- 0.9

9- 1

.31

-0.9

9

-0.66

-0.33-1.64 -0.99

-1.64

-1.31 - 0.6

6

0.00

0.00

-0.33 -0.3

3

-0.9

9

-0.6

6

-1.3

1

- 0.3

3

-0.9

9

-0.6

6

0.00

-1.3

1

-0.99

-1.3

1

-0.33

-1.9

7

-0.99

-1.9

7

0.00 0.00-0.33

-0.66 0.00


Aa - g.zona - Pravac 1 - max Aa1,g= -2.30 cm²/m Nivo: POZ 102 [4.68 m]

0.00

-0.71

0.00-0.71-1.42-2.13-2.84-3.55

0.00

-4.26 -4.26

0.00

0.00-0.71

0.00

-0.71-1.42-2.13-2.84-3.55 -4.26-4.26

0.00

0.00

-0.71





TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 47


0.200.000.0

00 .

20 0.3 9

0.59 0.

790.9

91.1

8

0.00

0.00

0.00

0.20 0.00

0.20

0.39

0.59

0.79

0.20 0.00

0.20

0.39 0.

590.

79 0.99

1.18 0.00

0.00

0.000.00

0.20


Aa - d.zona - Pravac 1 - max Aa1,d= 1.37 cm²/m Nivo: [4.10 m]

0.000.110.23

0.340.45

0.560.68

0.110.00

0.11

0.110.00

0.110.00

0.000.11

0.00

0.11

0.23

0.000.11

0.000.11

0.23

0.34

0.45

0.110.5

6

0.00

0.00

0.11

0.68

0.11

0.000.11


Aa - d.zona - Pravac 2 - max Aa2,d= 0.78 cm²/m Nivo: [4.10 m]

0.00-0.37-0.73-2.

19

0.00

-0.3

7

0.0 0

-0.3

7-0

.73

-1.1

0-1

. 46

-1.46

-0.7

3-1.4

6 -1.1

0-1

.83

-1.46

0.00-0.37-0

.73

-2.19


Aa - g.zona - Pravac 1 - max Aa1,g= -2.56 cm²/m Nivo: [4.10 m]

0.000.00-0.34 0.00

0.00 -0.

68-0.34

0.00-0.34

-0.68-1.02-0.68

-1.36 -1.36

-0.34

0.00

0.00

0.00 -0.34-0.68

-0.34-0.680.00 -1.02-1

.02-1.36 -1.36

-0.68

-0.340.00

0.00-0.68

-0.34

0.00-0.3

4

-1.360.00 0.00


Aa - g.zona - Pravac 2 - max Aa2,g= -2.37 cm²/m Nivo: [4.10 m]



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 48


0.00

0.17

0.33

0.17

0.00

0.00

0.000.170.00

0.33

0.00 0.17

0.00

0.17

0.50

0 .5 0

0.6 7

0.17

0.84

0.00 0.00

0.17

1.00

0.000.50

0.00 0.67

0.00

0.00

0.17

0.000.00

0.00

0.33

0.50 0.

67

0.841.00

0.67

0.00

0.17

0.33 0.50

0.00

0.6 7

0.84

0.00

0.00 0.17 0.17



0.00

0.00

0.00 0.300.000.0

0

0.00 0.60

0.300.90

0.00

0.000.30

0.60

0.90

1.19

1.491.79

0.00

0.00

0.00

0.30

0.00

0.600.90

1.19

0.000.30 0.30

0.60

0.00

0.30

0.60

0.00

0.00 0.00 0.00 0.00

0.00





TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 49


-1.87

0.00

0.00

0.00

0.00

-0.4

7

-0.4

7

-0.9

4 0.00

-1.4

1

-0.9

4 0.0 0

-0.47 -0.47

0.00

0.00 - 0. 4

7

-0.4

7 -0.4

7

0.00 -0. 9

4

-0.94

-0. 9

4

-1.8

7

-1.41

-1.41

-0. 9

4

-1.41 -0.47-1

.87

0.00

-0.4

7-0

.94

-1.4

1-2

.81-2

. 34

-1.8

7

-1.4

1

0.00

-0.4

7

-0.9

4

-0.9

4

-1.4

1

-1.4

1

0.00-0.47

-2.3

4-1

.87

-1.4

1-0

.94

-0.4

7

0.00



0.00 0.00

0.00

-0.60

-1.19-1.79-2.98 -2.38-2.38

0.00

-2.38 -2.38 -1.79 0.00

0.00-0.60

0.00-0.60

-1.19

-1.79

-1.79-2.38-1.19

-1.79-2.38

-2.98-3.57-2.38

0.00

0.00

-0.60

-0.60-1.19

-0.60

0.00

-1.19-1.79

-0.60-1.19

0.00





TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 50


2.18

0.5

6

2.1

8

0.5

7

0.4

8

0.5

9

1.3

1

0.4

8

0.60

1.3

2

Mjerodavno opterećenje: Kompletna shema EC 2 (EN 1992-1-1:2004), C 25/30, B500B

Armatura u gredama: max Aa2/Aa1= 2.18 / 1.32 cm² Nivo: POZ 102 [4.68 m]


Armatura u gredama: max Asw= 0.00 cm² Nivo: POZ 102 [4.68 m]

0.2

0

0.9

7

7.9

7 0

.20

0.9

7

7.9

7

5.81

5.81

1.8

1

0.43

1.81

0.43

2.24

2.24


Armatura u gredama: max Aa2/Aa1= 7.97 / 2.24 cm² Nivo: [4.10 m]

3.0

9

1.4

5

3.0

9

1.4

5

1.77

1.77


Armatura u gredama: max Asw= 3.09 cm² Nivo: [4.10 m]



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 51


Kontrola naprezanja u zidanim zidovima Okvir: H_1

1 1 Karakt. čvrstoća opeke fb = 10.000 MPa Karakt. čvrstoća zida na tlak fk = 4.000 MPa Karakt. čvrstoća zida na posmik bez tlaka fvk0 = 0.300 MPa Granična karakteristična čvrstoća na posmik fvk,gr = 1.500 MPa Koef. sigurnosti materijala γM = 1.500

Kompletna shema opterećenja Presjek 1 - 1 (Z=4.10m) (t/h = 0.30/1.60m) Mjerodavna kombinacija: 1.35xI+1.50xII Normalna sila u zidu Nsd = -135.00 kN Moment savijanja Msd = 70.401 kNm Posmična sila Vsd = 45.269 kN Dužina tlačne zone Lc = 0.836 m Maksimalni napon tlaka σRD = 1.077 MPa Kontrola normalnog napona Dopušteni napon fd = 2.667 MPa

Uvjet: σRD <= fd (1.08 <= 2.67) Uvjet je ispunjen. Kontrola posmičnih sila Karakteristična čvrstoća na posmik fvk = 0.515 MPa Granična računska posmična sila Vrd = 86.133 kN

Uvjet: Vsd <= Vrd (45.27 <= 86.13) Uvjet je ispunjen. Kontrola naprezanja u zidanim zidovima Okvir: H_2

11

Karakt. čvrstoća opeke fb = 10.000 MPa Karakt. čvrstoća zida na tlak fk = 4.000 MPa Karakt. čvrstoća zida na posmik bez tlaka fvk0 = 0.300 MPa Granična karakteristična čvrstoća na posmik fvk,gr = 1.500 MPa Koef. sigurnosti materijala γM = 1.500

Kompletna shema opterećenja Presjek 1 - 1 (Z=0.00m) (t/h = 0.30/1.30m) Mjerodavna kombinacija: 1.35xI+1.50xII Normalna sila u zidu Nsd = -76.069 kN Moment savijanja Msd = 2.567 kNm Posmična sila Vsd = 2.285 kN Cijeli presjek je tlačni Lc = 1.300 m Maksimalni napon tlaka σRD = 0.225 MPa Kontrola normalnog napona Dopušteni napon fd = 2.667 MPa


Uvjet: Vsd <= Vrd (2.28 <= 98.29) Uvjet je ispunjen.



Uvjet: σRD <= fd (0.19 <= 2.67) Uvjet je ispunjen. Presjek 3 - 3 (Z=3.44m) (t/h = 0.30/1.40m) Mjerodavna kombinacija: 1.35xI+1.50xII Normalna sila u zidu Nsd = -31.502 kN Moment savijanja Msd = 3.960 kNm Posmična sila Vsd = 2.284 kN Cijeli presjek je tlačni Lc = 1.400 m Maksimalni napon tlaka σRD = 0.115 MPa



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 52


Kontrola posmičnih sila Karakteristična čvrstoća na posmik fvk = 0.330 MPa Granična računska posmična sila Vrd = 92.400 kN


44 Karakt. čvrstoća opeke fb = 10.000 MPa Karakt. čvrstoća zida na tlak fk = 4.000 MPa Karakt. čvrstoća zida na posmik bez tlaka fvk0 = 0.300 MPa Granična karakteristična čvrstoća na posmik fvk,gr = 1.500 MPa Koef. sigurnosti materijala γM = 1.500



Uvjet: Vsd <= Vrd (3.07 <= 55.81) Uvjet je ispunjen. Kontrola naprezanja u zidanim zidovima Okvir: H_3 11










TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 53





Uvjet: σRD <= fd (0.42 <= 2.67) Uvjet je ispunjen. Presjek 4 - 4 (Z=3.68m) (t/h = 0.25/2.10m) Mjerodavna kombinacija: 1.35xI+1.50xII Normalna sila u zidu Nsd = -123.06 kN Moment savijanja Msd = 32.830 kNm Posmična sila Vsd = 8.739 kN Cijeli presjek je tlačni Lc = 2.100 m Maksimalni napon tlaka σRD = 0.413 MPa Kontrola posmičnih sila Karakteristična čvrstoća na posmik fvk = 0.394 MPa Granična računska posmična sila Vrd = 137.82 kN





Uvjet: Vsd <= Vrd (13.72 <= 88.08) Uvjet je ispunjen. 66






TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 54



11





1 12 2 Karakt. čvrstoća opeke fb = 10.000 MPa Karakt. čvrstoća zida na tlak fk = 4.000 MPa Karakt. čvrstoća zida na posmik bez tlaka fvk0 = 0.300 MPa Granična karakteristična čvrstoća na posmik fvk,gr = 1.500 MPa Koef. sigurnosti materijala γM = 1.500






TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 55


Kontrola naprezanja u zidanim zidovima Okvir: H_6 11





1 1





1 1


Kompletna shema opterećenja Presjek 1 - 1 (Z=0.25m) (t/h = 0.25/4.00m) Mjerodavna kombinacija: 1.35xI+1.50xII Normalna sila u zidu Nsd = -192.90 kN Moment savijanja Msd = 50.783 kNm Posmična sila Vsd = 13.395 kN Cijeli presjek je tlačni Lc = 4.000 m Maksimalni napon tlaka σRD = 0.269 MPa



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 56


Kontrola normalnog napona Dopušteni napon fd = 2.667 MPa






Uvjet: Vsd <= Vrd (6.65 <= 8.23) Uvjet je ispunjen. 2 2 Karakt. čvrstoća opeke

fb = 10.000 MPa Karakt. čvrstoća zida na tlak fk = 4.000 MPa Karakt. čvrstoća zida na posmik bez tlaka fvk0 = 0.300 MPa Granična karakteristična čvrstoća na posmik fvk,gr = 1.500 MPa Koef. sigurnosti materijala γM = 1.500






TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 57


Kontrola naprezanja u zidanim zidovima Okvir: V_8

11









55 66


Kompletna shema opterećenja Presjek 5 - 5 (Z=0.49m) (t/h = 0.30/3.90m) Mjerodavna kombinacija: 1.35xI+1.50xII Normalna sila u zidu Nsd = -108.83 kN Moment savijanja Msd = 5.568 kNm Posmična sila Vsd = 0.222 kN Cijeli presjek je tlačni Lc = 3.900 m Maksimalni napon tlaka σRD = 0.100 MPa



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 58


Kontrola normalnog napona Dopušteni napon fd = 2.667 MPa


Uvjet: Vsd <= Vrd (0.57 <= 264.16) Uvjet je ispunjen. Kontrola naprezanja u zidanim zidovima Okvir: V_7

1 1





3 3







TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 59






Uvjet: Vsd <= Vrd (14.62 <= 233.34) Uvjet je ispunjen. 3 3







Uvjet: σRD <= fd (0.27 <= 2.67) Uvjet je ispunjen. Presjek 5 - 5 (Z=3.68m) (t/h = 0.25/4.27m) Mjerodavna kombinacija: 1.35xI+1.50xII Normalna sila u zidu Nsd = -156.54 kN



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 60


Moment savijanja Msd = 82.259 kNm Posmična sila Vsd = 22.742 kN Cijeli presjek je tlačni Lc = 4.275 m Maksimalni napon tlaka σRD = 0.254 MPa Kontrola posmičnih sila Karakteristična čvrstoća na posmik fvk = 0.359 MPa Granična računska posmična sila Vrd = 255.49 kN


1 1





3 3







TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 61



1 1











TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 62


ANALIZA I DIMENZIONIRANJE TEMELJA - Statički proračun

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[4]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[4]

[3]

[3]

[3]

[3]

93.87 9

9.66

101

.56

95.09

98.

27

99.

85

99.

76

100.11

102.07

93.30

101

.15

99.98

95.

05

100

.08

97.

10

97.05

96.

32

84.05

96.13

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII

Utjecaji u lin. ležaju: max σ,tla= 102.07 / min σ,tla= 71.00 kN/m² Nivo: [0.00 m]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[4]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[3]

[4]

[3]

[3]

[3]

[3]

-9.38

-10.

01

-10.

17

-9.47

-9.8

1

-10.

01

-10.

00

-9.99

-10.23

-9.26

-10.

14

-10.02

-9.5

1

-10.

06

-9.6

6

-9.65

-9.6

2

-8.23

-9.55

Opt. 1: Stalno (g)

Utjecaji u lin. ležaju: max s,tla= -7.09 / min s,tla= -10.23 m / 1000 Nivo: [0.00 m]



TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 63


Dimenzioniranje (beton)

0.1

8

0.1

8

0.6

8 2

.65

1.5

2

0.15

0.14

0.67

0.4

4

0.2

8

0.6

6 0

.69

0.2

1

0.1

2

1.60

2.20

1.78

0.34

3.84

0.61

0.2

9

0.0

6

0.0

6

0.64

2.98

0.61

0.7

6

0.2

7

0.78

0.4

4 2.27

2.14

0.2

2

0.98

0.65

10.

33

3.0

2

2.1

9

10.

69

2.05

0.34

0.2

9

5.7

1 5

.70

0.4

0

2.7

7

0.05

0.13 1.63

1.69

6.61

6.66

5.6

9

0.9

7

0.80

1.13

0.93 0.9

7

1.5

4

0.2

5

0.64

0.22

0.5

9

6.71

0.3

9 0.63

0.70



0.2

7

0.2

5 0

.37

0.3

6

0.3

4

0.3

3

0.0

7 0.21

0.22

0.22

0.1

9

0.4

2

0.3

0

0.0

4

0.05

0.98

0.40

0.37

0.4

4

0.0

9

0.0

9

0.56

0.56

0.4

2 0.21

0.56

0.53

0.2

9

0.36

0.29

0.2

7

0.2

5 0

.37

0.3

6

0.3

4

0.3

3

0.0

7 0.21

0.22

0.22

0.1

9

0.4

2

0.3

0

0.0

4

0.05

0.98

0.40

0.37

0.4

4

0.0

9

0.0

9

0.56

0.56

0.4

2 0.21

0.56

0.53

0.2

9

0.36

0.29



2.4

4 2

.52 Mjerodavno opterećenje: Kompletna shema

EC 2 (EN 1992-1-1:2004), C 25/30, B500B

Armatura u gredama: max Asw= 2.52 cm² Nivo: [0.00 m]




TD: BK/28-05/18 svibanj, 2018

stranica 64

MAPA 2 / GRAFIČKI PRILOZI

BROD KONZALTING d.o.o.Slavonski BrodTel/Fax: 099/4143262E-mail: [email protected]

BROD KONZALTING d.o.o.Slavonski BrodTel/Fax: 099/4143262E-mail: [email protected]

Documents

BROD KONZALTING d.o.o. · O uređenju gradilišta i radu na gradilištu Izvoditelj radova sastavlja poseban elaborat koji u pogledu zaštite na radu obuhvaća slijedeće mjere: a)