ASAMBLRI NEDEMONTABILE 2.1. mbinri prin nituire 2.1.1. Definire i domeniu de utilizare Niturile sunt organe de asamblare nedemontabile formate dintr-o tij cilindric corpul nitului i o parte de capt cu diametru mai mare avnd forma semisferic, tronconic, cilindric, etc.

Niturile se folosesc pentru realizarea mbinrilor nedemontabile ntre organe de maini avnd forma plat, suprafee plane sau profilate. Pn prin anii 60 nituirea era tehnologia cea mai utilizat pentru asamblarea nedemontabil a tablelor i pofilelor. n anii urmtori nituirea a fost nlocuit n majoritatea cazurilor de sudur, datorit avantajelor tehnologice i constructive ale acesteia. Exist situaii n care nituirea i pstreaz superioritatea att fa de sudur ct i fa de celelalte metode de asamblare nedemontabil i ca atare rmne preferat. Printre acestea se pot cita:

realizarea fuselajelor aeronavelor mbinarea unor aliaje n condiiile n care este necesar s se menin structura

iniial mbinarea elementelor executate din metale greu fuzibile mbinarea materialelor plate nemetalice, sau a cuplurilor formate din materiale

metalice i nemetalice.

2.1.2. Clasificare 1. Clasificarea niturilor se face dup form:

capului iniial conform prevederilor din STAS 792-89 pentru nituri din oel i straturile pentru niturile din metale neferoase n: semirotund - STAS 797-80, oel - fig.2.1.a tronconic - STAS 801-80, oel - fig.2.1.b seminecat - STAS 802 80, oel - i STAS 9230 -80 neferoase - fig.2.1.c bombat - STAS 1987 80, oel si STAS 9229 80, neferoase - fig. 2.1.d nnecat mare - STAS 2082 80, neferoase - fig. 2.1e nnecat - STAS 3165 80, otel i STAS 9231 80, neferoase - fig.2.1.e cilindric - STAS 9232 80, neferoase - fig. 2.1.f

a b c

d e f

Fig. 2.1

Fig. 2.2

Fig. 2.3

corpului cu corp plin - variantele prezentate n fig. 2.1 si 2.2 cu corp tubular STAS 8496-80 si 8734-80 - fig. 2.3 cu corp semitubular la care capul de nituire se formeaz prin explozie- fig.

2.4. Niturile cu corp plin se folosesc la nituiri de rezisten i rezisten-etanare. Niturile tubulare se folosesc la nituirile care nu pretind etanare: -ex.- nituirea plcii din ferodou pe saboii de frnare din oel sau font n cazul frnelor cu saboi sau disc ale automobilelor. Niturile cu cap semitubular conin n cavitate explosiv. Dup introducerea nitului n locaul practicat n tablele de mbinat se amorseaz explozia, al crui efect este formarea capului. Astfel de nituiri se folosesc la mbinarea tablelor din aliaje de titan sau duraluminiu, n construciile aeronautice.

2. clasificarea mbinrilor nituite se face dup: numrul seciunilor de forfecare - una sau mai multe - fig. 2.5 felul aezrii tablelor - suprapuse sau cu eclise de acoperire - fig. 2.6 numrul rndurilor de nituri - unul sau mai multe rol funcional n nituire de rezisten etanare rezisten i etanare.

Fig. 2.4 Fig. 2.5

Fig. 2.6

2.1.3. Material si tehnologie de execuie

Pentru a putea fi folosit la fabricarea niturilor, un material trebuie s ndeplineasc urmtoarele condiii:

s fie uor deformabil (plastic) s nu fie clibil s aib coeficientul de dilatare apropiat de cel al materialelor pieselor de

mbinat s nu formeze cu materialul pieselor de mbinat cupluri galvanice.

Exemple de materiale ce ndeplinesc aceste condiii sunt:

oelurile OL 37, OL 42, OL 52, OLC 10, OLC 15, OLC 20, OLC 25, 18 NiCr 180, 20 SiNiCr 250 i altele

cuprul si aliajele sale din familia alamelor aliajele uoare de Al, Mg, Ti metale greu fuzibile Wo, W, Nb.

Tehnologia de nituire cuprinde urmtoarele faze:

1. Pregtirea tablelor format din: tiere manual sau automat, prin procedee termice sau mecanice ndreptare prin presare sau ciocnire teirea marginilor gurire prin poansonare sau cu burghiul.

Gurirea prin poansonare se poate aplica la table a cror grosime nu depete 25 [mm]. Ca procedeu, gurirea prin poansonare este mult mai productiv dect gurirea cu burghiul. Dezavantajul guririi prin poansonare const n apariia unor microfisuri marginale, n special la gurirea tablelor groase. Pentru mbinrile de etanare sau cele intens solicitate, aceste microfisuri constituie pericole evidente. n astfel de cazuri se obinuiete poansonarea unor guri cu diametru mai mic dect cel necesar mbinrii nituite i alezarea la cota impus. Se menioneaz c diametrele gurilor vor fi:

gaur = nit + 0,2 [mm], pentru nituri cu diametrul 14 [mm] + 0,5 [mm],pentru nituri cu diametrul 510 [mm] + 1,0 [mm], pentru nituri cu diametrul > 10 [mm]

Suprapunerea tablelor n aa fel nct gurile s corespund.

Debavurarea marginilor gurilor.

2. Nituirea. n vederea nituirii se introduce nitul n gaura format n pachetul de table i se sprijin pe scula numit contrabuterol sau contracpuitor fig. 2.7. Deasupra capului ce urmeaz a nchide asamblarea nituit se aeaz scula numit buterol sau cpuitor. Formarea capului de nchidere se face prin deformarea plastic n urma baterii buterolei manual (cu ciocanul sau ciocanul pneumatic), sau mecanizat (cu dispozitive sau maini de nituit). Fazele de deformare prin care trece nitul pn la completa formare sunt prezentate n fig. 2.8.

Fig. 2.8

Fig. 2.7

Datorit apsrii, n nit se depete limita de curgere i ncepe procesul de deformare. n prima faz crete diametrul nitului pn la umplerea complet a gurii. n continuare deformarea n zona cilindric este blocat i se dezvolt n zona capului pn la completa formare a acestuia. n procesul de deformare a nitului se deformeaz (comprim) i pachetul de table. Revenirea acestora dup nituire este parial din cauza strngerii capului nou format. Acest fenomen asigur etanarea ct i transmiterea sarcinilor n mbinrile nituite prin frecarea dintre table.

Nituirea se realizeaz prin deformare la rece pentru niturile ce au diametrul tijei mai mic de 12 [mm] i la cald pentru niturile cu diametrul tijei mai mare de 12 [mm]. n cazul nituirii la cald, niturile se nclzesc n prealabil la temperatura de 1000 11000 [C] i se introduc n locaul de nituit n aceast stare.

3. Operaii ulterioare

tierea marginilor capului de nit cu ajutorul dlii fig. 2.9.

temuirea (ndesarea marginii tablei superioare). controlul asamblrilor nituite.

2.1.4. Consideraii teoretice La o mbinare corect executat, capetele niturilor trebuie s realizeze o prestrngere a pachetului de table att de mare, nct transmiterea sarcinii s se realizeze prin frecare fig.2.10- Practic pot apare trei situaii.

1. Nituirea este corect executat astfel nct fora exterioar P se transmite integral prin frecare. Admind ncrcarea uniform a mbinrii, fraciunea din fora P ce revine unui nit va fi:

P Pi1

=

unde: i numrul total de nituri, iar fora de frecare datorat strngerii capetelor de nit:

P Pn1 1> (2.2)

2. Situaia limit n care

P Pn1 1= (2.3)

n acest caz sarcina se transmite tot prin frecare.

3. Dac mbinarea nu a fost corect executat, capetele nitului nu strng suficient pachetul de table. Din cauz c

P Pn1 1< (2.4)

Fig. 2.9

Fig. 2.10

frecarea particip doar parial la preluarea sarcinii exterioare, restul solicitnd niturile la forfecare.

Pentru siguran calculul mbinrilor niturile se face pentru situaia cea mai defavorabil. Se menioneaz c este necesar i controlul presiunii nitului pe peretele gurii (evident se face asupra celei mai subiri table a pachetului).

Deoarece ipoteza din situaia este mult acoperitoare, n calcul se vor folosi rezistena admisibile superioare celor uzuale pentru materialul respectiv tabelul 2.1.

Tabelul 2.1 Valoarea rezistenei admisibile

pentru material Elementele mbinrii

Solicitarea Simbol Prelucrarea gurii

OL 34 OL 37 Forfecare af poansonare

gurire 110 120

110 140

Nituri

Strivire as poansonare gurire

240 280

280 320

Traciune at' poansonare gurire 110 140

130 160

Table Forfecare af' poansonare gurire 80 100

90 120

Strivire as' poansonare gurire 210 240

240 280

n cazul solicitrilor dinamice, rezistenele admisibile se vor reduce de circa trei ori. Pentru niturile din materiale neferoase se poate considera:

( ) af at 0 6 0 7. . (2.5) ( ) af af 2 0 2 5. . (2.6)

Pentru niturile de rezistenetanare este obligatorie i verificarea la alunecare: na1t2

1

1n1n

dP

AP

cu sau fr intervenia unor fore de apsare una asupra celeilalte suprafee de sudat.

Datorit efectului termic zona sudat prezint o structur eterogen (fig. 2.13) format din urmtoarele componente:

1. cordon de sudur, avnd carac-terul unei structuri de turnare, cu rezisten sczut;

2. zona de aliere prin difuzie, cu compoziia chimic ntre cea a cordonului de sudur i cea a materialulul de baz;

3. zona influenat termic, cu granulaie grosolan datorat supranclzirii fragil;

4. materialul de baz cu structura practic nemodificat.

Caracterul eterogen al structurii este nsoit de proprietile fizico-mecanice diferite. Zonele influenate termic, avnd o structur grosolan, prezint rezisten mecanic sczut i fragilitate accentuat.

Omogenizarea structural, avnd ca scop asigurarea aceleiai rezistene ca i cea a materialului de baz, se obine n urma tratamentului termic de normalizare, ulterior sudrii. Se recomand ca tratamentul termic s urmeze rapid operaiei de sudare, pentru a nu se manifesta efectele tensiunilor interne (deformaii i crpturi).

Avantajele procedeului de sudare se evideniaz prin: simplitate constructiv i tehnologic pstrarea rezistenei piesei asigurarea etaneitii posibilitatea realizrii pieselor cu geometrie complicat posibilitatea asamblrii pe antier economii de materiale, manoper i energie

2.2.2. Clasificare Asamblrile prin sudur se pot clasifica dup:

1. Procedeul tehnologic conform STAS 5555/2-80 n sudare:

a. prin topire: cu gaz cu arc electric:

descoperit acoperit n mediu cu gaz protector

turnare de metal topit cu fascicol de electroni cu fascicol de lumin.

b. prin presare: la rece cu gaz electric:

Fig. 2.13

prin suprapunere: continu n puncte

cap la cap prin frecare prin forjare.

c. speciale: cu jet de plasm cu laser cu ultrasunete n vacuum.

Oricare din aceste procedee poate fi executat manual, semiautomat sau automat.

2. Dup poziia reciproc a tablelor:

Fig. 2.14

Fig. 2.15

d. cap la cap (fig. 2.14); e. de col

n T (fig. 2.15): unilateral bilateral bilateral ptruns

Fig. 2.16 Fig. 2.17

prin suprapunere (fig. 2.16): frontal lateral combinat

cu eclips simpl dubl

n guri: rotunjite alungite

f. cu margini rsfrnte (fig. 2.17); g. prin puncte table suprapuse

Fig. 2.18

Fig. 2.19

3. Dup forma cordonului de sudur la mbinarea cap la cap:

dreapt (fig. 2.18) n V n Y sau U n X n K;

la mbinarea la col: dreapt (fig. 2.19) convex concav;

funcie de aspectul cordonului putem avea: suduri continue de rezisten i etanare suduri ntrerupte de rezisten.

2.2.3. Material i tehnologie de execuie

Consideraii tehnologice urmresc:

1. Dac un anumit material poate fi prelucrat printr-un procedeu de sudare. 2. Alegerea celui mai adecvat procedeu de sudur. 3. Alegerea materialului de aport. 4. Pregtirea suprafeelor. 5. Tehnologia de sudare (execuia sudurii). 6. Tratamente termice sau mecanice ulterioare sudrii. 7. Controlul sudurilor.

n cele ce urmeaz vom analiza fiecare din problemele enumerate mai sus.

1. Aptitudinea materialelor de a putea fi sudate se numete sudabilitate. Sudabilitatea este definit n STAS 7194-79 i depinde de compoziia chimic i starea structural.

S-a constatat c oelurile se sudeaz cu att mai uor cu ct sunt mai srace n carbon i n general n elemente de aliere. Aceast constatare este o urmare a faptului c un oel cu ct

conine mai mult carbon i elemente de aliere, are tendina ca la rcirea din domenii supracritice s se cleasc. Structurile de clire (martensitice i semimartensitice) sunt tensionate. Suprapunerea acestor tensiuni peste tensiunile datorate neomogenitilor structurale din zona sudurii depete rezistena materialului i se dezvolt n fisuri.

Comportarea oelurilor la sudare se judec prin prisma valorilor unui coeficient Ce carbon echivalent. Carbonul echivalent reprezint nsumarea influenelor elementelor de aliere, din compoziia unui oel, raportate la influena carbonului asupra caracterului structurii de rcire, deci sudabilitii.

Relaiile de calcul ale carbonului echivalent au caracter empiric. Mrimea ponderilor diferitelor elemente de aliere s-a stabilit dup experiena practic a diferiilor autori. Institutul Internaional de Sudur recomand:

pentru oeluri de construcie: [ ]C C Mn Sie = + +4 % (2.27)

pentru oeluri aliate [ ]C Mn Cr Mo V Ni Cue = + + + + +6 5 15 % (2.28) n figura 2.20 se prezint sudabilitatea funcie de Ce. Se oberv c oelurile cu Ce< 0,25 [%] prezint sudabilitatea bun, necondiionat. Pn la Ce=0,45 [%] sudabilitatea se pstreaz bun, dar condiionat. Condiionarea este legat de dirijarea procesului de rcire pentru a obine structuri de recoacere (moi, tenace, fr tensiuni) i nu de clire (tensionate, dure i fragile). n acest scop se prenclzete zona sudurii la o temperatur a crei mrime depinde de mrimea Ce fig. 2.21.

Fig. 2.20 Fig. 2.21

Prenclzirea se face n scopul micorrii: gradientului de temperatur deci tensiunilor termice din timpul sudurii vitezei de rcire (pentru a se obine structuri de recoacere tenace i

netensionate).

Dirijarea vitezei de rcire se face prin rcire n nisip n gropi de rcire, sau pentru piese importante chiar n cuptoare cu reglaj programat al temperaturii.

Sudarea cu precauii de prenclzire i rcire tot mai severe, este posibil pn la Ce = 0,55 [%]. Cu toate acestea pentru piesele de rezisten, sudarea se limiteaz la materialele cu

Ce0,55 [%], sudarea devine practic imposibil din cauza caracterului intens martensitic al acestora.

8. Alegerea procesului de sudare se face funcie de:

felul materialului (marca) grosimea materialului forma custurii poziia custurii felul sudrii de rezisten sau de rezisten etanare caracterul produciei dotarea ntreprinderii

9. Alegerea materialului de aport

Prin definiie materialul de aport trebuie s aib compoziie chimic i structural ct mai aproape de cea a metalului de baz. nainte de a fi depus, materialul de aport se prezint sub form de electrozi n cazul sudrii manuale, sau bobine din srm de sudur n cazul sudrii automate.

Procesul de sudur este violent att n ceea ce privete transferul de energie, ct i depunerea materialului. Violena acestui proces poate duce la modificarea compoziiei chimice ct i la antrenarea sau absorbia de gaze (H2, N2, O2) n baia metalic. Prezena gazelor produce tensiuni interne, fragilitate, microfisuri i slbirea rezistenei la oboseal static i dinamic.

Pentru a conserva compoziia chimic i caracteristicile fizico-mecanice ale cordonului de sudur se folosesc nveliuri pentru electrozi, sau fluxuri n cazul sudrii automate. nveliurile i fluxurile sunt amestecuri de substane chimice care prin topire, produc o zgur protectoare deasupra bii de metal lichid.

Materialele de aport pentru sudur sunt standardizate:

h. Pentru sudura manual electrozii nvelii pentru sudarea oelurilor STAS-urile 1125/16 electrozi nvelii pentru sudarea fontei STAS 7242-82 electrozi nvelii pentru sudarea aluminiului STAS 8524-70

i. Pentru sudarea automat srm din oel pentru sudare STAS 1126-87 fluxuri topite pentru sudarea oelurilor STAS 9477/1-79 srm de Al i aliaje de Al pentru sudare STAS 11019-85

Alegerea materialelor de aport se face innd seama de compoziia chimic a metalului de baz, scopul sudurii, procedeul de execuie al sudurii, poziia de sudare, mrimea i importana produciei. Indicaii de alegere se dau n STAS-uri i literatura de specialitate.

4. Oricare ar fi procedeul de sudur ales, nainte de a suda trebuiesc pregtite suprafeele. Pregtirea suprafeelor const din:

curirea suprafeelor n contact pentru sudura tablelor subiri (sub 1 mm) prin puncte, cu fascicul de electroni sau plasm;

realizarea marginilor sudurii n geometria adecvat unei anumite grosimi prin: debitare cu flacr debitare cu jet debitare cu fascicul de plasm prelucrare mecanic:

frezare rabotare strunjire.

5. Execuia sudurii presupune:

aezarea pieselor n poziia de sudat n dispozitive, sau prinderea iniial ( de prob) prin cteva puncte de sudur;

sudarea respectnd materialul, tipul i grosimea electrozilor, regimul de sudare (debit de gaze, tensiune curent, mediu protector, vitez de naintare, succesiunea depunerilor pentru evitarea deformaiilor).

6. n zona sudurii materialul rmne cu o structur eterogen i tensionat. Neomogenitatea structural este nsoit de neomogenitatea proprietilor mecanice. Zonele cu structura grosolan sunt fragile i au rezisten mai mic dect a metalului de baz. Tensiunile pot provoca deformaii sau cnd depesc local rezistena materialului fisuri.

Pentru eliminarea acestor efecte nefaste, imediat dup terminarea sudurii, pie-sa trebuie supus unor operaii de detensionare termic sau mecanic.

Pentru piesele de mic importan este suficient detensionarea: mecanic prin ciocnire:

manual mecanic

termic: local ( la piesele de dimensiuni mari) total.

Detensionarea termic const n nclzirea lent cu viteze mai mici de 1000 [C/h] funcie de grosimea piesei pn sub curba AC3 din diagrama Fe C, (de obicei 550 6000 C), meninera pentru omogenizarea temperaturii i apoi rcirea lent pn sub 2000 [C].

Pentru piesele de rezisten este necesar uniformizarea structurii n zona cordonului, spre a asigura aceleai proprieti ca i materialul de baz. Aceasta se face prin normalizare (nclzire cu 30 500 C peste linia AC3) urmat de rcire n aer - fig. 2.22.

7. Controlul sudurilor Controlul sudurilor se realizeaz: Nedistructiv

cu gaze sau lichide penetrante

cu ultrasunete

cu raze X Distructiv:

prin ncercri mecanice de: rezisten rezilien ndoire.

2.3. mbinri prin lipire 2.3.1. Definire i domeniu de utilizare Lipirea este o metod de mbinare nedemontabil a pieselor metalice, la care legtura se realizeaz prin difuzia metalului de adaus aflat n stare lichid, n metalul pieselor aflat n stare solid.

Comparnd procedeul tehnologic de lipire cu cel de sudare se constat urmtoarele:

j. Asemnri. Ambele procedee: asigur asamblri nedemontabile folosesc efectul termic pentru realizarea legturii realizeaz legtura prin interaciunea atomilor metalului de baz i ai celui de

adaus.

k. Deosebiri. La lipire: metalul de baz nu se topete legtura se realizeaz datorit difuziei metalului de adaus topit n metalul de

baz aflat n stare solid metalul de adaus este diferit de cel de baz (are punctul de topire mai sczut) nclzirea zonei adiacente este considerabil mai mic, deci nu duce la

importante modificri structurale rezistena mecanic este mai mic dect la suduri

mbinrile prin lipire nlocuiesc sudura n toate cazurile n care deosebirile dintre aceste dou procedee aduc avantaje, iar solicitrile sunt reduse.

Fig. 2.22

2.3.2 Clasificare Clasificarea mbinrilor prin lipire se face funcie de temperatura de topire (tt) a materialul de adaus n:

lipitur moale la care tt5000[C]

2.3.3. Material i tehnologie de execuie

Pentru a putea fi folosit ca material de adaus n procesul de lipire, un material trebuie s ndeplineasc urmtoarele condiii: n stare topit se ude ct mai

bine suprafeele metalice. Cu ct tensiunea superficial a metalului topit este mai mic, cu att unghiul de udare este mai mic i udarea este mai bun fig. 2.38.

Temperatura de topire ct mai sczut. Pentru atingerea acestui dezi-derat se folosesc aliaje a cror compoziie este apropriat de cea eutectic sau eutectoid fig. 2.39.

Fluditate n stare topit ct mai mare pentru ca: materialul de adaus s ptrund ct mai uor n spaiul dintre suprafeele de

lipit s se realizeze rezistena maxim a lipiturii (cu ct grosimea stratului de

lipitur este mai mic, cu att ponderea de participare a forelor de coeziune dintre atomii metalului de adaus i baz la preluarea sarcinii este mai mare)

consumul de material de adaus s fie ct mai mic. Aceste condiii sunt ndeplinite de urmtoarele categorii de aliaje:

Pb-Sn folosite pentru lipire moale Al-Si folosite pentru lipirea aliajelor de Al Cu-Ph folosite pentru lipirea aliajelor cu Cu Cu-Zn STAS 204-77 folosite pentru lipirea oelurilor, aliajelor de Ni, Cu-

Ni i alamelor Ni-Cr folosite pentru lipirea oelurilor inoxidabile Cu-Ag folosite pentru realizarea contactelor n electrotehnic i electronic,

ct i la fabricarea bijuteriilor. Ag-Sn-Cu folosite pentru realizarea contactelor n electrotehnic i

electronic, ct i la fabricarea bijuteriilor. Cu-Au folosite pentru realizarea contactelor n electrotehnic i electronic,

ct i la fabricarea bijuteriilor.

Tehnologia lipirii cuprinde urmtoarele operaii:

Fig. 2.38

Fig. 2.39

1. Curirea suprafeelor n contact de orice urme de oxizi, grsimi sau murdrii. Curirea se execut: mecanic prin lipire, polizare, frecare cu peria de srm, band sau past

abraziv. chimic cu trietanolamin, metilcloroform, silicat de sodiu sau acizi.

2. protejarea suprafeelor de lipit mpotriva oxidrii cu ajutorul: fluxurilor colofoniu, acid clorhidric sau clorur de zinc pentru lipitur moale

i azotat de amoniu sau compoziii speciale pentru lipitur tare. atmosfer controlat amestec de gaze cu caracter uor reductor atmosfer rarefiat vid Fluxurile se folosesc pentru lipiturile a cror nclzire se face deschis, pe cnd atmosferele controlate sau vidul pentru lipituri ce se execut n cuptor.

3. Dispunerea suprafeelor de contact n poziia de lipire. Mrimea rosturilor depinde de calitatea mate-rialului de baz i aliajului de lipire tabelul 2.2. Lipirea tablelor se face prin suprapunere. Lungimea de suprapunere l = (4 12)s, funcie de solicitarea lipiturii. Lipirea evilor se face prin introducerea captului evii cu diametrul mai mic n cea cu diametrul mai mare. Dispunerea suprafeelor de lipit se alege astfel nct solicitarea principal s fie forfecarea.

4. nczirea separat a zonei de lipit sau mpreun cu materialul de adaus. n cazul c nclzirea se face separat, materialul de adaus se adaug n stare topit. nclzirea se poate face: deschis cu ciocanul de lipit, lampa de benzin, suflaiul aparatului de sudur

oxigaz, contact, etc. nchis n cuptoare etane cu atmosfer controlat sau rarefiat (vid)

5. Rcirea dirijat pentru a atenua tensionarea datorat diferenei dintre coeficienii de dilatare a pieselor i aliajului de lipit.

2.4. mbinri prin ncleiere 2.4.1. Definire i domeniu de utilizare mbinrile prin ncleiere se realizeaz cu ajutorul unui strat subire de adeziv, care dup aplicare se ntrete i preia forele exterioare prin rezistena mecanic datorit coeziunii lui, ct i prin cea dintre adeziv i suprafaa pieselor (de mbinat).

mbinrile prin ncleiere prezint urmtoarele:

1. avantaje; mbinarea oricrei perechi de materiale

Tabelul 2.2 [11] Tipul aliajului Materialul de baz

de lipit Oel Aliaje uoare Aliaje sinterizate Al-Si - 0.15-0.6 - Cu 0.05-0.10 - - Cu 0.25-0.40* - - Alam 0.10-0.25 - 0.10-0.40 Alpaca 0.20-0.30 - 0.10-0.40 Cu-Pb - - 0.10-0.30 Ag-Cu-Pb - - 0.05-0.20 Ag 0.005-0.20 0.15-0.65 0.05-0.25

simplitatea execuiei asigurarea etanrii att la suprapresiune ct i la vid nu este sensibil la cupluri galvanice poate fi izolator sau conductor electric dup cum este nevoie greuti reduse estetic.

2. dezavantaje limitarea temperaturii la maxim 3500[C] mbinrile prin ncleiere sunt sensibile la ncovoiere, ocuri i desprindere ca toate materialele plastice, adezivii prezint fenomenul de mbtrnire cu

scderea proprietilor mecanice.

mbinrile prin ncleiere se folosesc n special n mecanica fin, dar nu sunt strine aviaiei i construciei de automobile.

2.4.2. Material i tehnologie de execuie

Adezivii sau cleiurile sunt amestecuri ce cuprind:

1. materiale de baz: rini termorigide rini termoplaste elastomeri;

2. solveni 3. materiale de umplutur, ce mbuntesc calitile mecanice sau asigur

anumite proprieti (ex. conductibilitatea electric); 4. catalizatori, ce accelereaz procesul de solidificare.

Tehnologia ncleierii cuprinde urmtoarele operaii: 1. Asigurarea condiiilor de punere n oper a cleiurilor (formarea din mai muli

componeni, realizarea vscozitii necesare). 2. Pregtirea suprafeelor de lipit prin:

curire dezoxidare: mecanic sau chimic degresare chimic (tritanolamin).

3. Aplicarea unor pelicule subiri de adeziv pe suprafeele de ncleiat. Dac este nevoie se depun mai multe straturi succesive. Fiecare strat se depune dup ce s-a uscat precedentul.

4. Lipirea prin punerea n contact a suprafeelor, cu sau fr presare i meninerea pe timpul prescris pentru fiecare marc de adeziv.

2.4.3. Elemente constructive

a. nerecomandat

b. recomandat (posibil numai la table groase)

c. se practic la elemente subiri

d. teit, mai bun dect (b) datorit continuitii liniilor de for dar scump

e. cu eclis (similar cu (c)

f. mai bun dect (e)

g. cea mai bun din punct de vedere al rezistenei, dar foarte scump

Pentru preluarea unor eforturi mari la table subiri se folosete fluirea -fig. 2.42.

mbinarea evilor se poate face: cap la cap:

pe suprafa conic;

pe suprafat cilindric

cu mufe.

Fig. 2.42

Bibliografie 1. Avram, I.,

Slgean, I. Procedee conexe sudrii. Editura Tehnic, Bucureti, 1968.

2. Curtu, I. .a. Rezistena materialelor, Universitatea din Braov, 1990

3. Florea, V. Consideraii asupra placrii cu alam a oelului. STS-I.I.S. Sibiu, 1967

4. Florea, V. Tratamentul termic al pieselor de dimensiuni mari. Istitutul Politehnic Cluj-Napoca, 1973.

5. Florea, V. Organe de maini, I.I.S. Sibiu. 1982.

6. Ganea, I. Materiale sintetice noi. Editura Militar, Bucureti, 1979.

7. Micloi, C. Sudarea metalelor. Editura Tehnic, Bucureti, 1965.

8. Million, A. .a. Hidrogenul n oeluri i mbinri sudate. Editura Academiei, Bucureti, 1968.

9. Motek, W. .a. Maschinen elemente. Friedr. vieweg & sohh-Wiesbaden, 1992.

10. Opri, O. Tehnica verificrii etaneitii produselor. Editura Tehnic, Bucureti, 1974.

11. Surgean, I. Electrozi, fluxuri i srme pentru sudare. Editura Facla, Timioara, 1976.

12. Teodorescu, C., .a. Imbinri sudate. Editura Tehnic, Bucureti, 1972

STAS 96-80; 204-77; 500/2-80; 796-82; 797-80; 801-80; 802-80; 1125/16-82; 1126-80; 1987-80; 2082-80; 3165-80; 5555/2-80; 7194-79; 7242-82; 7520-75; 8496-80; 8524-70; 8734-80; 9229-80; 9230-80; 9231-80; 9232-80; 9477/1-79; 11019-85.