Upload
others
View
5
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
CE 307 Hidrolik
1. GİRİŞ Kapsam
Suyun bir yerden bir başka yere iletilmesi su
mühendisliğinin ana ilgi konusunu oluşturur.
İki temel iletim biçimi vardır:
1. İçindeki akımın basınçlı olduğu kapalı sistemler
2. İçindeki akımın serbest yüzeyli olduğu açık
sistemler
• Bu dersin temel amacı kapalı sistemler (genel
olarak borular) ve açık kanallardaki akımların
incelenmesidir.
Örnekler:
Şehirlerdeki su dağıtım şebekeleri
Çamlıdere Barajından İvedik Arıtma Tesisine Su iletim
hattı ( = 3400 mm, L = 15500 m)
Atatürk Barajından Harran Ovasına Urfa Tunnelleri
Harran Ovası ana sulama kanalı
(L=118 km, Q = 80 m3/s)
ŞANLIURFA
YEŞİLÇAY SİSTEMİ
Karadeniz YEŞİLÇAY REG.
SUNGURLU
Baraj
İSAKÖY
Baraj
KABAKOZ
Baraj
DARLIK
Baraj
EMİRLİ Arıtma
ÖMERLİ
Baraj
AĞVA
M A R M A R A
depolama
Ø 3 000 mm öngerilmeli beton borular
Ad.Vbdb
tDt
DB
s.cv.c
İntegral Denklemlerin Tekrarı Reynolds Taşınım Teoremi
Bir boyutlu kararlı akımlar için:
sabitVAAVAVQ 211
hHzp
g2
Vz
p
g2
Vs2
222
211
21
1
Süreklilik Denklemi:
Enerji Denklemi:
Momentum Denklemi:
1122f2211 VVQFsinWApAp
W z1 z2
Kontrol hacmi
p2A2
p1A1 Ff
1
2
W
1
2
Ff
Kontrol
hacmi
z2 z1
P1A1
Kıyas düzelmi
Basınçlı akım Serbest yüzeyli akım
p2A2
2. BORULARDA AKIM
Reynolds Deneyi: a. Experiment to illustrate type of flow.
Q=VA Boya izi
Boya
boru
pürüzsüz eğrisel giriş
D
2.1 Borularda Akımın Genel Özellikleri 2.1.1 Laminer ve Türbülanslı Akımların Tanımı
b. Tipik boya izleri
Q=VA Boya izi
boya
boru
pürüzsüz eğrisel giriş
D
Akım tipini gösteren deney Tipik boya izleri
Laminer
Türbülanslı
Geçiş
u(t) _u = time-averaged(or mean) value
u'
T
tO tO + T
u
t
(t)
c. Türbülanslı Akımın Özellikleri
u(t) = x-yönünde anlık hız
= u(t)’nin zamansal ortalama değeri
u’ = u(t)’nin çalkantı kısmı
u
T
dtuT
u0
1, T = entegrasyon süresi
u(t)= +u′(t) u
𝑢 =zamansal ortalama değer
d. Reynolds Sayısı,Re
VDRe
Laminer akım: Re ≤ 2000
Geçiş akımı: 2000 < Re < 4000
Türbülanslı akım: Re ≥ 4000
Laminer akım
Geçiş akımı
Türbülanslı akım
Inviscid coreBoundary layer
Entrance regionflow
Fully developedflow
D
xr
(2)(1)
e
(3)
(4)(5)(6)
x6 – x5
Fully developedflow
x5 – x4
Developingflow
2.1.2 Giriş Bölgesi ve Tam Gelişmiş Akım
Giriş bölgesi akımı Tam gelişmiş akım
Sürtünmesiz çekirdek bölge Sınır tabakası
Tam gelişmiş akım Gelişen akım
Giriş basınç düşüsü
Giriş bölgesi
D p
x 3
– x 2
= Dx
x 2
= e x 1
= 0
p
x 3
x
Tam gelişmiş akım: D(p+z)/Dx = sabit
Toplam Yük Kaybı, hk
mfk h+h=h
hf – Sürtünme (Viskoz, Majör) kaybı hm– Lokal (Minör) kayıp
Sürtünme Kaybının Hesaplanması (hf):
1. Darcy-Weisbach Denklemi
2
2
25
2
f KQ=g2
Q
π
16
D
Lf=
g2
V
D
Lf=h burada
52Dg
fL8K
2.1.3 Borularda Yük Kayıpları
2.Hazen-Williams Denklemi
851851874851
8511651851f KQ=Q
D
L
C
610=V
D
L
C
86=h ..
...
..
..
K
D – boru çapı (m)
V – ortalama hız (m/s)
g – yerçekimi ivmesi (m/s2)
Q – hacimsel debi (m3/s)
L – boru uzunluğu (m)
f – Darcy – Weisbach sürtünme faktörü (boyutsuz)
C – Hazen-Williams pürüzlülük katsayısı (boyutsuz)
Lokal Kaybın Hesaplanması (hm):Ampirik denklem
(ani genişleme durumu hariç)
g2
VKh
2
mm =
2.2 Borularda Tam Gelişmiş Akım 2.2.1 Darcy-Weisbach Denkleminin Türetilmesi
Prizmatik bir boruda kararlı tam gelişmiş bir akım için (A = sabit alan)
R
W
z1 z2
KH
p2A2 p1A1
Ff
1
2
Wsin
V2
x
L
V1
Wcos
V1 = V2 = V, A1 = A2 = A, 1 = 2, 1 = 2
a.Duvardaki kayma gerilmesi ve yük kaybı arasındaki ilişki:
Süreklilik Denklemi: Sabit VA AV AV Q 2221
Momentum Denklemi: )(sin 11222211 VVQFWApAp f
Burada Wsin = ALsin = A(z1-z2)
ve Ff = wPL (P =ıslak çevre),
Momentum denkleminden;
02121 PLzzAApAp w)(
H
ww
R
L
A
LPz
pz
p
2
21
1 (1)
burada: P
ARH hidrolik yarıçaptır
24
4
2
RD
D
D
burada D = boru çapı, R = boru yarıçapı
* Enerji denkleminden:
fhzp
zp
22
11 (2)
Denklem (1) ve (2)’den D
L
R
L
R
Lh ww
H
wf
42
Note: 1) Türetilen denklem hem laminer hem de türbülanslı akımlar için geçerlidir. 2) Ayrıca, açık kanal akımı için de geçerlidir.
b.Duvardaki kayma gerilmesi ve hız arasındaki ilişki:
Duvardaki kayma gerilmesi, w, V-ortalama hız, D-boru çapı, -
akışkanın yoğunluğu, -akışkanın dinamik viskozitesi, -borunun
pürüzlülüğü’ne bağlıdır.
w
V
D
, w= f(V, D, , , )
k = 6 parametre
r = 3 ana boyut,
n = k-r = 6-3 =3 terimi
2
2
32
3
2
21
Vρfτ
fD
ε,
μ
VDρφ
Vρ
τ
)π,π(φπ
Pürüzlülük Rölatif ,D
επ
Rν
VD
μ
VDρπ
fVρ
τπ
w
w
1
e
w
𝒌𝒂𝒚𝒎𝒂 𝒈𝒆𝒓𝒊𝒍𝒎𝒆𝒔𝒊
𝒅𝒊𝒏𝒂𝒎𝒊𝒌 𝒃𝒂𝒔𝚤𝒏ç
Reynolds sayısı
c.Yük kaybı ve hız arasındaki ilişki:
faktörü sürtünme Weisbach
/g veff8
)/(Re,
Darcyf
g2
V
D
Lf=h
için==′
D
LVf′4=
D
L4=h
Vf′=
Df=V
=f′
2
f
2
w
f
2
w
2
w
→
ργ
γ
ρ
γ
τ
ρτ
ερ
τ
𝒇 = 𝒇𝝆𝑽𝑫
𝝁,𝜺
𝑫= 𝒇 𝑹𝒆,
𝜺
𝑫
2.2.2 Borularda Laminer Akım
Varsayımlar :
•Akışkan sıkıştırılamaz ve Newtoniyendir.
•Akım kararlı, tam gelişmiş, ve boru çapına göre
paralel ve simetriktir.
•Boru düz bir borudur ve sabit çapa sahiptir.
z1 z2
d
x
r
Kıyas düzlemi
p+(dp/dx)dx p
r0 x
Momentum Denklemi
zP
h since r
2
dx
)zp(d
dx
dh
r
2
dx
)zp(d
)r Aby sides both (Divide
0rdx2Adx
dzdxdxA
dx
dp
0rdx2sinAdxAdxdx
dpppA
2
o
w
r
2
r
2
dx
dh
r = 0 ise, = 0
r = ro ise, = w
Her iki taraf A=r2 ye bölünürse
Verilen denklem borularda oluşan laminer ve türbülanslı akımlar için geçerlidir.
y
r
w
CL
Laminar akım için:
(2) 2
r
dx
)zp(d
(1) dr
du
dy
du
Denklem (1) ve (2) den
2
r
dx
)zp(d
dr
du
Sınır koşulları: r = 0 , u = Vmax r = ro ; u = 0 u = u(r) integrasyonu ile çözülebilir
•Hız:
2
o
2o
2
omax
r
r1
4
r
dx
zpd
r
r1Vu
•Ortalama Hız:
8
r
dx
zpd
2
V
A
dau
A
QV
2omax
av
•Maksimum Hız:
4
r
dx
zpdV
2o
max
•Duvardaki kayma gerilmesi:
o
avw
r
V4
•Kayma gerilmesi: o
wr
r
dr
du
•Debi:
( )dx
z+pd
8
r=VA=Q
4
o γ
μ
π
dx
)zp(d
dx
dh
L
hf
r
VL8
r
L2h
2o
av
o
wf
•Yük kaybı:
Laminer akımda Darcy–Weisbach Sürtünme Faktörü
1. Laminar Akım: Re 2000
u(r)
Vmax
g2
V
D
L
Re
64
D
VL32
2V
2V
D
VL32
r
VL8h
2av
2av
av
av2
av2
o
avf
Darcy Weisbach denklemi: g2D
LVfh
2av
f
Yani Laminer akımda Re
64f