8
Verési képletek elre gyártott vert cölöpöknél, szemcsés talajokban, becslésszer összehasonlítás, a cölöp leverésére fordított munka és a behatolási munka egyenlsége, csak verés után alkalmazható, verési képletben általában: - cölöp súlya (G c ); - a verkos súlya (G k ); - a kos ejtési magassága (h k ); - a cölöp mért behatolása (s) szerepel. módosított ENR formula: c k c 2 k k k k t k k t G G G n G C s h G e F h G s F + + + = = e h : hatékonyság (verés módja 0,75-1,00) C: 25,4 mm (ejtkos), 2.54 mm (gz) n: visszapattanási szorzó (anyagtól függ 0-0,5) Számítás szondázási adatokból statikus szondázások (CPT) cs c cs q α = σ , α cs : 0,07 - 0,4 k c k q α = τ , 125 1 30 1 k - = α . dinamikus szondázás (SPT) cs cs cs N K = σ , K cs =20-70 K K K N K = τ , K k =1.2-2.5

Cölöpteherbirás

Embed Size (px)

Citation preview

Verési képletek � el�re gyártott vert cölöpöknél, � szemcsés talajokban, � becslésszer� összehasonlítás, � a cölöp leverésére fordított munka és a behatolási munka

egyenl�sége, � csak verés után alkalmazható, � verési képletben általában:

- cölöp súlya (Gc); - a ver�kos súlya (Gk); - a kos ejtési magassága (hk); - a cölöp mért behatolása (s) szerepel.

módosított ENR formula:

ck

c2

kkkkt

kkt

GGGnG

CshGe

F

hGsF

+⋅+⋅

+⋅⋅=

⋅=⋅

eh: hatékonyság (verés módja 0,75-1,00) C: 25,4 mm (ejt�kos), 2.54 mm (g�z) n: visszapattanási szorzó (anyagtól függ� 0-0,5)

Számítás szondázási adatokból statikus szondázások (CPT) csccs q α⋅=σ , αcs: 0,07 - 0,4

kck q α⋅=τ , 125

1301

k −=α .

dinamikus szondázás (SPT) cscscs NK ⋅=σ , Kcs=20-70 KKK NK ⋅=τ , Kk=1.2-2.5

Statikus próbaterhelés Próbaterhelni kell, ha:

- másként nem határozható meg megnyugtató módon a terhelés; - szükség van a cölöp süllyedési jellemz�ire; - új technológiával készített cölöpöknél; - a teherbírás tekintetében kétség merül fel.

Lépcs�: 0,1⋅Ft Süllyedés sebessége max. 0,02 mm/5 perc

a,

Grafikus interpoláció (Mazurkiewicz):

( )FFcdsdF

)e1(FF

t

sct

−⋅=

−⋅= ⋅−

Skempton-féle diagram:

VUIS-féle próbaterhelés:

Dinamikus próbaterhelés

Számítási modell (back analysis):

Statnamic próbaterhelés

16 MN 3 MN, 6 MN, 9 NM

A határteher megállapítása tH FF ⋅α= , 7,0321 ≤α⋅α⋅α=α

α1 meghatározási mód (0,4-0,9); α2 az építmény jelent�sége (0,5-0,9); α3 a talajviszonyok (0,9-1,0).

Határteher süllyedést�résb�l Húzott cölöpök: köpenymenti ellenállásból

V2.0H ⋅≤ : elegend� a függ�leges cölöp.

Cölöpcsoport álló cölöpök: 1

HcsH FnF ⋅=

lebeg� cölöpök: 1H

csH FF Σ⋅β= ,

fúrt cölöpök: β = 0,8-0,95 vert cölöpök: β = 1,1 A cölöpcsoport alatti talajrétegekre: sH HKGFA τ⋅′⋅′−Σ+Σ≥′⋅σ

A’ = B’⋅L’, K’ = 2⋅(B’+L’)

Süllyedés

Egyedi cölöp (Meyerhof): H

1 30Dp

sσ⋅

⋅=

p - a cölöp talpsíkjában ébred� feszültség; D - a cölöpátmér�; σH - a talaj (talp alatti) határfeszültsége.

Cölöpcsoport (Skempton): 2

1cs 12B9B4

ss ��

���

++⋅⋅=

B: a csoport szélessége Feszültség szétterjedés lebeg� cölöpöknél:

A nem teherbíró rétegek hatása: Feszültség szétterjedés álló

cölöpöknél: