COMUNE DI DESENZANO D/Gcomune.desenzano.brescia.it/.../Relazione_tecnica_pozzi_perdenti.pdf · 4.2) Calcolo della portata meteorica e di filtrazione per il dimensionamento dei pozzi

COMUNE DI DESENZANO D/G

PROVINCIA DI BRESCIA

Committente

SOCIETÀ AGRICOLA TREZZA

Realizzazione delle reti di drenaggio delle acque meteoriche

per il nuovo complesso scolastico-residenziale

di cui al Piano integrato d’intervento- “PII Grezze”

RELAZIONE TECNICA GIUSTIFICATIVA DEI DIMENSIONAMENTI DELLE OPERE

1) Premesse

2) Dati idrologici e dati idraulici-pluviometria

3) Analisi delle piogge intense delle curve di possibilità pluviometrica del bacino

4) Determinazione della portata meteorica critica

4.1) Tecniche di smaltimento delle acque bianche nel suolo

4.2) Calcolo della portata meteorica e di filtrazione per il dimensionamento dei pozzi

perdenti

4.3) Dimensionamento dei pozzi perdenti e vasca di laminazione

5) Conclusioni

PROGETTISTA:

AVANZI ING.G.PIETRO Via Nestore Baronchelli, 2 25085 Gavardo (BS) Tel. 0365-374972 Fax 0365-379784 E-MAIL: info.studioavanzigpalice.it

TIMBRO E FIRMA: DATA:

GIUGNO 2010 PRATICA: ________________________ ________________________

via Nestore Baronchelli, 2 - 25085 - Gavardo (BS) AVANZI ING. GIAN PIETRO Ordine Ingegneri della Provincia di Brescia n. 1864 Tel. 0365-374972 Fax 0365-379784 ingegneria civile ed idraulica c.f. VNZ GPT 60C04 D940C

E-mail: [email protected] progettazione architettonica e calcoli strutturali Partita I.V.A. 00511320988 ________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________

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RELAZIONE TECNICA-GIUSTIFICATIVA DEI DIMENSIONAMENTI-PROGRAMMA INTEGRATO D’INTERVENTO-PII GREZZE 1

1 Premesse

La realizzazione di un nuovo plesso scolastico comunale ed di un insediamento

residenziale in località Grezze nel Comune di Desenzano del Garda, comporta la

necessità di affrontare uno studio idrologico-idraulico per la definizione dei deflussi

prodotti dall’area oggetto di studio, in maniera tale da stabilire la compatibilità dello

scarico delle acque meteoriche interne all’insediamento con le capacità di drenaggio

della rete comunale esistente. Lo smaltimento delle acque pluviali, viene pertanto

effettuato attraverso una rete di drenaggio interna che consente l’invaso del deflusso

prodotto con accumulo dello stesso all’interno di una vasca di laminazione e il

successivo scarico controllato sulla rete bianca di via Grezze .

Al fine di moderare lo scarico sulla rete pubblica, è previsto a monte della vasca di

laminazione, compatibilmente alla capacità di disperdimento del terreno e in

relazione alla quota della falda, lo scarico nel sottosuolo, attraverso la realizzazione

di un sistema di pozzi perdenti che consentono di limitarne l’accumulo.

Sulla scorta della documentazione reperita ed in funzione dei sopralluoghi condotti

il sottoscritto, Avanzi ing.Gian Pietro iscritto all’ordine degli ingegneri della

provincia di Brescia al n.1864 è in grado di esporre come appresso il risultato delle

sue indagini. Il presente studio analizza il bacino artificiale del sito oggetto

d’intervento quale elemento base per la definizione della portata critica a seguito

d’eventi pluviometrici intensi e di breve durata (paragonabili al tempo di corrivazione

del bacino).

2 Dati idrologici e dati idraulici (pluviometria)

Nella progettazione (o verifica) di un sistema idraulico complesso, o di una semplice

struttura, occorre vagliare accuratamente le curve di possibilità pluviometrica.



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Cioè in definitiva occorre fare delle scelte circa il grado di rischio che si vuol

accettare per le opere da realizzare. Nel caso delle piogge, comporta la scelta di una

probabilità (o meglio di un tempo di ritorno T inteso come intervallo di anni in cui

mediamente un certo evento viene eguagliato o superato mediamente una sola volta)

dall’evento. Ne consegue che le indagini delle piogge intese vengono fatte con criteri

statistici andando alla ricerca delle curve di possibilità pluviometrica corrispondenti

ai prefissati valori del tempo di ritorno.

3 Analisi delle piogge intense delle curve di possibilità pluviometrica del Bacino

Un passo fondamentale dell’analisi idrologica per la stima della portata critica

consiste nella determinazione delle curve di possibilità pluviometrica medie puntuali

del bacino. L’operazione deve essere condotta in modi differenti a seconda delle

informazioni disponibili. Se all’interno dell’area d’interesse del bacino cadono più

stazioni pluviometriche o pluviografiche appare ragionevole fare riferimento ai

metodi che stimano tale curva come media spaziale dei valori determinati per le

singole stazioni pluviografiche. Quando invece, come accade in questo caso, nel

bacino non ricade nessuna stazione di misura, un modo più articolato per la

determinazione delle curve di possibilità climatica è quello di fare riferimento a tutte

le stazioni circostanti valutando per l’area d’interesse delle curve ottenute dalla media

pesata di quelle delle stazioni prese in esame. Per curva caratteristica di possibilità

pluviometrica si intende la relazione tra l’altezza di pioggia, “h”, caduta nella

generica durata, “d”, e il tempo di ritorno, “T”, della stessa; tempo definito come il

numero medio di anni in cui “h”, nella durata “d” viene superata in media una sola

volta. La sua espressione per campi di durate abbastanza ampi, può essere

rappresentata da relazioni del tipo:



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h(d,T)=aT d n (3.1)

dove aT [mm/h n] rappresenta la pioggia oraria di tempo di ritorno “T” ed “n” è un

esponenziale di scala.

Le piogge massime annuali che si verificano in una data località per un assegnata

durata, date le loro caratteristiche di variabilità, possono essere assimilate a una

variabile aleatoria. Della variabile aleatoria disponendo di una serie di osservazioni è

possibile definire la distribuzione di probabilità P(h), la quale è legata al tempo di

ritorno dalla relazione:

T(h)=1/[1-P(h)] (3.2)

ove P è la probabilità di non superamento.

Disponendo in una serie di osservazioni (nel nostro particolare caso ricavate dai dati

registrati dalla stazione pluviometrica di Brescia), di massimo annuale, “h”,

dell’altezza di precipitazione con durata “d”, scelta un tipo di legge probabilistica che

si presta bene a interpolare le osservazioni è possibile pervenire alla determinazione

del quantile “h(d)”. La distribuzione di probabilità scelta in questo particolare caso è

la distribuzione a due parametri di Gumbel definita dalla relazione:

P(h)=exp(-exp(-y)) (3.3)

dove “y” è la variabile ridotta tale per cui:

y =αd (h – u d) (3.4)



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dalla quale si consta che per definire la probabilità di non superamento di un evento è

necessario stimare i parametri “αd”, “ud”. Stimando i parametri ad esempio con il

metodo dei momenti (si considera la media, “μ”, e la deviazione standard, “σ”),

supponendo che la media e lo scarto della popolazione coincidano con la media

“m(h)” e lo scarto “s(h)” del campione delle osservazioni si determinano i quantili

d’altezza di precipitazione a tempo di ritorno assegnato:

h(d)= u d – 1/(αd) lnln(T/(T-1)) (3.5)

dove :

αd = 1,283/σ

u d =μ-0,45σ

Nelle tabelle seguenti sono riportati i valori dei parametri sopra definiti al variare

della durata dell’evento per la stazione di riferimento, sulla base dei valori d’altezza

di precipitazione massima registrata alle diverse durate

Anno 0,5 ore 1 ore 3 ore 6 ore 12 ore 24 ore 1949 19,92 25,56 34,02 37,04 51,08 56,68 1950 16,56 24,86 64,88 98,21 104,28 105,59 1951 38,24 51,48 53,54 61,18 88,5 115,79 1952 25,7 49,2 57,3 57,7 57,7 64,81 1953 17,31 21,06 41,07 63 110,45 144,77 1955 20,17 31,64 34,59 40,1 59,7 67,88 1956 13 26 50 50,16 58,2 60,09 1957 14,62 18,62 35,31 37,02 43,97 74,21 1958 13,29 16,39 35,18 56,09 94,98 118,32 1959 21,41 37,53 87,02 100,25 101,1 101,1 1960 17,39 21,59 37,19 58,04 74,6 82,62 1961 27,69 51,97 69,86 85,86 89,75 130,09 1962 21,75 26,5 34,13 37,38 44,08 53,23 1963 16,36 24,8 40 45,4 51,2 54,3 1964 18,5 22,2 25,91 32,53 51,86 61,99 1965 11,07 15,73 23,66 27,11 34,44 55,45 1966 26,21 40,23 41,92 47,94 47,94 71,45 1967 18,26 20,08 25,42 28,81 33,15 49,52



_____________________________________________________________________________________________________________________________


1968 33,24 38,08 67,04 74,24 74,24 82,12 1969 18,03 20,87 36,44 46,31 47,14 53,78 1970 16,08 17,55 21,77 27,6 37,88 49,21 1971 17,9 25,72 27,09 29,29 36,33 47,04 1972 15,15 20,48 34,79 35,9 41,04 61,14 1973 26,65 42,6 52,86 52,86 58,78 58,78 1974 19,82 32,88 38,89 42,82 49,65 74,15 1975 13,14 25,59 36,21 41,67 60,34 80,02 1976 15,67 25,08 42,17 63,78 72,66 94,48 1977 21,43 34,62 40,15 51 71,72 83,32 1978 21,4 25,2 50,1 50,1 50,3 50,3 1979 11,16 17,69 32,09 37,25 59,8 69,23 1980 13,62 17,33 22,24 32,32 53,69 88,62 1981 17,65 25,07 41,69 47,46 49,93 55,61 1982 46,34 68,04 74,97 74,97 74,97 86,64 1983 12,66 15,9 24,78 31,05 43,52 47,39 1984 16,18 19,7 32,77 46,43 48,34 54,58 1985 24,73 24,73 28,66 32,89 50,17 80,14 1986 17,32 21,8 29,56 29,85 40,39 62,54 1987 16,66 23,8 27,65 28,02 37,35 42,03 1988 14,71 25,36 48,51 54,37 56,5 60,45 1989 22,35 31,79 43,91 43,91 50,72 72,19 1990 16,48 27,85 35,3 35,69 50,94 66,91 1991 16,75 21,85 31,69 47,79 58,76 84,76 1992 15,99 24,18 40,4 46,95 73,57 90,16 1993 48,67 62 87,59 93,83 95,58 105,01 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 56 74,2 91,8 92,2 92,2 92,2 2002 26,2 30,6 49,2 53,2 53,2 62,6 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 56 74,2 91,8 92,2 92,2 92,2 2002 26,2 30,6 49,2 53,2 53,2 62,6 1983 12,66 15,9 24,78 31,05 43,52 47,39 1984 16,18 19,7 32,77 46,43 48,34 54,58



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1985 24,73 24,73 28,66 32,89 50,17 80,14 1986 17,32 21,8 29,56 29,85 40,39 62,54 1987 16,66 23,8 27,65 28,02 37,35 42,03 1988 14,71 25,36 48,51 54,37 56,5 60,45 1989 22,35 31,79 43,91 43,91 50,72 72,19 1990 16,48 27,85 35,3 35,69 50,94 66,91 1991 16,75 21,85 31,69 47,79 58,76 84,76 1992 15,99 24,18 40,4 46,95 73,57 90,16 1993 48,67 62 87,59 93,83 95,58 105,01 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 56 74,2 91,8 92,2 92,2 92,2 2002 26,2 30,6 49,2 53,2 53,2 62,6

Tab 3.1- Altezza di precipitazione “h(mm)” per la stazione di Brescia

m(h) 21,07457 29,69565 43,07217 50,16457 60,58022 74,41935 Varianza 92,32937 186,6508 305,6154 381,8469 407,4579 545,7301

s(h) 9,608817 13,66202 17,48186 19,5409 20,18559 23,36087 α(d) 0,133523 0,09391 0,07339 0,065657 0,06356 0,054921 u(d) 16,7506 29,66263 43,04263 41,37116 51,4967 63,90696

Tab 3.2 -Stima dei parametri α(d) e u(d) con il metodo dei momenti per la stazione di Brescia

Stimati i parametri attraverso i metodi sopra definiti, nella progettazione di un

sistema idraulico complesso, o di una semplice struttura, occorre fare una scelta circa

il grado di rischio che si vuol correre per l’opera da realizzare, questo implica nel

caso delle portate critiche e quindi delle piogge che le generano la scelta di un tempo

di una probabilità e quindi di un tempo di ritorno, dato che abbiamo visto che le due

grandezze risultano correlate tra di loro. Per il bacino in esame sono stai considerati

come tempi di ritorno 2, 5, 10, 20, 30, 50, 100, 200 anni, ed in funzione di ciò sono

stati determinati i diversi quantili di altezza di precipitazione al variare del tempo di

ritorno e della durata della precipitazione stessa tramite la relazione (3.5). Nelle



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tabelle successive riportiamo i risultati ottenuti per la stazione pluviometrica

considerata. Durate di scroscio (ore)

Tempi ritorno (anni) 0,5 1 3 6 12 24 5 27,984 39,520 55,643 64,216 75,095 91,218

10 33,604 47,511 65,868 75,646 86,902 104,882 20 38,995 55,176 75,677 86,609 98,227 117,988 30 42,097 59,585 81,319 92,916 104,742 125,528 50 45,974 65,098 88,372 100,800 112,886 134,953

100 51,203 72,532 97,886 111,434 123,871 147,666 200 56,413 79,940 107,365 122,030 134,816 160,333

Attraverso l’interpolazione delle previsioni “h(d)” si ottiene quindi una relazione

empirica tra i valori di “h” e “d”, che corrisponde alla curva h(d) di crescita

dell’afflusso meteorico di progetto con la durata. Questa procedura viene denominata

metodo dei quantili regolarizzati, poiché si basa sulla regolarizzazione, mediante una

opportuna funzione, dei quantili corrispondenti a diverse durate. Con la procedura

sopra descritta i parametri “aT”e “nT” dipendono dallo specifico quantile preso in

esame, ossia dal periodo di ritorno considerato. La regolarizzazione tramite la

relazione (3.5) viene condotta tramite regressione dei valori stimati dai quantili

“h(d)” sulle diverse durate, “d”, prese in esame, adottando solitamente uno schema

lineare alle trasformazioni logaritmiche.



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Curve segnalatrici di possibilità climatica L.S.S.P. - Brescia

y = 37,405x0,2915

0,000

20,000

40,000

60,000

80,000

100,000

120,000

140,000

160,000

180,000

0 5 10 15 20 25 30

Durata evento meteorico [ore]

Alte

zza

di p

iogg

ia [m

m] T=5

T=10

T=20

T=30

T=50

T=100

T=200

LSSP T=5 anni

Il grafico rappresenta l’andamento delle curve di possibilità climatica che relazionano

l’altezza di pioggia alla stazione di registrazione variare del tempo di ritorno e della

durata dell’evento meteorico.

Per il dimensionamento e la verifica dei manufatti in oggetto è ragionevole assumere

come soglia di non ripetibilità dell’evento un lasso di tempo pari a 5 anni. Pertanto

per la curva corrispondente a tale periodo di ritorno, con l’ausilio del foglio

elettronico, si produce per interpolazione, una curva di tendenza che rappresenta la

(3.1).

Pertanto per T=5 anni si ottiene:

h=37,405d 0,2915

h(d,T)=aT d n

I parametri caratteristici delle curve di possibilità climatica sono evidenziati nella

tabella sottostante:



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T(anni) aT nT

5 37,405 0,2915 Tab 3.7 Stima dei parametri aT e nT

4 Determinazione della portata meteorica critica

4.1) Tecniche di smaltimento delle acque bianche nel suolo

Lo scarico delle acque bianche all’interno del suolo viene solitamente finalizzato per

modificare le caratteristiche di quantità (portate e/o volumi) dei reflui per effetto

dello stoccaggio sul suolo in modo tale da garantire un’efficace modalità di

smaltimento finale. Le modalità atte alla moderazione della portata circolante

all’interno della rete drenante possono avvenire secondo tecniche costruttive

profondamente diverse che portano tuttavia a risultati analoghi. Il sistema utilizzato

nel caso oggetto di studio è caratterizzato dalla messa in opera di pozzetti perdenti

dotati di pareti forate attraverso i quali le acque bianche s’infiltrano nel sottosuolo.

Trattandosi di area disposta degradante lungo il profilo longitudinale delle strade che

confluiscono in prossimità della nuova scuola, si è deciso di localizzare le batterie di

pozzi perdenti lungo il tragitto, in corrispondenza delle aree adibite a parcheggio. Le

batterie disperdenti devono essere realizzate in serie, in modo che le stesse vadano a

saturazione prima di caricare la vasca di laminazione finale posta in prossimità del

parcheggio pubblico situato a quota 93,00 (m s.l.m). Pertanto la rete di drenaggio

funziona quale collettore delle acque bianche che collegano i pozzi perdenti i quali,

una volta saturi caricano la linea di valle fino al pozzo successivo per poi accumulare

l’eccesso all’interno della vasca di laminazione. La vasca di laminazione così come

progettata, funziona pertanto quale elemento per lo stoccaggio provvisorio prima di

caricare la rete pubblica di via Grezze



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In aggiunta al volume d’acqua fornita dagli anelli in cemento, viene posto

esternamente nell’intorno di queste vasche completamente interrate uno strato di

ghiaia grossolana che consente l’incremento della capacità di allontanamento delle

acque, accompagnato dalla presenza di un geotessile necessario al fine di prevenire il

progressivo intasamento del pozzo.

4.2 Calcolo della portata meteorica e di filtrazione per il dimensionamento dei pozzi

perdenti

La determinazione della portata meteorica che deve essere collettata, viene quindi

valutata a partire dai soli dati pluviometrici e stabilita considerando come livello di

rischio per la struttura che si intende verificare un tempo di ritorno T=5 anni (così

come viene stabilito dal PRRA).

La portata defluente all’interno dei pozzi perdenti è stata pertanto valutata attraverso

l’uso di due diversi approcci:

-Corrivazione lineare con idrogramma di progetto rettangolare

-Metodo empirico speditivo (formulazione razionale) secondo P.R.R.A regione

Lombardia.

L’utilizzo di differenti metodologie di calcolo, si rende necessario in quanto queste

derivano da studi di drenaggio di vaste aree e, sebbene prevedano l’impiego di

opportuni coefficienti per il ragguaglio ad aree minori, forniscono risultati sovra o

sottostimati. Ancor più influente sull’attendibilità dei risultati è la scarsità delle

osservazioni per durate di pioggia inferiori all’ora.

Essendo le misure dell’altezza di pioggia effettuate in modo puntuale, si deve

provvedere al ragguaglio della curva di possibilità climatica mediante le relazioni

riportate di seguito e note come formule di Marchetti:



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a1 = a [1-0,06 ( A) 0.40 ] (4.6)

n1 = n0 + 0,003 ( A ) 0.60 (4.7)

n0 = 1

34 n (4.8)

• L’area nella quale si deve instaurare il nuovo complesso (residenziale-scolastico),

è caratterizzata da una superficie totale A=81.775 m2

Dalla relazione sopra esposta ne consegue pertanto che il valore dei nuovi parametri

della curva di possibilità climatica ragguagliata all’area valgono: a’T=36,49 n’T=0,298

• ∑

∑ ⋅= n

i

n

ii

A

A

1

11φ

φ coefficiente medio ponderale che caratterizza le aree scolanti;

Per dimensionare i manufatti idraulici presenti all’interno della rete, è indispensabile

dunque conoscere per ogni bacino di drenaggio il valore del coefficiente d’afflusso.

In prima fase, si è passati pertanto alla suddivisione della superficie in esame in aree

impermeabili e permeabili, in modo tale da assegnare ad ognuna di esse lo specifico

coefficiente d’afflusso a seconda delle caratteristiche fisiche e geologiche del terreno,

tale da consentire la determinazione del coefficiente medio ponderale φ1

La letteratura fornisce valori di coefficienti di afflusso variabili in funzione della

tipologia di superficie di scorrimento e del tempo di ritorno:

o Tetti, vialetti, parcheggi 0,8 per tempi di ritorno di 5 anni.

o Strade, marciapiedi, superfici in cls 0,85 per tempi di ritorno di 5 anni.



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o Giardini 0,050 per tempi di ritorno di 5 anni

o Tc= tempo di corrivazione del bacino

∑=

+=n

i

i TiTrTc1

max (4.9)

Ove Tri= tempo di percorrenza di ciascun ramo del flusso per cui

∑=

n

1i

iTrmax rappresenta il massimo tempo di percorrenza della rete, determinabile con

la seguente:

Vp,LTr ⋅

=51

max (4.10)

in cui Lmax è lo sviluppo del percorso idraulicamente più lungo e Vp la velocità di

progetto del flusso nello stesso. Non avendo a disposizione dati significativi in

riguardo al percorso idraulicamente più lungo, secondo quanto espresso dal PRRA è

possibile pervenire alla determinazione del parametro attraverso la relazione di

seguito evidenziata:

Lmax_teorico=(1,5xA)1/2

Sulla scorta di quanto definito, si deduce che il percorso idraulicamente più lungo

(teorico) per l’area oggetto di studio vale:

• Lmax-teorico=(1,5x81.775)1/2=350,23 m

Essendo la rete di drenaggio dello smaltimento delle acque definita, si constata che il

percorso idraulicamente più lungo vale:

• Lmax=500,00 m



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A favor di sicurezza, in fase progettuale si è tuttavia ipotizzato di considerare quale

percorso idraulicamente più lungo quello definito dalla teoria; Lmax=350,00 m

Il parametro Ti, rappresenta il tempo impiegato da una goccia precipitata per

raggiungere la rete di drenaggio. Per le superfici considerate in letteratura sono

riportati tempi di 10 min pari a 0,166 ore.

4.2.1- Metodo della corrivazione lineare

La valutazione della portata critica Qc transitante in una determinata sezione di

chiusura della rete di drenaggio di un generico superficie scolante si determina con le

relazioni seguenti:

1'0

0

10

'4

1

'* 0

−

−

⋅⋅⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛⋅

−⋅=⇒>

⋅⋅⋅=⇒≤

n

n

TcaTc

tAQctTc

TcaAQctTc φ (4.11)

Essendo:

⎪⎪

⎩

⎪⎪

⎨

⎧

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡⋅=

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛⋅=

≤)'/1(

31

0

)3/1(1

1

'45)75,0(

45'*

75,0n

at

a

φ

φφ

φ (4.12)

⎪⎪

⎩

⎪⎪

⎨

⎧

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡ −⋅=

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−⋅

⋅=

≥)'/1(1

0

)3/1(

11

')1(180

)1(180'75,0*

75,0n

at

a

φ

φφ

φ (4.13)



_____________________________________________________________________________________________________________________________


4.2.2- Metodo empirico speditivo (P.R.R.A.)

La stima della portata meteorica adottata per la superficie urbana in esame, è stata

quindi effettuata con un procedimento basato sulla formula razionale attraverso la

quale si ottiene che il deflusso critico è dato:

Q= φ×× Au (4.14)

dove:

A = area del bacino sottesa dalla sezione di calcolo espressa in ha

φ= coefficiente medio ponderale del bacino di area A(ha)

u = coefficiente udometrico espresso in l/s ha



_____________________________________________________________________________________________________________________________


Per l’applicazione della formula (4.14) si devono assumere i valori dei coefficienti

“u/a”, in funzione della costante temporale “K “del bacino sotteso e dell’esponente

“n” della curva di possibilità climatica

Sulla scorta dei dati individuati è possibile quindi pervenire alla determinazione delle

curve di possibilità climatica ragguagliate all’area. Nella tabella sottostante si

riportano i valori calcolati in precedenza:

• a’=36,49 [mm/h n]

• n’=0,298

Valutazione del tempo di corrivazione e della portata defluente all’interno delle due

reti di drenaggio:

Il tempo di corrivazione del bacino come evidenziato nel prospetto allegato nella

sezione precedente vale tc=17,93 min

Da quanto stabilito dalla normativa vigente (P.R.R.A), la costante “K” è considerata

come quota parte di Tc e precisamente pari al 70%. Da quanto appena affermato si

ottiene:

• K=12,55 [min]

Sotto tali ipotesi, sulla base dei valori ricavati per la costante “K” ed in funzione

dell’esponente “n” della curva di possibilità climatica si definisce il valore del

parametro u/a’ (vedi tabella 4.1e grafico).

k (minuti) n=0.40 n=0.50 n=0.60 0 7,5 6,5 5,4 10 5,8 5,1 4,4 20 4,1 3,7 3,4 30 2,9 2,7 2,5 40 2,3 2,2 2,2 50 2 1,9 1,9



_____________________________________________________________________________________________________________________________


k (minuti) n=0.40 n=0.50 n=0.60 60 1,6 1,6 1,6 70 1,43 1,43 1,43 80 1,27 1,27 1,27 90 1,1 1,1 1,1

Tab. 4.1 Valori di u/a valutati in funzione dei parametri K e n

Valori di u/a (l/ s ha mm)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90

K (minuti)

u/a

(litr

i / s

x h

a x

mm

)

n=0.40n=0.50n=0.60

Da cui si ottengono i seguenti valori dei coefficienti udometrici stimati direttamente

dal grafico:

• u’/a=5,8 (l/sxhaxmm)



_____________________________________________________________________________________________________________________________


4.2.3- Portata influente

Il calcolo della portata influente nel sistema di dispersione ha fornito per entrambe le

metodologie di calcolo valori pressoché analoghi. La progettazione del sistema di

dispersione/laminazione, è stata tuttavia valutata per una portata superiore, in modo

tale da eliminare eventuali incertezze sulla valutazione dei parametri attribuiti in

precedenza; in fase progettuale si è considerata pertanto una portata influente al

sistema pari ad Q=900, l/s=0,900 m3/s

4.3 Dimensionamento della vasca di laminazione e del sistema di dispersione nel

sottosuolo

Definita la portata influente alla rete di dispersione/laminazione, si tratta di definire il

volume utile per l’immagazzinamento della stessa, supponendo di realizzare lungo il

tracciato della fognatura bianca un sistema costituito da un complesso di pozzi

perdenti posti in serie il cui eccesso di portata venga restituito ad un recapito finale

costituito da una vasca di laminazione. Il volume utile per lo stoccaggio della portata

non infiltrata nel sistema, sarà pertanto definito dalla capacità d’immagazzinamento

dei singoli pozzi dislocati lungo la rete di drenaggio e dalla vasca di laminazione

posta nel tratto terminale della rete stessa. Il dimensionamento dell’apparato

d’infiltrazione, viene pertanto effettuato oltre che sulla base della portata influente nel

sistema dalla capacità d’infiltrazione dello stesso. Il sistema d’infiltrazione così come

concepito, è costituito da una batteria di cerchi in calcestruzzo dotati di fori per la

dispersione nel terreno circostante dell’acqua meteorica.

Il dimensionamento dell’impianto di infiltrazione, viene eseguito confrontando le

portate in arrivo al sistema (quindi l’idrogramma di piena di progetto) con la capacità

d’infiltrazione del terreno e con l’eventuale volume immagazzinato nel sistema; tale



_____________________________________________________________________________________________________________________________


confronto può essere espresso con l’equazione di continuità, che rappresenta il

bilancio delle portate entranti e uscenti nel mezzo filtrante:

WtQQ fp Δ=Δ×− )( (4.15)

con:

Qp = portata influente

Qf = portata infiltrata

Δt = intervallo di tempo

ΔW = variazione del volume nel mezzo filtrante

La capacità d’infiltrazione può essere stimata in prima approssimazione attraverso la

relazione di Darcy:

AJkQ f ××= (4.16)

con:

Qf = portata infiltrata [m3/s]

k= coefficiente di permeabilità [m/s]

J = cadente piezometrica [m/m]

Af = superficie netta d’infiltrazione considerata

La valutazione del volume statico filtrante è stata condotta sulla base di determinate

ipotesi:

- la cadente piezometrica J è posta unitaria, in quanto si suppone che la superficie

piezometrica della falda sia convenientemente al di sotto del fondo disperdente

(vedi relazioni geologiche redatte dalla Dott.ssa Rosanna Lentini)

- il valore della permeabilità del terreno, può essere assunto pari a K=10-5 m/s.

(vedi relazioni geologiche redatte dalla Dott.ssa Rosanna Lentini)

- si considera la sola filtrazione in direzione verticale



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- l’intervallo temporale Δt è stato posto di poco superiore al tempo di corrivazione

dei bacini e considerato pari ad 850 s

- il pietrisco, ciottolame caratterizzato da permeabilità K=10-2 m/s posizionato

nell’intorno della vasca presenta una porosità stimata in incirca 25% avente

dimensione 7-8 cm.

- la superficie netta d’infiltrazione per l’intero sistema statico è considerata pari a:

Af =ab, (a favor di sicurezza si suppone che l’infiltrazione avvenga solo lungo la

base del sistema filtrante)

Analizzando l’intero comparto composto dal sistema di dispersione e dalla vasca di

laminazione, si è imposto in sede progettuale secondo quanto espresso dal PTUA, di

prelevare dalla vasca di laminazione una portata pari ad 20 l/s*ha, ossia pari a 160

l/s. Sulla scorta di quanto stabilito e per un evento meteorico caratterizzato da un

tempo di ritorno T=5 anni, si è pertanto valutato il volume utile necessario

all’immagazzinamento della portata influente al sistema. Nella tabella posta di

seguito, vengono pertanto evidenziati i valori dei parametri conseguenti alle ipotesi

formulate:

dove:

Win rappresentano il volume in ingresso al comparto

Wout rappresenta il volume in uscita al comparto

Wmax rappresenta il volume da immagazzinare all’interno del sistema

tcrit tempo critico della vasca

at, nt parametri delle curve di possibilità pluviometrica



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A area del bacino

ϕ coefficiente d’afflusso

Da quanto evidenziato dalla tabella precedente, si constata che il sistema necessita di

un volume utile totale di immagazzinamento valutato pari ad Vutile_totale=888,85 m3

Ipotizzando di dislocare il sistema filtrante costituito dai pozzi perdenti in 7 zone

(vedi planimetria allegata), per ognuna delle quali si prevede:

Si assume:

a=16,00 m

b=6,00 m

c= 1,5 m (il parametro deriva dalla presenza della falda posta mediamente a 2,00 m

dal piano campagna, vedi relazioni geologiche redatte dalla Dott.ssa Rosanna

Lentini)

Sulla scorta delle considerazioni effettuate è possibile pervenire alla determinazione

della capacità totale del sistema statico per ogni pozzo realizzato.



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Supponendo di eseguire dei pozzi perdenti caratterizzati da sezione circolare con

diametro φ=200 cm, è possibile valutare se il volume di stoccaggio a disposizione

soddisfa le reali necessità d’invaso per l’intera area considerata.

In fase progettuale, si suppone pertanto di realizzare per un sistema di

immagazzinamento così composto :

1) da una batteria di 14 pozzi per ogni zona, caratterizzati da un’altezza utile di

1,5 m

2) da pietrisco collocato nell’intorno della batteria di pozzi, in modo tale da

costituire un sistema statico di immagazzinamento pari ad

Vlordo= 31445,1616 m=××

Sulla base delle ipotesi formulate, è possibile stabilire il volume totale d’invaso a

disposizione totaleileutV − (costituito dal volume proprio del sistema di pozzi con la

capacità d’immagazzinamento del terreno drenante):

V14-pozzi= 32

94,65145,14

m=××Φ×Π

Il volume del dreno è pari a 3

14 06,7894,655,1616 mVcbaV pozzidreno =−××=−××= −

351,1925,006,7825,0 mVV drenodrenoutile =×=×=−

da cui si ricava che la capacità del singolo blocco vale: 3

14_sin 45,8594,6551,19 mVVV pozzidrenoutilebloccogolo =+=+= −−

Pertanto si deduce che il volume immagazzinato dall’intero sistema di dispersione

vale:

33 15,598745,857_sin mmbloccogoloVV eutiletotal =×=×=

Il volume da assegnare alla vasca di laminazione risulta essere pertanto

Vvasca_laminazione=888,85-598,18=290,67 m3



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In fase progettuale si prescrive pertanto di realizzare una vasca caratterizzata da un

volume pari ad Vasca=300 m3

5.0 Conclusioni

Dai dati ricavati nei paragrafi precedenti, vista l’entità delle acque meteoriche da

defluire, si è deciso di realizzare un sistema di smaltimento/immagazzinamento

costituito da delle batterie di pozzi poste in serie, dislocate lungo il tragitto della rete

comunicanti con una vasca di laminazione posta nel tratto terminale della stessa.

Dalla disposizione planimetrica del nuovo insediamento ed in funzione

dell’andamento altimetrico dello stesso, si è imposto di riservare la parte del

sottosuolo occupato dai parcheggi al posizionamento del sistema di dispersione in

modo tale che ogni singolo agglomerato di pozzi presenti le stesse caratteristiche:

N.batteria di pozzi Np=14

Altezza utile pozzi h=1,5 m

Diametro anello ∅=2,00 m

Pietrisco collocato nell’intorno della batteria di pozzi dim. a=16,00 m; b=6,00 m

altezza del dreno c=1,5 m (minima altezza valutata in funzione della posizione

della falda freatica)

Come è possibile constatare dalla planimetria allegata al progetto, le aree riservate

allo stallo degli elementi di dispersione delle acque meteoriche, risultano essere 7 ed

individuate come precedentemente definito nella parte sottostante delle aree

assegnate a parcheggio. In ognuna di queste aree si deve provvedere alla

realizzazione del sistema di dispersione secondo le dimensioni e caratteristiche

definite ai punti sopra. Dai risultati ricavati, si è potuto constatare che il solo



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complesso dei pozzi non risulta sufficiente all’immagazzinamento del deflusso

prodotto dalla superficie scolante. Si rende pertanto necessario realizzare una vasca di

laminazione caratterizzata da un volume utile pari ad Vutile-vasca=300 m3

Si prescrive inoltre di realizzare prima dell’impianto filtrante opportuno manufatto

dissabbiatore per il trattenimento del materiale grossolano in arrivo.

Tale relazione evidenzia in sintesi la necessità di scaricare nella pubblica rete delle

acque bianche una portata fissata dai limiti del PTUA (20 l/s*ha, ossia pari a 160 l/s).

Tale quantità dovrà essere verificata con la rete urbana di smaltimento della zona

delle Grezze. Conseguentemente in relazione alla possibilità di scarico di tale

quantità, verrà effettuato il dimensionamento dell’impianto di sollevamento dalla

vasca di laminazione al recapito in via Grezze (da quota 93,00m a quota 101,00 m) e

la vasca di laminazione stessa .

Schema pozzo perdente

Pozzetto disabbiatoregeotessile

materiale drenante per sedimentazione materiale

Pozzo perdente

Qp

Portata in ingresso al dispositivo filtrante

H=1,5 m

H=

1,5

m

Desenzano D/G, li 07-06-2010 Il tecnico

Avanzi ing.Gian Pietro



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Documents

COMUNE DI DESENZANO D/Gcomune.desenzano.brescia.it/.../Relazione_tecnica_pozzi_perdenti.pdf · 4.2) Calcolo della portata meteorica e di filtrazione per il dimensionamento dei pozzi