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Construction d’un groupe scolaire
Route de Montigny
CLOYES SUR LE LOIR (28)
Dossier OCH2.KC136 – Indice 1 du 17/07/2020
Étude géotechnique de conception (G2)
Phase Projet – G2 PRO
Agence de CHARTRES 16, allée Prométhée – ZI Les Propylées III – CS 70169 – 28008 CHARTRES
Tél. 33 (0) 2 37 88 32 96 Fax 33 (0) 2 37 30 90 75 [email protected]
Ginger CEBTP - Agence de CHARTRES
Affaire : CLOYES SUR LE LOIR (28) - Construction d'un groupe scolaire
Dossier : OCH2.KC136 Indice 1 du 17/07/2020 Page 2/23
Commune de Cloyes les Trois Rivières
CONSTRUCTION D'UN GROUPE SCOLAIRE
CLOYES SUR LE LOIR (28)
RAPPORT - ETUDE GEOTECHNIQUE DE CONCEPTION (G2) – phase Projet
Dossier : OCH2.KC136 Contrat : OCH2.K.0191
Ind. Date Chargée
d’affaire Visa Vérifié par Visa
Approuvé
par Visa Contenu Observations
1 17/07/20 Cécile
GAUTIER
Sylvain
BARBERY
Jérôme
CHAPELLE
23 pages
3 annexes
A compter du paiement intégral de la mission, le client devient libre d’utiliser le rapport et de le
diffuser à condition de respecter et de faire respecter les limites d’utilisation des résultats qui y
figurent et notamment les conditions de validité et d’application du rapport.
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Affaire : CLOYES SUR LE LOIR (28) - Construction d'un groupe scolaire
Dossier : OCH2.KC136 Indice 1 du 17/07/2020 Page 3/23
Sommaire
1.1. Extrait de carte IGN .......................................................................................................... 5
1.2. Image aérienne ................................................................................................................ 5
2. Contexte de l’étude.................................................................................6
2.1. Généralités ..................................................................................................................... 6
2.2. Intervenants .................................................................................................................... 6
2.3. Documents communiqués ................................................................................................. 6
2.4 Documents d’études disponibles ........................................................................................ 6
2.5. Référentiels de calcul et d’étude ......................................................................................... 6
2.6. Mission Ginger CEBTP ..................................................................................................... 7
3. Description du projet ..............................................................................8
3.1. Généralités ..................................................................................................................... 8
3.2. Fondations et niveau-bas de l’ouvrage .............................................................................. 10
4. Synthèse géotechnique de l’étude en phase avant-projet ............................ 12
4.1. Description du site ......................................................................................................... 12
4.2. Risques naturels : .......................................................................................................... 12
4.3. Contexte géotechnique : ................................................................................................. 12
4.4. Contexte hydrogéologique :............................................................................................. 13
4.5. Hypothèses géotechniques ............................................................................................. 13
5. Méthode de calcul - Fondation superficielle .............................................. 14
5.1. Vérification de la capacité portante ................................................................................... 14
5.2. Estimation des tassements sous la fondation ..................................................................... 15
6. Dimensionnement des fondations superficielles ....................................... 16
6.1. Critères d’ancrage et d’encastrement retenus ..................................................................... 16
6.2. Vérifications .................................................................................................................. 16
6.2.1. Combinaison de charges ......................................................................................... 16
6.2.2. Vérification de la portance ........................................................................................ 17
6.2.3. Estimation des tassements ....................................................................................... 18
7. Méthodes d’exécution ........................................................................... 19
7.1. Conditions et précautions de réalisation des fondations ...................................................... 19
7.2. Réalisation des terrassements ......................................................................................... 20
7.2.1. Traficabilité en phase chantier ................................................................................... 20
7.2.2. Terrassabilité des matériaux ..................................................................................... 20
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7.2.3. Drainage en phase chantier ...................................................................................... 21
7.2.4. Remblaiement périphérique après construction ............................................................. 21
2.4. Protection des ouvrages vis-à-vis de l’eau ......................................................................... 22
8. Observations majeures ......................................................................... 23
8.1. Aléas résiduels .............................................................................................................. 23
8.2. Remarques ................................................................................................................... 23
ANNEXES
ANNEXE 1 – NOTES GENERALES SUR LES MISSIONS GEOTECHNIQUES
ANNEXE 2 – PLANS DES DESCENTES DE CHARGES
ANNEXE 3 – NOTES DE CALCULS
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Plans de situation
1.1. Extrait de carte IGN
Source : Géoportail
1.2. Image aérienne
Source : Géoportail
Site étudié
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2. Contexte de l’étude
2.1. Généralités
Nom de l’opération : Construction d'un groupe scolaire
Localisation : Rue de Montigny
Commune : CLOYES SUR LE LOIR (28)
Client : Commune de Cloyes les Trois Rivières
2.2. Intervenants
Maître d’ouvrage : Commune de Cloyes les Trois Rivières
Maître d’œuvre / Architecte : Agence Diagonal Architecture
Bureau d’études structures : LAMALLE Ingénierie
2.3. Documents communiqués
Les documents qui nous ont été communiqués et ont été utilisés dans le cadre de ce rapport
sont les suivants :
Plan RDC transmis le 07/01/2020 – par Agence Diagonal Architecture,
Plans de fondations, coupes et descentes de charges - transmis le 11/06/20 par
LAMALLE Ingénierie.
2.4 Documents d’études disponibles
Nous disposons des rapports d’étude géotechnique G1 phases ES et PGC référencé
OCH2.IC208 du 15/10/2018 et G2 phase avant-projet référencé OCH2.KC059 du 23/04/2020,
tous deux réalisés par nos soins.
2.5. Référentiels de calcul et d’étude
Eurocode 0 – Base de calcul des structures,
DTU 13-3 – Dallages,
Eurocodes 7 et norme d’application nationale NF P 94-261 + A1 « Fondations
Superficielles ».
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2.6. Mission Ginger CEBTP
La mission de Ginger CEBTP est conforme au contrat OCH2.K.0191.
Il s’agit d’une ETUDE GEOTECHNIQUE DE CONCEPTION (G2) selon la norme AFNOR
NF P 94-500 de novembre 2013 sur les missions d’ingénierie géotechnique. Plus précisément,
cette mission s’intègre dans la phase Projet (G2 PRO).
Elle a pour but de :
Synthétiser les hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade du projet :
Valeurs caractéristiques des paramètres géotechniques
Valeurs caractéristiques du projet définitif
Etablir les notes de calcul pour le dimensionnement des ouvrages géotechniques,
Enoncer les dispositions constructives à respecter lors de la réalisation des fondations,
Donner un avis sur les valeurs seuils.
Cette mission ne comprend pas :
l’approche des quantités, coûts et délais d’exécution des ouvrages géotechniques,
l’établissement des documents nécessaires à la consultation des entreprises pour la
réalisation des ouvrages géotechniques,
l’assistance du client pour la sélection des entreprises et l’analyse techniques des offres.
Cette mission a été précédée par une mission G1 ES et PGC réalisée en octobre 2018 (Dossier
OCH2.IC208) et une mission d’avant-projet G2 AVP réalisée en avril 2020 (Dossier
OCH2.KC059).
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3. Description du projet
3.1. Généralités
D’après les documents cités au paragraphe 2.4, le projet consiste en la construction d’un
bâtiment de type RdC, sans sous-sol et d’une emprise au sol de de l’ordre de 5600 m², à usage
de groupe scolaire, sur un terrain situé route de Montigny dans la commune de Cloyes les Trois
Rivieres (28).
La cote du niveau-bas est prévue à 98.4 m NGF.
Vue 3D du projet (Source : Maître d’œuvre) :
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Extrait du plan RdC (Source : Maître d’œuvre) :
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3.2. Fondations et niveau-bas de l’ouvrage
Conformément aux préconisations énoncées dans le rapport de mission avant-projet d’avril
2020, l’ouvrage sera fondé sur semelles superficielles isolées et continues.
Les charges appliquées sur les différentes fondations, issues du plan de descentes de charges
fourni par LAMALLE Ingénierie, sont détaillées dans le tableau ci-dessous. Aucun effort
horizontal ne nous a été transmis.
Semelle filante Charges verticales à
l’ELS (kN/ml ; kN) Semelle isolée
Charges verticales à l’ELS (kN/ml ; kN)
N° Section (cm) G Q
N° Section (cm) G Q
SF01 50 x 30ht
40 5
M01 80 x 80 x 30ht 70 13
50 10
M02 100 x 100 x 30ht
45 23
55 10
70 35
60 13
70 40
65 13
140 40
70 13
M03 120 x 120 x 30ht 30 15
SF02 60 x 30ht
20 5
M04 200 x 200 x 30ht 70 -
25 5
30 7
30 10
45 25
50 25
50 30
60 10
65 15
70 18
80 15
80 18
80 25
100 45
SF03 70 x 30ht 80 25
100 30
SF04 90 x 30ht 140 30
SF05 80 x 30ht
65 20
105 25
110 35
Le niveau-bas est prévu en plancher porté sur vide-sanitaire.
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Extrait du plan de fondations (Source : BET Structures) :
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4. Synthèse géotechnique de l’étude en phase avant-
projet
Les études géotechniques OCH2.KC059 du 23/04/2020, réalisées par nos soins, ont permis de
mettre en évidence les points suivants.
4.1. Description du site
Le site concerné par les investigations présente une très légère pente (+/- 1%) orientée vers le
Sud et l’Ouest pour les ¾ Est du terrain et une plateforme subhorizontale pour le quart Ouest
restant.
Selon les relevés topographiques reportés sur le plan RDC du projet, le point bas du terrain, au
droit du bâtiment, se situe à 97.4 m NGF soit 1.0 m plus bas que le niveau-bas projeté.
Lors de notre intervention, la partie du terrain étudiée était occupée par un pré clôturé.
4.2. Risques naturels :
Nous rappelons que le site est classé en zone potentiellement sujette aux débordements
de nappe.
La sensibilité à l’aléa retrait-gonflement des sols argileux est nul à moyen d’après les
informations du site www.infoterre.brgm.fr.
Il n’y a pas de cavité ni de mouvement de terrain recensé dans un rayon de 500 m autour du
site.
Le site étudié est classé en zone de sismicité 1 (très faible).
4.3. Contexte géotechnique :
Les sols du site comportent des matériaux sensibles au phénomène de retrait-gonflement qui
obligent à rechercher une adaptation de l’ouvrage, prenant en compte ce risque de
mouvements dus aux variations hydriques.
Sous une couverture de terre végétale (formation n°0) de 0.1 à 0.4 m d’épaisseur environ, les
sols du site comportent des hétérogénéités de portance des sols avec :
- un horizon d’alluvions limoneuses (formation n°1), sur 0.4 à 1.3 m/TA, de classe GTR
A1 m à A2 h et de portance faible,
- recouvrant un horizon d’alluvions gravelo-sableuses moyennement denses (formation
n°2a) jusqu’à 1.6 à 4.5 m/TA, de portance globalement moyenne,
- reposant sur un horizon d’alluvions gravelo-sableuses denses (formation n°2b) jusqu’à
8.0 m /TA de portance globalement élevée à très élevée.
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4.4. Contexte hydrogéologique :
Des niveau d’eau ont été relevés à des profondeurs entre 0.85 et 2.10 m dans les sondages
lors des investigations d’octobre 2018 et de mars et avril 2020.
Les 4 essais de perméabilité, de type Matsuo, réalisés dans la formation n°2 (grave sableuse)
ont montré une perméabilité hétérogène, comprise entre 5.46 x10-6 à 5.09 x10-4 m/s.
4.5. Hypothèses géotechniques
Selon les investigations géotechniques réalisées sur le site, il est retenu le profil ci-dessous
pour le modèle de terrain. Les valeurs des paramètres géotechniques utilisées pour les calculs
sont issues de l’analyse des investigations réalisées sur le site lors des études G1 ES, PGC et
G2 AVP (dossiers OCH2.IC208 du 15/10/2018 et OCH2.KC059 du 23/04/2020). Elles sont
présentées dans les tableaux suivants :
Formation Nature du sol
Profondeur
de la base
(m/TA)
Valeurs
pressiométriques Coefficient
rhéologique
α pl* (MPa) Em (MPa)
n°0 Terre végétale 0.4 - - -
n°1 Alluvions limoneuses 0.4 à 1.3 0.4 4 1/2
n°2a Alluvions gravelo-sableuses
moyennement denses 1.6 à 4.5 0.8 8 1/4
n°2b Alluvions gravelo-sableuses
denses > 8.0 1.1 11 1/4
Avec :
EM : module pressiométrique (MPa)
pl* : pression limite nette
: coefficient rhéologique du sol
Les valeurs de pl* et EM retenus pour les calculs ne doivent pas constituer un critère pour les
techniques de terrassements.
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5. Méthode de calcul - Fondation superficielle
Les fondations superficielles ont été réalisées conformément à l’Eurocode 7 et la norme
d’application NF P94-261 avec le progiciel GEOFOND de GEOS SA.
5.1. Vérification de la capacité portante
Pour démontrer la stabilité d’une fondation face à une charge sans défaut de portance du
terrain, on doit vérifier, selon l’approche de calcul 2 :
𝑉𝑑 − 𝑅0 ≤ 𝑅𝑣;𝑑
Avec
𝑉𝑑 : valeur de calcul de la charge verticale transmise par la fondation au terrain ;
𝑅0 : valeur du poids du volume de sol constitué du volume de la fondation sous le terrain après
travaux et des sols compris entre la fondation et le terrain après travaux ;
𝑅𝑣;𝑑 : valeur de calcul de la résistance nette du terrain sous le mur.
La valeur 𝑅𝑣;𝑑 de la résistance nette du terrain doit être déterminée en appliquant les relations
suivantes :
𝑅𝑣;𝑑 =𝑅𝑣;𝑘
𝛾𝑅;𝑣 𝑒𝑡 𝑅𝑣;𝑘 =
𝐴′𝑞𝑛𝑒𝑡
𝛾𝑅;𝑑;𝑣
Avec
𝑅𝑣;𝑘 : valeur caractéristique de la résistance nette du terrain sous la fondation superficielle ;
𝛾𝑅;𝑣 = 1.4 pour les calculs à l’ELU en situation durables et transitoires ;
𝛾𝑅;𝑣 = 2.3 pour les calculs à l’ELS en situation durables et transitoires
𝛾𝑅;𝑑;𝑣 = 1.2
A’ : valeur de la surface effective de la semelle ;
𝑞𝑛𝑒𝑡 : contrainte associée à la résistance nette du terrain sous la fondation superficielle.
La contrainte qnet du terrain sous une fondation est déterminée à partir de la relation suivante :
iipkq lepnet
*
Avec :
kp est le facteur de portance pressiométrique qui dépend des dimensions de la fondation, de son
encastrement relatif et de la nature du sol ;
ple* est la pression limite nette équivalente du terrain ;
i est le coefficient de réduction de portance lié à l’inclinaison du chargement (pour une semelle
chargée verticalement, id = 1.00) ;
iβ est le coefficient de réduction de portance lié à la proximité d’un talus de pente β.
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5.2. Estimation des tassements sous la fondation
Le tassement sous une semelle peut être estimé sous combinaisons ELS à l’aide de la méthode
pressiométrique (dans le cas d’un sol hétérogène) :
Avec :
q : contrainte moyenne transmise au sol ;
𝑞0 : contrainte verticale totale avant travaux à la base de la fondation ;
α : coefficient rhéologique ;
𝜆𝑐 𝑒𝑡 𝜆𝑑 : coefficients correcteurs de forme ;
𝐸𝑐 𝑒𝑡 𝐸𝑑 : respectivement modules pressiométriques équivalents dans les zones sphériques et
déviatoriques calculés comme suit :
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6. Dimensionnement des fondations superficielles
6.1. Critères d’ancrage et d’encastrement retenus
Au vu du contexte géotechnique rencontré, il est envisagé de se fonder au sein des alluvions
gravelo-sableuses (Horizon n°2). Un ancrage de 30 cm minimum dans l’horizon porteur sera
réalisé.
Compte-tenu de la nature gravelo-sableuse de l’horizon d’ancrage, un aléa faible sera retenu
vis-à-vis du risque de retrait/gonflement des sols argileux pour le site avec un encastrement
minimum de 0.8 m de profondeur.
Les fondations devront être ancrées de 0.3 m minimum dans les alluvions gravelo-sableuses
(Horizon n°2) dont le toit a été rencontré entre 0.4 et 1.3 m de profondeur par rapport au niveau
du terrain actuel au droit des sondages.
6.2. Vérifications
6.2.1. Combinaison de charges
Les descentes de charge pour chaque appui ont été calculées à partir des combinaisons
suivantes :
- ELS Caractéristique: G + Q + 0.5 S + 0.6 W ;
- ELS Quasi-Permanent : G + 0.6 Q ;
- ELU Fondamental : 1.35 G + 1.5 Q.
Les actions utilisées pour la description des combinaisons d’actions précédentes sont les
suivantes :
G : Action permanente ;
Q : Charges d’exploitation variables ;
S : Action de la neige ;
W : Action du vent.
Les combinaisons appliquées aux descentes de charges sont présentés ci-dessous. Les
vérifications de portance et de tassements seront réalisées avec les valeurs seuils
présentées ci-dessous.
Fondation Dimensions
Charge appliquée à la fondation (kN)
ELS caractéristiques
ELS quasi-permanent
ELU
M01 0.8 x 0.8 Vd < 83 Vd < 78 Vd < 114
M02 1.0 x 1.0 68 < Vd < 180 59 < Vd < 164 95 < Vd < 249
M03 1.2 x 1.2 Vd < 45 Vd < 39 Vd < 63
M04 2.0 x 2.0 Vd < 70 Vd < 70 Vd < 95
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Le détail des calculs est disponible en annexe 3.
6.2.2. Vérification de la portance
Le tableau ci-dessous récapitule les calculs de vérification de la portance pour les différentes
dimensions de fondations préconisées.
Fondation
ELS Quasi-permanent ELU fondamental
R v;d
(kN ou kN/ml)
Vd
(kN ou kN/ml)
Portance R v;d
(kN ou kN/ml)
Vd
(kN ou kN/ml)
Portance
SF01 163 78 Vérifiée 258 114 Vérifiée
SF02 193 127 Vérifiée 305 203 Vérifiée
SF03 223 118 Vérifiée 352 180 Vérifiée
SF04 280 158 Vérifiée 442 234 Vérifiée
SF05 252 131 Vérifiée 397 201 Vérifiée
M01 219 78 Vérifiée 346 114 Vérifiée
M02 334 164 Vérifiée 528 249 Vérifiée
M03 472 39 Vérifiée 745 63 Vérifiée
M04 1250 70 Vérifiée 1970 95 Vérifiée
Nous rappelons qu’aucun effort horizontal n’a été déclaré.
Fondation Dimensions
(m)
Charge appliquée à la fondation (kN/ml)
ELS caractéristiques
ELS quasi-permanent
ELU
SF01 0.5 x 0.3 45 < Vd < 83 43 < Vd < 78 62 < Vd < 114
SF02 0.6 x 0.3 25 < Vd < 145 23 < Vd < 127 35 < Vd < 203
SF03 0.7 x 0.3 105 < Vd < 130 95 < Vd < 118 146 < Vd < 180
SF04 0.9 x 0.3 Vd < 170 Vd < 158 Vd < 234
SF05 0.8 x 0.3 85 < Vd < 145 77 < Vd < 131 118 < Vd < 201
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6.2.3. Estimation des tassements
En considérant les hypothèses de descentes de charges (cf. § 6.2.) aux ELS Quasi-Permanent,
les tassements (sf) attendus seront inférieurs au centimètre pour l’ensemble des semelles.
Fondation Tassements Sf (cm)
SF01 < 1.0
SF02 < 1.0
SF03 < 1.0
SF04 < 1.0
SF05 < 1.0
M01 < 1.0
M02 < 1.0
M03 < 1.0
M04 < 1.0
Nous rappelons que les descentes de charges ainsi que les valeurs de tassement obtenues
devront être validées par le bureau d’étude structure, notamment au regard des déplacements
admissibles par la structure.
En cas de modification des efforts, il conviendra de revoir les calculs.
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7. Méthodes d’exécution
7.1. Conditions et précautions de réalisation des fondations
Les sondages ont montré une variation des cotes des différents horizons à l’échelle de la
parcelle. Le toit des alluvions gravelo-sableuses (Horizon n°2) a été détecté entre 0.4 et 1.3 m
de profondeur au droit des sondages réalisés lors de l’étude G2 AVP.
Nous conseillons de débuter les travaux de fondations au droit des sondages. Cela permettra
de faire un étalonnage visuel du faciès du sol support pour l’assise des fondations. Dans tous
les cas, il sera nécessaire, sauf dispositions spécifiques, de respecter les conditions d’ancrage
des fondations dans la couche d’assise énoncée dans la présente étude.
Afin de s’affranchir du risque de dessiccation des sols lié à leur plasticité, il conviendra de
prévoir un encastrement des semelles de 0.8 m de profondeur par rapport au niveau du terrain
extérieur fini. Les fondations doivent être coulées à pleine fouille à l’avancement.
Des surprofondeurs du toit de la couche d’ancrage sont possibles et pourront nécessiter
un rattrapage en gros béton et, par conséquent, des surconsommations de béton
(sujétion à prendre en compte par l’entreprise adjudicatrice des travaux).
Les choix constructifs ne peuvent être faits que par le BET structure mais les points suivants
sont toutefois à signaler :
afin de garantir une mise en œuvre correcte, il est recommandé une largeur supérieure
à 0,5 m dans le cadre de semelles filantes et 0.8 m pour des massifs (cela permet
d’assurer un enrobage correct des armatures standards),
le ferraillage des fondations sera défini par le BET Structure selon les normes en
vigueur,
il appartient au BET structure de vérifier que les tassements déterminés précédemment
sont acceptables par les ouvrages et les avoisinants,
en cas de deux bâtiments ou de deux parties d’un même bâtiment, fondés de façon
différente ou présentant un nombre de niveaux différent, il conviendra de s’assurer que
la structure peut s’adapter sans danger aux tassements différentiels qui pourraient se
produire ; dans le cas contraire, les projeteurs devront prévoir un joint de construction
intéressant toute la hauteur de l’ouvrage,
Des fondations établies à des niveaux différents doivent respecter la règle des 3 de base pour
2 de hauteur entre arêtes de fondations et/ou pied de talus et/ou tranchée de réseaux (NF P
94-261), à moins de dispositions particulières spécifiques.
Afin d'éviter une décompression du sol de fondation, un béton de propreté sera immédiatement
coulé après terrassement afin de le protéger.
Des niveau d’eau ont été relevés à des profondeurs entre 0.85 et 2.10 m dans les sondages
lors des investigations d’octobre 2018 et de mars et avril 2020.
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La stabilité des fouilles devra être assurée par tout moyen jusqu’au bétonnage réalisé
immédiatement après la fin des excavations. En particulier, l’éventuelle présence d’eau
pourra entraîner des sujétions de blindage des parois et de pompage pour épuisement
des fouilles avec évacuation vers un exutoire adapté.
Nous rappelons qu’un suivi et contrôle en phase G4 des arases des fondations seront à réaliser.
Le contrôle des fondations superficielles prévoira au minimum :
vérification par un géotechnicien de la concordance du sol d’assise réellement rencontré
avec l’étude géotechnique.
vérification des dimensions des fondations.
vérification des caractéristiques du béton par la réalisation d’essais d’écrasement.
vérification du dossier de recollement pour s’assurer de la conformité de l’exécution par
rapport aux études.
Ginger CEBTP reste à disposition du Maitre d’œuvre pour le suivi et contrôle de chantier en
phase G4.
7.2. Réalisation des terrassements
Le projet étant prévu sur vide-sanitaire, les terrassements ne concerneront que les remblais
périphériques et les fondations.
7.2.1. Traficabilité en phase chantier
Les formations n°0 et 1 étant de nature limoneuse et argileuse, elles sont par expérience
sensibles à l’eau.
Par conséquent, les travaux devront être réalisés dans des conditions météorologiques
favorables sinon le chantier pourrait rapidement devenir impraticable et nécessiterait la mise en
place de surépaisseurs en matériaux insensibles à l’eau.
Au droit des bâtiments, l’état des plateformes au niveau prévu sera de qualité médiocre voire
totalement décomprimé en cas d’intempéries ce qui posera d’importants problèmes de
traficabilité.
7.2.2. Terrassabilité des matériaux
La réalisation des déblais dans les alluvions limoneuses et les alluvions gravelo-sableuses
(formations n°1 et n°2) ne présentera pas de difficulté particulière d’extraction. Les
terrassements pourront donc se faire à l’aide d’engins classiques de moyenne puissance.
Cependant, comme l’indique les refus prématurés des certains sondages, il n’est pas exclu de
rencontrer des blocs ou des bancs indurés en phase travaux. Cela nécessitera alors l’emploi
d’engins adaptés puissants ou d’outils adaptés tels qu’éclateur, BRH, dérocteur, etc… à
l’exclusion d’explosifs.
Toutes les précautions nécessaires devront être prises pour assurer la stabilité des tranchées
et ne pas remanier les sols du fond de fouille.
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7.2.3. Drainage en phase chantier
Des venues d’eau sont à prévoir à faible profondeur lors du terrassement des fondations.
Les venues d'eau pouvant apparaître en cours de terrassement, en particulier en cas de
précipitations et depuis l’amont du site, seront collectées en périphérie et évacuées en dehors
de la fouille (captage).
Les dispositions spécifiques prévisibles seront adaptées au cas par cas pour assurer la mise
au sec de la plateforme de travail à tout moment.
Toute zone décomprimée fera l’objet d’un traitement spécifique si elle doit recevoir un élément
de l’ouvrage à porter (purge, compactage).
7.2.4. Remblaiement périphérique après construction
Les remblaiements périphériques pour l’aménagement des abords de la construction (hors terre
végétale) doivent être réalisés immédiatement après exécution du soubassement et du système
de drainage pour provoquer les tassements et réduire leur conséquence sur l’ouvrage.
On fera particulièrement attention à ne pas stocker de terres, remblais ou matériaux lourds sur
l’emprise de la construction avant sa réalisation (risque de pré-chargement local et de
tassements différentiels ensuite).
La mise en œuvre de ces remblais, devra impérativement respecter les préconisations et les
critères de réceptions définis ci-après.
Les matériaux, ainsi que les procédures de mise en œuvre et de contrôle devront répondre aux
recommandations « Caractéristiques des matériaux de remblais supports de fondations » du
L.C.P.C. de 1980 et/ou au DTU 13.3.
En fonction de leur classe GTR (estimée A1 et A2) au moment des investigations, les éventuels
matériaux de déblai du site pourront être réutilisés en remblai en fonction de leur état hydrique
au moment de leur mise en œuvre. Nous précisons que ce procédé nécessite une étude
spécifique qui ne fait pas partie de la présente mission.
L’épaisseur de chacune des couches mises en œuvre ne dépassera pas les valeurs limites
indiquées dans les recommandations GTR, en tenant compte de la classe de sol et du type
d’engin de compactage utilisé.
Un contrôle régulier sera nécessaire au fur et à mesure de l’avancement de l’élévation du
remblai. Ce contrôle est à prévoir à chaque couche unitaire d’apport, et au minimum tous les
mètres d’épaisseur. Pour les ouvrages périphériques de type voirie, les critères de réception du
remblai par essais à la plaque 60 cm, selon le mode opératoire du L.C.P.C., pourraient être :
un module EV2 ≥ 30 MPa,
EV2/EV1 ≤ 2.
Ginger CEBTP se tient à la disposition du maître d’œuvre ou de l’entreprise pour la réalisation
des essais de contrôle à tout stade de l’exécution.
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Dossier : OCH2.KC136 Indice 1 du 17/07/2020 Page 22/23
En l’absence de contrôles à l’avancement de la mise en œuvre de ces remblais, il est
recommandé de procéder à des contrôles de compactage pour vérifier la qualité des remblais
périphériques.
2.4. Protection des ouvrages vis-à-vis de l’eau
Il a été dit précédemment que des arrivées d’eau voire le niveau de la nappe phréatique avaient
été repérés dans les sondages, entre 0.85 et 2.10 m de profondeur.
Le projet n’étant pas enterré, les variations du niveau de la nappe n’auront pas d’influence.
Le terrain étant inondable, le projet prévoit la mise en place de carneaux de circulation des eaux
de crue.
Plusieurs autres solutions sont envisageables pour se prémunir contre l’action de l’eau :
un drainage périphérique réalisé selon les règles de l’Art (DTU 20.1) ;
une étanchéité relative associée à des cunettes périphériques avec forme de pente et
évacuation par pompage des eaux de suintement recueillies ;
un cuvelage étanche (cf. la norme NF P11-221-1 (DTU 14.1) de mai 2000 – paragraphe
4.11 – Travaux de cuvelage).
Les drainages seront raccordés à une évacuation adaptée (gravitaire ou pompe de relevage),
et rejetés dans les réseaux sous réserve de l’autorisation des services compétents concernés.
Dans tous les cas, un entretien régulier des ouvrages de drainage est nécessaire afin
d‘assurer la pérennité de son fonctionnement.
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Dossier : OCH2.KC136 Indice 1 du 17/07/2020 Page 23/23
8. Observations majeures
8.1. Aléas résiduels
Il convient de signaler la présence de l’aléa résiduel suivant :
L’agressivité des sols et de l’eau vis-à-vis des bétons
Nous rappelons que les valeurs de tassements sur les différents appuis doivent être validées
par le BET Structure.
On s’assurera que la stabilité des ouvrages et des sols avoisinant le projet est assurée pendant
et après la réalisation de ce dernier.
8.2. Remarques
Ce rapport est indissociable du rapport G2 AVP de GINGER CEBTP du 23/04/2020. Les
dispositions constructives et les risques résiduels donnés à ce stade de l'étude G2 PRO ainsi
qu'au stade G2 AVP doivent être respectés (fondations, avoisinants, …).
Les conclusions du présent rapport ne sont valables que sous réserve des conditions générales
des missions géotechniques de l’Union Syndicale Géotechnique fournies en annexe 1 (norme
NF P94-500 de novembre 2013).
Nous rappelons que cette étude a été menée dans le cadre d’une étude de projet (G2) phase
projet et que, conformément à la norme NF P94-500 de novembre 2013, une mission de
supervision géotechnique des travaux doit être envisagée (mission G4) pour :
permettre de valider les notes de calculs des entreprises ;
vérifier la bonne exécution des travaux sur site et le respect de toutes les
préconisations sur le chantier ;
de réaliser des contrôles extérieurs sur les travaux réalisés.
Ginger CEBTP est à disposition pour la réalisation de la mission G4.
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ANNEXE 1 – NOTES GENERALES SUR LES MISSIONS
GEOTECHNIQUES
Classification des missions types d’ingénierie géotechnique,
Schéma d’enchainement des missions types d’ingénierie géotechnique.
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ANNEXE : CLASSIFICATION DES MISSIONS TYPES D’INGENIERIE GEOTECHNIQUE
Extrait de la norme AFNOR sur les MISSIONS D’INGENIERIE GEOTECHNIQUE (NF P 94.500 - version de Novembre 2013)
L’enchaînement des missions d’ingénierie géotechnique (étapes 1 à 3) doit suivre les étapes de conception et de réalisation de tout projet
pour contribuer à la maîtrise des risques géotechniques. Le maître d’ouvrage ou son mandataire doit faire réaliser successivement chacune
de ces missions par une ingénierie géotechnique. Chaque mission s’appuie sur des données géotechniques adaptées issues
d’investigations géotechniques appropriées.
ÉTAPE 1 : ÉTUDE GÉOTECHNIQUE PRÉALABLE (G1)
Cette mission exclut toute approche des quantités, délais et coûts d’exécution des ouvrages géotechniques qui entre dans le cadre
de la mission d’étude géotechnique de conception (étape 2). Elle est à la charge du maître d’ouvrage ou son mandataire. Elle comprend
deux phases :
Phase Étude de Site (ES)
Elle est réalisée en amont d’une étude préliminaire, d’esquisse ou d’APS pour une première identification des risques géotechniques d’un site.
— Faire une enquête documentaire sur le cadre géotechnique du site et l’existence d’avoisinants avec visite du site et des alentours.
— Définir si besoin un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.
— Fournir un rapport donnant pour le site étudié un modèle géologique préliminaire, les principales caractéristiques géotechniques et une
première identification des risques géotechniques majeurs.
Phase Principes Généraux de Construction (PGC)
Elle est réalisée au stade d’une étude préliminaire, d’esquisse ou d’APS pour réduire les conséquences des risques géotechniques majeurs identifiés. Elle s’appuie
obligatoirement sur des données géotechniques adaptées.
— Définir si besoin un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter
les résultats.
— Fournir un rapport de synthèse des données géotechniques à ce stade d’étude (première approche de la ZIG, horizons porteurs potentiels, ainsi que certains principes
généraux de construction envisageables (notamment fondations, terrassements, ouvrages enterrés, améliorations de sols).
ÉTAPE 2 : ÉTUDE GÉOTECHNIQUE DE CONCEPTION (G2)
Cette mission permet l’élaboration du projet des ouvrages géotechniques et réduit les conséquences des risques géotechniques importants
identifiés. Elle est à la charge du maître d’ouvrage ou son mandataire et est réalisée en collaboration avec la maîtrise d’œuvre ou intégrée
à cette dernière. Elle comprend trois phases :
Phase Avant-projet (AVP)
Elle est réalisée au stade de l’avant-projet de la maîtrise d’œuvre et s’appuie obligatoirement sur des données géotechniques adaptées.
— Définir si besoin un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.
— Fournir un rapport donnant les hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade de l’avant-projet, les principes de construction
envisageables (terrassements, soutènements, pentes et talus, fondations, assises des dallages et voiries, améliorations de sols, dispositions générales vis-à-vis des
nappes et des avoisinants), une ébauche dimensionnelle par type d’ouvrage géotechnique et la pertinence d’application de la méthode observationnelle pour une
meilleure maîtrise des risques géotechniques.
Phase Projet (PRO)
Elle est réalisée au stade du projet de la maîtrise d’œuvre et s’appuie obligatoirement sur des données géotechniques adaptées suffisamment représentatives pour le
site.
— Définir si besoin un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.
— Fournir un dossier de synthèse des hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade du projet (valeurs caractéristiques des
paramètres géotechniques en particulier), des notes techniques donnant les choix constructifs des ouvrages géotechniques (terrassements, soutènements, pentes et
talus, fondations, assises des dallages et voiries, améliorations de sols, dispositions vis-à-vis des nappes et des avoisinants), des notes de calcul de dimensionnement,
un avis sur les valeurs seuils et une approche des quantités.
Phase DCE / ACT
Elle est réalisée pour finaliser le Dossier de Consultation des Entreprises et assister le maître d’ouvrage pour l’établissement des Contrats
de Travaux avec le ou les entrepreneurs retenus pour les ouvrages géotechniques.
— Établir ou participer à la rédaction des documents techniques nécessaires et suffisants à la consultation des entreprises pour leurs études de réalisation des ouvrages
géotechniques (dossier de la phase Projet avec plans, notices techniques, cahier des charges particulières, cadre de bordereau des prix et d’estimatif, planning
prévisionnel).
— Assister éventuellement le maître d’ouvrage pour la sélection des entreprises, analyser les offres techniques, participer à la finalisation
des pièces techniques des contrats de travaux.
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ÉTAPE 3 : ÉTUDES GÉOTECHNIQUES DE RÉALISATION (G3 et G 4, distinctes et simultanées)
ÉTUDE ET SUIVI GÉOTECHNIQUES D’EXECUTION (G3)
Cette mission permet de réduire les risques géotechniques résiduels par la mise en oeuvre à temps de mesures correctives d’adaptation ou d’optimisation. Elle est
confiée à l’entrepreneur sauf disposition contractuelle contraire, sur la base de la phase G2 DCE/ACT.
Elle comprend deux phases interactives :
Phase Étude
— Définir si besoin un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.
— Étudier dans le détail les ouvrages géotechniques : notamment établissement d’une note d’hypothèses géotechniques sur la base des
données fournies par le contrat de travaux ainsi que des résultats des éventuelles investigations complémentaires, définition et dimensionnement (calculs justificatifs) des
ouvrages géotechniques, méthodes et conditions d’exécution (phasages généraux, suivis, auscultations et contrôles à prévoir, valeurs seuils, dispositions constructives
complémentaires éventuelles).
— Élaborer le dossier géotechnique d’exécution des ouvrages géotechniques provisoires et définitifs : plans d’exécution, de phasage et
de suivi.
Phase Suivi
— Suivre en continu les auscultations et l’exécution des ouvrages géotechniques, appliquer si nécessaire des dispositions constructives
prédéfinies en phase Étude.
— Vérifier les données géotechniques par relevés lors des travaux et par un programme d’investigations géotechniques complémentaire
si nécessaire (le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats).
— Établir la prestation géotechnique du dossier des ouvrages exécutés (DOE) et fournir les documents nécessaires à l'établissement du dossier d'interventions
ultérieures sur l'ouvrage (DIUO)
SUPERVISION GÉOTECHNIQUE D’EXECUTION (G4)
Cette mission permet de vérifier la conformité des hypothèses géotechniques prises en compte dans la mission d’étude et suivi géotechniques d’exécution. Elle est à la
charge du maître d’ouvrage ou son mandataire et est réalisée en collaboration avec la maîtrise d’œuvre ou intégrée à cette dernière. Elle comprend deux phases
interactives :
Phase Supervision de l’étude d’exécution
— Donner un avis sur la pertinence des hypothèses géotechniques de l’étude géotechnique d’exécution, des dimensionnements et méthodes d’exécution, des
adaptations ou optimisations des ouvrages géotechniques proposées par l’entrepreneur, du plan de contrôle, du programme d'auscultation et des valeurs seuils.
Phase Supervision du suivi d’exécution
— Par interventions ponctuelles sur le chantier, donner un avis sur la pertinence du contexte géotechnique tel qu’observé par l’entrepreneur (G3), du comportement tel
qu’observé par l’entrepreneur de l’ouvrage et des avoisinants concernés (G3), de l’adaptation ou de l’optimisation de l’ouvrage géotechnique proposée par l’entrepreneur
(G3).
— donner un avis sur la prestation géotechnique du DOE et sur les documents fournis pour le DIUO.
DIAGNOSTIC GÉOTECHNIQUE (G5)
Pendant le déroulement d’un projet ou au cours de la vie d’un ouvrage, il peut être nécessaire de procéder, de façon strictement limitative, à l’étude d’un ou plusieurs
éléments géotechniques spécifiques, dans le cadre d’une mission ponctuelle. Ce diagnostic géotechnique précise l’influence de cet ou ces éléments géotechniques sur
les risques géotechniques identifiés ainsi que leurs conséquences possibles pour le projet ou l’ouvrage existant.
— Définir, après enquête documentaire, un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.
— Étudier un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques (par exemple soutènement, causes géotechniques d’un désordre) dans le
cadre de ce diagnostic, mais sans aucune implication dans la globalité du projet ou dans l’étude de l’état général de l’ouvrage existant.
— Si ce diagnostic conduit à modifier une partie du projet ou à réaliser des travaux sur l’ouvrage existant, des études géotechniques de conception et/ou d’exécution
ainsi qu’un suivi et une supervision géotechniques seront réalisés ultérieurement, conformément à l’enchaînement des missions d’ingénierie géotechnique (étape 2 et/ou
3).
Ginger CEBTP - Agence de CHARTRES
Affaire : CLOYES SUR LE LOIR (28) - Construction d'un groupe scolaire
Dossier : OCH2.KC136 Indice 1 du 17/07/2020 ANNEXES
Ginger CEBTP - Agence de CHARTRES
Affaire : CLOYES SUR LE LOIR (28) - Construction d'un groupe scolaire
Dossier : OCH2.KC136 Indice 1 du 17/07/2020 ANNEXES
ANNEXE 2 – PLANS DES DESCENTES DE CHARGES
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Affaire : CLOYES SUR LE LOIR (28) - Construction d'un groupe scolaire
Dossier : OCH2.KC136 Indice 1 du 17/07/2020 ANNEXES
ANNEXE 3 – NOTES DE CALCULS
Pro
fon
de
ur,
m
0.2
0.4
0.6
0.8
1 2 4 6 8 10 20 a
Valeurs Pressiométriques Pl, MPaE, MPa
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
0.40.5
0.4 0.50.80.25
0.8 0.251.10.25
1.1 0.25
40.5
4 0.580.25
8 0.25110.25
11 0.25
0.85 m
Nappe
0
TF
83 kN
1.6
2.35
Zo
ne
d'in
tég
rati
on
po
ur
Pl
5.6
Zo
ne
d'in
tég
rati
on
E
Fondation : Semelle filanteLargeur : 0.5 mAire : 0.5 m²Encastrement : 1.6 mBase de la fondation : 1.6 m
Paramètres des solsType de sol sous la fondation :
Argiles et limons
Poids des terres au-dessus de la fondation :après travaux = 25 kN/m³avant travaux = 18 kN/m³
Contrainte verticale finale q'0 : 32.5 kPa (calculée)Contrainte verticale initiale σ'v0 : 21.3 kPa (calculée)
a = 0.251 (calculé)
Cohésion sous la fondation : 2 kPaAngle de frottement sous la fondation : 15 °
Module de Young sous la fondation : 8 MPaCoefficient de poisson sous la fondation : 0.33
Profondeur de la nappe: 0.85 m/TN
Fichier : OCH2.KC136 - Groupe scolaire - Cloyes - SF.gfd
GEOFOND© V1.22 du 08/06/2018 développé par GEOS
site web : http://www.geos.fr e-mail : [email protected]
GEOS Ingénieurs Conseils, 310 Avenue Marie Curie
Bât. Europa 2, Archamps Technopole, 74160 ARCHAMPS
Tél : 04 50 95 38 14
Fax :04 50 95 99 36
Données :
N ° Etat-limite F (kN) δ (°) e(m) Vd(kN) Hd(kN) Μ(kN.m)
1 ELS cara.C.T. 83 0 0 83 0 02 ELS Q.P.L.T. 78 0 0 78 0 03 ELU dur. et trans.L.T. 114 0 0 114 0 0
Capacité portante suivant la NF P 94-261 :
N ° hr(m) De(m) kp ple(MPa) iδ iδβ qu(kPa) A' (m²) γ'r;v Rv;d(kN) Excentricité Rh;d(kN)
1 0.75 0.948 1.02 0.8 1 1 814.1 0.5 2.3 163.7 vérifié vérifié Non calc. (ELS)2 0.75 0.948 1.02 0.8 1 1 814.1 0.5 2.3 163.7 vérifié vérifié Non calc. (ELS)3 0.75 0.948 1.02 0.8 1 1 814.1 0.5 1.4 258.5 vérifié vérifié 25.24 vérifié
Tassements suivant la NF P 94-261 :
N ° qref(kPa) Ec(MPa) Ed(MPa) λc λd Sc(cm) Sd(cm) Sf(cm) Sdef(cm)
1 166 8 8.12 1.5 2.65 0.0377 0.29 0.328 0.5262 156 8 8.12 1.5 2.65 0.0351 0.27 0.305 0.4943 228 8 8.12 1.5 2.65 0.0538 0.414 0.468 0.723
Raideurs et tassements suivant NF P 94-261 :
N ° Kv(MN/m) δv(cm) Kh(MN/m) Kθ(MN.m/rd)
1 3.28 2.53 1.8 1.762 3.28 2.38 1.8 1.763 3.28 3.48 1.8 1.76
OCH2.KC136 _ CGA 29/06/2020 18:15 Fondations - groupe scolaireCLOYES-SUR-LE-LOIR (28)
FIGURE
GINGER-CEBTP - 630379583
Pro
fon
de
ur,
m
0.2
0.4
0.6
0.8
1 2 4 6 8 10 20 a
Valeurs Pressiométriques Pl, MPaE, MPa
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
0.40.5
0.4 0.50.80.25
0.8 0.251.10.25
1.1 0.25
40.5
4 0.580.25
8 0.25110.25
11 0.25
0.85 m
Nappe
0
TF
145 kN
1.6
2.5
Zo
ne
d'in
tég
rati
on
po
ur
Pl
6.4
Zo
ne
d'in
tég
rati
on
E
Fondation : Semelle filanteLargeur : 0.6 mAire : 0.6 m²Encastrement : 1.6 mBase de la fondation : 1.6 m
Paramètres des solsType de sol sous la fondation :
Argiles et limons
Poids des terres au-dessus de la fondation :après travaux = 25 kN/m³avant travaux = 18 kN/m³
Contrainte verticale finale q'0 : 32.5 kPa (calculée)Contrainte verticale initiale σ'v0 : 21.3 kPa (calculée)
a = 0.251 (calculé)
Cohésion sous la fondation : 2 kPaAngle de frottement sous la fondation : 15 °
Module de Young sous la fondation : 8 MPaCoefficient de poisson sous la fondation : 0.33
Profondeur de la nappe: 0.85 m/TN
Fichier : OCH2.KC136 - Groupe scolaire - Cloyes - SF.gfd
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Fax :04 50 95 99 36
Données :
N ° Etat-limite F (kN) δ (°) e(m) Vd(kN) Hd(kN) Μ(kN.m)
1 ELS cara.C.T. 145 0 0 145 0 02 ELS Q.P.L.T. 127 0 0 127 0 03 ELU dur. et trans.L.T. 203 0 0 203 0 0
Capacité portante suivant la NF P 94-261 :
N ° hr(m) De(m) kp ple(MPa) iδ iδβ qu(kPa) A' (m²) γ'r;v Rv;d(kN) Excentricité Rh;d(kN)
1 0.9 0.948 1 0.8 1 1 801.5 0.6 2.3 193.7 vérifié vérifié Non calc. (ELS)2 0.9 0.948 1 0.8 1 1 801.5 0.6 2.3 193.7 vérifié vérifié Non calc. (ELS)3 0.9 0.948 1 0.8 1 1 801.5 0.6 1.4 305.7 vérifié vérifié 44.95 vérifié
Tassements suivant la NF P 94-261 :
N ° qref(kPa) Ec(MPa) Ed(MPa) λc λd Sc(cm) Sd(cm) Sf(cm) Sdef(cm)
1 242 8 8.18 1.5 2.65 0.0689 0.459 0.528 0.9052 212 8 8.18 1.5 2.65 0.0595 0.397 0.456 0.7933 338 8 8.18 1.5 2.65 0.0991 0.661 0.76 1.27
Raideurs et tassements suivant NF P 94-261 :
N ° Kv(MN/m) δv(cm) Kh(MN/m) Kθ(MN.m/rd)
1 3.28 4.42 1.8 2.542 3.28 3.88 1.8 2.543 3.28 6.19 1.8 2.54
OCH2.KC136 _ CGA 29/06/2020 18:16 Fondations - groupe scolaireCLOYES-SUR-LE-LOIR (28)
FIGURE
GINGER-CEBTP - 630379583
Pro
fon
de
ur,
m
0.2
0.4
0.6
0.8
1 2 4 6 8 10 20 a
Valeurs Pressiométriques Pl, MPaE, MPa
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
0.40.5
0.4 0.50.80.25
0.8 0.251.10.25
1.1 0.25
40.5
4 0.580.25
8 0.25110.25
11 0.25
0.85 m
Nappe
0
TF
130 kN
1.6
2.65
Zo
ne
d'in
tég
rati
on
po
ur
Pl
7.2
Zo
ne
d'in
tég
rati
on
E
Fondation : Semelle filanteLargeur : 0.7 mAire : 0.7 m²Encastrement : 1.6 mBase de la fondation : 1.6 m
Paramètres des solsType de sol sous la fondation :
Argiles et limons
Poids des terres au-dessus de la fondation :après travaux = 25 kN/m³avant travaux = 18 kN/m³
Contrainte verticale finale q'0 : 32.5 kPa (calculée)Contrainte verticale initiale σ'v0 : 21.3 kPa (calculée)
a = 0.251 (calculé)
Cohésion sous la fondation : 2 kPaAngle de frottement sous la fondation : 15 °
Module de Young sous la fondation : 8 MPaCoefficient de poisson sous la fondation : 0.33
Profondeur de la nappe: 0.85 m/TN
Fichier : OCH2.KC136 - Groupe scolaire - Cloyes - SF.gfd
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Bât. Europa 2, Archamps Technopole, 74160 ARCHAMPS
Tél : 04 50 95 38 14
Fax :04 50 95 99 36
Données :
N ° Etat-limite F (kN) δ (°) e(m) Vd(kN) Hd(kN) Μ(kN.m)
1 ELS cara.C.T. 130 0 0 130 0 02 ELS Q.P.L.T. 118 0 0 118 0 03 ELU dur. et trans.L.T. 180 0 0 180 0 0
Capacité portante suivant la NF P 94-261 :
N ° hr(m) De(m) kp ple(MPa) iδ iδβ qu(kPa) A' (m²) γ'r;v Rv;d(kN) Excentricité Rh;d(kN)
1 1.05 0.948 0.988 0.8 1 1 790.4 0.7 2.3 223.2 vérifié vérifié Non calc. (ELS)2 1.05 0.948 0.988 0.8 1 1 790.4 0.7 2.3 223.2 vérifié vérifié Non calc. (ELS)3 1.05 0.948 0.988 0.8 1 1 790.4 0.7 1.4 352.1 vérifié vérifié 39.86 vérifié
Tassements suivant la NF P 94-261 :
N ° qref(kPa) Ec(MPa) Ed(MPa) λc λd Sc(cm) Sd(cm) Sf(cm) Sdef(cm)
1 186 8 8.22 1.5 2.65 0.0599 0.354 0.414 0.82 169 8 8.22 1.5 2.65 0.0537 0.317 0.371 0.7263 257 8 8.22 1.5 2.65 0.086 0.508 0.594 1.11
Raideurs et tassements suivant NF P 94-261 :
N ° Kv(MN/m) δv(cm) Kh(MN/m) Kθ(MN.m/rd)
1 3.28 3.97 1.8 3.452 3.28 3.6 1.8 3.453 3.28 5.49 1.8 3.45
OCH2.KC136 _ CGA 29/06/2020 18:16 Fondations - groupe scolaireCLOYES-SUR-LE-LOIR (28)
FIGURE
GINGER-CEBTP - 630379583
Pro
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0.2
0.4
0.6
0.8
1 2 4 6 8 10 20 a
Valeurs Pressiométriques Pl, MPaE, MPa
0
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7
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0.40.5
0.4 0.50.80.25
0.8 0.251.10.25
1.1 0.25
40.5
4 0.580.25
8 0.25110.25
11 0.25
0.85 m
Nappe
0
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170 kN
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8.8Z
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n E
Fondation : Semelle filanteLargeur : 0.9 mAire : 0.9 m²Encastrement : 1.6 mBase de la fondation : 1.6 m
Paramètres des solsType de sol sous la fondation :
Argiles et limons
Poids des terres au-dessus de la fondation :après travaux = 25 kN/m³avant travaux = 18 kN/m³
Contrainte verticale finale q'0 : 32.5 kPa (calculée)Contrainte verticale initiale σ'v0 : 21.3 kPa (calculée)
a = 0.251 (calculé)
Cohésion sous la fondation : 2 kPaAngle de frottement sous la fondation : 15 °
Module de Young sous la fondation : 8 MPaCoefficient de poisson sous la fondation : 0.33
Profondeur de la nappe: 0.85 m/TN
Fichier : OCH2.KC136 - Groupe scolaire - Cloyes - SF.gfd
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Tél : 04 50 95 38 14
Fax :04 50 95 99 36
Données :
N ° Etat-limite F (kN) δ (°) e(m) Vd(kN) Hd(kN) Μ(kN.m)
1 ELS cara.C.T. 170 0 0 170 0 02 ELS Q.P.L.T. 158 0 0 158 0 03 ELU dur. et trans.L.T. 234 0 0 234 0 0
Capacité portante suivant la NF P 94-261 :
N ° hr(m) De(m) kp ple(MPa) iδ iδβ qu(kPa) A' (m²) γ'r;v Rv;d(kN) Excentricité Rh;d(kN)
1 1.35 0.948 0.965 0.8 1 1 771.8 0.9 2.3 280.9 vérifié vérifié Non calc. (ELS)2 1.35 0.948 0.965 0.8 1 1 771.8 0.9 2.3 280.9 vérifié vérifié Non calc. (ELS)3 1.35 0.948 0.965 0.8 1 1 771.8 0.9 1.4 442.7 vérifié vérifié 51.82 vérifié
Tassements suivant la NF P 94-261 :
N ° qref(kPa) Ec(MPa) Ed(MPa) λc λd Sc(cm) Sd(cm) Sf(cm) Sdef(cm)
1 189 8 8.34 1.5 2.65 0.0786 0.379 0.457 1.022 176 8 8.34 1.5 2.65 0.0723 0.349 0.421 0.9523 260 8 8.34 1.5 2.65 0.112 0.54 0.652 1.41
Raideurs et tassements suivant NF P 94-261 :
N ° Kv(MN/m) δv(cm) Kh(MN/m) Kθ(MN.m/rd)
1 3.28 5.19 1.8 5.712 3.28 4.82 1.8 5.713 3.28 7.14 1.8 5.71
OCH2.KC136 _ CGA 29/06/2020 18:17 Fondations - groupe scolaireCLOYES-SUR-LE-LOIR (28)
FIGURE
GINGER-CEBTP - 630379583
Pro
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0.2
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0.8
1 2 4 6 8 10 20 a
Valeurs Pressiométriques Pl, MPaE, MPa
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0.40.5
0.4 0.50.80.25
0.8 0.251.10.25
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4 0.580.25
8 0.25110.25
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0.85 m
Nappe
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145 kN
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E
Fondation : Semelle filanteLargeur : 0.8 mAire : 0.8 m²Encastrement : 1.6 mBase de la fondation : 1.6 m
Paramètres des solsType de sol sous la fondation :
Argiles et limons
Poids des terres au-dessus de la fondation :après travaux = 25 kN/m³avant travaux = 18 kN/m³
Contrainte verticale finale q'0 : 32.5 kPa (calculée)Contrainte verticale initiale σ'v0 : 21.3 kPa (calculée)
a = 0.251 (calculé)
Cohésion sous la fondation : 2 kPaAngle de frottement sous la fondation : 15 °
Module de Young sous la fondation : 8 MPaCoefficient de poisson sous la fondation : 0.33
Profondeur de la nappe: 0.85 m/TN
Fichier : OCH2.KC136 - Groupe scolaire - Cloyes - SF.gfd
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Tél : 04 50 95 38 14
Fax :04 50 95 99 36
Données :
N ° Etat-limite F (kN) δ (°) e(m) Vd(kN) Hd(kN) Μ(kN.m)
1 ELS cara.C.T. 145 0 0 145 0 02 ELS Q.P.L.T. 131 0 0 131 0 03 ELU dur. et trans.L.T. 201 0 0 201 0 0
Capacité portante suivant la NF P 94-261 :
N ° hr(m) De(m) kp ple(MPa) iδ iδβ qu(kPa) A' (m²) γ'r;v Rv;d(kN) Excentricité Rh;d(kN)
1 1.2 0.948 0.976 0.8 1 1 780.6 0.8 2.3 252.3 vérifié vérifié Non calc. (ELS)2 1.2 0.948 0.976 0.8 1 1 780.6 0.8 2.3 252.3 vérifié vérifié Non calc. (ELS)3 1.2 0.948 0.976 0.8 1 1 780.6 0.8 1.4 397.7 vérifié vérifié 44.51 vérifié
Tassements suivant la NF P 94-261 :
N ° qref(kPa) Ec(MPa) Ed(MPa) λc λd Sc(cm) Sd(cm) Sf(cm) Sdef(cm)
1 181 8 8.28 1.5 2.65 0.0666 0.354 0.42 0.8832 164 8 8.28 1.5 2.65 0.0594 0.315 0.374 0.7983 251 8 8.28 1.5 2.65 0.0958 0.509 0.604 1.22
Raideurs et tassements suivant NF P 94-261 :
N ° Kv(MN/m) δv(cm) Kh(MN/m) Kθ(MN.m/rd)
1 3.28 4.42 1.8 4.512 3.28 4 1.8 4.513 3.28 6.13 1.8 4.51
OCH2.KC136 _ CGA 29/06/2020 18:17 Fondations - groupe scolaireCLOYES-SUR-LE-LOIR (28)
FIGURE
GINGER-CEBTP - 630379583
Pro
fon
de
ur,
m
0.2
0.4
0.6
0.8
1 2 4 6 8 10 20 a
Valeurs Pressiométriques Pl, MPaE, MPa
0
1
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0.40.5
0.4 0.50.80.25
0.8 0.251.10.25
1.1 0.25
40.5
4 0.580.25
8 0.25110.25
11 0.25
0.85 m
Nappe
0
TF
83 kN
1.6
2.8
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E
Fondation : Semelle carréeCôté : 0.8 mAire : 0.64 m²Encastrement : 1.6 mBase de la fondation : 1.6 m
Paramètres des solsType de sol sous la fondation :
Argiles et limons
Poids des terres au-dessus de la fondation :après travaux = 25 kN/m³avant travaux = 18 kN/m³
Contrainte verticale finale q'0 : 32.5 kPa (calculée)Contrainte verticale initiale σ'v0 : 21.3 kPa (calculée)
a = 0.251 (calculé)
Cohésion sous la fondation : 2 kPaAngle de frottement sous la fondation : 15 °
Module de Young sous la fondation : 8 MPaCoefficient de poisson sous la fondation : 0.33
Profondeur de la nappe: 0.85 m/TN
Fichier : OCH2.KC136 - Groupe scolaire - Cloyes - SF.gfd
GEOFOND© V1.22 du 08/06/2018 développé par GEOS
site web : http://www.geos.fr e-mail : [email protected]
GEOS Ingénieurs Conseils, 310 Avenue Marie Curie
Bât. Europa 2, Archamps Technopole, 74160 ARCHAMPS
Tél : 04 50 95 38 14
Fax :04 50 95 99 36
Données :
N ° Etat-limite F (kN) δ (°) eB(°) eL(m) Vd(kN) Hd(kN) Μx(kN.m) Μy(kN.m)
1 ELS cara.C.T. 83 0 0 0 83 0 0 02 ELS Q.P.L.T. 78 0 0 0 78 0 0 03 ELU dur. et trans.L.T. 114 0 0 0 114 0 0 0
Capacité portante suivant la NF P 94-261 :
N ° hr(m) De(m) kp ple(MPa) iδ iδβ qu(kPa) A' (m²) γ'r;v Rv;d(kN) Excentricité Rh;d(kN)
1 1.2 0.948 1.07 0.8 1 1 855.1 0.64 2.3 219.1 vérifié vérifié Non calc. (ELS)2 1.2 0.948 1.07 0.8 1 1 855.1 0.64 2.3 219.1 vérifié vérifié Non calc. (ELS)3 1.2 0.948 1.07 0.8 1 1 855.1 0.64 1.4 346.6 vérifié vérifié 25.24 vérifié
Tassements suivant la NF P 94-261 :
N ° qref(kPa) Ec(MPa) Ed(MPa) λc λd Sc(cm) Sd(cm) Sf(cm) Sdef(cm)
1 130 8 8.28 1.1 1.12 0.0331 0.193 0.226 0.3382 122 8 8.28 1.1 1.12 0.0307 0.179 0.21 0.3183 178 8 8.28 1.1 1.12 0.0479 0.279 0.327 0.465
Raideurs et tassements suivant NF P 94-261 :
N ° Kv(MN/m) δv(cm) Kh(MN/m) Kθ(MN.m/rd)
1 8.44 0.984 6.63 0.9972 8.44 0.924 6.63 0.9973 8.44 1.35 6.63 0.997
OCH2.KC136 _ CGA 29/06/2020 18:18 Fondations - groupe scolaireCLOYES-SUR-LE-LOIR (28)
FIGURE
GINGER-CEBTP - 630379583
Pro
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0.2
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1 2 4 6 8 10 20 a
Valeurs Pressiométriques Pl, MPaE, MPa
0
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0.40.5
0.4 0.50.80.25
0.8 0.251.10.25
1.1 0.25
40.5
4 0.580.25
8 0.25110.25
11 0.25
0.85 m
Nappe
0
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180 kN
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9.6
Zo
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E
Fondation : Semelle carréeCôté : 1 mAire : 1 m²Encastrement : 1.6 mBase de la fondation : 1.6 m
Paramètres des solsType de sol sous la fondation :
Argiles et limons
Poids des terres au-dessus de la fondation :après travaux = 25 kN/m³avant travaux = 18 kN/m³
Contrainte verticale finale q'0 : 32.5 kPa (calculée)Contrainte verticale initiale σ'v0 : 21.3 kPa (calculée)
a = 0.251 (calculé)
Cohésion sous la fondation : 2 kPaAngle de frottement sous la fondation : 15 °
Module de Young sous la fondation : 8 MPaCoefficient de poisson sous la fondation : 0.33
Profondeur de la nappe: 0.85 m/TN
Fichier : OCH2.KC136 - Groupe scolaire - Cloyes - SF.gfd
GEOFOND© V1.22 du 08/06/2018 développé par GEOS
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Bât. Europa 2, Archamps Technopole, 74160 ARCHAMPS
Tél : 04 50 95 38 14
Fax :04 50 95 99 36
Données :
N ° Etat-limite F (kN) δ (°) eB(°) eL(m) Vd(kN) Hd(kN) Μx(kN.m) Μy(kN.m)
1 ELS cara.C.T. 180 0 0 0 180 0 0 02 ELS Q.P.L.T. 164 0 0 0 164 0 0 03 ELU dur. et trans.L.T. 249 0 0 0 249 0 0 0
Capacité portante suivant la NF P 94-261 :
N ° hr(m) De(m) kp ple(MPa) iδ iδβ qu(kPa) A' (m²) γ'r;v Rv;d(kN) Excentricité Rh;d(kN)
1 1.5 0.948 1.04 0.8 1 1 833.6 1 2.3 334.5 vérifié vérifié Non calc. (ELS)2 1.5 0.948 1.04 0.8 1 1 833.6 1 2.3 334.5 vérifié vérifié Non calc. (ELS)3 1.5 0.948 1.04 0.8 1 1 833.6 1 1.4 528.7 vérifié vérifié 55.14 vérifié
Tassements suivant la NF P 94-261 :
N ° qref(kPa) Ec(MPa) Ed(MPa) λc λd Sc(cm) Sd(cm) Sf(cm) Sdef(cm)
1 180 8 8.4 1.1 1.12 0.0606 0.295 0.355 0.5822 164 8 8.4 1.1 1.12 0.0545 0.265 0.32 0.533 249 8 8.4 1.1 1.12 0.087 0.423 0.51 0.805
Raideurs et tassements suivant NF P 94-261 :
N ° Kv(MN/m) δv(cm) Kh(MN/m) Kθ(MN.m/rd)
1 10.5 1.71 8.28 1.952 10.5 1.55 8.28 1.953 10.5 2.36 8.28 1.95
OCH2.KC136 _ CGA 29/06/2020 18:19 Fondations - groupe scolaireCLOYES-SUR-LE-LOIR (28)
FIGURE
GINGER-CEBTP - 630379583
Pro
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0.2
0.4
0.6
0.8
1 2 4 6 8 10 20 a
Valeurs Pressiométriques Pl, MPaE, MPa
0
1
2
3
4
5
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10
0.40.5
0.4 0.50.80.25
0.8 0.251.10.25
1.1 0.25
40.5
4 0.580.25
8 0.25110.25
11 0.25
0.85 m
Nappe
0
TF
45 kN
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6.4
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E
Fondation : Semelle carréeCôté : 1.2 mAire : 1.44 m²Encastrement : 1.6 mBase de la fondation : 1.6 m
Paramètres des solsType de sol sous la fondation :
Argiles et limons
Poids des terres au-dessus de la fondation :après travaux = 25 kN/m³avant travaux = 18 kN/m³
Contrainte verticale finale q'0 : 32.5 kPa (calculée)Contrainte verticale initiale σ'v0 : 21.3 kPa (calculée)
a = 0.252 (calculé)
Cohésion sous la fondation : 2 kPaAngle de frottement sous la fondation : 15 °
Module de Young sous la fondation : 8 MPaCoefficient de poisson sous la fondation : 0.33
Profondeur de la nappe: 0.85 m/TN
Fichier : OCH2.KC136 - Groupe scolaire - Cloyes - SF.gfd
GEOFOND© V1.22 du 08/06/2018 développé par GEOS
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Tél : 04 50 95 38 14
Fax :04 50 95 99 36
Données :
N ° Etat-limite F (kN) δ (°) eB(°) eL(m) Vd(kN) Hd(kN) Μx(kN.m) Μy(kN.m)
1 ELS cara.C.T. 45 0 0 0 45 0 0 02 ELS Q.P.L.T. 39 0 0 0 39 0 0 03 ELU dur. et trans.L.T. 63 0 0 0 63 0 0 0
Capacité portante suivant la NF P 94-261 :
N ° hr(m) De(m) kp ple(MPa) iδ iδβ qu(kPa) A' (m²) γ'r;v Rv;d(kN) Excentricité Rh;d(kN)
1 1.8 0.948 1.02 0.8 1 1 815.3 1.44 2.3 472.2 vérifié vérifié Non calc. (ELS)2 1.8 0.948 1.02 0.8 1 1 815.3 1.44 2.3 472.2 vérifié vérifié Non calc. (ELS)3 1.8 0.948 1.02 0.8 1 1 815.3 1.44 1.4 745.7 vérifié vérifié 13.95 vérifié
Tassements suivant la NF P 94-261 :
N ° qref(kPa) Ec(MPa) Ed(MPa) λc λd Sc(cm) Sd(cm) Sf(cm) Sdef(cm)
1 31.3 8 8.49 1.1 1.12 0.00456 0.0191 0.0237 0.1152 27.1 8 8.49 1.1 1.12 0.00265 0.0111 0.0138 0.09993 43.8 8 8.49 1.1 1.12 0.0103 0.0432 0.0535 0.161
Raideurs et tassements suivant NF P 94-261 :
N ° Kv(MN/m) δv(cm) Kh(MN/m) Kθ(MN.m/rd)
1 12.7 0.355 9.94 3.372 12.7 0.308 9.94 3.373 12.7 0.498 9.94 3.37
OCH2.KC136 _ CGA 29/06/2020 18:19 Fondations - groupe scolaireCLOYES-SUR-LE-LOIR (28)
FIGURE
GINGER-CEBTP - 630379583
Pro
fon
de
ur,
m
0.2
0.4
0.6
0.8
1 2 4 6 8 10 20 a
Valeurs Pressiométriques Pl, MPaE, MPa
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
0.40.5
0.4 0.50.80.25
0.8 0.251.10.25
1.1 0.25
40.5
4 0.580.25
8 0.25110.25
11 0.25
0.85 m
Nappe
0
TF
70 kN
1.6
4.6
Zo
ne
d'in
tég
rati
on
po
ur
Pl
9.6
Zo
ne
d'in
tég
rati
on
E
Fondation : Semelle carréeCôté : 2 mAire : 4 m²Encastrement : 1.6 mBase de la fondation : 1.6 m
Paramètres des solsType de sol sous la fondation :
Argiles et limons
Poids des terres au-dessus de la fondation :après travaux = 25 kN/m³avant travaux = 18 kN/m³
Contrainte verticale finale q'0 : 32.5 kPa (calculée)Contrainte verticale initiale σ'v0 : 21.3 kPa (calculée)
a = 0.252 (calculé)
Cohésion sous la fondation : 2 kPaAngle de frottement sous la fondation : 15 °
Module de Young sous la fondation : 8 MPaCoefficient de poisson sous la fondation : 0.33
Profondeur de la nappe: 0.85 m/TN
Fichier : OCH2.KC136 - Groupe scolaire - Cloyes - SF.gfd
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Données :
N ° Etat-limite F (kN) δ (°) eB(°) eL(m) Vd(kN) Hd(kN) Μx(kN.m) Μy(kN.m)
1 ELS cara.C.T. 70 0 0 0 70 0 0 02 ELS Q.P.L.T. 70 0 0 0 70 0 0 03 ELU dur. et trans.L.T. 95 0 0 0 95 0 0 0
Capacité portante suivant la NF P 94-261 :
N ° hr(m) De(m) kp ple(MPa) iδ iδβ qu(kPa) A' (m²) γ'r;v Rv;d(kN) Excentricité Rh;d(kN)
1 3 0.938 0.956 0.808 1 1 772.8 4 2.3 1250 vérifié vérifié Non calc. (ELS)2 3 0.938 0.956 0.808 1 1 772.8 4 2.3 1250 vérifié vérifié Non calc. (ELS)3 3 0.938 0.956 0.808 1 1 772.8 4 1.4 1970 vérifié vérifié 21.04 vérifié
Tassements suivant la NF P 94-261 :
N ° qref(kPa) Ec(MPa) Ed(MPa) λc λd Sc(cm) Sd(cm) Sf(cm) Sdef(cm)
1 17.5 8 8.91 1.1 1.12 0 0 0 0.1042 17.5 8 8.91 1.1 1.12 0 0 0 0.1043 23.8 8 8.91 1.1 1.12 0.00187 0.00511 0.00698 0.141
Raideurs et tassements suivant NF P 94-261 :
N ° Kv(MN/m) δv(cm) Kh(MN/m) Kθ(MN.m/rd)
1 21.1 0.332 16.6 15.62 21.1 0.332 16.6 15.63 21.1 0.45 16.6 15.6
OCH2.KC136 _ CGA 29/06/2020 18:20 Fondations - groupe scolaireCLOYES-SUR-LE-LOIR (28)
FIGURE
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