CURVA DE SOBRECARGA

COORDINACIN DE LOS FUSIBLES DE EXPULSIN ENTRE SI

La coordinacin adecuada de los fusibles se hace necesaria cuando se usan fusibles en serie. El nmero mximo de fusibles de seccionamiento de lnea que se permite emplear en serievaria segn las distintas compaas, de uno a seis. Cuando los fusibles estn adecuadamentecoordinados, un defecto en cualquier parte de un circuito radial provocar la fusin del fusible ms cercano al defecto en el lado de la subestacin, aislando de esta forma la seccin defectuosa. Ninguno de los fusibles mas prximos a la subestacin deber fundirse o empezar a fundirse si los fusibles se han escogido correctamente.

Para determinar el calibre de los fusibles que deben coordinarse adecuadamente es necesario calcular la mxima corriente de cortocircuito en aquellos puntos del circuito donde van a instalarse los fusibles. Una vez determinada la corriente mxima de cortocircuito en los diversos puntos donde van a instalarse fusibles, el paso siguiente es escoger el calibre adecuado de los fusibles que deben coordinarse entre s cuando ocurra un defecto.Las curvas de fusin tiempo-corriente o las tablas de coordinacin de fusibles deben emplearse para determinar los calibres adecuados de los fusibles para su coordinacin. Una curva tiempocorriente muestra el tiempo requerido para que un determinado fusible funda o separe un circuito para el paso de distintas corrientes a travs del fusible.

Obteniendo las dos series de curvas, una del tiempo de despeje total y otra del tiempo mnimo de fusin, partiendo de la segunda serie, se confeccionauna curva daotiempo, suponiendo que el umbral de deterioro corresponde a un 75% del tiempo de fusin. Cuando se superponen estas dos seriesde curvas los fusibles se seleccionan de tal manera que la mxima separacin del menor no se solape con el lmite de dao del mayor, los dos fusiblesestn coordinados adecuadamente; es decir, el menor aislar el defecto antes de que el mayor empiece a fundirse (Figura 1).

FIGURA 1PUNTO DE CORTE

Las curvas de fusin mnimas son utilizadas en relacin con el fusible protegido, puesto que estamos interesados en el tiempo de fusin probable mnimo. Las curvas de despeje total son utilizadas en relacin con el fusible protector, puesto que estamos interesados en el tiempo de interrupcin probable mayor.

El siguiente mas prximo a la fuente de suministro es llamado fusible protegido.En la figura 2 deben colocarse fusibles en los puntos 1, 2, 3 y 4 en serie.FIGURA 2DIAGRAMA DE COORDINACIN DE FUSIBLES

La mxima corriente de cortocircuito calculada para estos puntos se supone que es 350, 700, 1100 y 2100 A respectivamente, se empieza con un fusible 1.6 DUAL en el punto 1 determinado por el tamao del transformador.

La mxima corriente de cortocircuito es de 350 A en el punto 1. Se entra en la Tabla de Coordinacin de fusibles tipo DUAL VS por la columna de fusible protector para el fusible 1.6 DUAL y se sigue hacia la derecha horizontalmente hasta la columna 7 VS. El fusible 7 VS ser la proteccin adecuada para 350 A. Obsrvese que el fusible 5 VS protegera solamente hasta 210 A y por lo tanto no se coordinara con el fusible 1.6 DUAL del transformador.

Determinado ya el fusible 7 VS para el punto 2, donde el cortocircuito mximo es de 700 A, se entra en la Tabla por la columna de fusible protector para fusible 7 VS y siguiendo horizontalmente a travs de la tabla se selecciona el fusible 15 VS que proteger para 700 A. Por tanto, se escoge este fusible 15 VS para el punto 3. De forma similar se escoge el fusible 40 VS para el punto 4 que proteger adecuadamente para 2100 A (Figura 2).

Tabla 1COORDINACIN DE FUSIBLES LUHFSER TIPO "DUAL-VS" ANSI FUSE LINKS

Proctecting Type"DUAL" Fuse LinkAmpere RatingPROTECTED TYPE "VS" FUSE LINK AMPERE RATING23

57101520253040506580100MAXIMUM CURRENTS (R.M.S. AMPERES) FOR SAFE CO-ORDINATION0.4841823304607009601300178021002500222038005200>100000.6701823304607009601300178021002500222038005200>100000.7521823304607009601300178021002500222038005200>10000

1.01823304607009601300178021002500222038005200>100001.31502904607009601300178021002500222038005200>100001.41222704607009601300178021002500222038005200>10000

1.6

2104607009601300178021002500222038005200>100002.1

4607009601300178021002500222038005200>100003.1

2507009601300178021002500222038005200>10000

3.5

1706509601300178021002500222038005200>100004.2

5159601300178021002500222038005200>100005.2

1057901300178021002500222038005200>10000

6.3

6401170178021002500222038005200>100007.8

600142021002500222038005200>1000010.4

102017002500222038005200>10000

14.0

15002380222038005200>100021.0

222038005200>1000

COORDINACIN DE FUSIBLESLUHFSER TIPO "VS-VS" ANSI FUSE LINKSProctecting

PROTECTED TYPE "VS" FUSE LINK AMPERE RATING

2

3

5

7

10

15

20

25

30

40

50

65

80

100

MAXIMUM CURRENTS (R. M. S. AMPERES) FOR SAFE CO-ORDINATION

3

640

980

1300

1630

2100

2600

3250

4200

5300

6200

8400

5

980

1300

1630

2100

2600

3250

4200

5300

6200

8400

7

850

1600

2100

2600

3250

4200

5300

6200

8400

10

780

1650

2600

3250

4200

5300

6200

8400

15

1000

1900

3250

4200

5300

6200

8400

20

1200

2250

4000

5300

6200

8400

25

1400

3000

5300

6200

8400

30

2150

3900

6200

8400

40

2800

4900

8400

50

3200

6200

65

1400

80

100

ABOVE CO-ORDINATION CHART BASED ON MAXIMUM TOTAL CLEARING TIME OF THE PROTECTING LINK AND THE MINIMUM MELTING TIME OF THE PROTECTED LINK.

Este mismo mtodo se sigue para el fusible de cada punto del sistema. En ciertos casos el calibre del fusible en un punto determinado puede colocarse mayor que el necesario para una apropiada coordinacin, con el fin de que pueda llevar la corriente de carga normal.

CURVA DE SOBRECARGA

Los dispositivos de proteccin tales como relevadores y fusibles tienen las caractersticas de operacin bien definidas, las que relacionan la magnitud de la falla con el tiempo de operacin. Estas curvas caractersticas debern ser coordinadas con unas curvas comparables aplicables a los transformadores, las que relacionan la duracin y la magnitud de la falla con la capacidad sostenida de resistencia.La magnitud y duracin de las corrientes de falla son de una importancia extrema estableciendo una prctica coordinada de proteccin para los transformadores, tanto los efectos trmicos como mecnicos de las corrientes de falla debern ser considerados. Para las magnitudes de las corrientes de falla cerca a la capacidad de diseo del transformador, los efectos mecnicos son ms importantes que los efectos trmicos. Con magnitudes bajas de corriente de falla acercndose al valor de sobrecarga, los efectos mecnicos asumen menos importancia, a menos que la frecuencia de la ocurrencia de falla sea elevada. El punto de transicin entre el inters mecnico y el inters trmico no puede ser definido exactamente, aunque los efectos mecnicos tienden a tener un papel ms importante en las grandes capacidades nominales de kilovoltiamperios, a causa de que los esfuerzos mecnicos son elevados.

Carga con base en las sobrecargasde corta duracin sin afectar la vida esperada normal del transformadorLos transformadores pueden operarse por encima 110OC, promedio de temperatura del punto ms caliente, durante cortos periodos o durante periodos ms largos con temperaturas inferiores a 110OC, debido a que el envejecimiento trmico es un proceso acumulativo. Las cargas sugeridas para la vida normal esperada estn dadas en las tablas de

la norma ANSI/IEEE C57.91 1981, basadas en una vida mnima de 20 aos con una temperatura continua del punto mas caliente de 110oC. La determinacin del porcentaje de prdida de vida est basada en ciclos de carga de 24 h y una mnima duracin de vida de 20 aos. Las mximas prdidas de vida son de 0.0137% da.La caracterstica de soporte de sobrecarga est dada por los siguientes puntos, asumiendo una temperatura ambiente de 20oC y una precarga precedente = 90%, como se indica en la Tabla 7 de la norma ANSI/IEEE C57.91 1981 (Figura 3, Segmento C).Carga de corta duracin consacrificio moderado de la vida esperadaCuando el efecto de envejecimiento de un ciclo de carga o el efecto de envejecimiento acumulativo de un nmero de ciclos de carga es mayor que el efecto de envejecimiento de la operacin continua con carga nominal sobre un periodo dado, el aislamiento se deteriora a una velocidad mayor que la normal, siendo esta una funcin del tiempo y de la temperatura expresada comnmente como un porcentaje de prdida de vida. Se considera razonable una prdida promedio de vida adicional de 1% por ao o 5% en una operacin de emergencia.Tiempo (segundos)Veces de la corriente nominal36002.0272001.74144001.50288001.33864001.16Tabla 7Loading Capability Table for 65oC Rise Transformers for Normal and Moderate Sacrifice of Life Expectancy (Based on 65oC Rise Transformer Characteristics, Table 3) Continuous Equivalent Load Exclusive of Peak Load = 90% of Nameplate Rating (Use Method Described in 5.2 for Converting Actual Load Cycle to Equivalent Load Cycle)Ambient Temperature (oC)PeakLoadDura-Tion(h)Extra*LossofLife(%)PeakLoadPerUnitMaxi-mumHottestSpotTemp-eratur(c)Maxi-mumTopOilTemp-era-ture(c)PeakLoadPerUnitMaxi-mumHot-testSpotTemp-era-ture(c)Maxi-mumTop-OilTemp-era-ture(c)PeakLoadPerUnitMaxi-mumhosttestSpotTemp-era-ture(c)Maxi-mumTop-OilTemp-era-ture(c)

Normal2.31155792.16154852.0215391

0.052.57177862.44176932.3117599

0.102.66185892.54184962.4118410210.502.94210982.812091042.70208110

Normal2.00148881.87146921.7414597

0.052.21169972.111681021.98166107

0.102.301781022.191761062.0717511120.502.522001132.421991172.31198122

1.002.622111182.52210122------

Normal1.73140921.62138951.5013698

0.051.911601041.821591071.71158111

0.101.981681091.891681121.7916611640.502.171911222.081901251.99189129

Normal1.53130901.44129931.3312795

0.051.691491021.601481051.51146108

0.101.751561071.671561101.5715511380.501.901771211.831771241.74175127

Normal1.35112801.26112831.1611186

0.051.49129911.41129941.3212897

0.101.54136961.47136991.38135102240.501.691551081.611541111.53154114

1.001.751631141.681631171.60163120Curva de capacidad trmicaLos transformadores deben estar diseados y construidos para soportar esfuerzos de tipo mecnico y trmico resultantes de fallas externas.

En general, el aumento de temperatura de este tipo de fallas es aceptable; sin embargo, los efectos mecnicos son intolerables cuando las fallas externas tienen un carcter repetitivo, debido al efecto acumulativo de los fenmenos de compresin, fatiga y desplazamientos internos en el material de aislamiento.

El dao resultante ocasionado por estos fenmenos es una funcin de la magnitud, duracin y frecuencia de las fallas.

La caracterstica de capacidad trmica limita la temperatura de los devanados del transformador, bajo el supuesto de que todo el calor almacenado esta limitado a 200oC para el aluminio y 250oC para conductor de cobre en condiciones de cortocircuito.

Esta condicin satisface la ecuacin descrita a continuacin, asumiendo que la temperatura mxima ambiente es de 30oC promedio y la temperatura mxima de servicio llega a 110oC antes del cortocircuito, segn lo descrito en la NTC 2797 (3.4.2.1).

It = 1250

Donde:

I = corriente simtrica de cortocircuito en valor por unidad

t = duracin en segundos

La categora I incluir los transformadores de distribucin de acuerdo con la norma C57.12.20 1998 del IEEE hasta 500 KVA, monofsicos o trifsicos.

La gua de la Norma Nacional Americana ANSI C57.92 1962 para los transformadores de distribucin de carga sumergidos en bao de aceite y de potencia, contiene una seccin titulada dispositivo de proteccin, la cual proporciona informacin indicando la capacidad de carga trmica de corta duracin de los transformadores sumergidos en bao de aceite como se resume en la siguiente tabla (Figura 3, Segmento B).

Tiempo (segundos)Veces de la corriente nominal2

25.0

10

11.3

30

6.3

60

4.75

300

3.0

1800

2.0

Curva de corrientes transitoriasCuando un transformador se energiza, existe una corriente de excitacin cuya magnitud viene definida por el flujo residual en el ncleo del transformador y el punto de conexin en la curva de tensin. Se ha establecido una curva definida por los siguientes puntos segn la NTC 2797 (3.6) (Figura 3, Segmento A)

Tiempo (segundos)Veces de la corriente nominal0.01

25.0

0.1

12

1.0

6

10.0

3

GUA Y SELECCIN DE LOS ESLABONES O CINTAS FUSIBLES PARA LAPROTECCIN DE TRANSFORMADORES

PropsitoDeterminar el rgimen del fusible que sirve para proteger un transformador, dentro de los lmites de la curva de carga y el cual en forma segura pasar la corriente de sobre tensin o perturbacin elctrica transitoria, sin causar dao al transformador.

InstruccionesObservar la curva de fusin tiempocorriente mnima de los fusibles, graficada en el papel logartmico especificado NEMA, K&E No. 48 5258.

Colocar la lnea de referencia vertical "Amperios Nominales" sobre la COORDENADA de la corriente, correspondiente a la corriente de carga total del transformador (Intensidad primaria).

Hacer coincidir las lneas horizontales de 100 y 10 segundos con las lneas de 100 y 10 segundos del papel logartmico.

La curva del fusible situada debajo o a la izquierda de la curva de carga del transformador y a la derecha de la curva de INRUSH y de la interseccin del voltaje primario del transformador y de la lnea de referencia de 0.02 segundos, califica la capacidad del fusible.

1. La curva de carga esta basada en ANSI C57.92 Gua para distribucin de carga en bao de aceite y transformadores de potencia

2. El punto del dao de sobre tensin o perturbacin elctrica transitoria (interseccin del voltaje primario del transformador y de la lnea de referencia 0.02) basado en la frmula semiemprica de Zaborszky (una frmula semiemprica para el clculo de la capacidad del fusible del transformador con respecto a las sobre tensiones o perturbaciones elctricas transitorias de Jhon Zaborszky, AIEE peridico No. 54-303, 1954).

FIGURA 5Desplazamiento de la caracterstica ANSI de soporte trmico y mecnico (Curve Shift) La magnitud de las corrientes de cortocircuto reflejadas en el lado primario para una falla en el lado secundario depender de: 1) tipo de falla; 2) conexin del transformador.

Tipo de Falla Primario Secundario

Trifsica

Lnea - Lnea

Lnea - Lnea

Lnea - Lnea

Lnea - neutro

Ejemplo de aplicacin # 1

Proteccin de un transformador trifsico de 30 KVA y 13200 V / 208 V. Conexin estrella aterrizado estrella aterrizado (Factor de desplazamiento 1.0).

La corriente nominal est dada por la frmula:

I = Potencia Nominal / Tensin Nominal (kVA) (kV) Donde:Ip = 30 kVA / 13.2 kV = 1.31 AIs = 30 kVA / 208 V = 83.27 ACorriente del primario = Ip= 1.31 ACorriente del secundario = Is= 83.27 A

FIGURA 6Factor de desplazamiento para la caracterstica de soporte trmico y mecnico

Tabla # 1. Curva de capacidad trmica para untransformador de 30 kVA 13200 / 208 VTiempo (segundos)Corriente (amperios)2

32.75

10

14.8

30

825

60

622

300

393

1800

262

Tabla # 2. Curva de sobrecarga para untransformador de 30 kVA 13200 / 208 VTiempo (segundos)Corriente (amperios)3800

264

7200

227

14400

1.96

28800

1.74

86400

1.51

Tabla # 3. Curva de corrientes de conexin paraun transformador de 30 kVA 13200 / 208 V

Tiempo (segundos)Corriente (amperios)0.01

32.75

0.1

15.72

1.0

7.86

10.0

3.93

Tabla # 4. Curva de sobrecargapara un transformador de75 kVA 13200 / 208 VTiempo (segundos)Corriente (amperios)3600

2.02

7200

1.74

14400

1.50

28800

1.33

86400

1.16

Ejemplo de aplicacin # 2

Proteccin de un transformador trifsico de 75 kVA y 13200 V / 208 V. Conexin deltaestrella aterrizado (Factor de desplazamiento 0.58).

La corriente de fase est dada por la frmula:

If = Potencia Nominal / Tensin Nomina (kVA) (kV)

Donde:If = 25 kVA / 13.2 kV = 1.90 A

La corriente de lnea est dada por la frmula:

Il = Corriente de fase (A) * 1.7320

Donde:Il = 1.90 A * 1.7320 = 3.28 A

Corriente de fase = If= 1.90 ACorriente de lnea = Il= 3.28 A

Tabla # 1. Curva de capacidad trmica para un transformador de 75 kVA 13200 / 208 V

Tiempo (segundos)Corriente (amperios)2

47.5

10

21.4

30

11.9

60

9.0

300

5.7

1800

3.8

Tabla # 3. Curva de corrientes de conexin para un transformador de 75 kVA 13200 / 208 V

Teniendo en cuenta las curvas caractersticas del transformador (curva de capacidad trmica, de sobrecarga y de corriente de conexin) sobre las curvas caractersticas de fusin mnima de los fusibles, se concluye que el fusible Tipo K de 2 A en el ejemplo #1 y el fusible Tipo K de 3 A en el ejemplo # 2, tiene una proteccin del sistema y del transformador, con el inconveniente de no poder sobrecargar al mximo el transformador.

El fusible SLOW RAPID 1.3 DUAL del ejemplo # 1 y el fusible SLOW RAPID 1.6 DUAL del ejemplo # 2, presentan una mejor curva caracterstica tiempo corriente que se asemeja a la curva de capacidad trmica del transformador protegiendo el sistema y el transformador, permitiendo el uso mximo del transformador en su capacidad de sobrecarga.

Las curvas caractersticas de corrientetiempo de los fusibles SLOW RAPID 1.3 y 1.6 DUAL, quedan al lado izquierdo de la curva de capacidad trmica del transformador y al lado derecho de la curva de conexin del transformador dando una completa proteccin (Figuras 7 y 8 y Tabla 2).

FIGURA 7

Eliminacin de los fusibles secundarios

En el pasado fue necesario seleccionar los eslabones fusibles primarios para la proteccin del cortocircuito solamente, utilizando fusibles secundarios para proteger al transformador contra la sobrecarga.

Con la introduccin de los Eslabones Fusibles LUHFSER de elemento doble Tipos VS y SLOW - RAPID los cuales proporcionan proteccin tanto para la sobrecarga como para el cortocircuito, los fusibles secundarios instalados para este propsito pueden ser eliminados. Capacidad para soportar las sobretensiones por descarga atmosfrica

La proteccin de los transformadores contra los choques directos de los relmpagos y sobretensiones es la funcin de un pararrayos, no de un eslabn fusible. El dao puede ser producido antes de que el eslabn fusible tenga tiempo para fundir. Las sobretensiones de los choques distantes, sin embargo, a menudo pasan inofensivamente a travs de un transformador y seleccionando el eslabn fusible adecuado para la proteccin de un transformador

FIGURA 8

Contra las sobrecargas y cortacircuitos, nosotros debemos tambin estar interesados en la capacidad del eslabn fusible para soportar dichas sobretensiones.

Los choques mltiples de descarga elctrica pueden durar un segundo o ms. La magnitud de la corriente de sobretensin que no daar a un transformador puede ser calculada. Esta vara con el tamao y el voltaje del transformador, as como tambin con el nivel bsico de aislamiento del sistema.

Como un valor conocido la corriente de sobretensin puede ser convertido en un equivalente trmico de corriente RMS 60 Hz, el cual producira en el eslabn fusible la misma cantidad de calor que producira la misma sobretensin.

FUSIBLES DE EXPULSIN SLOW-RAPID TIPO DUALTABLA DE COORDINACINTRANSFORMADORES TRIFSICOS

KVA7.200 VOLTIOS13.200 VOLTIOS

Carga Mx.Amp. LineaDUAL RECOMENDADOCarga Mx.Amp. LneaDUAL RECOMENDADO

YYYYYY

90.730.70.60.40.390.4

151.201.31.00.70.660.60.60.4

302.402.11.61.41.311.31.00.7

453.603.53.12.11.972.11.61.0

756.006.35.23.53.283.13.12.1

112.59.007.87.85.24.925.24.23.1

15012.010.410.46.36.566.36.34.2

22518.01414.010.49.8410.47.86.3

30024.02114.014.013.114.010.47.8

50021.921.021.014.0

CARACTERSTICAS FSICAS Y ELCTRICAS

Los fusibles de un solo elemento manejan temperaturas de fusin bajas y altas con elementos como el estao, la plata y el cobre. Los fusibles tipo K son llamados fusibles con elemento rpido y los fusibles tipo T, fusibles con elemento lento de acuerdo con la relacin de velocidad que manejan unos y otros.

Los primeros tienen una relacin de velocidad que vara de 6 para regmenes de 6 amperios y 8 para los de 200 amperios, mientras que los segundos manejan para los mismos regmenes de corriente relacin de velocidad de 10 y 13 respectivamente.

Los fusibles tipo H son llamados fusibles de elemento extrarpido y sus relaciones de velocidad son 4 y 6 para los regmenes de 6 y 100 amperios.Teniendo en cuenta la curva de seguridad trmica del transformador y sobreponiendo a sta las curvas caractersticas de fusibles de un solo elemento (K, T y H), se concluye que la proteccin no es completa.Se tiene una proteccin del sistema desprotegiendo el transformador o se obtiene una proteccin del sistema y del trans-formador con el inconveniente de no poder sobrecargar al mximo el transformador.

Los fusibles de doble elemento manejan protecciones contra cortos y sobrecargas, obteniendo curvas caractersticas que representan una excelente proteccin. Los fusibles tipo DUAL y VS, manejan relaciones de velocidad de 20 y 30 para los mismos regmenes anterior.

Teniendo en cuenta la curva de seguridad trmica del transformador y sobreponiendo a sta las curvas caractersticas de fusibles de doble elemento (DUAL y VS), se concluye que la proteccin es completa.Se tiene una proteccin para el sistema y el transformador con la ventaja de obtener el mximo provecho de capacidad de sobrecarga del transformador.

PRUEBAS DE LABORATORIOLos fusibles de expulsin marca LUHFSER fabricados por ELCTRICOS INTERNACIONAL LTDA., cumplen con la seccin 4 de la norma ANSI C37.42 1996 (Fusibles para Cortacircuitos Tipo Encapsulado, Abierto y de Fusible Descubierto). Para verificar lo anterior a continuacin se describen las pruebas que se realizan.

Pruebas de Fusin Corriente TiempoLas caractersticas mnimas de fusin corriente tiempo del fusible, no deben ser menores a los valores mnimos dados en las tablas 6 y 7, mientras que las caractersticas mnimas de fusin corriente tiempo, ms la tolerancia de fabricacin no deben ser mayores a los valores mximos dados en la tabla 6 mencionada en la seccin 4.2.1.3 de la norma ANSI C34.72 1996.

Para evidenciar los resultados de los numerales 4.2.1.1 y 4.2.1.3, la empresa cuenta con los siguientes equipos:

Equipo de Inyeccin de Corrientes Primarias diseado para generar corrientes hasta de 3000 amperios Ampermetro digital Osciloscopio con memoria para mediciones de tiempo inferiores a 12 ciclos (0.2 segundos) Registrador para medir la temperatura en dos puntos Dinammetro

Los fusibles son probados en el cortacircuito para el cual se han diseado (15 Kv 38 Kv) y a una tensin baja. Para fusibles de 1 a 100 amperios, los ensayos se hacen a tiempos de 0.1, 10 y 300 segundos, a los cuales se les aplican dos corrientes, una mnima y una mxima. Cuando se aplica la corriente mnima se obtendr un tiempo de fusin mayor que el tiempo a probar. Cuando se aplica la corriente mxima se obtendr un tiempo de fusin menor que el tiempoa probar. Las corrientes se sostienen durante toda la prueba (tiempos de fusin de 300 y 10 segundos) con un ms o menos 1% del valor requerido.

Para pruebas de 0.1 segundos, debe garantizarse que la corriente que circula por el fusible durante la prueba, sea la indicada en la tabla correspondiente, lo cual es corroborado mediante un oscilograma.Los datos obtenidos de fusin corriente tiempo, correspondern a un punto ubicado sobre o entre las curvas mnimas y mxima que representa el comportamiento de un fusible en forma continua. Pruebas de Traccin MecnicaLos fusibles de expulsin marca LUHFSER, son probados en una mesa de traccin mecnica, la cual se ha diseado para aplicar fuerzas de hasta 25 Kg.

Los fusibles tipo K, T y H de 1, 2 y 3 amperios, estn diseado para soportar una fuerza de 14 Lbs. Esto es 1.4 veces los requerimientos de la norma ANSI (10 Lbs). Los fusibles de 6 amperios en adelante, resisten una traccin de 20 Lbs y ms. Los fusibles tipo DUAL y VS resisten tracciones de hasta 35 Lbs.Pruebas de Elevacin de TemperaturaLos fusibles de expulsin marca LUHFSER, son sometidos a una corriente nominal permanente e instalados en el cortacircuito para el cual fueron diseados, hasta que 3 lecturas consecutivas de la temperatura tomadas a intervalos de 30 minutos, muestren una variacin mxima de 1OC en el aumento y se verifiquen los resultados satisfactorios con la tabla de lmites de temperatura de la norma IEEE Std C37.40 1993.

ELCTRICOS INTERNACIONAL LTDA. adems cuenta con un procedimiento que tiene por objeto establecer los parmetros para realizar las actividades de seguimiento y medicin a las materias primas que se compran y a los productos a lo largo de su proceso de fabricacin.