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Procedimiento de selección refrigerado por aire

sistemas de clim

atizacióndatos técnicos

Procedimiento de selección refrigerado por aire

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atizacióndatos técnicos

• Sistemas VRV® • Procedimiento de selección refrigerado por aire 1

• Procedimiento de selección refrigerado por aire

1 Procedimiento de selección del Sistema VRV® III basado en la carga frigorífica . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2Selección de la unidad interior . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2Selección de la unidad exterior . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2Datos de rendimiento real . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3Ejemplo de selección basado en la carga frigorífica . . . . . . . . . . . . . . . . . 3

2 Factor de corrección de la capacidad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5Combinación VRV®III de recuperación de calor y tamaño reducido . . . . 5Combinación VRV®III de recuperación de calor y COP alto . . . . . . . . 15Combinación VRV®III de bomba de calor y tamaño reducido . . . . . . 19Combinación VRV®III de bomba de calor y COP alto . . . . . . . . . . . . . . 32VRV®III-S . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 37

3 Coeficiente de capacidad de calefacción integrada . . . . . . . . . . 39

4 Sistemas de tuberías Refnet. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 44

5 Ejemplo de disposiciones de tuberías Refnet . . . . . . . . . . . . . . . . . 54

6 Selección de los tubos de refrigerante . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 55Combinación VRV®III de recuperación de calor y tamaño reducido . . . . . . . 55Combinación VRV®III de recuperación de calor y tamaño reducido / COP alto . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 57Combinación VRV®III de bomba de calor y tamañoreducido / COP alto . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 59VRV®III-S . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 61Grosor de las tuberías . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 62

ÍNDICE DE MATERIASII Procedimiento de selección refrigerado por aire


2

1 Procedimiento de selección del Sistema VRV® III basado en la carga frigorífica

1 - 1 Selección de la unidad interior

Busque los datos las tablas de capacidad de las unidades interiores para los valores de temperatura interior y exterior proporcionados.

Seleccione la unidad cuya capacidad sea la más cercana y superior a la carga determinada.

NOTA

1 La capacidad de una única unidad interna está sujeta a cambios según la combinación. La capacidad real debe calcularse en función de la combinación y utilizando la tabla de capacidad de las unidades exteriores.

1 - 2 Selección de la unidad exterior

Las combinaciones permitidas se indican en la tabla de índice de capacidad total de las combinaciones de unidades interiores.

En general, las unidades exteriores pueden seleccionarse de la siguiente manera, aunque deben tenerse en cuenta la ubicación de la unidad, el ajuste de zona y el uso de las habitaciones.

La combinación de unidades interiores y exteriores se determina por la suma del índice de capacidad de la unidad interior; ésta debe ser más cercana e inferior al índice de capacidad con un porcentaje de combinación del 100% de cada unidad exterior. Es posible conectar hasta 29 unidades interiores a una misma unidad exterior (18HP). Si el espacio de instalación es lo suficientemente grande, se recomienda optar por una unidad exterior más grande.

Si el porcentaje de combinación es superior al 100%, deberá revisarse la selección de unidades interiores utilizando la capacidad real de cada unidad interior.

Tabla de índice de capacidad total de combinaciones de las unidades interiores

Índice de capacidad de la unidad interior

Unidad exterior Porcentaje de combinación de las unidades interiores130 % 120 % 110 % 100 % 90 % 80 % 70% 60 % 50 %

RXYSQ4PAV/RXYSQ4PAY 130 120 110 100 90 80 70 60 50RXYSQ5PAV/RXYSQ5PAY 162.5 150 137.5 125 112.5 100 87.5 75 62.5RXYSQ6PAV/RXYSQ6PAY 182 168 154 140 126 112 98 84 70

Unidad exterior Porcentaje de combinación de las unidades interiores130 % 120 % 110 % 100 % 90 % 80 % 70% 60 % 50 %

RX(Y)Q5P 162,5 150 137,5 125 112,5 100 87,5 75 62,5RX(Y)Q8P/REYQ8P8 260 240 220 200 180 160 140 120 100RX(Y)Q10P/REYQ10P8 325 300 275 250 225 200 175 150 125RX(Y)Q12P/REYQ12P8 390 360 330 300 270 240 210 180 150RX(Y)Q14PA/REYQ14P8 455 420 385 350 315 280 245 210 175RX(Y)Q16PA/REYQ16P8 520 480 440 400 360 320 280 240 200RX(Y)Q18PA/REYQ18P8 585 540 495 450 405 360 315 270 225RXYQ20P(A)/REYQ20P8 650 600 550 500 450 400 350 300 250RXYQ22P(A)/REYQ22P8 715 660 605 550 495 440 385 330 275RXYQ24P(A)/REYQ24P8 780 720 660 600 540 480 420 360 300RXYQ26P(A)/REYQ26P8 845 780 715 650 585 520 455 390 325RXYQ28P(A)/REYQ28P8 910 840 770 700 630 560 490 420 350RXYQ30P(A)/REYQ30P8 975 900 825 750 675 600 525 450 375RXYQ32P(A)/REYQ32P8 1.040 960 880 800 720 640 560 480 400RXYQ34P(A)/REYQ34P8 1.105 1.020 935 850 765 680 595 510 425RXYQ36P(A)/REYQ36P8 1.170 1.080 990 900 810 720 630 540 450RXYQ38P(A)/REYQ38P8 1.235 1.140 1.045 950 855 760 665 570 475RXYQ40P(A)/REYQ40P8 1.300 1.200 1.100 1.000 900 800 700 600 500RXYQ42P(A)/REYQ42P8 1.365 1.260 1.155 1.050 945 840 735 630 525RXYQ44P(A)/REYQ44P8 1.430 1.320 1.210 1.100 990 880 770 660 550RXYQ46P(A)/REYQ46P8 1.495 1.380 1.265 1.150 1.035 920 805 690 575RXYQ48P(A)/REYQ48P8 1.560 1.440 1.320 1.200 1.080 960 840 720 600RXYQ50P(A) 1,625 1,500 1,375 1,250 1,125 1,000 875 750 625RXYQ52P(A) 1,690 1,560 1,430 1,300 1,170 1,040 910 780 650RXYQ54P(A) 1,755 1,620 1,485 1,350 1,215 1,080 945 810 675

Modelo 20 25 32 40 50 63 71 80 100 125 200 250Índice de capacidad 20 25 31,25 40 50 62,5 71 80 100 125 200 250

• Sistemas VRV® • Procedimiento de selección refrigerado por aire



1 - 3 Datos de rendimiento real

Utilice las tablas de capacidad de unidades exteriores

Determine cuál es la tabla correcta según el modelo y el porcentaje de combinación de la unidad exterior.

Busque los datos de la tabla para los valores proporcionados para la temperatura interior y exterior y halle el valor de la capacidad exterior y el consumo. La capacidad de cada unidad interior individual (consumo) puede calcularse del modo siguiente:

ICA = OCA x INXTNX

ICA: Capacidad de una unidad interior individual (consumo)OCA: Capacidad de la unidad exterior (consumo)INX: Índice de capacidad de una unidad interior individualTNX: Índice de capacidad total

A continuación, corrija la capacidad de la unidad interior según la longitud de la tubería.Si la capacidad corregida es inferior a la carga, deberá aumentarse el tamaño de la unidad interior. Repita el mismo procedimiento de selección.

1 - 4 Ejemplo de selección basado en la carga frigorífica1 Datos proporcionados

• Condición de diseñoRefrigeración: interior 20 °CBH, exterior 33 °CBS

• Carga frigorífica

• Fuente de alimentación: trifásica 380 V / 50 Hz

2 Selección de la unidad interior

Busque los datos de la tabla de capacidad de la unidad interior para:20° de temperatura interior (CBH)33° de temperatura del aire exterior (CBS).

Los resultados de la selección son los siguientes:

3 Selección de la unidad exterior

• Supongamos que la combinación de unidades interiores y exteriores es la siguiente:Unidad exterior: RXYQ10PUnidades interiores:FXCQ25M8 x 3, FXCQ40M8 x 5

• Índice de capacidad total de la combinación de las unidades interiores:25 x 3 + 40 x 5 = 275 (110%)

Ambiente A B C D E F G HCarga (kW) 2,9 2,7 2,5 4,3 4,0 4,0 3,9 4,2

Ambiente A B C D E F G HCarga (kW) 2,9 2,7 2,5 4,3 4,0 4,0 3,9 4,2Tamaño de la unidad 25 25 25 40 40 40 40 40Capacidad 3,0 3,0 3,0 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8



4


1 - 4 Ejemplo de selección basado en la carga frigorífica

4 Datos de rendimiento real (50 Hz)

• Capacidad de refrigeración de la unidad exterior: 30,5kW (RXYQ10P, 110 %)

• Capacidad individualCapacidad del modelo FXCQ25M = 30,5 x 25 = 2,77kW

275

Capacidad de la unidad FXCQ40M = 30,5 x 40 = 4,44kW275

Capacidad de combinación real

El tamaño de la unidad del ambiente A debe aumentarse de 25 a 32, ya que su capacidad es inferior a la carga. Para cualquier nueva combinación, la capacidad real se calculará de la siguiente manera:

• Índice de capacidad total de la combinación de las unidades interiores:(25 x 2) +31,25 + (40 x5) = 281,25 (112,5 %)

• Capacidad de refrigeración de la unidad exterior:27.610 kcal/h (interpolación directa entre el 110% y el 120% de la tabla)

• Capacidad individualCapacidad del modelo FXYCP25K= 30,0 x 25 = 2,7kW

281,25

Capacidad del modelo FXCQ32M= 30,0 x 32 = 3,4kW281,25

Capacidad del modelo FXCQ40M= 30,0 x 40 = 4,3kW281,25

Capacidad real de la nueva combinación

A continuación deben corregirse las capacidades para la longitud real de las tuberías según la ubicación de las unidades interiores y exteriores y según la distancia que haya entre ellas.






2 Factor de corrección de la capacidad2 - 1 Combinación VRV®III de recuperación de calor y tamaño reducidoREYQ8P9,REYQ22P8

• Tasa de cambio en la capacidad de refrigeración • Tasa de cambio en la capacidad de calefacción

3D057931B

NOTAS

1 Estas cifras ilustran la tasa de cambio en la capacidad de un sistema de unidades interiores estándar con una carga máxima (con el termostato programado al máximo) y bajo condiciones estándar.Además, en condiciones de carga parcial, sólo hay una desviación menor de la tasa de cambio de capacidad indicada en las cifras anteriores.

2 Con esta unidad exterior, se efectúa un control constante de la presión de evaporación durante la refrigeración y de la presión de condensación durante la calefacción.3 Método de cálculo de la capacidad de climatización (refrigeración / calefacción):

La máxima capacidad de climatización del sistema será la capacidad total de climatización de las unidades interiores obtenida de la tabla de características de capacidad o la máxima capacidad de climatización de las unidades exteriores tal y como se menciona abajo, la que sea menor.Cálculo de la capacidad de climatización de las unidades exteriores• Condición: La relación de combinación de la unidad interior no sobrepasa el 100%

Máxima capacidad de climatización de las unidades exteriores = Capacidad de climatización de las unidades exteriores obtenida de la tabla de características de rendimiento en combinación al 100%

x tasa de cambio de capacidad debida a la longitud de tubería a la unidad interior más lejanaCondición: La relación de combinación de unidad interior excede el 100%Máxima capacidad de refrigeración de unidades exteriores = Capacidad de climatización de unidades exteriores obtenida de la tabla de características de de capacidad en la combinaciónn

x tasa de cambio de capacidad debida a la longitud de tubería a la unidad interior más lejana4 Cuando la longitud equivalente total de los tubos es de 90 metros o más, se debe aumentar el diámetro de los tubos del gas y del líquido principales (secciones de derivación –

unidad exterior.Cuando la diferencia de nivel es de 50m o más, el diámetro de las tuberías de gas y líquido principales (unidad exterior-secciones de ramificación) deben aumentarse.[Diámetro del caso anterior]

*Si está disponible en la obra, utilice este tamaño. En caso contrario, no aumenta.5 Cuando las secciones de los diámetros de tubería de líquido entre unidades se aumentan, la longitud equivalente total debe calcularse de la siguiente forma. (Solo

calefacción)Longitud de tubería total = Longitud equivalente a la tubería principal x por factor de corrección + Longitud equivalente después de ramificaciónSeleccione un factor de corrección de la tabla siguiente.

Ejemplo en el caso de REYQ22P8Y1B

En el caso anterior (calefacción)Longitud equivalente total = 80m x 0,3 + 40m = 64mEl factor de corrección de la capacidad cuando Hp = 0 m es, en consecuencia, aproximadamente 1,0

6 En combinación que no incluye la unidad interior de sólo refrigeración.Calcule la longitud de tubería equivalente según lo siguiente, cuando calcule la capacidad de refrigeraciónLongitud equivalente total = Longitud equivalente total a la tubería principal x 0,5 + Longitud equivalente después de la ramificaciónEjemplo

En el caso anterior (refrigeración)Longitud equivalente total = 80m x 0,5 + 40m = 80mEl factor de corrección de la capacidad cuando Hp = 0 m es, en consecuencia, aproximadamente 0,88

EXPLICACIÓN DE SÍMBOLOS

Hp : Diferencia de nivel (en metros) entre las unidades interior y exterior cuando la unidad interior está en posición inferiorHM : Diferencia de nivel (en metros) entre las unidades interior y exterior cuando la unidad interior está en posición superiorL : Longitud de tubería equivalente (m)

α: Tasa de cambio en la capacidad de calefacción[Diámetro de tubo (tamaño estándar)]

Modelo LíquidoREYQ8P9Y1B Ø12,7REYQ22P8Y1B Ø19,1

ModeloDel coeficiente de

rendimientoREYQ8P9Y1B 0,2REYQ22P8Y1B 0,4


Longitud equivalente Longitud equivalente

Unidad interior

Unidad exteriorTubería de líquido: Tamaño estándar

Derivación

Unidad BS


Unidad interior

Unidad exterior

Derivación

Unidad BS


• Sistemas VRV® • Procedimiento de selección refrigerado por aire6

2 Factor de corrección de la capacidad2 - 1 Combinación VRV®III de recuperación de calor y tamaño reducido

REYQ10P8

3D058181

1. Tasa de variación en la capacidad de refrigeración 2. Tasa de variación en la capacidad de calefacción

NOTAS

1. Estas cifras ilustran la tasa de cambio en la capacidad de un sistema de unidades interiores estándar con una carga máxima (con el termostato programado al máximo) y bajo condiciones estándar.Además, en condiciones de carga parcial, sólo hay una desviación menor de la tasa de cambio de capacidad indicada en las cifras anteriores.

2. Con esta unidad exterior, se efectúa un control constante de la presión de evaporación durante la refrigeración y de la presión de condensación durante la calefacción.

3. Método para calcular al capacidad de climatización de refrigeración /calefacción:La máxima capacidad de climatización del sistema será la capacidad de climatización de las unidades interiores obtenida a partir de la tabla de características de capacidad o la máxima capacidad declimatización de las unidades exteriores tal y como se menciona abajo, la que sea menor.

Cálculo de la capacidad de climatización de las unidades exteriores.

• Condición: El radio de combinación de la unidad interior no supera el 100%.

Capacidad de climatización máxima de las unidades exteriores. = Capacidad de climatización de las unidades exteriores obtenida a partir de la tabla de características de capacidad en combinación del100%

X Tasa de cambio de capacidad debida a la longitud de tubería a la unidad interior más lejana

• Condición: El radio de combinación de unidad interior excede el 100%.

Capacidad de climatización máxima de las unidades exteriores. = Capacidad de climatización de las unidades exteriores obtenida a partir de la tabla de características de capacidad en combinación


4. Cuando la longitud equivalente total de los tubos es de 90 m o más, se debe aumentar el diámetro de los tubos de gas principales (secciones de derivación û unidad exterior).Cuando la diferencia de nivel es de 50 metros o más, se debe aumentar el diámetro de la tubería de líquido principal (secciones de derivación û unidad exterior).[Diámetro para el caso anterior:]

Modelo LíquidoREYQ10PY1 J12.7

5. Cuando se aumentan las secciones principales de los diámetros de la tubería del gas entre unidades, la longitud total equivalente debería calcularse de la forma siguiente: (Sólo calor)

Longitud equivalente total = Longitud equivalente para tubería principal x 0.2 + Longitud equivalente después de la derivación

Ejemplo:Longitud equivalente Longitud equivalente

Unidad interior

Unidad exteriorTubo del líquido:Aumento del tamaño

DerivaciónUnidad BS

En el caso anterior (Calefacción)Longitud equivalente total = 80m x 0.2 + 40m = 56mEl factor de corrección de la capacidad cuando Hp = 0 m es aproximadamente 1,0.

6. Para combinaciones que no incluyan unidades interiores de sólo frío, la longitud equivalente deberá calcularse de la manera siguiente al calcular la capacidad de refrigeración.



Unidad interior

Unidad exterior DerivaciónUnidad BS

En el caso anterior (Refrigeración)Longitud equivalente total = 80m x 0.5 + 40m = 80mEl factor de corrección de la capacidad cuando Hp = 0 m es aproximado 0.88.

Explicación de los símbolosHp : Diferencia de nivel (en metros) entre las unidades interior y exterior cuando la unidad interior está en posición inferior.HM : Diferencia de nivel (en metros) entre las unidades interior y exterior cuando la unidad interior está en posición superior.L : Longitud de tubo equivalente (m)α : Factor de corrección de la capacidad[Diámetro del tubo (tamaño estándar)]




2 Factor de corrección de la capacidad2 - 1 Combinación VRV®III de recuperación de calor y tamaño reducidoREYQ26,28,30,38,40,42,44P8REYQ12,18P9


3D057935B

NOTAS


2 Con esta unidad exterior, se efectúa un control constante de la presión de evaporación durante la refrigeración y de la presión de condensación durante la calefacción.

3 Método de cálculo de la capacidad de climatización (refrigeración / calefacción):La máxima capacidad de climatización del sistema será la capacidad total de climatización de las unidades interiores obtenida de la tabla de características de capacidad o la máxima capacidad de climatización de las unidades exteriores tal y como se menciona abajo, la que sea menor.Cálculo de la capacidad de climatización de las unidades exteriores• Condición: La relación de combinación de la unidad interior no sobrepasa el 100%



x tasa de cambio de capacidad debida a la longitud de tubería a la unidad interior más lejana4 Cuando la longitud equivalente total de los tubos es de 90 metros o más, se debe aumentar el diámetro de los tubos del gas y del líquido principales (secciones de

derivación – unidad exterior.Cuando la diferencia de nivel es de 50m o más, el diámetro de las tuberías de gas y líquido principales (unidad exterior-secciones de ramificación) deben aumentarse.[Diámetro del caso anterior]

*Si está disponible en la obra, utilice este tamaño. En caso contrario, no aumenta.5 Cuando las secciones de los diámetros de tubería de líquido entre unidades se aumentan, la longitud equivalente total debe calcularse de la siguiente forma.

(Solo calefacción)Longitud de tubería total = Longitud equivalente a la tubería principal x por factor de corrección + Longitud equivalente después de ramificaciónSeleccione un factor de corrección de la tabla siguiente.

Ejemplo en el caso de REYQ18PY1B

En el caso anterior Longitud equivalente total = 80m x 0,4 + 40m = 72mEl factor de corrección de la capacidad cuando Hp = 0 m es, en consecuencia, aproximadamente 1,0




Modelo Líquido Modelo Líquido Modelo LíquidoREYQ12P9Y1B Ø15,9 REYQ30P8Y1B

Ø22,2

REYQ44P8Y1B Ø22,2REYQ18P9Y1B Ø19,1 REYQ38P8Y1BREYQ26P8Y1B

Ø22,2REYQ40P8Y1B

REYQ28P8Y1B REYQ42P8Y1B


rendimientoModelo

Del coeficiente de rendimiento

REYQ12PY1 (B)0,3

REYQ38P8Y1B

0,4REYQ12P8Y1B REYQ40P8Y1BREYQ18P8Y1B

0,4

REYQ42P8Y1BREYQ26P8Y1B REYQ44P8Y1BREYQ28P8Y1BREYQ30P8Y1B

Modelo líquido Modelo líquidoREYQ12PY1(B)

Ø12,7REYQ38P8Y1B

Ø19,1REYQ12P8Y1(B) REYQ40P8Y1BREYQ18P8Y1B Ø15,9 REYQ42P8Y1BREYQ26P8Y1B

Ø19,1REYQ44P8Y1B

REYQ28P8Y1BREYQ30P8Y1B


Unidad interior


Derivación

Unidad BS




Unidad interior

Unidad exteriorDerivación

Unidad BS




REYQ14P8

3D058182


NOTAS
















Unidad interior

Unidad exterior Tubo del líquido:Aumento del tamaño






Unidad interior







2 Factor de corrección de la capacidad2 - 1 Combinación VRV®III de recuperación de calor y tamaño reducidoREYQ16P8


3D058183A

NOTAS









(Solo calefacción)Longitud de tubería total = Longitud equivalente a la tubería principal x por factor de corrección + Longitud equivalente después de ramificaciónSeleccione un factor de corrección de la tabla siguiente.Ejemplo en el caso de REYQ18PY1






α: Tasa de cambio en la capacidad de refrigeración/calefacción

[Diámetro de tubo (tamaño estándar)]

Modelo LíquidoREYQ16P9Y1B Ø15,9



Unidad interior


Derivación

Unidad BS


Unidad interior

Unidad exteriorDerivación

Unidad BS




REYQ20,32,34P8

3D057933


NOTAS






Capacidad de climatización máxima de las unidades exteriores. = Capacidad de climatización de las unidades exteriores obtenida a partir de la tabla de características de capacidad en combinación del 100%






Modelo 8 LíquidoREYQ20P8Y1B J19.1REYQ32P8Y1B

J22.2REYQ34P8Y1B




Unidad interior

Unidad exterior Tubo del líquido:Aumento del tamaño Derivación

Unidad BS





Unidad interior




Modelo LíquidoREYQ20P8Y1B J15.9REYQ32P8Y1B

J19.1REYQ34P8Y1B




REYQ24P8

3D057932


NOTAS












Modelo LíquidoREYQ24P8Y1B J19.1




Unidad interior


Unidad BS





Unidad interior








REYQ36P9

3D057934


NOTAS
















Unidad interior

Unidad exteriorTubo del líquido:Aumento del tamaño Derivación

Unidad BS





Unidad interior








REYQ46P8

3D057936


NOTAS
















Unidad interior


Unidad BS





Unidad interior








REYQ48P8

3D057937


NOTAS
















Unidad interior

Unidad exteriorTubo del líquido:Aumento del tamaño






Unidad interior







2 Factor de corrección de la capacidad2 - 2 Combinación VRV®III de recuperación de calor y COP altoREYHQ16P


3D058183A

NOTAS









(Solo calefacción)Longitud de tubería total = Longitud equivalente a la tubería principal x por factor de corrección + Longitud equivalente después de ramificaciónSeleccione un factor de corrección de la tabla siguiente.Ejemplo en el caso de REYQ18PY1






α: Tasa de cambio en la capacidad de calefacción

[Diámetro de tubo (tamaño estándar)]




Unidad interior




Unidad interior




2 Factor de corrección de la capacidad2 - 2 Combinación VRV®III de recuperación de calor y COP alto

REYHQ20P

3D057933


NOTAS






Capacidad de climatización máxima de las unidades exteriores. = Capacidad de climatización de las unidades exteriores obtenida a partir de la tabla de características de capacidad en combinación del 100%






Modelo LíquidoREYHQ20PY1B J19.1




Unidad interior


Unidad BS





Unidad interior







2 Factor de corrección de la capacidad2 - 2 Combinación VRV®III de recuperación de calor y COP altoREYHQ22P• Tasa de cambio en la capacidad de refrigeración • Tasa de cambio en la capacidad de calefacción

3D057931B

NOTAS









(Solo calefacción)Longitud de tubería total = Longitud equivalente a la tubería principal x por factor de corrección + Longitud equivalente después de ramificaciónSeleccione un factor de corrección de la tabla siguiente.

Ejemplo en el caso de REYQ22P8Y1B









rendimientoREYQ8P9Y1B 0,2REYQ22P8Y1B 0,4


Longitud equivalente Longitud

Unidad interior

Unidad exteriorTubería de líquido: Tamaño estándar Derivación Unidad BS


Unidad interior




2 Factor de corrección de la capacidad2 - 2 Combinación VRV®III de recuperación de calor y COP alto

REYHQ24P

3D057932


NOTAS
















Unidad interior


Unidad BS





Unidad interior






2 Factor de corrección de la capacidad2 - 3 Combinación VRV®III de bomba de calor y tamaño reducido

RXYQ5P

Factor de corrección de la capacidad de refrigeración Factor de corrección de la capacidad de calefacción

3TW31472-1

NOTAS

1 Estas cifras ilustran el factor de corrección de la longitud de tubería para ajustar la capacidad de un sistema de unidades interiores estándar con una carga máxima (con el termostato programado al máximo) y bajo condiciones estándar. Además, en condiciones de carga parcial, sólo hay una desviación menor de la relación de corrección de capacidad indicada en las cifras anteriores.


3 Método de cálculo de la capacidad de las unidades exteriores.La capacidad máxima del sistema será el valor más bajo de entre la capacidad total de las unidades interiores y la capacidad máxima de las unidades exteriores, del modo explicado a continuación.Condición: La relación de conexión interior no sobrepasa el 100%Capacidad máxima de las unidades exteriores = Capacidad de las unidades exteriores a partir de la tabla de capacidad a una relación de conexión del 100%X Relación de corrección de la tubería hasta la unidad interior más lejanaCondición: La relación de conexión interior sobrepasa el 100%Capacidad máxima de unidades exteriores = Capacidad de las unidades exteriores a partir de la tabla de capacidad a relación de conexión de % instalado X Relación de conexión de la tubería hasta la unidad interior mas lejana

4 Cuando la diferencia de nivel es de 50 m o más y la longitud equivalente total de los tubos es de 90 metros o más, se debe aumentar el diámetro de los tubos del gas y del líquido principales (secciones de derivación – unidad exterior) A continuación puede ver los nuevos diámetros de los tubos.

5 Cuando la longitud de tubería tras el primer kit de derivación de refrigerante es de más de 40 m, el tamaño del tubo entre el primer y el último kit de derivación debe aumentarse (consulte también el manual de instalación).

6 La longitud equivalente utilizada en las cifras anteriores se basa en la siguiente longitud equivalentelongitud de tubería equivalente = longitud equivalente de tubo principal X factor de corrección +longitud equivalente de tubos de derivación x factor de correcciónSeleccione el factor de corrección a partir de la siguiente tabla.

Cuando se calcula la capacidad de refrigeración: tamaño del tubo de gasCuando se calcula la capacidad de calefacción: tamaño del tubo de líquido

Ejemplo

En el caso anterior:(Refrigeración) Longitud equivalente global = 80 m x 0,5 + 40 m x 1,0 = 80 m(Calefacción) Longitud equivalente global = 80 m x 1,0 + 40 m x 1,0 = 120 m

La tasa de cambio en:Capacidad de refrigeración cuando la diferencia de altura = 0 es, en consecuencia, aproximadamente 0,78Capacidad de refrigeración cuando la diferencia de altura = 0 es, en consecuencia, aproximadamente 1,0

Longitud de tubería equivalente (m)Longitud de tubería equivalente (m)

Modelo gas líquido

RXYQ5P 19,1 9,5

Modelo gas líquido

RXYQ5P 15,9 9,5

Factor de corrección

Tamaño estándar Aumento de tamaño

Refrigeración (tubo de gas) 1,0 0,5

Calefacción (tubo de líquido) 1,0 0,5

Aumento de tamaño del tubo principal de gasAumento de tamaño del tubo principal de líquido

Aumento de tamaño del tubo de gas de derivaciónAumento de tamaño del tubo de líquido de derivación

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)



20


RXYQ8P8


3TW31472-1

NOTAS








Ejemplo



Longitud de tubería equivalente (m) Longitud de tubería equivalente (m)

Modelo gas líquido

RXYQ8P8 22,2 12,7

Modelo gas líquido

RXYQ8P8 19,1 9,5







Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)




RXYQ10P


3TW31472-1

NOTAS





* Si no está disponible en la obra, no aumentar. Si no se aumenta, no se deberá aplicar un factor de corrección a la longitud equivalente (consulte la nota 6).5 Cuando la longitud de tubería tras el primer kit de derivación de refrigerante es de más de 40 m, el tamaño del tubo entre el primer y el último kit de derivación

debe aumentarse (consulte también el manual de instalación).


Se calcula la capacidad de refrigeración: tamaño del tubo de gasCuando se calcula la capacidad de calefacción: tamaño del tubo de líquido

Ejemplo




Modelo gas líquido

RXYQ10P 25,4 * 12,7

Modelo gas líquido

RXYQ10P 22,2 9,5







Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)



22


RXYQ12,14,24,36P


3TW31472-1

NOTAS








Ejemplo



0

-10

10 1.00

1.00

0.98

0.98

0.96

0.96

0.94 0.92 0.90 0.88 0.86 0.84

0.94 0.92 0.90 0.88 0.86 0.84

20

30

40

50

60

20 40 60 80 100 120 140 160 180

-20

-30

-40

-50 Longitud de tubería equivalente (m)

1.00

0

10

1010 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110

-10

-20

-40

-50

20

30

40

50

60

1.00

Longitud de tubería equivalente (m)

Modelo gas líquido

RXYQ12 28,6 15,9

RXYQ14P 28,6 15,9

RXYQ24P 34,9 19,1

RXYQ36P 41,3 22,2

Modelo gas líquido

RXYQ12 28,6 12,7

RXYQ14P 28,6 12,7

RXYQ24P 34,9 15,9

RXYQ36P 41,3 19,1







Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)




RXYQ16P


3TW31472-1

NOTAS









Ejemplo




Modelo gas líquido

RXYQ16P 31,8* 15,9

Modelo gas líquido

RXYQ16P 28,6 12,7







Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)



24


RXYQ18,22,28,30,38,40,42,44P(8)


3TW31472-1

NOTAS








Ejemplo



0

-10

101.00

1.00

0.98

0.98

0.96

0.96

0.94

0.94 0.92 0.90 0.88 0.86 0.84 0.82 0.80 0.78

0.920.90 0.88 0.86 0.84 0.82 0.80 0.78

20

30

40

50

60

20 40 60 80 100 120 140 160 180

-20

-30

-40


1.00

0

10

-1010 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110

-10

-20

-40

-50

20

30

40

50

60

1.00


Modelo gas líquido

RXYQ18 31,8 19,1

RXYQ26-30P(8) 38,1 22,2

RXYQ38-44P(8) 41,3 22,2

Modelo gas líquido

RXYQ18P 28,6 15,9

RXYQ26-30P(8) 34,9 19,1

RXYQ38-44P(8) 41,3 19,1







Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)




RXYQ20,32,34P(8)


3TW31472-1

NOTAS









Ejemplo




Modelo gas líquido

RXYQ20P8* 31,8 19,1

RXYQ32-34P* 38,1 22,2

Modelo gas líquido

RXYQ20P8* 28,6 15,9

RXYQ32-34P 34,9 19,1







Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)



26


RXYQ22P


3TW31472-1

NOTAS








Ejemplo




Modelo gas líquido

RXYQ22P 31,8* 19,1

Modelo gas líquido

RXYQ22P 28,6 15,9







Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)




RXYQ46P


3TW31472-1

NOTAS








Ejemplo




Modelo gas líquido

RXYQ46P 41,3 22,2

Modelo gas líquido

RXYQ46P 41,3 19,1







Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)



28


RXYQ48P


3TW31472-1

NOTAS








Ejemplo




Modelo gas líquido

RXYQ48P 41,3 22,2

Modelo gas líquido

RXYQ48P 41,3 19,1







Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)




RXYQ50P


3TW31472-1

NOTAS








Ejemplo




Modelo gas líquido

RXYQ50P 41,3 22,2

Modelo gas líquido

RXYQ50P 41,3 19,1







Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)



30


RXYQ52P


3TW31472-1

NOTAS








Ejemplo




Modelo gas líquido

RXYQ52P 41,3 22,2

Modelo gas líquido

RXYQ52P 41,3 19,1







Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)




RXYQ54P


3TW31472-1

NOTAS








Ejemplo




Modelo gas líquido

RXYQ54P 41,3 22,2

Modelo gas líquido

RXYQ54P 41,3 19,1







Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)



32

2 Factor de corrección de la capacidad2 - 4 Combinación VRV®III de bomba de calor y COP alto

RXYHQ12,14,24,36P(8)


3TW31472-1

NOTAS

1 Estas cifras ilustran el factor de corrección de la longitud de tubería para ajustar la capacidad de un sistema de unidades interiores estándar con una carga máxima (con el termostato programado al máximo) y bajo condiciones estándar). Además, en condiciones de carga parcial, sólo hay una desviación menor de la relación de corrección de capacidad indicada en las cifras anteriores.







Ejemplo




Modelo gas líquido

RXYHQ12P8 28,6 15,9

RXYHQ24P 34,9 19,1

RXYHQ36P 41,3 22,2

Modelo gas líquido

RXYHQ12P8 28,6 12,7

RXYHQ24P 34,9 15,9

RXYHQ36P 41,3 19,1







Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)




RXYHQ16P


3TW31472-1

NOTAS









Ejemplo




Modelo gas líquido

RXYHQ16P 31,8* 15,9

Modelo gas líquido

RXYHQ16P 28,6 12,7







Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)



34


RXYHQ18,26,28,30P


3TW31472-1

NOTAS








Ejemplo



0

-10

101.00

1.00

0.98

0.98

0.96

0.96

0.94

0.94 0.92 0.90 0.88 0.86 0.84 0.82 0.80 0.78

0.920.90 0.88 0.86 0.84 0.82 0.80 0.78

20

30

40

50

60

20 40 60 80 100 120 140 160 180

-20

-30

-40


1.00

0

10

-1010 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110

-10

-20

-40

-50

20

30

40

50

60

1.00


Modelo gas líquido

RXYHQ18P 31,8 19,1

RXYHQ26-30P 38,1 22,2

Modelo gas líquido

RXYHQ18P 28,6 15,9

RXYHQ26-30P 34,9 19,1







Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)




RXYHQ20,32,34P(8)


3TW31472-1

NOTAS









Ejemplo




Modelo gas líquido

RXYHQ20P8* 31,8 19,1

RXYHQ32-34P* 38,1 22,2

Modelo gas líquido

RXYHQ20P8 28,6 15,9

RXYHQ32-34P* 34,9 19,1







Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)



36


RXYHQ22P


3TW31472-1

NOTAS








Ejemplo




Modelo gas líquido

RXYHQ22P 31,8* 19,1

Modelo gas líquido

RXYHQ22P 28,6 15,9







Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)

Dife

renc

ia d

e al

tura

ent

re la

uni

dad

exte

rior y

la u

nida

d in

terio

r más

leja

na (m

)



2 Factor de corrección de la capacidad2 - 5 VRV®III-S

RXYSQ4,5PAV1/PAY1

• Tasa de cambio en la capacidad de refrigeración

• Tasa de cambio en la capacidad de calefacción

3D045710D

NOTAS



3 Método de cálculo de la capacidad de refrigeración / calefacción (máx. capacidad para la combinación con unidad exterior estándar)Capacidad de refrigeración/calefacción = Capacidad de refrigeración/calefacción obtenida a partir de la tabla de características de rendimiento x cada tasa de cambio de capacidadEn el caso de que la longitud de la tubería difiera dependiendo de la unidad interior, la capacidad máxima de cada unidad durante el funcionamiento simultáneo será:Capacidad de refrigeración/Calefacción = Capacidad de refrigeración/calefacción de cada unidad x tasa de cambio de capacidad para cada longitud de tubería

< Para RXYMQ4, 5MV4A * RXYSQ4, 5MV7V3B * RXYMQ4,5MVLT * RXYMQ4,5PV4A * RXYMQ4P,5PVE * RXYMQ4P,5PVE * RXYSQ4, 5P7V3B * RXYSQ4,5P7Y1B * RXYSQ4,5PA7V1B * RXYSQ4,5PA7Y1B>

4 Cuando la longitud equivalente total de los tubos es de 90 metros o más, se debe aumentar el diámetro de los tubos del gas y del líquido principales (secciones de derivación – unidad exterior).

[Diámetro del caso anterior]

5 Cuando se aumentan las secciones principales de los diámetros de la tubería del gas entre unidades, la longitud total equivalente debería calcularse de la forma siguiente:Longitud equivalente total = (Longitud equivalente al tubo principal) x 0.5 + (Longitud equivalente después de la derivación)Ejemplo: RXYMQ4, 5MV4A

RXYMQ4,5MVLT

RXYMQ4,5PV4A, VE

RXYMQ4P,5PVE

RXYSQ4, 5P7V3B

RXYSQ4,5P7Y1B

RXYSQ4,5PA7V1B

RXYSQ4,5PA7Y1B>


Hp : Diferencia de nivel (en metros) entre las unidades interior y exterior cuando la unidad interior está en posición inferior

HM : Diferencia de nivel (en metros) entre las unidades interior y exterior cuando la unidad interior está en posición superior

L : Longitud de tubería equivalente (m)

α : Factor de corrección de capacidad

[Diámetro de tuberías]

Modelo gas líquidoRXYMQ4,5MV4A RXYMQ4,5PV4A, VE

ø 19,1 Sin aumentoRXYSQ4,5M7V3B RXMQ4,5PVERXYMQ4,5MVLT RXYSQ4,5P7V3BRXYSQ4,5P7Y1B RXYSQ4,5PA7V1B

RXYSQ4,5PA7Y1B

Modelo gas líquidoRXYMQ4,5MV4ARXYSQ4,5M7V3BRXYMQ4,5MVLTRXYMQ4,5PV4A, VERXMQ4,5PVERXYSQ4,5P7V3BRXYSQ4,5P7Y1BRXYSQ4,5PA7V1BRXYSQ4,5PA7Y1B


Unidad interior

Unidad exterior Aumento de tamaño Derivación

80m 40m


En el caso anterior Longitud equivalente total = 80m x 0,5 + 40m = 80mEl factor de corrección de la capacidad cuando Hp = 0 m es, en consecuencia, aproximadamente 0,78.

ø 19,1 Sin aumento



38

2 Factor de corrección de la capacidad2 - 5 VRV®III-S

RXYSQ6PAV1/PAY1

• Tasa de cambio en la capacidad de refrigeración


3D045961D

NOTAS



3 Método de cálculo de la capacidad de refrigeración / calefacción (máx. capacidad para la combinación con unidad exterior estándar)Capacidad de refrigeración/calefacción = Capacidad de refrigeración/calefacción obtenida a partir de la tabla de características de rendimiento x cada tasa de cambio de capacidadEn el caso de que la longitud de la tubería difiera dependiendo de la unidad interior, la capacidad máxima de cada unidad durante el funcionamiento simultáneo será:Capacidad de refrigeración/Calefacción = Capacidad de refrigeración/calefacción de cada unidad x tasa de cambio de capacidad para cada longitud de tubería

< Para RXYMQ6MV4A * RXYSQ6MV7V3B * RXYMQ6MVLT * RXYMQ6PV4A * RXYMQ6PVE * RXYMQ6PVE * RXYSQ6P7V3B * RXYSQ6P7Y1B * RXYSQ6PA7V1B * RXYSQ6PA7Y1B>

4 Cuando la longitud equivalente total de los tubos es de 90 metros o más, se debe aumentar el diámetro de los tubos del gas y del líquido principales (secciones de derivación – unidad exterior).

[Diámetro del caso anterior]

5 Cuando se aumentan las secciones principales de los diámetros de la tubería del gas entre unidades, la longitud total equivalente debería calcularse de la forma siguiente:Longitud equivalente total = (Longitud equivalente al tubo principal) x 0.5 + (Longitud equivalente después de la derivación)Ejemplo: RXYMQ6MV4A

RXYSQ6MV7V3B

RXYMQ6MVLT

RXYMQ6PV4A, VE

RXYMQ6PVE

RXYSQ6P7V3B

RXYSQ6P7Y1B

RXYSQ6PA7V1B

RXYSQ6PA7Y1B>


Hp : Diferencia de nivel (en metros) entre las unidades interior y exterior cuando la unidad interior está en posición inferior

HM : Diferencia de nivel (en metros) entre las unidades interior y exterior cuando la unidad interior está en posición superior

L : Longitud de tubería equivalente (m)

α : Factor de corrección de capacidad

[Diámetro de tuberías]

Modelo gas líquidoRXYMQ6MV4A RXYMQ6PV4A, VE

ø 22,2 Sin aumentoRXYSQ6M7V3B RXMQ6PVERXYMQ6MVLT RXYSQ6P7V3BRXYSQ6P7Y1B RXYSQ6PA7V1B

RXYSQ6PA7Y1B

Modelo gas líquidoRXYMQ6MV4A

ø 19,1 ø 9,5

RXYSQ6M7V3BRXYMQ6MVLTRXYMQ6PV4A, VERXMQ6PVERXYSQ6P7V3BRXYSQ6P7Y1BRXYSQ6PA7V1BRXYSQ6PA7Y1B


Unidad interior

Unidad exteriorAumento de tamaño Derivación

80m 40m


En el caso anterior Longitud equivalente total = 80m x 0,5 + 40m = 80mEl factor de corrección de la capacidad cuando Hp = 0 m es, en consecuencia, aproximadamente 0,83.



3 Coeficiente de capacidad de calefacción integradaREYQ-P8/P9

COEFICIENTE DE CAPACIDAD DE CALEFACCIÓN INTEGRADA

En las tablas no se tiene en cuenta la reducción de la capacidad cuando se ha acumulado hielo o cuando se está llevando a cabo una descongelación.

Los valores de capacidad que tienen en cuenta estos factores, es decir, los valores de capacidad de calefacción integrada, se pueden calcular de la siguiente manera:

Fórmula:

Capacidad de calefacción integrada = A

Valor especificado en la tabla de características de capacidad = B

Factor de corrección integrador para la acumulación de hielo = C

A = B x C

Factor de corrección para hallar la capacidad de calefacción integrada

3TW30322-3A

NOTA

1 En este gráfico se indica que la capacidad de calefacción integrada se refiere a un sólo ciclo (de descongelación a descongelación) en términos temporales.

Tenga en cuenta que si hay una acumulación de nieve en la superficie exterior del intercambiador de calor de la unidad exterior, siempre se producirá una reducción temporal de la capacidad, cuyo grado variará de acuerdo con otros factores, tales como la temperatura exterior (°CBS), la humedad relativa (HR) y el nivel de congelación que se produzca

Temperatura de la compuerta de entrada del intercambiador de calor (°C/HR 85%) -7 -5 -3 0 3 5 7

Factor de corrección integrador para la acumulación de hielo

REYQ8, 10, 12P 0,97 0,95 0,90 0,86 0,87 0,92 1,0REYQ14, 16P 0,96 0,94 0,89 0,85 0,86 0,91 1,0REYHQ16, 20~24P 0,99 0,97 0,92 0,88 0,89 0,94 1,0REYQ18~32P 0,99 0,97 0,92 0,88 0,89 0,94 1,0REYQ34~48P 0,98 0,96 0,91 0,87 0,88 0,93 1,0

Operación de descongelamientoOperación de descongelamiento

1 ciclo

-

+

0

Cap

acid

ad d

e ca

lefa

cció

n

Tiempo



40

3 Coeficiente de capacidad de calefacción integradaREYHQ-P




Fórmula:



Factor de corrección integrador para la acumulación de hielo = C

A = B x C


3TW30322-3A

NOTA



Temperatura de la compuerta de entrada del intercambiador de calor (°C/HR 85%) -7 -5 -3 0 3 5 7Factor de corrección integrador para la acumulación de hielo REYHQ16,20~24P 0,99 0,97 0,92 0,88 0,89 0,94 1,0

Operación de descongelamientoOperación de descongelamiento

1 ciclo

-

+

0

Cap

acid

ad d

e ca

lefa

cció

n

Tiempo



3 Coeficiente de capacidad de calefacción integrada




Fórmula:



Factor de corrección integrador para la acumulación de hielo (kW) = C

A = B x C


3TW27232-7

NOTA



Temperatura de la compuerta de entrada del intercambiador de calor (°C/HR 85%) -7 -5 -3 0 3 5 7Factor de corrección integrador para la acumulación de hielo 0,96 0,93 0,87 0,81 0,83 0,89 1,0

Operación de descongelaciónOperación de descongelación

1 ciclo

-

+

0Cap

acid

ad d

e ca

lefa

cció

n

Tiempo

RXYQ5-54P(8)



42





Fórmula:




A = B x C


3TW27232-7

NOTA



Temperatura de la compuerta de entrada del intercambiador de calor (°C/HR 85%) -7 -5 -3 0 3 5 7Factor de corrección integrador para la acumulación de hielo 0,96 0,93 0,87 0,81 0,83 0,89 1,0

Operación de descongelaciónOperación de descongelación

1 ciclo

-

+

0Cap

acid

ad d

e ca

lefa

cció

n

Tiempo

RXYHQ12-36P8




Coeficiente de capacidad de calefacción integrada

En las tablas no se tiene en cuenta la reducción de la capacidad cuando se ha acumulado hielo o cuando se está llevando a cabo una descongelación. Los valores de capacidad que tienen en cuenta estos factores, es decir, los valores de capacidad de calefacción integrada, se pueden calcular de la siguiente manera:

Fórmula:




A = B x C


Tenga en cuenta que si hay una acumulación de nieve en la superficie exterior del intercambiador de calor de la unidad exterior, siempre se producirá una reducción temporal de la capacidad, cuyo grado variará de acuerdo con otros factores, tales como la temperatura exterior (°CBS), la humedad relativa (HR) y el nivel de congelación que se produzca.

3TW30402-1

Temperatura de la compuerta de entrada del intercambiador de calor (°C/HR 85%) -7 -5 -3 0 3 5 7

Factor de corrección integrador para la acumulación de hielo 0,88 0,86 0,8 0,75 0,76 0,82 1,0

Operación de descongelación Operación de descongelación

Tiempo

1 ciclo

Cap

acid

ad d

e ca

lefa

cció

n

0

+

-

NOTA

1 En este gráfico se indica que la capacidad de calefacción integrada se refiere a un solo ciclo (de descongelación a descongelación) en términos temporales.

RXYSQ4,5PAV/PAY1



44

4 Sistemas de tuberías Refnet

CONEXIÓN DEL LADO DE GAS DE DESCARGA CONEXIÓN DEL LADO DE GAS DE SUCCIÓNCONEXIÓN DEL LADO DE LÍQUIDOK

HR

Q58

T7K

HR

Q23

M75

T8K

HR

Q23

M64

T8K

HR

Q23

M20

T8K

HR

Q23

M29

T9K

FRP

23M

75T8

KH

RP

23M

64T8

KH

RP

23M

33T8

KH

RQ

22M

75T8

KH

RQ

22M

64T8

KH

RQ

22M

29T9

KH

RQ

22M

20TA

8K

HR

P22

M75

T8K

HR

P22

M64

T8

TUBERÍAS CERRADAS

1TW25799-4D




CONEXIÓN DEL LADO DE GAS DE DESCARGA CONEXIÓN DEL LADO DE GAS DE SUCCIÓNCONEXIÓN DEL LADO DE LÍQUIDO

KH

RQ

23M

75H

8K

HR

Q23

M64

H8

KH

RQ

23M

29H

8K

HR

Q22

M75

H8

KH

RQ

22M

64H

8K

HR

Q22

M29

H8

KH

RQ

58H

7K

HR

P12

7HB

8K

HR

Q12

7H8

KF

RQ

250H

8R

ED

UC

TO

RE

S -

EX

PA

NS

OR

ES

1TW25799-4D



46

4 Sistemas de tuberías RefnetCo

nexión

del la

do del

gas

BHFQ22P1007 BHFQ22P1517

DI Ø3

1,8DI

Ø28,6

DI Ø2

5,4DI

Ø22,2

DI Ø1

9,1

Conex

ión de

l lado

del líq

uido

Reduct

ores

Tubo d

e aisla

miento

para e

l tubo

de gas

para e

l tubo

de líqu

idopar

a el tu

bo de

líquido

para e

l tubo

de gas

DI Ø2

8,6 DI Ø2

5,4

DI Ø3

1,8DI

Ø38,1

DI Ø2

5,4

DI Ø2

8,6 DI Ø3

1,8

DI Ø3

1,8DI

Ø28,6

DI Ø2

5,4

DI Ø2

2,2DI

Ø19,1

DI Ø2

8,6 DI Ø2

5,4DI

Ø15,9

DI Ø1

9,1

DI Ø1

5,9

DI Ø1

2,7 ID Ø9

,5

DI Ø1

5,9 DI Ø1

9,1DI

Ø19,1

DI Ø1

5,9

DI Ø2

2,2

DI Ø1

2,7ID

Ø9,5

DI Ø1

9,1DI Ø1

5,9

DI Ø1

5,9

DI Ø2

2,2

DI Ø3

8,1DI

Ø19,1

DI Ø1

9,1

DI Ø2

5,4DI

Ø25,4

DE Ø

25,4

DE Ø

31,8

DE Ø

25,4

DI Ø2

8,6DI

Ø28,6

DI Ø2

2,2DI

Ø22,2

DI Ø1

9,1DI

Ø19,1

DI Ø2

5,4DI

Ø25,4

DE Ø

25,4

DE Ø

25,4

(2x)

(2x)

(2x)

(2x)

(2x)

(2x)

(2x)

DI Ø2

8,6DI

Ø28,6

DI Ø2

8,6

DI Ø3

1,8

DE Ø

31,8

DI Ø2

2,2DI

Ø22,2

DI Ø4

1,3

DE Ø

31,8

DE Ø

38,1 DI Ø4

1,3DI

Ø31,8

DE Ø

31,8

DE Ø

38,1

DE Ø

28,6

DI Ø2

8,6DI

Ø22,2

DI Ø2

5,4

DE Ø

28,6

DE Ø

19,1

DE Ø

25,4

ID Ø9

,5ID

Ø9,5

DI Ø1

2,7

DE Ø

12,7

DE Ø

31,8

DI Ø1

2,7

DI Ø4

1,3

DI Ø3

4,9

DI Ø1

9,1

DI Ø1

5,9

DE Ø

38,1

DE Ø

15,9

DE Ø

15,9

DE Ø

31,8

DE Ø

15,9

DI Ø3

4,9ID

Ø9,5

ID Ø9

,5

DI Ø1

2,7DI

Ø12,7

DE Ø

12,7

DE Ø

15,9

DI Ø1

5,9

DE Ø

19,1

DI Ø1

5,9

DE Ø

12,7

DI Ø1

5,9

2TW27239-1




2TW25799-6

CO

NE

XIÓ

N D

EL

LA

DO

DE

GA

S D

E

SU

CC

IÓN

CO

NE

XIÓ

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EL

LA

DO

DE

GA

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DE

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PA

RA

EL

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DE

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E

RE

DU

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OR

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RE

S

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RA

TU

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DE

GA

S D

E S

UC

CIÓ

NP

AR

A T

UB

O D

E L

ÍQU

IDO

PA

RA

TU

BO

DE

GA

S D

ES

CA

RG

A



48


2TW29119-1

Giu

nzio

nela

toga

sG

iunz

ione

lato

liqui

doPe

rlin

eade

lgas

Perl

inea

del

liqui

do

Ridu

ttori

D.I.J

25.4

D.I.J

22.2

D.I.J

28.6

D.I.J

31.8

D.I.J

25.4

D.I.J

22.2

D.I.J

28.6

D.I.J

19.1

D.I.J

22.2

D.I.J

25.4

D.I.J

19.1

D.I.J

22.2

D.I.J

19.1

D.I.J

22.2

D.I.J

25.4

D.I.J

28.6

D.I.J

19.1

D.I.J

22.2

D.I.J

25.4

D.I.J

19.1

D.E.J

25.4

D.I.J

12.7

D.E.J

25.4

D.E.J

15.9

D.I.J

22.2

D.I.J

9.5

D.I.J

19.1

D.I.J

25.4

D.I.J

22.2

D.E.J

25.4

D.I.J

34.9

D.I.J

25.4

D.I.J

28.6

D.I.J

19.1

D.I.J

15.9

D.I.J

28.6

D.I.J

31.8

D.I.J

19.1

D.I.J

22.2

D.I.J

19.1

D.I.J

38.1

D.I.J

31.8

D.I.J

25.4

D.I.J

25.4

D.I.J

25.4

D.I.J

19.1

D.I.J

31.8

D.I.J

25.4

D.I.J

19.1

D.I.J

22.2

D.I.J

28.6

D.I.J

31.8

D.I.J

28.6

D.I.J

28.6

D.I.J

28.6

D.I.J

25.4

D.I.J

31.8

D.I.J

28.6

D.I.J

22.2

D.E.J

31.8

D.E.J

31.8

D.I.J

28.6

D.E.J

25.4

D.I.J

28.6

D.I.J

12.7

D.E.J

15.9D.I.J

9.5

BHFQ23P1357BHFQ23P907

Gua

ina

isola

nte

D.I.J

28.6

D.I.J

25.4

D.E.J

12.7

D.I.J

25.4

D.I.J

15.9

D.I.J

22.2

D.I.J

15.9

D.I.J

19.1D.

I.J15

.9

D.E.J

9.5

D.I.J

25.4

D.E.J

25.4

D.E.J

25.4

D.I.J

19.1

D.I.J

19.1

Giu

nzio

nela

tom

anda

taga

sPe

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nePe

rlin

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Pert

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epres

sione

D.I.J

25.4

D.I.J

28.6

D.I.J

15.9

D.E.J

25.4

D.E.J

31.8

D.I.J

25.4

D.I.J

28.6

D.I.J

25.4

D.I.J

22.2

D.I.J

28.6

D.I.J

25.4

D.I.J

22.2

D.I.J

19.1

D.I.J

15.9

D.I.J

19.1

D.I.J

12.7

D.I.J

9.5

D.I.J

19.1

D.I.J

22.2

D.I.J

25.4

D.I.J

28.6

D.E.J

25.4

D.I.J

34.9

D.I.J

41.3

D.E.J

38.1

D.I.J

19.1

D.I.J

22.2

D.E.J

25.4




CONEXIÓN DEL LADO DE GAS DE DESCARGA CONEXIÓN DEL LADO DE GAS DE SUCCIÓNCONEXIÓN DEL LADO DE LÍQUIDO

KHR

QM

58T7

KHR

QM

23M

75T8

KHR

QM

23M

64T8

KH

RQ

M23

M29

T8K

HR

QM

23M

20T8

KHR

QM

22M

75T8

KHR

QM

22M

64T8

KHR

QM

22M

29T8

KH

RQ

M22

M20

T8

TUBERÍAS CERRADAS

1TW29479-1A



50


CONEXIÓN DEL LADO DE GAS DE DESCARGA CONEXIÓN DEL LADO DE GAS DE SUCCIÓNCONEXIÓN DEL LADO DE LÍQUIDOK

HR

QM

23M

75H

8K

HR

QM

23M

64H

8K

HR

QM

23M

29H

8K

HR

QM

22M

75H

8K

HR

QM

22M

64H

8K

HR

QM

22M

29H

8K

HR

QM

127H

8K

HR

QM

58H

7K

HR

QM

250H

8R

ED

UC

TO

RE

S -

EX

PA

NS

OR

ES

1TW29479-1A




2TW29659-1

Junt

asde

gas

Cone

xión

dell

ado

dell

íqui

doPa

ratu

bería

dega

sPa

ratu

bería

delíq

uido

sRe

duct

ores

D.I.J

22D.

I.J20

D.I.J

32

D.I.J

28D.

I.J26

D.I.J

28

D.I.J

22

D.I.J

16

D.I.J

16

D.I.J

22

D.I.J

20

D.I.J

10D.

I.J12

D.I.J

20

D.I.J

22

D.I.J

26

D.I.J

28

D.I.J

42

D.E.J

32

D.I.J

35

D.I.J

20

D.E.J

19.1

D.I.J

22

D.E.J

32

D.E.J

22.2

D.I.J

28

D.E.J

28.6

D.I.J

16

D.E.J

9.5

D.I.J

10

D.E.J

16

D.I.J

10

D.I.J

12

D.E.J

16

D.I.J

12

D.E.J

22.2

D.I.J

22

D.I.J

20

D.E.J

19.1

D.E.J

12

D.E.J

26

D.I.J

42D.

I.J32

D.E.J

26

D.I.J

28

D.I.J

26

D.I.J

28

D.I.J

20

D.I.J

32

D.I.J

22D.

I.J20

D.I.J

26

D.I.J

38D.

I.J32

D.I.J

26

D.I.J

20

D.I.J

16

D.I.J

16

D.I.J

16D.

I.J20

D.I.J

10D.

I.J12

D.I.J

28D.

I.J32

D.I.J

28D.

I.J28

D.I.J

26

D.I. J

26D.

I.J32

D.I.J

26

D.I.J

28

D.E.J

20

D.E.J

32

D.E.J

32

D.I.J

35

D.E.J

32

D.I.J

42

D.I.J

38

D.E.J

32

D.I.J

28

D.E.J

28.6

D.I.J

16

D.E.J

12

D.I.J

10D.

I.J10

D.I.J

12

D.I.J

20

D.E.J

16

D.I.J

10

D.E.J

9.5

BHFQM22P1517ABHFQM22P1007A

Tubo

deais

lamien

toGa

sLíq

uido

D.I.J

22D.

I.J20

D.E.J

26

D.I.J

16

D.I.J

20

D.I.J

22

D.I.J

26

D.E.J

28

D.I.J

20

D.I.J

22

D.I.J

26

D.I.J

28

D.E.J

26

D.I.J

38

D.E.J

32

D.I.J

22

D.E.J

28

D.E.J

28D.

E.J

38

D.I.J

10

D.I.J

12

D.E.J

12.7

D.I.J

16

D.E.J

15.9

D.I.J

12

D.E.J

16

D.I.J

16

D.E.J

12

D.I.J

16

D.E.J

20

D.I.J

12

D.E.J

12.7

D.I.J

16

D.E.J

15.9



52


2TW29679-1

Cone

xión

dell

ado

dega

sde

aspi

raci

ónCo

nexi

ónde

llad

ode

lgas

dede

scar

gaCo

nexi

ónde

llad

ode

llíq

uido

Para

latu

bería

delg

asde

succ

iónPa

rala

tube

ríade

lgas

dede

scarg

aPa

ratu

bería

delíq

uido

sPi

ezas

para

tube

ríade

acei

teRe

duct

ores

-Exp

anso

res

D.I.J

25.40

D.I.J

32

D.I.J

28D.

I.J20

D.I.J

22

D.I.J

28D.

I.J26

D.I.J

25.40

D.I.J

22 D.I.J

26D.

I.J28

D.I.J

16

D.I.J

20D.

I.J22

D.I.J

15.90

D.I.J

22D.

I.J20

D.I.J

16D.

I.J10

D.I.J

12

D.I.J

19.10

D.I.J

25.40

D.I.J

28.60

D.I.J

22.20

D.E.J

25.40

D.I.J

35D.

E.J

32

D.I.J

19.10

D.I.J

25.40

D.E.J

25.40

D.I.J

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D.I.J

22.20

D.I.J

10D.

I.J12

D.E.J

15.90

D.I.J

15.90

D.I.J

19.10

D.I.J

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D.E.J

25.40

D.I.J

22.20

D.I.J

19.10

D.I.J

15.90

D.I.J

22D.

I.J20

D.I.J

16

D.I.J

22D.

I.J20

D.I.J

16D.

I.J22

D.I.J

20D.

I.J16

D.I.J

15.90

D.I.J

19.10

D.I.J

22.20

D.E.J

25.40

D.I.J

15.90

D.I.J

20D.

I.J16

D.I.J

22D.

I.J20

D.I.J

22D.

I.J26

D.I.J

28

D.I.J

15.90

D.I.J

32D.

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D.I.J

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D.I. J

32D.

I.J28

D.I.J

32

D.I.J

38

D.I.J

25.40 D.

I.J25

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D.I.J

22 D.I.J

26D.

I.J28

D.I.J

20D.

I.J22

D.I.J

25.40

D.I.J

32

D.I.J

28D.

I.J20

D.I.J

22

D.I.J

28D.

I.J26

D.I.J

20D.

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D.I.J

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D.E.J

32D.

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D.I.J

42D.

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38

D.I.J

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D.I.J

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D.I.J

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D.I.J

22D.

I.J20

D.I.J

6

D.E.J

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Redu

ctor

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BHFQM23M1357ABHFQM23M907A




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54

5 Ejemplo de disposiciones de tuberías RefnetTipo de

accesorio Sistemas de muestra

Distrib

ución

med

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juntas

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Junta Refnet Junta Refnet Junta RefnetJunta RefnetControl simultáneo de refrigeración/calefacción

Control simultáneo de refrigeración/calefacción

Unidad interiorUnidad interior

Unidad interior Unidad interior

Sólo frío

Sólo frío

Sólo frío

Sólo frío

Sólo frío

Unidad exterior Unidad exterior

Colector Refnet (ajuste de 8 derivaciones)



unidad interior

unidad interior

unidad interior

Control simultáneo de refrigeración/calefacción Se puede añadir Sólo frío

Se puede añadir

Sólo frío

Se puede añadir

Unidad exterior

Junta Refnet

Unidad interior


Control simultáneo de refrigeración/calefacciónSe puede añadir

Unidad exterior

Control simultáneo de refrigeración/calefacción

Unidad interiorColector Refnet (ajuste de 8 derivaciones)

Se puede añadir

Sólo frío



6 Selección de los tubos de refrigerante6 - 1 Combinación VRV®III de recuperación de calor y tamaño reducido

REYQ8,12P9, REYQ10,14,16P8

4PW48462-1

( 8

)

re

fne

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et

r

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fne

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R4

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A.


6 Selección de los tubos de refrigerante6 - 1 Combinación VRV®III de recuperación de calor y tamaño reducido

REYQ8,12P9, REYQ10,14,16P8

4PW48461-1

(R

EY

Q18

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EY

HQ

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m)

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19

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kg.

100

kg

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kg

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Ø12

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2] +

[(X

5 x

Ø9.

5) x

0.05

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[(X

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Ø6.

4) x

0.02

2]x

1.02

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25

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O12.7

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g)

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6 Selección de los tubos de refrigerante6 - 2 Combinación VRV®III de recuperación de calor y tamaño reducido / COP alto

REYQ18-48P8/9

REYHQ-P

4PW48463-1

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e+

s �

40

m[E

jem

plo

] u

nid

ad

6:

b+

l�4

0m

, un

idad

8:

m+

n+

p�

40

m[E

jem

plo

] u

nid

ad

8: o

� 4

0m

Se

lecc

ión

de

jue

go

de

tu

be

ría

de

co

nexi

ón

mú

ltip

le d

e la

unid

ad

ext

eri

or

y ju

eg

o d

e d

eri

vaci

ón

de

re

frig

era

nte

S

ele

cció

n d

e la

jun

ta R

efn

et

Cu

an

do

util

ice

jun

ta R

efn

et

en

la p

rim

era

de

riva

ció

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tad

a d

esd

e e

l la

do

de la

unid

ad e

xte

rio

r,

sele

ccio

ne

a p

art

ir d

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sig

uie

nte

ta

bla

de

acu

erd

o c

on

la c

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ad

de

la u

nid

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lo:

jun

ta R

efn

et

A).

Se

lecc

ión

de

l co

lect

or

Re

fne

tE

scoja

a p

art

ir d

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sig

uie

nte

ta

bla

de

acu

erd

o c

on

la c

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cid

ad

to

tal d

e t

od

as

las

un

ida

de

s in

terio

res

cone

cta

da

s p

or

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ba

jo d

el c

ole

cto

r R

efn

et.

no

ta: L

a u

nid

ad

inte

rio

r d

e ti

po 2

50

no

pu

ed

e c

on

ect

ars

e e

n u

na

po

sici

ón

má

s b

aja

qu

e e

l co

lect

or

Re

fne

ttu

bo

de

de

riva

ció

n d

el c

ole

cto

r.

Tip

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e c

apa

cid

ad

de

u

nid

ad e

xte

rio

r (H

p)

No

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el j

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de

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ció

n d

e r

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ran

teT

ipo

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cid

ad

in

teri

or

No

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de

l ju

eg

o d

e d

eri

vaci

ón

de

re

frig

era

nte

3 t

ub

os

2 t

ub

os

8+

10

KH

RQ

23

M29

T�

200

KH

RQ

23

M2

9H

K

HR

Q2

2M

29

H

12~

22

KH

RQ

23

M64

T2

00

� x

� 2

90

KH

RQ

23

M2

9H

KH

RQ

22

M2

9H

� 2

4K

HR

Q2

3M

75

T2

90

� x

� 6

40

KH

RQ

23

M6

4H

KH

RQ

22

M6

4H

Pa

ra la

jun

ta R

efn

ets

qu

e n

o s

ea

en

la p

rim

era

de

riva

ció

n,

sele

ccio

ne

el m

od

elo

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jue

go

de

d

eri

vaci

ón

apro

pia

do

en

ba

se a

l índ

ice

de

ca

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cid

ad

to

tal d

e t

od

as

las

un

ida

de

s in

teri

ore

s �

640

KH

RQ

23

M7

5H

KH

RQ

22

M7

5H

Có

mo

se

lecc

ion

ar

un

jue

go

de

tu

be

ría

de

co

ne

xió

n m

últi

ple

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es

ne

cesa

rio

cu

an

do

el

sist

em

a e

s u

n s

iste

ma

mú

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le d

e u

nid

ad

es

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eri

ore

s m

últi

ple

s)T

ipo

de

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cid

ad

in

teri

or

No

mb

re d

el j

ue

go

de

de

riva

ció

n d

e r

efr

ige

ran

te

3 t

ub

os

2 t

ub

os

Esc

oja

a p

art

ir d

e la

sig

uie

nte

ta

bla

se

gú

n e

l nú

me

ro d

e u

nid

ad

es

ext

eri

ore

s

� 2

00

KH

RQ

23

M20

TK

HR

Q2

2M

20

TN

úm

ero

de

u

nid

ad

es

ext

eri

ore

sN

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bre

de

l kit

de

de

riva

ció

n

200

� x

� 2

90

KH

RQ

23

M29

T9

KH

RQ

22

M2

9T

290

� x

� 6

40

KH

RQ

23

M64

TK

HR

Q2

2M

64

T2

BH

FQ

23P

90

7

� 6

40

KH

RQ

23

M75

TK

HR

Q2

2M

75

T3

BH

FQ

23P

13

57

Eje

mp

lo d

e u

nid

ad

es

inte

rio

res

haci

a a

ba

jo[E

jem

plo

]e

n e

l ca

so d

e ju

nta

Re

fne

t C

: u

nid

ad

es

inte

rio

res

5+

6+

7+

8

[Eje

mp

lo]

en

el c

aso

de

junta

Re

fne

t B

: u

nid

ad

es

inte

rio

res

7+

8,

en

el c

aso

de

co

lect

or

Re

fne

t:

un

ida

de

s in

teri

ore

s 1

+2

+3

+4

+5

+6

[Eje

mplo

]en

el c

aso

de

co

lect

or

Re

fne

t: u

nid

ad

es

inte

riore

s 1+

2+

3+

4+

5+

6+

7+

8

AB

CD

E

ab

cd

e

8

H2

H1

fl

np

B1

B2

B3

B4

F

h

1

gG

j

2

km

oq

rs

3

i

45

67

A

B

am

H2

H1

b

B1

B2

B3

B4

np

d

1

fhg

ji

kl

o

23

45

67

8

ce

B5

a

H2

H1

B1

B2

B3

B4

c

1

egf

ihj

l

no

23

45

67

8

k

bd

B2

B3

m

e la

un

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ext

eri

or

(3

La

do

de

la u

nid

ad

inte

rio

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o d

e g

as

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as

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lta

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d B

S

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e lí

qu

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Tu

be

ría

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o

unid

ad

inte

rio

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et

La

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la u

nid

ad

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eri

or

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ub

os)

Jun

ta R

efn

et

Jue

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e tub

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a d

e c

on

exi

ón

mú

ltip

le e

xteri

or

La

do

de

la u

nid

ad

inte

rio

r (2

tub

os)

Lo

s ju

eg

os

de

de

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ción

de

re

frig

era

nte

só

lo p

ue

de

n u

tR

41

0A

.



58

6 Selección de los tubos de refrigerante6 - 2 Combinación VRV®III de recuperación de calor y tamaño reducido / COP alto

REYQ8,12P9, REYQ10,14,16P8

4PW48461-1

(R

EY

Q18

~48

+ R

EY

HQ

16~

24),

.

A.

,.

C.

- B

S

.

B.

BS

HR

.,

.

R

(kg

) R

0,1

kg

X1...6

=

(m

) O

a=

1 9

0m

,

. H

P/L

P.

,,

,.

2 4

0m

,

90

m

.

410

m (

).

HP

/LP

.

•,

.•

, 9

0 m

.

HP

/LP.

8:

b+

c+d

+e

+f+

g+

p�

90

m

b,

c, d

, e,

f, g

, (

).a+

b*2+

c*2+

d*2+

e*2+

f*2+

g*2

+h

+i+

j+k+

l+m

+n+

p �1

00

0m

�40m

h,

i, j..

....

. p

�4

0m

�40m

81

(a+b

+c+d

+e+f

+g+p

)–(a

+h)�

40m

AB

C

C

(H

p)

(m

m)

HP

/LP

819

,11

5,9

9,5

10

22

,21

9,1

9,5

12

28

,61

9,1

12

,71

4 +

16

28

,62

2,2

12

,7

(H

p)

(m

m)

HP/

LP2

0,

25,

32

, 4

0, 5

01

2,7

6,4

63,

80,

10

0,

125

15,9

9,5

200

19,1

9,5

250

22,2

9,5

(m

m)

HP

/LP

� 1

50

15

0 �

x �

200

19,1

15

,99

,520

0 �

x �

290

22,2

19

,19

,529

0 �

x �

420

28,6

19

,11

2,7

42

0 �

x �

640

28,6

28

,61

5,9

64

0 �

x �

920

34,9

28

,61

9,1

� 9

20

41,3

28

,61

9,1

100

kg.

100

kg

100

kg

., .

R=

[(X

1 x

Ø22

.2)

x0.3

7] +

[(X

2 x

Ø19

.1)

x0.2

6] +

[(X

3 x

Ø15

.9)

x0.1

8] +

[(X

4 x

Ø12

.7)

x0.1

2] +

[(X

5 x

Ø9.

5) x

0.05

9] +

[(X

6 x

Ø6.

4) x

0.02

2]x

1.02

+ 3

.6 +

AA

� 1

00%

0,5

� 1

30%

RE

YQ

O8

+1

09

,5➞

12

,7

12

~16

12

,7➞

15

,9

16

25

43

14

25

36

O9.5

➞O

12.7

O12.7

➞O

15.9

O1

5.9

➞O

19.1

O19.1

➞O

22

.2

ab

cd

ef

gH

1

pA

BC

DE

FG

12

34

56

78

H2h

ij

kl

mn

1 2 3

1 2 r

efn

et

(a~

g)

3(1

~8)



6 Selección de los tubos de refrigerante6 - 3 Combinación VRV®III de bomba de calor y tamaño reducido / COP alto

RXQ-P(A)RXYQ-P(8)RXYHQ-P8

4PW48461-1

Eje

mp

lo d

e c

on

exi

ón

(Co

ne

xió

n d

e 8

un

ida

de

s in

teri

ore

s si

ste

ma

de

bo

mb

a d

e c

alo

r)•U

tilic

e e

l jueg

o d

e tuberí

a d

e c

one

xión m

últi

ple

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un

ida

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xteri

or

qu

e s

e v

end

e p

or

sepa

rado c

om

o o

pci

ón (

BH

FQ

22P

1007+

151

7)

para

la

inst

ala

ció

n m

últi

ple

de la

s unid

ades

ext

eri

ore

s E

l méto

do d

e s

ele

cció

n

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ra e

n la

tabla

de

rech

a.

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tilic

e e

l juego

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one

xión d

e tube

ría

s m

últi

ple

s de la

unid

ad

ext

eri

or

(BH

FQ

22

M909

) q

ue s

e v

end

e p

or

separa

do c

om

o o

pci

ón d

e la

se

rie d

e tip

o M

y n

o u

tilic

e ju

nta

s e

n T

.

De

riva

ció

n c

on

jun

ta R

efn

et

De

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ció

n c

on

jun

ta R

efn

et

y co

lect

or

Re

fne

tD

eri

vaci

ón

co

n c

ole

cto

r R

efn

et

Un

a u

nid

ad

e

xte

rio

r in

sta

lad

a

(RX

(Y)Q

5~

18

+

RX

YH

Q12

)

Un

ida

de

s e

xte

rio

res

inst

ala

da

s e

n u

n

sist

em

a d

e

un

ida

de

s e

xte

rio

res

mú

ltip

les

(RX

YQ

20

~5

4+

R

XY

HQ

16

~3

6)

Inst

ale

la p

ieza

de

jun

ta (

pie

za

en

el g

ráfic

o)

de

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de

tu

be

ría

de

co

ne

xió

n d

e m

últi

ple

s u

nid

ad

es

ext

eri

ore

s h

orizo

nta

lme

nte

pre

stan

do

a

ten

ció

n a

las

limita

cio

ne

s d

e in

sta

laci

ón

de

scrita

s e

n “

con

exi

ón

de

tu

be

ría

d

e r

efr

ige

ran

te”.

(*)

Si l

a c

apa

cida

d d

el s

iste

ma

es

RX

Y(H

)Q2

0 o

má

s, v

ue

lva

a le

er

la

prim

era

de

riva

ció

n e

xte

rio

r vi

sta

de

sde

la u

nid

ad

inte

rio

r.

Lon

gitu

d m

áxi

ma

p

erm

isib

le

En

tre

las

un

ida

de

s in

teri

ore

s y

ext

eri

ore

s

Lo

ng

itud

de

tub

erí

a r

ea

l

Lo

ng

itud

de

tub

erí

a e

ntr

e la

s u

nid

ad

es

ext

eri

or

(*)

e in

teri

or

� 1

65

m

[Eje

mp

lo]

un

ida

d 8

: a

+b

+c+

d+

e+

f+g

+p

�16

5m

[Eje

mp

lo]

un

ida

d 6

: a

+b

+h

�1

65

m,

un

ida

d 8

: a

+i+

k�1

65

m[E

jem

plo

] u

nid

ad

8:

a+

i�1

65

m

Lo

ng

itud

e

qu

iva

len

teL

on

gitu

d d

e tu

be

ría

eq

uiv

ale

nte

en

tre

las

un

idad

es

ext

eri

or

(*)

e in

teri

or

19

0m

(C

on

sid

ere

qu

e la

lon

gitu

d d

e tu

be

ría

eq

uiv

ale

nte

de

la ju

nta

Refn

et se

a d

e 0

,5m

y la

de

l co

lect

or

Re

fnett

ub

erí

a d

e d

eri

vaci

ón

de

l co

lect

or

sea 1

,0m

. (c

on

fin

es

de

cá

lcu

lo))

Lo

ng

itud

de

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en

sió

n t

ota

lL

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d e

tu

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to

tal d

esd

e la

un

ida

d e

xte

rior*

a t

od

as

las

un

ida

de

s in

teri

ore

s �

10

00

m

En

tre

la d

eri

vaci

ón

ext

eri

or

y la

un

ida

d e

xte

rior

(Só

lo p

ara

RX

Y(H

)Q2

0 o

má

s)L

on

gitu

d d

e

tub

erí

a r

ea

lL

on

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d d

e t

ub

erí

a d

esd

e la

de

riva

ció

n e

xte

rio

r a

la u

nid

ad

inte

rio

r �

10

m.

Lo

ng

itud a

pro

xim

ad

a:

má

x.

13

m

Altu

ra p

erm

isib

le

En

tre

las

un

ida

de

s in

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ore

s y

ext

eri

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sD

ifere

nci

a d

e

altu

raD

ifere

nci

a d

e a

ltura

en

tre

las

un

ida

de

s e

xte

rio

r e

inte

rio

r (H

1)�

50

m (

�4

0m

si l

a u

nid

ad

ext

eri

or

est

á s

itua

da

en u

na

p

osi

ció

n m

ás

ba

ja).

En

tre

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de

s in

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ore

s y

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sD

ifere

nci

a d

e

altu

raD

ifere

nci

a d

e a

ltura

en

tre

un

idad

es

inte

rio

res

con

tigu

as

(H2

) �

15

m

En

tre

las

un

ida

de

s e

xte

rio

res

y e

xte

rio

res

Dife

ren

cia

de

a

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Dife

ren

cia

de

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ra e

ntr

e la

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ida

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xte

rio

r (p

rin

cipa

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la u

nid

ad

ext

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or

(se

cun

da

ria)

(H3

)�5

m

Lon

gitu

d p

erm

isib

le d

esp

ué

s e

la d

eri

vaci

ón

Lo

ng

itud

de

tub

erí

a r

ea

l

La

lon

gitu

d d

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erí

a d

esd

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l prim

er

jue

go

de

de

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ció

n d

e r

efr

ige

ran

te (

tan

to ju

nta

Re

fne

ttu

bo

de

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ció

n d

e lí

ne

a c

om

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ole

cto

r R

efn

ett

ub

o d

e d

eri

vaci

ón

de

l co

lect

or)

a

la u

nid

ad

inte

rior

�4

0m

(C

on

sulte

la n

ota

1 e

n la

pá

gin

a s

igu

ien

te)

[Eje

mp

lo]

un

ida

d 8

: b

+c+

d+

e+

f+g

+p

�4

0m

[Eje

mp

lo]

un

ida

d 6

: b

+h

4�

0m

, u

nid

ad

8:

i+k�

40

m[E

jem

plo

] u

nid

ad

8:

i�40

m

Se

lecc

ión

de

l ju

eg

o d

e d

eri

vaci

ón d

e r

efr

ige

ran

te

Los

jue

go

s d

e d

eri

vaci

ón

de

refr

ige

ran

te s

ólo

se

pu

ed

en

util

iza

r co

n e

l re

frig

era

nte

R-4

10

A.

Se

lecc

ión

de

la ju

nta

Re

fne

t•

Cu

an

do

util

ice

jun

ta R

efn

et en

la p

rim

era

de

riva

ción

con

tad

a d

esd

e e

l la

do

de la

un

idad

e

xte

rio

r.E

sco

ja a

pa

rtir

de

la s

iguie

nte

tab

la s

eg

ún la

ca

pa

cid

ad

de

su

un

idad

ext

eri

or.

•P

ara

las

jun

tas

Re

fne

ttu

bo

s d

e d

eri

vaci

ón

de

lín

ea

no e

n p

rim

era

de

riva

ció

n, se

lecc

ion

e

el m

od

elo

de ju

eg

o d

e d

eri

vaci

ón

ap

rop

iado

en

ba

se a

l ín

dic

e d

e c

apa

cid

ad

to

tal.

Se

lecc

ión

de

l cole

cto

r R

efn

et

•E

scoja

a p

art

ir d

e la

sig

uie

nte

tab

la d

e a

cue

rdo c

on

la c

apa

cid

ad

tota

l de to

da

s la

s u

nid

ad

es

inte

rio

res

cone

cta

da

s p

or

de

ba

jo d

el c

ole

cto

r R

efn

et.

•N

ota

: E

l tip

o 2

50

no

se

pu

ede

con

ect

ar

po

r d

eb

ajo

de

l cole

cto

r R

efn

et.

Se

lecc

ión

de

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jue

go

de

tu

be

ría

de

co

ne

xió

n m

últi

ple

ext

eri

or

(ne

cesa

rio

si e

l tip

o

de

ca

pa

cid

ad

de

la u

nid

ad

ext

eri

or

es

RX

Y(H

)Q2

0 o

má

s.)

•E

scoja

a p

art

ir d

e la

sig

uie

nte

ta

bla

se

gú

n e

l nú

me

ro d

e u

nid

ad

es

ext

eri

ore

s

Eje

mp

lo d

e u

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ade

s in

teri

ore

s h

aci

a a

bajo

[Eje

mp

lo]

en

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aso

de

jun

ta R

efn

et

C:

un

idad

es

inte

rio

res

3+

4+

5+

6+

7+

8

[Eje

mp

lo]

en

el c

aso

de ju

nta

Re

fne

t B

; u

nid

ad

es

inte

rio

res

7+

8,

en

el c

aso

de c

ole

cto

r R

efn

et;

un

idad

es

inte

rio

res

1+

2+

3+

4+

5+

6

[Eje

mp

lo]

en

el c

aso

de

cole

cto

r R

efn

et;

un

ida

de

s in

teri

ore

s 1

+2

+3

+4

+5

+6+

7+

8

unid

ad

inte

rio

r

Jun

ta R

efn

et

Co

lect

or

Re

fne

t

Jue

go

de

tu

be

ría

de

co

ne

xió

n m

últi

ple

ext

eri

or

ab

cd

ef

gH

1

pA

BC

DE

FG

12

34

56

78

H2h

ij

kl

mn

H1

H2

ai

b

cd

ef

gh

kj

78

AB

12

34

56

a

H1

H2c

de

fg

hi

b1

23

45

67

8

AB

CD

EF

G

ab

cd

ef

g

8H2

H1

H3

p

hi

jk

lm

n1

23

45

67

H1

H2

ai

b

c1

23

45

6

kj

78

H3

AB

de

fg

h

H1

H3

a

H2c

de

fg

hi

b1

23

45

67

8

rs

t

r�1

0m

(L

on

gitu

d a

pro

xim

ad

a:

má

x.

13

m)

s�1

0m

(L

on

gitu

d a

pro

xim

ad

a:

má

x:

13

m)

t�1

0m

(L

on

gitu

d a

pro

xim

ad

a:

má

x:

13

m)

Tip

o d

e c

apa

cid

ad

de

un

ida

d e

xte

rio

rN

om

bre

de

l ju

ego

de

de

riva

ció

n d

e

refr

ige

ran

te

RX

(Y)Q

5K

HR

Q2

2M

20

TC

Z-P

20

BK

12Q

RX

(Y)Q

8+

10

KH

RQ

22

M2

9T

9C

Z-P

29B

K12

QA

RX

(Y)Q

12~

18

UR

XY

Q2

0+

22

RX

YH

Q1

2 +

RX

YH

Q16

~2

2K

HR

Q2

2M

64

TC

Z-P

64

BK

12Q

RX

YQ

24~

54

RX

YH

Q2

4~

36

KH

RQ

22

M7

5T

CZ

-P7

5B

K1

2Q

Tip

o d

e c

apa

cid

ad

inte

rio

r N

om

bre

de

l ju

eg

o d

e d

eri

vaci

ón d

e

refr

igera

nte

<2

00

KH

RQ

22

M20

T

20

0�

x<29

0K

HR

Q2

2M

29

T9

29

0�

x<64

0K

HR

Q2

2M

64

T

�6

40

KH

RQ

22

M75

T

Tip

o d

e c

apa

cid

ad in

teri

or

No

mb

re d

el j

ue

go

de d

eri

vaci

ón

de

re

frig

era

nte

<2

90

KH

RQ

22

M2

9H

(M

áx.

8 d

eri

vaci

one

s)

29

0�

x<6

40

KH

RQ

22

M6

4H

(M

áx.

8 d

eri

vaci

one

s)a

aC

on

sulte

lan

ota

2en

lap

ág

ina

sig

uie

nte

�6

40

KH

RQ

22

M7

5H

(M

áx.

8 d

eri

vaci

one

s)

Nú

me

ro d

e u

nid

ad

es

ext

eri

ore

sN

om

bre

del k

it d

e d

eri

vaci

ón

2B

HF

Q2

2P

10

07

3B

HF

Q2

2P

15

17



60

6 Selección de los tubos de refrigerante6 - 3 Combinación VRV®III de bomba de calor y tamaño reducido / COP alto

RXYQ-P8RXYQ-P(8)RXYHQ-P8

4PW48461-1

Sel

ecci

ón

de

tam

año

de

tub

ería

Pa

ra u

na in

sta

laci

ón

mú

ltiple

de

un

idad

es

ext

erio

res

(RX

YQ

20

~5

4P

+ R

XY

HQ

16

~3

6),

se

lecc

ione

el t

am

añ

o d

e t

ub

erí

a s

eg

ún la

si

guie

nte

cifr

a.

A,B

,C. T

ub

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s en

tre

la u

nid

ad e

xter

ior

y el

kit

de

der

ivac

ión

de

refr

iger

ante

•E

sco

ja a

pa

rtir

de

la s

igu

ien

te ta

bla

se

gú

n la

ca

pa

cid

ad

to

tal d

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od

as

las

un

ida

de

s e

xte

rio

res

con

ect

ad

as

ha

cia

ab

ajo

.Ta

mañ

o d

e tu

ber

ía d

e co

nex

ión

de

la u

nid

ad e

xter

ior

D. T

ub

ería

en

tre

los

jueg

os

de

der

ivac

ión

de

refr

iger

ante

•E

sco

ja la

s tu

be

ría

s a

de

cua

da

s d

e e

ntr

e la

s d

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sig

uie

nte

ta

bla

se

gú

n

la c

apa

cid

ad

to

tal d

e t

od

as

las

un

ida

de

s in

terio

res

cone

cta

da

s a

ést

a.

•N

o p

erm

ita q

ue

la t

ube

ría

de c

on

exi

ón

exc

ed

a e

l ta

ma

ño

de la

tu

be

ría

d

e r

efr

ige

rante

se

lecc

ion

ad

o p

or

el n

om

bre

de

mo

de

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e s

iste

ma

g

en

era

l.

E. T

ub

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en

tre

el ju

ego

de

der

ivac

ión

de

refr

iger

ante

y la

un

idad

inte

rio

r•

Tam

añ

o d

e la

tu

berí

a d

e c

on

exi

ón d

ire

cta

a la

un

ida

d

inte

rio

r d

eb

e s

er

el m

ism

o q

ue

el d

e la

tom

a d

e c

on

exi

ón

de

la

un

ida

d in

teri

or.

Cua

ndo

la lo

ng

itud

de

tub

erí

a e

quiv

ale

nte

en

tre la

s un

idad

es

ext

erio

r e

inte

rio

r es

de 9

0m

o m

ás,

el t

am

añ

o d

e lo

s tu

bo

s princi

pale

s (la

do

de

ga

s y

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o d

e lí

qu

ido)

de

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au

men

tars

e.

Dep

end

ien

do d

e la

lon

gitu

d d

e la

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erí

a, la

ca

paci

da

d p

ue

de

cae

r, p

ero

incl

uso

en

est

e c

aso

, e

s p

osi

ble

au

me

nta

r e

l ta

ma

ño

de

los

tub

os

pri

nci

pa

les.

Cóm

o ca

lcul

ar la

can

tidad

adi

cion

al d

e re

frig

eran

te q

ue

se d

ebe

añad

irC

antid

ad a

dici

onal

de

refri

gera

nte

que

se d

ebe

añad

ir R

(kg)

R d

ebe

redo

ndea

rse

en u

nida

des

de 0

,1 k

g

Eje

mp

lo d

e d

eriv

ació

n d

e re

frig

eran

te u

tiliz

and

o u

na

jun

ta R

efn

et y

un

co

lect

or

Ref

net

par

a R

XY

Q34

P (

(1x

16)

+ (

1x 1

8))

Si l

a u

nid

ad e

xte

rior

es

RX

YQ

34

P y

las

lon

gitu

des

de

tub

erí

a s

on c

om

o la

s de

ab

ajo

No

ta1

La

long

itud

ad

mis

ible

de

spu

és

de la

pri

mera

se

cció

n d

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eriva

ción

de

l re

frig

era

nte

a la

s un

idad

es

inte

riore

s es

de 4

0m

o m

en

os,

sin

em

barg

o, p

ued

e p

rolo

nga

rse

ha

sta

90

m s

i se

cum

ple

n la

s si

gu

iente

s co

ndic

ion

es.

Co

nd

icio

nes

nec

esar

ias

Eje

mp

lo d

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s g

ráfi

cos

Es

nece

sario

aum

en

tar

el t

am

añ

o d

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s tu

bos

de

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ido y

si l

a lo

ngitu

d d

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ubo

en

tre e

l prim

er

y e

l últi

mo ju

ego

de

de

riva

ció

n e

s d

e m

ás

de 4

0m

(lo

s re

du

cto

res

se s

um

inis

tran

en

la o

bra

).S

i el t

am

añ

o d

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erí

a a

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en

tad

o e

s su

pe

rio

r al t

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o d

e tu

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ría d

el t

ubo

pri

nci

pal,

el t

am

año

de

tu

berí

a d

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ub

o

pri

nci

pal d

eb

e tam

bié

n a

um

en

tars

e.

unid

ad in

teri

or

8:b

+c+

d+

e+

f+g

+p

�9

0m

aum

en

te e

l tam

añ

o d

el t

ubo

o

f b

, c,

d, e

, f,

g

Au

me

nte

el t

am

añ

o d

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ub

o tal c

om

o s

igu

e

* S

i est

á d

ispo

nib

le e

n la

obra

. E

n c

aso

co

ntr

ari

o,

no

po

drá

au

me

nta

rse

Pa

ra c

alc

ula

r la

long

itud

de

ext

en

sió

n t

ota

l, la

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d r

eal d

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s tu

bo

s su

peri

ore

s de

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du

plic

ars

e.

(exc

ep

to e

l tub

o

pri

nci

pal y

los

tub

os

qu

e n

o a

um

en

tan e

l ta

mañ

o)

a+

b*2

+c*

2+

d*2

+e*2

+f*

2+

g*2

+

h+

i+j+

k+l+

m+

n+

p�

10

00

m

Un

ida

d in

teri

or

al j

ueg

o d

e d

eri

vaci

ón

más

cerc

an

o �

40

mh

, i,

j......

. p

�4

0m

La

dife

renci

a e

ntr

e la

dis

tan

cia

de

la u

nid

ad

ext

eri

or

a la

unid

ad in

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or

má

s le

jan

a y

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ista

nci

a d

e la

un

ida

d e

xteri

or

a la

un

idad

inte

rio

r m

ás

cerc

ana

�4

0m

La u

nid

ad in

teri

or

má

s le

jan

a 8

La u

nid

ad e

xte

rio

r m

ás

cerc

ana

1(a

+b

+c+

d+

e+

f+g+

p)–

(a+

h)�

40

m

No

ta2

Si e

l ta

ma

ño

de

l tub

o p

or

enci

ma d

el c

ole

cto

r R

efn

et e

s de

Ø3

4,9

o m

ás,

es

ne

cesa

rio

KH

RQ

22

M75

H.

BA

CD

E

BB

Tip

o d

e ca

pac

idad

de

un

idad

ext

erio

r

Tam

año

de la

tube

ría (d

iám

etro

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erio

r) (m

m)

Tub

o d

e g

asTu

ber

ía d

e líq

uid

o

RX

(Y)Q

5Ø

15

,9

Ø9

,5R

X(Y

)Q8

Ø1

9,1

RX

(Y)Q

10

Ø2

2,2

RX

(Y)Q

12~

16

+

RX

YH

Q12+

16

Ø28,6

Ø12

,7

RX

(Y)Q

18 +

R

XY

Q20+

22 +

R

XY

HQ

18~

22

Ø15

,9

RX

Y(H

)Q24

Ø34,9

RX

Y(H

)Q2

6~

34

Ø19

,1R

XY

Q36~

54 +

R

XY

HQ

36

Ø41,3

Cap

acid

ad t

ota

l de

la

un

idad

inte

rio

r o

ex

teri

or

Tam

año

de

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ub

ería

(d

iám

etro

ex

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or)

(m

m)

Tub

o d

e g

asTu

ber

ía d

e líq

uid

o

�15

0Ø

15

,9

Ø9

,51

50

�x�

20

0Ø

19

,1

20

0�

x�2

90

Ø2

2,2

29

0�

x�4

20

Ø2

8,6

Ø1

2,7

42

0�

x�6

40

Ø1

5,9

64

0�

x�9

20

Ø3

4,9

Ø1

9,1

�92

0Ø

41

,3

Tip

o d

e ca

pac

idad

in

teri

or

Tam

año

de

la t

ub

ería

(d

iám

etro

ext

erio

r) (

mm

)Tu

bo

de

gas

Tub

ería

de

líqu

ido

20

~5

0Ø

12

,7Ø

6,4

63

~1

25

Ø15

,9

Ø9,5

20

0Ø

19

,1

25

0Ø

22

,2

Lad

o d

el g

asL

ado

de

líqu

ido

RX

(Y)Q

5Ø

15

,9➞

Ø1

9,1

RX

(Y)Q

5Ø

9,5

—

RX

(Y)Q

8Ø

19

,1➞

Ø2

2,2

RX

(Y)Q

8+

10

Ø9

,5➞

Ø1

2,7

RX

(Y)Q

10

Ø2

2,2

➞Ø

25

,4a

a.

Si n

o e

stá

dis

po

nib

le, n

o e

s p

osi

ble

el a

um

en

to

RX

(Y)Q

12

~1

6 +

RX

YH

Q12

+1

6Ø

12

,7➞

Ø1

5,9

RX

(Y)Q

12

+ 1

4 +

RX

YH

Q1

2Ø

28

,6—

RX

(Y)Q

18

+ R

XY

Q2

0~

24

+ R

XY

HQ

18

~2

4Ø

15

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6 Selección de los tubos de refrigerante6 - 4 VRV®III-S

4PW35338-1



62

6 Selección de los tubos de refrigerante6 - 5 Grosor de las tuberías

:O : fijado por calor

1/2H : medio duro

Para las tuberías medio duras, la máxima resistencia a la tracción permitida es de 61 N/mm2. Por esta misma razón, la fuerza de prueba de 0,2%de la tubéría medio dura deberá ser de un mínimo de 61N/mm2.

El radio de curvatura será superior o igual al diámetro de la tubería multiplicado por 3.

Diámetro de las tuberías Material Grosor mínimo (en mm)Ø 6,4 O 0,8Ø 9,5 O 0,8

Ø 12,7 O 0,8Ø 15,9 O 0,99Ø 19,1 1/2H 0,8Ø 22,2 1/2H 0,8Ø 25,4 1/2H 0,88Ø 28,6 1/2H 0,99Ø 31,8 1/2H 1,10Ø 34,9 1/2H 1,21Ø 38,1 1/2H 1,32Ø 41,3 1/2H 1,43


El Sistema de Gestión de Calidad de Daikin N.V. estáaprobado por LRQA, conforme a la norma ISO9001.ISO9001 es una garantía de calidad tanto para el disseño,la fabricación, como para los servicios relacionados con elproducto.

Las unidades Daikin cumplen las regulaciones europeasque garantizan la seguridad del producto.

"La presente publicación se ha redactado solamente con fines informativosy no constituye una oferta vinculante para Daikin Europe N.V.. DaikinEurope N.V. ha reunido el contenido de esta publicación según su lealsaber y entender. No se garantiza, ni expresa ni implícitamente la totalidad,precisión, fiabilidad o idoneidad para el fin determinado de su contenido yde los productos y servicios presentados en dicho documento. Lasespecificaciones están sujetos a modificaciones sin previo aviso. DaikinEurope N.V. se exime totalmente de cualquier responsabilidad porcualquier daño directo o indirecto, en su sentido más amplio, que seproduzca o esté relacionado con la utilización y/o interpretación de estapublicación. Todo el contenido es propiedad intelectual de Daikin EuropeN.V.."

Naamloze VennootschapZandvoordestraat 300B-8400 Oostende, Belgiumwww.daikin.euBTW: BE 0412 120 336RPR Oostende

La posición de Daikin como empresa líder en lafabricación de equipos de climatización, compresoresy refrigerantes le ha llevado a comprometerse delleno en materia medioambiental.Hace ya varios añosque Daikin se ha marcado el objetivo de convertirseen una empresa líder en el suministro de productosque tienen un impacto limitado en el medio ambiente. Para superar con éxito este reto es necesario diseñary desarrollar una amplia gama de productosrespetuosos con el medio ambiente, así como crearun sistema de gestión de energía que se traduzca enla conservación de energía y la reducción delvolumen de residuos.

ISO14001 garantiza un sistema de gestión del medioambiente eficaz para ayudar a proteger la salud humana yel medio ambiente frente al impacto potencial de nuestrasactividades, productos y servicios, así como paracontribuir al mantenimiento y la mejora la calidad delmedio ambiente.

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datos técnicos - file.thermotrade.rufile.thermotrade.ru/techno/VRV/RXYQ-P%20%F2%E5%F5.%E4%E0%… · Seleccione la unidad cuya capacidad sea la más cercana y superior a la carga