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illan-coronel-huerta
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Consideraciones:
Claro: 12.97 mtsLongitud Total: 13.47 mts
Espesor de la losa: 0.18 mtsConcreto de la Losa: 250.00Densidad del Concreto: 2400.0
Espesor de la carpeta para fines de diseño: 0.12 mtsDensidad del asfalto: 2200.0
Carga Móvil para diseño de Trabe: T3 -S3 Tipo ICarriles de carga para fines de diseño: 2Carga Móvil para diseño de Losa: HS-20
Trabe:Separación entre trabes: 1.000 mtsConcreto de la Trabe: 350.00Número de Trabes: 11
Acero de refuerzo: 4200.0
Acero de Preesfuerzo:Fpu: (Resistencia última a tensión del acero de presfuerzo.) 19000Fpy: (Resistencia a la fluencia.) 16200Tensado inicial: 14250
Es= 2040000 Wc= 2320.00Ec= 241176fc= 100.00f's= 1680.00n= 8.46k= 0.33j= 0.89
K= 14.87
PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Constantes de cálculo para concreto reforzado
(peso del concreto normal)
2kg/cm
2kg/cm
2kg/cm
2kg/cm
2kg/cm
2kg/cm
2kg/cm
2kg/m
2kg/m
2kg/cm2kg/cm
2kg/m
2kg/cm
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Tren de carga >
MCV=VCV=
VCV a 1/4=VCV a 1/2=
T3 - S2 - R4 Tipo I
T3 - S2 - R4 Tipo I76.49 ton m
29.48 ton22.87 ton17.65 ton
LÍNEAS DE INFLUENCIA PARA
Envolvente de Cortantes
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
30.0
35.0
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00
Mts
Ton
Envolvente de Momentos
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
50.0
60.0
70.0
80.0
90.0
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00Mts
Ton
m
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Tren de carga >
MCV=VCV=
VCV a 1/4=VCV a 1/2=
LÍNEAS DE INFLUENCIA PARA T3 -S2-R4 Tipo II
14.12 ton
T3 - S2 - R4 Tipo II61.19 ton m
23.59 ton18.29 ton
Envolvente de Cortantes
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00
Mts
Ton
Envolvente de Momentos
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
50.0
60.0
70.0
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00
Mts
Ton
m
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Tren de carga >
MCV=VCV=
VCV a 1/4=VCV a 1/2= 18.75 ton
LÍNEAS DE INFLUENCIA PARA T3 -S3 Tipo I
T3 -S3 Tipo I
77.38 ton m29.53 ton24.00 ton
Envolvente de Cortantes
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
30.0
35.0
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00
Mts
Ton
Envolvente de Momentos
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
50.0
60.0
70.0
80.0
90.0
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00Mts
Ton
m
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Tren de carga >
MCV=VCV=
VCV a 1/4=VCV a 1/2=
25.37 ton21.08 ton17.00 ton
LÍNEAS DE INFLUENCIA PARA HS - 20
HS -2068.36 ton m
Envolvente de Cortantes
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
30.0
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00
Mts
Ton
Envolvente de Momentos
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
50.0
60.0
70.0
80.0
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00
Mts
Ton
m
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
T3-S3 Tipo I
FACTOR DE REDUCCIÓN POR PRESENCIA MÚLTIPLE
frm= 1
FACTOR DE IMPACTOEl factor de impacto para este modelo es (Según AASTHO Art. 3.8.2):
I = 30%
FACTOR DE REDUCCIÓN POR CARGA
frc= 0.5
Determinación del factor por concentración.
Metodo AASTHO
Trabe Intermedia: FC= 0.597
Metodo COURBON
PEGAR CORTE TRANSVERSAL CON CARGAS POR METODO COURBON
Número de Cargas: 4Número de Trabes: 11
Momento CL:I:
Trabe Extrema: FC= 0.718Trabe Intermedia: FC= 0.647
0.718
Tren de carga >
MCV+I=VCV+I=
VCV+I a 1/4=VCV+I a 1/2=
MCV+I = MMAX x I x FC x FR x FRC CCV+I = CMAX x I x FC x FR x FRC
11.20 ton8.75 ton
T3 -S3 Tipo I
El momento y cortante mayores pertencen al modelo:
Se toma el más crítico, en este caso:
36.12 ton m13.79 ton
1100000.00 cm4-780.00 kg cm
%3010.38'
24.15≤
+=
SI
claro del centro al
.
2
momentoM
TXI
IXTM
TrabesNoP
Rn
CL
CL
=
=
±=
∑
∑
676.1SFC =
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Wlosa= 432.00
Wcarp.= 264.00
696.00
Mcm= 69.60kg m
Donde:
P20 = Peso rueda HS-20 = 7.26ton
Mcv= 1.20 ton m
I = 30%
Mcv+i= 1.56 ton m
M total= 1.32 ton m
ANÁLISIS DE LOSA ENTRE TRABES
h = Peralte de la losa. gc = Peso volumétrico de la losa.
I.- DISEÑO DE LA LOSA
a) Por carga muerta.
Donde:
Donde: h = Peralte de la carpeta
Peso total por carga muerta por la losa y la carpeta asfáltica:
S= Separación entre trabes
gc = Peso volumétrico del asfalto.
La cantidad permisible en que se incrementaran los esfuerzos se expresa como una fracción de los esfuerzos por carga viva, y determinada con la siguiente formula:
Momento total:
En losas continuas sobre más de tres apoyos, se aplicará un factor de continuidad de 0.80 a los
momentos isostáticos, tanto para momento positivo como para momento negativo.
El momento flexionante isostático por carga muerta estará determinado por:
b) Por carga viva.
La carga viva consistirá en el peso de la carga móvil que se prevé transitara por el puente, para el análisis transversal de la losa, la carga móvil que rige para el diseño es un HS-20.
El momento flexionante por metro de ancho de losa se calculara de acuerdo al método propuesto por la AASTHO.
2mkg
2mkg
2mkg
10'2wSM =
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Parapeto y guarnición
338.00 kg/m0.13 mts
43.94 kg m
Banqueta
0.00 kg/m0.00 mts
0.00 kg m
Losa en voladizo
151.20 kg/m0.18 mts
26.46 kg m
0.07 ton m No es necesario acero de refuerzo en el voladizo NoEs
Peralte necesario:
h= 18 cm Peralte total de la losar= 3 cm Recubrimientod= 15 cm Peralte efectivo
d= 9 cm < 15 cm Cumple
Acero de refuerzo principal (negativo y positivo).
As= 5.88 cm2.
S= 22 cm
4C@20 en la parrilla superior e inferior perpendicualres a la
Acero de distribución
Momento=
ANÁLISIS DE LOSA EN VOLADIZO
Momento=
Parapeto y Guarnición=Brazo=
Se pondrán varillas del No.
Banqueta=Brazo=
Momento=
Momento total:
Banqueta=Brazo=
Separación de las varillas (S).
Revisión por flexión.
La AASTHO (Art. 3.2e) recomienda que en el lecho inferior de las losas, se coloque acero de refuerzo
transversalmente a la dirección del refuerzo principal, con el fin de efectuar una distribución lateral de las
cargas vivas concentradas. La cantidad de será un porcentaje del acero principal para momento positivo.
dirección del transito.
KbMd =
djfMA
sS ××
=
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
%As= 120.00% ≤ 67%
Ad= 3.94 cm2.
S= 32 cm
4C @ 25cm
Acero por temperatura
At= 2.70 cm2.
S= 26 cm
3C @ 25cm
Revisión por cortante y adherencia
4C@20 Acero por temperatura 3C @ 25cm
4C @ 25cm
Separación de las varillas (S).
en la parrilla superior en la dirección del transito.
Acero por distribución
Se pondrán varillas del No.
Acero principal
Se pondrán varillas del No.
La AASTHO (Art. 3.2f) especifica a este respecto, que las losas que se proyecten para momentos
flexionantes siguiendo las recomendaciones anteriores, serán consideradas satisfactorias en lo que se
refiera a esfuerzo cortante y adherencia, por lo que se omite su revisión.
en la parrilla inferior en la dirección del transito.
Separación de las varillas (S).
%67120≤=
SeAS
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Para el acero de presfuerzo al tensar = 0.75 f´s
En el concreto:En la Transferencia: SEGÚN AASTHO ARTICULO 9.15.2.1
Compresion: 168.00Tension: -26.77
En Servicio: SEGÚN AASTHO ARTICULO 9.15.2.2Compresion: 140.00
Tension: -14.97
Geometría de la sección simple:
H= 70 cm H 70 cmB1= 30 H1= 10 cm
H2= 8 cmB2= 40 cm H3= 27 cmB3= 8 cm H4= 12 cmB4= 15 cm H5= 13 cmB5= 13 cm
Propiedades geométricas de la sección simple:Area Ý AÝ d Ad2 Io
30.0 x 10.0 300.0 65.0 19500.0 33.5 337254.5 2500.07.5 x 8.0 60.0 57.3 3440.0 25.9 40131.1 213.3
15.0 x 47.0 705.0 36.5 25732.5 5.03 17828.8 129778.812.5 x 12.0 150.0 17.0 2550.0 14.5 31412.3 1200.040.0 x 13.0 520.0 6.5 3380.0 25.0 324251.2 7323.3
Σ= 1735.0 54602.5 750877.7 141015.4
Yi= 31.47 cmYs= 38.53 cm
It=
Si= 28340.00Ss= 23148.73
II.- DISEÑO DE LA TRABE
Esfuerzos permisibles
Sección
891893 cm4
TRABE TIPO T
2kg/cm2kg/cm
2kg/cm2kg/cm
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Geometría de la sección compuesta:
1.- Cuarto del Claro: 324.25 cm
2.- Distancia de centro a centro:
3.- Doce veces la losa mas el ancho del alma: 231.00 cm
Se Adopta: 100.00 cm
f= 0.85
b= 84.52 cm
Propiedades geométricas de la sección compuesta:Area Ý AÝ d Ad2 Io
84.5 x 18.0 1521.3 79.0 120180.9 25.3 975615.3 41074.530.0 x 10.0 300.0 65.0 19500.0 11.3 38471.0 2500.07.5 x 8.0 60.0 57.3 3440.0 3.7 802.6 213.3
15.0 x 47.0 705.0 36.5 25732.5 17.2 207981.7 129778.812.5 x 12.0 150.0 17.0 2550.0 36.7 201767.6 1200.040.0 x 13.0 520.0 6.5 3380.0 47.2 1157291.1 7323.3
Σ= 3256.3 174783.4 2581929.3 182089.9
Ý= 53.68 cmYs1= 16.32 cmYs2= 34.32 cm
It=
Si= 51494.66Ss1= 169320.75Ss2= 80526.93
ELEMENTOS MECÁNICOS ACTUANTES:
Por Cargas Permanentes Uniformes
Carga (kg/m)Momento (kg
m) Cortante (kg)416.40 8755.90 2700.35 264.00 5551.29 1712.04 432.00 9083.93 2801.52 175.40 3688.24 1137.47 50.00 1051.38 324.25 0.00 0.00 0.00
1337.80 28130.74 8675.63
100.00 cm
Homogenización de la sección:
Determinación del ancho de patín:
Ancho equivalente:
Sección
2764019 cm4
Peso propioCarpeta asfalticaLosaBanquetaParapeto DiafragmasSUMAS
2wLVcm =
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Por Cargas Vivas
T3 -S3 Tipo I
36.12 ton m13.79 ton
Esfuerzos al Centro del Claro
Momento (kg cm)
fi (kg/cm2)
fs1 (kg/cm2)
fs2 (kg/cm2)
875,590 - 30.90 + 37.82908,393 - 32.05 + 39.24
555,129.0 - 10.78 + 3.28 + 6.89368,824.3 - 7.16 + 2.18 + 4.58105,138.1 - 2.04 + 0.62 + 1.31
0.0 - 0.00 + 0.00 + 0.003,612,342.3 - 70.15 + 21.33 + 44.86
6,425,416.30 - 153.08 + 104.48
Acero de preesfuerzo
P=
e=
A= 9.29 cm2.
9
11 considerando perdidas.
CONDICION DE SERVICIOCarpeta asfalticaBanqueta
Carga Móvil:
Momento máximo:Cortante máximo:
CONDICION INICIALPeso propioLosa
Carga VivaDiafragmasParapeto y guarnición
105852 kg
11400 kg/cm2Esfuerzo máximo permisible en servicio del acero será:
24.65 cm
Número de torones necesarios para esta área:
El número de Torones usado en la trabe es de
Sie
A
fiP
+= ∑
1
maxfPA =
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
PEGAR SECCIÓN DE TRABE CON ARREGLO DE TORONES
a) Esfuerzos por Presfuerzo
f=p= 154712 kg
fps=
fpi=
Esfuerzos de Resistencia a la transferencia
PARCIAL ACUMULADO PARCIAL ACUM.+ 223.76 -75.59 - 30.90 + 192.86 37.82 -37.77
Cumple No pasaSe absorve con acero
ESFUERZOS PERMISIBLES EN EL CONCRETO
92% de su f'c.
En la Transferencia:Compresion:
Tension:
En Servicio:Compresion:
Tension:
-75.59 kg/cm2
223.76 kg/cm2
FIBRA INFERIOR
14250 kg/cm2 SEGÚN AASTHO 9.15.1 ACERO PRESFUERZO
-28.71 kg/cm2
140.00 kg/cm2-14.97 kg/cm2
FIBRA SUPERIOR
193.20 kg/cm2
La transferencia se hará cuando el concreto tenga un
ESTADO DE CARGA
PresfuerzoPeso Propio
)(75.0 LRf =ATfTp )(·#=
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ −=
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ +=
Sse
Afps
Sie
Afpi
1
1
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
b) Perdidas de Presfuerzo
Por contracción del concreto: SEGÚN AASTHO ARTICULO 9.16.2.1.1 ECUACIÓN ( 9.4 )
6000%Λcc=
Por acortamiento elástico:
fcir=ΛAE=
-37.77 SEGÚN AASTHO ARTICULO 9.16.2.1.2 ECUACIÓN ( 9.6 )
70 cm 63.18 fcir
6.82192.86
p= 140817 kg
fps=fpi=
PARCIAL ACUMULADO PARCIAL ACUM.+ 203.66 -68.81 - 30.90 + 172.76 37.82 -30.98
CumplePerdidas por Flujo Plastico SEGÚN AASTHO ARTICULO 9.16.2.1.3 ECUACIÓN ( 9.9 )
fcir=fcds=ΛFpc=
-30.98 45.32
70 63.18 70 63.18 fcir fcds
6.82 6.82172.76 52.04
-68.81 kg/cm2203.66 kg/cm2
HR = Humedad relativa del
Después de ocurridas las pérdidas por acortamiento elástico la fuerza de preesfuerzo efectiva será:
Los esfuerzos efectivos después de ocurridas las pérdidas por acortamiento elástico son:
177.75 kg/cm21279.83 kg/cm2
562.00 kg/cm2
Presfuerzo
ESTADO DE CARGA FIBRA INFERIOR FIBRA SUPERIOR
Peso Propio
158.95 kg/cm242.55 kg/cm21609.56 kg/cm2
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Perdidas por Flujo Plastico del Acero
ΛFps=
Perdidas TotalesSEGÚN AASTHO ARTICULO 9.16.2 ECUACIÓN ( 9.3 ) Δ fs = SH + ES + CRc + CRs
ΛT= 27.45% de perdidas
El esfuerzo efectivo en el acero de preesfuerzo después de ocurridas las perdidas de operación es
Inferior
Verificación del número de torones tomando en cuenta las pérdidas:
As= 10.24 cm2No. Torones= 10.00 < 11 Se acepta el número de torones
Fuerza efectiva después de las perdidas:
P= 112249 kg
fps=
fpi=
ESFUERZOS POR PREESFUERZO (EN SERVICIO
PARCIAL ACUM. PARCIAL ACUM. PARCIAL ACUM.
+ 162.34 - 54.84 - 30.90 + 131.45 37.82 - 17.01 - 32.05 + 99.39 39.24 22.23
Carpeta asfaltica - 10.78 88.61 + 3.28 25.51 + 6.89- 7.16 81.45 + 2.18 27.69 + 4.58 11.47- 2.04 79.41 + 0.62 28.31 + 1.31 12.78 0.00 79.41 + 0.00 28.31 + 0.00 12.78
- 70.15 9.26 + 21.33 49.64 + 44.86 57.64Cumple Cumple Cumple
REVISION DE LA SECCION A LA RUPTURA POR FLEXION
Parapeto y guarniciónDiafragmasCarga Viva
Esta revisión tiene como objetivo prever la acción de una sobre carga eventual, tanto de carga permanente como de carga móvil soportada por la trabe
459.76 kg/cm2SEGÚN AASTHO ARTICULO 9.16.2.1.4 ECUACIÓN ( 9.10 )
3911.14 kg/cm2
162.34 kg/cm2
-54.84 kg/cm2
10338.86 kg/cm2(según AASTHO Art. 9.15.1) es deal máximo permitido de 11400.00 kg/cm2
LosaCONDICION DE SERVICIO
Banqueta
CONDICION INICIALPresfuerzoPeso propio
ESTADO DE CARGAfi (kg/cm2) fs1 (kg/cm2) fs2 (kg/cm2)
FIBRA INFERIOR FIBRA SUPERIOR FIBRA SUPERIOR
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−=
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ +=
11 Ss
eAPfps
Sie
APfpi
))((# TT APTP =
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Momento ultimo críticoSegún AASTHO Art. 3.22
Muc=
q = 9.38 cm < 18.00 cm La sección se comporta como rectangular
MOMENTO RESISTENTE A LA RUPTURA
Según AASTHO articulo 9.17.2 ecuación ( 9.13 )
Mur= >
Porcentaje de acero máximo:
Amax= 0.08 < 0.30 SI cumple
REVISION POR AGRIETAMIENTO O ACERO MINIMO
Momento en CLMcr= > SI cumple
Factor de Seguridad Contra Agrietamiento
Fcr= 2.07 > 1.2 SI cumple
REVISION POR DEFLEXION
En la Etapa de Transferencia:Por presfuerzo:
Λpresf= 3.15 cm
Por peso propio:Λpp= 0.60 cm
Contraflecha:Λc= -2.55 cm < 5.40 cm SI cumple
Posición del eje neutro en condición de resistencia límite según aastho articulo 9.17.3
15,348,484.34 kg cm 11,499,391.34 kg cm
11,499,391.34 kg cm
10,275,920.01 kg cm 6,425,416.30 kg cm
Por lo tanto la sección tendra falla sub balanceada
2.1≥−
=+ ICVMMcmMcrFcr
))((8))(( 2
IssEciLePipresf =Δ
)(384)(5 4
IssEciLWpppp =Δ
pppresfc Δ+Δ−=Δ
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
En la Etapa de Servicio:
Por presfuerzo:Λpresf= 0.74 cm
Por peso propio:Λpp= 0.19 cm
Para losa:Λlosa= 0.20 cm
Para carpeta:Λlosa= 0.12 cm
Por la carga viva:Λvc= 0.80 cm
Deflexion Final:Df= 0.58 cm ≤ 1.62 cm SI cumple
Estimación de deflexion a largo plazoΛ largo plazo= 0.94 cm ≤ 1.62 cm SI cumple
REVISION DE ESFUERZOS FUERA DEL CENTRO DEL CLARO
Longitud de adherencia:
ld= 147.21 cm
2ld+1= 400 cm
CL - 2ld+1= 249 cm
La eliminación de la adherencia se hará considerando los cortes de los ductos con un metro más por encima de la envolvente de momentos máximos.
Los cables que no estén adheridos en sus extremos deberán tener una longitud de adherencia o desarrollo de por lo menos = 2(ld) a partir del centro del claro o de donde se presente el máximo momento hacia ambos lados.
))((8))(( 2
IscELePipresf =Δ
)(384)(5 4
IscELWpppp =Δ
)(384)(5 4
IscELWlosalosa =Δ
)(384)(5 4
IscELWcarpetacarpeta =Δ
)(384)(5 4
IscELWcvcv =Δ
permfFIAs
sAFI
LARGOPLAZO Δ≤Δ=Δ
≥⎟⎠⎞
⎜⎝⎛−=
)(
6.1'2.14
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Calculo del número de torones enductados.
Esfuerzo en la fibra inferior=
Esfuerzo remanente=
Num. de torones en los que se elimina la adherencia=
No.Torones enducta-
dos
Distancia a partir del
apoyo
Esfuerzo en la fibra inferior fi
Esfuerzo Remanente
2 T con e= 26.47 33.740 T con e= 0.00 0.004 T con e= 26.47 67.482 T con e= 21.47 29.804 T con e= 26.47 67.484 T con e= 21.47 59.60
100 cm 43.57
82.48B 4 200 cm 79.86
118.77C 100
Numero de torones en los que se elimino la adherencia
A 2 350 cm 120.65 41.69
∑∑ +
⎟⎟⎟⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜⎜⎜⎜
⎝
⎛
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ −
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛
−= asficLxL
asficfi arg
22
arg 2
2
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ +−=
Sise
APefectfifrem 1
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ +−
=
Sise
AperdidasAtoron
fremnum1)19000)(75.0(
Envolvente de Momentos
0
5000000
10000000
15000000
20000000
25000000
30000000
0 250 500 750 1000 1250 1500
cms
kg c
m
M. c.v.McmMuLim. ILim. ScentroMur
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Revision de la seccion a 1/4 del Claro
Momento (kg cm)
fi (kg/cm2)
fs1 (kg/cm2)
fs2 (kg/cm2)
Torones activos en esta sección:656,692 - 23.17 + 28.37681,295 - 24.04 + 29.43
416,346.7 - 8.09 + 2.46 + 5.17276,618.2 - 5.37 + 1.63 + 3.4478,853.5 - 1.53 + 0.47 + 0.98
0.0 - 0.00 + 0.00 + 0.002,967,453.8 - 57.63 + 17.53 + 36.85
e= 24.25 cm
Fuerza del presfuerzo en la transferenciaP= 126583 kg
Esfuerzos:fps=fpi=
Fuerza por presfuerzo en servicio despues de perdidas.
P= 91840 kg
Esfuerzos:fps=fpi=
Revision de Esfuerzos en la Transferencia a 1/4 del apoyo
PARCIAL ACUMULADO PARCIAL ACUM.+ 181.27 -59.64 - 23.17 + 158.10 28.37 -31.27
CumpleRevision de Esfuerzos en la Sección a 1/4 del apoyo
PARCIAL ACUM. PARCIAL ACUM. PARCIAL ACUM.
+ 131.52 -43.27-23.17 + 108.34 + 28.37 -+ 14.90-24.04 + 84.30 + 29.43 + 14.53
Carpeta asfaltica - 8.09 76.22 + 2.46 16.99 + 5.17- 5.37 70.85 + 1.63 18.62 + 3.44 8.61 - 1.53 69.32 + 0.47 19.09 + 0.98 9.58 0.00 69.32 + 0.00 19.09 + 0.00 9.58
- 57.63 11.69 + 17.53 36.61 + 36.85 46.44
fs2 (kg/cm2)FIBRA INFERIOR FIBRA SUPERIOR FIBRA SUPERIOR
Parapeto y guarniciónBarrera centralCarga Viva
LosaCONDICION DE SERVICIO
Banqueta
CONDICION INICIALPresfuerzoPeso propio
Peso Propio
ESTADO DE CARGAfi (kg/cm2) fs1 (kg/cm2)
ESTADO DE CARGA FIBRA INFERIOR FIBRA SUPERIOR
Presfuerzo
-59.64 kg/cm2181.27 kg/cm2
-43.27 kg/cm2131.52 kg/cm2
Parapeto y guarniciónDiafragmasCarga Viva
CONDICION DE SERVICIOCarpeta asfalticaBanqueta
CONDICION INICIALPeso propioLosa
ATfTp )(·#=
))((# TT APTP=
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ −=
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ +=
Sse
APfps
Sie
APfpi
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−=
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ +=
11 Ss
eAPfps
Sie
APfpi
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Revision de la seccion a 1/8 del Claro
Momento (kg cm)
fi (kg/cm2)
fs1 (kg/cm2)
fs2 (kg/cm2)
273,622 - 9.65 + 11.82283,873 - 10.02 + 12.26
173,477.8 - 3.37 + 1.02 + 2.15115,257.6 - 2.24 + 0.68 + 1.4332,855.6 - 0.64 + 0.19 + 0.41
0.0 - 0.00 + 0.00 + 0.001,836,470.8 - 35.66 + 10.85 + 22.81
Torones activos en esta sección:
e= 24.47 cm
Fuerza del presfuerzo en la transferenciaP= 70324 kg
Esfuerzos:fps=fpi=
Fuerza por presfuerzo en servicio despues de perdidas.
P= 51022 kg
Esfuerzos:fps=fpi=
Revision de Esfuerzos en la Transferencia a 1/8 del apoyo
PARCIAL ACUMULADO PARCIAL ACUM.+ 101.26 -33.81 - 9.65 + 91.60 + 11.82 -21.99
Cumple
CONDICION INICIAL
ESTADO DE CARGA
PresfuerzoPeso Propio
FIBRA INFERIOR FIBRA SUPERIOR
73.46 kg/cm2
Carpeta asfalticaBanquetaParapeto y guarniciónDiafragmasCarga Viva
-33.81 kg/cm2101.26 kg/cm2
-24.53 kg/cm2
Peso propioLosa
CONDICION DE SERVICIO
ATfTp )(·#=
))((# TT APTP=
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ −=
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ +=
Sse
APfps
Sie
APfpi
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−=
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ +=
11 Ss
eAPfps
Sie
APfpi
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Revision de Esfuerzos en la Sección a 1/8 del apoyo
PARCIAL ACUM. PARCIAL ACUM. PARCIAL ACUM.
+ 73.46 -24.53- 9.65 + 63.81 11.82 -12.71
- 10.02 + 53.79 12.26 -0.45
- 3.37 50.42 1.02 0.58 2.15 - 2.24 48.19 0.68 1.26 1.43 3.59 - 0.64 47.55 0.19 1.45 0.41 3.99 0.00 47.55 0.00 1.45 0.00 3.99
- 35.66 11.88 10.85 12.30 22.81 26.80
Revision de la seccion a 1/16 del Claro
Momento (kg cm)
fi (kg/cm2)
fs1 (kg/cm2)
fs2 (kg/cm2)
123,130 - 4.34 + 5.32127,743 - 4.51 + 5.52
78,065.0 - 1.52 + 0.46 + 0.9751,865.9 - 1.01 + 0.31 + 0.6414,785.0 - 0.29 + 0.09 + 0.18
0.0 - 0.00 + 0.00 + 0.001,013,842.5 - 19.69 + 5.99 + 12.59
Torones activos en esta sección:
e= 26.47 cm
Fuerza del presfuerzo en la transferenciaP= 42194 kg
Esfuerzos:fps=fpi=
Parapeto y guarniciónBarrera centralCarga Viva
Carpeta asfalticaBanquetaParapeto y guarniciónDiafragmas
Losa
Peso propioLosa
CONDICION INICIAL
CONDICION INICIAL
FIBRA SUPERIOR
CONDICION DE SERVICIO
BanquetaCarpeta asfaltica
PresfuerzoPeso propio
FIBRA SUPERIORESTADO DE CARGAfi (kg/cm2) fs1 (kg/cm2) fs2 (kg/cm2)
FIBRA INFERIOR
Carga Viva
-23.93 kg/cm263.73 kg/cm2
CONDICION DE SERVICIO
ATfTp )(·#=
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ −=
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ +=
Sse
APfps
Sie
APfpi
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Fuerza por presfuerzo en servicio despues de perdidas.
P= 30613 kg
Esfuerzos:fps=fpi=
Revision de Esfuerzos en la Transferencia a 1/16 del apoyo
PARCIAL ACUMULADO PARCIAL ACUM.+ 63.73 -23.93 - 4.34 + 59.39 + 5.32 -18.61
Cumple
Revision de Esfuerzos en la Sección a 1/16 del apoyo
PARCIAL ACUM. PARCIAL ACUM. PARCIAL ACUM.
+ 46.24 -17.36- 4.34 + 41.89 + 5.32 -12.04- 4.51 + 37.39 + 5.52 -6.53
- 1.52 35.87 0.46 - 6.06 0.97 - 1.01 34.86 0.31 - 5.76 0.64 1.61 - 0.29 34.58 0.09 - 5.67 0.18 1.80 0.00 34.58 0.00 - 5.67 0.00 1.80
- 19.69 14.89 5.99 0.32 12.59 14.39
Esfuerzos por flexion en la parte superior
ft=As= 3.87 cm2
DISEÑO POR CORTANTE
En los ApoyosVcv= 13786 kg
Vcm= 8676 kg
Fuerza cortante ultima:Vu= 45786 kg
Por lo tanto se colocaran en la parte superior de la trabe:
37.77 kg/cm2
FIBRA INFERIOR
4 Vars del No. 4C
ESTADO DE CARGA
Losa
PresfuerzoPeso propio
FIBRA SUPERIOR
PresfuerzoPeso Propio
ESTADO DE CARGAfi (kg/cm2) fs1 (kg/cm2)
FIBRA INFERIOR
CONDICION INICIAL
FIBRA SUPERIOR FIBRA SUPERIOR
-17.36 kg/cm246.24 kg/cm2
fs2 (kg/cm2)
CONDICION DE SERVICIOCarpeta asfaltica
El maximo esfuerzo de tension que se presenta durante la transferencia se tomara con acero de refuerzo
BanquetaParapeto y guarniciónBarrera centralCarga Viva
))((# TT APTP=
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−=
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ +=
11 Ss
eAPfps
Sie
APfpi
( )[ ]VcvVcmVu 67.19.0
30.1+⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛=
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Fuerza cortante que absorbe el concreto:
Vc= ≤Vc=
Av= 1.27 cm2fy= 1410 kg/cm2S= 9.17 cm
Vu - Vc= 30855.03 kg4% de la fuerza del presfuerzo= 4489.96 kg Es mayor Vu-Vc que el 4% de la fuerza de presfuerzo
4C @ 10cm a partir de 5cm de las caras extremas de la trabe hasta un longitud de 1.73 mts.
En los CuartosVcv= 11205 kg
Vcm= 4338 kg
Fuerza cortante ultima:Vu= 33295 kg
Fuerza cortante que absorbe el concreto:Vc=
Av= 1.27 cm2fy= 1410 kg/cm2S= 15.41 cm
En el centroVcv= 8754 kg
Vcm= 0 kg
Fuerza cortante ultima:Vu= 21117 kg
Fuerza cortante que absorbe el concreto:Vc=
Av= 1.27 cm2fy= 1410 kg/cm2S= No son necesarios estribos
4C @ 15cm a partir de 1.73 mts. hasta una longitud dey finalmente en la parte central de la trabe se colocaran estribos 4C @ 25cm
14931.00 kg
Se colocaran estribos
3.42 mts.
14931.00 kg
14931.00 kg24885.00 kg14931.00 kg
Se colocaran estribos
VpermVuAvfsdjS−
=2
( )[ ]VcvVcmVu 67.19.0
30.1+⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛=
VpermVuAvfsdjS−
=2
( )[ ]VcvVcmVu 67.19.0
30.1+⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛=
VpermVuAvfsdjS−
=2
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Revisión por cortante horizontal
Q = Momento estático de la losa respecto al centroide de la sección compuesta.Vu = Cortante vertical máximo de diseño.Ic = Momento de inercia centrodial de la sección compuesta.bV = Ancho de la sección transversal en la sección de contacto.
Q=Ic=bv= 30.00 cm
V= 3.1 kg/cm2 < 5.3 kg/cm2 Cumple
En la parte superior4 Vars del No. 4C
En el primer Octavo: 4C @ 10cm 2 Vars del No. 5C
En el segundo Octavo: 4C @ 15cm
En el centro de l trabe: 4C @ 25cm
4C @ 10cm 4C @ 15cm 4C @ 15cm 4C @ 10cm
III.- DISEÑO DE LOS DISPOSITIVOS DE APOYO
Cargas VerticalesCCM= 8676 kg
Ccv+i= 13786 kg
MomentosMCM=
Mcv+i=
20389 kg/cm2
Donde:
2764019 cm4
2813074 kg cm3612342 kg cm
4C @ 25cm
VbIcVuQVn
=
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
GIROS EN EL EXTREMO DE LA TRABE
1. Por Carga muertaα= 0.0046 rad
2. Por Carga vivaα= 0.0020 rad
3. Por Presfuerzoα= 0.0046 rad
DEFORMACIONES HORIZONTALES
1. Por contraccion fraguado
Λcc= 0.13 cm
2. Por temperatura
corta duraciónΛt1= 0.23 cm
larga duraciónΛt2= 0.15 cm
3. Por giro de carga muertaΛcm= 0.25 cm
4. Por giro de carga vivaΛcv= 0.11 cm
5. Por presfuerzoΛp= 0.48 cm
DIMENSIONAMIENTO DE LOS APOYOS
Contracción= 0.59 cmDilatación= 0.11 cm
Espesor≥2vEspesor= 1.18 cm
Espesor placa movil: 4.10 cmEspesor apoyo fijo: 2.50 cm
Dimensiones en planta
Lado paralelo al eje longitudinal de la trabe 15.62 ≤ a ≤ 62.5
a propuesta= 20.00 cm
)()(
IscEcLMcm
CM =α
)(3)(
IscEcLMcv
CV =α
)())((
IscEcLePefect
presf =α
)()(2
3 YipresAcEc
PLp α+=Δ
( )Yiccv CVα=Δ
( )Yiccm CMα=Δ
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛=Δ
2000225.02
Lt
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛=Δ
200035.01
Lt
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛=Δ
20002.0 Lcc
1tccprescmCon Δ−Δ−Δ−Δ=
ccprescvcmDil t Δ−Δ+Δ−Δ+Δ= 2
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Lado perpendicular al eje longitudinal de la trabe
A= 224.61 cm2
b= 11.23 cmb propuesta= 20.00 cm
REVISION DE ESFUERZOS
Esfuerzo Real= 56.15 kg cm2
Esfuerzo Permisible= 61.54 kg cm2 <
Por lo tanto Cumple
Fijos: 20.00 cm X 20.00 cm X 2.50 cmMoviles: 20.00 cm X 20.00 cm X 4.10 cm
IV.- DISEÑO DE LOS DIAFRAGMAS
Peso Rueda HS-20 + Impacto = 9435 kgSeparacion entre trabes: 1.00 mts
Peralte de Diafragma= 0.57 mtsEspersor de Diafragma= 0.30 mts
Peso propio= 410.40 kg/mLosa= 432.00 kg/m
Carpeta= 264.00 kg/mΣ= 1106.40 kg/m
Mcm 138.30 kg m Vcm 553.20 kg
Mcv+i 1179.43 kg m Vcv+i= 4717.70 kg
Mt 1317.73 kg m Vt 5270.90 kg
Mu= 2479.67 kg m
100.00 kg cm2
Se utilizaran los siguientes apoyos integrales de neopreno de dureza shore 60
aAb
fpermCC
A IVM
=
+= +
)(3.1))((8
)(
babafperm
baCC
freal IVM
+=
+= +
2
V 8
2 WlWlM CMCM ==
)5.1(3.1
)5.1(3.1
ICVCM
ICVCM
VVVu
MMMu
+
+
+=
+=
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Revision peralted= 23.57 cm < 54.00 cm Cumple
As= 1.64 cm2
Se colocaran en el lecho inferior del diafragma.
Refuerzo por cortante
Vu= 9918.68 kgUtilizando estribos de 1.27 cm2
S= 20.64 cm
del No. 4C@20cm
Acero por temperatura
Ast= 3.75 cm2 A t = 0.0025 x por metro de diafragma analizada x peralte total/2
Para varillas de 3.75 cm2s= 18.93 cm
No. 3C@20cm en ambas caras del diafragma.
Diseño de los diafragmas para cambios de apoyos
11.28 ton
0.41 ton /m
0.50 mts
22.97 ton
2 Vars. del No. 6C
Se colocaran estribos del
0.50 mts
Se colocaran estribos del
11.28 ton
KxbMTd =
djfMA
sS ××
=
VufsjdAS Var2
=
( )s
Var
AAS 100×
=
�
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PUENTE ENTRE CALLE MINA Y DEGOLLADO
CALCULO DE TRABE AASTHO TIPO I
MUNICIPIO: PENJAMO, GTO.
Revision peralte0.00 kg m d= 35.71 cm < 54.00 cm Cumple
As= 7.06 cm2
Se colocaran en la losa, en la parte superior del diafragma.
Refuerzo por cortante
Vu= 11483.52 kgUtilizando estribos 1.27 cm2
S= 17.83 cm
del No. 4C@20cm
No. 3C@20cm 2 Vars. del No. 8C
del No. 4C@20cm
2 Vars. del No. 6C
2 Vars. del No. 8C
Se colocaran estribos del
KxbMTd =
djfMA
sS ××
=
VufsjdAS Var2
=
Cortante
0.00 ton
-11.28 ton -11.48 ton
11.48 ton 11.28 ton
0.00 ton
-20.00 ton
-10.00 ton
0.00 ton
10.00 ton
20.00 ton
0.00 mts 0.20 mts 0.40 mts 0.60 mts 0.80 mts 1.00 mts 1.20 mts
Momento
0.00 ton m 0.00 ton m
-5.69 ton m-6.00 ton m
-4.00 ton m
-2.00 ton m
0.00 ton m0.00 mts 0.20 mts 0.40 mts 0.60 mts 0.80 mts 1.00 mts 1.20 mts
�
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