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1
DISEÑO, INTERVENTORIA Y COSTOS EN EL DESARROLLO DEPROYECTOS ELECTRICOS
TERRY LEONCIO CORTES GONZALES
JAMES GUEVARA LONDOÑO
UNIVERSIDAD AUTONOMA DE OCCIDENTEDIVISION DE INGENIERIAS
PROGRAMA DE INGENIERIA ELECTRICASantiago de Cali
2.001
2
DISEÑO, INTERVENTORIA Y COSTOS EN EL DESARROLLO DEPROYECTOS ELECTRICOS
TERRY LEONCIO CORTES GONZALES
JAMES GUEVARA LONDOÑO
Pasantía para optar al título deIngenieros Electricistas
DirectorJAIME CIFUENTES SARRIA
Jefe del Dpto. de Ingeniería y proyectosEMCALI
CoordinadorEDILBERTO LOPEZ
Ingeniero Eléctricista EMCALI
UNIVERSIDAD AUTONOMA DE OCCIDENTEDIVISION DE INGENIERIAS
PROGRAMA DE INGENIERIA ELECTRICASantiago de Cali
2.001
3
NOTA DE ACEPTACION
Aprobada por el Comité de grado en
Cumplimiento de los requisitos exigidos
Por la Corporación Universitaria Autónoma
De Occidente para optar al título de
Ingeniero Electricista.
JAIME CIFUENTES SARRIA
Director de Tesis
EDIBERTO LOPEZ T.
Coordinador de Tesis
HENRRY MAYA
Jurado
Santiago de Cali, Enero de 2001
4
AGRADECIMIENTOS
Agradecimientos a Dios por estar con migo en todo momento de mi vida,
ayudandome a salir victorioso en toda las diferentes pruebas que se me
van presentando en el diario vivir, por otorgarme salud y las facultades
para enfrentar todos los retos que se me han presentado y los que faltan
por presentarse, Amen.
♦ Agradecimientos especiales a las Empresas Municipales de Cali
(EMCALI E.I.C.E.) por permitir realizar la pasantía en ella.
♦ A los INGENIEROS EDILBERTO LOPEZ Y JAIME CIFUENTES,
quienes me brindaron su apoyo incondicional durante la realización
del trabajo.
♦ Al grupo de Ingenieros Electricistas por su colaboración en el proyecto
♦ A la UNIVERSIDAD AUTONOMA DE OCCIDENTE en especial al
programa de Ingenieria Eléctrica y sus profesores quienes me
brindaron sus conocimientos y orientación en el transcurso de la
carrera.
♦ A todas las personas que de una u otra foema colaboraron en la
realización de este trabajo.
5
DEDICATORIA
Dedico este trabajo y expreso mi reconocimiento por acompañarme
durante todo el proceso y les agradezco el creer en mi, su compresión y
ayuda permanente durante toda mi carrera.
♦ A mis padres, RICARDO GUEVARA ZAPATA Y NUBIA LONDOÑO
ZAPATA. Quienes con sus consejos y conocimientos que tienen de la
vida, me apoyaron y creyeron en mi, dándome la oprotunidad de
estudiar y ofreciéndome su apoyo en todas las etapas de mi vida.
♦ A mi hermana LAYDINE GUEVARA LONDOÑO.
JAMES GUEVARA LONDOÑO
♦ A mis padres, LEONCIO CORTES Y MARIA DEL SOCORRO
GONZALES.
Quienes me brindaron su apoyo durante toda mi carrera.
♦ A mis hermanos, YUDY, MARIA YAMILETH, ELSY DEL SOCORRO Y
EDWARD CORTES GONZALES.
TERRY CORTES GONZALES
6
CONTENIDO
Pag
RESUMEN 10
INTRODUCCION 12
1. CARACTERISTICAS DEL SISTEMA ELECTRICO DE EMCALI Y UBESTACIONES.. 13
2. DIBUJO DEL SECTOR CON BASE EN 6 PLANCHAS..................................................... 16
3. LOCALIZACION Y LEVANTAMIENTO DE LA RED DE MEDIA TENSION A 34.5KV DESDE LA SUBESTACION DIESEL I HASTA LA SUBESTACION DIESEL II...... 16
4. PLANO GENERAL DE LOCALIZACION DEL PROYECTO........................................... 17
5. DISEÑO ELECTRICO.............................................................................................................. 17
6. NORMA Y ESPECICICACION TECNICA DE CONSTRUCCION PARA LA REDEN MEDIA TENSION A 34.5 KV ......................................................................................... 19
6.1. DEFINICIONES........................................................................................................................ 19
6.2. REDE AEREAS......................................................................................................................... 27
6.2.1. CONDUCTORES...................................................................................................................... 27
6.2.2. APOYOS.................................................................................................................................... 34
6.2.3. CONJUNTOS............................................................................................................................ 49
6.2.4. RETENIDAS.............................................................................................................................. 52
6.2.5. PASES SUBTERRÁNEOS........................................................................................................ 56
6.2.6. SISTEMA DE TIERRA............................................................................................................. 64
7
7. DISEÑO ELECTRICO FINAL................................................................................................ 67
7.1. ESTUDIO DE ESFUEZOS MECANICOS.............................................................................. 67
8. REQUISITOS TECNICOS PARA LA CONEXION DE LA LINEA DETRANSMISION........................................................................................................................ 90
8.1. CRITERIOS DE DISEÑO......................................................................................................... 90
8.1.1. LONGITUD DE LA LINEA DE TRANSMISION................................................................ 90
8.1.2. CONDUCTORES DE FASE.................................................................................................... 91
8.1.3. COMPORTAMIENTO MECANICO DEL CONDUCTOR DE FASE............................... 91
8.1.4. ESTRUCTURAS........................................................................................................................ 92
8.1.5. LOCALIZACION OPTIMA DE ESTRUCTURAS............................................................... 96
8.1.6. CADENAS DE AISLADORES Y HERRAJES....................................................................... 96
8.1.7. PUESTA A TIERRA.................................................................................................................. 96
9. PRESUPUESTO DE OBRA E INTERVENTORIA................................................................ 98
9.1. RESUMEN DEL PROYECTO................................................................................................. 98
9.2. LISTA DE MATERIALES........................................................................................................ 102
10. CONCLUSIONES........................................................................................................ 107
11. BIBLIOGRAFIA............................................................................................................ 108
12. ANEXOS........................................................................................................................ 109
8
LISTA DE TABLAS
TABLA No. A. Guía para determinar el nivel de cortocircuito simétrico en elárea de influencia de EMCALI......................................................................................
TABLANo.1. Características eléctricas de los conductores de aluminiocableado concéntrico reforzado con núcleo de acero recubierto(ACSR).Temperatura conductor 75°C.Separaciones entre conductores según Norma deconstrucción. Conductividad del aluminio 61%.........................................................
TABLA No. 2. Características físicas y mecánicas de los conductores dealuminio cableado concéntrico reforzado con núcleo de acero recubierto(ACSR)...............................................................................................................................
TABLA No. 3. Distancias mínimas de seguridad (m)..............................................
TABLA No. 4. Selección de conductores en redes aéreas de media tensión.........
TABLA No. 5. Características postes de concreto (Norma Icontec 1329)...............
TABLA No.6. Selección de postería de redes en media Tensión............................
TABLA No. 7. Criterios de selección para conjuntos en media tensión.................
TABLA No 8. Utilización de retenidas.........................................................................
TABLA No9.Máximos ángulos de deflexión (grados) en conjuntos corridos ydobles terminales sin utilización de retenidas............................................................
Tabla No. 10. Selección de conductores para pases subterráneos en mediatensión...............................................................................................................................
Tabla No. 11. Selección del diámetro de los ductos para pases subterráneos enmedia tensión...................................................................................................................
Tabla No. 12. Selección de conductores bajantes aéreos para pases subterráneosen media tensión..............................................................................................................
Pag
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63
64
9
LISTA DE ANEXOS
Anexo No. 1. Dibujo del sector (6 planchas),Localización y levantamiento......
Anexo No. 2. Fotos del terreno..................................................................................
Anexo No. 3. Plano general de localizoción del Proyecto.....................................
Anexo No. 4. Cálculo mecánico de líneas eléctricas...............................................
Anexo No. 5. Cargas sobre las estructuras (Árboles de Carga)............................
Anexo No. 6. Perfil del terreno..................................................................................
Anexo No. 7. Norma Detalles Construcción...........................................................
Anexo No. 8a. Plano definitivo (Planos 1 - 4 , 2 - 4).................................................
Anexo No. 8b. Plano definitivo (Planos 3 - 4 , 4 - 4).................................................
Pag
110
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119131
132133
134134
10
RESUMEN
El Departamento de Ingenieria y Proyectos de las Empresas Municipales
de Cali – se encuentra ubicado en la calle 28 con carrera 6A y realiza la
labor de Diseño, Interventoria y Analisis de Costos, referentes a los
proyectos propios de EMCALI-E.I.C.E. y a los proyectos que llegan a ese
Departamento de la Ciudad de Cali.
Como propósito de garantizar la más alta calidad de sus servicios a todos
sus abonados, establece presentes Normas Técnicas de Energía Eléctrica,
sistematiza y unifica criterios de cálculo para un diseño óptimo,
normalizando materiales y equipos, así como métodos constructivos para
el correcto manejo y aplicación de la energía eléctrica en su sistema de
distribución.
Para desempeñar de forma óptima su trabajo, el Departamento de
Ingenieria y Proyectos tiene distribuido por zonas de trabajo La ciudad de
Cali, Yumbo y Pto Tejada, a su vez dispone de un grupo de trabajo, el cual
presenta diferentes labores desde diseño, interventoria y analisis de
precios unitarios.
Debido a los proyectos propios que tiene EMCAli – E.I.C.E., se nos asigno
el proyecto de Reforma del Enlace de Subtransmisión a 34.5 KV, desde la
11
Subestación Diesel I hasta la Subestación Diesel II. En este, procedimos a
darle un rediseño de la red contemplado el problema de acercamiento de
ésta a los diferentes predios por donde la red pasa (Tramo 0 – Calle 28
hasta la calle 34 con carrera 6A – y Tramos 1, 2 y 3 – calle 33A con carrera
8A hasta la transversal 29).
Para la realización de este proyecto tuvimos las siguientes etapas :
- Lecturas de las Normas de Diseño y Normas de Construcción.
- Recolección de información.
- Clasificación de la información.
- Visita al terreno (localización).
- Elaboración de etapas de trabajo.
Através de este proyecto dimos solución a unos de los problemas que
aqueja a nuestra ciudad,a su vez obtuvimos de éste una experiencia de la
cual nos aterriza de una manera clara como nos podemos enfrentar como
profesionales en el área de Ingenieria Eléctrica.
12
INTRODUCCION
Mediante este Proyecto, se dará solución a uno de los problemas que se
vive frecuentemente en el campo eléctrico de la ciudad Santiago de Cali .
Por lo tanto, este trabajo va encaminado a ilustrar un enfoque a cerca de
cómo se debe manejar todo un proceso de diseño eléctrico desde un punto
de vista intuitivo y sencillo como es la planeación, hasta sus partes más
complejas como son los cálculos y codificación de los diferentes materiales
y equipos que en este se utilizan y por ende su respectiva simbología y
costo total del proyecto.
13
1. CARACTERISTICAS DEL SISTEMA ELECTRICO DE EMCALI Y
SUBESTACIONES.
1.1. Generalidades
El Sistema Eléctrico de EMCALI está interconectado con los sistemas de
EPSA y de la Central Hidroeléctrica del Río Anchicayá-CHIDRAL, quienes
a su vez están interconectados con el Sistema Nacional de Interconexión
Eléctrica S.A.-ISA y con la Central Hidroeléctrica de Betania CHB.
EMCALI compra en bloque toda la energía que distribuye.
El Sistema Eléctrico está constituido por una red de subtransmisión a 34.5
kV. y de distribución a 34.5 kV. y 13.2 kV. e infraestructura de distribución
a 115 kv.
En la actualidad el Sistema comprende varias subestaciones formando
algunas de ellas, anillos a 34.5 kV., mientras que otras se conectan
directamente al anillo de 115 kv.
14
A partir de las subestaciones de recibo, EMCALI cumple su propósito de
dos maneras :
- Distribuyendo la Energía en zonas aledañas a las subestaciones
conectadas a 115 kV. con circuitos a 13.2 kV. para los sectores
residencial, comercial e industrial pequeño y con circuitos a 34.5 kV.
para la gran industria; parte de esta industria pasará a servirse a nivel
de 115 kV.
- Transportando la Energía al interior de la ciudad a través de un sistema
de subtransmisión a 34.5 kV. y transformando esa Energía a 13.2 kV. en
las subestaciones propias de EMCALI. La distribución se hace a 13.2
kV. para todos los sectores atendidos.
Para nuestro proyecto están comprendidas dos Subestaciones que son
Diesel I y Diesel II, en la cuál se va a reformar todo el enlace de
subtransmisión a 34.5 KV que hace parte del anillo anteriormente
mencionado.
Mediante este proyecto se busca evitar al máximo un sinnúmero de
accidentes que se han presentado en el trayecto, por donde esta instalada
15
la línea de media tensión (34.5 KV), la cuál en algunos sectores está muy
cerca de los predios o en su defecto pasa por encima de estos. La zona
convergente afectada esta ubicada entre la calle 28 con carrera 6A, donde
se encuentra instalada la Subestación Diesel I, a la calle 34 con carrera 6A,
desviándose en un ángulo de 90 grados por la calle 34 hasta la carrera 8ª y
tomando un trayecto subterráneo a la calle 33A con carrera 8A, desde este
sitio toma rumbo por toda la calle 33A hasta la Autopista Sur donde esta
ubicada la Subestación Diesel II.
16
2. DIBUJO DEL SECTOR CON BASE EN 6 PLANCHAS.
3. LOCALIZACION Y LEVANTAMIENTO DE LA RED DE MEDIA
TENSION A 34.5 KV DESDE LA SUBESTACION DIESEL I HASTA
LA SUBESTACION DIESEL II.
La sustentación de estos dos ítems la presentamos bajo la cartografía que
tiene la Ciudad de Cali, la cuál nos permite tener un despliegue amplio de
la localización y de los barrios que hacen parte de este proyecto.
Teniendo ubicadas las Subestaciones Diesel I, Diesel II y todo el enlace de
subtransmisión a 34.5 KV, el cuál une estas dos Subestaciones haciendo
parte del anillo, se procede a localizar la red de baja tensión (BT), los
cruces de esta con la línea a 34.5 KV, el alumbrado publico (AP), arboles, y
una serie de aspectos que se identificarán en estos planos (ver anexo No.
1), todo esto lo planteamos haciendo un recorrido sobre el terreno;
partiendo de la Cartografía plasmada en los planos utilizados, a su vez
para dar un mayor enfoque en el problema que presenta esta línea a 34.5
KV, se tomaron una serie de fotos en los sectores críticos (ver anexo No. 2).
17
4. PLANO GENERAL DE LOCALIZACION DEL PROYECTO.
Ver anexo No. 3.
5. DISEÑO ELECTRICO.
5.1. REFORMA DE LA RED DE MEDIA TENSION A 34.5 KV ( DIESEL
I – DIESEL II )
Atendiendo a lo estipulado por la Norma de EMCALI, que la línea de
media tensión o el circuito a 34.5 KV debe estar como mínimo a tres metros
(3 Mts) de cada predio por donde esta pasa, se procede a ratificar los
sectores en los cuales debe presentarse reforma; esto se hace con lo hecho
en los ítems 1, 2 y 3.
Teniendo ya un previo conocimiento de como puede ir la línea o el circuito
en reforma y de los diferentes tramos que pueden presentarse, además de
las posibilidades que tenemos en cuestión de reforma, se tomo la más
adecuada al terreno teniendo muy encuenta el factor económico.
Para este proyecto La reforma estará presente de la siguiente forma:
- Desde la calle 28 con carrera 6A (sitio donde parte la Subestación Diesel
I), hasta la calle 34 con carrera 6A presenta problemas de acercamiento
18
a los predios lo cual determinamos nuestro primer tramo (Tramo 0);
para reformas en media tensión a 34.5 KV el “tramo diseñado” no debe
ser mayor a 600 Mts lo cual lo determina la Norma de EMCALI.
En esta tramo se dispondrá de una red con conjuntos en H y la red o los
dos circuitos estarán tendidos con un conductor 4/0 de Cobre Duro
Desnudo.
- El otro sector crítico esta localizado apartir de la calle 33A con carrera
8A hasta la calle 33A con transversal 29, para este sector determinamos
3 tramos (Tramo 1, 2 y 3), lo cual se hizo teniendo encuenta la
dimensión del tramo diseñado. En este sector se dispondrá de un
conductor 565.5 MCM – ACSR; solo se sacará un circuito de los dos por
la red a reformar (el cual pasa muy cerca de los predios), cumpliendo el
otro con la Norma, esto se hará por la mitad de la avenida con apoyos y
conjuntos para un diseño de circuito en triángulo.
- Para los sectores no mencionados cumplen con todo lo estipulado por
la norma, partiendo del problema que aqueja este enlace a 34.5 KV de la
distancia que debe tener la red a cada uno de los diferentes predios.
Los diferentes materiales y equipos que se van a utilizar se determinarán
apartir de una serie de análisis y cálculos en su preciso momento.
19
6. NORMA Y ESPECICICACION TECNICA DE CONSTRUCCION
PARA LA RED EN MEDIA TENSION A 34.5 KV .
6.1. Definiciones
Relacionamos a continuación, algunas de las más importantes definiciones
utilizadas por EMCALI, en la reglamentación de sus Normas de Energía y
en las que el proyecto de reforma del Enlace a 34.5 KV desde la
Subestación Diesel I hasta la Subestación Diesel II, tienen más
participación.
6.1.1. BAJA TENSION :
Nivel de tensión 1.
6.1.2. CALIBRE AWG :
Sistema para la denominación de la sección de los conductores de acuerdo
con las normas americanas (AMERICAN WIRE GAUGE).
6.1.3. CALIBRE MCM :
Sistema para la denominación de la sección de los conductores por encima
del calibre 4/0 AWG (Miles de circular mil).
20
6.1.4. CANALIZACION :
Conjunto de ductos y trincheras, por los cuales se llevan los conductores
de una red ó acometida eléctrica.
6.1.5. CORTOCIRCUITO :
Exceso de la corriente eléctrica producida por una falla del sistema
eléctrico.
6.1.6. DATOS BASICOS :
Parámetros de planeación necesarios para poder adelantar un diseño de
energía eléctrica, suministrados por la Unidad de Planeación de Energía de
EMCALI, en el caso de proyectos mayores o definidos por el diseñador en
el caso de proyectos menores.
6.1.7. EMCALI :
Establecimiento Público Empresas Municipales de Cali, creado por el
Consejo Municipal de Cali para reglamentar, operar, mantener y fomentar
las obras de los servicios de energía eléctrica, acueducto, alcantarillado y
teléfonos en los Municipios de Cali, Yumbo y Puerto Tejada y en su área de
influencia.
21
6.1.8. EQUIPO :
Término general que abarca material, accesorios, dispositivos, artefactos,
luminarias, aparatos y similares que se usan como parte de la instalación
eléctrica ó conectados a ella.
6.1.9. MEDIA TENSION :
Niveles de tensión 2 o 3.
6.1.10. MEDIOS DE DESCONEXION :
Dispositivo ó grupo de dispositivos u otros medios por los cuales los
conductores de un circuito pueden ser separados, abiertos ó aislados de su
fuente de suministro.
6.1.11. NODO :
Punto de derivación de una red, o donde existe cambio de calibre.
6.1.12. NORMA :
Documento que establece requisitos impuestos por las prácticas habituales
en la industria, ciencia ó tecnología. Tales documentos pueden incluir o
registrar ordenadamente términos, definiciones, símbolos; métodos de
medida, ensayos de parámetros o rendimientos de dispositivos, aparatos,
sistemas ó fenómenos; características, rendimiento y requisitos de
seguridad; dimensiones y valores nominales.
22
6.1.13. PREDIO :
Area de terreno, amparado por cédula catastral del respectivo municipio.
6.1.14. RED DE ALUMBRADO PUBLICO :
Conjunto de conductores que alimentan un circuito independiente para
alumbrado público.
6.1.15. RED DE DISTRIBUCION :
Conjunto de conductores de energía eléctrica con derivación(es) para la
alimentación de uno o varios usuarios (puede o no, incluir la línea de
alumbrado público).
6.1.16. RED DE DISTRIBUCION DE EMCALI :
Red de distribución de propiedad de EMCALI.
6.1.17. SISTEMA DE TIERRA :
Conjunto de conductores conectados a tierra que no transportan, en
condiciones normales, la corriente eléctrica y cuya función primaria es la
protección de equipos y personas.
6.1.18. SOBRECARGA :
Funcionamiento de un equipo por encima de su capacidad normal ó de
plena carga nominal, ó de un conductor con exceso de corriente sobre su
capacidad nominal sin llegar a producir cortocircuito.
23
6.1.19. SOBRECORRIENTE :
Cualquier valor, sobre la corriente nominal del equipo, ó sobre la
capacidad de corriente de un conductor. Puede ser causada por una
sobrecarga, un cortocircuito ó una falla a tierra.
6.1.20. TENSION :
Mayor valor eficaz de la diferencia de potencial entre dos conductores
cualesquiera del circuito a que pertenecen.
6.1.21. TENSION NIVEL 1 :
Diferencia potencial inferior a un (1) KV, suministrado en la modalidad de
trifásica ó monofásica.
Voltaje de servicio en la red de distribución, cuyos valores nominales para
EMCALI son :120, 208, ó 240 voltios.
6.1.22. TENSION NIVEL 2 :
Diferencia potencial mayor ó igual a un (1) kV y menor a treinta (30)kV,
suministrado en la modalidad trifásica ó monofásica.
Voltaje de servicio en la red de distribución y subtransmisión cuyo valor
nominal para EMCALI es 13.200 Voltios.
6.1.23. TENSION NIVEL 3 :
Diferencia de potencial mayor ó igual a treinta (30) kV y menor a sesenta y
dos (62) kV, suministrada en la modalidad trifásica.
24
Voltaje de servicio en la red de distribución y subtransmisión cuyo valor
nominal para EMCALI es 34.500 Voltios.
6.1.24. TRAMO :
Distancia entre dos nodos, donde la corriente eléctrica es igual.
6.1.25. USUARIO :
Persona que ocupa el predio ó edificio al que se le suministra servicio de
energía.
6.1.26. VANO :
Distancia horizontal entre dos apoyos consecutivos.
6.1.27. VANO PESO :
Suma de las distancias horizontales medidas entre los puntos más bajos de
un conductor a ambos lados de un apoyo.
6.1.28. VANO REGULADOR :
Tramo diseñado que asegura la mejor tensión mecánica media a lo largo de
una red o línea, de vanos no uniformes entre dos apoyos de retención.
6.1.29. VANO VIENTO :
Semisuma de los vanos adyacentes a un apoyo.
6.1.30. VIA PUBLICA :
Terreno de propiedad del estado, de libre uso para todos los habitantes del
territorio nacional, destinado al tránsito de personas, animales y vehículos.
25
6.1.31. ZONA DE PROTECCION AMBIENTAL DE LA VIA PUBLICA :
Zona localizada entre la línea de cordón o extremo de calzada y el andén
(Sin incluirlo).
TABLA No. A. Guía para determinar el nivel de cortocircuito simétrico en el áreade influencia de EMCALI.
NOMBRE DELA
Distancia a la subestación en metros
SUBESTACION 0 100 250 500 750 1000 1250 1500 1750 2000Nivel de cortocircuito en kA.
A 13.2 kV.JUANCHITO 35.0 27.6 21.1 15.9 12.8 10.7 9.2 8.0 7.1 6.4PANCE 17.9 17.4 13.6 11.2 9.6 8.3 7.4 6.6 6.0 5.5CENTRO 13.0 12.0 10.0 8.7 7.8 7.0 6.4 6.0 5.8 5.2MENGA 7.2 6.6 6.0 5.6 5.2 4.9 4.6 4.3 4.1 3.9SAN ANTONIO 25.3 21.5 17.4 13.7 11.3 9.6 8.4 7.4 6.7 6.0CHIPICHAPE 34.0 27.3 20.9 15.8 12.7 10.6 9.1 8.0 7.1 6.4AGUABLANCA 32.5 27.0 21.5 16.7 13.7 11.6 10.0 8.8 7.9 7.2MELENDEZ 31.4 25.9 20.6 16.2 13.3 11.3 9.8 8.7 7.8 7.1SAN LUIS 31.5 25.6 19.9 15.2 12.3 10.4 8.9 7.8 7.1 6.3SUR 18.2 15.6 13.3 11.3 9.8 8.7 7.8 7.0 6.4 5.9DIESEL I 18.5 15.6 13.1 10.9 9.3 8.1 7.2 6.5 5.9 5.4DIESEL II 19.2 16.3 13.6 11.2 9.6 8.3 7.4 6.6 6.0 5.5TERMOYUMBO 28.6 25.3 20.2 15.9 13.1 11.2 9.7 8.6 7.7 7.0A 34.5 kV.SAN LUIS 13.8 13.5 12.8 12.1 11.4 10.8 10.2 9.7 9.3 8.8TERMOYUMBO 15.0 14.5 13.9 13.0 12.2 11.5 10.8 10.3 9.7 9.3ARROYOHONDO
8.5 7.7 7.5 7.2 7.0 6.7 6.5 6.3 6.1 5.9
26
Proceso de cálculo
1. Ubique el proyecto en el plano del Municipio de Cali o de Yumbo.
2. Mida en línea recta la distancia entre su proyecto y las subestaciones más
cercanas.
3. De acuerdo con las distancias obtenidas y con base en la Tabla 1.3-1,
defina los niveles de cortocircuito.
4. El nivel de cortocircuito que debe utilizar en su proyecto es el mayor
calculado en el paso anterior.
Ejemplo :
1. El proyecto en cuestión está ubicado en la calle 13 entre carrera 65 y 66.
2. Las distancias desde este lugar a las subestaciones más cercanas, Meléndez
y Sur respectivamente, son 1.7 y 2.1 km.
3. Los niveles de cortocircuito desde estas dos subestaciones son :
Desde S.E. Sur :Menor que 6.4 kA.
Desde S.E. Meléndez : 7.8 kA.
4. Se escoge como nivel de cortocircuito, para este proyecto, el
correspondiente a la S.E. Meléndez. Para este caso se escogería 7.8 kA.
27
6.2. REDE AEREAS.
6.2.1. CONDUCTORES.
6.2.1.1. Tipos
Los conductores serán de aluminio cableado concéntrico clase AA,
reforzado con núcleo de acero recubierto , ACSR (Aluminium Cable Steel
Reinforced) compuestos, para redes de EMCALI, por 6 alambres de
aluminio y 1 de acero, hasta el No. 4/0 AWG y por 18 alambres de
aluminio y 1 de acero para el No. 477 MCM. Para redes particulares la
composición, para calibres iguales o inferiores al No. 4/0 será 6 alambres
de aluminio y 1 de acero, y para calibres superiores la composición es libre.
Los alambres de aluminio tendrán una conductividad mínima del 61 % a
20° C.
El calibre para la red de distribución en Media Tensión (34.5 KV) que se
utilizará para este proyecto es de 4/0 AWG Cobre desnudo para el tramo
0, que comprende desde la carrera 6A con calle 28 hasta la calle 34 con
carrera 6A y un conductor Parekeet calibre 556.5 MCM para los tramos 1,
2 y 3, comprende desde la calle 33A con carrera 8A hasta la calle 33A con
transversal 29.
28
Las principales características eléctricas de los conductores ACSR
figuran en la Tabla No. 1.
Las principales características físicas y mecánicas de los conductores
ACSR figuran en la Tabla No. 2.
La red se apoyará sobre postes de concreto, mediante crucetas y herrajes,
colocando retenidas en aquellos sitios donde las condiciones mecánicas así
lo requieran o de otra forma colocaremos apoyos autosoportados.
La red será trifásica sin neutro y tendrá las siguientes configuraciones:
- Nivel de 34.5 KV : Triangular. (Tramo 1, 2 y 3)
En H. (Tramo 0)
La conexión entre conductores se realizará así :
- Remates en terminales : 1 conector bimetálico de comprensión por
conductor.
- Puentes : 2 conectores bimetálicos tipo tornillo por conductor.
- Cruces : 1 conector bimetálico de comprensión por cada conductor
del circuito superior y dos conectores bimetálicos tipo tornillo por cada
conductor del circuito inferior.
29
6.2.1.2. SELECCION.
Antes de seleccionar el calibre de los conductores en la red de distribución
en media tensión debimos considerar los criterios sobre ubicación de
posteria. Teniendo en cuenta que las interdistancias máximas deberán ser
el doble de los valores que aparecerán a continuación.
6.2.1.2.1. Ubicación de Posteria.
Se ubicará la posteria así :
Redes de EMCALI : En el sector urbano, sobre el lado impar de las
placas de las casas (Lado izquierdo en el sentido de desplazamiento
direccional ascendente) en las vías arterias o avenidas de una calzada, con
una interdistancia máxima de 35 metros y sobre las vías locales o
secundarias de una calzada, con una interdistancia máxima de 30 metros.
En el sector rural, al lado de vías vehiculares, preferiblemente, o
peatonales, con una interdistancia máxima de 50 metros.
Debe tenerse en cuenta, en la ubicación de la posteria, las distancias
mínimas de seguridad, que figuran en la Tabla No. 3.
En la Tabla No. 4, figuran los criterios que se deben tener en cuenta para la
selección de los conductores en las redes aéreas de distribución en media
tensión de EMCALI. En ellos se ha considerado el criterio de planeamiento
30
que recomienda diseñar un circuito para atender carga eléctrica en
suplencia de otro circuito.
TABLA No.1. Características eléctricas de los conductores de aluminio
cableado concéntrico reforzado con núcleo de acero recubierto (ACSR).
Temperatura conductor 75°C. Separaciones entre conductores según
Norma de construcción. Conductividad del aluminio 61%.
Calibre R Xa Xd X Iconductor (Ohm/k
m)(Ohm/k
m)(Ohm-km) (Ohm-km) (Amperi
os)AWG oMCM
13.2 kV 34.5 kV 13.2 kV 34.5 kV
2 1.1446 0.4132 0.1119 0.1136 0.5251 0.5268 1801/0 0.7585 0.4076 0.1119 0.1136 0.5195 0.5212 2302/0 0.6061 0.3983 0.1119 0.1136 0.5102 0.5119 2704/0 0.4009 0.3610 0.1119 0.1136 0.4729 0.4746 340
397.5 0.1753 0.2740 0.1119 0.1136 0.3859 0.3876 590477 0.1463 0.2672 0.1119 0.1136 0.3791 0.3808 670
31
TABLA No. 2. Características físicas y mecánicas de los conductores
de aluminio cableado concéntrico reforzado con núcleo de acero
recubierto (ACSR).
Calibre Diámetro
Sección Peso Carga de Módulo deelas-
Coeficiente
conductor (mm) (mm2) (kg/km) rotura ticidadfinal
dilatación
AWG-MCM
(kg) (kg/mm2) lineal (1/ C)
2 6/1 8.01 33.62 135.6 1265 8000 19.1 x 10-61/0 6/1 10.11 53.49 215.9 1940 8000 19.1 x 10-6
2/0 6/1 11.34 67.43 272.1 2425 8000 19.1 x 10-6
4/0 6/1 14.31 107.20 432.5 3820 8000 19.1 x 10-618/1 18.87 201.40 641.5 4717 7000 21.2 x 10-6
397.5 30/7 20.44 201.40 923.3 9060 8000 17.8 x 10-626/7 19.88 201.40 811.7 7340 8000 18.9 x 10-6
477 18/1 20.68 241.70 770.9 5579 7000 21.2 x 10-6
Nota : Estos datos son aproximados.
TABLA No. 3. Distancias mínimas de seguridad (m).
32
SV: Separación VerticalSH: Separación Horizontal
ARRIBA EBT E13 E34 E115(*) E220(*) C MR A
ABAJO SV SH SV SH SV SH SV SH SV SH SV SH SV SH SV SHEBT 0.6 1.2 2.0 3.0 0.7 1.5 1.5 1.5E13 0.6 1.2 1.2 1.2 2.0 3.0 2.0 1.4 4.0 3.0 2.1E34 1.2 1.2 1.2 2.0 3.0 2.0 1.9 8.0 3.0 2.4C 0.7 1.4 1.9 0.8F 8.0 12.
58.5 12.
59.0 12.
58.0
MR 1.2 1.2AP 1.2 1.2 1.5 1.5A 0.6 1.5 2.4 2.1 2.4 2.4CA 0.8 0.8 0.8VA 6.5 0.8 7.0 0.8 7.5 0.8 6.0VB 6.0 0.5 6.5 0.5 7.0 0.5 5.5CP 5.0 1.0 6.0 1.0 6.5 1.0 5.0P 4.5 5.0 5.5 4.5ED 1.5 2.4 3.0 0.9T 0.7 1.4 1.9
EBT Red de energía de baja tensión CA Línea de borde de canalE13 Red de energía VLL = 13.2 kV VA Vía vehicular de alta densidad de tráficoE34 Red de energía VLL = 34.5 kV VB Vía vehicular de baja densidad de tráficoE115 Línea de energía VLL = 115 kV CP Camino privado (borde)E220 Línea de energía VLL = 220 kV P Vía peatonalC Línea de Comunicación ED EdificaciónF Línea férrea ( eje ) T Línea telefónica de EMCALIMR Malla metálica de protección o retenida (*) Consultar a la entidad correspondienteAP Sistema de alumbrado publico VLL Voltaje línea líneaA Arbol
33
TABLA No. 4. Selección de conductores en redes aéreas de media tensión
propiedad de EMCALI.
Voltaje Calibre Carga inicial dediseño
Carga máximanormal
Carga máxima ensuplencia
red ACSR (A) (MVA) (A) (MVA) (A) (MVA)(AWG/M
CM)2(*) > 0 -22 > 0 -
0.540 0.9 40 0.9
13.2 kV 4/0(**) > 22 - 68 > 0.5 -1.5
123 2.8 233 5.3
477 > 68 -182
> 1.5 -4.1
330 7.5 440 10.0
2 (*) > 0 - 22 > 0 -1.3
40 2.3 40 2.3
34.5 kV 4/0(**) > 22 -68
> 1.3 -4.0
123 7.3 233 13.9
477 > 68 -182
> 4 -10.8
330 19.7 440 26.2
(*) Siempre y cuando la corriente de cortocircuito sea igual o inferior a 6 kA.
(**) Siempre y cuando la corriente de cortocircuito sea igual o inferior a 12 kA.
6.2.2. APOYOS.
34
6.2.2.1. TIPOS.
Los apoyos, que sirven de soportes estructurales para la red, serán de
concreto armado, anulares o macizos (Vibrados, centrifugados o
pretensionados), de acuerdo con las características indicadas en la Tabla
No. 5. Los postes donde se requiera la instalación de sistemas de tierra,
tendrán un ducto interno de 19.1 mm (3/4”) de diámetro.
La cimentación requerida para los diferentes postes está definida en la
respectiva Normas de Construcción.
6.2.2.2. SELECCION.
6.2.2.2.1. Vanos Normales.
La Tabla No. 6, indicamos los criterios de selección de postes para vanos
normales urbanos y rurales.
6.2.2.2.2. Vanos desnivelados y/o mayores de 100 metros.
Cuando un diseño, se proyecte un vano mayor de 100 metros o cuando un
terreno tenga una pendiente mayor del 10 %, se deberá seguir el presente
procedimiento para la selección de los apoyos :
a) Selección del Vano Regulador.
35
Con base en las características del terreno, seleccionamos un valor de vano
regulador, el cual se define como el “tramo diseñado” que asegura la mejor
tensión mecánica media a lo largo de la red, de vanos no uniformes entre
dos estructuras de retención, y se expresa mediante la siguiente formula :
1/2a = a13 + a2 3....... + an3
a1+ a2 ........ + an
Donde :
a = Vano regulador, en m.
a1, a2 , ........, an = longitud del primero, segundo, ..... , n vano, entre dos
estructuras de retención.
b) Datos del Conductor.
E = Módulo de elasticidad final, en Kg/mm^2
L = Coeficiente de dilatación lineal, en 1/°C
TR = Carga a la rotura del conductor, en Kg.
D = Diámetro, en m
S = Area transversal, en mm^2
PC = Peso, en Kg/m
c) Datos de Carga del Viento.
36
Presión dinámica del viento = P = 32.85 Kg/m^2
(Corresponde a una velocidad de viento básico de 100 Km/h y a una
velocidad de viento de diseño de 88 Km/h).
d) Fuerza Resultante sobre el conductor.
Sin viento : Rsv = PC; (Kg/m)
Con viento : Rcv = (FV^2 + PC^2)^1/2; (Kg/m)
Donde FV = Fuerza del viento = 1.3 x P x D ; (Kg/m)
e) Datos de Temperatura.
Obtenemos los datos de temperatura mínima (Tmin) y temperatura
promedio (Tprom) correspondientes al sitio de ubicación de la red.
En el área de servicio de EMCALI, éstas pueden variar
aproximadamente entre los siguientes límites, dependiendo de la
altitud del terreno.
ALTITUD (m)
900 - 1100 1700 - 1800
Tmin 14.5 °C 7 °C
Tprom 23.5 °C 18.3 °C
Utilice, como temperatura máxima (Tmax), 60 °C.
37
f) Hipótesis de tendido del conductor.
La tensión final sin viento a la temperatura promedio es igual al 6 %
de la carga de rotura del conductor.
Como condiciones finales se entienden aquellas que toma el conductor
después de que ha sufrido la mayoría del fenómeno del CREEP el cual
es un deslizamiento o estiramiento interno del mismo, una vez que
sale del carrete. Se considera que a las 48 horas de instalado, el
conductor ya ha superado el 90 % de este fenómeno, y, en
consecuencia, se encuentra en condiciones finales.
Las condiciones iniciales son aquellas que tiene el conductor antes del
CREEP, o sea, tal como sale del carrete. Un método aproximado para
simular las condiciones iniciales de un conductor a una temperatura T
(°C), usando el módulo de elasticidad final del mismo, consiste en
averiguar, mediante la ecuación de cambio de estado, las condiciones
del conductor a una temperatura T – 22 °C. Se dice, entonces, que el
conductor, a la temperatura T, tiene las condiciones iniciales que
resultan a la temperatura T – 22 °C.
g) Ecuación de Cambio de Estado.
38
La ecuación de cambio de estado nos permitio determinar las
variaciones de las tensiones mecánicas de un conductor cuando se
modifica la temperatura del mismo.
Se expresa como :
t2k ( tk + S*E*L*Tk + (S*E*a2 /24)* (R2j / t2j) - tj - S*E*L*Tj )
= S*E*a2 * R2k / 24
Donde :
t = Tensión mecánica del conductor, en Kg
T = Temperatura, en °C
R = Fuerza resultante sobre el conductor, en Kg/m
(S, E, L, a, definidos con anterioridad).
Los subindices j y k corresponden a dos estados o situaciones diferentes en
que se encuentra el conductor.
h) Verificación de requisitos.
Utilizamos la ecuación del cambio de estado, y partiendo (estado j) de
la hipótesis mencionada en el numeral f), verificamos que se cumplen
las siguientes condiciones (estado k) :
39
h.1) La tensión final con viento a la temperatura mínima, o tensión
máxima, no debe ser mayor del 50% de la carga a la rotura del
conductor.
h.2) La tensión inicial sin viento a la temperatura mínima no debe ser
mayor del 25% de la carga de rotura del conductor.
h.3) La tensión final sin viento a la temperatura mínima no debe ser
mayor del 18.75% de la carga a la rotura del conductor.
Si algunas de estas condiciones no se cumple, se inicia de nuevo el
procedimiento de cálculo, tomando como hipótesis la condición que
precisamente no se cumplió, con los datos de temperatura y tensión
allí consignados. En este caso debe verificarse entonces que la tensión
final sin viento a la temperatura promedio, no sea mayor del 15% de
la carga a la rotura del conductor.
40
i) Elaboración de la Plantilla.
i.1) Curva de Flecha Mínima.
Es la representación de la curva del conductor a temperatura mínima,
en condiciones finales, sin viento.
En el ítem h.3), se calculó la tensión final sin viento a la temperatura
mínima = T1(Kg).
Mediante la siguiente ecuación de la catenaria, tabulamos datos de
vanos medios (ax/2) – vs – flecha (F), hasta un valor de vano medio
máximo esperado.
(sugerencia : tabular hasta un vano medio = 2 x vano regulador);
F = T1/PC (Cosh (PC/T1 x ax/2) – 1)
Donde F = flecha, en m.
Dibujamos la curva de flecha mínima. Utilicamos las siguientes
escalas: horizontal (vanos) : 1 : 2000; vertical (Flechas) : 1 : 500.
La curva la dibujamos, desde valores de -ax/2 hasta valores de ax/2.
41
i.2) Curva de Flecha Máxima.
Es la representación de la curva del conductor a temperatura máxima,
en condiciones finales, sin viento.
Mediante la ecuación de cambio de estado calculamos la tensión final
del conductor, a temperatura máxima (60°C) sin viento = T2 (kg).
Realicamos un procedimiento similar al de la curva de flecha mínima,
obteniendo una tabla de vanos medios (ax/2)-vs-flecha (F), utilizando
la misma ecuación, cambiando T1 por T2.
Utilizando las mismas escalas que en la curva de flecha mínima y a una
distancia prudente por debajo de dicha curva, dibujamos la curva de
flecha máxima.
i.3) Curva de terreno o de distancia mínima a tierra.
A una distancia igual a la distancia mínima a tierra (6.5 Mts) dibujamos,
por debajo de la curva de flecha máxima, la curva de terreno, o de
distancia mínima.
42
i.4) Curva de apoyos
Seleccionamos la altura de los apoyos, comenzando inicialmente con
postes de 11m, y, para un diseño óptimo, desde el punto de vista
económico (ver ítem O), debe repetirse el proceso con postes de 12, 13, 14 y
15 metros.
Seleccionamos la distancia de soporte de los conductores como se indica a
continuación :
Altura Poste (m) Distancia de soporte (m)
11 9.15
12 10.05
13 10.95
14 11.85
15 12.75
Por debajo de la curva de flecha máxima y a una distancia igual a la
distancia de soporte dibujamos la curva de apoyos.
j) Localización de apoyos
Dibujamos la plantilla con las curvas indicadas sobre un celuloide grueso o
acrílico transparente, dejando libre la porción entre las curvas de flecha
43
máxima y mínima y recortando, en la parte superior, por la curva de flecha
mínima y, en la parte inferior, por la curva de apoyos. Debe dejarse en las
partes laterales suficiente superficie para el manejo de la plantilla. La
plantilla debe cuadricularse, de tal forma que sea fácil su localización sobre
el terreno, para que los ejes (vertical y horizontal), coincidan entre ambos.
Sobre el perfil del terreno previamente levantado y dibujado a la misma
escala de la plantilla, de acuerdo con la ruta seleccionada, localicamos los
apoyos con la plantilla, mediante la curva de apoyos donde ésta corte con
el terreno. Simultáneamente dibujamos la curva de flecha máxima del
conductor, partiendo del apoyo inicial y cuidando que se respete, a través
de la curva de terreno, la distancia mínima a tierra. Respete los puntos de
variación de ángulo de deflexión de la red, los cuales son puntos obligados
de la misma.
Para terreno con depresiones debe verificarse, con la curva de flecha
mínima, si existen esfuerzos de levantamiento sobre algún apoyo. Para
calcular este esfuerzo, debe calcularse primero el vano peso que es igual a
la suma de las distancias horizontales medidas entre los puntos más bajos
44
del conductor a ambos lados del apoyo. Cuando el punto más bajo de un
vano se encuentra al otro lado de la estructura, se dice que el vano peso es
negativo. El esfuerzo que existirá, si existe vano peso negativo neto, se
calculará como el producto de dicho vano peso negativo, en m, por el peso
del conductor, en kg/m.
k) Verificación del vano regulador
Una vez localizados los apoyos sobre el terreno, debimos calcular el vano
regulador real, mediante la fórmula del ítem a). Si el vano regulador inicial
no se encuentra en un rango superior o inferior al 10% del vano regulador
real, debe reiniciarse el proceso utilizando ahora el vano regulador real.
l) Cálculo de vanos vientos
Calculamos, con base en el perfil de la línea, y para cada apoyo, el vano
viento (VV), el cual se define como la semisuma de los vanos reales
adyacentes al apoyo.
m) Selección de los apoyos
Seleccionamos los apoyos de acuerdo con los vanos vientos calculados, así:
45
CALIBRE CONDUCTOR VANO VIENTO ESTRUCTURA ACSR(AWG)MCM VV(m)_______________________ ______________ _______________
2 VV<=230 H - 2 x 510 kg 230<VV<=410 H - 2 x 750 kg 410<VV<=640 H - 2 x1050 kg
640<VV<=880 H - 2 x1350 kg
4/0 VV<=230 H - 2 x 750 kg 230<VV<=350 H - 2 x1050 kg
350<VV<=470 H - 2 x1350 kg
477 VV<=150 H - 2 x 750 kg 150<VV<=220 H - 2 x1050 kg
220<VV<=310 H - 2 x1350 kg
La estructura, para un apoyo de retención terminal, se especificará igual
que la del apoyo inmediatamente anterior.
Para vanos vientos superiores a los aquí establecidos, debe consultarse con
EMCALI.
Debe tenerse en cuenta que las alturas permitidas de los postes tendrán
que estar de acuerdo con las siguientes equivalencias :
Tensión (kg) Alturas (m)
510 11 a 13
750 11 a 14
1050 12 a 14
46
1350 13 y 14
Si al seleccionar el apoyo, no se cumple con esta correspondencia, debe
repetirse el proceso con la plantilla, utilizando una altura mayor que sí
cumpla con la anterior condición.
n) Distancia entre conductores en una estructura
Debe verificarse, para otros diseños no contemplados en esta proyecto, la
distancia mínima entre conductores de acuerdo con la fórmula siguiente :
D = 0.762 x kV + 8 ( 0.2117 S )½
donde :
kV = Voltaje línea - línea, en kV.,
S = Flecha, en cm., y
D = Separación mínima, en cm..
o) Optimización del diseño
El procedimiento explicado puede realizarse con diferentes alturas de
apoyos y para cada alternativa, calculando los costos de los apoyos más las
fundaciones correspondientes, seleccionando, al final, la alternativa que
ofrezca costos mínimos, optimizando así el diseño de la red.
47
p) Otras consideraciones
Para redes proyectadas sobre zonas de laderas, debe verificarse la distancia
mínima entre el conductor más cercano a la ladera y ésta, mediante el
levantamiento de las secciones transversales del terreno en cada apoyo
donde esto sucede, con el dibujo, a escala, de la estructura. Si la distancia
no se cumple, debe realizarse un ajuste al diseño, bien sea, aumentando de
altura los apoyos, ó variando la ruta de la red.
Nota : En el anexo No. 4 (ver anexo No. 4) presentamos un documento en
el cual se detalla todo el procedimiento mencionado anterior.
TABLA No. 5. Características postes de concreto (Norma Icontec 1329).
Longitud Carga de Diámetros (cm)Total (m) Diseño (Kg) Cima Base
12 510 14.0 32.012 750 14.0 32.012 1050 19.0 37.013 510 14.0 33.513 750 14.0 33.513 1050 19.0 38.513 1350 20.0 39.514 750 16.0 37.014 1050 19.0 40.014 1350 20.0 41.0
48
TABLA No.6. Selección de postería de redes en media Tensión.
Localización Conductor red Tipo de red Tipo de conjunto Especifi-cación
sector ACSR(AWG-MCM) baja tensión red media tensión poste (mxKg)
No existe o Suspensión No cercano a cruce 12x510existe sin A.P Cercano a cruce 13x510
o con A.P Retención 1 nivel No cercano a cruce 12x5102 70W-Sodio Cercano a cruce 13x510
2 niveles 13x510Con A.P de cualquiera 14x750150W-SodioNo existe o Suspensión No cercano a cruce 12x750
existe sin A.P Cercano a cruce 13x750URBANO o con A.P Retención 1 nivel No cercano a cruce 12x1050
VV.M : 4/0 70W-Sodio Cercano a cruce 13x1050Primario=70m 2 niveles 13x1050
Secundario=35m Con A.P de Suspensión 14x750Pendiente 150W-Sodio Retención 14x1050
máxima = 10% No existe o Suspensión No cercano a cruce 13x1050existe sin A.P Cercano a cruce 14x1050
o con A.P Retención 1 nivel No cercano a cruce 13x1350477 70W-Sodio Cercano a cruce 14x1350
2 niveles 14x1350Con A.P de Suspensión 14x1050150W Sodio Retención 14x1350
Suspensión No cercano a cruce 12x750Cercano a cruce 13x750
2 Retención 1 nivel No cercano a cruce 12x750Cercano a cruce 13x750
2 niveles 13x750No existe o Suspensión No cercano a cruce 12x1050
RURAL existe sin A.P Cercano a cruce 13x1050V.V.M : o con A.P Retención 1 nivel No cercano a cruce 12x1050
Primario=100m 4/0 70W-Sodio Cercano a cruce 13x1050Secundario=50m 2 niveles 13x1050
(*) Suspensión No cercano a cruce 13x1350Pendiente Cercano a cruce 14x1350
máxima=10% 477 Retención 1 nivel No cercano a cruce 13x1350Cercano a cruce 14x1350
2 niveles 14x1350
V.V.M = Vano Viento Máximo A.P = Alumbrado Publico
(*) : Para redes rurales, las especificaciones de los postes corresponden aexigencias mínimas y considerando una pendiente máxima del terreno,entre apoyos consecutivos, del 10 %.Para condiciones diferentes a la aquí estipuladas, y de acuerdo con elprocedimiento general que se suministra en las Normas, se podrán utilizaradicionalmente los siguientes postes, incluyendo la conformación deestructuras en H, entre ellos:Red 2 ACSR: 12m x 750kg, 13m x 750kg, 12m x 1050kg, 13m x 1050kg, 14m
x 1050 kg, 13m x 1350kg ó 14m x 1350kg.Red 4/0 ACSR: 14m x 1050kg, 13m x 1350kg ó 14m x 1350kg.
Nota : La postería primaria se considera suficiente para instalar un tendidosecundario, como si se tratara en postería de 510 kg.
49
6.2.3. CONJUNTOS.
Las rede de Subtransmisión aérea en media tensión disponen de diferentes
tipos de materiales (Herrajes y Aisladores) que conforman los conjuntos
primarios que sirven de apoyo y fijación a los conductores que transportan
la energía eléctrica.
Los aisladores serán de porcelana así (referencia ICONTEC) :
34.5 KV Norma ICONTEC
Para estructuras en suspensión :
Aislador tipo espigo EA-3 733
Para estructura en retención :
Aislador de suspensión As-4 1170
6.2.3.1. TIPOS.
De acuerdo con la Topografía del terreno los conjuntos podrán ser :
Estructuras en triángulo (34.5 KV) : Para la utilización en sectores
urbanos y rurales con vanos iguales o menores a 100 metros.
Estructuras en H (13.2 KV – 34.5 KV) : Para utilizar en sectores rurales
cuando la topografía del terreno permite utilizar vanos largos.
50
De acuerdo con el diseño especifico de la red, los conjuntos se clasifican
en :
a) Estructuras en Suspención.
Se utilizaron para alineamientos o ángulos pequeños de la red. Los
conductores, sin apertura, son soportados sobre aisladores de espigo.
A esta clase pertenecen los siguientes conjuntos básicos :
- Corrido Sencillo : 1 Cruceta
- Corrido en ángulo : 2 crucetas
b) Estructuras en retención.
Se utilizaron generalmente para cambios pronunciados en las ruta de la
rede, donde se hace necesario la apertura de los conductores. Estos se fijan
a la estructura mediante aisladores de suspención.
Pertenecen a este tipo de estructura el conjunto doble terminal el cual se
utilizo para cambios pronunciados en la ruta de la red o para cambio de
calibre de conductores o cuando se termina la longitud del conductor en
los carretes en el proceso de construcción, o cuando, por facilidad de
construcción y/o operación, es necesario realizar apertura en la red
(2 Crucetas).
c) Estructuras Terminales.
Se utilizaron donde la red finaliza (2 crucetas).
51
d) Combinación de conjuntos.
Es posible, combinando los conjuntos anteriores, obtener otro tipo de
conjuntos con dos niveles o alturas sobre el nivel de piso. Entre ellos se
encuentran, entre otros :
- Corrido y terminal (0 corrido y arranque).
- Terminal – terminal.
6.2.3.2. Selección.
La selección de los conjuntos en media tensión la realizamos según el
ángulo de deflexión de la red o la topología del circuito, habiéndose
elegido previamente el tipo de conjunto de acuerdo con la topografía del
terreno.
En la Tabla No. 7. Se indica los criterios para la selección de los conjuntos
en media tensión.
TABLA No. 7. Criterios de selección para conjuntos en media tensión.
Conjuntos Básicos Angulo de deflexión de lared (en grados)
Corrido sencillo 0 - 3 Corrido en ángulo > 3 - 30 Doble terminal > 30 - 60 (*) Terminal - Terminal > 60(*) Puede utilizarse para ángulos menores a los indicados cuando
se hace necesaria la apertura de la red.Nota: Otros conjuntos se forman con combinaciones de los
conjuntos básicos de acuerdo con la topología del circuito.
52
6.2.4. RETENIDAS.
Las retenidas se utilizan para compensar fuerzas producidas por tensiones
mecánicas de conductores y, en consecuencia, su dirección será opuesta a
la fuerza resultante debida a la tensión de dichos conductores. Para este
proyecto si es necesario utilizarlas se harán de lo contrario utilizaremos
apoyos Autosoportados ya antes mencionados.
6.2.4.1. TIPOS
Se utilizan las siguientes retenidas :
6.2.4.1.1. Retenida directa a tierra.
Esta conformada básicamente por un cable tensor de acero de extra alta
resistencia (una rienda) y su correspondiente anclaje, éste último mediante
varilla de acero y zapata de concreto.
6.2.4.1.2. Retenida a perfil metálico en U.
Conformada por un cable tensor de acero de extra alta resistencia (una o
dos riendas), soportado a una estructura o perfil metálico en U, que le sirve
de anclaje.
6.2.4.1.3. Retenida pie de amigo.
Compuesta por un poste de concreto que se apoya a través de una grapa
metálica al poste para retenerlo.
53
6.2.4.1.4. Retenida poste a poste.
Está compuesta por un cable tensor de acero de extra alta resistencia (una
rienda) instalado entre dos postes contiguos.
Las retenidas directas, con perfil en U y poste a poste, por seguridad,
estarán aisladas eléctricamente, mediante un aislador tipo tensor clase At-
4, para redes a 34.5 kV (Norma ICONTEC 694), instalado en el cable tensor
de las mismas.
En la Tabla No. 8, se muestran los diferentes tipos de retenidas y su
utilización en las redes de media tensión.
6.2.4.2. Selección.
Las retenidas directas a tierra, a perfil metálico en U, pie de amigo y poste
a poste se seleccionan según los siguientes criterios:
6.2.4.2.1. Retenida directa a tierra.
Se utiliza en todos aquellos casos donde se disponga del espacio suficiente
(7 m.) para su instalación y su localización no ocasione conflictos a su
entorno .
54
6.2.4.2.2. Retenida a perfil metálico en U.
Su utilización está restringida a aquellos casos en los que por falta de
espacio (3 m.), o por conflictos en su entorno, no se pueda instalar una
retenida directa a tierra.
6.2.4.2.3. Retenida pie de amigo.
Se utiliza en aquellos casos en los que por falta de espacio no se pueden
utilizar retenidas directa a tierra ni a perfil metálico en U, con excepción de
aquellos postes con conjuntos terminal (final de circuito) o doble terminal
en alineamiento, es decir, sin ángulo de deflexión. Su localización es
contraria y opuesta a la de las anteriores retenidas.
6.2.4.2.4. Retenida poste a poste.
Se puede utilizar en los siguientes casos:
a) Para retener dos tendidos iguales entre sí, cuyos apoyos (postes),
están contiguos y las redes en alineamiento.
b) En aquellos casos en los que por falta de espacio, no se puede
soportar la red mediante retenidas directa a tierra o a perfil metálico
en U, trasladando la retención a un sitio que lo permita más
adelante.
55
Llevarán retenida todos los conjuntos, con excepción de los conjuntos con
suspensión (corridos) o retención a un nivel (doble terminal) con ángulos
menores o iguales a los que se especifican en la Tabla No. 9, para
condiciones de vanos de vientos máximos de 70m en el sector urbano.
Las retenidas se colocarán para contrarrestar la carga debida a la tensión
de los conductores y su dirección será, en consecuencia, contraria a la de la
fuerza resultante debida a la tensión de los conductores.
TABLA No 8. Utilización de retenidas
Especificación red Media Tensión(calibre conductor)
Directa
ConPerfil
ConPerfil
Poste aposte
calibre AWG/MCM-ACSR 1rienda
1rienda
2riendas
1 rienda
12 1 1
1 11
14/0 1
1 11 1
2477 1
2 11 1
Nota: Para cualquier otra combinación de redes (media y baja tensión), secolocará retenida independiente para cada tipo de red.
56
TABLA No 9. Máximos ángulos de deflexión (grados) en conjuntoscorridos y dobles terminales sin utilización de retenidas.
Calibre Conductorred
ACSR(AWG/MCM)
Tipo de conjunto Sector urbano Sector rural
2 Susp. o retención 3 54/0 Suspensión 4 4
Retención 10 4 477 Suspensión 5 4
Retención 9 4
6.2.5. PASES SUBTERRÁNEOS.
La red aérea en media tensión requirio en algunos casos especiales,
transiciones aérea-subterránea-aérea ocasionadas por :
- Cruce de vías principales.
- Cambio de dirección de un circuito en sitios de difícil instalación de
retenidas.
- Obstáculos existentes sobre el eje de su alineamiento.
- Otros a juicio de EMCALI.
57
Los tramos aéreo-subterráneos y viceversa lo realizaremos mediante
conductores monopolares de cobre aislado 100% en polietileno reticulado
(90°C) para 15 kV, en redes de 13.2 kV y para 35 kV, en redes de 34.5 kV, a
través de ductos metálicos galvanizados, fijados al poste de concreto
mediante cintas y hebillas de acero inoxidable.
Los ductos metálicos llegarán, como mínimo, a una cámara de desviación
de dos vías (D2), al pie de cada poste. Posteriormente los conductores, en
el tramo subterráneo, se llevarán en un ducto P.V.C. , o de asbesto
cemento, hasta el poste, donde la red continuará siendo aérea.
6.2.5.1. Cámaras.
6.2.5.1.1. Tipos
Las cámaras subterráneas para rede en media tensión será la siguiente:
Tipo Dimensiones (cm)
Inspección 1 nivel (I1) 70x100x120
Inspección 2 niveles (I2) 80x100x140
Tiro (T) 120x230x180
58
Desviación 2 vías (D2) 160x160x180
Desviación 3 vías (D3) 160x230x180
Desviación 4 vías (D4) 230x230x180
Maniobra (M) 300x480x250
Transformación y Maniobra (TM) 330X540X300
6.2.5.1.2. Selección.
Para seleccionar las cámaras de media tensión se tuvo en cuenta los
siguientes criterios sobre su utilización :
Inspección 1 nivel (I1).
Inspección y desviación (0-30°) de redes en media o media y baja tensión,
donde solamente existe 1 nivel de ductos en media tensión. Incluye halado
y empalme de redes en baja tensión.
Distancia máxima entre cámaras = 80 metros.
59
Inspección 2 niveles (I2).
Inspección y desviación (0-30°) de redes en media o media y baja tensión,
donde existen dos niveles de ductos en media tensión. Incluye halado y
empalme de redes en baja tensión.
Distancia máxima entre cámaras = 80 metros.
Tipo (T).
Halado, inspección, empalme y desviación (0-45°) de redes en media o
media y baja tensión.
La distancia máxima entre cámaras será de 200 metros siempre y cuando la
suma de los ángulos de deflexión de la red en media tensión en el tramo
entre las cámaras de halado sea menor o igual a 20 .
La distancia máxima entre cámaras será de 150 metros siempre y cuando la
suma de los ángulos de deflexión de la red en media tensión en el tramo
entre las cámara de halado sea menor o igual a 30°.
Desviación 2 vías (D2).
Halado, inspección, empalme y desviación (45°-135°) de redes en media o
media y baja tensión.
Debe localizarse de acuerdo con la necesidad del proyecto específico.
60
Desviación 3 vías (D3).
Halado, inspección, empalme y desviación (0-135°), 3 direcciones (en T), de
redes en media y baja tensión.
Debe localizarse sobre las intersecciones de vías en forma de " T " o de
acuerdo con las necesidades del proyecto específico.
Desviación 4 vías (D4).
Halado, inspección, empalme y desviación (0 hasta ± 135°), 4 direcciones
(en cruz), de redes en media o media y baja tensión.
Debe localizarse en las esquinas, o de acuerdo con las necesidades del
proyecto específico.
Maniobra (M)
Halado, inspección, empalme y desviación (0-45°), de redes en media o
media y baja tensión e instalación de una caja de maniobra (4 a 6 vías), 1 ó
2 barrajes elastoméricos de 4 vías cada uno y motobomba.
Debe localizarse de acuerdo con los datos básicos de los proyectos.
61
Transformación y maniobra (TM).
Halado, inspección, empalme y desviación (0-135°),de redes en media o
media y baja tensión, e instalación de transformador tipo subterráneo
(máximo 500 KVA), 1 caja de maniobra (4 a 6 vías), 1 o 2 barrajes
elastoméricos de 4 vías cada uno, tablero de baja tensión y motobomba.
Debe localizarse de acuerdo con las cargas eléctricas del respectivo
proyecto, buscando su centro de carga, y de conformidad con los datos
básicos del mismo.
6.2.5.2. Canalización.
La canalización se realizará de conformidad con los siguientes criterios :
6.2.5.2.1. Profundidad de los ductos (distancia desde el nivel del
terreno hasta la superficie superior de los ductos.)
a) 1 circuito en media tensión : 100 cm.
b) 2 circuitos en media tensión : 100 cm. (1 circuito) y 120 cm (otro
circuito).
6.2.5.2.2. Separación entre ductos.
La separación horizontal y vertical entre eje de ductos será de 20 cm.
62
6.2.5.2.3. Separación de los ductos a la trinchera.
a) Separación lateral (distancia entre el lado del ducto más cercano a la
trinchera y ésta) : 10 cm.
b) Separación inferior (distancia entre la parte inferior del ducto y el
fondo de la trinchera ) : 5 cm.
6.2.5.2.4. Desnivel de los ductos en el terreno : 0.05
Los conductores monopolares de cobre se seleccionarán de acuerdo con el
conductor de la red aérea en ACSR como se indica en la Tabla No. 10 y los
ductos según Tabla No. 11.
Las uniones entre los conductores subterráneos en cobre y los conductores
aéreos en ACSR se realizarán mediante terminales premoldeados tipo
exterior, para 35 kV en el caso de esta rede a 34.5 kV.
En el poste adyacente a la transición se instalará un juego de pararrayos.
En los pases subterráneos los conductores que se conectan a la red aérea
serán de cobre duro desnudo y se seleccionarán de conformidad con la
Tabla No. 12. Las conexiones entre estos conductores de cobre y los de
ACSR se realizarán mediante conectores bimetálicos tipo tornillo (2 por
conductor).
63
Tabla No. 10. Selección de conductores para pases subterráneos en mediatensión.
CALIBRE DEMANDA MAXIMACONDUCTOR Cobre ( Monopolar 15 KV/ 35 KV ) AWG/MCM(AWG/MCM) Voltaje 13.2 KV Voltaje 34.5 KV
2 2 1/0
1/0 1/0 1/0
2/0 – 3/0 2/0 2/0
4/0 4/0 4/0
397.5 a 477 500 500
Tabla No. 11. . Selección del diámetro de los ductos para pases subterráneosen media tensión.
CALIBRE DIAMETRO DEL DUCTO(*)CONDUCTOR SISTEMA EMCALI SISTEMA PARTICULAR
Cu- MEDIATENSION
13.2 kV 34.5 kV 13.2 kV 34.5 kV
(AWG/MCM) mm. pulg. mm. pulg. mm. pulg. mm. pulg.2 76.2 3 --- --- 76.2 3 --- ---
1/0 --- --- 101.6 4 --- ---- 101.6 42/0 --- --- --- --- --- --- 101.6 44/0 101.6 4 101.6 4 101.6 4 ---- ----
500 (*) (1) (2)
76.2101.6
34
76.2152.4
36
-------
------
------
------
(*) Todos los conductores irán por el mismo ducto, con excepción del conductor500 MCM-Cu para el sistema EMCALI, donde cada conductor irá por un ducto.
64
Tabla No. 12. Selección de conductores bajantes aéreos para pasessubterráneos en media tensión.
Conductor red AéreaACSR ( AWG/MCM )
Conductor bajante ( Cu-DD)( AWG )
2 41/0 a 3/0 2
4/0 1/0397.5 a 477 4/0
6.2.6. SISTEMA DE TIERRA.
6.2.6.1. Generalidades.
El sistema de puesta a tierra tiene como finalidad la protección de la vida
de las personas, de los equipos contra daños por sobretensiones y además
proporcionar al sistema eléctrico una adecuada conducción de las
corrientes de falla a tierra. Es necesario, para que un sistema de puesta a
tierra sea eficiente y confiable, además del número de electrodos y
elementos requeridos, que se disponga de valores de resistencia a tierra
adecuados, los cuales deben medirse en sitio, y confrontarlos con los
límites establecidos, a fin de garantizar el evacuación rápida y segura de
las corrientes de falla.
En la red aérea en media tensión a 34.5 KV, el sistema de puesta a tierra se
construye con electrodos. Un electrodo lo constituye generalmente una
65
varilla sólida de cobre o acero con recubrimiento de cobre de 15.9 x 2400
mm (5/8" x 8'), con su respectivo conector (o con soldadura tipo
termofundente), utilizando, como medio de conexión, cable de cobre duro
desnudo.
6.2.6.2. Instalación de puestas a tierra.
En la red aérea en media tensión a 34.5 Kv serán puestos a tierra
sólidamente los siguientes puntos :
- Los pararrayos que se deben localizar en los extremos de un pase
subterráneo, sobre una cruceta localizada a 1 metro por encima de la
parte superior de los terminales exteriores, los cuales se sujetarán en
cruceta adicional y todo el conjunto sobre un poste primario. Debe
unirse al conductor de tierra, en cada extremo, el conductor de
apantallamiento de los conductores subterráneos.
- Cada pararrayos tendrá su puesta a tierra independiente. Sin
embargo, se deberá colocar, en el tramo subterráneo y a través de la
trinchera de la canalización, directamente enterrado, un conductor
adicional de tierra uniendo ambas puestas de tierra y de igual calibre
que los conductores bajantes de tierra.
66
Los conductores bajantes de tierra se instalarán sobre los ductos internos
de 19 mm. (3/4") de diámetro que deben tener los dos postes primarios
adyacentes al pase subterráneo. Si alguno de los postes, o ambos, no
poseen ducto interno, se deberá instalar el conductor de puesta a tierra a
través de un ducto exterior metálico de 19.1 mm. (3/4") de diámetro.
- Celdas de media tensión en subestaciones, a través del conductor de
puesta a tierra que irá a la vista y se conectará con un electrodo en la
malla de tierra de la subestación.
6.2.6.3. Selección del conductor de puesta a tierra.
a) Para pararrayos ubicados en los extremos de un pase subterráneo en
media tensión, el conductor de puesta a tierra será de cobre
desnudo # 4 AWG.
Igualmente, en este caso, el conductor que conectará ambos
electrodos de tierra, como se mencionó en la tabla No. 11, será de
Cobre duro desnudo No.4 AWG.
67
7. DISEÑO ELECTRICO FINAL.
7.1. ESTUDIO DE ESFUEZOS MECANICOS.
CALCULO MECANICO DE LINEAS ELECTRICASCALCULO MECANICO DE LINEAS ELECTRICASCALCULO MECANICO DE LINEAS ELECTRICASCALCULO MECANICO DE LINEAS ELECTRICAS
FECHA: Octubre 13 de 2.000PROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 0)CALCULO: James Guevara Londoño Terry Leoncio Cortes GonzalesVOLTAJE : 34.5 KV
DATOS HILO CONDUCTOR
PRESION DEL VIENTO: ( en sección longitudinal) Pv: 23.24 Kg/ Mt2Pv: 0.31 Kg/ Mt
CONDUCTOR:CALIBRE: ( Ver datos de los conductores y asignar# de item-última hoja) ........... 1TIPO: ........... Cobre DesnudoMODULO DE ELASTICIDAD FINAL: E......... 12660 Kg/mm2COEFICIENTE DILATACIÓN LINEAL: ALFA... 1.70E-05 (/°C)GARGA A LA ROTURA: T........... 4152 KgDIÁMETRO: D......... 13.26 mmAREA: S......... 107.2 mm2PESO: P.......... 972 Kg/Km
p.......... 0.97 Kg/ Mtw.......... 9.07E-03 Kg/m/mm2
CONDUCTOR ACSR CALIBRE.......... 4/0ALTURA SOBRE EL NIVEL DEL MAR 1000 Mt
CONDICIONES DE TEMPERATURA:Grados centígrados (°C)
CONDICIONES ALTITUD (Mts) SELECCIONADAS1000 1700-
1800MINIMA 14.5 7.0 14.5 °CPROMEDIO 23.5 18.3 23.5 °CMÁXIMA 60.0 60.0 60.0 °C
VANO REGULADOR CALCULADO .........................................a: 64 Mts
Distancia mínima a tierra .................................................... 6.5 Mts
Vanos ( metros)
65 70 65 70 65 65 60 60 48
68
REQUISITOS SEGÚN LAS NORMAS EMCALI E.I.C.E. E.S.P.(Resolución No. GE-080 de 1997)
CONDUCTOR: Cobre DesnudoVIANO REGULADOR: 64 MetrosPROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 0)
Parámetros TensiónRequisito
Condición TensiónCalculada
Unidades
TENSIÓN FINAL CON VIENTO A Tmin NO MAYOR AL 50% Tr 2,076.00 Mayor que 743.00 Kg
TENSIÓN INICIAL SIN VIENTO A Tmin NO MAYOR AL 25% Tr 1,038.00 Mayor que 995.00 Kg
TENSIÓN FINAL SIN VIENTO A Tmin NO MAYOR AL 18.75%Tr 778.50 Mayor que 706.00 Kg
TENSIÓN FINAL SIN VIENTO A Tprom NO MAYOR AL 15% Tr 622,80 Mayor que 622.80 Kg
TABLAS DE FLECHAS Y TENSIONES
CONDICIONES INICIALES CONDICIONES FINALESTENSIÓN ( Kg) TENSIÓN ( Kg)
Temperatura°C
Condiciónde carga
Longitud Horizont.FLECHA
(Mt Longitud Horizont.FLECHA
(Mt)14.5 Con V/to 743.00 740.39 0.67
23.5 Sin V/to 995.00 993.05 0.50 706.00 703.52 0.71
60 Sin V/to 890.00 888.26 0.56 622.80 620.61 0.80
5 Sin V/to 1.157.00 1.154.74 0.43 815.00 812.14 0.61
10 Sin V/to 1.070.00 1.067.91 0.47 755.00 752.35 0.66
15 Sin V/to 987.00 985.07 0.51 701.00 698.54 0.71
20 Sin V/to 911.00 909.22 0.55 653.00 650.71 0.76
25 Sin V/to 841.00 839.36 0.59 611.00 608.86 0.82
30 Sin V/to 778.00 776.48 0.64 574.00 571.99 0.87
35 Sin V/to 722.00 720.59 0.69 541.00 539.10 0.92
40 Sin V/to 672.00 670.69 0.74 513.00 511.20 0.97
45 Sin V/to 627.00 625.77 0.80 487.00 485.29 1.03
50 Sin V/to 588.00 586.85 0.85 464.00 462.37 1.08
55 Sin V/to 554.00 552.92 0.90 444.00 442.44 1.12
60 Sin V/to 524.00 522.98 0.95 426.00 424.50 1.17
69
PLANTILLA PARA LOCALIZACION DE APOYOSCALCULO DE LAS FLECHAS
CONDUCTOR: Cobre DesnudoVIANO REGULADOR: 64 MetrosPROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 0)
CURVA CALIENTE CURVA FRIATensión de diseño 424.50 Kg
(a TMAX sin viento)
Temperatura MÁXIMA: 60°C
Tensión de diseño 703.52 Kg
(a TMAX sin viento)
Temperatura MINIMA: 14.5°C
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
10 0.03 230 15.229 10 0.03 230 15.23
20 0.11 240 16.590 20 0.11 240 16.59
35 0.35 250 18.011 35 0.26 250 18.01
40 0.46 260 19.491 40 0.46 260 19.49
50 0.72 270 21.032 50 0.72 270 21.03
60 1.03 280 22.632 60 1.03 280 22.63
70 1.40 290 24.293 70 1.40 290 24.29
80 1.83 300 26.014 80 1.83 300 26.01
90 2.32 310 27.795 90 2.32 310 27.80
100 2.87 320 29.638 100 2.87 320 29.64
110 3.47 330 31.541 110 3.47 330 31.54
120 4.13 340 33.506 120 4.13 340 33.51
130 4.85 350 35.533 130 4.85 350 35.53
140 5.62 360 37.622 140 5.62 360 37.62
150 6.46 370 39.772 150 6.46 370 39.77
160 7.35 380 41.986 160 7.35 380 41.99
170 8.30 390 44.261 170 8.30 390 44.26
180 9.31 400 46.600 180 9.31 400 46.60
190 10.37 410 49.003 190 10.37 410 49.00
200 11.50 430 53.999 200 11.50 430 54.00
220 13.93 440 56.593 220 13.93 440 56.59
70
TABLA DE TENDIDO
CONDUCTOR: Cobre DesnudoVIANO REGULADOR: 64 MetrosPROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 0)
Vano real ( Mts)60 70 65 70 65 65 60
Temperatura°C
TENSIÓNLONGITUD
(Mts)Flechas ( Mts)
5 1.157.00 0.44 0.52 0.44 0.52 0.44 0.44 0.38
10 1.070.00 0.48 0.56 0.48 0.56 0.48 0.48 0.41
15 987.00 0.52 0.60 0.52 0.60 0.52 0.52 0.44
20 911.00 0.56 0.65 0.56 0.65 0.56 0.56 0.48
25 841.00 0.61 0.71 0.61 0.71 0.61 0.61 0.52
30 778.00 0.66 0.77 0.66 0.77 0.66 0.66 0.56
35 722.00 0.71 0.83 0.71 0.83 0.71 0.71 0.61
40 672.00 0.77 0.89 0.77 0.89 0.77 0.77 0.65
45 627.00 0.82 0.95 0.82 0.95 0.82 0.82 0.70
50 588.00 0.87 1.01 0.87 1.01 0.87 0.87 0.75
55 554.00 0.93 1.08 0.93 1.08 0.93 0.93 0.79
60 333.00 0.98 1.14 0.98 1.14 0.98 0.98 0.84
TABLA DE VERIFICACIONTABLA DE VERIFICACIONTABLA DE VERIFICACIONTABLA DE VERIFICACION
Vano real ( Mts)60 70 65 70 65 65 60
Temperatura°C
TENSIÓNLONGITUD
(Mts)Flechas ( Mts)
5 815.00 0.63 0.73 0.63 0.73 0.63 0.63 0.54
10 1.070.00 0.68 0.79 0.68 0.79 0.68 0.68 0.58
15 987.00 0.73 0.85 0.73 0.85 0.73 0.73 0.62
20 911.00 0.79 0.91 0.79 0.91 0.79 0.79 0.67
25 841.00 0.84 0.97 0.84 0.97 0.84 0.84 0.72
30 778.00 0.89 1.04 0.89 1.04 0.89 0.89 0.76
35 722.00 0.95 1.10 0.95 1.10 0.95 0.95 0.81
40 672.00 1.00 1.16 1.00 1.16 1.00 1.00 0.85
45 627.00 1.05 1.22 1.05 1.22 1.05 1.05 0.90
50 588.00 1.11 1.28 1.11 1.28 1.11 1.11 0.94
55 554.00 1.16 1.34 1.16 1.34 1.16 1.16 0.99
60 524.00 1.21 1.40 1.21 1.40 1.21 1.21 1.03
71
TABLA DE TENDIDO
CONDUCTOR: Cobre DesnudoVIANO REGULADOR: 64 MetrosPROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 0)
Vano real ( Mts)60 47.5
Temperatura°C
TENSIÓNLONGITUD
(Mts)Flechas ( Mts)
5 1.157.00 0.38 0.24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
10 1.070.00 0.41 0.26 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15 987.00 0.44 0.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
20 911.00 0.48 0.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
25 841.00 0.52 0.33 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
30 778.00 0.56 0.35 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
35 722.00 0.61 0.38 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
40 672.00 0.65 0.41 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
45 627.00 0.70 0.44 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
50 588.00 0.75 0.47 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
55 554.00 0.79 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
60 333.00 0.84 0.52 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
TABLA DE VERIFICACIONTABLA DE VERIFICACIONTABLA DE VERIFICACIONTABLA DE VERIFICACION
Vano real ( Mts)60 47.5 0 0 0 0 0
Temperatura°C
TENSIÓNLONGITUD
(Mts)Flechas ( Mts)
5 815.00 0.54| 0.34 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
10 1.070.00 0.58 0.36 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15 987.00 0.62 0.39 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
20 911.00 0.67 0.42 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
25 841.00 0.72 0.45 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
30 778.00 0.76 0.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
35 722.00 0.81 0.51 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
40 672.00 0.85 0.53 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
45 627.00 0.90 0.56 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
50 588.00 0.94 0.59 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
55 554.00 0.99 0.62 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
60 524.00 1.03 0.64 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
72
CARGAS SOBRE LAS ESTRUCTURASCARGAS SOBRE LAS ESTRUCTURASCARGAS SOBRE LAS ESTRUCTURASCARGAS SOBRE LAS ESTRUCTURAS
CONDUCTOR: Cobre DesnudoVANO REGULADOR: 64 Metros (Ver Anexo No. 5)PROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 0)
REGIMEN NORMALC.
LONGCARGA
TRANSVERSALCARGA
VERTICAL
TIPOESTRUCTURA
DENOMIN RANGODEFLEXIÓN
FL FC FE FA PE PTSUSPENSION A2-2 0< - < 2 0 20.80 * 38.90 * 185.61RET. LIGERA B2-2 0< - < 9 415.2 20.80 * 116.59 * 185.61RET. PESADA C2-2 0< - < 20 415.2 20.80 * 258.04 * 185.61TERMINAL T NO HAY 743.0 20.03 * 0 * 183.18
REGIMEN EXCEPCIONAL (Conductor Roto)
C.LONG
CARGATRANSVERSAL
CARGAVERTICAL
TIPOESTRUCTURA
DENOMIN RANGODEFLEXIÓN
FL FC FE FA PE PTSUSPENSION A2-2 0< - < 2 668.70 15.60 * 19.45 * 169.21RET. LIGERA B2-2 0< - < 9 743.00 15.60 * 58.30 * 169.21RET. PESADA C2-2 0< - < 20 743.00 15.60 * 129.02 * 169.21TERMINAL T NO HAY 0 10.02 * 0 * 183.18
VALORES MÁXIMOS PARA CADA TIPO DE ESTRUCTURA
TIPO DE ESTRUCTURA Vpmax Vvmax DEFLEXIÓNMAX.
SEMIANGULO SENO
SUSPENSIÓN: 67.5 67.5 0< - < 2 1.5 0.026
RETENCION LIGERA 67.5 67.5 0< - < 9 4.5 0.078
RETENCION PESADA 67.5 67.5 0< - < 20 10 0.174
TERMINAL 65 65 0 0 0.000
CONEXIÓN S= SUSPENSIÓN TIPO DE TORRE C2-2 ( C2:Tipo de estructura) R= RETENCION 2: Numero de cuerpos T = TERMINAL
CONVENCIONES
FI : Fuerza longitud, sobre el punto de apoyo del conductor, en cond. Normales ( Kgr)Fe : Fuerza del viento sobre la estructura ( Kgr)Fc : Fuerza del viento sobre el conductor en condiciones normales ( Kgr)Fa : Fuerza debida al ángulo del conductor, en condiciones normales ( Kgr)Pe : Peso de la estructura (Kgr) * Su valor depende del diseño estructural.Pt : Carga vertical sobre el punto de apoyo del conductor, en cond. Normales ( Kgr).‘ : Corresponde a las fuerzas indicadas cuando hay un conductor roto.* : Dependen de la construcción de la estructura ( geometría, peso, etc).
73
CALCULO MECANICO DE LINEAS ELECTRICASCALCULO MECANICO DE LINEAS ELECTRICASCALCULO MECANICO DE LINEAS ELECTRICASCALCULO MECANICO DE LINEAS ELECTRICAS
FECHA: Octubre 13 de 2.000PROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 1)CALCULO: James Guevara Londoño Terry Leoncio Cortes GonzalesVOLTAJE : 34.5 KV
DATOS HILO CONDUCTOR
PRESION DEL VIENTO: ( en sección longitudinal) Pv: 23.24 Kg/ Mt2Pv: 0.54 Kg/ Mt
CONDUCTOR:CALIBRE: ( Ver datos de los conductores y asignar # de item-última hoja) ........... 10TIPO: ........... PARAKEET ACSRMODULO DE ELASTICIDAD FINAL: E......... 8000 Kg/mm2COEFICIENTE DILATACIÓN LINEAL: ALFA... 1.89E-05 (1/°C)GARGA A LA ROTURA: T........... 9004 KgDIÁMETRO: D......... 23.22 mmAREA: S......... 318.5 mm2PESO: P.......... 1071 Kg/Km
p.......... 1.07 Kg/ Mtw.......... 3.36E-03 Kg/m/mm2
CONDUCTOR ACSR CALIBRE.......... 556.5ALTURA SOBRE EL NIVEL DEL MAR 1000 Mt
CONDICIONES DE TEMPERATURA:Grados centígrados (°C)
CONDICIONES ALTITUD (Mts) SELECCIONADAS1000 1700-
1800MINIMA 14.5 7.0 14.5 °CPROMEDIO 23.5 18.3 23.5 °CMÁXIMA 60.0 60.0 60.0 °C
VANO REGULADOR CALCULADO .........................................a: 67 Mts
Distancia mínima a tierra .................................................... 6.5 Mts
Vanos ( metros)
70 60 60 60 65 75 70 70 70
74
REQUISITOS SEGÚN LAS NORMAS EMCALI REQUISITOS SEGÚN LAS NORMAS EMCALI REQUISITOS SEGÚN LAS NORMAS EMCALI REQUISITOS SEGÚN LAS NORMAS EMCALI E.I.C.E. E.I.C.E. E.I.C.E. E.I.C.E. E.S.P.E.S.P.E.S.P.E.S.P.(Resolución No. GE-080 de 1997)
CONDUCTOR: PARAKEET ACSRVIANO REGULADOR: 67 MetrosPROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 1)
Parámetros TensiónRequisito
Condición TensiónCalculada
Unidades
TENSIÓN FINAL CON VIENTO A Tmin NO MAYOR AL 50% Tr 4,502.00 Mayor que 1,423.00 Kg
TENSIÓN INICIAL SIN VIENTO A Tmin NO MAYOR AL 25% Tr 2,251.00 Mayor que 2,251.00 Kg
TENSIÓN FINAL SIN VIENTO A Tmin NO MAYOR AL 18.75%Tr 1,688.25 Mayor que 1,374.00 Kg
TENSIÓN FINAL SIN VIENTO A Tprom NO MAYOR AL 15% Tr 1,350.60 Mayor que 1,102.00 Kg
TABLAS DE FLECHAS Y TENSIONES
CONDICIONES INICIALES CONDICIONES FINALESTENSIÓN ( Kg) TENSIÓN ( Kg)
Temperatura°C
Condiciónde carga
Longitud Horizont.FLECHA
(Mt Longitud Horizont.FLECHA
(Mt)14.5 Con V/to 1,423.00 1,421.17 0.43
23.5 Sin V/to 2,251.00 2,249.85 0.27 1,374.00 1,372.24 0.44
60 Sin V/to 1,951.00 1,950.60 0.31 1,102.00 1,100.59 0.55
5 Sin V/to 2,677.00 2,675.63 0.23 1,725.00 1,722.79 0.35
10 Sin V/to 2,241.00 2,449.74 0.25 1,533.00 1,531.03 0.40
15 Sin V/to 2,230.00 2,228.86 0.27 1,357.00 1,355.26 0.45
20 Sin V/to 2,014.00 2,012.97 0.30 1,200.00 1,198.46 0.51
25 Sin V/to 1,806.00 1,805.07 0.34 1,063.00 1,061.64 0.57
30 Sin V/to 1,609.00 1,608.18 0.38 947.00 945.78 0.64
35 Sin V/to 1,426.00 1,425.27 0.43 852.00 850.91 0.71
40 Sin V/to 1,260.00 1,259.35 0.48 773.00 772.01 0.79
45 Sin V/to 1,115.00 1,114.43 0.54 708.00 707.09 0.86
50 Sin V/to 991.00 990.49 0.61 654.00 653.16 0.93
55 Sin V/to 888.00 887.54 0.68 609.00 608.22 1.00
60 Sin V/to 802.00 801.59 0.76 571.00 570.27 1.06
75
PLANTILLA PARA LOCALIZACION DE APOYOSPLANTILLA PARA LOCALIZACION DE APOYOSPLANTILLA PARA LOCALIZACION DE APOYOSPLANTILLA PARA LOCALIZACION DE APOYOSCALCULO DE LAS FLECHASCALCULO DE LAS FLECHASCALCULO DE LAS FLECHASCALCULO DE LAS FLECHAS
CONDUCTOR: PARAKEET ACSRVIANO REGULADOR: 67 MetrosPROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 1)
CURVA CALIENTE CURVA FRIATensión de diseño 570.27 Kg
(a TMAX sin viento)
Temperatura MÁXIMA: 60°C
Tensión de diseño 1372.24 Kg
(a TMAX sin viento)
Temperatura MINIMA: 14.5°C
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
10 0.02 230 12.467 10 0.02 230 12.47
20 0.09 240 13.579 20 0.09 240 13.58
35 0.29 250 14.740 35 0.21 250 14.74
40 0.38 260 15.949 40 0.38 260 15.95
50 0.59 270 17.206 50 0.59 270 17.21
60 0.85 280 18.511 60 0.85 280 18.51
70 1.15 290 19.865 70 1.15 290 19.87
80 1.50 300 21.268 80 1.50 300 21.27
90 1.90 310 22.720 90 1.90 310 22.72
100 2.35 320 24.221 100 2.35 320 24.22
110 2.84 330 25.770 110 2.84 330 25.77
120 3.38 340 27.369 120 3.38 340 27.37
130 3.97 350 29.018 130 3.97 350 29.02
140 4.61 360 30.716 140 4.61 360 30.72
150 5.29 370 32.463 150 5.29 370 32.46
160 6.02 380 34.260 160 6.02 380 34.26
170 6.80 390 36.108 170 6.80 390 36.11
180 7.62 400 38.005 180 7.62 400 38.01
190 8.50 410 39.953 190 8.50 410 39.95
200 9.42 430 44.000 200 9.42 430 44.00
220 11.40 440 46.099 220 11.40 440 46.10
76
TABLA DE TENDIDO
CONDUCTOR: PARAKEET ACSRVIANO REGULADOR: 67 MetrosPROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 1)
Vano real ( Mts)70 60 60 60 65 75 70
Temperatura°C
TENSIÓNLONGITUD
(Mts)Flechas ( Mts)
5 2,677.00 0.25 0.18 0.18 0.18 0.21 0.28 0.25
10 2,241.00 0.27 0.20 0.20 0.20 0.23 0.31 0.27
15 2,230.00 0.29 0.22 0.22 0.22 0.25 0.34 0.29
20 2,014.00 0.33 0.24 0.24 0.24 0.28 0.37 0.33
25 1,806.00 0.36 0.27 0.27 0.27 0.31 0.42 0.36
30 1,609.00 0.41 0.30 0.30 0.30 0.35 0.47 0.41
35 1,426.00 0.46 0.34 0.34 0.34 0.40 0.53 0.46
40 1,260.00 0.52 0.38 0.38 0.38 0.45 0.60 0.52
45 1,115.00 0.59 0.43 0.43 0.43 0.51 0.68 0.59
50 991.00 0.66 0.49 0.49 0.49 0.57 0.76 0.66
55 888.00 0.74 0.54 0.54 0.54 0.64 0.85 0.74
60 333.00 0.82 0.60 0.60 0.60 0.71 0.94 0.82
TABLA DE VERIFICACION
Vano real ( Mts)70 60 60 60 65 75 70
Temperatura°C
TENSIÓNLONGITUD
(Mts)Flechas ( Mts)
5 1,725.00 0.38 0.28 0.28 0.28 0.33 0.44 0.38
10 2,241.00 0.43 0.31 0.31 0.31 0.37 0.49 0.43
15 2,230.00 0.48 0.36 0.36 0.36 0.42 0.55 0.48
20 2,014.00 0.55 0.40 0.40 0.40 0.47 0.63 0.55
25 1,806.00 0.62 0.45 0.45 0.45 0.53 0.71 0.62
30 1,609.00 0.69 0.51 0.51 0.51 0.60 0.80 0.69
35 1,426.00 0.77 0.57 0.57 0.57 0.66 0.88 0.77
40 1,260.00 0.85 0.62 0.62 0.62 0.73 0.97 0.85
45 1,115.00 0.93 0.68 0.68 0.68 0.80 1.06 0.93
50 991.00 1.00 0.74 0.74 0.74 0.87 1.15 1.00
55 888.00 1.08 0.79 0.79 0.79 0.93 1.24 1.08
60 802.00 1.15 0.84 0.84 0.84 0.99 1.32 1.15
77
TABLA DE TENDIDO
CONDUCTOR: PARAKEET ACSRVIANO REGULADOR: 67 MetrosPROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 1)
Vano real ( Mts)70 70
Temperatura°C
TENSIÓNLONGITUD
(Mts)Flechas ( Mts)
5 2,677.00 0.25 0.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
10 2,241.00 0.27 0.27 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15 2,230.00 0.29 0.29 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
20 2,014.00 0.33 0.33 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
25 1,806.00 0.36 0.36 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
30 1,609.00 0.41 0.41 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
35 1,426.00 0.46 0.46 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
40 1,260.00 0.52 0.52 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
45 1,115.00 0.59 0.59 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
50 991.00 0.66 0.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
55 888.00 0.74 0.74 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
60 333.00 0.82 0.82 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
TABLA DE VERIFICACION
Vano real ( Mts)70 70 0 0 0 0 0
Temperatura°C
TENSIÓNLONGITUD
(Mts)Flechas ( Mts)
5 1,725.00 0.38 0.38 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
10 2,241.00 0.43 0.43 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15 2,230.00 0.48 0.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
20 2,014.00 0.55 0.55 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
25 1,806.00 0.62 0.62 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
30 1,609.00 0.69 0.69 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
35 1,426.00 0.77 0.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
40 1,260.00 0.85 0.85 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
45 1,115.00 0.93 0.93 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
50 991.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
55 888.00 1.08 1.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
60 802.00 1.15 1.15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
78
CALCULO MECANICO DE LINEAS ELECTRICASCALCULO MECANICO DE LINEAS ELECTRICASCALCULO MECANICO DE LINEAS ELECTRICASCALCULO MECANICO DE LINEAS ELECTRICAS
FECHA: Octubre 13 de 2.000PROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 2)CALCULO: James Guevara Londoño Terry Leoncio Cortes GonzalesVOLTAJE : 34.5 KV
DATOS HILO CONDUCTOR
PRESION DEL VIENTO: ( en sección longitudinal) Pv: 23.24 Kg/ Mt2Pv: 0.54 Kg/ Mt
CONDUCTOR:CALIBRE: ( Ver datos de los conductores y asignar # de item-última hoja) ........... 10TIPO: ........... PARAKEET ACSRMODULO DE ELASTICIDAD FINAL: E......... 8000 Kg/mm2COEFICIENTE DILATACIÓN LINEAL: ALFA... 1.89E-05 (1/°C)GARGA A LA ROTURA: T........... 9004 KgDIÁMETRO: D......... 23.22 mmAREA: S......... 318.5 mm2PESO: P.......... 1071 Kg/Km
p.......... 1.07 Kg/ Mtw.......... 3.36E-03 Kg/m/mm2
CONDUCTOR ACSR CALIBRE.......... 556.5ALTURA SOBRE EL NIVEL DEL MAR 1000 Mt
CONDICIONES DE TEMPERATURA:Grados centígrados (°C)
CONDICIONES ALTITUD (Mts) SELECCIONADAS1000 1700-
1800MINIMA 14.5 7.0 14.5 °CPROMEDIO 23.5 18.3 23.5 °CMÁXIMA 60.0 60.0 60.0 °C
VANO REGULADOR CALCULADO .........................................a: 63 Mts
Distancia mínima a tierra .................................................... 6.5 Mts
Vanos ( metros)
70 60 60 65 65 60 60 65 60
79
REQUISITOS SEGÚN LAS NORMAS EMCALI REQUISITOS SEGÚN LAS NORMAS EMCALI REQUISITOS SEGÚN LAS NORMAS EMCALI REQUISITOS SEGÚN LAS NORMAS EMCALI E.I.C.E. E.I.C.E. E.I.C.E. E.I.C.E. E.S.P.E.S.P.E.S.P.E.S.P.(Resolución No. GE-080 de 1997)
CONDUCTOR: PARAKEET ACSRVIANO REGULADOR: 63 MetrosPROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 2)
Parámetros TensiónRequisito
Condición TensiónCalculada
Unidades
TENSIÓN FINAL CON VIENTO A Tmin NO MAYOR AL 50% Tr 4,502.00 Mayor que 1,404.00 Kg
TENSIÓN INICIAL SIN VIENTO A Tmin NO MAYOR AL 25% Tr 2,251.00 Mayor que 2,251.00 Kg
TENSIÓN FINAL SIN VIENTO A Tmin NO MAYOR AL 18.75%Tr 1,688.25 Mayor que 1,359.00 Kg
TENSIÓN FINAL SIN VIENTO A Tprom NO MAYOR AL 15% Tr 1,350.60 Mayor que 1,079.00 Kg
TABLAS DE FLECHAS Y TENSIONES
CONDICIONES INICIALES CONDICIONES FINALESTENSIÓN ( Kg) TENSIÓN ( Kg)
Temperatura°C
Condiciónde carga
Longitud Horizont.FLECHA
(Mt Longitud Horizont.FLECHA
(Mt)14.5 Con V/to 1,404.00 1,402.37 0.38
23.5 Sin V/to 2,251.00 2,249.99 0.24 1,359.00 1,357.43 0.39
60 Sin V/to 1,947.70 1,946.82 0.27 1,079.00 1,077.75 0.49
5 Sin V/to 2,681.00 2,679.79 0.20 1,718.00 1,716.01 0.31
10 Sin V/to 2,453.00 2,451.90 0.22 1,522.00 1,520.24 0.35
15 Sin V/to 2,229.00 2,228.00 0.24 1,341.00 1,339.45 0.40
20 Sin V/to 2,011.00 2,010.09 0.26 1,180.00 1,178.63 0.45
25 Sin V/to 1,800.00 1,799.19 0.30 1,039.00 1,037.80 0.51
30 Sin V/to 1,599.00 1,598.28 0.33 921.00 919.93 0.58
35 Sin V/to 1,412.00 1,411.36 0.38 823.00 822.05 0.65
40 Sin V/to 1,242.00 1,241.44 0.43 744.00 743.14 0.72
45 Sin V/to 1,093.00 1,092.51 0.49 679.00 678.21 0.79
50 Sin V/to 966.00 965.57 0.55 625.00 624.28 0.85
55 Sin V/to 860.00 859.61 0.62 581.00 580.33 0.92
60 Sin V/to 774.00 773.65 0.69 544.00 543.37 0.98
80
PLANTILLA PARA LOCALIZACION DE APOYOSPLANTILLA PARA LOCALIZACION DE APOYOSPLANTILLA PARA LOCALIZACION DE APOYOSPLANTILLA PARA LOCALIZACION DE APOYOSCALCULO DE LAS FLECHASCALCULO DE LAS FLECHASCALCULO DE LAS FLECHASCALCULO DE LAS FLECHAS
CONDUCTOR: PARAKEET ACSRVIANO REGULADOR: 63 MetrosPROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 2)
CURVA CALIENTE CURVA FRIATensión de diseño 543.37 Kg
(a TMAX sin viento)
Temperatura MÁXIMA: 60°C
Tensión de diseño 1357.43 Kg
(a TMAX sin viento)
Temperatura MINIMA: 14.5°C
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
10 0.02 230 13.089 10 0.02 230 13.09
20 0.10 240 14.258 20 0.10 240 14.26
35 0.30 250 15.477 35 0.22 250 15.48
40 0.39 260 16.747 40 0.39 260 16.75
50 0.62 270 18.067 50 0.62 270 18.07
60 0.89 280 19.439 60 0.89 280 19.44
70 1.21 290 20.862 70 1.21 290 20.86
80 1.58 300 22.336 80 1.58 300 22.34
90 2.00 310 23.862 90 2.00 310 23.86
100 2.47 320 25.439 100 2.47 320 25.44
110 2.98 330 27.068 110 2.98 330 27.07
120 3.55 340 28.749 120 3.55 340 28.75
130 4.17 350 30.482 130 4.17 350 30.48
140 4.84 360 32.267 140 4.84 360 32.27
150 5.55 370 34.105 150 5.55 370 34.10
160 6.32 380 35.995 160 6.32 380 35.99
170 7.14 390 37.938 170 7.14 390 37.94
180 8.00 400 39.934 180 8.00 400 39.93
190 8.92 410 41.983 190 8.92 410 41.98
200 9.89 430 46.241 200 9.89 430 46.24
220 11.97 440 48.451 220 11.97 440 48.45
81
TABLA DE TENDIDO
CONDUCTOR: PARAKEET ACSRVIANO REGULADOR: 67 MetrosPROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 2)
Vano real ( Mts)70 60 60 65 65 60 60
Temperatura°C
TENSIÓNLONGITUD
(Mts)Flechas ( Mts)
5 2,681.00 0.24 0.18 0.18 0.21 0.21 0.18 0.18
10 2,453.00 0.27 0.20 0.20 0.23 0.23 0.20 0.20
15 2,229.00 0.29 0.22 0.22 0.25 0.25 0.22 0.22
20 2,011.00 0.33 0.24 0.24 0.28 0.28 0.24 0.24
25 1,800.00 0.36 0.27 0.27 0.31 0.31 0.27 0.27
30 1,599.00 0.41 0.30 0.30 0.35 0.35 0.30 0.30
35 1,412.00 0.46 0.34 0.34 0.40 0.40 0.34 0.34
40 1,242.00 0.53 0.39 0.39 0.46 0.46 0.39 0.39
45 1,093.00 0.60 0.44 0.44 0.52 0.52 0.44 0.44
50 966.00 0.68 0.50 0.50 0.59 0.59 0.50 0.50
55 860.00 0.76 0.56 0.56 0.66 0.66 0.56 0.56
60 333.00 0.85 0.62 0.62 0.73 0.73 0.62 0.62
TABLA DE VERIFICACIONTABLA DE VERIFICACIONTABLA DE VERIFICACIONTABLA DE VERIFICACION
Vano real ( Mts)70 60 60 65 65 60 60
Temperatura°C
TENSIÓNLONGITUD
(Mts)Flechas ( Mts)
5 1,718.00 0.38 0.28 0.28 0.33 0.33 0.28 0.28
10 2,453.00 0.43 0.32 0.32 0.37 0.37 0.32 0.32
15 2,229.00 0.49 0.36 0.36 0.42 0.42 0.36 0.36
20 2,011.00 0.56 0.41 0.41 0.48 0.48 0.41 0.41
25 1,800.00 0.63 0.46 0.46 0.54 0.54 0.46 0.46
30 1,599.00 0.71 0.52 0.52 0.61 0.61 0.52 0.52
35 1,412.00 0.80 0.59 0.59 0.69 0.69 0.59 0.59
40 1,242.00 0.88 0.65 0.65 0.76 0.76 0.65 0.65
45 1,093.00 0.97 0.71 0.71 0.83 0.83 0.71 0.71
50 966.00 1.05 0.77 0.77 0.91 0.91 0.77 0.77
55 860.00 1.13 0.83 0.83 0.97 0.97 0.83 0.83
60 774.00 1.21 0.89 0.89 1.04 1.04 0.89 0.89
82
TABLA DE TENDIDO
CONDUCTOR: PARAKEET ACSRVIANO REGULADOR: 67 MetrosPROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 1)
Vano real ( Mts)65 60
Temperatura°C
TENSIÓNLONGITUD
(Mts)Flechas ( Mts)
5 2,681.00 0.21 0.18 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
10 2,453.00 0.23 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15 2,229.00 0.25 0.22 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
20 2,011.00 0.28 0.24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
25 1,800.00 0.31 0.27 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
30 1,599.00 0.35 0.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
35 1,412.00 0.40 0.34 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
40 1,242.00 0.46 0.39 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
45 1,093.00 0.52 0.44 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
50 966.00 0.59 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
55 860.00 0.66 0.56 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
60 333.00 0.73 0.62 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
TABLA DE VERIFICACIONTABLA DE VERIFICACIONTABLA DE VERIFICACIONTABLA DE VERIFICACION
Vano real ( Mts)65 60 0 0 0 0 0
Temperatura°C
TENSIÓNLONGITUD
(Mts)Flechas ( Mts)
5 1,718.00 0.33 0.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
10 2,453.00 0.37 0.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15 2,229.00 0.42 0.36 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
20 2,011.00 0.48 0.41 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
25 1,800.00 0.54 0.46 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
30 1,599.00 0.61 0.52 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
35 1,412.00 0.69 0.59 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
40 1,242.00 0.76 0.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
45 1,093.00 0.83 0.71 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
50 966.00 0.91 0.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
55 860.00 0.97 0.83 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
60 774.00 1.04 0.89 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
83
CALCULO MECANICO DE LINEAS ELECTRICASCALCULO MECANICO DE LINEAS ELECTRICASCALCULO MECANICO DE LINEAS ELECTRICASCALCULO MECANICO DE LINEAS ELECTRICAS
FECHA: Octubre 13 de 2.000PROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 3)CALCULO: James Guevara Londoño Terry Leoncio Cortes GonzalesVOLTAJE : 34.5 KV
DATOS HILO CONDUCTOR
PRESION DEL VIENTO: ( en sección longitudinal) Pv: 23.24 Kg/ Mt2Pv: 0.54 Kg/ Mt
CONDUCTOR:CALIBRE: ( Ver datos de los conductores y asignar # de item-última hoja) ........... 10TIPO: ........... PARAKEET ACSRMODULO DE ELASTICIDAD FINAL: E......... 8000 Kg/mm2COEFICIENTE DILATACIÓN LINEAL: ALFA... 1.89E-05 (1/°C)GARGA A LA ROTURA: T........... 9004 KgDIÁMETRO: D......... 23.22 mmAREA: S......... 318.5 mm2PESO: P.......... 1071 Kg/Km
p.......... 1.07 Kg/ Mtw.......... 3.36E-03 Kg/m/mm2
CONDUCTOR ACSR CALIBRE.......... 556.5ALTURA SOBRE EL NIVEL DEL MAR 1000 Mt
CONDICIONES DE TEMPERATURA:Grados centígrados (°C)
CONDICIONES ALTITUD (Mts) SELECCIONADAS1000 1700-
1800MINIMA 14.5 7.0 14.5 °CPROMEDIO 23.5 18.3 23.5 °CMÁXIMA 60.0 60.0 60.0 °C
VANO REGULADOR CALCULADO .........................................a: 70 Mts
Distancia mínima a tierra .................................................... 6.5 Mts
Vanos ( metros)
65 70 70 70 70 70 75 70
84
REQUISITOS SEGÚN LAS NORMAS EMCALI REQUISITOS SEGÚN LAS NORMAS EMCALI REQUISITOS SEGÚN LAS NORMAS EMCALI REQUISITOS SEGÚN LAS NORMAS EMCALI E.I.C.E. E.I.C.E. E.I.C.E. E.I.C.E. E.S.P.E.S.P.E.S.P.E.S.P.(Resolución No. GE-080 de 1997)
CONDUCTOR: PARAKEET ACSRVIANO REGULADOR: 70 MetrosPROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 3)
Parámetros TensiónRequisito
Condición TensiónCalculada
Unidades
TENSIÓN FINAL CON VIENTO A Tmin NO MAYOR AL 50% Tr 4,502.00 Mayor que 1,437.00 Kg
TENSIÓN INICIAL SIN VIENTO A Tmin NO MAYOR AL 25% Tr 2,251.00 Mayor que 2,251.00 Kg
TENSIÓN FINAL SIN VIENTO A Tmin NO MAYOR AL 18.75%Tr 1,688.25 Mayor que 1,385.00 Kg
TENSIÓN FINAL SIN VIENTO A Tprom NO MAYOR AL 15% Tr 1,350.60 Mayor que 1,118.00 Kg
TABLAS DE FLECHAS Y TENSIONES
CONDICIONES INICIALES CONDICIONES FINALESTENSIÓN ( Kg) TENSIÓN ( Kg)
Temperatura°C
Condiciónde carga
Longitud Horizont.FLECHA
(Mt Longitud Horizont.FLECHA
(Mt)14.5 Con V/to 1,423.00 1,435.04 0.46
23.5 Sin V/to 2,251.00 2,249.75 0.29 1,385.00 1,383.11 0.48
60 Sin V/to 1,954.00 1,953.11 0.34 1,118.00 1,116.47 0.59
5 Sin V/to 2,675.00 2,673.51 0.25 1,73.00 1,728.63 0.38
10 Sin V/to 2,450.00 2,448.64 0.27 1,542.00 1,539.89 0.43
15 Sin V/to 2,230.00 2,228.76 0.30 1,369.00 1,367.13 0.48
20 Sin V/to 2,016.00 2,014.88 0.33 1,214.00 1,212.34 0.54
25 Sin V/to 1,810.00 1,808.99 0.36 1,080.00 1,078.52 0.61
30 Sin V/to 1,616.00 1,615.10 0.41 967.00 965.78 0.68
35 Sin V/to 1,436.00 1,435.20 0.46 872.00 870.91 0.76
40 Sin V/to 1,274.00 1,273.29 .52 794.00 792.91 0.83
45 Sin V/to 1,131.00 1,130.37 0.58 729.00 728.00 0.90
50 Sin V/to 1,010.00 1,009.44 0.65 675.00 674.08 0.98
55 Sin V/to 908.00 907.49 0.73 630.00 629.14 1.05
60 Sin V/to 824.00 823.54 0.80 592.00 591.19 1.11
85
PLANTILLA PARA LOCALIZACION DE APOYOSPLANTILLA PARA LOCALIZACION DE APOYOSPLANTILLA PARA LOCALIZACION DE APOYOSPLANTILLA PARA LOCALIZACION DE APOYOSCALCULO DE LAS FLECHASCALCULO DE LAS FLECHASCALCULO DE LAS FLECHASCALCULO DE LAS FLECHAS
CONDUCTOR: PARAKEET ACSRVIANO REGULADOR: 70 MetrosPROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 3)
CURVA CALIENTE CURVA FRIATensión de diseño 591.19 Kg
(a TMAX sin viento)
Temperatura MÁXIMA: 60°C
Tensión de diseño 1383.11 Kg
(a TMAX sin viento)
Temperatura MINIMA: 14.5°C
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
10 0.02 230 12.023 10 0.02 230 12.02
20 0.09 240 13.095 20 0.09 240 13.09
35 0.28 250 14.214 35 0.20 250 14.21
40 0.36 260 15.379 40 0.36 260 15.38
50 0.57 270 16.591 50 0.57 270 16.59
60 0.82 280 17.849 60 0.82 280 17.85
70 1.11 290 19.154 70 1.11 290 19.15
80 1.45 300 20.506 80 1.45 300 20.51
90 1.84 310 21.905 90 1.84 310 21.91
100 2.27 320 23.351 100 2.27 320 23.35
110 2.74 330 24.845 110 2.74 330 24.84
120 3.26 340 26.385 120 3.26 340 26.39
130 3.83 350 27.973 130 3.83 350 27.97
140 4.44 360 29.609 140 4.44 360 29.61
150 5.10 370 31.292 150 5.10 370 31.29
160 5.81 380 33.023 160 5.81 380 33.02
170 6.56 390 34.803 170 6.56 390 34.80
180 7.35 400 36.630 180 7.35 400 36.63
190 8.20 410 38.506 190 8.20 410 38.51
200 9.08 430 42.403 200 9.08 430 42.40
220 11.00 440 44.424 220 11.00 440 44.42
86
TABLA DE TENDIDO
CONDUCTOR: PARAKEET ACSRVIANO REGULADOR: 70 MetrosPROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 3)
Vano real ( Mts)65 70 70 70 70 70 75
Temperatura°C
TENSIÓNLONGITUD
(Mts)Flechas ( Mts)
5 2,675.00 0.21 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.28
10 2,450.00 0.23 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 0.31
15 2,230.00 0.25 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29 0.34
20 2,016.00 0.28 0.33 0.33 0.33 0.33 0.33 0.37
25 1,810.00 0.31 0.36 0.36 0.36 0.36 0.36 0.42
30 1,616.00 0.35 0.41 0.41 0.41 0.41 0.41 0.47
35 1,436.00 0.39 0.46 0.46 0.46 0.46 0.46 0.52
40 1,274.00 0.44 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.59
45 1,131.00 0.50 0.58 0.58 0.58 0.58 0.58 0.67
50 1,010.00 0.56 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.75
55 908.00 0.62 0.72 0.72 0.72 0.72 0.72 0.83
60 333.00 0.69 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 0.91
TABLA DE VERIFICACION
Vano real ( Mts)65 70 70 70 70 70 75
Temperatura°C
TENSIÓNLONGITUD
(Mts)Flechas ( Mts)
5 1,731.00 0.33 0.38 0.38 0.38 0.38 0.38 0.44
10 2,450.00 0.37 0.43 0.43 0.43 0.43 0.43 0.49
15 2,230.00 0.41 0.48 0.48 0.48 0.48 0.48 0.55
20 2,016.00 0.47 0.54 0.54 0.54 0.54 0.54 0.62
25 1,810.00 0.52 0.61 0.61 0.61 0.61 0.61 0.70
30 1,616.00 0.58 0.68 0.68 0.68 0.68 0.68 0.78
35 1,436.00 0.65 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.86
40 1,274.00 0.71 0.83 0.83 0.83 0.83 0.83 0.95
45 1,131.00 0.78 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 1.03
50 1,010.00 0.84 0.97 0.97 0.97 0.97 0.97 1.12
55 908.00 0.90 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.20
60 824.00 0.96 1.11 1.11 1.11 1.11 1.11 1.27
87
TABLA DE TENDIDO
CONDUCTOR: PARAKEET ACSRVIANO REGULADOR: 70 MetrosPROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 3)
Vano real ( Mts)70 0 0 0 0 0 0
Temperatura°C
TENSIÓNLONGITUD
(Mts)Flechas ( Mts)
5 2,675.00 0.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
10 2,450.00 0.27 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15 2,230.00 0.29 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
20 2,016.00 0.33 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
25 1,810.00 0.36 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
30 1,616.00 0.41 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
35 1,436.00 0.46 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
40 1,274.00 0.52 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
45 1,131.00 0.58 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
50 1,010.00 0.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
55 908.00 0.72 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
60 333.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
TABLA DE VERIFICACION
Vano real ( Mts)70 0 0 0 0 0 0
Temperatura°C
TENSIÓNLONGITUD
(Mts)Flechas ( Mts)
5 1,731.00 0.38 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
10 2,450.00 0.43 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15 2,230.00 0.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
20 2,016.00 0.54 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
25 1,810.00 0.61 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
30 1,616.00 0.68 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
35 1,436.00 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
40 1,274.00 0.83 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
45 1,131.00 0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
50 1,010.00 0.97 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
55 908.00 1.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
60 824.00 1.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
88
CARGAS SOBRE LAS ESTRUCTURASCARGAS SOBRE LAS ESTRUCTURASCARGAS SOBRE LAS ESTRUCTURASCARGAS SOBRE LAS ESTRUCTURAS
CONDUCTOR: PARAKEETVIANO REGULADOR: 70 Metros (Ver Anexo No. 5)PROYECTO: Reforma línea eléctrica Diesel I – Diesel II ( tramo 3)
REGIMEN NORMALC.
LONGCARGA
TRANSVERSALCARGA
VERTICAL
TIPOESTRUCTURA
DENOMIN RANGODEFLEXIÓN
FL FC FE FA PE PTSUSPENSION A2-2 0< - < 2 0 39.12 * 75.23 * 197.65RET. LIGERA B2-2 0< - < 7.5 900.4 37.77 * 187.97 * 194.97RET. PESADA C2-2 0< - < 6 900.4 0.00 * 150.41 * 120.00TERMINAL T NO HAY 1437.0 48.57 * 0 * 216.39
REGIMEN EXCEPCIONAL (Conductor Roto)
C.LONG
CARGATRANSVERSAL
CARGAVERTICAL
TIPOESTRUCTURA
DENOMIN RANGODEFLEXIÓN
FL FC FE FA PE PTSUSPENSION A2-2 0< - < 2 1293.30 29.34 * 37.62 * 178.24RET. LIGERA B2-2 0< - < 7.5 1437.00 28.33 * 93.98 * 176.23RET. PESADA C2-2 0< - < 6 1437.00 0.00 * 75.21 * 120.00TERMINAL T NO HAY 0 24.28 * 0 * 216.39
VALORES MÁXIMOS PARA CADA TIPO DE ESTRUCTURA
TIPO DE ESTRUCTURA Vpmax Vvmax DEFLEXIÓNMAX.
SEMIANGULO SENO
SUSPENSIÓN: 72.5 67.5 0< - < 3 1.5 0.026
RETENCION LIGERA 70 67.5 0< - < 7.5 3.75 0.065
RETENCION PESADA 0 67.5 0< - < 6 3 0.052
TERMINAL 72.5 72.5 0 0 0.000
CONEXIÓN S= SUSPENSIÓN TIPO DE TORRE C2-2 ( C2:Tipo de estructura) R= RETENCION 2: Numero de cuerpos T = TERMINAL
CONVENCIONES
FI : Fuerza longitud, sobre el punto de apoyo del conductor, en cond. Normales ( Kgr)Fe : Fuerza del viento sobre la estructura ( Kgr)Fc : Fuerza del viento sobre el conductor en condiciones normales ( Kgr)Fa : Fuerza debida al ángulo del conductor, en condiciones normales ( Kgr)Pe : Peso de la estructura (Kgr) * Su valor depende del diseño estructural.Pt : Carga vertical sobre el punto de apoyo del conductor, en cond. Normales ( Kgr).‘ : Corresponde a las fuerzas indicadas cuando hay un conductor roto.* : Dependen de la construcción de la estructura ( geometría, peso, etc).
89
TABLA DE ESTRUCTURATABLA DE ESTRUCTURATABLA DE ESTRUCTURATABLA DE ESTRUCTURANota: TERMINAL : Terminal Sencillo SUSPENSIÓN : Corrido RETENSION LIGERA : Corrido Doble RETENCION PESADA : Doble Terminal NORMAS DE EMCALI A 34.5 Kv
ApoyoNo.
Vano Long(Mts)
Tramo VanoRegulador
(Mts)
Deflexión(X)
TipoEstruct.
Altura(Mts)
VanoPeso(Mts)
VanoViento(Mts)
1 1-2 65 73 Terminal 17 65 65
2 2-3 70 160 Conjunt Corr 17 67.5 67.5
3 3-4 65 177 Suspens 17 67.5 67.5
4 4-5 70 174 Conjunt Corr 17 67.5 67.5
5 5-6 65 0 Suspens 17 67.5 67.5
6 6-7 65 0 Suspens 17 65 65
7 7-8 60 174 Conjunt Corr 17 62.5 62.5
8 8-9 60 172 Conjunt Corr 17 60 60
9 9-10 47.5 177 Suspens 17 53.8 53.8
10 10 90 Retención 17 47.5 47.5
1 1-2 70 0 Terminal 15 70 70
2 2-3 60 0 Corrido 15 65 65
3 3-4 60 0 Corrido 15 60 60
4 4-5 60 0 Corrido 15 60 60
5 5-6 65 0 Corrido 15 62.5 62.5
6 6-7 75 0 Corrido 15 70 70
7 7-8 70 0 Corrido 15 72.5 72.5
8 8-9 70 0 Corrido 15 70 70
9 9-10 70 0 Doble Term. 15 70* 70*
10 10-11 70 0 Corrido 15 70 70
11 11-12 60 0 Corrido 15 65 65
12 12-13 60 0 Corrido 15 60 60
13 13-14 65 0 Corrido 15 62.5 62.5
14 14-15 65 0 Corrido 15 65 65
15 15-16 60 0 Corrido 15 62.5 62.5
16 16-17 60 0 Corrido 15 60 60
17 17-18 65 0 Corrido 15 62.5 62.5
18 18-19 60 174.5 * Doble Term. 15 62.5 62.5
19 19-20 65 175 Corrido 15 62.5 62.5
20 20-21 70 172.5 Corrido 15 67.5 67.5
21 21-22 70 172.5 * Doble Term. 15 70 70
22 22-23 70 176 Corrido 15 70 70
23 23-24 70 178.5 Corrido 15 70 70
24 24-25 70 0 Corrido 15 70 70
25 25-26 75 0 Corrido 15 72.5* 72.5*
26 26-27 70 0 Corrido 15 72.5 72.5
27 27
0
1
2
3
64
67
63
70
0 Terminal 15 70 70
90
8. REQUISITOS TECNICOS PARA LA CONEXION DE LA LINEA DE
TRANSMISION.
Este Anexo presenta la descripción de los requisitos técnicos mínimos que
debe reunir la línea de transmisión a tensión igual a 34.5 KV, para su
conexión . Estos requisitos son exigibles para la conexión a la red de
transmisión, bajo las condiciones del estado del arte y del desarrollo
tecnológico actuales y deberán revisarse en concordancia con los nuevos
desarrollos que se presenten.
8.1. CRITERIOS DE DISEÑO.
8.1.1. LONGITUD DE LA LINEA DE TRANSMISION.
En todas las actividades relacionadas con diseño, cálculo, tendido,
estimación de materiales y construcción, se entiende que la línea de
transmisión está comprendida entre los pórticos de salida de cada
subestación que sirve de fijación al vano que las une a la primera torre. En
consecuencia, los propietarios de la línea de transmisión y de las
subestaciones (EMCALI) proporcionarán los datos técnicos para que
ambas partes sean compatibles.
91
8.1.2. CONDUCTORES DE FASE.
La línea de transmisión a 34.5 KV doble circuito estará construida en
configuración vertical con un conductor por fase. El diámetro del
conductor es de 13.26 mm (4/0 Cobre Desnudo), para el Tramo 0.
La línea de transmisión a 34.5 KV circuito sencillo, estará construida en
configuración triangular, con un conductor por fase. El diámetro del
conductor es de 23.22 mm (Parakeet), para los Tramos 1, 2 y 3.
8.1.3. COMPORTAMIENTO MECANICO DEL CONDUCTOR DE
FASE .
La evaluación de flechasy tensiones en conductor de fase, se debe hacer
aplicando la ecuación de cambio de estado en forma exacta (catenaria).
La temperatura máxima del conductor se debe calcular con base en los
flujos máximos de potencia, la radiación solar y el viento en condiciones
normales de operación.
En la evaluación del alargamiento ocasionado por la fluencia y el cambio
del módulo de elasticidad, se debe calcular un incremento equivalente de
temperatura en función de las características físicas y elásticas del
conductor.
Se deben considerar las siguientes condiciones limitantes :
92
Tensión diaria promedio : Valor óptimo resultante de las simulaciones de
plantillado con tensiones entre el 18 % y 22 % de la tensión de rotura del
conductor. Estos valores se podrán modificar para casos especiales como
entradas a subestaciones o en torres diferentes a las normalizadas, simpre
y cuando la tensión diaria promedio tienda a disminuir.
Tensión máxima inicial : La tensión horizontal a temperatura coincidente
sin viento, no deberá ser mayor del 33 % de la tensión de rotura del
conductor.
Tensión máxima final : La tensión horizontal a temperatura coincidente
con viento, no debera ser mayor del 50 % de la tensión de rotura del
conductor.
8.1.4. ESTRUCTURAS.
Toda la línea deberá costruirse en estructuras normalizadas por el
transportador en acero galvanizado autosoportadas.
La optimización de las curvas de utilización de cada tipo de torre y la
evaluación de los árboles de cargas definitivos, debe hacerse para cada una
de las hipótesis de carga, en condiciones normal y anormal.
93
Se debe considerar los siguientes criterios para definir condicones normal y
anormal :
Torres de Suspensión :
Condición Normal :
Todos los conductores y cable (s) de guarda sanos. Viento máximo de
diseño y temperatura coincidente.
Condición Anormal :
Para líneas con conductores en haz, dos subconductores rotos en cualquier
fase. Las demás fases y los dos cables de guarda sanos. Un cable de guarda
roto. Las fases y el cable de guarda restante, intactos. Viento máximo
promedio y temperatura coincidente.
Para líneas con un solo conductor por fase, se consideran dos condiciones :
a. Un conductor roto en cualquier fase. Las demás fases sanas. Viento
máximo promedio y temperatura coincidente.
b. Un cable de guarda roto y las fases y el cable de guarda restante (si
existe) sanos. Viento máximo promedio y temperatura coincidente.
94
Torres de Retención :
Condición Normal :
Todos los conductores y cables de guarda sanos. Viento máximo de diseño
y temperatura coincidente.
Condición Anormal :
Para las líneas con un solo conductor por haz, se considera la siguiente
condición :
Todos los subconductores en cualquier fase y un cable de guarda rotos
simultáneamente. Las demás fases y el cable de guarda restante (si existe),
sanos. Viento máximo promedio y temperatura coincidente.
Para l´neas con un solo conductor por haz, se consideran la siguientes
condiciones :
a. Cualquier fase y un cable de guarda rotos simultáneamente. Las demás
fases y el cable de guarda restante (si existe), sanos.Viento máximo
promedio y temperatura coincidente.
b. Dos fases diferentes rotas. La fase restante y el (los) cable (s) de guarda,
sanos. Viento máximo promedio y temperatura coincidente.
95
Torres Terminales :
Condición Normal :
Todos los conductores y cables de guarda sanos. Viento máximo de diseño
y temperatura coincidente.
Condición Anormal :
Para las líneas xon conductores en haz, se consideran las siguientes
condiciones :
a. Todos los subconductores en cualquier fase y un cable de guarda rotos
simultáneamente. Las demás fases y el cable de guarda restante (si
existe), sanos. Viento máximo promedio y temperatiura coincidente.
b. Todos los subconductores rotos en dos fases diferentes. La fase
restante y el (los) cale (s) de guarda, sanos. Viento máximo promedio y
temperatura coincidente.
Para línea con un solo conductor por haz, se consideran las siguientes
condiciones :
a. Cualquier fase y un cable de guarda rotos simultáneamente. Las demás
fases y el cable de guarda restante (si existe), sanos. Viento máximo
promedio y temperatiura coincidente.
b. Dos fases diferentes rotas. La fase restante y el (los) cale (s) de guarda,
sanos. Viento máximo promedio y temperatura coincidente.
96
8.1.5. LOCALIZACION OPTIMA DE ESTRUCTURAS.
Con base en los parámetros meteorológicos y los criterios de diseño
electromecánico adoptados, se deben definir los tipos de torres, las curvas
de utilización y puntos de diseño de cada tipo de torre, los águlos de
balanceo máximos permisibles en cadenas de suspensión en I, las
relaciones entre vanos adyacentes, el valor del tiro desbalanceado para
torres de retención.
8.1.6. CADENAS DE AISLADORES Y HERRAJES.
Los aisladores deberán ser tipo espigo y suspensión fabricados en
procelana, vidrio o poliméricos. Todos los herrajes deberán ser fabricados
en acero galvanizado.
8.1.7. PUESTA A TIERRA.
La conexión a tierra de las estructuras, se debe hacer utilizando varillas y
conductores contrapeso de las siguientes características :
Varillas cooper – clad de 25 mm de diámetro y 1.80 metros de longitud y
alambre de cobre desnudo dulce AWG No. 4 en suelos corrosivos con
acidez o nivel freático alto, suelos con resistividad mayor que 100 ohmios-
metro.
97
Varillas de acero galvanizado de 25 mm de diámetro y 1.80 metros de
longitud y cable de acero galvanizado de 9.52 mm de diámetro, en suelos
no corrosivos y con resistividad mayor que 100 ohmio-metro.
La longitud máxima de conductores contrapeso individuales, no será
mayor qoe 30 metros. No se acepta la instalación de varillas de puesta a
tierra en los terminales de los contrapesos.
El valor promedio de la resistencia de puesta a tierra debe ser de 20
ohmios.
98
9. PRESUPUESTO DE OBRA E INTERVENTORIA.
9.1. RESUMEN DEL PROYECTO.
Conductores.
- 4/0 Cobre Duro Dsnudo AWG (Tramo 0).
- 565.5 Parakeet MCM – ACSR (Tramo1, 2 y 3).
Apoyos o estructuras.
- Tramo 0 (Red en configuración H).
9 Estructuras : 1 Terminal 17 Mts
1 Retención Pesada 17 Mts
2 Retención Ligera 17 Mts
5 Suspensión 17 Mts
Total : 9 Estructuras en H
- Tramo 1 (Red en configuración Triangular).
10 Estructuras : 1 Terminal 15 Mts
1 Retención Ligera 15 Mts
8 Suspensión 15 Mts
Total : 10 Estructuras en Triángulo
99
- Tramo 2 (Red en configuración triangular).
9 Estructuras : 1 Retención Ligera 15 Mts
8 Suspensión 15 Mts
Total : 9 Estructuras en triángulo
- Tramo 3 (Red en configuración triangular).
8 Estructuras : 1 Terminal 15 Mts
1 Retención Ligera 15 Mts
6 Suspensión 15 Mts
Total : 8 Estructuras en Triángulo
Conjuntos y Herrajes (Porcelana)
- Para estructuras en Suspensión. Norma ICONTEC
Aislador Tipo espigo A – 3 733
- Ara estructuras en Retención.
Aislador Tipo Suspensión As – 4 1170
100
Pases Subterráneos.
Los tramos aéreos – subterráneo se realizará mediante conductor
monopolar de cobre aislado 100 % polietileno reticulado (90°C) para 35KV,
en red de 34.5 KV através de un ducto metálico galvanizado fijado a la
estructura.
El ducto metálico llegará a una cámara de desviación de dos vías, al pie de
cada estructura. Posteriormente Los conductores, en el tramo subterráneo,
se llevará en un ducto P.V.C. hasta la estructura, donde la red continuará
siendo aérea.
- Calibre del Conductor : 500 MCM.
- Diámetro del Ducto : 76.2 mm ; 3”.
Cada conductor irá por un ducto.
- Cámaras : Tipo Dimensiones (cm)
4 D2 160 x 160 x 180
Canalización
Profundida de los ductos (distancia desde el nivel del terreno hasta la
superficie superior de los ductos). 1 circuito en media tensión a 34.5 KV
para los tramos 1, 2 y 3 : 100 cm.
101
- las uniones entre los conductores subterráneos en cobre y los
cinductores aéreos en ACSR se realizarán mediante Terminales
Premoldeadas tipo Exterior para 35 KV.
- En la estructura ayacente a la transición se instalará un juego de
pararrayos (tipo óxido metálico de zinc); un pararrayo por fase.
- Los pararrayos se conectarán entre cada fase y tierra utilizando cable
de cobre desnudo, el cual irá através de un ducto metálico
galvanizado exterior de 19.1 mm (3/4”) de diámetro, adosado a la
estructura mediante cintas y hebillas de acero inoxidable.
Los pararrayos se instalarán en crucetas independientes la cual se
colocará a una distancia de un metro por encima de la parte inferior
de los teminales exteriores en media tensión.
- Se instalarán cortacircuitos de línea de un polo, tipo abierto (de
expulsión), de caida automatica (dropout), para servicio a la interperie
e instalación vertical, equipados con elementos que permiten operar
bajo carga por medio de pértiga, con dispositivos de apertura con
carga (load - buster); esto en cada estructura adyacente a las cámaras.
102
9.2. LISTA DE MATERIALES.
LISTA DE MATERIALES
PROYECTO : ENLACE A 34.5 KV DESDE LA SUBESTACION DIESEL I HASTA DIESEL IINUMERO : DIP 000 - 2000PRESUPUESTO : $ 235’708,509
ITEM DESCRIPCION DE ELEMENTOS UNIDAD CANT P. UNIDAD ($) P. TOTAL ($)
RED AEREA 34.5 KV Doble Circuito (Tramo 0)
1 Estructura en Celosía de 17 Mts # 1 8’004,000 8’004,000
2 Poste de 17 Mts # 8 6’380,000 51’040,000
3 Cable de CU Duro Desnudo # 4/0 AWG ML 3,800 13,835 52’573,000
SUBTOTAL 111’617,000
CRUCETA AL CENTRO – TERMINALDoble Circuito
# 3
4 Abrazadera de dos salidas 200 mm U 6 8,541 51,246
5 Aislador de suspensión clase As-4 EEI.NEMA 52.4 U 18 35,679 642,222
6 Angular en V de 30x30x 4.8mm(1” – ½”x1” – ½”x3/16”) 450x1520 U 6 20,689 124,134
7 Cruceta galvanizada 75x75x6.4x3000mm(3” x 3” x 1/4” x3000mm) U 6 68,612 411,672
8 Grapa de retención 2 pernos U 6 8,406 50,436
9 Perno carruaje 38 x 16 mm ( 1½” x 5/8" ) U 6 860 5,160
10 Perno carruaje 63 x 16 mm (2 ½” x 5/8” ) U 6 1,121 6,726
11 Perno maquinaria 50 x 13 mm (2” x ½” ) U 12 576 6,912
12 Perno pasante 275 x 16 mm( 11"x 5/8") U 6 3,195 19,170
13 Silla 76.6 x 76.6 mm (3.1/16" x 3.1/16")HCO 17.5mm (11/16") U 6 4,360 26,160
14 Tuerca de ojo 75 x 16 mm (3” x 5/8”) U 9 2,863 25,767
SUBTOTAL 1’369,605
CRUCETA AL CENTRO – CONJUNTO CORRIDODoble Circuito
# 12
15 Abrazadera de dos salidas 200 mm U 24 8,541 204,984
16 Aislador de Espigo clase EA -3 EEI.NEMA 56.3 U 48 45,372 2’177,856
17 Angular en V de 30x30x 4.8mm(1” – ½”x1” – ½”x3/16”) 450x1520 U 24 20,689 496,536
18 Cruceta galvanizada 75x75x6.4x3000mm(3” x 3” x 1/4” x3000mm) U 24 68,612 1’646,688
19 Espigo para ángulo 200 mm (8”) U 48 11,680 560,640
20 Perno carruaje 38 x 16 mm ( 1½” x 5/8" ) U 24 860 16,320
21 Perno carruaje 63 x 16 mm (2 ½” x 5/8” ) U 24 1,121 26,904
22 Perno maquinaria 50 x 13 mm (2” x ½” ) U 48 576 27,648
23 Perno pasante 275 x 16 mm( 11"x 5/8") U 24 3,195 76,680
24 Silla 76.6 x 76.6 mm (3.1/16" x 3.1/16")HCO 17.5mm (11/16") U 24 4,360 104,640
SUBTOTAL 5’338,896
103
CRUCETA AL CENTRO – SUSPENSIONDoble Circuito
# 12
25 Abrazadera de dos salidas 200 mm U 24 8,541 204,984
26 Aislador de Espigo clase EA-3 EEI.NEMA 56.3 U 24 45,732 1’097,568
27 Angular en V de 30x30x 4.8mm(1” – ½”x1” – ½”x3/16”) 450x1520 U 24 20,689 496,536
28 Cruceta galvanizada 75x75x6.4x3000mm(3” x 3” x 1/4” x3000mm) U 24 68,612 1’646,688
29 Espigo porta – Aislador 34.5 KV U 24 7,681 184,344
30 Perno carruaje 38 x 16 mm ( 1½” x 5/8" ) U 24 860 20,640
31 Perno carruaje 63 x 16 mm (2 ½” x 5/8” ) U 24 1,121 26,904
32 Perno maquinaria 50 x 13 mm (2” x ½” ) U 48 576 27,648
33 Silla 76.6 x 76.6 mm (3.1/16" x 3.1/16")HCO 17.5mm (11/16") U 24 4,360 104,640
SUBTOTAL 3’809,952
RED AEREA 34.5 KV Disposición Triangular (Tramo 1,2 y 3)
34 Poste de 15 mts * 1350kgs # 25 888,579 22’214,475
35 Poste de 15 mts * 1350kgs DI # 2 896,718 1’793,436
36 Conductor Parakeet # 565.5 MCM - ACSR ML 5,700 6,676 38’053,200
SUBTOTAL 62’061,111
CRUCETA AL CENTRO – CORRIDO SENCILLO (D. Triangular) # 21
37 Abrazadera de una salida 200 mm U 84 8,541 717,444
38 Aislador de Espigo clase AE – 3 EEI.NEMA 56.3 U 63 45,372 2’858,436
39 Angular en V de 30x30x 4.8mm(1” – ½”x1” – ½”x3/16”) 450x1520 U 21 20,689 434,469
40 Cruceta galvanizada 75x75x6.4x3000mm(3” x 3” x 1/4” x3000mm) U 21 68,612 1’440,852
41 Espigo porta – aislador 34.5 KV 244 x 19mm (9 – ¾” x ¾”) U 63 11,910 750,330
42 Espigo recto 300 x 19 mm (12” x ¾” ) U 42 7,681 322,602
43 Perno carruaje 38 x 16 mm (1 ½” x 5/8” ) U 21 860 18,060
44 Perno carruaje 63 x 16 mm (2 ½” x 5/8” ) U 63 1,121 70,623
45 Perno maquinaria 50 x 13 mm (2” x ½” ) U 42 576 24,192
46 Platina extremo de poste U 21 29,733 624,393
47 Silla 76.6 x 76.6 mm (3.1/16" x 3.1/16")HCO 17.5mm (11/16") U 21 4,360 91,560
SUBTOTAL 7’352,961
CRUCETA AL CENTRO – CORRIDO EN ANGULO (D. Triangular) # 4
48 Abrazadera de dos salidas 200mm U 16 8,541 136,656
49 Aislador de espigo clase AE – 3 EEI.NEMA 56.3 U 24 45,372 1’088,928
50 Angular en V de 30x30x 4.8mm(1” – ½”x1” – ½”x3/16”) 450x1520 U 4 20,689 82,756
51 Cruceta galvanizada 75x75x6.4x3000mm(3” x 3” x 1/4” x3000mm) U 4 68,612 274,448
52 Espigo para ángulo 200 mm (8”) U 16 11,620 185,920
53 Perno carruaje 38 x 16 mm (1 ½” x 5/8” ) U 8 860 6,880
54 Perno carruaje 63 x 16 mm (2 ½” x 5/8” ) U 24 1,121 26,904
55 Perno máquinaria 50 x 13 mm (2” x ½” ) U 16 576 9,216
56 Perno pasante 275 x 16 mm (11” x 5/8”) U 8 3,195 25,560
57 Platina extremo de poste U 8 29,733 237,864
58 Silla 76.6 x 76.6 mm (3.1/16" x 3.1/16")HCO 17.5mm (11/16") U 4 4,360 17,440
SUBTOTAL 2’092,572
CRUCETA AL CENTRO - TERMINAL # 2
59 Abrazadera de dos salidas 200 mm U 4 8,541 34,164
104
60 Aislador de suspensión clase As-4 EEI.NEMA 52.4 U 18 35,679 642,222
61 Angular en V de 30x30x 4.8mm(1” – ½”x1” – ½”x3/16”) 450x1520 U 4 20,689 82,756
62 Cruceta galvanizada 75x75x6.4x3000mm(3” x 3” x 1/4” x3000mm) U 4 68,612 274,448
63 Grapa de retención 2 pernos U 4 8,406 33,624
64 Perno carruaje 38 x 16 mm ( 1 ½” x 5/8" ) U 4 860 3,440
65 Perno carruaje 63 x 16 mm (2 ½” x 5/8” ) U 4 1,121 4,484
66 Perno máquinaria 50 x 13 mm (2” x ½” ) U 8 576 4,608
67 Perno pasante 275 x 16 mm( 11" x 5/8") U 4 3,195 12,780
68 Silla 76.6 x 76.6 mm (3.1/16" x 3.1/16")HCO 17.5mm (11/16") U 4 4,360 17,440
69 Tuerca de ojo 75 x 16 mm (3” x 5/8”) U 6 2,863 17,178
SUBTOTAL 1’092,930
TERMINAL PREMOLDEADA TIPO EXTERIOR # 4
70 Abrazadera de una salida 150 mm U 8 7,089 56,712
71 Abrazadera de una salida 210 mm U 8 8,541 68,328
72 Angular en v de 450 x 1520 x 4.8 mm (3/16”) U 4 15,693 62,772
73 Alambre de Cu – Duro desnudo # 4 ML 48 2,761 132,528
74 Boquilla galvanizada 150 mm (6”) U 4
75 Cable de Cu – duro desnudo # 4/0 ML 24 13,835 332,040
76 Cable monopolar No. 500 MCM – Cu 35 KV ML 80 63,483 5’078,640
77 Capacete galvanizado 75 mm (3”) U 4 29,221 116,884
78 Cinta de acero inoxidable de 13 mm (1/2”) ML 12 2,241 26,892
79 Conector bimetálico tipo tornillo 565.5 MCM – 4/0 AWG U 24 35,435 850,440
80 Cortacircuito 100 A x 38 KA U 12 187,651 2’251,812
81 Cruceta galvanizada 3” x 3” x ¼” x 2.4m U 4 53,937 215,748
82 Curva galvanizada 75 mm (3”) U 8 36,126 289,008
83 Pararrayos 30 kv – oxido de zinc U 12 247,697 2’972,364
84 Perno carruaje 38 x 16 mm (1.1/2” x 5/8”) U 4 860 3,440
85 Perno carruaje 63 x 16 mm (2.1/2” x 5/8”) U 4 1,121 4,484
86 Perno maquinaria 50 x 13 mm (2” x ½”) U 8 576 4,608
87 Silla 76.6 x 76.6 mm (3.1/16” x 3.1/16”) HCO 17.50 mm (11/16”) U 4 4,360 17,440
88 Soporte gaivanizado para protecciones 2 – ¾” x 2 – ¾” x 2 – ¼” U 24 2,747 65,928
89 Terminal 35 KV – Tipo exterior - Preformado U 12 1’720,165 20’641,980
90 Tuberia galvanizada 150 x 3000mm (6” x 3000mm) – con union U 8 151,511 1’212,088
91 Varilla para puesta a tierra 16 x 2400 mm (5/8” x 2400 mm) U 8 33,450 267,600
SUBTOTAL 34’346,783
CONTRATACION DE LA MANO DE OBRA
92 Bajante de línea a tierra en poste con DI # 2 3,016 6,032
93 Bajante de tierra a varilla de tierra (conexión) # 2 806 1,612
94 Bajante en ducto de 2” a 4” de diámetro (instalación) # 2 3,534 7,068
95 Concretada de poste # 37 2,671 98,827
96 Cortacircuitos (Montaje y Conexión) # 6 8,734 52,404
97 Corrido en ángulo primario # 27 6,307 170,289
98 Corrido sencillo primario # 36 4,965 178,740
99 Ductos mayor de 4” (Instalación) # 8 4,275 34,200
100 Pararrayo (Montaje y Conexión) # 6 8,734 52,404
101 Poste mayor o igual a 15 Mts s/concretar (Hincado con equipo) # 37 93,040 3’442,480
105
102 Transporte del poste hasta el sitio de utilización e hincada # 37 78,963 2’921,631
103 Apertura de huecos para postes mayores de 10 Mts # 37 8,267 305,879
104 Aplomada de poste # 37 5,178 191,586
105 Sistema a tierra en poste DI (Varilla, bajante y conductor) # 2 6,499 12,998
106 Terminal Doble primario # 3 10,700 32,100
107 Terminal sencillo primario # 5 6,277 31,385
108 Retenida Combinada s/concretar # 7 18,919 132,433
109 Retenida Directa # 10 15,554 155,540
110 Varilla para puesta a tierra en redes # 2 7,063 14,126
SUBTOTAL 7’841,734
OBRAS CIVILES (MATERIALES) Incluido Mano de obra
111 Canalización pavimento concreto asfaltico 4 Ductos MT ML 15 60,286 904,290
112 Cámara de desviación de dos vias (D2) 1.60 x 1.60 x 1.80 m UN 4 1’271,692 5’086,768
113 Concreto M3 4 117,317 469,268
114 Demolición Anden M2 4 7,715 30,860
115 Demolición Pavimento Asfaltico M2 2 10,204 20,408
116 Ducto Subterráneo de 3” COND. PVC ML 15 5,467 82,005
117 Refuerzos de Hierro 37 KSI (2) KG 4 1,276 5,104
118 Anden Concreto M2 4 25,421 101,684
119 Pavimento en Concreto Asfaltico M2 2 31,769 63,538
120 Relleno con Material del Sitio Compactado M3 4 6,260 25,040
SUBTOTAL 6’788,965
TOTAL FINAL 235’708,509
106
EMPRESAS MUNICIPALES DE CALI (EMCALI) GERENCIA DE ENERGIA
RESUMEN DEL PRESUPUESTO
PROYECTO : ENLACE A 34.5 KV DESDE LA SUBESTACION DIESEL I HASTA DIESEL IINUMERO : DIP 000 - 2000MUNIPIO : CALI
P R E S U P U E S T O
VALOR POSTES PARA MEDIA TENSION $ 75’047,911VALOR CRUCETA AL CENTRO TERMINAL $ 1’369,605VALOR CRUCETA AL CENTRO CONJUNTO CORRIDO $ 5’338,896VALOR CRUCETA AL CENTRO SUSPENSION $ 3’809,952VALOR CRUCETA AL CENTRO CORRIDO SENCILLO D. Triang $ 7’352,961VALOR CRUCETA AL CENTRO CORRIDO EN ANGULO D. Trian $ 2’092,572VALOR CRUCETA AL CENTRO TERMINAL D. Triangular $ 1’092,930VALOR TERMINAL PREMOLDEADA $ 34’346,783VALOR CABLES PARA TRAMOS 0, 1, 2, Y 3 $ 90’626,200VALOR CONTRATACION DE LA MANO DE OBRA $ 7’841,734VALOR OBRAS CIVILES INCLUIDO MANO DE OBRA $ 6’788,965
TOTAL $ 235’708,509
IMPREVISTOS - ( 10%) $ 23’570,851
TOTAL PROYECTO $ 259’279,360
ELABORO PROYECTO : JAMES GUEVARA LONDOÑO REVISO : ING. EDILBERTO LOPEZ TERRY CORTES GONZALES
ELABORO PRESUPUESTO: JAMES GUEVARA LONDOÑO APROBO: ING. EDILBERTO LOPEZ TERRY CORTES GONZALES
107
CONCLUSIONES
• La aplicación de las normas de diseño y construcción nos permitio Adquirir un
conocimiento amplio en el manejo de redes a 34.5 KV.
• La secuencia de este trabajo permite el desarrollo de otros proyectos familiarizados
con este tema de exposición.
• Con este proyecto presentamos la descripción de los requisitos técnicos mínimos que
debe reunir cualquier línea de transmisión a tensiones iguales o superiores a 34.5 KV,
para su conexión. Estos requisitos son exigibles para la conexión a la red de
transmisión, bajo las condicones del estado del arte y del desarrollo tecnológico
actuales y deberán revisarse en concordancia con los nuevos desarrollos que se
presenten.
• Se lograron todas las espectativas planeadas desde un comienzo del proyecto, que
eran el de adquirir un conocimiento amplio del terreno, tener un resposabilidad ante
este, para poder estar satisfechos y colocar en practica todo esto en nuestra vida
laboral que nos espera.
108
BIBLIOGRAFIA
♦ EMCALI – ENERGIA, Normas de Construcción (Tomo I y II), Sistemas de
Distribución de Energía.
♦ EMCALI – ENERGIA, Normas de Diseño, Sistema de Distribución de Energía.
♦ EMCALI – ENERGIA, Unidades de Proyecto, Sistema de Distribución de Energía.
♦ EMCALI – ENERGIA, Costos Unitarios, Sistema de Distribución de Energía.
♦ EMCALI – ENERGIA, Manual de resoluciones CREG que intervienen en la
construcción y diseño de redes en AT, MT, BT y AP, Sistema de Distribución de
Energía.
109
ANEXOS
110
ANEXO No.1DIBUJO DEL SECTOR (6 PLANCHAS)
111
ANEXO No.2FOTOS DEL TERRENO
112
TRAMO 0
FOTO No. 1, Calle 28 con carrera 6A.
FOTO No. 2, Calle 32 con carrera 6A.
113
TRAMO 1
FOTO No. 3,
FOTO No. 4,
114
TRAMO 1
FOTO No. 5,
FOTO No. 6,
115
TRAMO 2
FOTO No. 7,
FOTO No. 8,
116
TRAMO 2
FOTO No. 9,
FOTO No. 10,
117
TRAMO 3
FOTO No. 11,
FOTO No. 12,
118
ANEXO No.3PLANO GENERAL DE LOCALIZACION DEL PROYECTO
119
ANEXO No.4PROCEDIMIENTO DEL CALCULO MECANICO DE LINEAS ELECTRICAS
120
CALCULO MECANICO DE LINEAS ELECTRICAS
DATOS INMEDIATOS
VELOCIDAD DEL VIENTO. = 100 Km/hora
PRESION EL VIENTO. = 23,24 Kg/ m2
CONDUCTOR
MODULO DE ELASTICIDAD FINAL E = Kg/mm2
COEFICIENTE DE DILATACION LINEAL L = 1/°C
CARGA A LA ROTURA DEL CONDUCTOR Tr = Kg
DIAMETRO D = Mts
AREA S = Mm2
PESO Pc = Kg/m
TEMPERATURAS
MINIMA Tmín = °C
PROMEDIO Tprom = °C
MAXIMA Tmáx = °C
DEDUCIDOS
FUERZA DEL VIENTO Fv = 23,24 x D
FUERZA RESULTANTE SOBRE EL CONDUCTOR
SIN VIENTO = Pc Rsv = Kg/m
CON VIENTO = ( Pc2 + Fv2 ) 1/2 Rcv = Kg/m
121
2. ECUACION DE CAMBIO DE ESTADO J AL ESTADO K PARA CADA VALOR DE VANO REGULADOR.
VALOR VANOREGULADOR
t2k ( tk + SEL Tk + (SEa2 /24) (R2j / t
2j) - tj -
SEL Tj ) = (SEa2 /24) R2k
122
3. VERIFICACION DEL CUMPLIMIENTO DE LOS REQUISITOS.
VANO REGULADOR : a = MtS
HIPOTESIS ESTADO J: CONDICIONES INICIALES – TEMPERATURA MINIMA – SIN VIENTO
Tj = Tmín – 22 Tj =°C
Rj = Rsv Rj = Kg/Mt tj = 0.25 Tr tj = Kg
ECUACION : t2k ( tk + Tk - ) = R2k
HIPOTESIS ESTADO k : CONDICIONES FINALES – SIN VIENTO
Rk = Rsv Rk = Kg/Mt
ECUACION : t2k ( tk + Tk - ) = R2k
CONDICIONES FINALES – CON VIENTO
Rk = Rcv Rk = Kg/Mt
ECUACION : t2k ( tk + Tk - ) = R2k
CONDICIONES INICIALES – SIN VIENTO
Tk = Tk – 22 Rk = Rsv ; Rk = Kg/Mt
ECUACION : t2k ( tk + Tk - ) = R2k
123
REQUISITOS : CONDICIONES FINALES – TEMPERATURA PROMEDIO – SIN VIENTO
Tk = Tprom Tk = °C
ECUACION : t2k ( tk ) =
Tk = <= 0.15 Tr ≥
CONDICIONES FINALES – TEMPERATURA MINIMA – SIN VIENTO
Tk = Tmïn Tk = °C
ECUACION : t2k ( tk ) =
Tk = <= 0.1875 Tr ≥
CONDICIONES FINALES – TEMPERATURA PROMEDIO – SIN VIENTO
Tk = Tmïn Tk = °C
ECUACION : t2k ( tk ) =
Tk = <= 0.5 Tr ≥
NOTA : SI NO SE CUMPLE ALGUNO DE ESTOS REQUISITOS DEBE PARTIRSE
DE ESE REQUISITO COMO HIPOTESIS.
SI SE CUMPLEN TODOS LOS REQUISITOS PROCEDA CON EL
NUMERAL 4.
124
3. VERIFICACION DEL CUMPLIMIENTO DE LOS REQUISITOS.
VANO REGULADOR : a = MtS
HIPOTESIS ESTADO J: CONDICIONES INICIALES – TEMPERATURA MINIMA – SIN VIENTO
Tj = Tprom Tj =°C
Rj = Rsv Rj = Kg/Mt tj = 0.15 Tr tj = Kg
ECUACION : t2k ( tk + Tk - ) = R2k
HIPOTESIS ESTADO k : CONDICIONES FINALES – SIN VIENTO
Rk = Rsv Rk = Kg/Mt
ECUACION : t2k ( tk + Tk - ) = R2k
CONDICIONES FINALES – CON VIENTO
Rk = Rcv Rk = Kg/Mt
ECUACION : t2k ( tk + Tk - ) = R2k
CONDICIONES INICIALES – SIN VIENTO
Tk = Tk – 22 Rk = Rsv ; Rk = Kg/Mt
ECUACION : t2k ( tk + Tk - ) = R2k
125
REQUISITOS : CONDICIONES INICIALES – TEMPERATURA MINIMA – SIN VIENTO
Tk = Tmïn Tk = °C
ECUACION : t2k ( tk ) =
Tk = <= 0.25 Tr ≥
CONDICIONES FINALES – TEMPERATURA MINIMA – SIN VIENTO
Tk = Tmïn Tk = °C
ECUACION : t2k ( tk ) =
Tk = <= 0.1875 Tr ≥
CONDICIONES FINALES – TEMPERATURA MINIMA – SIN VIENTO
Tk = Tmïn Tk = °C
ECUACION : t2k ( tk ) =
Tk = <= 0.5 Tr ≥
NOTA : SI NO SE CUMPLE ALGUNO DE ESTOS REQUISITOS DEBE PARTIRSE
DE ESE REQUISITO COMO HIPOTESIS.
SI SE CUMPLEN TODOS LOS REQUISITOS PROCEDA CON EL
NUMERAL 4.
126
4. TABLA DE FLECHAS Y TENSIONES VANO REGULADOR = Mts
Traslade todos los valores de tk siguientes a la tabla de flechas y tensiones en la columnade tensiones longitudinales:
- Condiciones Iniciales – Temperatura Mínima – Sin Viento- Condiciones Finales – Temperatura Mínima – Sin Viento- Condiciones Finales – Temperatura Promedio – Sin Viento y- Condiciones Finales – Temperatura Mínima – Con Viento
Calcule mediante las ecuaciones sin viento en condiciones iniciales y finales todas lastensiones longitudinales para las temperaturas, desde la mínima (sin incluirla) hastala máxima con intervalos de 5 °C como acontinuación se detalla.
FORMA DE LA ECUACION t2k ( tk + c )
Tk CONDICIONES INICIALES CONDICIONES FINALES(°C) C tk C tk
Tprom -------- --------5
1015202530354045505560
Traslade todos los valores de tk a la tabla de flechas y tensiones.Calcule las tensiones horizontales (tk) asi :SIN VIENTO : CON VIENTO:
Tk = th x cosh ((Rsv (a/2))/(th)) Tk = th x cosh ((Rcv (a/2))/(th))
Traslade todos los valores de th a la tabla de flechas y tensiones.Calcule las Flechas (F) asi :SIN VIENTO : CON VIENTO :
F = th/Rsv [cosh ((Rsv (a/2))/th) –1] F = th/Rcv [cosh ((Rsv (a/2))/th) –1]
Traslade todos los valores de “F” a la tabla de flechas y tensiones.
127
5. PLANTILLA
CURVA DE FLECHA A TEMPERATURA MINIMA a = Mts
FMIN=th (condicones finales – Tmín – sin viento)/Rsv[cosh ((RSv(V/2))/ th (condicones finales – Tmín – sin viento)) – 1]
CURVA DE FLECHA A TEMPERATURA MINIMA
FMIN=th(condicones finales – Tmax – sin viento)/Rsv[cosh ((RSv(V/2))/ th (condicones finales – Tmax – sin viento)) – 1]Donde V = vanoTabular hasta v/2 = 600 metros y llenar tabla de plantilla.Dibujar plantilla a escalas : horizontal 1:2000 vertical 1:500
CURVA DE TERRENO : 6.5 Mts abajo de la curva de flecha a temperatura máxima.CURVA DE APOYOS : 9.05 Mts abajo de la curva de flecha temperatura máxima para postes de 11 Mts 9.90 Mts abajo de la curva de flecha temperatura máxima para postes de 12 Mts, etc.
6. TABLA DE TENDIDO Y VERIFICACION.
Si el vano regulador da con una diferencia +- 50 sobre el vano regulador de la plantillaescogida proceda a llenar las tablas de tendido y verificación en caso contrario escoja unvalor de vana regualdor correspondiente a la cincuentena o centena mas proxima al valorde vano regulador calculado y repita completamente los procedimientos empezando por elnumeral 2.En la tabla de tendido y verificación coloque el vano regulador utilizado y los vanosreguladores caculados para cada tramo de una línea, igualmente coloque los vanosreales para cada tramo y las tensiones longitudinales sin viento iniciales (tendido) yfinales (verificación) para cada valor de temperatura.Calcule las Flechas asi :TENDIDO:F = th (condicones iniciales – Tmín – sin viento)/Rsv[cosh ((RSv(V/2))/ th (condicones iniciales
– Tmín – sin viento)) – 1]VERIFICACION :F = th (condicones finales – Tmín – sin viento)/Rsv[cosh ((RSv(V/2))/ th (condicones finales
– Tmín – sin viento)) – 1]
Escriba todos los valores de flechas en la tabla de tendido y verificación.
128
TABLAS DE FLECHAS Y TENSIONES
CONDICIONES INICIALES CONDICIONES FINALESTENSIÓN ( Kg) TENSIÓN ( Kg)
Temperatura°C
Condiciónde carga
Longitud Horizont.FLECHA
(Mt Longitud Horizont.FLECHA
(Mt)14.5 Con V/to
23.5 Sin V/to
60 Sin V/to
5 Sin V/to
10 Sin V/to
15 Sin V/to
20 Sin V/to
25 Sin V/to
30 Sin V/to
35 Sin V/to
40 Sin V/to
45 Sin V/to
50 Sin V/to
55 Sin V/to
60 Sin V/to
129
PLANTILLA PARA LOCALIZACION DE APOYOSPLANTILLA PARA LOCALIZACION DE APOYOSPLANTILLA PARA LOCALIZACION DE APOYOSPLANTILLA PARA LOCALIZACION DE APOYOSCALCULO DE LAS FLECHASCALCULO DE LAS FLECHASCALCULO DE LAS FLECHASCALCULO DE LAS FLECHAS
CONDUCTOR: VIANO REGULADOR:PROYECTO:
CURVA CALIENTE CURVA FRIATensión de diseño 591.19 Kg
(a TMAX sin viento)
Temperatura MÁXIMA: 60°C
Tensión de diseño 1383.11 Kg
(a TMAX sin viento)
Temperatura MINIMA: 14.5°C
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
Vano(Mt)
Flecha(Mt)
10 230 10 230
20 240 20 240
35 250 35 250
40 260 40 260
50 270 50 270
60 280 60 280
70 290 70 290
80 300 80 300
90 310 90 310
100 320 100 320
110 330 110 330
120 340 120 340
130 350 130 350
140 360 140 360
150 370 150 370
160 380 160 380
170 390 170 390
180 400 180 400
190 410 190 410
200 430 200 430
220 440 220 440
130
TABLA DE TENDIDOCONDUCTOR: VIANO REGULADOR:PROYECTO:
Vano real ( Mts)Temperatura°C
TENSIÓNLONGITUD
(Mts)Flechas ( Mts)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
TABLA DE VERIFICACION
Vano real ( Mts)Temperatura°C
TENSIÓNLONGITUD
(Mts)Flechas ( Mts)
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
131
ANEXO No.5CARGAS SOBRE LAS ESTRUCTURAS
(ARBOL DE CARGAS)
132
ANEXO No.6PERFIL DEL TERRENO
133
ANEXO No.7NORMA DETALLES CONSTRUCCION
134
ANEXO No.8PLANOS DEFINITIVOS
(1-4, 2-4, 3-4, 4-4)