Dott.Geol. LUIGI MEISINA

ADOTTATO DAL CONSIGLIO COMUNALE CON DELIBERA N.

DEL

PUBBLICATO DAL AL

IL SINDACO Carla Carosio

IL SEGRETARIO Dott. Giovanni Genco

IL RESPONSABILE DEL PROCEDIMENTO

Geom. Vincenzo Pria

Dott.Geol. LUIGI MEISINA Studio Geotecnico Via Campari, 10/a – 27100 PAVIA Tel / fax 0382 / 461474 e-mail : [email protected]

COMUNE DI CECIMA

Provincia di Pavia

PROGETTO

DEFINIZIONE DEL RETICOLO IDRICO MINORE D.g.r. N. IX/2762 del 22.12.2011 e allegati A,B,C,D,E

Dott.Ing. MASSIMO ANELLI Studio Tecnico Via Anselmi, 10 – 27045 CASTEGGIO Tel / fax 0383 / 83208 e-mail : [email protected]

Verifica idrologica-idraulica delle fasce di rispetto di 3,00 m definite in deroga all’ art.96, let. f del R.D.523/1904 nei tratti di corso d’acqua minore attraversante gli abitati di Ca Zanrè e Serra del Monte Rif. Prescrizioni Regione Lombardia – STER di Pavia del 22.02.2012 – Prot. N. AE10.2012.0000797

Aprile 2012

A02

RELAZIONE IDROLOGICA E IDRAULICA

Dott. Geol. LUIGI MEISINA – Pavia COMUNE DI CECIMA (PV)

Dott.Ing. MASSIMO ANELLI - Casteggio (PV)

DEFINIZIONE RETICOLO IDRICO MINORE - RELAZIONE IDROLOGICA E IDRAULICA

1

1. INTRODUZIONE

Gli studi di seguito descritti riguardano la verifica di compatibilità della definizione delle

fasce di rispetto idraulico di un tratto dei fossi di Cà Zanrè (Fosso Cà Zanrè) e di Serra del

Monte (Rio Serra) in Comune di Cecima (PV), in deroga a quanto previsto dall’art.96, lett. F),

R.D. n. 523/1904 (divieto assoluto di piantagioni e movimento di terreno ad una distanza

inferiore a 4 m e divieto assoluto di edificazione e scavi a distanza inferiore di 10 m).

Per i suddetti tratti lo studio del reticolo idrico minore Settembre 2010 ha previsto una fascia

di rispetto minima di 3,00 m dalle sponde : il parere di Regione Lombardia – STER di Pavia

rilasciato in data 22.02.2012 – Prot. N. AE10.2012.0000797 prescrive che la conservazione di

tale minore ampiezza richiede la verifica con uno studio ideologico-idraulico specifico.

2. VALUTAZIONE DEI BACINI IMBRIFERI SOTTESI

L’ estensione dei bacini sottesi alle diverse sezioni di chiusura è stata valutata su base

geomorfologica (fotogeologia, cartografia CTR e rilievi aerofotogrammetrici recenti), tenendo

conto anche dell’interferenza delle piste interpoderali e/o delle strade comunali percorrenti a

mezza costa il versante e quindi possibile via di intercettazione di deflussi appartenenti ad

aree limitrofe.

Tale delimitazione rimane comunque approssimata, se pur prudenziale, e quindi le analisi

idrauliche per il calcolo delle portate di massima piena e la verifica dei manufatti esistenti

devono tenere conto di ciò.

Fosso di Ca Zanre

Il reticolo di drenaggio che incide il rilievo collinare confluisce nell’asta terminale sviluppata

linearmente sull’asse del conoide di Ca Zanrè. Sono state pertanto individuate due sezioni di

chiusura, la prima a monte dell’ abitato relativa al bacino collinare BZ1, la seconda a ridosso

della ex- SS461 comprendente anche il bacino di pianura BZ2.

Dati del bacino sotteso

BACINO Ab

[km2]

La

[km]

Zm

[m s.l.m.]

Zo

[m s.l.m.]

F.so Zanrè BZ1 0,1375 0,590 375,00 278,40

F.so Zanrè BZ1+BZ2 0,1878 0,810 346,00 259,30

Dati del fosso

asta principale incisa nel rilievo collinare:

lunghezza 0,590 km

quota massima 480,00 m s.l.m

quota minima 278,40 m s.l.m

pendenza media 24,85 %




2

asta terminale su conoide :

lunghezza 0,400 km


quota minima (alveo T. Staffora) 247,00 m s.l.m


Dati geomorfologici del bacino

Il bacino principale interessa il rilievo collinare culminante fra le quote 432 e 480 m s.l.m.

(versante meridionale di M. Monsumà) e modellato nella formazione delle “Marne di Monte

Lumello” (marne calcaree con livelli cineritici e arenacei stratificati e fessurati).

La continuità plano-altimetrica del versante è interrotta da incisioni lineari che confluiscono

nel fosso principale intorno a quota 300.

Il substrato marnoso-calcareo fessurato e parzialmente alterato è sovente mascherato da una

coltre limoso-detritica (eluvio-colluvio) su cui si è sviluppata la vegetazione arbustiva e

arborea che copre l’ 80 % circa del versante.

La coltre detritica a matrice limosa e parte del substrato marnoso-calcareo alterato e fessurato

hanno una buona capacità di assorbimento delle acque meteoriche per infiltrazione: questa

condizione idrogeologica giustifica l’assunzione di coefficienti di afflusso relativamente bassi

(ψ = 0,35 – 0,40).

Rio Serra

Il reticolo di drenaggio che incide il rilievo collinare del Monte confluisce in un’ unica asta

sviluppata linearmente attraverso l’ abitato di Serra del Monte. Sono state pertanto individuate

due sezioni di chiusura, la prima immediatamente a monte dell’ abitato, relativa al bacino

collinare BS1, la seconda a valle dell’ abitato, comprendente anche il bacino laterale BZ2.

Il limite Nord-est del bacino BS1 è costituito in parte dalla strada comunale del Fornetto che

contribuisce a convogliare una parte degli apporti meteorici diversamente fluenti sul pendio

sottostante.

Nel bacino BS2 la corrivazione delle acque di pioggia verso il recapito del fosso canalizzato è

influenzata anche da aree pavimentate e dalla piattaforma delle strade (provinciale e

comunale) che l’ intersecano.

Dati del bacino sotteso

BACINO Ab

[km2]

La

[km]

Zm

[m s.l.m.]

Zo

[m s.l.m.]

Rio Serra – BS1 0,0749 0,515 600,00 513,30

Rio Serra – BS1+BS2 0,0943 0,565 580,00 504,00

Dati del Rio Serra

asta principale incisa nel rilievo collinare:

lunghezza 0,515 km





3



asta canalizzata e tombinata (in parte):

lunghezza 0,072 km




Dati geomorfologici

Il bacino principale interessa il rilievo collinare del Monte culminante intorno a quota 655 m

s.l.m. (versante settentrionale dell’ altopiano di C.na Monte) e modellato nella formazione

delle “Arenarie di Bismantova” o “ Arenarie del M. Vallassa” (marne e arenarie con livelli

sabbiosi e conglomeratici).

La continuità plano-altimetrica del versante è interrotta da incisioni lineari che confluiscono

nel fosso principale intorno a quota 532.

Il substrato marnoso-arenaceo fessurato e parzialmente alterato è in genere subaffiorante e

solo localmente mascherato da una coltre limoso-sabbiosa-detritica (eluvio-colluvio) su cui si

è sviluppata la vegetazione arbustiva e arborea che copre il 90 % circa del versante.

La coltre detritica a matrice limoso-sabbiosa e parte del substrato marnoso-arenaceo alterato e

fessurato hanno una buona capacità di assorbimento delle acque meteoriche per infiltrazione:

questa condizione idrogeologica giustifica l’assunzione di coefficienti di afflusso

relativamente bassi (ψ = 0,30 – 0,35)

3. ANALISI IDROLOGICA E IDRAULICA

Si utilizzano le analisi svolte per il bacino del T. Staffora di cui i citati corsi d’acqua del

reticolo idrico minore sono tributari diretti o indiretti ed in particolare :

AUTORE ANNO DESCRIZIONE

AQUATER spa 1985 -

1986

Progetto Speciale Oltrepò Pavese

Proposta di piano di riassetto globale del territorio

Interventi di sistemazione idraulica : relazione di calcolo

IRER / CNR-IRPI 1999 Individuazione delle zone potenzialmente inondabili dal punto di vista

storico e geomorfologico ai fini urbanistici

Torrente Staffora (Pavia)

REGIONE LOMBARDIA

Prof.Ing. L.Natale

1998

Studio idraulico e progettazione preliminare delle opere di

sistemazione idraulica del T. Staffora da Casanova a Rivanazzano

MEISINA C. 1998 Analisi dei processi evolutivi del T. Staffora (affluente dx del F. Po)

Convegno Internazionale “La prevenzione delle catastrofi

idrogeologiche: il contributo della ricerca” – CNR-IRPI Torino –

Alba 5-7.11.1996

Autorità di Bacino del F.

Po

2002 Sottoprogetto SP 1.4 – Rete Idrografica minore naturale e artificiale :

Monografia del T. Staffora – Rapporto tecnico

ROSSETTI R.& OTTONE

C.

1979 Esame preliminare delle condizioni pluviometriche dell’ Oltrepò

Pavese e dei valori critici delle precipitazioni in relazione ai fenomeni

di dissesto franoso - Geologia Applicata e Idrogeologia, 14




4

In sintesi l’analisi idrologica sviluppata nell’ambito dello studio del 1998 (R.L. – Prof.Ing. L.

Natale) è stato così articolata:

• pluviometria: con riferimento alla stazione pluviometrica di Varzi, sono state elaborate le

precipitazioni intense di durata 1, 3, 6, 12 e 24 ore, regolarizzandole secondo la legge

probabilistica di Gumbel e calcolando le corrispondenti curve di possibilità pluviometrica

(h=atn) con tempo di ritorno Tr = 30, 50, 100, 200 e 500 anni. La precipitazione media sul

bacino è stata valutata ragguagliando opportunamente le piogge di Varzi per tenere conto

della distribuzione spaziale degli scrosci.

• portate al colmo di piena: le portate al colmo di piena di assegnata frequenza sono state

valutate con riferimento ai quattro sottobacini di interesse utilizzando la formula razionale

(Moisello, 1998); in particolare il tempo di corrivazione è stato stimato con la formula di

Giandotti ed il coefficiente di afflusso (rapporto tra il volume defluito dalla sezione di

chiusura del sottobacino ed il volume affluito) è stato stimato con il metodo del CN

proposto dal Soil Conservation Service degli Stati Uniti (SCS, 1985), ottenendo valori

compresi tra 0.3 e 0.45. Nello studio integrativo del 1999, a supporto della modellazione

idraulica in condizioni di moto vario, in corrispondenza della sezione di Rivanazzano sono

stati ricostruiti gli idrogrammi di piena per TR=50 e 200 anni utilizzando il metodo

dell’idrogramma unitario istantaneo (IUH).

Analisi idrologica

Le tabelle seguenti riassumono i principali parametri (da R.L. – L. Natale, 1998) :




5

Tab. 2

Caratteristiche geometriche-morfologiche, tempi di corrivazione (tc) e altezze di pioggia (h)

sui bacini in esame per diversi tempi di ritorno Tr

BACINO Ab

[km2]

La

[km]

Zm

[ms.l.m.]

s.l.m.]

Zo

[m s.l.m.]

Tc

[ore]

ALTEZZA DI PIOGGIA

h [mm] per t = tc

Tempo di

ritorno Tr

30 50 100 200 500

F.so Zanrè

BZ1

0,1375 0,590 375,00 278,40 0,3012 36,03 39,10 43,20 47,30 52,75

F.so Zanrè

BZ1+BZ2

0,1878 0,810 346,00 259,30 0,3958 38,77 42,06 46,50 50,90 56,76

Rio Serra –

BS1

0,0749 0,515 600,00 513,30 0,2506 34,30 37,20 41,14 45,02 50,20

Rio Serra –

BS1+BS2

0,0943 0,565 580,00 504,00 0,2976 35,92 38,97 43,08 47,15 52,58

Il tempo di corrivazione tc è calcolato con la formula di Giandotti :

tc = [ 4 *(Ab^0,5) +1.5La] / [ 0.8 *( zm - z0)^0,5]

dove :

Ab = area bacino imbrifero sotteso alla sezione di chiusura (km2)

La = lunghezza dell’ asta principale del bacino (km)

zm = quota media del bacino (m s.l.m.)

z0 = quota della sezione di chiusura del bacino (m s.l.m.)




6

Portate al colmo di piena

Metodo razionale

Le portate al colmo di piena di assegnata rarità nelle varie sezioni dei corsi d’acqua minori

considerati sono state stimate utilizzando la formula razionale (Moisello. 1998), essendo la

durata critica dello scroscio (t) pari ai tempo di corrivazione (tc):

Q(Tr) = [h(TR)*Ab* ψ(TR)]/ tc

dove

Q = Portata al colmo di piena [m3/sec]

h = altezza di pioggia nel tempo di corrivazione per diversi Tr [m]

Ab = area bacino alla sezione di chiusura [m2]

ψ = coefficiente di afflusso/deflusso

Tr = tempo di ritorno assegnato

II coefficiente di afflusso ψ, definito come rapporto tra il volume defluito dalla sezione di

chiusura del bacino e il volume affluito, è stato stimato con il metodo del CN proposto dal

Soil Conservation Service degli Stati Uniti (SCS, 1985).

Secondo questa metodologia, sviluppata empiricamente da osservioni su piccoli bacini rurali,

il valore di ψ dipende da un parametro empirico (Curve Number) fornito in funzione del tipo

di suolo, dell'uso del suolo e del contenuto iniziale di umidità. Nei calcoli è stato considerato

un suolo di classe A e B (caratterizzato da un valore della conducibilità idraulica a saturazione

da elevato a medio) con un contenuto medio di umidità iniziale.

Per ciascuno dei sottobacini considerati, sono stati individuati gli usi predominanti del suolo;

a ciascuno di essi è stato assegnato un valore del CN e infine sono stati calcolati i valori medi

del coefficiente di deflusso che variano tra 0,30 e 0,45.

In Tab. 3 sono riportati i valori delle altezze di pioggia (h) per t = tc e delle portate al colmo di

piena (Q) per assegnato tempo di ritorno.

BACINO AREA

Ab

[m2]

Tr

[ anni]

h

[m]

t = tc

[sec]

ψ

PORTATA AL

COLMO DI

PIENA

Q [m3/s]

Fosso Zanrè – BZ1 137.517 30 0,03603 1084,32 0,35 1,599

50 0,03910 1084,32 0,35 1,735

100 0,04320 1084,32 0,35 1,917

200 0,04730 1084,32 0,35 2,099

Fosso Zanrè –

BZ1+BZ2

187.788 30 0,03877 1.424,88 0,40 2,044

50 0,04206 1.424,88 0,40 2,217

100 0,04650 1.424,88 0,40 2,451

200 0,05090 1.424,88 0,40 2,683




7

Rio Serra – BS1 74.894 30 0,03430 902,16 0,30 0,854

50 0,03720 902,16 0,30 0,926

100 0,04114 902,16 0,30 1,024

200 0,04502 902,16 0,30 1,121

Rio Serra – BS1+BS2 94.328 30 0,03592 1.071,36 0,35 1,107

50 0,03897 1.071,36 0,35 1,201

100 0,04308 1.071,36 0,35 1,327

200 0,04715 1.071,36 0,35 1,453

4. VERIFICA DELLE SEZIONI DI PROGETTO

Le verifiche idrauliche di seguito riportate nelle forme essenziali si riferiscono al fosso Zanrè

e al Rio Serra nelle sezioni di chiusura rispettivamente BZ1 , (BZ1+BZ2) e BS1 , (BS1+BS2)

Per il calcolo della portata massima defluibile nelle diverse sezioni di canale naturale o

rivestito (rifer. Carte di dettaglio dei rispettivi bacini idrografici) è stata considerata la

formula

Q = V . A con

A = sezione del canale ( mq )

V = velocità di deflusso ( m/ sec)

Per quanto riguarda la sezione del canale si assume l’altezza dell’invaso pari a 2/3 della

massima altezza dello speco

Per quanto riguarda la velocità di deflusso, si fa riferimento alla formula di Chezy

V = χ. ( R . I ) 1/2

nella quale

R = A/C ( raggio idraulico )

C (contorno bagnato )

I (pendenza – indicata sul profilo longitudinale del corso d’acqua )

χ = 100 . R1/2

/ m + R/2

( formula di Kutter )

m = indice di scabrezza, funzione del le caratteristiche dell’alveo

Si procede anche ad eseguire il calcolo della portata che può defluire attraverso le varie

sezioni, impiegando la formula di Gauckler – Strickler :

Q = A * k * r^2/3

* i^0.5

dove :

k = 40 – 72 8 scabrezza funzione del materiale dell’alveo

r = raggio idraulico;

i = pendenza di fondo compresa tra 0,0530 e 0,1095 (fosso Zanrè) e tra 0,0714 e 0,2960 (Rio

Serra)




8

Fosso di Ca Zanre

Caratterizzazione geometrica d’alveo

La definizione geometrica del corso d’acqua si è basata su n. 11 sezioni trasversali, rilevate su

un tratto di circa 300 m, e sul profilo longitudinale ricostruito dalla cartografia 1:2000

integrata da rilievi a terra.

Le sezioni sono indicate con numerazione decrescente da monte a valle. Le sezioni 1, 3, 7 e 8

riguardano gli attraversamenti con ponticelli e tombini a sezione circolare o rettangolare.

I risultati dell’indagine basata sull’impiego della formula Q = V . A, sono riportati nella

tabella 1) dalla quale si deduce che a fronte della portata al colmo di piena calcolata con un Tr

di 200 anni che ha un valore massimo di 2,683 mc / sec, la minima portata che può defluire

lungo il percorso, si presenta nella sezione n. 2, con un valore di 3,18 mc / sec , > 2,683 mc

/ sec

I risultati dell’indagine basata sull’impiego della formula di Gauckler - Strickler riportati nella



lungo il percorso, si presenta nella sezione n. 4, con un valore di 2,933 mc / sec , > 2,683 mc

/ sec

TABELLA 1 Sez. A

(mq) C

contorno

bagnato

(mt)

R

raggio

idraulico

A/C

I

pendenza m

scabrezza χχχχ=100.R

0,5/m+ R

0,5

V=χ.(R.I)1/2

(m/sec)

Q=V.A

(mc/sec)

1 1,44 4,89 0,294 0,1045 0,15 78,33 13,73 19,77

2 0,58 1,90 0,304 0,0791 1,00 35,54 5,51 3,18

3 3,32 4,64 0,715 0,0531 0,35 101,09 19,67 65,33

4 0,66 1,95 0,341 0,0530 1,00 36,86 4,95 3,29

5 0,58 1,90 0,308 0,0940 1,00 35,69 6,07 3,55

6 0,60 1,95 0,308 0,0747 1,00 35,70 5,41 3,25

7 1,05 2,91 0,363 0,0690 0,35 63,26 10,01 10,56

8 1,05 2,91 0,363 0,1505 0,35 63,26 14,76 15,57

9 0,70 2,40 0,292 0,0886 0,45 54,56 8,77 6,14

10 0,39 1,95 0,200 0,1095 0,15 74,88 11,08 4,32

11 0,69 1,80 0,383 0,1428 1,00 38,23 8,94 6,17




9

TABELLA 2 Sez. A

(mq)

C

contorno

bagnato

(mt)

R raggio idraulico

A/C

I pendenza

k scabrezza

Q=A.k.R2/3

.I0,5

1 1,44 4,89 0,294 0,1045 70 14,77

2 0,58 1,90 0,304 0,0791 40 2,93

3 3,32 4,64 0,715 0,0531 60 36,70

4 0,66 1,95 0,341 0,0530 40 2,99

5 0,58 1,90 0,308 0,0940 40 3,27

6 0,60 1,95 0,308 0,0747 40 2,99

7 1,05 2,91 0,363 0,0690 60 8,46

8 1,05 2,91 0,363 0,1505 60 12,49

9 0,70 2,40 0,292 0,0886 40 3,67

10 0,39 1,95 0,200 0,1095 70 3,09

11 0,69 1,80 0,383 0,1428 40 5,50

Rio Serra

Caratterizzazione geometrica d’alveo

La definizione geometrica del corso d’acqua si è basata su n. 6 sezioni trasversali, rilevate su

un tratto di circa 100 m e sul profilo longitudinale ricostruito dalla cartografia 1:2000

integrata da rilievi a terra..

Le sezioni sono indicate con numerazione decrescente da monte a valle. Le sezioni 1, 2, 3,

riguardano gli attraversamenti con ponticelli e tombini a sezione circolare o rettangolare ad

arco; le sezioni 4, 5, 6 interessano il tratto di fosso canalizzato, in terra o rivestito con

muratura di pietrame a vista.

I risultati dell’indagine basata sull’impiego della formula Q = V . A, sono riportati nella



lungo il percorso, si presenta nella sezione n. 4, con un valore di 4,78 mc / sec , > 1,453 mc /

sec

I risultati dell’indagine basata sulla formula di Gauckler - Strickler sono riportati nella tabella

4) dalla quale si deduce che a fronte della portata al colmo di piena calcolata con un Tr di 200

anni che ha un valore massimo di 1,453 mc / sec, la minima portata che può defluire lungo il

percorso, si presenta nella sezione n. 4, con un valore di 5,070 mc / sec , > 1,453 mc / sec




10

TABELLA 3 Sez. A

(mq) C

contorno

bagnato

(mt)

R raggio

idraulico

A/C

I pendenza

m scabrezza

χχχχ=100.R0,5

/m+ R0,5

V=χ.(R.I)1/2

(m/sec)

Q=V.A

(mc/sec)

1 0,44 2,07 0,214 0,2067 0,15 75,51 15,88 7,06

2 0,82 2,42 0,338 0,0714 0,15 58,14 12,92 10,57

3 1,04 2,71 0,383 0,0710 0,15 80,49 13,27 13,77

4 0,55 2,38 0,233 0,1189 0,45 51,75 8,61 4,78

5 1,30 2,82 0,462 0,2050 0,45 60,17 18,51 24,10

6 1,27 3,17 0,399 0,2050 1,25 33,55 9,60 12,16

TABELLA 4 Sez. A

(mq)

C

contorno

bagnato

(mt)

R raggio idraulico

A/C

I pendenza

k scabrezza

Q=A.k.R2/3

.I0,5

1 0,44 2,07 0,214 0,2067 72 5,21

2 0,82 2,42 0,338 0,0714 60 6,36

3 1,04 2,71 0,383 0,0710 60 8,75

4 0,55 2,38 0,233 0,1189 70 5,07

5 1,30 2,82 0,462 0,2050 40 14,09

6 1,27 3,17 0,399 0,2050 40 12,43

Come si evidenzia nelle quattro tabelle, i valori ricavati con il primo procedimento indicato

sono tutti superiori sia pure di poco a quanto ricavato con la formula successiva, tuttavia in

entrambi i casi i valori delle massime portate con tempo di ritorno di 200 anni, risultano

inferiori alle portate che possono defluire attraverso le varie sezioni rilevate.

Dr. Geologo Luigi Meisina Dr. Ing. Massimo Anelli

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VIA

MAGGIORINA I

MAGG

IORI

NA II

CECIMA 331.7324.4

312.9

302.8

309.5

306.3

301.6

329.9

326.9

317.3

315.1

313.4

311.0

299.2

295.0

291.9

ZANRE'

CASA PONTE

CASA CUCCHI

CASE LUCCHELLI

S.S. 461

Km 17

DEL PENICE

TORRENTE STAFFORA

270

280

260

263.3

261.7

257.5

261.3257.3

259.4

259.9

257.8

253.0248.8

275.2

287.0

279.3

263.7

268.2265.2

261.2

262.1

263.4

264.0 264.6

258.5

261.6261.3

261.2

263.0261.5

260.8

261.2

249.3

250.7

258.0

258.2

259.4

258.3

257.6

257.6

253.1260.9

262.9

258.6

254.2

257.6

256.0

254.9

252.9253.8

267.0272.4

271.5

268.1270.6

276.3

276.5

264.1

264.9

265.4

264.8

264.6

259.8

270.0

276.7

273.0

273.5

278.9

270.3

270.9

270.4

271.6

264.6259.5

254.8

253.0

271.8

262.7

258.6

270.8

285.3

264.8

258.5

255.3

258.7

261.9

256.8

268.7

261.2

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S.P.62

TORRENTE STAFFORA

Campolbino

S.S. 461

455.7

376.4

351.5

270.6

431.4412.1

313.7

374.8

391.7

327.5

347.1

294.3

264.0

257.5

259.0

254.3

240.9

244.1

243.3

248.6247.0

278.3

294.1

289.7

291.5

256.8

277.3

288.8

363.9

387.7

364.8

431.7

388.8

330.9

317.7

265.0

254.6

250.1

247.8

254.0253.0

253.5

251.2252.8

400

425

475

450

300

325

350

375

275

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BZ1

BZ2

137517 m2

50271 m2

Cà Zanrè

PV026

-02

Foss

o Zan

rè

50 0 50 100 150 Meters

COMUNE DI CECIMA (PV)DEFINIZIONE DEL RETICOLO IDRICO MINORE

d.g.r. n.2762 del 22.12.2011Fosso di Cà Zanrè - PV026-02

VERIFICA IDRAULICA DELLE SEZIONI DI DEFLUSSO

CARTA DEI BACINI IMBRIFERISOTTESI ALLE SEZIONI DI CHIUSURA BZ1 - BZ2

All.Z.1Marzo 2012

Alveo T. Staffora

Fosso Zanrè (PV026-02)

Bacino imbrifero Fosso Zanrè# Sezione di chiusura BZ1-BZ2

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ZANRE'

CASA PONTE

S.S. 461

Km 17

DEL PENICE

270

280

259.4

259.9

257.8

253.0248.8

275.2

287.0

279.3

263.7

268.2265.2

261.2

262.1

263.4264.0

261.2

263.0261.5

261.2

262.9

267.0272.4

271.5

268.1270.6

276.3

276.5

264.1

264.9

270.9

270.4

271.6

253.0

271.8

262.7261.9

256.8

268.7

261.2

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S.S. 461

264.0

259.0

254.3

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S.S. 461

264.0

259.0

254.3

BZ1

BZ2

137517 m2

50271 m2

Cà Zanrè

PV026

-02

Foss

o Zan

rè

Z6

Z2

Z5Z8

Z1

Z4

Z9

Z7Attraversamento rilevato ex-ferrovia Voghera-Varzi : tombino d=1,80 m con depositi sul fondo (mezza sezione libera)

Attraversamento rilevato ex-SS461: tombino scatolare 2,00 x 2,00 m (h) (sezione libera)

Attraversamento stradale (ponticello) con tombino sezione 1,50 x 1,05 m (h) Z10

Attraversamento stradale (ponticello) con tombino sezione 1,50 x 1,05 m (h)

Soglia di fondo(gabbionata)

Z3

Z11

Alveo T. Staffora

Sezioni di verifica idraulica(Z1-2-3-4-5-6-7-8-9-10)

Bacino imbrifero Fosso Zanrè# Sezione di chiusura BZ1-BZ2

CARTA DI DETTAGLIO CON SEZIONI DI VERIFICAVERIFICA IDRAULICA DELLE SEZIONI DI DEFLUSSO

Fosso di Cà Zanrè - PV026-02

DEFINIZIONE DEL RETICOLO IDRICO MINOREd.g.r. n.2762 del 22.12.2011

COMUNE DI CECIMA (PV)

Marzo 2012 Z.2All.

Fascia di rispetto idraulico (3,00 m)

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A

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ROSSAGO

VIA

ZONCAMAFFEO

VIA

ZONC

AMA

FFEO

S.P. 62

514.3

512.9

510.5

513.0

497.0

496.6

501.3

505.0

503.4

499.4

506.2

507.6

501.0

497.7

492.9

495.5

488.5

496.9

512.7

512.8 514.6

515.2

521.0

518.9

527.5

531.0

534.5

534.7

526.3

530.6515.6

518.3

524.1

517.8

513.4511.5

506.9

505.5506.8

505.1505.9

506.8

533.9

542.0

494.8

486.2

495.0

500.7498.9

493.4

500.8

499.8

488.7

504.2

520.3

530.4

534.7

497.1

492.2

499.9

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514.9

462.7

514.6

497.7

518.4

546.8

529.6

580.9

593.1

575.8

585.0

658.6

458.9

585.8

611.9

643.6

633.3

596.8

632.0

658.6

642.7

647.5666.0

575

600

625

650SERRA DEL MONTE

BS1BS274894 m219434 m2

Rio Serra (PV026-07a)

Bacino imbrifero Rio Serra alle sezioni di chiusura BS1- BS2

# Sezione di chiusura BS1-BS2

CARTA DEI BACINI IMBRIFERISOTTESI ALLE SEZIONI DI CHIUSURA BS1 - BS2

VERIFICA IDRAULICA DELLE SEZIONI DI DEFLUSSORio Serra - PV026-07a



SDM.1All.

Marzo 2012

40 0 40 Meters

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501.0

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521.0

531.0

534.5

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530.6515.6

518.3

524.1

517.8

506.9

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SERRA DEL MONTE

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S4

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Rio Serra (PV026-07a)

Bacino imbrifero Rio Serra alle sezioni di chiusura BS1- BS2

# Sezione di chiusura BS1-BS2

CARTA DEI BACINI IMBRIFERISOTTESI ALLE SEZIONI DI CHIUSURA BS1 - BS2

VERIFICA IDRAULICA DELLE SEZIONI DI DEFLUSSORio Serra - PV026-07a



SDM.1All.

Marzo 2012

40 0 40 Meters

Giunta RegionalePRESIDENZACOORDINAMENTO SEDI TERRITORIALISEDE TERRITORIALE DI PAVIA

Viale Cesare Battisti n. 150 27100 Pavia

Tel 0382 5941

[email protected]

Al

Comune di CecimaCA' D'ANNA, 227050 CECIMA (PV)Email: [email protected]

LORO SEDI

Oggetto : D.G.R. n. 7868 in data 25/01/2002 e D.G.R. n. 13950 in data 01/08/2003. Parere su reticoloidrico minore di competenza comunale.

Con riferimento alla vostra precedente nota n. 1951 del 20/10/2010 comunico che, in base

alle disposizioni contenute nell’allegato A della vigente D.G.R. n. 2762 in data 22/12/2011, la scrivente Sede Territoriale ha esaminato la documentazione presentata a corredo dell’individuazione del reticolo idrico minore di competenza di codesto comune, verificando:

1) i corsi d’acqua appartenenti al reticolo principale;

2) i corsi d’acqua individuati nel reticolo idrico minore;

3) le fasce di rispetto dei corsi d’acqua;

4) le fasce fluviali indicate nel Piano Stralcio per l’Assetto Idrogeologico;

5) i vincoli di polizia idraulica.

Si prende atto che le fasce di rispetto del reticolo principale e sulla quasi totalità del reticolo minore sono di 10 metri, come previsto dalle disposizioni del R.D. n. 523 del 1904.

Si fa presente che se entro il 31/03/2012 non verrà presentato a questa Sede un apposito studio idrogeologico come riportato nell'allegato A della D.G,R. n.2762 del 22/12/2011 paragrafo 5.1 il comune dovrà introdurre il vincolo idraulico con una profondità di 10 metri su entrambe le sponde anche sulle fasce che nello studio comunale per l’individuazione del reticolo idrico minore vengono proposte con una estensione di soli 3 metri.

Si comunica inoltre che sempre ai sensi della D.G.R. n. 2762 del 22/12/2011 paragrafo 6. entro 30 giorni dalla conclusione dell'iter di approvazione del Documento di polizia idraulica l'amministrazione comunale dovrà provvedere a trasmettere alla Regione Lombardia una copia dell'elaborato tecnico e normativo in formato digitale con le specifiche riportate nel successivo paragrafo 7,

Tutto ciò premesso e verificato, si esprime parere favorevole nel caso che le fasce di

Referente per l'istruttoria della pratica: LUCIANO BACICCHI (ERSAF) Tel. 0382/594420

Protocollo AE10.2012.0000797 del 22/02/2012

Firmato digitalmente da ROBERTO DAFFONCHIO

http://www.regione.lombardia.it/

rispetto rimangano fissate ai sensi delle disposizioni del R.D. n. 523 del 1904; in caso contrario il parere verrà rilasciato valutando la documentazione idraulica che verrà presentata, ricordando che in fase successiva al parere l'elaborato dovrà essere oggetto di apposita variante allo strumento urbanistico comunale.

Restando a disposizione per ogni ulteriore chiarimento, invio distinti saluti.

IL DIRIGENTE

ROBERTO DAFFONCHIO

Firma autografa sostituita con indicazione a stampa del nominativo delsoggetto responsabile ai sensi del D.Lgs. 39/93 art. 3 c. 2.

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Dott.Geol. LUIGI MEISINA