Upload
jasmina-bahtovic
View
4
Download
1
Embed Size (px)
DESCRIPTION
hala
Citation preview
statkia za svijalnac-TC
stati~ki prora~un
STATIKI PRORAUN
HALA 21.5(30m visine 4.0m, razmak ramova 4.95mA) KROVNA KONSTRUKCIJA
1. KROVNI POKRIVA:
za optereenje korieni podaci za panel STV10 Trimo: gotov sendvi od dvostru-kog lima sa termoizolacijom: donji lim elini plastificirani plitko profilisani, kamena vuna d=10cm i gornji nosei TR, sve zajedno g= 25kg/m2 prema katalogu proizvoaa za navedeni panel
nagib krovnih ravni tg(=10.6% ((=6.04()
visina objekta do slemena- 6.20m od kote poda ili oko 7.0m od kote terena
optereenje sa krova:
sopstv. teina pokrivaag=0.25/cos (= 0.26
sneg (povrem. optereenje)s=0.75
q*=1.01 kN/m2 osnove
optereenje vetrom:
- prema JUS U.C7.110 i U.C7.112:
qW= 0.5((( (Vm,50,10 ( Kt( KT)2( 10-3 ( Sz2( Kz2 ( Gz2 ( Cf (A
osnovni pritisak vetra:
qm,T,10= 0.5((((Vm,50,10(Kt(KT)2(10-3(= 1.225 kg/m3 - gustina vazduhaVm,50,10 = 19.0 m/s - osnovna brzina vetra za MetohijuKt = 1 - faktor vremenskog intervala osrednjavanja za t= 1h= 3600 sec
KT = 1.00 - faktor povratnog perioda za T= 50 godina
qm,T,10= 0.5((((Vm,50,10(Kt(KT)2( 10 -3= 0.5(1.225((19(1.0(1.00)2(10 -3qm,T,10= 0.22 kN/m 2
- referentna visina objekta- h=6.0m
Sz = 1.20
b=1.00, (=0.14 za otvoren teren
Kz2= 0.93 - faktor ekspozicije za visinu h=z(m) za otvoren teren usvojeno Kz2=1.00 ( ne sme biti manje od 1.0)qm,T,z= qm,T,10(Sz2(Kz2 = 0.22(1.22( 1.00 = 0.32 kN/m 2
objekat prema taki 4. JUS U.C7.112 spada u grupu malih krutih zgrada-
objekat sa referentnom visinom manjom od 15.0m, sa odnosom irina i visina 3 i deformacijom vrha objekta manjom od h/250 (x za ronjau merodavan I sluaj optereenja, a time i za reetkasti krovni nosa
samo od vetra spolja- siue i stalni tereti: we=1.02kN/m2- ukupno optereenje du ronjae za minimalno gravitaciono i max siue dejstvo vetra:
q=1.6((0.25-1.02-224)+ 0.1= - 1.50 kN/m
2.2. statiki uticaji: kontinualna ronjaa na jednakim poljima L=4.95 m
savijanje u ravni krovnog pokrivaa:
za krovni panel kao krut pokriva, nema savijanja u ravni krova.
siue dejstvo vetra: reakcija nagore
- siue dejstvo vetra: reakcija nagore
2R=- 3.7 kN max
2.3. dimenzionisanje: usvojena elina kutija HOP (100(80(3.5mm, A=11.8 cm2,
g=9.0 kg/m, Wx=30.06cm3 ( max=536/30.0=17.8 kN/cm2- pravo savijanje
2.4 ugib ronjae: za datu krutost profila, prema
proraunu na raunaru:
fmax=1.8 cm ( L/275< fdop
pa ronjaa zadovoljava po oba uslova
3. REETKASTI KROVNI NOSAI pos 2 na razmaku e=4.95m
3.1. optereenje:
s.t. nosaa g=0.45 kN/m
max reakcija ronjae, za prvo unutranje polje P=11.6 kN
spregovi, instalacije, osvetljenje po plafonu g=0.02 kN/m2g spr=4.95(0.02=0.1KN/mpa je konc sial u gornje mpojasu reetke: P=11.6+0.1=11.7 kN/m za prvu unutranju reetku, kao najoptereeniju od kont ronjae
ema nosaa i optereenje:3.2. statiki uticaji: ema nosaa data je na sledeim listovima. Ovde e biti date merodavne sile po grupama tapova, po kojima e biti dimenzionisana reetka- ponavlja se- Ii sluaj optereenja Gornji pojas nosaa Omin= O54= -308 kN, Lo=166cm Donji pojas nosaa Umax=U5= 286 kN Ispuna- oslonaki tapovi D17= - 98.0 kN, Lo=1.42 m pritisnut Ispuna- oslonaki tapovi D12= 100 kN, zategnut Ispuna- centralni deo D29= - 25.6 kN, Lo=2.40 m
reakcije krovnog nosaa na stubove:
Rg= 21.8 kNRs+w= 53+13 kN 3.3. dimenzionisanje: za N.0360, (dop,II=18.0kN/cm2 3.3.1. pojasevi nosaa:
gornji pojas nosaa: Nmin=O54= -308 kN, Lo=166cm usvojena kutija HOP (160(100(5.0 mm, A=24.4 cm2, imin=4.04 cm, g=19.1kg/m.
Li=0.7(Lo ( 0.7(166=117 cm.
- prema JUS UE7.081 (= Li/i=117/4.04=28.7-> ((=28.7/92.9=0.31 -> (=0.975, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a
- (i, max=N/A/(= 308/24.4/0.975=12.9 kN/ cm2 < (dop(18.0kN/cm2) 3.3.2. ispuna nosaa - jaa grupa tapova:
- dijagonala D17= - 98.0 kN, Lo=1.42 m pritisnut - usvojena cev (88(4mm, A=10.7 cm2 , i=3.0cm, g=8.4 kg/mLi=Lo=142 cm
(= Li/i=142/3.0=47.3-> ((=47.3/92.9=0.50 -> (=0.924, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a
- (i, max=N/A/(= 98.0/10.7/0.924=9.90 kN/cm2< (dop(18.0kN/cm2) oslonaki tap D12= 100. kN, zategnut
(z,max=Z/A= 100/11.7=8.6 kN/cm2< (dop(18.0kN/cm2) 3.3.3. ispuna nosaa-slabija grupa:
- dijagonala D29= - 25.6 kN, Lo=2.40 m - usvojena cev ( 60.3(3.2 mm, A=5.74 cm2, i=2.02cm, g=4.51 kg/m(= Li/i=240/ 2.02=119-> ((=119/92.9=1.28 -> (=0.52, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a
- (i, max=N/A/(= 25.6/5.74/0.52= 8.58 kN/cm2< (dop(18.0kN/cm2) Konano usvojeno: Svi pojasni- konturni tapovi HOP ( 160(100(5 mm, g= 19.1 kg/m
tapovi ispune D12,D17, D18,D23,D24 i simetrini: HOP (88(4mm, g=8.4 kg/m
Ostali tapovi ispune ( 60.3(3.2 mm, g=4.51 kg/m3.4. veze tapova ispune prema pojasevima:
- svi tapovi ispune zavareni su za pojasne tapove ugaonim avovima a=3 mm po obimu tapa.
pojasevi se nastavljaju sueonim avovima ili podvezicama d=5 mm.
ema nosaa sa oznakom tapova SAP2000 v7.12 File: ACA PINTARRES480-2 KN-m Units PAGE 1
11/2/09 14:04:15
5. SPREGOVI U RAVNI KROVA
5.1. Optereenje:
horizont. sila vetra- reakcije stubova u kalkanu, prema proraunu betonskog stuba u kalkanu: (strana 11. statikog prorauna)
ema sprega i optereenja:
5.2. statiki uticaji: spregovi sa ukrtenim dijagonalama rade tako da se pritisnute dijagonale, zbog
svoje vitkosti, ne moraju unositi u proraun, ve da se pri analizi uticaja pojavljuju samo zategnute, uz odgovarajue sile u pritisnutim vertikalama (koje pak imaju i odgovarajuu krutost da bi primile N silu pritiska)
prema dijagramu dole, ovde su date merodavne sile:
deo spregadeo celokupne konstrukcijeduina izvijanjasila u tapu
gornji pojas reetkegor. pojas reetkastog nosaa
(HOP 100(160(5.0)1.80 m-33. kN
donji pojas reetkegor. pojas reetkastog nosaa
(HOP 100(160(5)1.80 m((31 kN)
dijagonale spregaposebni tapovi5.38m
22.3 kN
vertikale spregakrovne ronjae
(HOP 100(60(4.0)4.00 m-16.5 kN
napomena: dejstvo sila moe biti alternativno, sile u tapovima mogu biti i sa
suprotnim znakom,ali e se tada tretirati samo zategnute dijagonale, sa praktino istim silama.
Varijanta za sile iz stubova sa suprotnim znakom: dijagonale koje su prikazane na donjem crteu rade u nosau- zavisno od sluaja optereenja, jer su zategnute, a pritisnute dijagonale su iskljuene iz dijagrama (odnosno eme)
varijanta- vetar prema hali- izloena strana
dijagram normalnih sila u spregu
5.3. dimenzionisanje:
5.3.1. pojasevi sprega
ujedno su to gornji pojasevi glavne reetke L=25.20 m
gornji pojas nosaa: Nmin= O44=- 287kN, Lo=1.81 m
dodatna sila u pojasnom tapu reetke: (N=33 kN
ukupna sila u gornjem pojasu nosaa: N=287+33= 320 kN
dodatni momenat savijanja tapa, u horizontalnoj ravni: od ekscentrinosti tapa ispune: My=6.7(0.65/4=1.08 kNm za kritian tap
provera stanja napona u kutijastom profilu gornjeg pojasa: ponavlja se
proraun sa strane 3, samo je N sila vea i uzee se u obzir i momenat ekscentriciteta sile:
za HOP (160(100(5.0 mm, A=24.4 cm2, Wy=103cm3 i=4.04 cm, g=19.1kg/m.
Li=0.7(Lo ( 0.7(181=127 cm.
prema JUS UE7.096, za tapove kod kojih se javlja istovremeno savijanje i
normalna sila, mora biti ispunjen uslov:
(N (( N, max+(M, max< (i,dop (= Li/i=127/4.04=31.4-> ((=31.4/92.9=0.34-> (N=1.1, za liniju A prema tablici 2 pomenutog JUS-a
(i, max= 1.1(320/24.4+108/103=15.5 kN/ cm2 < (dop(18.0kN/cm2) Zadrava se usvojeni profil.
- samo N sila, bez momenta: proraun prema JUS U.E7.081
-> (=0.96, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a (U.E7.081), vei koef. izvijanja
(i, max=N/A/(= 320/24.4/0.96=13.7 kN/cm2
(i, max < (dop(18.0kN/cm2)
5.3.2. vertikale sprega:
- provera stanja napona u profilu ronjae (vertikala sprega):
- sile u tapu: Mx=4.23 kNm, My= 0.33 kNm N=16.5 kN
za HOP 100(60(4mm A=11.70cm2, i= 2.4cm, Wx=29.5 cm3 Wy= 22.0cm3
- koso savijanje/ po obe ose, sa dodatnom N silom- prema JUS U.E7.096, kao za prethodnu taku: (N (( N, max+(MX, max+(MY, max < (i,dopusvojie s e Li=0.7(Lo(300cm
(= Li/i=300/2.4=125 za slabiju osu -> ((=125/92.9=1.34-> (N=2.6, za liniju A prema tablici 2 pomenutog JUS-a
(max= 2.6(16.5/11.70+423 /29.5+33/22= 19.5 kN/cm2 moe se smatrati da usvojena ronjaa zadovoljava, uz uslov (dop=(vi/1.2 za III sluaj optereenja5.3.3. dimenzionisanje dijagonala sprega: usvojen HOP L50(50(4mm, A=3.7 cm2 napon zatezanja u tapu: (Z max= 22.3/3.7= 6.03 kN/cm2 vorni limovi za vezu dijagonala sprega i pojasnih tapova: za donju noicu
ronjae zavariti vorni lim 250(100(4mm, po detalju.
- Ispuna sprega (HOP L50(50(4mm) se vari ugaonim avovima 2(3(80mm po sistemnim osama sprega
Fava=2((8-2(0.3)(0.3=4.44cm2(, max = Z/Fava= 22.3/4.44
= 5.04 kN/cm2
. statiki uticaji: ema nosaa data je gore i na sledeim listovima. Sile u tapovima date su na emi dole, ponavlja se II sluaj optereenja.
- reakcije reetke: Ukupna Rmax=90.8 kN
- ugib na sredini raspona fmax=5.8cm
Ovde e biti date merodavne sile po grupama tapova, po kojima e biti dimenzionisana reetka
Gornji pojas nosaa Omin=O42=- 274.2 kN, Lo=1.53 m Donji pojas nosaa Umax=U4= 272.5 kN, zategnut
Ispuna- oslonaki tapovi D13 = -114.3 kN, Lo=1.75 m Ispuna- centralni deo D19 = - 28.7 kN, Lo=2.32 m
SAP2000 v7.12 File: JMB 20-2014 KN-m Units PAGE 1
3/8/14 21:19:46
3.3. dimenzionisanje: za N.0360, (dop =16.0kN/cm2 3.3.1. pojasevi nosaa:
- gornji pojas nosaa: Nmin= O42=- 274.2 kN, Lo=1.53 m- usvojena kutija HOP ( 100(140(4.0 mm, A=18.3 cm2, i=4.08cm, g=14.4 kg/m
Li=0.7(Lo ( 0.7(153=110 cm
- prema JUS UE7.081 (= Li/i=110/4.08=27-> ((=27/92.9=0.29 ->
-> (=0.94, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a
(i, max = N/A/(= 274/18.3/0.94=15.8 kN/cm2
(i, max < (dop(18.0kN/cm2)
3.3.2. ispuna nosaa - jaa grupa tapova:
- dijagonala D13 = -114.3 kN, Lo=1.75 m - usvojena kutija, primereno pojasevima- HOP (80(80(3mm, A=9.0 cm2 i=3.12 cm, g=7.1 kg/m, Li=Lo= 1.75 cm
(= Li/i=175/3.12=56> ((=56/92.9=0.60 -> (=0.89, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a
- (i, max=N/A/(= 114.3/9.0/0.89=14.2 kN/cm2< (dop
3.3.3. ispuna nosaa-slabija grupa:
s obzirom na duine tapova ispune, usvojena kutija HOP (60(60(3mm, A=6.6 cm2 i=2.27 cm, g=5.2kg/m
merodavan tap u slemenu D19 = - 28.7 kN, Li=Lo= 232 cm
(= Li/i=232/2.27=102.2-> ((=102/92.9=1.1 -> (=0.63, za liniju A prema tablici 3
pomenutog JUS-a
- (i, max=N/A/(= 28.7/6.6/0. 63=6.9 kN/cm2< (dop
Konano usvojeno:
- Svi pojasni- konturni tapovi HOP ( 100(140(4.0 mm, g= 14.4 kg/m
- tapovi ispune D13/D14, D15/D18,D16/D17: HOP ( 80(80(3mm, g= 7.1 kg/m
- Ostali tapovi ispune HOP ( 60(60(3mm, g= 5.2 kg/m
dole su prikazani jai tapovi ispune duplom linijom.
3.4. veze tapova ispune prema pojasevima:
svi tapovi ispune zavareni
su za pojasne tapove ugaonim avovima a=3mm po obimu tapa.
pojasevi se nastavljaju
sueonim avovima ili podvezicama d=4mm.
3.5. oslonac reetke na stub
reetka se oslanja na stub
preko leine ploe 300(200(10mm, zavarene sa dva ugaona ava za donji pojas nosaa.
Ankeri za stub- 2 anker
zavrtnja M16, po detalju, primaju siue dejstvo vetra sa krova
6. SPREGOVI U RAVNI KROVA
Potrebno je da se urade spregovi u ravni gornjeg pojasa reetke, u vidu dijagonala od L profila HOP L50(50(4mm, zavarenih preko vornih ploica 4mm, za gornje pojaseve reetki, a ispod ronjaa.
6. SPREGOVI PO DUINI HALE
du strehe objekta, u ravni gornjeg pojasa krovnih nosaa, a ispod ronjaa,
uraditi poduni vertikalni spreg od ukrtenih dijagonala HOP L50(50(4mm, po istim detaljima kao za kalkanske spregove
7. SPREGOVI PO SLEMENU HALE
u slemenu krovnih nosaa uraditi poduni vertikalni spreg od ukrtenih
dijagonala HOP L50(50(4mm, zavarenih preko vornih limova za slemenu vertikalu reetke, po detalju dole
2. ARMIRANO BETONSKA KONSTRUKCIJA HALE
NADVRATNIK/ NATPROZORNIK Lo=4.65 m
Na bonim stranama objekta prozor irine 3.75m. Greda nosi zid visine 1.6m
qu=1.6(1.6(3.8+3=12.8 kN/m
statiki uticaji: greda Lo=3.75m
greda e biti dim. 20(30cm, armirana po detalju desno.
MB20, RA400/500Mu=22.4 kNm
C) VERTIKALNI NOSEI ELEMENTI
Objekat je ramovski, sa razmakom ramova e=4.95m.
Hala je visine do reetke isto 4.00m, sa betonskim stubovima i reetkastim
nosaima kao riglama ramova.
C.1. SREDNJI RAM U HALI- Pos S1- STUB POPRENOG RAMA
1. ema i optereenje
1.1. ema poprenog rama
stubovi: betonski, 30(40cm
rigla rama: reetkasti nosa
1.2. Vertikalno optereenje na stub:
gS+W
Reakc. reetke 2045+10
sopstv. te. stuba kN/m3.0
(Ng=20(4(3.0=32.0 kN
(Np/s+w=45+10=55.0 kN
merodavna prva reetka do kalkana i stubovi koji je nose1.3. Horizontalno optereenje vetrom: w0= 0.32 kN/m2
prema proraunu na strani 1-2:
wre=1.30( 0.32= 0.420 kN/m2
wrs=-0.80( 0.32= -0.256 kN/m2
wri=+0.70(0.32=+ 0.224 kN/m2izloena strana
zaklonjena strana
unutranje dejstvo v.
konano, optere. vetrom po m stuba:
izloena strana: h1=4.95((0.42+0.224)=3.20 kN/m
zaklonjena strana: h2=4.95((0.256 +0.224)= 2.40 kN/m
horizont. sila u nivou vrha stuba:
Hw= 4.95(13.5((0.224)(sin (+0.6(4.9(0.644 =3.4 kN po stubu 1.4. Horizontalno optereenje- seizmiki uticaji
objekat se nalazi u VIII zoni MCS, II je kategorije konstruckija a.b. skeletna Horizont. sila od dejstva seizm. uticaja, prema Pravilniku o graenju objekata visokogradnje u seizmikim podrujima, naneta u nivou vrha stuba, iznosi:Hs=K(G= (Ko(Ks(Kp(Kd)(((G+S+P/2)
K=1.0(0.05(1.0(1.0=0.05G= svo stalno, sneg, polovina korisnog, bez vetra,treina stuba, deo fasade (bono- 4.8m visine, do ronjae)G=20+4.8/3((3.0+4.6(4.5)+45=103 kN po stubu
Hs=0.05(103=5.15 kN - ukupna horizont. sila u nivou vrha stubova
2. Statiki uticaji
2.1. vetar
Mw0=36.8 kNm
Mw1=35.2 kNm
Hw0= 15.6 kN
Hw1= 13.6 kN
2.2 seizmika
Ms0= Ms1=20.6 kNm
Hs = 5.15 kN
3. Dimenzionisanje:
merodavan je vetar u kombinaciji sa minimanim N silama/ samo stalnim teretima. merodavna kombinacija optereenja: Ng, Mw:
N= 20+4.0(3.0=32 kN - N sila samo od stalnih tereta
Mw= 36.8 kNmpa je Ma,u= 1.8((36.8+32((40/2-2.5))= 76. 3 kNm a potrebna arm u stubu, na koti ukljetenja-
Fapot=7630/40/0.9/37.5-32/40=4.85 cm2 varijanta kad se ne uzima N sila u proraun:
Fapot=1.8(3860/40/0.9/37.5=5.1 cm2 to je skoro istousvojeno:
(4R(14 po strani stuba, u(6/7.5cm u zoni preklopa armature iz temelja sa armaturom stuba ( prvih 60cm od poda), nagore u(6/15cm
Od kote +2.60 ili podeonog serklaa dovoljna je samo osnovna armatura u stubu- 4R(14, u(6/15cm
C.2. RAM U KALKANU
1. ema i optereenje ema poprenog rama u kalkanu
stubovi: betonski 30(30cm
rigla rama: kos serkla u kalkanu
Horizontalno optereenje vetrom: w= 0.32 kN/m2
prema proraunu na strani br. 2, dole su data/ ponovljena optereenja vetrom
fasada:wre= 1.3(0.32 = 0.42 kN/m2
wrs=-0.8(0.32= -0.256 kN/m2
wri=+0.70(0.32=+ 0.224 kN/m2izloena strana
zaklonjena strana
unutranje dejstvo v.
linijsko optereenje du stuba- srednji stub: qw=5.25(0.644=3.4 kN/m
2. Statiki uticaji- vetar-
stubovi su u nivou poda ukljeteni, a u vrhu je rigla deo horizontalnog krovnog
sprega, konkretno: pojas sprega sastavljenog od ronjaa (vertikale sprega), ukrtenih dijagonala (posebni tapovi u prvom i zadnjem polju) i pojaseva od gornjeg pojasa reetke i ab. . serklaa u kalkanu prema ovoj dispoziciji, vrhovi stubova su oslonjeni na horizontalni krovni
spreg, a ukljeteni u nivou poda.
nadui/ srednji stub u kalkanu:
Mw2= 15.8 kNm
Mw25=11.9 kNm
Hw2= 13.0 kN
Hw3= 7.8 kN
3. Dimenzionisanje stuba: stub dimenzija 30(30cm, MB30, RA400/500
- Mu=1.8(15.7=28.4 kNm N=samo s.t. .stuba, za ovaj proraun e se zanemariti
Fa, potr=2840/40/0.9/27.5=2.9 cm2
usvojeno:
(3R(14 po strani stuba, u(6/15cm.
D) TEMELJI OBJEKTA
Objekat e se fundirati na trakastim temeljima i temeljima samcima ispod stubova glavnih ramova, na dubini ne manje od 0.80 m od kote ureenog terena. Teren na lokaciji pada za nekih 80cm na 30m duine, pa e se raditi kaskadno sputanje temelja u treinama duine, na svakom drugom stubu poprenog rama, za oko 40cm. Svi temelji su visine 40cm. Beton za temelje MB20, armatura RA400/500 i MAG 500/560. Projektant u trenutku prorauna nije imao Geomehaniki elaborat, mada je Investitor po zakonu duan da izvri prethodna ispitivanja tla na licu mesta. Takoe, ne postoje nikakvi pokazatelji o homogenosti tla i uslovima fundiranja, oekivanoj vrednosti sleganja, potrebi zamene ili pripreme tla, nivou podzemnih voda ili postojanju drugih anomalija. Na osnovu lokacije gde e se objekat graditi, pretpostavka je da nikakve gradske podzemne instalacije ne prolaze kroz parcelu (nema potrebe za izmetanjem podzemnih instalacija).
Investitor je duan da pre poetka radova obavi geomehanika ispitivanja i elaborat
dostavi projektantu, kako bi se izvrile eventualno potrebne korekcije ili preraunavanja na osnovu dobijenih rezultata.
Za usvojeni nain i dubinu fundiranja, pretpostavljeno da doputen napon u tlu nee biti manji od (tla,dop=180 kPa za stalno i povremeno optereenje. Smanjenje korisnog ili povremenog tereta nije raeno pri proraunu temelja. Podovi u hali: d=15cm, MB30, armirani jednostruko mreom Q188 u gornjoj zoni ploe. Tampon zbijen do MS30MPaT1- Temeljna traka kalkanskog zida
optereenje: spoljni zid u kalkanu visine 6.00m- sopstv. teina zida d=20cm 5.4(4.5=24.3
- spostv. te serklaa u tri nivoa3(2.0=6.0
- s.t. temeljnog zida 5.5
- s.t. temelja, tlo, pod12.0
(Q=47.8kN/m
dimenzionisanje/kontr. napona:
usvojena traka minimalnih dimenzija a da je
mogu iskop- b/d= 45/40cm,
(tla, max=(Q/b=48/0.45=107 kPa
armatura: (2(12, u(6/25cm.
ZAVRNI SERKLAI:
u nivou poda, preko temeljnih zidova, visine 20cm, armirani serklano- (2(12, u (6/25cm
TS1- TEMELJ SAMAC STUBA POPR. RAMA:
bez parcijalnih koeficijenata:
zbir tereta iz stubamax/ min75/20
sopstvena teina stuba 4.8(3.0=14.4
zid hale H=4.60m/ betonski blok d=201.2(4.6(4.5=25.0
temeljni zid na delu stope1.2(0.6(4.5+2.0=6.0
s.t. temelja, tlo, podovi50.0
(Q= 171/116 kN
Momenat iz stuba: M=38.6 kNm, vetar
kontrola napona: za stopu dimenzija b/d=1.8(1.4(0.40 m,
Ft=2.52 m2, Wt=0.756 m3- za Nmax: (tla, max=(Q/F ( M/W = 171/2.52(38.6/0.756=67.9(51=120/17 kPa
- za Nmin: (tla, max=(Qmin/F ( M/W =116/2.70(38.6/0.81=46(51=97/-5 kPa
javlja se minimalno zatezanje u temeljnoj spojnici za min N silu.
stanje napona u tlu, kada se iskljui zategnuti deo stope:
- za Nmax:
(1) (N=0
((X/2(b=N ->((X(b=116(2
(2) (Mo=0 M+N((X-a/2)- ((b(X2/3=0
-> 38.6+116((X-0.90)-232(X/3=0
=> X=1.70m, (max=97.5 kPa
armatura u temelju samcu:
M(=57.5(0.702/2+40(0.702/3=20.6kNm
h=36cm, (b/(v=14/400 MPa
Fa, pot=1.8(M(/(v/0.9/h=
=1.8(2060/40/0.9/36=2.9 cm2/m
- usvojeno R(10/15cm-5.22 cm2/m za poduni pravac, popreno takoe R(10/15cm, u donjoj zoni stope
probijanje stuba kroz stopu:
Nu=1.6(35+1.8(55=155 kN
- sila je minimalna, usvojen temelj po detalju
konano usvojen presek temelja:
TS2- TEMELJ SAMAC STUBA U KALKANU
Jastuk i stopa temelja optereenje: srednji stub u kalkanu, izloena strana objekta- istona
reakcija rigle i stuba14/20
temeljni zid+ fasada gore25.0
s.t. temelja, tlo, podovi30.0
(Q=69.0/75 kN
momenat od vetra: Mw Mmax=15.80 kNm
dimenzionisanje/kontr. napona: usvojena stopa dimenzija b/d= 1.0/1.40m,
Ft=1.40 m2, Wt=0.326 m3- za Nmax:
(tla, max=(Q/F( M/W = 75/1.4(15.8/0.326=102/5.2 kPa
- i ovaj temelj zadovoljava. Armatura: rotilj R(10/15cm u donjoj zoni stope temeljna stopa TS2
U upriji,
jula 2014.godSraunao:
M. Miti, dipl. ing. gra.
PAGE 20
_1233753194.bin
_1233753218.bin
_1243602414.bin
_1194378663.unknown
_1220600569.bin